JP2024090454A - Axial flow fan and cosmetic device - Google Patents

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祐樹 近澤
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an axial flow fan capable of making the flow of wind more uniform even when an impeller is rotated at high speed while miniaturizing the impeller, and a cosmetic device equipped with the axial flow fan.
SOLUTION: An axial flow fan 40 has an impeller 10. An outside diameter of the impeller 10 is 35 mm or less. The impeller 10 can rotate around a rotating shaft 72 at a rotational frequency of 60,000 or more per minute. The axial flow fan 40 having the impeller 10 can make the flow of wind W1 generated in a direction along the rotating shaft 72 more uniform.
SELECTED DRAWING: Figure 4
COPYRIGHT: (C)2024,JPO&INPIT

Description

本開示は、軸流ファンおよび美容装置に関する。 This disclosure relates to an axial fan and a cosmetic device.

従来、軸流ファンとして、以下の特許文献１に示すように、回転軸を中心として回転することが可能な羽根車を備えるものが知られている。 Conventionally, axial fans have been known that have an impeller that can rotate around a rotation axis, as shown in Patent Document 1 below.

この特許文献１では、羽根車は、モータ等の駆動機構が有する回転軸に連結されるハブと、ハブの外周に連設される複数枚のブレードと、を備えている。そして、駆動源が有する回転軸を羽根車のハブに連結し、駆動源を駆動させて羽根車を回転させることで、回転軸に沿う方向に流れる風を発生させるようにしている。 In this patent document, the impeller has a hub that is connected to a rotating shaft of a driving mechanism such as a motor, and a number of blades that are connected to the outer periphery of the hub. The rotating shaft of a driving source is connected to the hub of the impeller, and the driving source is driven to rotate the impeller, generating wind that flows in a direction along the rotating shaft.

特開２０１８－１１０５１４号公報JP 2018-110514 A

このような軸流ファンにおいては、羽根車の小型化を図りつつ羽根車を高速回転させることができるようにするのが好ましい。このとき、軸流ファンによって発生する風の流れをより均一化させることができるようにするのが好ましい。 In such an axial flow fan, it is preferable to make the impeller small while being able to rotate it at high speed. At this time, it is also preferable to make the air flow generated by the axial flow fan more uniform.

そこで、本開示は、羽根車の小型化を図りつつ羽根車を高速回転させた場合であっても、風の流れをより均一化させることが可能な軸流ファンおよび当該軸流ファンが搭載された美容装置を得ることを目的とする。 Therefore, the present disclosure aims to provide an axial fan that can make the air flow more uniform even when the impeller is rotated at high speed while miniaturizing the impeller, and a beauty device equipped with the axial fan.

本開示の一態様にかかる軸流ファンは、外径が３５ｍｍ以下であり、回転軸を中心として毎分６００００回以上の回転数で回転する羽根車を備えている。そして、この軸流ファンは、前記回転軸に沿った方向に発生する風の流れをより均一化させることができるように構成されている。 The axial fan according to one aspect of the present disclosure has an impeller with an outer diameter of 35 mm or less, and rotates around a rotation axis at a speed of 60,000 or more revolutions per minute. This axial fan is configured to make the airflow generated in the direction along the rotation axis more uniform.

本開示の一態様にかかる美容装置は、前記軸流ファンが搭載されている。 The cosmetic device according to one aspect of the present disclosure is equipped with the axial fan.

本開示によれば、羽根車の小型化を図りつつ羽根車を高速回転させた場合であっても、風の流れをより均一化させることが可能な軸流ファンおよび当該軸流ファンが搭載された美容装置を得ることができる。 According to the present disclosure, it is possible to obtain an axial fan that can make the air flow more uniform even when the impeller is rotated at high speed while miniaturizing the impeller, and a beauty device equipped with the axial fan.

実施の形態にかかる羽根車を一方向から視た斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of an impeller according to an embodiment of the present invention, viewed from one direction. 実施の形態にかかる羽根車を他方向から視た斜視図である。FIG. 4 is a perspective view of the impeller according to the embodiment, viewed from another direction. 実施の形態にかかる羽根車を示す側面図である。FIG. 2 is a side view showing the impeller according to the embodiment. 実施の形態にかかる羽根車を示す平面図である。FIG. 2 is a plan view showing an impeller according to an embodiment. 実施の形態にかかる羽根車の製造方法の一例を模式的に示す図である。5A to 5C are diagrams illustrating an example of a method for manufacturing an impeller according to an embodiment of the present invention. 実施の形態にかかる軸流ファンを模式的に示す図である。1 is a diagram illustrating an axial flow fan according to an embodiment of the present invention; 実施の形態にかかる軸流ファンの静翼のピッチとコードの比率の特性を示すグラフである。4 is a graph showing characteristics of the pitch and chord ratio of a stator blade of the axial flow fan according to the embodiment. 実施の形態にかかる羽根車と静翼との距離の特性を示すグラフである。4 is a graph showing characteristics of the distance between the impeller and the stator blades according to the embodiment. 変形例にかかる羽根車を一方向から視た斜視図である。FIG. 11 is a perspective view of an impeller according to a modified example, viewed from one direction. 変形例にかかる羽根車を他方向から視た斜視図である。FIG. 11 is a perspective view of the impeller according to the modified example, viewed from another direction. 変形例にかかる羽根車の製造方法の一例を模式的に示す図である。10A to 10C are diagrams illustrating an example of a manufacturing method for an impeller according to a modified example. 実施の形態およびその変形例にかかる軸流ファンを備える美容装置を模式的に示す図である。1A to 1C are diagrams illustrating schematic diagrams of a cosmetic device including an axial fan according to an embodiment and a modification thereof.

以下、図面を参照しながら実施の形態を詳細に説明する。但し、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明、または、実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。 Below, the embodiments will be described in detail with reference to the drawings. However, more detailed explanation than necessary may be omitted. For example, detailed explanation of already well-known matters or duplicate explanation of substantially the same configuration may be omitted.

なお、添付図面および以下の説明は、当業者が本開示を十分に理解するために提供されるのであって、これらにより特許請求の範囲に記載の主題を限定することを意図していない。 The accompanying drawings and the following description are provided to enable those skilled in the art to fully understand the present disclosure, and are not intended to limit the subject matter described in the claims.

また、以下の実施の形態では、回転軸を上下方向に一致させつつ、上側が風の流れの上流側となるように羽根車を配置した状態で上下方向を規定して説明する。 In the following embodiments, the up-down direction is defined with the impeller positioned so that the rotation axis coincides with the up-down direction and the upper side is upstream of the air flow.

また、以下の実施の形態およびその変形例では、同様の構成要素が含まれている。よって、以下では、それら同様の構成要素には共通の符号を付与するとともに、重複する説明を省略する。 Furthermore, the following embodiments and their variations include similar components. Therefore, in the following, the similar components are given the same reference numerals and duplicated explanations are omitted.

本実施の形態にかかる軸流ファン４０は、図１～図６に示すように、回転軸７２に連結される羽根車１０を備えている。この羽根車１０は、回転軸７２を中心として回転することができるように構成されており、図１～図４に示すように、回転軸７２に連結されるハブ１１と、ハブ１１の外周に連設される複数枚のブレード１２と、を備えている。 As shown in Figures 1 to 6, the axial fan 40 according to this embodiment includes an impeller 10 connected to a rotating shaft 72. The impeller 10 is configured to be able to rotate around the rotating shaft 72, and as shown in Figures 1 to 4, includes a hub 11 connected to the rotating shaft 72, and a number of blades 12 connected to the outer periphery of the hub 11.

本実施の形態では、図１および図２に示すように、ハブ１１は、略円板状の天壁１１１と、天壁１１１の周縁から下方（下流側）に向けて延設された略円筒状の周壁１１２と、を備えている。 In this embodiment, as shown in Figures 1 and 2, the hub 11 has a generally disk-shaped top wall 111 and a generally cylindrical peripheral wall 112 that extends downward (downstream) from the periphery of the top wall 111.

そして、天壁１１１の中心には、上下方向に貫通する貫通孔１１１ａが形成されており、この貫通孔１１１ａに回転軸７２を挿入固定することで、ハブ１１が回転軸７２に連結されるようにしている。 A through hole 111a is formed in the center of the top wall 111, penetrating in the vertical direction. The rotating shaft 72 is inserted and fixed into this through hole 111a, so that the hub 11 is connected to the rotating shaft 72.

なお、本実施の形態では、構成の簡素化および装置の小型化を図るため、本体部７１と回転軸７２とを有する回転モータ７０を駆動機構とし、この回転モータ７０の回転軸７２にハブ１１を直接連結させるようにしている。しかしながら、駆動機構の構成は、このような構成に限られるものではなく、例えば、回転モータ７０の回転軸７２を間接的にハブ１１に連結させたもの等、様々なタイプの駆動機構とすることが可能である。 In this embodiment, in order to simplify the configuration and reduce the size of the device, a rotary motor 70 having a main body 71 and a rotating shaft 72 is used as the drive mechanism, and the hub 11 is directly connected to the rotating shaft 72 of this rotary motor 70. However, the configuration of the drive mechanism is not limited to this configuration, and various types of drive mechanisms are possible, such as one in which the rotating shaft 72 of the rotary motor 70 is indirectly connected to the hub 11.

また、略円筒状の周壁１１２の外周には、複数枚のブレード１２が径方向の外側に突出するように連設されている。本実施の形態では、複数枚のブレード１２は、周方向に沿って所定のピッチで略等間隔に並ぶように形成されている。また、複数枚のブレード１２は、周壁１１２との連結部分が回転軸７２に沿う方向に対して傾斜するようにした状態で周壁１１２の外周に連結されている（図３参照）。具体的には、複数枚のブレード１２は、側面視で、風Ｗ１の出口側（下側：下流側）の端部を通り回転軸７２に直交する平面とブレード１２とがなす角である出口羽角θ１が鋭角となるようにした状態で、周壁１１２の外周に連結されている。 In addition, a plurality of blades 12 are connected to the outer periphery of the substantially cylindrical peripheral wall 112 so as to protrude radially outward. In this embodiment, the plurality of blades 12 are formed to be arranged at substantially equal intervals at a predetermined pitch along the circumferential direction. The plurality of blades 12 are connected to the outer periphery of the peripheral wall 112 in a state in which the connection portion with the peripheral wall 112 is inclined with respect to the direction along the rotation shaft 72 (see FIG. 3). Specifically, the plurality of blades 12 are connected to the outer periphery of the peripheral wall 112 in a state in which the outlet blade angle θ1, which is the angle between the blade 12 and a plane that passes through the end of the outlet side (lower side: downstream side) of the wind W1 and is perpendicular to the rotation shaft 72, is an acute angle in a side view.

なお、ブレード１２の枚数は、１０枚以上とするのが好ましく、本実施の形態では、１３枚のブレード１２を周壁１１２の外周に略等間隔で連設させたものを例示している。 It is preferable that the number of blades 12 is 10 or more, and in this embodiment, 13 blades 12 are arranged at approximately equal intervals around the outer periphery of the peripheral wall 112.

このような構成とし、回転モータ７０を駆動させて回転軸７２を回転させるようにすることで、回転軸７２の回転に伴ってハブ１１およびブレード１２が回転するようにしている。そして、ブレード１２の回転によって、回転軸７２に沿う方向（回転軸７２が延在する方向）に流れる風Ｗ１が発生するようにしている。 With this configuration, the rotary motor 70 is driven to rotate the rotary shaft 72, which causes the hub 11 and the blades 12 to rotate in conjunction with the rotation of the rotary shaft 72. The rotation of the blades 12 generates wind W1 that flows in a direction along the rotary shaft 72 (the direction in which the rotary shaft 72 extends).

また、本実施の形態では、羽根車１０は、少なくともブレード１２の部分が樹脂により形成されるようにしている。すなわち、１３枚（複数枚）のブレード１２が樹脂成形品で構成されるようにしている。本実施の形態では、羽根車１０の全体（ハブ１１およびブレード１２）が樹脂で形成されたものを例示している。 In addition, in this embodiment, at least the blades 12 of the impeller 10 are made of resin. That is, the 13 (multiple) blades 12 are made of resin molded products. In this embodiment, an example is shown in which the entire impeller 10 (hub 11 and blades 12) is made of resin.

このような、羽根車１０は、例えば、金型６０を用いて一体成形することで形成することができる。このように、本実施の形態では、羽根車１０の全体（ハブ１１およびブレード１２）が樹脂成形品となっている。 The impeller 10 can be formed, for example, by integral molding using a mold 60. Thus, in this embodiment, the entire impeller 10 (hub 11 and blades 12) is a resin molded product.

なお、樹脂成形品の羽根車１０を形成する際に用いる金型６０については、生産性や製造コストの観点からより簡素な構成とするのが好ましい。 In addition, it is preferable that the mold 60 used to form the resin molded impeller 10 has a simpler configuration from the standpoint of productivity and manufacturing costs.

そのため、本実施の形態では、図４に示すように、回転軸７２に沿って羽根車１０を視た状態で、１３枚（複数枚）のブレード１２が重ならないようにしている。すなわち、回転軸７２に沿って羽根車１０を視た状態で、周方向で隣り合うブレード１２の間に翼間隙間Ｄ１が形成されるようにしている。こうすることで、羽根車１０を形成する際に用いる金型６０の構成の簡素化を図れるようにしている。 Therefore, in this embodiment, as shown in FIG. 4, when the impeller 10 is viewed along the rotation shaft 72, the 13 (plural) blades 12 do not overlap. In other words, when the impeller 10 is viewed along the rotation shaft 72, an inter-blade gap D1 is formed between adjacent blades 12 in the circumferential direction. This simplifies the configuration of the mold 60 used to form the impeller 10.

さらに、本実施の形態では、翼間隙間Ｄ１は、ハブ側１２ａから先端側１２ｂに向かうにつれて幅広となるように形成されている。そして、この翼間隙間Ｄ１の幅方向の大きさがハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上となるようにしている。このように、本実施の形態では、周方向で隣り合うブレード１２の間に、最低の距離が０．２ｍｍとなる翼間隙間Ｄ１が形成されるようにしている。 Furthermore, in this embodiment, the blade gap D1 is formed so that it becomes wider from the hub side 12a toward the tip side 12b. The widthwise size of this blade gap D1 is set to be 0.2 mm or more on the hub side 12a. In this way, in this embodiment, a blade gap D1 with a minimum distance of 0.2 mm is formed between adjacent blades 12 in the circumferential direction.

こうすることで、図５に示すように、羽根車１０を樹脂成形する場合に、回転軸７２に沿う方向に分割された２つの金型（上型６１および下型６２）のみを用いて羽根車１０を形成できるようにしている。 By doing this, as shown in FIG. 5, when resin molding the impeller 10, the impeller 10 can be formed using only two dies (upper die 61 and lower die 62) that are divided in the direction along the rotation shaft 72.

ここで、本実施の形態では、羽根車１０の外径が３５ｍｍ以下となるようにしている。具体的には、羽根車１０の外径Ｌ１が２５ｍｍ～３５ｍｍとなるようにしている。こうすることで、羽根車１０（軸流ファン４０）の小型化を図っている。なお、本実施の形態では、羽根車１０の外径Ｌ１が２７ｍｍとなるようにしている。 In this embodiment, the outer diameter of the impeller 10 is set to 35 mm or less. Specifically, the outer diameter L1 of the impeller 10 is set to 25 mm to 35 mm. This allows the impeller 10 (axial fan 40) to be made smaller. In this embodiment, the outer diameter L1 of the impeller 10 is set to 27 mm.

そして、羽根車１０が、回転軸７２を中心として毎分６００００回以上の回転数で回転するようにしている。具体的には、羽根車１０が、回転軸７２を中心として毎分６００００回～１１００００回の回転数で回転するようにしている。こうすることで、高風量の風Ｗ１を取り出せるようにしている。 The impeller 10 rotates around the rotating shaft 72 at a speed of 60,000 or more revolutions per minute. Specifically, the impeller 10 rotates around the rotating shaft 72 at a speed of 60,000 to 110,000 revolutions per minute. This makes it possible to produce a high volume of wind W1.

このように、本実施の形態では、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させることができるようにしている。 In this way, in this embodiment, the impeller 10 can be made compact while still being able to rotate at high speed.

しかしながら、外径が３５ｍｍ以下となるように小型化させた羽根車１０を用いて、毎分６００００回以上の回転数で高速回転させるようにした場合、発生させる風Ｗ１の流れに偏りが生じてしまったり、風Ｗ１が剥離してしまったりするおそれがある。そして、発生させる風Ｗ１の流れに偏りが生じてしまったり、風Ｗ１が剥離してしまったりすると、高風量の風Ｗ１を取り出すことができなくなってしまうおそれがある。 However, if an impeller 10 that has been miniaturized to have an outer diameter of 35 mm or less is used and rotated at a high speed of 60,000 revolutions per minute or more, there is a risk that the flow of the generated wind W1 may become uneven or the wind W1 may become detached. If the flow of the generated wind W1 becomes uneven or the wind W1 becomes detached, there is a risk that it may not be possible to extract a high volume of wind W1.

そこで、本実施の形態では、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようにしている。すなわち、軸流ファン４０を、回転軸７２に沿った方向に発生する風Ｗ１の流れをより均一化させることができるように構成している。言い換えると、回転軸７２を持った小型でかつ高速回転する軸流ファン４０が、回転軸７２に沿った方向に発生する風Ｗ１の流れを流面均一化させることができる構成となるようにしている。 In this embodiment, the impeller 10 is made smaller while still being able to make the flow of wind W1 more uniform, even when the impeller 10 is rotated at high speed. That is, the axial fan 40 is configured to make the flow of wind W1 generated in the direction along the rotation shaft 72 more uniform. In other words, the axial fan 40, which is small and has a rotation shaft 72 and rotates at high speed, is configured to make the flow of wind W1 generated in the direction along the rotation shaft 72 more uniform in terms of the flow surface.

以下では、回転軸７２に沿った方向に発生する風Ｗ１の流れをより均一化させるための具体的な構成について説明する。 The following describes a specific configuration for making the flow of wind W1 generated in the direction along the rotation axis 72 more uniform.

まず、羽根車１０の外径Ｌ２に対するハブ１１の外径Ｌ１の比であるハブ比Ｌ１／Ｌ２が０．６５～０．７５となるようにしている。本実施の形態では、ハブ比Ｌ１／Ｌ２が０．７０となるようにしている。 First, the hub ratio L1/L2, which is the ratio of the outer diameter L1 of the hub 11 to the outer diameter L2 of the impeller 10, is set to 0.65 to 0.75. In this embodiment, the hub ratio L1/L2 is set to 0.70.

こうすることで、風量の低下を抑制できるようにしつつ、ブレード１２の径方向への突出量を比較的小さくすることができるようにしている。そして、ブレード１２の径方向への突出量を比較的小さくすることで、ブレード１２のハブ側１２ａと先端側１２ｂとの間の距離が短くなるようにしている。こうすることで、発生する風Ｗ１が一方側に偏ってしまうことをより確実に抑制できるようにし、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようにしている。 This makes it possible to suppress a decrease in air volume while making the radial protrusion amount of the blades 12 relatively small. And by making the radial protrusion amount of the blades 12 relatively small, the distance between the hub side 12a and the tip side 12b of the blades 12 is shortened. This makes it possible to more reliably suppress the generated wind W1 from being biased to one side, and makes it possible to make the flow of the wind W1 more uniform even when the impeller 10 is rotated at high speed while miniaturizing the impeller 10.

なお、ブレード１２の枚数は、ハブ比Ｌ１／Ｌ２の値によって最適な数が変わるが、本実施の形態のように、羽根車１０の外径Ｌ１を２７ｍｍとし、ハブ比Ｌ１／Ｌ２を０．７０とした場合には、１３枚が最も好ましい枚数となる。そのため、本実施の形態では、上述したように、ブレード１２の枚数を１３枚としている。 The optimal number of blades 12 varies depending on the value of the hub ratio L1/L2, but in this embodiment, when the outer diameter L1 of the impeller 10 is 27 mm and the hub ratio L1/L2 is 0.70, 13 is the most preferable number. Therefore, in this embodiment, the number of blades 12 is 13, as described above.

また、高風量の風Ｗ１を取り出せるようにするためには、ブレード１２の出口羽角θ１を大きくするのが好ましい。しかしながら、ブレード１２の出口羽角θ１が大きくなりすぎてしまうと、外周方向に向かう力が大きくなってしまい、ブレード１２の先端側１２ｂにおける表面で風Ｗ１が剥離してしまうおそれがある。そして、風Ｗ１が剥離してしまうと、風Ｗ１の発生効率が落ちてしまい、実際の風量の増加につながらなくなるおそれがある。 In order to extract a high volume of wind W1, it is preferable to increase the outlet blade angle θ1 of the blade 12. However, if the outlet blade angle θ1 of the blade 12 becomes too large, the force toward the outer periphery becomes large, and there is a risk that the wind W1 will separate from the surface at the tip side 12b of the blade 12. If the wind W1 separates, the generation efficiency of the wind W1 will decrease, and there is a risk that this will not lead to an increase in the actual volume of air.

そのため、ブレード１２の径方向中央部における出口羽角θ１が４６°～５０°となるようにしている。本実施の形態では、ブレード１２の径方向中央部における出口羽角θ１が４８°となるようにしている。 Therefore, the outlet blade angle θ1 at the radial center of the blade 12 is set to 46° to 50°. In this embodiment, the outlet blade angle θ1 at the radial center of the blade 12 is set to 48°.

こうすることで、取り出すことができる風量を確保しつつ風Ｗ１の剥離を抑制することができるようにしている。こうすれば、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようになる。 This makes it possible to suppress the separation of the wind W1 while ensuring the amount of air that can be extracted. This makes it possible to make the flow of the wind W1 more uniform, even when the impeller 10 is rotated at high speed while miniaturizing the impeller 10.

なお、側面視で、風Ｗ１の入口側（上側：上流側）の端部を通り回転軸７２に直交する平面とブレード１２とがなす角である入口羽角は、羽根車１０によって取り込まれる風量によって決められるものである。 The inlet blade angle, which is the angle between the blade 12 and a plane that passes through the inlet end (upper side: upstream side) of the wind W1 and is perpendicular to the rotation axis 72 when viewed from the side, is determined by the amount of air taken in by the impeller 10.

また、本実施の形態では、ブレード１２は、出口羽角θ１がハブ側１２ａから先端側１２ｂに向かうにつれて徐々に小さくなるように湾曲した形状をしている。こうすることで、より効率よく風Ｗ１を発生させることができるようにし、高風量の風Ｗ１を取り出すことができるようにしている。 In addition, in this embodiment, the blades 12 are curved so that the outlet blade angle θ1 gradually decreases from the hub side 12a to the tip side 12b. This makes it possible to generate wind W1 more efficiently and to extract a high volume of wind W1.

しかしながら、ハブ側１２ａの出口羽角θ１と先端側１２ｂの出口羽角θ１との差が大きくなりすぎてしまうと、ブレード１２の形状がハブ側１２ａと先端側１２ｂとで大きく異なってしまい、発生させる風Ｗ１の流れに偏りが生じてしまったり、風Ｗ１が剥離してしまったりするおそれがある。 However, if the difference between the outlet blade angle θ1 on the hub side 12a and the outlet blade angle θ1 on the tip side 12b becomes too large, the shape of the blade 12 will be significantly different between the hub side 12a and the tip side 12b, which may cause the flow of the generated wind W1 to become biased or the wind W1 to separate.

そのため、ブレード１２のハブ側１２ａの出口羽角θ１と先端側１２ｂの出口羽角θ１との差が８°～１１°となるようにしている。 Therefore, the difference between the outlet blade angle θ1 on the hub side 12a of the blade 12 and the outlet blade angle θ1 on the tip side 12b is set to 8° to 11°.

こうすることで、ブレード１２の形状を、風量を確保することができる形状としつつ、比較的平坦な形状となるようにしている。すなわち、風量を確保することができる範囲で、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけての形状変化がより小さくなるようにしている。こうすれば、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようになる。 By doing this, the shape of the blade 12 is made relatively flat while still being able to ensure air volume. In other words, the change in shape of the blade 12 from the hub side 12a to the tip side 12b is made smaller, to the extent that air volume can be ensured. In this way, even when the impeller 10 is rotated at high speed while the impeller 10 is made smaller, the flow of the wind W1 can be made more uniform.

なお、本実施の形態のように、羽根車１０の外径Ｌ１を２７ｍｍとし、ハブ比Ｌ１／Ｌ２を０．７０とし、出口羽角θ１を４８°とした場合には、ハブ側１２ａの出口羽角θ１と先端側１２ｂの出口羽角θ１との差が９．５°となるようにするのが好ましい。そのため、本実施の形態では、ハブ側１２ａの出口羽角θ１と先端側１２ｂの出口羽角θ１との差が９．５°となるようにしている。 In this embodiment, when the outer diameter L1 of the impeller 10 is 27 mm, the hub ratio L1/L2 is 0.70, and the outlet blade angle θ1 is 48°, it is preferable that the difference between the outlet blade angle θ1 on the hub side 12a and the outlet blade angle θ1 on the tip side 12b is 9.5°. Therefore, in this embodiment, the difference between the outlet blade angle θ1 on the hub side 12a and the outlet blade angle θ1 on the tip side 12b is set to 9.5°.

このように、本実施の形態では、ハブ比Ｌ１／Ｌ２を大きくとることでブレード１２の長さ（突出量）を小さくしつつ、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂに至る経路での傾き（出口羽角θ１）を調整することで、羽根車１０の形状を決めている。そして、羽根車１０の形状を上述したような形状とすることで、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけての各部位における風Ｗ１の流れの均一化を行うことができるようにし、以て、高風量の風Ｗ１を取り出すことができるようにしている。言い換えると、本実施の形態にかかる軸流ファン４０では、羽根車１０が、上下での羽（ブレード１２）の重なりがない動翼形状を有するようにしている。ここで、羽根車１０のハブ比Ｌ１／Ｌ２を小さくなるようにするのではなく逆に大きくなるようにしている。さらに、別のパラメータと組み合わせることで、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけての各部位における風Ｗ１の流れの均一化を行うことができるようにし、以て、高風量の風Ｗ１を取り出すことができるようにしている。そして、別のパラメータとして、羽（ブレード１２）の中央面の出口羽角θ１、ハブ（ハブ側１２ａ）からチップ（先端側１２ｂ）にかけての出口羽角θ１のうちのいずれか１つ以上が用いられている。 In this way, in this embodiment, the shape of the impeller 10 is determined by adjusting the inclination (exit blade angle θ1) of the path from the hub side 12a to the tip side 12b of the blade 12 while making the hub ratio L1/L2 large to reduce the length (protrusion amount) of the blade 12. And by making the shape of the impeller 10 as described above, it is possible to make the flow of the wind W1 uniform at each part from the hub side 12a to the tip side 12b of the blade 12, and thus it is possible to take out a high volume of wind W1. In other words, in the axial flow fan 40 according to this embodiment, the impeller 10 has a moving blade shape in which the blades (blades 12) do not overlap above and below. Here, the hub ratio L1/L2 of the impeller 10 is made large rather than small. Furthermore, by combining it with another parameter, it is possible to equalize the flow of the wind W1 at each part of the blade 12 from the hub side 12a to the tip side 12b, thereby making it possible to extract a high volume of wind W1. And as another parameter, one or more of the outlet blade angle θ1 of the central surface of the blade (blade 12) and the outlet blade angle θ1 from the hub (hub side 12a) to the tip (tip side 12b) are used.

また、ブレード１２の出口羽角θ１を大きくすれば、周方向で互いに隣り合うブレード１２とブレード１２との間の間隔（翼間隙間Ｄ１）を拡げることが可能になる。そこで、本実施の形態では、周方向で隣り合うブレード１２の間には、ハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上となるように翼間隙間Ｄ１が形成されるようにしている。 In addition, by increasing the outlet blade angle θ1 of the blade 12, it becomes possible to increase the distance (inter-blade gap D1) between adjacent blades 12 in the circumferential direction. Therefore, in this embodiment, the inter-blade gap D1 is formed between adjacent blades 12 in the circumferential direction so that it is 0.2 mm or more on the hub side 12a.

そのため、本実施の形態では、ハブ側１２ａにおける翼間隙間Ｄ１が０．２ｍｍ以上となるように、羽根車１０の軸方向の長さ（回転軸７２に沿った方向の長さ）を調整している。具体的には、羽根車１０の軸方向の長さ（回転軸７２に沿った方向の長さ）が３．１ｍｍ～３．８ｍｍ程度となるようにしている。 Therefore, in this embodiment, the axial length of the impeller 10 (length along the rotating shaft 72) is adjusted so that the inter-blade gap D1 on the hub side 12a is 0.2 mm or more. Specifically, the axial length of the impeller 10 (length along the rotating shaft 72) is set to approximately 3.1 mm to 3.8 mm.

なお、羽根車１０の軸方向の長さ（回転軸７２に沿った方向の長さ）を長くすれば、高風量の風Ｗ１を取り出すことができるようになる。しかしながら、本実施の形態では、生産性や製造コストの観点から、ハブ側１２ａにおける翼間隙間Ｄ１を０．２ｍｍ以上とることができるようにしている。そのため、羽根車１０の軸方向の長さ（回転軸７２に沿った方向の長さ）があまり長くならないようにしている。 If the axial length of the impeller 10 (length along the rotating shaft 72) is increased, a high volume of air W1 can be extracted. However, in this embodiment, from the standpoint of productivity and manufacturing costs, the blade gap D1 on the hub side 12a is set to 0.2 mm or more. Therefore, the axial length of the impeller 10 (length along the rotating shaft 72) is not made too long.

そして、翼間隙間Ｄ１をハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上開けるようにすれば、上述したように、羽根車１０を樹脂成形する場合に、回転軸７２に沿う方向に分割された２つの金型のみを用いて羽根車１０を形成することができるようになる。また、翼間隙間Ｄ１をハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上開けるようにすれば、切削加工によって羽根車１０を形成する場合であっても、３軸のマシニングで加工することができるようになる。したがって、翼間隙間Ｄ１をハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上開けるようにすれば、羽根車１０の生産性を向上させつつコストの削減を図ることができるようになる。さらに、翼間隙間Ｄ１をハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上開けるようにすれば、異物が侵入した場合に、異物がブレード１２に絡まってしまうことを抑制することもできるようになるという利点がある。 If the blade gap D1 is set to 0.2 mm or more on the hub side 12a, as described above, when the impeller 10 is resin-molded, the impeller 10 can be formed using only two dies divided in the direction along the rotating shaft 72. Also, if the blade gap D1 is set to 0.2 mm or more on the hub side 12a, even if the impeller 10 is formed by cutting, it can be processed by three-axis machining. Therefore, if the blade gap D1 is set to 0.2 mm or more on the hub side 12a, the productivity of the impeller 10 can be improved while reducing costs. Furthermore, if the blade gap D1 is set to 0.2 mm or more on the hub side 12a, there is an advantage in that it is possible to prevent foreign matter from getting tangled in the blades 12 if it enters.

さらに、本実施の形態では、軸流ファン４０が、羽根車１０で発生させた風Ｗ１を整流することが可能な静翼２２を備えるようにしている。具体的には、羽根車１０における回転軸７２に沿った方向の下流側に、複数枚の静翼２２が配置されるようにしている。このように、本実施の形態では、図６に示すように、動圧から静圧への変換効率をより向上させることができるように、羽根車１０と直列に静翼２２が配置されるようにしている。 Furthermore, in this embodiment, the axial fan 40 is provided with stator blades 22 capable of rectifying the wind W1 generated by the impeller 10. Specifically, a plurality of stator blades 22 are arranged downstream in the direction along the rotation shaft 72 of the impeller 10. Thus, in this embodiment, as shown in FIG. 6, the stator blades 22 are arranged in series with the impeller 10 to further improve the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure.

本実施の形態では、軸流ファン４０が、ハブ１１の周壁１１２に嵌合する略筒状の本体部２１と、本体部２１の外周に径方向の外側に突出するように連設された複数枚の静翼２２と、を有する静翼部２０を備えるようにしている。複数枚の静翼２２は、周方向に沿って所定のピッチｔで略等間隔に並ぶように形成されている。そして、本体部２１の一端部（上端部）をハブ１１の周壁１１２に嵌合させることで、風Ｗ１の軸線上で羽根車１０と直列に静翼２２が配置されるようにしている。このとき、風Ｗ１の軸線に沿って複数枚の静翼２２を視た際に、周方向で隣り合う静翼２２の間に翼間隙間が形成されるようにし、本体部２１側から先端側に向かうにつれて幅広となるように、この翼間隙間を形成するのが好ましい。 In this embodiment, the axial fan 40 is provided with a stator blade section 20 having a substantially cylindrical main body section 21 that fits into the peripheral wall 112 of the hub 11, and a plurality of stator blades 22 that are connected to the outer periphery of the main body section 21 so as to protrude radially outward. The plurality of stator blades 22 are formed to be arranged at substantially equal intervals along the circumferential direction at a predetermined pitch t. Then, by fitting one end (upper end) of the main body section 21 into the peripheral wall 112 of the hub 11, the stator blades 22 are arranged in series with the impeller 10 on the axis of the wind W1. At this time, when the plurality of stator blades 22 are viewed along the axis of the wind W1, it is preferable to form an inter-blade gap between adjacent stator blades 22 in the circumferential direction, and to form this inter-blade gap so that it becomes wider from the main body section 21 side toward the tip side.

さらに、本実施の形態では、軸流ファン４０が、羽根車１０で発生させた風Ｗ１の流れを形成する（風Ｗ１の径方向への移動を抑制する）ためのシュラウド３０を備えるようにしている。 Furthermore, in this embodiment, the axial fan 40 is provided with a shroud 30 for forming the flow of the wind W1 generated by the impeller 10 (suppressing the radial movement of the wind W1).

ところで、羽根車１０のブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけて均一化させた風Ｗ１の流れを静翼２２に流入させる際に、動圧から静圧への変換効率をより向上させるためには、羽根車１０と静翼２２とのマッチングが非常に重要となる。具体的には、羽根車１０で発生させた風Ｗ１を静翼２２の間に流入させた際に、動圧から静圧への変換効率をより向上させるためには、静翼２２の間を流れる風Ｗ１の流れも静翼２２の本体部２１側から先端側にかけてより均一化させるようにする必要がある。 When the flow of wind W1, which has been made uniform from the hub side 12a to the tip side 12b of the blades 12 of the impeller 10, is made to flow into the stator blades 22, matching the impeller 10 with the stator blades 22 is extremely important in order to further improve the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure. Specifically, in order to further improve the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure when the wind W1 generated by the impeller 10 is made to flow between the stator blades 22, the flow of wind W1 flowing between the stator blades 22 also needs to be made more uniform from the main body 21 side to the tip side of the stator blades 22.

ここで、隣り合う静翼２２の周方向における距離（所定のピッチ）をｔとし、静翼２２で風Ｗ１が通っている距離である翼弦長（静翼２２の回転軸７２に沿った方向における弦長）をｌとすると、弦長ｌに対する所定のピッチｔの比（ピッチコード比率）ｔ／ｌが、動圧から静圧への変換効率の特性に大きな影響を及ぼすことが分かっている。 Here, if the circumferential distance between adjacent stator vanes 22 (predetermined pitch) is t, and the chord length (chord length in the direction along the rotation axis 72 of the stator vanes 22), which is the distance through which the wind W1 passes on the stator vanes 22, is l, it is known that the ratio of the predetermine pitch t to the chord length l (pitch chord ratio) t/l has a significant effect on the characteristics of the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure.

図７には、流量を、０．９６ｍ３／ｍｉｎ、１．００ｍ３／ｍｉｎ、１．０８ｍ３／ｍｉｎ、１．１４ｍ３／ｍｉｎ、１．２０ｍ３／ｍｉｎ、１．２６ｍ３／ｍｉｎとした場合におけるピッチコード比率ｔ／ｌと動圧から静圧への変換効率との関係を示している。この図７のグラフから、いずれの流量とした場合であっても、ピッチコード比率ｔ／ｌを０．５～０．７５の範囲（最適範囲）となるようにすれば、動圧から静圧への変換効率を高められることが理解される。 Fig. 7 shows the relationship between the pitch chord ratio t/l and the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure when the flow rates are 0.96 m3 /min, 1.00 m3 /min, 1.08 m3 / min , 1.14 m3 / min, 1.20 m3/min, and 1.26 m3/min. It can be seen from the graph in Fig. 7 that, regardless of the flow rate, the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure can be increased by setting the pitch chord ratio t/l in the range of 0.5 to 0.75 (optimum range).

そのため、本実施の形態では、複数枚の静翼２２が、周方向に沿って所定のピッチｔで略等間隔に配置されるようにしている。そして、静翼２２の回転軸７２に沿った方向における弦長ｌに対する所定のピッチｔの比ｔ／ｌが０．５～０．７５とるようにしている。そして、ピッチコード比率ｔ／ｌを０．５～０．７５の範囲（最適範囲）となるようにすることで、動圧から静圧への変換効率をより向上させることができるようにしている。 For this reason, in this embodiment, the multiple stator vanes 22 are arranged at approximately equal intervals at a predetermined pitch t along the circumferential direction. The ratio t/l of the predetermined pitch t to the chord length l in the direction along the rotation shaft 72 of the stator vanes 22 is set to 0.5 to 0.75. By setting the pitch chord ratio t/l to the range of 0.5 to 0.75 (optimum range), the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure can be further improved.

さらに、本実施の形態では、羽根車１０と静翼２２との間に隙間Ｄ２が形成されるようにしている。こうすることで、細く長い糸のような異物が静翼２２の上流側に引っ掛かった場合であっても、異物が羽根車１０に当たってしまうことをより確実に抑制することができるようにし、異物が羽根車１０の性能に与える影響をより小さくできるようにしている。 Furthermore, in this embodiment, a gap D2 is formed between the impeller 10 and the stator blade 22. By doing so, even if a foreign object such as a thin, long thread gets caught on the upstream side of the stator blade 22, the foreign object can be more reliably prevented from hitting the impeller 10, and the impact of the foreign object on the performance of the impeller 10 can be further reduced.

なお、羽根車１０と静翼２２との間に隙間Ｄ２を設けると、動圧から静圧への変換効率が低下してしまうおそれがある。しかしながら、本実施の形態にかかる羽根車１０の構成では、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけての風速分布をほぼ一定にできている。このように、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけての風速分布がほぼ一定となるようにすれば、羽根車１０と静翼２２との間で発生する混合損、摩擦損を低減することができるようになる。そのため、羽根車１０と静翼２２との間に隙間Ｄ２を設けたとしても（羽根車１０と静翼２２との距離を長くしたとしても）、動圧から静圧への変換効率の低下を抑制することができるようになる。 If a gap D2 is provided between the impeller 10 and the stator blade 22, the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure may decrease. However, in the configuration of the impeller 10 according to this embodiment, the wind speed distribution from the hub side 12a to the tip side 12b of the blade 12 can be made almost constant. In this way, if the wind speed distribution from the hub side 12a to the tip side 12b of the blade 12 is made almost constant, it is possible to reduce the mixing loss and friction loss that occur between the impeller 10 and the stator blade 22. Therefore, even if a gap D2 is provided between the impeller 10 and the stator blade 22 (even if the distance between the impeller 10 and the stator blade 22 is increased), it is possible to suppress the decrease in the efficiency of conversion from dynamic pressure to static pressure.

図８には、隙間Ｄ２を０．５ｍｍ、３．０ｍｍ、５．０ｍｍとした場合における風量－静圧特性（ＰＱ特性）を示している。この図８からは、隙間Ｄ２を０．５ｍｍとした場合と３．０ｍｍとした場合では、風量－静圧特性（ＰＱ特性）にほとんど差がないことが理解される。また、隙間Ｄ２を５．０ｍｍとした場合であっても、風量－静圧特性（ＰＱ特性）は１％程度しか低下しないことが理解される。 Figure 8 shows the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) when the gap D2 is set to 0.5 mm, 3.0 mm, and 5.0 mm. From this Figure 8, it can be seen that there is almost no difference in the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) when the gap D2 is set to 0.5 mm and when it is set to 3.0 mm. It can also be seen that even when the gap D2 is set to 5.0 mm, the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) decrease by only about 1%.

そこで、本実施の形態では、風量－静圧特性（ＰＱ特性）の観点および異物が羽根車１０の性能に与える影響の観点から、隙間Ｄ２が２．０ｍｍ～５．０ｍｍとなるようにしている。なお、異物が羽根車１０の性能に与える影響の観点からは、隙間Ｄ２が３．０ｍｍ～５．０ｍｍとなるようにするのがより好ましい。 In this embodiment, therefore, from the standpoint of air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) and the impact of foreign matter on the performance of the impeller 10, the gap D2 is set to 2.0 mm to 5.0 mm. From the standpoint of the impact of foreign matter on the performance of the impeller 10, it is more preferable that the gap D2 be set to 3.0 mm to 5.0 mm.

また、図８からは、隙間Ｄ２が２．０ｍｍ～５．０ｍｍとなるようにしても、本実施の形態で示した軸流ファン４０を用いれば、風量－静圧特性（ＰＱ特性）が従来よりも１０％～２０％程度向上することが理解される。 In addition, from FIG. 8, it can be seen that even if the gap D2 is set to 2.0 mm to 5.0 mm, by using the axial fan 40 shown in this embodiment, the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) can be improved by about 10% to 20% compared to the conventional method.

このように、本実施の形態で示した軸流ファン４０を用いると、静圧が高くなるため、羽根車１０のブレード１２の先端とシュラウド３０との間の距離（隙間Ｄ３）を０．１ｍｍ程度に設定する必要がある。しかしながら、ブレード１２の先端とシュラウド３０との間の距離（隙間Ｄ３）を０．１ｍｍ程度に設定すると、この隙間Ｄ３から細く長い糸のような異物が侵入してしまうおそれがある。そして、隙間Ｄ３から細く長い糸のような異物が侵入すると、この異物が静翼２２の動翼側に引っかかってしまう場合があり、その時に、異物の端部が羽根車１０にあたると、回転モータ７０の負荷を増加させてしまい、最終的には、風量－静圧特性（ＰＱ特性）にも影響を与えてしまうおそれがある。しかしながら、本実施の形態のように隙間Ｄ２が２．０ｍｍ～５．０ｍｍとなるようにすれば、このような異物による影響をより小さくすることができるようになる。 When the axial fan 40 shown in this embodiment is used, the static pressure increases, so the distance (gap D3) between the tip of the blade 12 of the impeller 10 and the shroud 30 must be set to about 0.1 mm. However, if the distance (gap D3) between the tip of the blade 12 and the shroud 30 is set to about 0.1 mm, there is a risk that a thin, long, thread-like foreign object may enter through this gap D3. If a thin, long, thread-like foreign object enters through the gap D3, it may get caught on the rotor blade side of the stator vane 22. If the end of the foreign object hits the impeller 10 at that time, it may increase the load on the rotary motor 70, and ultimately affect the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics). However, if the gap D2 is set to 2.0 mm to 5.0 mm as in this embodiment, the effect of such foreign objects can be reduced.

なお、異物による影響をより小さくするためには、シュラウド３０に溝等を設けたり、羽根車１０のブレード１２自体に溝等を設けたりすることで、細く長い糸のような異物を切断することが考えられる。しかしながら、シュラウド３０に溝等を設けたり、羽根車１０のブレード１２自体に溝等を設けたりすると、風量－静圧特性（ＰＱ特性）の低下や騒音の発生の原因となってしまう。 In order to further reduce the impact of foreign objects, it is conceivable to provide grooves in the shroud 30 or in the blades 12 of the impeller 10 themselves, thereby cutting off foreign objects such as thin, long threads. However, providing grooves in the shroud 30 or in the blades 12 of the impeller 10 themselves can cause a decrease in the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) and generate noise.

そのため、本実施の形態では、羽根車１０と静翼２２との間に２．０ｍｍ～５．０ｍｍの隙間Ｄ２を形成することで、異物による影響がより小さくなるようにしている。 Therefore, in this embodiment, a gap D2 of 2.0 mm to 5.0 mm is formed between the impeller 10 and the stator blades 22 to further reduce the effect of foreign matter.

さらに、本実施の形態では、隙間Ｄ２に、乱流の発生を抑制する乱流抑制部２１１が配置されるようにしている。こうすることで、軸流ファン４０の風量－静圧特性（ＰＱ特性）が低下してしまうことをより確実に抑制しつつ、異物が羽根車１０の性能に与える影響をより小さくすることができるようにしている。さらに、軸流ファン４０の使用時に生じる騒音を極力小さくすることもできるようにしている。本実施の形態では、本体部２１の一端部（上端部）をハブ１１の周壁１１２に嵌合させた際に、隙間Ｄ２を画成する本体部２１の外周面を乱流抑制部２１１として機能させている。 Furthermore, in this embodiment, a turbulence suppression section 211 that suppresses the generation of turbulence is arranged in the gap D2. This more reliably suppresses the deterioration of the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) of the axial flow fan 40, while further reducing the impact of foreign matter on the performance of the impeller 10. Furthermore, it is possible to minimize the noise generated during use of the axial flow fan 40. In this embodiment, when one end (upper end) of the main body 21 is fitted into the peripheral wall 112 of the hub 11, the outer peripheral surface of the main body 21 that defines the gap D2 functions as the turbulence suppression section 211.

以上説明したように、本実施の形態にかかる軸流ファン４０を用いれば、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようになって、高静圧、高風量を取り出すことができるようになる。 As described above, by using the axial fan 40 of this embodiment, even when the impeller 10 is made compact and rotated at high speed, the flow of the wind W1 can be made more uniform, making it possible to produce a high static pressure and a large air volume.

また、本実施の形態のように、回転軸７２に沿う方向に分割された２つの金型（上型６１および下型６２）のみを用い、羽根車１０を樹脂成形によって形成するようにすれば、羽根車１０の生産性をより向上させることができるようになる。なお、本実施の形態のように、羽根車１０を高速回転させる場合には、曲げ弾性率８０００ＭＰａ以上の樹脂を使用して羽根車１０を形成するのが好ましい。曲げ弾性率８０００ＭＰａ以上の樹脂を使用して羽根車１０を形成すれば、羽根車１０を高速回転させた際に比較的大きな遠心力が発生した場合であっても、羽根車１０（特にブレード１２）の形状が変化してしまうことが抑制されるためである。 In addition, as in this embodiment, if the impeller 10 is formed by resin molding using only two dies (upper die 61 and lower die 62) that are divided in the direction along the rotation axis 72, the productivity of the impeller 10 can be further improved. Note that, when the impeller 10 is rotated at high speed as in this embodiment, it is preferable to form the impeller 10 using a resin with a bending modulus of elasticity of 8000 MPa or more. This is because, if the impeller 10 is formed using a resin with a bending modulus of elasticity of 8000 MPa or more, the shape of the impeller 10 (particularly the blades 12) is prevented from changing even if a relatively large centrifugal force is generated when the impeller 10 is rotated at high speed.

なお、上記実施の形態では、羽根車１０の全体（ハブ１１およびブレード１２）が樹脂で形成されたものを例示したが、図９～図１１に示す羽根車１０とすることも可能である。 In the above embodiment, the entire impeller 10 (hub 11 and blades 12) is made of resin, but it is also possible to use the impeller 10 shown in Figures 9 to 11.

図９～図１１に示す羽根車１０では、ハブ１１が、回転軸７２が連結される部位に形成される金属部１１４と、金属部１１４の周囲に形成される樹脂部１１５と、を備えている。このような羽根車１０は、例えば、図９～図１１に示すように、貫通孔１１３ａが形成された金属ナット１１３を、上下の金型６０（上型６１および下型６２）を用いてインサート成形することで形成することが可能である。具体的には、中心に金属部品（金属ナット１１３）を配置し、その外周が樹脂で覆われるように、金属部品および樹脂を用いて一体成型することで、図９～図１１に示す羽根車１０を形成することが可能である。この金属ナット１１３は、厚み２ｍｍ～３ｍｍの打ち抜き品で構成するのが好ましい。こうすれば、部材体積を最小化させることが可能になって、羽根車１０の重量が増加してしまうことを避けることが可能になる。 In the impeller 10 shown in Figures 9 to 11, the hub 11 has a metal part 114 formed at the portion where the rotating shaft 72 is connected, and a resin part 115 formed around the metal part 114. For example, as shown in Figures 9 to 11, such an impeller 10 can be formed by insert molding a metal nut 113 having a through hole 113a formed therein using upper and lower dies 60 (upper die 61 and lower die 62). Specifically, the impeller 10 shown in Figures 9 to 11 can be formed by arranging a metal part (metal nut 113) at the center and integrally molding the metal part and resin so that the outer periphery is covered with resin. It is preferable that the metal nut 113 is made of a punched product having a thickness of 2 mm to 3 mm. In this way, it is possible to minimize the volume of the components and avoid an increase in the weight of the impeller 10.

また、金属ナット１１３を形成する金属としては、熱収縮率が回転軸７２の熱収縮率に近い値となる金属を用いるのが好ましい。こうすれば、より高速回転に耐え得る羽根車１０とすることが可能になる。 The metal nut 113 is preferably made of a metal whose thermal contraction rate is close to that of the rotating shaft 72. This makes it possible to make the impeller 10 more resistant to high-speed rotation.

また、羽根車１０の軽量化を図ることが可能な金属材料としては、例えば、ＳＵＳ（Stainless Used Steel）等があげられる。 In addition, examples of metal materials that can reduce the weight of the impeller 10 include SUS (stainless used steel).

しかしながら、金属ナット１１３を用いて羽根車１０を形成すると、軽量の金属を用いた場合であっても、樹脂のみで羽根車１０を形成した場合と比べて重量が増大してしまう。 However, when the impeller 10 is formed using the metal nut 113, even if a lightweight metal is used, the weight increases compared to when the impeller 10 is formed only from resin.

そのため、図９～図１１に示す羽根車１０では、樹脂部１１５に、羽根車１０の重量バランスを調整する凹部（バランス調整部）１１５ａが形成されるようにしている。この凹部（バランス調整部）１１５ａは、例えば、突き出しピン６２１が形成された下型６２を用いることで形成することができる。図９～図１１に示す羽根車１０では、ハブ１１の周壁１１２の下端に、周方向に沿って所定のピッチで略等間隔に並ぶように複数個形成されている。 For this reason, in the impeller 10 shown in Figures 9 to 11, a recess (balance adjustment portion) 115a for adjusting the weight balance of the impeller 10 is formed in the resin portion 115. This recess (balance adjustment portion) 115a can be formed, for example, by using a lower mold 62 on which an ejection pin 621 is formed. In the impeller 10 shown in Figures 9 to 11, a plurality of recesses (balance adjustment portions) 115a are formed on the lower end of the peripheral wall 112 of the hub 11 so as to be arranged at approximately equal intervals at a predetermined pitch along the circumferential direction.

以上説明したように、ハブ１１が、回転軸７２が連結される部位に形成される金属部１１４と、金属部１１４の周囲に形成される樹脂部１１５と、を備えるようにすれば、高速回転時にハブ１１が変形してしまうことを抑制することが可能になる。その結果、より高速回転に耐え得る羽根車１０とすることが可能になる。 As described above, by providing the hub 11 with the metal part 114 formed at the location where the rotating shaft 72 is connected and the resin part 115 formed around the metal part 114, it is possible to prevent the hub 11 from being deformed during high-speed rotation. As a result, it is possible to provide an impeller 10 that can withstand higher speed rotation.

また、樹脂部１１５に、羽根車１０の重量バランスを調整するバランス調整部１１５ａが形成されるようにすれば、羽根車１０の重量増加を抑制しつつ、より高速回転に耐え得る羽根車１０とすることが可能になる。 In addition, if a balance adjustment section 115a that adjusts the weight balance of the impeller 10 is formed in the resin section 115, it is possible to make the impeller 10 capable of withstanding higher speed rotation while suppressing an increase in the weight of the impeller 10.

なお、軸流ファン４０は、高回転で使用されるものであるため、バランス調整部１１５ａが形成された状態であっても、ファンバランスを維持する必要がある。 In addition, since the axial fan 40 is used at high speed, it is necessary to maintain fan balance even when the balance adjustment section 115a is formed.

また、上記実施の形態およびその変形例で示した軸流ファン４０は、例えば、図１２に示すドライヤ（加熱送風装置：美容装置）５０に搭載することが可能である。 The axial fan 40 shown in the above embodiment and its modified example can be mounted, for example, on a dryer (heated air blower: cosmetic device) 50 shown in FIG. 12.

図１２に示すドライヤ５０は、手で把持することが可能な把持部５１と、把持部の上端に連設されて、一端（図１２の右側）から風を吹き出すことが可能な筒部５２と、を備えている。 The dryer 50 shown in FIG. 12 has a gripping portion 51 that can be held by hand, and a tubular portion 52 that is connected to the upper end of the gripping portion and can blow air from one end (the right side in FIG. 12).

そして、図１２に示すドライヤ５０では、筒部５２の内部における他端側に軸流ファン４０が搭載されている。また、筒部５２の内部における軸流ファン４０の下流側には、図示省略した加熱部が設けられており、軸流ファン４０により発生させた風Ｗ１を暖めることができるようになっている。そして、軸流ファン４０を駆動させつつ加熱部を駆動させることで、筒部５２の他端に形成された吸込口から外気（空気）を筒部５２の内部に吸い込み、加熱部で暖められた空気が、筒部５２の一端に形成された吹出口から吹き出されるようにしてなっている。こうすることで、吹出口から吹き出される暖かい空気によって使用者等の毛髪を乾燥させることができるようにしている。 In the dryer 50 shown in FIG. 12, an axial fan 40 is mounted on the other end inside the tubular portion 52. A heating section (not shown) is provided downstream of the axial fan 40 inside the tubular portion 52, so that the wind W1 generated by the axial fan 40 can be warmed. By driving the axial fan 40 while driving the heating section, outside air (air) is sucked into the inside of the tubular portion 52 through an intake port formed at the other end of the tubular portion 52, and the air warmed by the heating section is blown out from an outlet formed at one end of the tubular portion 52. In this way, the hair of the user can be dried by the warm air blown out from the outlet.

このように、上記実施の形態およびその変形例で示した軸流ファン４０を搭載した美容装置（ドライヤ５０）とすれば、美容装置（ドライヤ５０）の小型化や軽量化を図ることが可能になるため、手持ちや携帯により適した美容装置（ドライヤ５０）とすることが可能になる。 In this way, by mounting the axial fan 40 shown in the above embodiment and its modified example on a beauty device (dryer 50), it is possible to reduce the size and weight of the beauty device (dryer 50), making it possible to make the beauty device (dryer 50) more suitable for hand-held or portable use.

また、上記実施の形態およびその変形例で示した軸流ファン４０を用いれば、吹出口から吹き出される暖かい空気の風量を増加させることができるようになるため、ドライヤ５０の使用時における送風性能および乾燥性能を大きく向上させることができるようになる。したがって、従来の高速軸流ファン（例えば、上記特許文献１に開示の軸流ファン）を搭載した場合のように、実際に取り出せる風量が小さくなってしまい、乾燥性能を満足させることができなくなってしまうということがなくなるという利点もある。 In addition, by using the axial fan 40 shown in the above embodiment and its modified example, it is possible to increase the amount of warm air blown out from the air outlet, thereby greatly improving the airflow and drying performance when the dryer 50 is in use. This has the advantage that it does not become impossible to provide satisfactory drying performance due to the reduced amount of air that can actually be drawn out, as occurs when a conventional high-speed axial fan (for example, the axial fan disclosed in the above Patent Document 1) is installed.

また、上記実施の形態およびその変形例で示した軸流ファン４０では、上述したように、異物（例えば、毛髪等）の挿入に対する対策も取られているため、毛髪を乾燥させるドライヤ５０の用途に合った構成にもなっている。 In addition, as described above, the axial fan 40 shown in the above embodiment and its modified example also has measures in place to prevent the intrusion of foreign objects (e.g., hair, etc.), making it suitable for use as a dryer 50 for drying hair.

なお、図１２に示すドライヤ５０では、筒部５２の内部に軸流ファン４０を搭載したものを例示したが、把持部５１の内部に軸流ファン４０を搭載することも可能である。 In the dryer 50 shown in FIG. 12, an axial fan 40 is mounted inside the tube portion 52, but it is also possible to mount the axial fan 40 inside the grip portion 51.

また、軸流ファン４０が搭載される美容装置としてドライヤ５０を例示したが、美容装置は、軸流ファン４０により発生させた風Ｗ１を利用する装置であればよく、送風機等、様々なタイプの美容装置とすることが可能である。 Although a dryer 50 has been given as an example of a beauty device equipped with an axial fan 40, the beauty device may be any type of beauty device that utilizes the wind W1 generated by the axial fan 40, such as a blower.

［作用・効果］
以下では、上記実施の形態およびその変形例で示した、軸流ファンおよび美容装置の特徴的構成およびそれにより得られる効果を説明する。 [Action and Effects]
The following describes the characteristic configurations of the axial flow fan and the cosmetic device shown in the above embodiment and its modified example, and the effects obtained thereby.

（技術１）上記実施の形態およびその変形例で示した軸流ファン４０は、外径が３５ｍｍ以下であり、回転軸７２を中心として毎分６００００回以上の回転数で回転する羽根車１０を備えている。そして、この軸流ファン４０は、回転軸７２に沿った方向に発生する風Ｗ１の流れをより均一化させることができるように構成されている。 (Technology 1) The axial fan 40 shown in the above embodiment and its modified examples has an impeller 10 with an outer diameter of 35 mm or less, which rotates around a rotating shaft 72 at a rotation speed of 60,000 or more per minute. The axial fan 40 is configured to make the flow of the wind W1 generated in the direction along the rotating shaft 72 more uniform.

こうすれば、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることが可能な軸流ファン４０を得ることが可能になる。 In this way, it is possible to obtain an axial fan 40 that can make the flow of wind W1 more uniform, even when the impeller 10 is rotated at high speed while still miniaturizing the impeller 10.

（技術２）また、上記（技術１）において、羽根車１０が、回転軸７２に連結されるハブ１１と、ハブ１１の外周に連設される複数枚のブレード１２と、を備えていてもよい。そして、羽根車１０の外径Ｌ２に対するハブ１１の外径Ｌ１の比であるハブ比Ｌ１／Ｌ２が０．６５～０．７５となるようにしてもよい。 (Technology 2) In the above (Technology 1), the impeller 10 may also include a hub 11 connected to the rotating shaft 72 and a plurality of blades 12 connected to the outer periphery of the hub 11. The hub ratio L1/L2, which is the ratio of the outer diameter L1 of the hub 11 to the outer diameter L2 of the impeller 10, may be 0.65 to 0.75.

こうすれば、風量の低下を抑制できるようにしつつ、ブレード１２の径方向への突出量を比較的小さくすることが可能になる。このように、ブレード１２の径方向への突出量が比較的小さくなるようにすれば、ブレード１２のハブ側１２ａと先端側１２ｂとの間が短くなって、発生する風Ｗ１が一方側に偏ってしまうことをより確実に抑制することができるようになる。その結果、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようになる。 This makes it possible to make the radial protrusion of the blades 12 relatively small while suppressing a decrease in air volume. In this way, by making the radial protrusion of the blades 12 relatively small, the distance between the hub side 12a and the tip side 12b of the blades 12 becomes shorter, making it possible to more reliably prevent the generated wind W1 from being biased to one side. As a result, even when the impeller 10 is rotated at high speed while being made smaller, the flow of the wind W1 can be made more uniform.

（技術３）また、上記（技術２）において、ブレード１２の径方向中央部における出口羽角θ１が４６°～５０°となるようにしてもよい。 (Technology 3) In the above (Technology 2), the outlet blade angle θ1 at the radial center of the blade 12 may be set to 46° to 50°.

こうすれば、風量を確保しつつ風Ｗ１の剥離を抑制することができるようになって、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようになる。 This makes it possible to suppress the separation of the wind W1 while ensuring the air volume, and makes it possible to make the flow of the wind W1 more uniform, even when the impeller 10 is rotated at high speed while miniaturizing the impeller 10.

（技術４）また、上記（技術２）または（技術３）において、ブレード１２のハブ側１２ａの出口羽角θ１と先端側１２ｂの出口羽角θ１との差が８°～１１°となるようにしてもよい。 (Technology 4) In the above (Technology 2) or (Technology 3), the difference between the outlet blade angle θ1 on the hub side 12a of the blade 12 and the outlet blade angle θ1 on the tip side 12b may be set to 8° to 11°.

こうすれば、ブレード１２の形状を、風量を確保することができる形状としつつ、比較的平坦な形状となるようにすることができるようになる。言い換えると、風量を確保することができる範囲で、ブレード１２のハブ側１２ａから先端側１２ｂにかけての形状変化をより小さくすることができるようになる。その結果、羽根車１０の小型化を図りつつ羽根車１０を高速回転させた場合であっても、風Ｗ１の流れをより均一化させることができるようになる。 This allows the blades 12 to have a relatively flat shape while still being able to ensure sufficient airflow. In other words, the change in shape of the blades 12 from the hub side 12a to the tip side 12b can be made smaller, to the extent that sufficient airflow can be ensured. As a result, even when the impeller 10 is made smaller and rotated at high speed, the flow of the wind W1 can be made more uniform.

（技術５）また、上記（技術２）から（技術４）のうちのいずれかの技術において、回転軸７２に沿って羽根車１０を視た状態で、複数枚のブレード１２が重ならないように形成されていてもよい。 (Technology 5) In addition, in any of the above (Technology 2) to (Technology 4), the multiple blades 12 may be formed so as not to overlap when the impeller 10 is viewed along the rotating shaft 72.

こうすれば、羽根車１０を樹脂成形する場合に用いる金型６０の構成をより簡素な構成とすることが可能になる。 This allows the mold 60 used to resin mold the impeller 10 to have a simpler configuration.

（技術６）また、上記（技術５）において、回転軸７２に沿って羽根車１０を視た状態で、周方向で隣り合うブレード１２の間に、ハブ側１２ａにおいて０．２ｍｍ以上となるように翼間隙間Ｄ１が形成されるようにしてもよい。 (Technology 6) In the above (Technology 5), when the impeller 10 is viewed along the rotating shaft 72, the blade gap D1 may be formed between adjacent blades 12 in the circumferential direction so that it is 0.2 mm or more on the hub side 12a.

こうすれば、羽根車１０を樹脂成形する場合に、回転軸７２に沿う方向に分割された２つの金型（上型６１および下型６２）のみを用いて羽根車１０を形成することが可能になる。その結果、羽根車１０の製造コストをより低減させることが可能になる。 In this way, when resin molding the impeller 10, it is possible to form the impeller 10 using only two dies (upper die 61 and lower die 62) that are divided in the direction along the rotation shaft 72. As a result, it is possible to further reduce the manufacturing costs of the impeller 10.

（技術７）また、上記（技術１）から（技術６）のうちのいずれかの技術において、羽根車１０における回転軸７２に沿った方向の下流側に、羽根車１０で発生させた風Ｗ１を整流することが可能な静翼２２が複数枚配置されていてもよい。 (Technology 7) In addition, in any of the above (Technology 1) to (Technology 6), a plurality of stator vanes 22 capable of rectifying the wind W1 generated by the impeller 10 may be arranged downstream in the direction along the rotation shaft 72 of the impeller 10.

こうすれば、動圧から静圧への変換効率をより向上させることができるようになる。 This will improve the efficiency of converting dynamic pressure into static pressure.

（技術８）また、上記（技術７）において、複数枚の静翼２２が、周方向に沿って所定のピッチｔで略等間隔に配置されていてもよい。そして、静翼２２の回転軸７２に沿った方向における弦長ｌに対する所定のピッチｔの比ｔ／ｌが０．５～０．７５とるようにしてもよい。 (Technology 8) In the above (Technology 7), the plurality of stator vanes 22 may be arranged at approximately equal intervals at a predetermined pitch t along the circumferential direction. The ratio t/l of the predetermined pitch t to the chord length l in the direction along the rotation axis 72 of the stator vanes 22 may be 0.5 to 0.75.

こうすれば、動圧から静圧への変換効率をより向上させることができるようになる。 This will improve the efficiency of converting dynamic pressure into static pressure.

（技術９）また、上記（技術７）または（技術８）において、羽根車１０と静翼２２との間に隙間Ｄ２が形成されていてもよい。 (Technology 9) In the above (Technology 7) or (Technology 8), a gap D2 may be formed between the impeller 10 and the stator blade 22.

こうすれば、細く長い糸のような異物が静翼２２の上流側に引っ掛かった場合であっても、異物が羽根車１０に当たってしまうことをより確実に抑制することができるようになって、異物が羽根車１０の性能に与える影響をより小さくすることが可能になる。 In this way, even if a foreign object such as a thin, long thread gets caught on the upstream side of the stator blade 22, it is possible to more reliably prevent the foreign object from hitting the impeller 10, thereby making it possible to further reduce the impact of the foreign object on the performance of the impeller 10.

（技術１０）また、上記（技術９）において、隙間Ｄ２が２．０ｍｍ～５．０ｍｍとなるようにしてもよい。 (Technology 10) In the above (Technology 9), the gap D2 may be set to 2.0 mm to 5.0 mm.

こうすれば、軸流ファン４０の風量－静圧特性（ＰＱ特性）が低下してしまうことを抑制しつつ、異物が羽根車１０の性能に与える影響をより小さくすることが可能になる。 This makes it possible to prevent a decrease in the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) of the axial fan 40 while minimizing the impact of foreign matter on the performance of the impeller 10.

（技術１１）また、上記（技術９）または（技術１０）において、隙間Ｄ２に、乱流の発生を抑制する乱流抑制部２１１が配置されるようにしてもよい。 (Technology 11) In addition, in the above (Technology 9) or (Technology 10), a turbulence suppression section 211 that suppresses the generation of turbulence may be arranged in the gap D2.

こうすれば、軸流ファン４０の風量－静圧特性（ＰＱ特性）が低下してしまうことをより確実に抑制しつつ、異物が羽根車１０の性能に与える影響をより小さくすることが可能になる。さらに、軸流ファン４０の使用時に生じる騒音を極力小さくすることもできるようになる。 This makes it possible to more reliably prevent the air volume-static pressure characteristics (PQ characteristics) of the axial fan 40 from deteriorating, while further reducing the impact of foreign matter on the performance of the impeller 10. Furthermore, it also makes it possible to minimize the noise generated when the axial fan 40 is in use.

（技術１２）また、上記（技術１）から（技術１１）のうちのいずれかの技術において、羽根車１０が、回転軸７２に連結されるハブ１１と、ハブ１１の外周に連設される複数枚のブレード１２と、を備えていてもよい。そして、複数枚のブレード１２が樹脂成形品であってもよい。 (Technology 12) In any of the above (Technology 1) to (Technology 11), the impeller 10 may include a hub 11 connected to the rotating shaft 72, and a plurality of blades 12 connected to the outer periphery of the hub 11. The plurality of blades 12 may be resin molded products.

こうすれば、羽根車１０の生産性をより向上させたり、羽根車１０の製造コストをより低減させたりすることが可能になる。 This will allow for greater productivity of the impeller 10 and greater reduction in manufacturing costs for the impeller 10.

（技術１３）また、上記（技術１２）において、ハブ１１が、回転軸７２が連結される部位に形成される金属部１１４と、金属部１１４の周囲に形成される樹脂部１１５と、を備えていてもよい。 (Technology 13) In the above (Technology 12), the hub 11 may also include a metal part 114 formed at the location where the rotating shaft 72 is connected, and a resin part 115 formed around the metal part 114.

こうすれば、高速回転時にハブ１１が変形してしまうことを抑制することが可能になって、より高速回転に耐え得る羽根車１０とすることが可能になる。 This makes it possible to prevent the hub 11 from deforming during high-speed rotation, making it possible to create an impeller 10 that can withstand higher speeds.

（技術１４）また、上記（技術１３）において、樹脂部１１５に、羽根車１０の重量バランスを調整するバランス調整部１１５ａが形成されていてもよい。 (Technology 14) In the above (Technology 13), a balance adjustment section 115a for adjusting the weight balance of the impeller 10 may be formed in the resin section 115.

こうすれば、羽根車１０の重量増加を抑制しつつ、より高速回転に耐え得る羽根車１０とすることが可能になる。 This makes it possible to make the impeller 10 capable of withstanding higher speed rotation while minimizing the increase in weight of the impeller 10.

（技術１５）上記実施の形態およびその変形例で示した美容装置５０は、上記（技術１）から（技術１４）のうちのいずれかの技術に記載の軸流ファン４０が搭載されている。 (Technology 15) The cosmetic device 50 shown in the above embodiment and its modified example is equipped with an axial fan 40 described in any one of the above (Technology 1) to (Technology 14).

こうすれば、美容装置５０の小型化を図りつつ、美容装置５０の送風性能を向上させることができるようになる。 This makes it possible to miniaturize the beauty device 50 while improving the air blowing performance of the beauty device 50.

［その他］
以上、本開示にかかる軸流ファンおよび美容装置の内容を説明したが、これらの記載に限定されるものではなく、種々の変形および改良が可能であることは、当業者には自明である。 [others]
The axial fan and cosmetic device according to the present disclosure have been described above, but the present invention is not limited to these descriptions, and it will be obvious to those skilled in the art that various modifications and improvements are possible.

例えば、上記実施の形態およびその変形例で示した構成の変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態に本開示を適用することができる。また、上記実施の形態およびその変形例で説明した各構成要素を組み合わせて、新たな実施の形態とすることも可能である。 For example, the present disclosure can be applied to embodiments in which the configurations shown in the above-mentioned embodiments and their variations are modified, replaced, added, omitted, etc. Also, it is possible to combine the components described in the above-mentioned embodiments and their variations to create new embodiments.

また、静翼２２と動翼（羽根車１０）との間に形成される隙間Ｄ２を、外周側になるほど隙間が拡がる構成となるようにしてもよい。 In addition, the gap D2 formed between the stationary blade 22 and the rotor blade (impeller 10) may be configured so that the gap becomes wider toward the outer periphery.

また、ハブやブレード、その他細部のスペック（形状、大きさ、レイアウト等）も適宜に変更可能である。 In addition, the hubs, blades, and other detailed specifications (shape, size, layout, etc.) can be changed as appropriate.

本開示にかかる軸流ファンによれば、小型でも高風量を取り出すことができ、また、安価に生産することができるため、例えば、家電用の手持ち電気機器等に適用することが可能である。 The axial flow fan disclosed herein is small but capable of producing a large amount of air and can be produced inexpensively, making it suitable for use in handheld electrical appliances, for example.

１０ 羽根車
１１ ハブ
１１４ 金属部
１１５ 樹脂部
１１５ａ 凹部（バランス調整部）
１２ ブレード
１２ａ ハブ側
１２ｂ 先端側
２１１ 乱流抑制部
２２ 静翼
４０ 軸流ファン
５０ ドライヤ（美容装置）
７２ 回転軸
Ｄ１ 翼間隙間
Ｄ２ 隙間
Ｌ１ ハブ径
Ｌ２ 羽根車の外径
Ｌ１／Ｌ２ ハブ比
Ｗ１ 風
θ１ 出口羽角
ｔ 静翼のピッチ
ｌ 静翼の弦長 REFERENCE SIGNS LIST 10 impeller 11 hub 114 metal part 115 resin part 115a recess (balance adjustment part)
12 Blade 12a Hub side 12b Tip side 211 Turbulence suppression section 22 Stator blade 40 Axial flow fan 50 Dryer (beauty device)
72 Rotating shaft D1 Blade clearance D2 Clearance L1 Hub diameter L2 Outer diameter of impeller L1/L2 Hub ratio W1 Wind θ1 Outlet blade angle t Stator blade pitch l Stator blade chord length

Claims (15)

外径が３５ｍｍ以下であり、回転軸を中心として毎分６００００回以上の回転数で回転する羽根車を備える軸流ファンであって、
前記回転軸に沿った方向に発生する風の流れをより均一化させることができるように構成されている、
軸流ファン。 An axial flow fan having an impeller with an outer diameter of 35 mm or less and rotating at a rotation speed of 60,000 rpm or more about a rotation axis,
It is configured to make the flow of wind generated in the direction along the rotation axis more uniform.
Axial fan. 前記羽根車は、
前記回転軸に連結されるハブと、
前記ハブの外周に連設される複数枚のブレードと、
を備えており、
前記羽根車の外径に対する前記ハブの外径の比であるハブ比が０．６５～０．７５である、
請求項１に記載の軸流ファン。 The impeller comprises:
A hub connected to the rotating shaft;
A plurality of blades connected to an outer periphery of the hub;
Equipped with
A hub ratio, which is a ratio of the outer diameter of the hub to the outer diameter of the impeller, is 0.65 to 0.75.
The axial fan according to claim 1 . 前記ブレードの径方向中央部における出口羽角が４６°～５０°である、
請求項２に記載の軸流ファン。 The outlet blade angle at the radial center of the blade is 46° to 50°.
3. An axial fan according to claim 2. 前記ブレードのハブ側の出口羽角と先端側の出口羽角との差が８°～１１°である、
請求項２または請求項３に記載の軸流ファン。 The difference between the outlet blade angle on the hub side of the blade and the outlet blade angle on the tip side is 8° to 11°.
The axial flow fan according to claim 2 or 3. 前記回転軸に沿って前記羽根車を視た状態で、複数枚の前記ブレードが重ならないように形成されている、
請求項２または請求項３に記載の軸流ファン。 When the impeller is viewed along the rotation shaft, the blades are formed so as not to overlap each other.
The axial flow fan according to claim 2 or 3. 前記回転軸に沿って前記羽根車を視た状態で、周方向で隣り合うブレードの間には、前記ハブ側において０．２ｍｍ以上となるように翼間隙間が形成されている、
請求項５に記載の軸流ファン。 When the impeller is viewed along the rotation shaft, an inter-blade gap is formed between adjacent blades in the circumferential direction so that the inter-blade gap is 0.2 mm or more on the hub side.
6. An axial fan according to claim 5. 前記羽根車における前記回転軸に沿った方向の下流側に、前記羽根車で発生させた風を整流することが可能な静翼が複数枚配置されている、
請求項１または請求項２に記載の軸流ファン。 A plurality of stator blades capable of rectifying the airflow generated by the impeller are disposed on the downstream side of the impeller in the direction along the rotation shaft.
The axial flow fan according to claim 1 or 2. 複数枚の前記静翼は、周方向に沿って所定のピッチで略等間隔に配置されており、
前記静翼の前記回転軸に沿った方向における弦長に対する前記所定のピッチの比が０．５～０．７５である、
請求項７に記載の軸流ファン。 The plurality of stator blades are arranged at substantially equal intervals at a predetermined pitch along the circumferential direction,
a ratio of the predetermined pitch to a chord length of the stator vane in a direction along the rotation axis is 0.5 to 0.75;
8. An axial fan according to claim 7. 前記羽根車と前記静翼との間に隙間が形成されている、
請求項７に記載の軸流ファン。 A gap is formed between the impeller and the stator blade.
8. An axial fan according to claim 7. 前記隙間が２．０ｍｍ～５．０ｍｍである、
請求項９に記載の軸流ファン。 The gap is 2.0 mm to 5.0 mm.
The axial fan according to claim 9. 前記隙間には、乱流の発生を抑制する乱流抑制部が配置されている、
請求項９に記載の軸流ファン。 A turbulence suppression portion for suppressing the generation of turbulence is disposed in the gap.
The axial fan according to claim 9. 前記羽根車は、
前記回転軸に連結されるハブと、
前記ハブの外周に連設される複数枚のブレードと、
を備えており、
複数枚の前記ブレードが樹脂成形品である、
請求項１または請求項２に記載の軸流ファン。 The impeller comprises:
A hub connected to the rotating shaft;
A plurality of blades connected to an outer periphery of the hub;
Equipped with
The blades are made of resin.
The axial flow fan according to claim 1 or 2. 前記ハブが、前記回転軸が連結される部位に形成される金属部と、前記金属部の周囲に形成される樹脂部と、を備えている、
請求項１２に記載の軸流ファン。 The hub includes a metal portion formed at a portion to which the rotating shaft is connected, and a resin portion formed around the metal portion.
13. An axial fan according to claim 12. 前記樹脂部に、前記羽根車の重量バランスを調整するバランス調整部が形成されている、
請求項１３に記載の軸流ファン。 A balance adjustment portion for adjusting the weight balance of the impeller is formed in the resin portion.
14. An axial fan according to claim 13. 請求項１または請求項２に記載の軸流ファンが搭載されている、
美容装置。 The axial flow fan according to claim 1 or 2 is mounted on the engine.
Beauty device.
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