JP2023515437A - Ｏｂｏｇｓ組成物制御及び健全性のモニタリング - Google Patents

Abstract

酸素富化ガスを生成するように動作可能な機内酸素発生システム（ＯＢＯＧＳ）内の酸素濃縮器アセンブリの健全性をモニタリングする方法が提供される。ＯＢＯＧＳは、制御器と、酸素富化ガスを生成するための複数のモレキュラーシーブベッドと、ある時間に吸気を複数のモレキュラーシーブのサブセットに選択的に連通するための機械システムとを含む。この方法には、ＯＢＯＧＳ全体と機械システムの健全性をモニタリングして、１つ又は複数のモレキュラーシーブベッド及び/又は酸素濃縮器アセンブリを修理する必要があるかどうかを判断することが含まれる。【選択図】図３

Description

本発明は、航空機の機内酸素発生システム（ＯＢＯＧＳ）に関し、より具体的には、ＯＢＯＧＳの継続的な健全性モニタリングのための改良された装置、システムおよび方法に関し、さらにより具体的には、シーブベッド（sieve bed）の健全性及びバルブ/シールの性能の両方を決定するＯＢＯＧＳの継続的な健全性モニタリングの改良された装置、システム及び方法に関する。

以前は、ＯＢＯＧＳベッドの健全性を定期的に試験するために、メンテナンス組み込み試験（ＭＢＩＴ）機能が開始された。ＭＢＩＴ 機能の目的は、飛行中に、低酸素（Ｏ_２）警告が発せられる前に、シーブベッドの交換の必要性を予測することにある。ＭＢＩＴ機能は、シーブベッドの健全性を調べるだけに限定され、バルブやシールの健全性を判断するものではない。

そのため、ＯＢＯＧＳシステム／ベッドの性能をモニターし、故障がベッドの劣化によるものか、機械的又は電気的な問題によるものかを判別する方法が必要とされている。現場で交換可能なシーブベッドが利用できるようになると、ベッドの劣化及び機械的又は電気的な問題の両方をモニターすることは、適切なメンテナンス作業の選択の上でさらに重要になる。

現在のＭＢＩＴ機能は、航空機が。選択したＭＢＩＴの機能中に、酸素濃縮器アセンブリ（ＯＣＡ）にソースガスの既知の流れをロードすることによってベッドの健全性を評価する。この試験では、ＯＣＡに既知の吸気圧を供給するために、地上カートの供給又はエンジンの回転を必要とする。ベッドが時間の経過とともに劣化するにつれて、この一定の流れで生成される酸素濃度は減少し続け、ベッドの健全性の大まかな指標として機能する。

ベッドの健全性は、ＯＣＡ性能における大きな要因である。したがって、モニターの精度を高めることは、ＯＣＡの信頼性と保守性を向上させるために重要である。従来のＭＢＩＴ機能と比較して、本発明による濃縮器健全性モニター（ＣＨＭ）の実施形態を利用することにはいくつかの利点がある。まず、ＣＨＭは航空機の運用のバックグラウンドで継続的に実行され、ＭＢＩＴ機能を必要としない。これにより、メンテナンス中、地上カートの提供やエンジンの回転が不要になり、メンテナンスの労力が軽減される。第二に、ＣＨＭはＯＣＡのソフトウェアに実装されており、追加のハードウェアを必要としない。これにより、ＭＢＩＴバルブを取り外すことができ、ＯＣＡ全体的な重量を効果的に減らすことができる。第三に、ＣＨＭはフロー以外の変数を考慮するため、ＭＢＩＴよりも高い精度を提供する。第四に、ＣＨＭには、メンテナンス中にＯＣＡの問題を特定して分離するのに役立つスライドバルブヘルス・モニタリングも含まれている。

図１はショートベッドのタイミング／制御出力対ベッドの健全性パーセンテージを示すグラフである。 図２は、コマンド信号対圧力変化を示すグラフである。 図３は、本発明の一実施形態による、例示的な濃縮器状チアモニター（ＣＨＭ）の単純化された空気圧概略図である。 図４は、本発明の一実施形態によるＣＦＩＭの一実施形態と共に使用するように構成された酸素濃縮器アセンブリ（ＯＣＡ）の概略図である。 図５は、システム漏れが毎分０リットル（ｌｐｍ）の場合の漏れ負荷試験の５回のうち１回の実行の結果を示す表である。 図６は、システム漏れが７ｌｐｍの場合の漏れ負荷試験の５回のうち２回の実行の結果を示す表である。 図７は、システム漏れが１４ｌｐｍの場合の漏れ負荷試験の５回のうち３回の実行の結果を示す表である。 図８は、システム漏れが２８ｌｐｍの場合の漏れ負荷試験の５回のうち４回の実行の結果を示す表である。 図９は、システム漏れが４２ｌｐｍの場合の漏れ負荷試験の５回のうち５回の実行の結果を示す表である。 図１０は、図５～１０に示されたデータを生成するために使用されるＯＣＡ構成の概略図である。 図１１は、図１～９に列挙された１回～５回の実行についてのシステム漏れ関数としての短いベッドサイクル時間を示すグラフである。 図１２は、漏れ負荷試験の５回中１回の実行についての制御出力対時間を示すグラフである。 図１３は、漏れ負荷試験の５回のうちの２回の実行に対する制御出力対時間を示すグラフである。 図１４は漏れ負荷試験の５回のうちの３回の実行に対する制御出力対時間を示すグラフである。 図１５は漏れ負荷試験の５回のうちの４回の実行に対する制御出力対時間を示すグラフである。 図１６は、漏れ負荷試験の５回のうちの５回の実行に対する制御出力対時間を示すグラフである。 図１７は、毎分４４呼吸（ｂｐｍ）の重負荷下で３５ｌｐｍの漏れを有する漏れ負荷試験の制御出力対時間を示すグラフである。

本発明の一態様によれば、組成制御アルゴリズムは、制御出力値を連続的に計算することによって、酸素濃縮器の健全性をモニタリングするための新しい可能性を導入した。この出力値をフィードバック制御で使用し、目標酸素（Ｏ_２）濃度を維持する。一実施形態では、出力値は、約６秒ごとに計算することができ、約２，２００から３，０００の間の値として表すことができる。この値は、二つのシーブベッド(後述)の短い方のサイクルタイミングを表し、ミリ秒単位で計算される。

現在、出願人のＳｕｒｅＳＴＲＥＡＭ（商標）酸素濃縮器ユニットは、６秒のフルサイクルで作動し、酸素出力を制御するために半サイクル間のバランスを変化させる。スライドバルブを使用して、制御出力に応じてシーブベッドに空気を出し入れすることができる。以下では、スライド弁及び関連するシールを含むものとして機械システムが説明されるが、他の機械システムが既知であり、当技術分野で使用されて、ベッドの切り替えを容易にするものであることに留意されたい。本明細書で説明される例示的な方法は、そのような他の機械システムに適合させることができ、そのような適合は本発明の教示の範囲内である。

短いベッドサイクル時間（秒単位）ごとに、対応する長いベッドサイクル時間がある。長いベッドサイクルの値（秒）は、短いベッドサイクル時間（たとえば ２．２秒)を全サイクル時間（つまり６秒）から差し引くことで計算できる。この例では、長いサイクルタイムは３．８秒になる。これらの値は、異なる実施形態で変更することができる。たとえば、システム要件によっては、完全なサイクルタイムが異なる場合がありうる。

短いベッドサイクルの時間の長さとそのベッドによって濃縮されたＯ_２の量との間に正の相関関係があることが見出された。たとえば、出力値２，２００（サイクル長２．２秒）ではＯ_２の濃度が最も低くなり、出力値３，０００（サイクル長３秒）では最も酸素濃度が高くなる。修正された組成制御が実装されている場合、最大値は最大補償制御値に等しく、これは全サイクル値の半分であることに注意してください。６秒のフルサイクル長を有する例では、最大補正制御値は３，０００である(つまり、長いベッドサイクルと短いベッドサイクルの両方で３秒のサイクル時間)。

酸素濃縮器の性能が低下すると、制御器は、フィードバック制御操作を介して酸素スケジュールに従って目標Ｏ_２レベルに到達するために、短いベッドサイクルの長さを補償する。本発明の一態様では、スライドバルブのタイミングは、目標のＯ_２生成を送達するように調整される。したがって、ベッドが劣化するにつれて、制御出力値は、同じ仕事量を達成するために大きくなる（すなわち、同じ量の酸素を生成するために、２，２００から３，０００へ増加する）。

スライドバルブタイミングのフィードバック制御をモニターすることにより、経時的な濃縮器の性能の低下を判定することができる。３-３の対称サイクル（ベッド当たり３秒）は、生成されるO_２の量を最大にする（例として、６秒の全サイクル ユニットの場合)。一定のターゲット濃度でサイクルタイミングが３-３に近づくと、濃縮器が比例して劣化し、すぐにメンテナンスが必要になると推測できる。制御出力値は、１回の飛行中、または飛行の種類によっても大きく変化する。このため、制御値は、酸素需要の増加を伴う短期間の健全性（システムの漏れなど)による厄介なメンテナンスの決定を防ぐために、かなりの期間にわたって平均化する必要がある。本発明の一態様によれば、制御平均期間は２０～３０時間となり得る。最後の２０～３０時間の飛行データからの制御出力の移動平均値を使用することにより、生成された値を使用して濃縮器の保守が必要な時期を判断できる。シーブベッドの健全性に関する上記の議論では、ベッドの健全性の可能な指標としてスライドバルブのタイミングを分析したが、モレキュラーシーブベッドの酸素富化ガス下流の流れ及び純度をモニターするのに限定されず、ベッドの状況を示すために他の分析を使用できることも留意すべきである。

上記の方法を実施する際の２つの重要なポイントは、最初の電源投入時に「平均値」を初期化することと、６秒ごとに更新される２０～３０時間の平均値を管理するのに十分な分解能を提供することを含む。たとえば、フライトデータのない新しいユニットは、「出力平均」値として２，０００に初期化される場合がある。この値は、新しいデータが平均に追加されると、時間とともに変化する。ベッドを交換すると、古い値は「高」になり、ベッドパックの交換後最初の３０時間はこの値を無視するようにメンテナンスガイダンスが提供される。また、必要な分解能のソフトウェア実装にある程度の柔軟性を持たせるために、その値は２０～３０時間と記される。本発明の一態様では、２，２００～３，０００ミリ秒の出力平均は、生成されたときにパラメータロギングメモリ（ＰＬＭ）列に格納することができる。ＰＬＭは１秒ごとに書き込まれるため、ＰＬＭ値は６秒の各グループで同じになる。出力の平均値は、適切なデータバス上で、メンテナンスクルーが定期的に読み取ることができる健全性指標値として送信することもできる。

ミリ秒（ｍｓ）単位のショートベッドタイミング対濃縮器の概算健全性パーセントのグラフが図１に示されている。スライドバルブのタイミングが約２８００ミリ秒に増加すると、濃縮器の正常性は２５％になる。この時点でＯＣＡの性能が大幅に低下するため、メンテナンスが特に必要となる。

ＣＨＭは、スライドバルブ健全性モニタリング（ＳＶＨＭ）も含む。ＯＣＡで２番目に多いメンテナンスの問題は、シーブの劣化に次ぐもので、スライドバルブの劣化に関連する。スライドバルブと濃縮器全体の健全性の両方をモニタリングすることで、メンテナンス担当者はスライドバルブとシーブベッドの劣化をすばやく区別できるため、全体的なメンテナンス作業が軽減される。

ＳＶＨＭは、「理論上の」コマンド信号および圧力センサーの読みをモニタリングすることによって動作する。一般的に図２、さらに図３及び図４に示すように、コマンド１００が制御器からスライドバルブ５０に送信されて、ベッドを変更する（例えば、ベッド１からベッド２へ、またはその逆）場合、コマンド１００が送信される時間の間にわずかな時間遅延１０２がある。そして、スライドバルブ５０が動くと、空気１０４が「アクティブな」ベッド（例えば、ベッドがベッド１に切り替わる）に突然流入する。この「アクティブな」ベッド１への流れは、圧力センサー５４の後でベッド１及び２の前に位置する空洞５２内に、測定可能な圧力の対応するディップ１０６を生成する。図２から図４から分かるように、スライドバルブ５０が反対側（例えば、ベッド２に向かって）に移動するときに、示されたプロセスが繰り返される。制御器の信号コマンド１００と圧力のディップ１０４との間の遅延１０２を測定することにより、スライドバルブの健全性を評価することができる。コマンドから圧力ディップまでのタイムラグが大きいほど、スライドバルブの劣化度が大きくなる。

シールなどのスライドバルブ５０の可動部品は、スライドバルブの性能に重大な影響を及ぼし、一般にメンテナンスを必要とする重要な部品である。シールが磨耗すると、制御器コマンド信号１００と圧力低ディップ１０６との間の遅れの長さ（時間遅延１０２）が増加し、メンテナンスの必要性を知らせる。コマンド信号１００とスライドバルブの動きとの間の時間遅延１０２（圧力ディップ１０６によって測定される）も、ＯＣＡシステム２００の動作全体の指標となり得る。スライド弁５０の動きは、パイロットバルブ（図示せず）などの他の追加の上流構成要素によっても影響を受ける。これらのバルブは、ＯＣＡ２００の効率と空気圧駆動システム２２０の健全性に直接影響を与える可能性がある。したがって、スライド弁５０の時間遅延１０２に関するデータは、メンテナンスの必要性の強力な指標となり得る。

シールが劣化するにつれてＯＣＡ性能が著しく低下し、ベッド１に向かうスライドバルブ５０の動きとベッド２に向かう動きとの間に３００ｍｓを超える不均衡（時間遅延１０２）があることが発見された。スライド弁５０に移動を指示するソフトウェアコマンド信号１００と、レギュレータ（圧力センサ５４）後の圧力１０６のディップとの間の遅延時間（時間遅延１０２）を使用して、スライド弁のタイミング又は「緩慢さ」を感知することができる。バルブが動くのに必要な時間は、ＯＣＡ２００の機械的及び電気的制御システムの動作健全性に直接関係している。

本発明の一態様によれば、ＯＣＡ２００内の既存のセンサ、ハードウェアおよびソフトウェアを使用することにより、入口圧力調整器（圧力センサ５４）の出口での圧力を、５０ｍｓ間隔などでモニタリングすることができる。１００ミリ秒間隔などでメインソフトウェアに報告される。スライドバルブ５０及び駆動システムは、ベッド交換のためのソフトウェアコマンド１００と、入口圧力が１．０ｐｓｉ（６．８９ｋＰａ）を超えるなどの所定の量の分１０６、低下するときとの間の時間をモニタリングすることによってモニターされる。命令された後のバルブ応答時間１０６を記録することによって、スライドバルブ及び関連する駆動構成要素の相対的な健全性を表す数値を導き出すことができる。

したがって、一実施形態によれば、ベッド交換がソフトウェアによって命令されると、１００ｍｓのタイマーが開始され、現在の圧力調整器バルブの後の圧力の読みが記憶される。上記の例では、分解能は少なくとも０．１ｐｓｉである必要がある。この読み取り値は、保存された圧力読み取り値より１．０ｐｓｉ低い値と、１００ミリ秒ごとに比較される。ポスト圧力調整器センサーの読み取り値が、この値（たとえば、保存された圧力読み取り値から１．０ｐｓｉを差し引いた値）に達すると、タイマーが停止し、時間値が保存される。タイマーが５００ミリ秒に達すると停止し、５００ミリ秒が保存された時間値になる。毎秒１回、ＰＬＭモジュールで、保存された時間値が以前の３６００の読み取り値と平均化される。この平均時間値は、１秒ごとにＰＬＭデータに書き込まれる。

本発明の一態様によれば、バルブ応答の遅延値１０６が経時的に増加すると、このことはバルブがより鈍くなっていることを示す。健全性モニタリングの目的では、合格/不合格の基準が必要ない場合がある。むしろ、連続遅延測定値データは、保守担当者が定期的にレビューして、変化がないかどうかを確認できる。限定ではなく一例として、ＰＬＭモジュールによって記録された平均時間値が、３００ミリ秒などの予め選択された閾値よりも大きくなると、スライドバルブ５０は、酸素発生器（ＯＣＡ２００）の動作に悪影響を与える危険にさらされる。また、適切な担当者に警告するためにメンテナンスの注意がトリガーされてもよい。たとえば、稼働中の濃縮器（ＯＣＡ２００）が飛行中に警告灯を点灯させた場合、メンテナンス担当者は、ベッド（ベッド１とベッド２）が劣化のため交換する必要があるかどうかを判断するために、ベッドの継続的な健全性値とバルブの健全性値を確認できる。また、バルブシステムが劣化し、濃縮器を修理に戻す必要があるかどうかを決定するために、ベッドの健全性値及びバルブの健全性値が連続してレビューすることができる。さらに、記録された平均時間値が、１０サイクルなどの事前に選択されたサイクル数を超えて、たとえば５００ミリ秒などの所定のしきい値を超える場合（スライドバルブ５０の機能が停止していることを示す）、警告を発することが望ましい。ＯＢＯＧＳからＯ_２不足（スライドバルブの早期故障を示す）の警告を発する必要があることにも留意すべきである。
デモンストレーション試験手順
プログレッシブ漏れ負荷試験

図５から図９に示されているように、毎分の呼吸数（ｂｐｍ）、毎分の流量（リットル単位）、毎分の圧力（ポンド単位）（ｐｓｉ）、及び高度（キロフィート単位）（ｋｆｔ）のさまざまなランダム値を組み込んだいくつかの飛行プロファイルが作成された。これらは、実際の飛行で発生する可能性のある動的な条件と変動を表すために、いくつかのプラットフォームからの最近の飛行データから作成された。

様々なレベルの劣化をともなうシーブベッドを得ることは困難である。劣化したシーブをシミュレートするために、徐々に大きな漏れがシステムに導入され、以下の表１に従って 2 人のパイロットに対する呼吸要求に連続的に追加された。

試験のために各シーブベッドの劣化レベルを制御および測定することが困難であるため、比較的高い一連の課題を導入する別の方法が使用された。シーブ材料が劣化すると、材料は新品のときほど多くのO_２を生成できなくなる。ＯＣＡと呼吸調整器との間に静的漏れ４１０（図１０参照）を追加することによって、システムは同様に影響を受ける。Ｏ_２がシステムから排出されると、制御器は、目標濃度を達成するためにＯ_２をより多く濃縮するようにスライドバルブのタイミングを調整することで補償する。そのため、短いベッドサイクルの長さは３秒に近づき、最大補正値３，０００に反映される。制御された測定可能な漏れを使用することにより、制御出力の平均を濃縮器の正常性のレベルに結び付ける、より高い解析度のモデルを生成することができる。
試験手順

出願人の新規なシーブベッド（（ＳｕｒｅＳＴＲＥＡＭ（商標）ＯＣＡ２００）が、図９に示される構成４００を使用し、図５から図９の変数に従って試験された。制御出力のタイミングを追跡するために、圧力トランスデューサ４０２を排気ポート４０４に配置し、２０Hzのレートで記録した。通気ベッドが排気されると、制御器によってログに記録される流れスパイクが生成される。２０Hzで記録することにより、ベッド制御値 (短いベッド サイクル) のタイミングを、この試験に十分な時間分解能で推測できます。分析器の他のすべてのチャネルは１Hzに設定された。ＯＣＡ２００は組成制御モードで操作された。圧力トランスデューサ４０２によって測定された排気ポート圧力は、ベッドが変化するたびに値が大幅に変化することを示す。次に、これらの値の変化を分析して、制御出力又は提案された「出力平均」数である短いベッドの持続時間を生成することができる。
結果
徐々に増加する漏れ負荷試験の結果

制御出力平均で表された結果は、図４に示されている。 漏れ量と制御出力平均値の間には直線関係が見られた。予想通り、導入された漏れにより、制御ソフトウェアは、スライドバルブのタイミングを調整して酸素生成を最大化することで補償するようにする。漏れとシミュレートされた劣化が大きいほど、最初のベッドでの滞留時間が長くなり、バランスの取れたベッド制御出力に近づく。

図１２は、試験の第一回目対時間の制御出力を示す。このグラフで見ることが変動性は、需要のフライトシミュレーションによる変動によって引き起こされるスライドバルブタイミングのリアルタイム補正によるものである。これは、多数のフライトにわたるベッドの性能の変化を表す「長期平均」の必要性を裏付けている。ソフトウェアで実施した場合の結果を表すために、図１２から図１６に示されているように、要求が連続的に増加する各試験の回について平均がとられた。

１つの注目すべき結果が図１７に示されている。この試験では、３５lpm の大量の漏れと、４４bpm の高速の呼吸器がある。この高い要求では、ＯＣＡ内のＯ_２の分圧は約１９０ｍｍＨｇの値に達する。これは、１９６ｍｍＨｇで警告しきい値をトリガーするのに非常に近かった。これは、実施方法の有効性に関する追加の証拠を与えている。しかし、警告灯は分圧１９６ｍｍＨ以下で２６秒の持続健全性が必要で、結果として警告灯は点灯しなかった。制御平均が ２，０００又は２，８５０の値に達すると、飛行中に警告灯が点灯するリスクが大幅に増加する点まで濃縮器の性能が低下する。

図１１は、制御出力値と濃縮器の健全性（Ｏ_２生成能力）との間にほぼ線形の相関関係があることを示している。したがって、制御出力値を使用して濃縮器の性能の低下レベルを予測し、飛行中の警告灯の点灯を防止するためにいつメンテナンスが必要になるかを予測することもできる。図１１に示されるように、高い需要とシーブの劣化（高い漏れでシミュレートされる）との組み合わせなど、ＯＣＡに対する「多大な稼働」の時間中、O_２の分圧は、警告灯が作動する程度まで低下する可能性がある。

ＣＨＭは、制御出力値を測定してシーブの劣化レベルを決定することによって健全性をモニターする。この方法は、継続的なモニタリングを提供し、現在のＭＢＩＴ機能よりも高い精度を提供する。ＣＨＭには、スライドバルブが位置をシフトするように命令されてから圧力低下が観察されるまでの時間遅延を測定することによる、スライドバルブの劣化のモニタリングも含まれる。

本発明を好ましい実施形態を参照して説明してきたが、特許請求の範囲によって規定される本発明の完全な思想及び範囲から逸脱することなく、さまざまな変更を行うことができることを理解されたい。装置構成要素のローテイションな移動について特に言及したが、そのようなローテイションは逆にすることができ、そのような教示は本発明の範囲内であることを当業者は理解すべきである。

Claims (9)

1. 酸素富化ガスを生成するように動作可能な機内酸素発生システム（ＯＢＯＧＳ）内の酸素濃縮器アセンブリの健全性をモニタリングする方法であって、ＯＢＯＧＳは、制御器と、酸素富化ガスを生成する、複数のモレキュラーシーブベッドのサブセットを有する酸素発生器アセンブリと、所定の時間に複数のモレキュラーシーブベッドのサブセットにのみ選択的に吸入空気を連通するように構成された機械システムとを含み、前記方法は、一つ以上のモレキュラーシーブベッド及び/又は酸素濃縮器アセンブリを修理する必要があるかどうかを決定するために前記ＯＢＯＧＳ全体及び前記機械システムの健全性をモニタリングする工程を含む、方法。
2. 前記機械システムが、スライドバルブ及び関連するシールを含むスライドバルブアセンブリと、前記機械システムの上流に配置される圧力センサとを含む、請求項１に記載の方法。
3. 前記械システムの健全性をモニタリングする工程が、
   ａ）前記複数のモレキュラーシーブベッドの第１のサブセットから前記複数のモレキュラーシーブベッドの第２のサブセットへの前記吸入空気の連通を切り替えるコマンドを前記制御器を介して出す工程と、
   ｂ）前記機械システムの上流に配置された圧力センサーを介して、前記吸入空気の切り替え時の圧力の低下を観測する工程と、
   ｃ）前記切り替えコマンドが出た時と、圧力低下が観測されるときとの間の時間遅延を計算する工程と、
   ｄ）前記計算された時間遅延を前記機械システムの劣化の測定と関連付ける工程と、
   を含む、請求項１に記載の方法。
4. 前記機械システムが、スライドバルブ及び関連するシールを備えるスライドバルブアセンブリを含む、請求項３に記載の方法。
5. 機械システムの劣化の測定が、使用されたスライドバルブアセンブリの計算された時間遅延を、新しいスライドバルブアセンブリの計算された時間遅延と比較することを含み、比較された計算された時間遅延が所定の時間を超える場合、前記酸素濃縮器アセンブリ全体を整備する必要がある、請求項４に記載の方法。
6. 前記計算された時間遅延が、平均時間遅延を生成するために、選択された数の以前に計算された時間遅延と平均化されて、前記平均時間遅延が前記所定の値を超えると、スライドバルブ警告が発せられる、請求項５に記載の方法。
7. ａ）前記制御装置を介して、前記濃縮酸素ガス供給内で所望のO_２濃度を生成するのに必要なショートベッドサイクル時間をモニタリングする工程と、ここで前記ショートベッドサイクル時間は、一定の全サイクル時間の一部であり、
   ｂ）前記所望のO_２濃度の生成を維持するために、前記制御器を介してショートベッドサイクル時間を調整する工程と、
   ｃ）前記ショートベッドサイクル時間が前記一定の全サイクル時間の所定の割合に達したときに警告を開始する工程と、
   をさらに含み、
   前記機械システムの前記計算された時間遅延が所定の値を超えない場合、警告は、前記複数のモレキュラーシーブベッドが修理を受ける必要があることを示す、
   ことを特徴とする、請求項３に記載の方法。
8. 前記ショートベッドサイクル時間が、移動平均を生成するために、ある期間にわたって連続的に平均され、移動平均が所定の割合に達した場合、警告が開始される、請求項７に記載の方法。
9. 前記複数のモレキュラーシーブベッドの健全性をモニタリングする工程が、前記複数のモレキュラーシーブベッドの下流の酸素富化ガスの流れ及び純度をモニターする工程を含む、請求項１に記載の方法。

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