JP2023512159A - 冷却システム及び方法 - Google Patents

Abstract

冷却システムは、気体冷媒をその温度及び圧力が上昇し、その沸点が低下するように圧縮する圧縮機と、圧縮機からの気体冷媒が高温熱媒体と熱交換することで冷媒を凝縮させる凝縮器と、凝縮器からの液体冷媒を減圧させることで冷媒の沸点を低下させる膨張弁と、沸点が低下した冷媒が低温熱媒体と熱交換することで冷媒を気化する蒸発器と、凝縮器からの高温液体冷媒と蒸発器からの低温気体冷媒との間で熱交換する吸気熱交換器とを含む。吸気熱交換器に入る低温気体冷媒は、一定量の低温液体冷媒を含み、低温液体冷媒は、凝縮器からの高温液体冷媒との熱交換の結果として気化される。冷却方法も開示される。【選択図】図１０ａ

Description

本発明は、気体冷媒をその温度及び圧力が上昇し、その沸点が上昇するように圧縮する圧縮機と、圧縮機からの気体冷媒が高温熱媒体と熱交換することで冷媒を凝縮させる凝縮器と、凝縮器からの液体冷媒を減圧させることで冷媒の沸点を低下させる膨張弁と、沸点が低下した冷媒が低温熱媒体と熱交換することで冷媒を気化する蒸発器と、凝縮器からの高温液体冷媒と蒸発器からの低温気体冷媒との間で熱交換する吸気熱交換器とを含む冷却システムに関する。

熱交換器、冷却システム及び方法も開示されている。

従来技術において、ヘリンボーンパターンの隆起部及び溝部を有するプレスされた波形パターンを有する複数のブレージングプレート式熱交換器が知られている。統合吸気熱交換器を備えた熱交換器を提供し、このような熱交換器を冷却システムに使用することも知られている。

冷却の分野では、より効率的なシステムに向けて絶え間ない努力が払われている。実際、最高の冷却システムは、熱機械の理論上の上限であるカルノー効率に近づいている。一般的に言えば、機械的エネルギーを温度差に変換する全ての冷却システムは、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器、及び圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器との間の冷媒の輸送を可能にする配管を含み、熱は、蒸発器から凝縮器に伝達される。

しかし、一部の温度差での効率はカルノー効率に近づく可能性があるが、これは全ての稼働条件に当てはまるとは言えない。

一般的に、冷却システムに含まれる全ての熱交換器は、できるだけ大型で効率的である必要がある。また、ホールドアップ量をできるだけ少なくし、圧力損失を低くする必要がある。理解できるように、これらの基準を全て満たすことができるわけではない。

蒸発器後の温度に関しては、全ての冷媒が蒸発する温度（つまり、冷媒の最高沸点）を超える全ての温度上昇は、効率の低下を意味するが、圧縮機に入る液体冷媒は、圧縮機に深刻な損傷を与える可能性があるため、圧縮機に入る前に全ての冷媒を実際に気化することも重要である。全ての冷媒が蒸発する状態は、温度が沸騰温度を超えないが、一般的に「ゼロ過熱」と呼ばれ、効率に関して非常に有利な状態である。

蒸発器で「ゼロ過熱」を達成する１つの方法は、蒸発器を液体冷媒で「満液状態（フラッディング）」にし（ｆｌｏｏｄ）、満液状態の蒸発器から冷媒を沸騰させて取り除くことである。この構成は、大型のチラー用途、すなわち、５００～１０００ｋＷの電力を有する熱機械において一般的である。通常、このような用途には、いわゆる「プレートアンドシェル」又は「シェルアンドチューブ」熱交換器が使用される。

上記から理解できるように、このような蒸発器構成は、優れた性能を発揮するが、欠点がないわけではない。第１に、シェルを含む全ての熱交換器がかさばり重いことは、それらを製造するための材料費が高いことを意味する。第２に、そして更に重要なことに、熱交換器の満液に必要な冷媒量が多い。コストの問題以外にも、法律は、多くの場合、熱機械での冷媒量が多すぎることを禁止している。

熱伝達／材料質量の観点から、圧倒的に最も効率的な熱交換器のタイプは、コンパクトなブレージングプレート式熱交換器（ＢＰＨＥ）である。当業者に知られているように、このような熱交換器は、板金で作られた多数のプレートを含み、プレートには、媒体が熱交換するためのプレート間流路の形成下で、プレートを互いに距離を置いて維持するように適合された隆起部及び溝部のプレスされたパターンが設けられる。プレートが互いにろう付けされていることは、各プレートペアが、熱交換器内に冷媒を加圧して収容するのに活性化されることを意味する。ブレージングプレート式熱交換器は、冷媒を収容することを唯一の目的とするシェルを含む熱交換器とは異なり、熱交換器内の実質的に全ての材料が実際に熱交換に有効であるという利点を有する。

ＢＰＨＥと満液式シェルアンドチューブ熱交換器の蒸発プロセスは、上述したように大きく異なり、満液式シェルアンドチューブ熱交換器の蒸発は、プール沸騰に似ているが、ＢＰＨＥでは、冷媒は、プレート間流路を通ってほぼ直線的に移動する。出口に近いほど、存在する液体冷媒が少なくなる。蒸発による容積の増加により、熱交換器の長さに沿って速度、ひいては流れ抵抗が増加する。

上述したように、液体冷媒が圧縮機に入らないことは重要である。このため、熱交換器の少なくとも一部が気体冷媒のみを収容することは珍しいことではない。気体冷媒は熱を奪って不必要に熱くなり、これによりシステム効率が低下する。

冷媒が冷えているとフラッシュ沸騰現象を最小限に抑えることができるため、蒸発器に入ろうとしている液体冷媒が冷えている場合も有利である。

膨張弁に入ろうとしている冷媒の低い冷媒温度を確保する（したがって、フラッシュ沸騰のリスクを低減する）とともに、圧縮機に入ろうとしている気体冷媒の十分に高い温度を確保する１つの方法は、いわゆる吸気熱交換器を使用することである。最も単純な形態では、吸気熱交換器は、熱が配管間で伝達されるように、蒸発器から圧縮機までの配管を凝縮器から膨張弁までの配管の近くに配置して近接させ、それらを互いにろう付け又ははんだ付けすることだけで配置することができる。しかし、大型システムでは、２本のパイプを単に並べて配置するよりも効率的な熱交換器を提供する方が一般的である。通常、より大きなタイプの吸気熱交換器を使用する場合、蒸発器の出口の圧力損失及び吸気熱交換器の入口／出口の圧力損失の問題は、全体の効率を破壊し、そのような熱交換器を備えるシステムの制御問題を引き起こす可能性がある。

液体冷媒が圧縮機に入らないようにしながら、冷媒の過熱を最小限に抑えることができれば、ＢＰＨＥは、コンパクト性と材料効率の点での利点を維持しながら、効率の点でも満液式シェルアンドチューブ熱交換器と競合する可能性がある。

冷却技術において、いわゆる「吸気熱交換」は、冷却システムの安定性などを向上させるための方法である。要するに、吸気熱交換は、凝縮器の出口からの高温液体の高圧冷媒と、蒸発器の出口からの低温気体冷媒との間の熱交換を提供することによって達成される。吸気熱交換により、低温気体冷媒の温度は上昇し、高温液体の温度は低下する。これは、２つの好影響を与える。第１に、高温液体が後続の膨張弁を通過した後のフラッシュ沸騰の問題が減少する。第２に、気体冷媒中の液滴が蒸発器から出るリスクが減少する。

吸気熱交換はよく知られている。多くの場合、吸気熱交換は、互いに熱交換が望まれる状態の冷媒を運ぶパイプをろう付け又ははんだ付けすることだけで達成される。しかし、熱交換を達成するこの方法は、必要な冷媒量の点で費用がかかり、冷却システムの異なるコンポーネント間の配管が可能な限り短い場合に常に有利である。異なる温度の流体を運ぶ配管をろう付け又ははんだ付けすることによる吸気熱交換は、そうでない場合よりも長い配管を必要とするため、配管の内部容積が増加し、冷却システムにおいてより多くの冷媒が必要になる。これは、経済的な観点からだけでなく、冷媒量がいくつかの法域で制限されているため、不利である。

別のオプションは、吸気熱交換用に別個の熱交換器を提供することである。別個の熱交換器は、単に異なる配管部分を互いにろう付けするものよりも効率的である。しかし、別個の熱交換器を提供することも、蒸発器及び凝縮器を吸気熱交換器に接続する配管を必要とし、この配管は、冷却システムの冷媒量を増加させるであろう。

更に、冷却システムは、必要な／望ましい負荷に応じて、暖房モードとチラーモードの両方で動作できるようにする必要があることがよくある。通常、暖房モードとチラーモードの間の移行は、蒸発器が凝縮器になり、凝縮器が蒸発器になるように四方弁を切り替えることによって達成される。残念ながら、これは、凝縮器／蒸発器ユニットのいずれか又は両方での熱交換が、並流熱交換、つまり、熱交換のための媒体が暖房モード又は冷房モードのいずれかで全体として同じ方向に移動する熱交換であることを意味する。当業者によく知られているように、並流熱交換は、向流熱交換に比べて劣る。蒸発器では、熱交換性能の低下により、冷媒蒸気中の液滴が熱交換器から出るリスクが高まるおそれがある。このような液滴は、圧縮機に深刻な損傷を与えるおそれがあるため、非常に望ましくない。しかし、蒸発器内の冷媒と熱交換するための媒体の流れ方向を切り替えるための装置は、費用がかかり、冷却システムを複雑にする。

本発明の目的は、上記及び他の問題を解決するか又は少なくとも軽減することである。

本発明の１つの目的は、冷却システム内の流体分布及び流体間の熱伝達が良好なプレート式熱交換器を提供することである。

本発明の他の目的は、効率的な冷却システムを提供することである。

本発明の更に他の目的は、圧縮機に入る冷媒の過熱がゼロ又はゼロに近いことを達成するためのＢＰＨＥ、及びＢＰＨＥを用いた冷却システムを提供することである。

上記目的のいくつかを達成するために、本発明の第１の態様に係る冷却システムは、気体冷媒をその温度及び圧力が上昇し、その沸点が上昇するように圧縮する圧縮機と、圧縮機からの気体冷媒が高温熱媒体と熱交換することで冷媒を凝縮させる凝縮器と、凝縮器からの液体冷媒を減圧させることで冷媒の沸点を低下させる膨張弁と、沸点が低下した冷媒が低温熱媒体と熱交換することで冷媒を気化する蒸発器と、凝縮器からの高温液体冷媒と蒸発器からの低温気体冷媒との間で熱交換する吸気熱交換器と、を含む冷却システムであって、吸気熱交換器において、蒸発器からの低温気体冷媒と熱交換しないために、高温液体冷媒をバイパスできるように配置されたバランス弁を含むことを特徴とする。

本発明は、更に、このようなシステムを制御する方法に関し、該方法は、
高温液体冷媒の温度を測定する工程ａ）と、
低温気体冷媒の温度を測定する工程ｂ）と、
高温液体冷媒と低温気体冷媒との間の温度差を計算する工程ｃ）と、
差が所定の閾値未満である場合、バランス弁を制御して吸気熱交換器をバイパスする工程ｄ）と
を含む。

例えば、上記閾値は、ゼロであってもよい。

上記目的のいくつかを達成するために、本発明の第２の態様に係る冷却システムは、気体冷媒をその温度及び圧力が上昇し、その沸点が上昇するように圧縮する圧縮機と、圧縮機からの気体冷媒が高温熱媒体と熱交換することで冷媒を凝縮させる凝縮器と、凝縮器からの液体冷媒を減圧させることで冷媒の沸点を低下させる膨張弁と、沸点が低下した冷媒が低温熱媒体と熱交換することで冷媒を気化する蒸発器と、凝縮器からの高温液体冷媒と蒸発器からの低温気体冷媒との間で熱交換する吸気熱交換器と、を含む冷却システムであって、吸気熱交換器に入る低温気体冷媒が一定量の低温液体冷媒を含み、低温液体冷媒が凝縮器からの高温液体冷媒との熱交換の結果として気化されることを特徴とする。

上記目的のいくつかを達成するために、本発明の第３の態様に係るプレート式熱交換器は、プレート間流路がプレート間に形成されるために、熱交換プレートを互いに距離を置いて維持する接点を提供するように適合されたプレスされたパターンが設けられた複数の熱交換プレートを含み、第１の媒体のためのプレート間流路が設けられ、第１の媒体は、プレート間流路内の第２の媒体及びプレート間流路内の第３の媒体と熱交換し、プレート間流路は、第１の媒体、第２の媒体、及び第３の媒体のためのポート開口と選択的に流体連通するプレート式熱交換器であって、第２の媒体及び第３の媒体のためのポート開口の近くに設けられる第１及び第２の統合吸気熱交換器部を含むことを特徴とする。

上記目的のいくつかを達成するために、本発明の第４の態様に係るブレージングプレート式熱交換器は、複数の第１及び第２の熱交換プレートを含み、第１の熱交換プレートに隆起部及び溝部の第１のパターンが形成され、第２の熱交換プレートに隆起部及び溝部の第２のパターンが形成され、隆起部及び溝部の第２のパターンは、流体が熱交換するためのプレート間流路の形成下で、隣接するプレートの少なくとも一部の交差する隆起部及び溝部の間に接点を提供し、プレート間流路は、第１、第２、第３及び第４の大ポート開口並びに第１及び第２の小ポート開口と選択的に流体連通し、第１及び第２の熱交換プレートには、熱交換プレートを第１の熱交換部分及び第２の熱交換部分に分割する分割面が形成され、その結果、第１及び第２の大ポート開口の間を通過する流体は、各プレートの第１の熱交換部分上の（にわたる、ｏｖｅｒ）第３及び第４のポート開口の間を通過する流体、及び各プレートの第２の熱交換部分上の第１及び第２の小ポート開口の間を通過する流体と熱交換するブレージングプレート式熱交換器であって、隆起部及び溝部は、異なるプレートペア間のプレート間流路が異なる容積を有するように形成され、任意選択で、第１のパターンは、少なくとも部分的に、第１のシェブロン角などの第１の角度を示し、第２のパターンは、少なくとも部分的に、第１の角度とは異なる、第２のシェブロン角などの第２の角度を示すことを特徴とする。

小ポート開口及び分割面により、統合吸気熱交換器が得られ、小ポート開口、分割面、及び異なるプレート間流路容積により、冷却システムなどに用いられる、好ましい特性を備えたＢＰＨＥが得られる。異なるシェブロン角とプレート間流路容積の組み合わせにより、流体の流れの分布と圧力損失のバランスを取り、効率的な熱交換を達成することができ、これは、冷却に特に好ましいことが見出されている。このようなＢＰＨＥは、冷媒システムの圧縮機に入る冷媒の過熱が実質的にゼロ又はゼロに近いことをもたらすことが見出されている。蒸発は、ほとんどゼロ過熱であり、過熱は、蒸発以外に水側（二次側）に対して加えられる。吸気熱交換プロセスにおいて過熱とキャリーオーバが加えられ、キャリーオーバ液滴が蒸発し、その結果、標準的な熱交換器で過熱を加えるときに発生する、ガスから水／ブラインへの熱交換器での熱伝達を減少させることにより、蒸発プロセスに影響を与えない過熱をもたらす。これにより、並流を使用して温度に近づく可能性がある。

本発明は、更に、このようなプレート式熱交換器を含む冷却システム及び冷却方法に関する。

上記目的のいくつかを達成するために、本発明の第５の態様に係るブレージングプレート式熱交換器は、複数の第１及び第２の熱交換プレートを含み、第１の熱交換プレートに隆起部及び溝部の第１のパターンが形成され、第２の熱交換プレートに隆起部及び溝部の第２のパターンが形成され、隆起部及び溝部の第２のパターンは、流体が熱交換するためのプレート間流路の形成下で、隣接するプレートの少なくとも一部の交差する隆起部及び溝部の間に接点を提供し、プレート間流路は、ポート開口を介して選択的に流体連通するブレージングプレート式熱交換器であって、隆起部及び溝部の第１のパターンと隆起部及び溝部の第２のパターンとが異なるため、第１の熱交換プレートの一方側のプレート間流路容積と第１の熱交換プレートの反対側のプレート間流路容積とが異なり、隆起部及び溝部の第１のパターンが第１の角度を示し、隆起部及び溝部の第２のパターンが第１の角度とは異なる第２の角度を示すことを特徴とする。

プレートの両側にある異なるプレート間流路の容積と、異なる角度を有する少なくとも２つの異なるプレートパターンとの組み合わせにより、流体分布に好ましい特性を備えたＢＰＨＥが得られ、流体の流れの分布と圧力損失のバランスを取り、効率的な熱交換を達成することができる。これにより、同じプレートの両側にあるプレート間流路で異なる特性を実現することができ、一方側の流れと圧力損失は、反対側とは異なることができる。また、プレートの両側にある異なる流路容積は、異なる種類の媒体に用いることができ、例えば、一方側にある流路容積が液体に用いられ、他方側にある流路容積が気体に用いられる。また、隣接するプレート間流路の異なるプレート間流路容積と、異なる角度を有する少なくとも２つの異なるプレートパターンとの組み合わせにより、媒体の流れと圧力損失を制御するために、媒体の流れ方向に対するろう付け接合部の幅などのろう付け接合部の形状が異なる。

冷媒が蒸発し始めると、液体状態から蒸気状態に移行する。液体密度は蒸気密度よりはるかに高い。例えば、Ｔｄｅｗ＝５℃のＲ４１０Ａでは、液体密度は、蒸気密度の３２倍である。これは、更に、蒸気が液体の３２倍の速度で流路内を移動することを意味する。これにより、蒸気の動圧損失は、自動的に液体の動圧損失の３２倍になり、つまり、蒸気は、全ての種類の冷媒に対してはるかに高い圧力損失を生じる。

熱交換器の性能（温度アプローチ、ＴＡ）は、水出口温度（熱交換器の流路の入口）から熱交換器の流路の出口の蒸発温度（Ｔｄｅｗ）を引いた値で定義される。熱交換器の表面に沿った高い圧力損失により、局所的な飽和温度が異なり、流路の入口と出口との間で冷媒温度の合計差が比較的大きくなる。流路の入口では、温度が高くなる。（流路の圧力損失が高すぎるため）入口の冷媒温度が高くなると、出口の水を正しい温度まで冷却することが困難になるため、上記の温度の上昇は熱交換器の性能に直接的に悪影響を与える。システムが高すぎる入口冷媒温度を補う唯一の方法は、正しい出口水温度に到達できるまで蒸発温度を下げることである。熱伝達特性が高く、かつ圧力損失特性が低い熱交換器の流路のパターンを作成することにより、熱交換器の性能を向上させることができる。流路内の全体的な冷媒圧力損失が低くなると、熱交換器の性能が向上するだけでなく、システム全体の性能、ひいてはエネルギー消費に好影響を与える。

媒体の蒸発又は凝縮のための、吸気熱交換器を備えるか又は備えず、異なるプレート間流路容積及び異なる角度を備えたブレージングプレート式熱交換器の使用も開示されている。

上記目的のいくつかを達成するために、本発明の第６の態様に係るブレージングプレート式熱交換器は、複数の第１及び第２の熱交換プレートを含み、第１の熱交換プレートに隆起部及び溝部の第１のパターンが形成され、第２の熱交換プレートに隆起部及び溝部の第２のパターンが形成され、隆起部及び溝部の第２のパターンは、流体が熱交換するためのプレート間流路の形成下で、隣接するプレートの少なくとも一部の交差する隆起部及び溝部の間に接点を提供し、プレート間流路は、ポート開口と選択的に流体連通するブレージングプレート式熱交換器であって、隆起部及び溝部の第１のパターンと隆起部及び溝部の第２のパターンとが異なるため、第１の熱交換プレートの一方側のプレート間流路容積と第１の熱交換プレートの反対側のプレート間流路容積とが異なることを特徴とする。任意選択で、第１のパターンは、第１の角度を示し、第２のパターンは、第１の角度とは異なる第２の角度を示す。熱交換器に追加導入ポート熱交換器が設けられる。

本発明は、更に、異なるパターンを有する２つ以上の異なるプレートを備え、追加導入ポート熱交換器が設けられるこのような熱交換器を有する冷却システム及び冷却方法に関する。

以下、本発明は、添付の図面を参照して説明される。

本発明の一実施形態に係る熱交換器の分解斜視図である。 図１の熱交換器の一部の分解斜視図であり、熱交換器の第１の熱交換プレート及び第２の熱交換プレートを示す。 一実施形態に係る第１の熱交換プレートの他の部分の模式的断面図であり、第１の熱交換プレートの溝部の同じ深さを示す。 一実施形態に係る第２の熱交換プレートの一部の模式的断面図であり、第２の熱交換プレートの溝部の交互深さを示す。 一実施形態に係る交互に配置された第１及び第２の熱交換プレートを含む熱交換器の一部の模式的断面図である。 一実施形態に係る第１の熱交換プレートの模式的正面図であり、第１のシェブロン角を有する第１の熱交換プレートの波形のヘリンボーンパターンを示す。 代替の実施形態に係る第１の熱交換プレートの模式的正面図であり、第１の角度を有する第１の熱交換プレートの波形パターンを示す。 一実施形態に係る第２の熱交換プレートの模式的正面図であり、第２のシェブロン角を有する第２の熱交換プレートの波形のヘリンボーンパターンを示す。 代替の実施形態に係る第２の熱交換プレートの模式的正面図であり、第２の角度を有する第２の熱交換プレートの波形パターンを示す。 第２の熱交換プレートの上に配置された第１の熱交換プレートの模式図であり、図５の例に係る第１の熱交換プレートと第２の熱交換プレートとの間の接点を示す。 第１の熱交換プレートの上に配置された第２の熱交換プレートの模式図であり、図５の例に係る第１の熱交換プレートと第２の熱交換プレートとの間の接点を示す。 暖房モードでの本発明の様々な実施形態に係る冷却システムを示す模式的平面図である。 暖房モードでの本発明の様々な実施形態に係る冷却システムを示す模式的平面図である。 冷房モードでの図１０ａに係る冷却システムを示す模式的平面図である。 冷房モードでの図１０ｂに係る冷却システムを示す模式的平面図である。 本発明の一実施形態に係る追加導入ポート熱交換器が装着される熱交換器の分解斜視図である。 一実施形態に係る追加導入ポート熱交換器の模式的斜視図である。 代替の一実施形態に係る追加導入ポート熱交換器の模式的斜視図である。 他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレートを含む熱交換器の一部の模式的断面図である。 他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレートを含む熱交換器の一部の模式的断面図である。 更に他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレートを含む熱交換器の一部の模式的断面図である。 他の実施形態に係る異なる波形深さを有する第１及び第２の熱交換プレートの熱交換プレートスタックの一部の模式的断面図である。 本発明の一実施形態に係る二重の統合吸気熱交換器を含む真の二重熱交換器の模式的分解斜視図である。 熱交換プレートの波形パターンの他の実施形態の模式的斜視図であり、中央の主熱交換部の波形パターンの角度が熱交換プレートのポート開口の部分の角度とは異なる波形パターンを示す。

図１を参照すると、一実施形態に係るブレージングプレート式熱交換器１００が示され、その一部が図２により詳細に示される。熱交換器１００は、スタックに積み重ねられて熱交換器１００を形成する、複数の第１の熱交換プレート１１０と複数の第２の熱交換プレート１２０とを含む。第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０は、交互に配置され、１枚おきに第１の熱交換プレート１１０であり、１枚おきに第２の熱交換プレート１２０である。或いは、第１及び第２の熱交換プレートは、追加の熱交換プレートとともに他の構成で配置される。熱交換器１００は、非対称型プレート式熱交換器である。

熱交換プレート１１０、１２０は、板金（金属シート）から作られ、流体が熱交換するためのプレート間流路の形成下で、隣接するプレート１１０、１２０の少なくとも一部の交差する隆起部及び溝部の間に接点を提供することにより、プレートがスタックに積み重ねられて熱交換器１００を形成するときに、流体が熱交換するためのプレート間流路がプレート間に形成されるように、隆起部Ｒ１、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂ及び溝部Ｇ１、Ｇ２ａ、Ｇ２ｂのプレスされたパターンが設けられる。図１及び図２のプレスされたパターンは、ヘリンボーンパターンである。しかし、プレスされたパターンは、斜めに延びる直線の形態であってもよい。いずれの場合においても、隆起部及び溝部のプレスされたパターンは、波形パターンである。プレスされたパターンは、接点を除いて、プレート１１０、１２０を互いに距離を置いて維持するように適合されている。

図示の実施形態では、熱交換プレート１１０、１２０のそれぞれはスカートＳによって囲まれ、このスカートＳは、熱交換プレートの平面にほぼ垂直に延び、熱交換器１００の周囲に沿ってシールを提供するために、隣接するプレートのスカートに接触するように適合されている。

熱交換プレート１１０、１２０には、プレート間流路に熱交換する流体を出入りさせるための大ポート開口Ｏ１～Ｏ４及び小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２が配置される。図示の実施形態では、熱交換プレート１１０、１２０には、第１の大ポート開口Ｏ１、第２の大ポート開口Ｏ２、第３の大ポート開口Ｏ３及び第４の大ポート開口Ｏ４が配置される。また、熱交換プレート１１０、１２０には、第１の小ポート開口ＳＯ１及び第２の小ポート開口ＳＯ２が配置される。大ポート開口Ｏ１～Ｏ４を囲む領域は、大ポート開口とプレート間流路との間の選択的な連通が達成されるように、異なる高さで設けられる。熱交換器１００において、大ポート開口Ｏ１～Ｏ４を囲む領域は、第１及び第２の大ポート開口Ｏ１、Ｏ２が一部のプレート間流路を介して互いに流体連通し、第３及び第４の大ポート開口Ｏ３、Ｏ４が隣接するプレート間流路を介して互いに流体連通するように配置される。図示の実施形態では、熱交換プレート１１０、１２０は、角部が丸められた長方形であり、大ポート開口Ｏ１～Ｏ４は、角部の近傍に配置される。或いは、熱交換プレート１１０、１２０は、例えば、角部が丸められた正方形である。或いは、熱交換プレート１１０、１２０は、円形、楕円形であるか、又は他の適切な形状で配置され、大ポート開口Ｏ１～Ｏ４は、適切な方法で分布する。図示の実施形態では、熱交換プレート１１０、１２０のそれぞれには、４つの大ポート開口Ｏ１～Ｏ４が形成される。本発明の他の実施形態では、後述するように、大ポート開口の数は、４より大きくてもよく、すなわち、６、８、又は１０であってもよい。例えば、大ポート開口の数は、少なくとも６であり、熱交換器は、少なくとも３つの流体の間で熱交換するように構成される。したがって、一実施形態では、熱交換器は、少なくとも６つの大ポート開口を有し、かつ少なくとも１つの統合吸気熱交換器を備えて配置されるか又はそれを備えずに配置される３回路熱交換器である。

図示の実施形態では、熱交換プレート１１０、１２０のそれぞれには、２つの小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２が形成される。小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２は、統合吸気熱交換器を提供するために配置される。したがって、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０には、熱交換プレート１１０、１２０を第１の熱交換部分１３０及び第２の熱交換部分１４０に分割する分割面ＤＷが形成され、その結果、第１及び第２の大ポート開口Ｏ１、Ｏ２の間を通過する流体は、各プレート１１０、１２０の第１の熱交換部分１３０上の第３及び第４のポート開口Ｏ３、Ｏ４の間を通過する流体、及び各プレート１１０、１２０の第２の熱交換部分１４０上の第１及び第２の小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２の間を通過する流体と熱交換する。

分割面ＤＷは、熱交換領域を第１の熱交換部分１３０と第２の熱交換部分１４０に分割するために設けられる。例えば、分割面ＤＷは、熱交換プレート１１０、１２０の一方側の長辺とその隣接する短辺との間に配置される。例えば、分割面ＤＷは、長辺から短辺まで延びる。或いは、分割面ＤＷは、２つの長辺の間に配置され、例えば、一方側の長辺から他方側の長辺まで延びる。図示の実施形態では、分割面ＤＷは、プレートの長辺と短辺との間で湾曲する。或いは、分割面ＤＷは、真っ直ぐであるか又は角を有して形成される。

分割面ＤＷは、異なるプレート１１０、１２０の異なる高さで設けられた細長い平面を含む。隣接するプレート１１０、１２０の平面が互いに接触して分割面ＤＷを形成する場合に、プレート間流路は密封され、そうでない場合に開放される。この場合、分割面ＤＷが第１及び第２の大ポート開口Ｏ１、Ｏ２を囲む領域と同じ高さで設けられることは、第１及び第２の大ポート開口Ｏ１、Ｏ２を流体接続するプレート間流路に対して、分割面ＤＷが開放されるが、第３及び第４の大ポート開口Ｏ３、Ｏ４を流体接続するプレート間流路に対して、分割面ＤＷがこのプレート間流路内の流体を遮断することを意味する。

分割面ＤＷは、第３及び第４の大ポート開口Ｏ３、Ｏ４と連通するプレート間流路内の流体の流れを遮断するため、分割面ＤＷの両側に別個のプレート間流路が存在する。第３及び第４の大ポート開口Ｏ３、Ｏ４と連通しない分割面ＤＷ側のプレート間流路は、２つの小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２と連通する。なお、分割面ＤＷは、第１及び第２の大ポート開口Ｏ１、Ｏ２と連通するプレート間流路を遮断しない。したがって、小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２と連通するプレート間流路を流れる媒体は、第３及び第４の大ポート開口Ｏ３、Ｏ４と連通するプレート間流路を流れる媒体と同様に、第１及び第２の大ポート開口Ｏ１、Ｏ２と連通する流路を流れる媒体と熱交換する。

図１及び図２に示す実施形態では、分割面ＤＷは、第１の大ポート開口Ｏ１と第３の大ポート開口Ｏ３との間に延びる。小開口ＳＯ１、ＳＯ２は、第１の大ポート開口Ｏ１の両側に位置する。なお、第１の大ポート開口Ｏ１は、小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２と連通するプレート間流路を流れる媒体が第１の大ポート開口Ｏ１の両側を通過するように配置される。分割面ＤＷは、第１の大ポート開口Ｏ１と残りの大ポート開口Ｏ２～Ｏ４との間に延び、第１及び第２の小開口ＳＯ１、ＳＯ２は、分割面ＤＷの、第１の大ポート開口Ｏ１と同じ側に、すなわち、第２の熱交換部分１４０の中に位置し、他の大ポート開口Ｏ２～Ｏ４は、分割面ＤＷの他方側に、すなわち、分割面ＤＷの外側で第１の熱交換部分１３０の中に配置される。

図示の実施形態では、熱交換器１００は、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０のみを含む。或いは、熱交換器１００は、第３の熱交換プレートを含み、任意選択で第４の熱交換プレートも含み、第３及び任意選択の第４の熱交換プレートには、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０とは異なるプレスされたパターンが配置され、これらの熱交換プレートは、適切な順序で配置される。

図示の実施形態では、熱交換器１００は、スタートプレート１５０及びエンドプレート１６０を更に含む。スタートプレート１５０には、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０によって形成されたプレート間流路に流体を出入りさせるための大ポート開口Ｏ１～Ｏ４及び小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２に対応する開口が形成される。例えば、エンドプレート１６０は、従来のエンドプレートである。

図３を参照すると、一実施形態に係る第１の熱交換プレート１１０の断面図が模式的に示される。第１の熱交換プレート１１０には、隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１の第１のパターンが形成される。第１の熱交換プレートの溝部Ｇ１は、同じ深さＤ１で形成され、これは、図３に模式的に示される。したがって、全ての溝部Ｇ１は、同じ深さＤ１で形成される。例えば、深さＤ１は、０．５～５ｍｍであり、例えば、０．６～３ｍｍ又は０．８～３ｍｍである。例えば、全ての隆起部Ｒ１は、対応する様式で同じ高さで形成される。換言すれば、第１の熱交換プレート１１０の波形深さは、プレートにわたって、又は少なくとも実質的にプレートにわたって、対称で類似している。一実施形態では、第１の熱交換プレート１１０の少なくとも第１の熱交換部分１３０、例えば第１の熱交換部分１３０全体は、同じ波形深さで形成され、各溝部Ｇ１は、深さＤ１で形成される。例えば、第１の熱交換プレート１１０の第１の熱交換部分１３０及び第２の熱交換部分１４０、例えば、第１の熱交換部分１３０全体及び第２の熱交換部分全体は、同じ波形深さで形成され、各溝部Ｇ１は、深さＤ１で形成される。

図４を参照すると、一実施形態に係る第２の熱交換プレート１２０の断面図が模式的に示される。例えば、全ての第２の熱交換プレート１２０は同じである。第２の熱交換プレート１２０には、第１及び第２の隆起部Ｒ２ａ、Ｒ２ｂと第１及び第２の溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂの第２のパターンが形成される。第２の熱交換プレート１２０の第１及び第２の溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂは、異なる深さで形成され、第１の溝部Ｇ２ａは、第１の深さＤ２ａで形成され、第２の溝部Ｇ２ｂは、第２の深さＤ２ｂで形成され、第２の深さＤ２ｂは、第１の深さＤ２ａとは異なる。例えば、第１の深さＤ２ａは、０．５～５ｍｍ、例えば、０．６～３ｍｍ又は０．８～３ｍｍであり、第２の深さＤ２ｂは、第１の深さＤ２ａの３０～８０％、例えば、４０～６０％である。隆起部Ｒ２ａ、Ｒ２ｂは、対応する様式で異なる高さを有する。図示の実施形態では、第１の深さＤ２ａは、第２の深さＤ２ｂよりも大きい。第１及び第２の溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂは、交互に配置される。或いは、第１及び第２の溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂ、並びに他の深さを有する任意選択のさらなる溝部は、任意の所望のパターンで配置される。

例えば、第２の熱交換プレート１２０の隆起部及び溝部のパターンは非対称型であり、すなわち、第２の熱交換プレート１２０は、図５を参照して以下に示すように、第１の熱交換プレート１１０と組み合わされるとき、非対称型熱交換器を形成する。一実施形態では、第２の熱交換プレート１２０の少なくとも第１の熱交換部分１３０、例えば第１の熱交換部分１３０全体には、溝部の少なくとも２つの異なる波形深さＤ２ａ、Ｄ２ｂを有する隆起部及び溝部の第２のパターンが形成される。例えば、第１の熱交換プレート１１０の第１の熱交換部分１３０及び第２の熱交換部分１４０、例えば、第１の熱交換部分１３０全体及び第２の熱交換部分全体には、少なくとも２つの波形深さが形成され、第１の溝部Ｇ２ａは、第１の深さＤ２ａで形成され、第２の溝部Ｇ２ｂは、第２の深さＤ２ｂで形成される。

図５を参照すると、一実施形態に係るプレート間流路の形成を模式的に示すために、複数の第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０が積み重ねられる。図示の実施形態では、１枚おきに第１の熱交換プレート１１０であり、残りが第２の熱交換プレート１２０であり、第１及び第２の熱交換プレートは、交互に配置されて非対称型熱交換器１００を形成し、プレート間流路は、異なる容積で形成される。或いは、プレート間流路の異なる容積は、同じプレス深さ又は波形深さの拡張プロファイルによって形成される。例えば、第１及び第２の熱交換プレートは、異なる波形深さを備える。例えば、第１及び／又は第２の熱交換プレートは、非対称型熱交換プレートである。或いは、第１及び／又は第２の熱交換プレートは、対称型熱交換プレートである。

図６ａを参照すると、第１の熱交換プレート１１０の隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１の第１のパターンが模式的に示される。上記パターンは、プレスされたヘリンボーンパターンであり、隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１には、中央に配置された頂点などの頂点で交わる２つの傾斜した脚部が配置されて、矢印の形状を形成する。例えば、頂点は、長方形の熱交換プレートの長手方向の中心線などの仮想の中心線に沿って分布する。例えば、ヘリンボーンパターンは、第１の熱交換プレート１１０の少なくとも中央部分において、隆起部Ｒ及び溝部Ｇが第１の熱交換プレート１１０の一方側の長辺から他方側の長辺まで延び、例えば、全ての頂点が短辺の１つを向いているように配置される。第１の熱交換プレート１１０のパターン、すなわち、隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１の第１のパターンは、第１のシェブロン角β１を示す。シェブロン角は、隆起部と、長方形のプレートの長辺に垂直な、プレートを横切る仮想線との間の角度であり、仮想線は、破線Ｃによって模式的に示される。したがって、シェブロン角は、隆起部と頂点が向いている熱交換プレートの短辺との間の角度である。熱交換プレートの長辺は、短辺に対して垂直に延びるため、隆起部及び溝部のパターンは、隆起部が長辺に対しても角度を有するように配置される。例えば、シェブロン角は、頂点の両側で同じである。例えば、隆起部及び溝部の第１のパターンの全体又は実質的に全体は、プレートにわたって、又は少なくとも第１の熱交換部分１３０及び例えば第２の熱交換部分１４０にわたって第１のシェブロン角β１で形成される。例えば、第１のシェブロン角β１は、２５°～７０°又は３０°～４５°である。

図６ｂを参照すると、代替の実施形態に係る第１の熱交換プレート１１０の隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１の第１のパターンが模式的に示され、プレスされたパターンは、斜めに延びる直線の形態である。したがって、隆起部及び溝部のプレスされたパターンは、斜めに延びる直線の波形パターンである。第１の熱交換プレート１１０の斜めに延びる直線は、角度β１で配置される。例えば、パターンは、隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１が、第１の熱交換プレート１１０の一方側の長辺から他方側の長辺まで、例えば並列して延びるように配置される。

図７ａを参照すると、第２の熱交換プレート１２０の隆起部Ｒ２ａ、Ｒ２ｂ及び溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂの第２のパターンが模式的に示される。上記第２のパターンは、第１の熱交換プレート１１０を参照して上述したように、プレスされたヘリンボーンパターンであるが、第１のシェブロン角β１とは異なる第２のシェブロン角β２を有する。したがって、第２の熱交換プレート１２０には、第１の熱交換プレートとは異なる角度を有するヘリンボーンパターンが配置される。例えば、第２のシェブロン角β２は、０°～９０°、２５°～７０°又は３０°～４５°である。例えば、第２の熱交換プレート１２０の隆起部及び溝部のパターンの全体又は実質的に全体は、プレートにわたって、又は少なくとも第１の熱交換部分１３０及び例えば第２の熱交換部分１４０にわたって第２のシェブロン角β２で形成される。例えば、第１及び第２のシェブロン角β１、β２の差は、２°～３５°である。

図７ｂを参照すると、代替の実施形態に係る第２の熱交換プレート１２０の隆起部Ｒ２ａ、Ｒ２ｂ及び溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂの第２のパターンが模式的に示され、プレスされたパターンは、斜めに延びる直線の形態である。したがって、隆起部及び溝部のプレスされたパターンは、斜めに延びる直線の波形パターンである。第２の熱交換プレート１２０の斜めに延びる直線は、角度β２で配置される。例えば、パターンは、隆起部Ｒ２ａ、Ｒ２ｂ及び溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂが、第２の熱交換プレート１２０の一方側の長辺から他方側の長辺まで、例えば並列して延びるように配置される。

したがって、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０には、異なるシェブロン角β１、β２と異なるプレスされたパターンとが形成され、その結果、異なるプレート間容積をもたらす。例えば、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０は、異なる波形深さを備える。或いは、又は更に、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０は、異なる波形周波数（頻度）を備える。例えば、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０は、同じ波形深さを備えるが、異なる波形周波数を備える。したがって、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０は、異なる波形深さ及び／又は異なる波形周波数を備える。例えば、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０の一方は対称型熱交換プレートであり、他方は非対称型熱交換プレートである。或いは、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０の両方は非対称型である。或いは、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０の両方は対称型である。

図８及び図９では、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０の間の接点が図５の例を用いて模式的に示される。交差する隆起部及び溝部の間の接点１７０内及び／又はその周囲に、ろう付け接合部１７０が形成される。図８及び図９の実施形態では、ろう付け接合部１７０が全ての接点内に形成される。或いは、ろう付け接合部１７０が一部の接点のみ内に形成される。図８では、第１の熱交換プレート１１０は、第２の熱交換プレート１２０の上に配置され、接点は、第１のパターンで形成される。図８では、第１の熱交換プレート１１０の隆起部Ｒ１と第２の熱交換プレート１２０の隆起部又は溝部の交差はすべて、接点を形成する。

図９は、第１の熱交換プレート１１０の上に配置された第２の熱交換プレート１２０の模式図であり、接点は、第２のパターンで形成される。図９では、第２の熱交換プレート１２０の第１の隆起部Ｒ２ａの間の交差のみが、ろう付け接合部１７０を形成し得る接点を形成し、第２の隆起部Ｒ２ｂは、第１の熱交換プレート１１０の交差する隆起部又は溝部と隙間をあけて配置される。したがって、第２の熱交換プレート１２０の第２の隆起部Ｒ２ｂと第１の熱交換プレート１１０との間には、接点が形成されず、ろう付け接合部が形成されない。図９では、全ての接点は、ろう付け接合部１７０で示される。

一実施形態では、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０の間のろう付け接合部１７０は、楕円形のように細長い形状であり、ろう付け接合部１７０は、所望のプレート間流路内に好ましい圧力損失を与えるために、容積の大きいプレート間流路内に第１の向きに配置され、容積の小さいプレート間流路内に第２の向きに配置される。例えば、ろう付け接合部１７０は、容積の大きいプレート間流路内にプレート１１０、１２０の長手方向に対して第１の角度で配置され、残りのプレート間流路内に第２の角度で配置される。一実施形態では、第１の角度は、第２の角度よりも大きい。

図１０ａ、図１０ｂ及び図１１ａ、図１１ｂでは、上記熱交換器の実施形態のいずれか１つに係る熱交換器１００を使用することができるチラーシステムの実施形態が、それぞれ、暖房（加熱）モード及び冷房（冷却）モードで示される。チラーシステムは、冷却システムとも呼ぶことができる。

図１０ａ、図１０ｂ、図１１ａ、図１１ｂの実施形態に係るチラーシステムは、圧縮機Ｃと、四方弁ＦＷＶと、暖房又は冷房が必要なブラインシステムに接続されたペイロード熱交換器ＰＬＨＥと、第１の制御可能な膨張弁ＥＸＰＶ１と、第１の一方弁ＯＷＶ１と、不所望な熱又は冷気が放出される可能性がある熱源に接続されたダンプ熱交換器ＤＨＥと、第２の膨張弁ＥＸＰＶ２と、第２の一方弁ＯＷＶ２とを含む。熱交換器ＰＬＨＥ、ＤＨＥのそれぞれには、上述したような４つの大開口Ｏ１～Ｏ４と２つの小開口ＳＯ１、ＳＯ２が設けられ、各熱交換器の大開口Ｏ１、Ｏ２は互いに連通し、各熱交換器の大開口Ｏ３、Ｏ４は互いに連通し、各熱交換器の小開口ＳＯ１、ＳＯ２は互いに連通する。Ｏ１からＯ２に流れる流体と、Ｏ３、Ｏ４の間、ＳＯ１、ＳＯ２の間に流れる流体との間で熱交換が発生する。しかし、Ｏ３からＯ４に流れる流体と、ＳＯ１からＳＯ２に流れる流体との間で熱交換は行われない。ペイロード熱交換器ＰＬＨＥ及び／又はダンプ熱交換器ＤＨＥは、本明細書で説明されるプレート式熱交換器１００である。

暖房モードでは、図１０ａ及び図１０ｂに示すように、圧縮機Ｃは、高圧気体冷媒を四方弁ＦＷＶに送出する。この暖房モードでは、四方弁は、高圧気体冷媒をペイロード熱交換器ＰＬＨＥの大開口Ｏ１に搬送するように制御される。そして、高圧気体冷媒は、ペイロード熱交換器ＰＬＨＥを通過して、大開口Ｏ２から出る。高圧気体冷媒は、ペイロード熱交換器ＰＬＨＥを通過する際に、大開口Ｏ４から大開口Ｏ３へ流れる、すなわち大開口Ｏ１から大開口Ｏ２へ流れる冷媒と比較して向流方向にある、暖房が必要なペイロードに接続されたブライン溶液と熱交換する。高圧気体冷媒は、ブライン溶液と熱交換している間に凝縮し、大開口Ｏ２を通ってペイロード熱交換器ＰＬＨＥから出るとき、完全に凝縮し、すなわち液体状態になる。

暖房モードでは、第１の膨張弁ＥＸＰＶ１が完全に閉じ、ペイロード熱交換器を出た液体冷媒の流れが第１の一方弁ＯＷＶ１を通過し、この第１の一方弁ＯＷＶ１により、この方向への冷媒の流れが可能になり、他の方向への流れが遮断される（これについては、冷房モードの説明に関連して後述する）。

第１の一方弁ＯＷＶ１を通過した後、液体冷媒（まだ比較的高温）は、ダンプ熱交換器ＤＨＥの小開口ＳＯ２に入り、小開口ＳＯ１を通って熱交換器ＤＨＥから出る。小開口ＳＯ、ＳＯ１の間の通過中に、冷媒の温度は、ダンプ熱交換器ＤＨＥから出ようとしている低温の主に気体の冷媒との熱交換のために大幅に低下する。

例えば、低温起動時に、すなわちシステムが好ましい稼働状態に達する前に、吸気熱交換器の熱交換量のバランスをとる必要がある場合がある。これは、バランス弁ＢＶを制御することによって達成することができ、バランス弁ＢＶは、例えば、凝縮器から小開口ＳＯ２と膨張弁ＥＸＰＶ２のいずれか一方又は両方への液体冷媒の制御を可能にすることにより、吸気熱交換器の熱交換量を制御するように配置された三方弁である。

小開口ＳＯ１を通ってダンプ熱交換器ＤＨＥを出た後、液体冷媒は、第２の膨張弁ＥＸＰＶ２を通過し、そこで冷媒の圧力が低下し、一部の冷媒がフラッシュ沸騰して温度が低下する。第２の膨張弁から、冷媒は、第２の一方弁ＯＷＶ２の両方に接続された分岐を通過し、第２の一方弁ＯＷＶ２は、冷媒回路の高圧側と低圧側との間に接続され、高圧側と低圧側の圧力差のために、冷媒の流れについて閉じられる。分岐を通過した後、低温低圧半液体冷媒は、大開口Ｏ２に入り、低温熱を収集することができるソース、例えば、外気集熱器、太陽熱集熱器、又は地上に開けられた穴に接続されたブライン溶液との熱交換の下でダンプ熱交換器ＤＨＥを通過する。大開口Ｏ４から大開口Ｏ３に流れるブライン溶液との熱交換により、主に液体の冷媒が気化される。ブライン溶液と冷媒との熱交換は、並流条件下で行われ、並流条件は向流熱交換に比べて熱交換性能が劣ることがよく知られている。

大開口Ｏ１を通ってダンプ熱交換器ＤＨＥから出る直前に、冷媒（ここでは、ほぼ完全に気化）は、小開口ＳＯ２を通ってダンプ熱交換器に入り、小ポート開口ＳＯ１を通ってダンプ熱交換器を出た比較的高温の液体冷媒と熱交換する。本発明の一実施形態では、冷媒の約８５～９８％、好ましくは９０～９５％、より好ましくは９１～９４％、例えば、９３％は、高温液体冷媒と熱交換し始めるときには気化されている。

その結果、開口Ｏ１を通ってダンプ熱交換器ＤＨＥから出ようとしている冷媒の温度が上昇し、したがって、この冷媒の全てが完全に気化されることを確実にする。

したがって、吸気熱交換器に入る低温気体冷媒は、一定量の低温液体冷媒を含み、上記低温液体冷媒は、凝縮器からの高温液体冷媒との熱交換の結果として気化される。例えば、上記一定量の低温液体冷媒は、２～１５質量％、好ましくは５～１０質量％、より好ましくは６～９質量％、例えば、７質量％である。

熱交換性能に関しては、並流熱交換が向流熱交換より劣ることは当業者によく知られている。しかし、小開口ＳＯ２に入る比較的高温の液体ブラインと、ダンプ熱交換器ＤＨＥから出ようとしている主に気体の冷媒との間に熱交換（すなわち、いわゆる「吸気熱交換」）が行われるために、ブラインと冷媒の熱交換中に冷媒を完全に気化する必要がない。代わりに、冷媒は、高温液体冷媒とともに吸気熱交換器に入るときに半気化されることだけでよく、これは、残りの液相冷媒がこの熱交換中に蒸発するためである。液体－液体間の熱交換が気体－液体間の熱交換よりもはるかに効率的であることはよく知られている。また、並流熱交換は、凍結のリスクが低減されるという追加の利点があり、これは、冷媒は、冷媒と熱交換する媒体が高温である位置で熱交換器に入るため、凍結について最も重要な位置であるこの位置で凍結のリスクが低減されるためである。

試験により、低温環境下でのチラーシステムの低温起動に問題がある可能性があることが示された。

ダンプ熱交換器の開口Ｏ１から、気体冷媒は、気体冷媒の流れを圧縮機に向けるように制御される四方弁ＦＷＶに入り、圧縮機内で、冷媒は再び圧縮される。

図１１ａ、図１１ｂでは、このチラーシステムは、冷房モードで示される。モードを暖房モードから冷房モードに切り替えるために、四方弁ＦＷＶは、圧縮機が圧縮された気体冷媒をダンプ熱交換器ＤＨＥの開口Ｏ１に供給するように制御される。膨張弁ＥＸＰＶ２が完全に閉じ、一方弁ＯＷＶ２が開き、一方弁ＯＷＶ１が閉じ、膨張弁ＥＸＰＶ１が開くことにより、冷媒が膨張弁ＥＸＰＶ１を通過する前後の圧力を制御する。

したがって、冷房モードでは、ダンプ熱交換器は、向流凝縮器として機能し、その「吸気熱交換器」は熱交換を行わないが、ペイロード熱交換器ＰＬＨＥは、並流蒸発器として機能する。しかし、ペイロード熱交換器ＰＬＨＥから出ようとしている高温液体冷媒と半気化冷媒との間に吸気熱交換が行われるために、並流熱交換の効率を許容可能なレベルに維持することができる。

なお、吸気熱交換部は、図１０ａ、図１０ｂ、及び図１１ａ、図１１ｂのダンプ熱交換器ＤＨＥ及びペイロード用熱交換器ＰＬＨＥと統合されている。しかし、他の実施形態では、吸気熱交換器は、ダンプ熱交換器及び／又はペイロード熱交換器から分離されてもよい。

異なる気候帯では、冷房と暖房の必要性が異なる。温暖な気候では、冷房の必要性が高くなり、完全な冷房効果に近い状態で冷却システムが使用され、蒸発器から出ることになりかねない液滴を蒸発させるために、吸気熱交換器の対応する容量が必要になる。例えば、蒸発器は、上述したように、冷却システムの冷房モード時には、ペイロード熱交換器ＰＬＨＥであり、その統合吸気熱交換器は、図１１ｂに模式的に示されるバランス弁と同じ又は別のものであり得るバランス弁ＢＶによって、それに応じて使用される。冷却システムを全効果の２５％又は５０％などの効果を下げて使用する場合、吸気熱交換器はバランス弁ＢＶを介して制御される。当該冷却システムは、可逆的であり、上述したように、四方弁ＦＷＶによって冷房モードと暖房モードとの間で切り替わることができる。図面に示されるように、ペイロード熱交換器とダンプ熱交換器の両方は、システムが稼働している効果に応じて、冷房モードと暖房モードのいずれにおいてもゼロ過熱で蒸発器から出る前に冷媒の蒸発を確実にするためにバランス弁ＢＶによってアクティブ化及び制御できる統合吸気熱交換器を含む。したがって、吸気熱交換器へ導かれる冷媒の量を暖房モードと冷房モードの両方のシステム条件に適合させて、さまざまなタイプの気候に効率的な可逆冷却システムを提供することができる。

本発明の他の実施形態では、例えば図１２に示される、「標準」熱交換器１００には、標準熱交換器のポート開口Ｏ１～Ｏ４内又はそのすぐ外側に適合（嵌合）する何らかの構造を含む追加導入（後付け）ポート熱交換器４００（図１３及び図１４を参照）が設けられてもよい。

示される実施形態では、追加導入ポート熱交換器４００は、ポート開口内に適合するパイプ４１０を含み、上記パイプは、前述の実施形態の小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２間を流れる冷媒がダンプ熱交換器ＤＨＥ又はペイロード用熱交換器ＰＬＨＥを出ようとしている低温気体（又は半気体）冷媒と熱交換するのと同様に、高温液体冷媒がそのパイプを流れることを可能にするために半螺旋状に曲げられる。

図１５を参照すると、他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０を含む熱交換器の一部の断面が模式的に示される。図１５の実施形態では、第１の熱交換プレート１１０は、対称型熱交換プレートであり、第２の熱交換プレート１２０は、上述したような非対称型熱交換プレートである。したがって、第１の熱交換プレート１１０の波形深さは一定であり、第２の熱交換プレート１２０の波形深さは変化する。第２の熱交換プレート１２０には、少なくとも２つの異なる波形深さが形成される。また、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０には、上述したように、シェブロン角などの異なる角度を有する波形パターンが形成される。図１５の実施形態では、第１の熱交換プレート１１０のシェブロン角は５４度であり、第２の熱交換プレート１２０のシェブロン角は６１度である。例えば、隣接するプレート間容積が異なるため、第１の熱交換プレート１１０の一方側のプレート間容積と第１の熱交換プレート１１０の反対側のプレート間容積とが異なる。もちろん、第２の熱交換プレート１２０についても同様である。したがって、第１及び第２の熱交換プレートの間のプレート間容積と、第２及び第１の熱交換プレートの間のプレート間容積とが異なる。同様に、第１の熱交換プレート１１０の一方側の断面積と第１の熱交換プレート１１０の反対側の断面積とが異なる。

図１６を参照すると、更に他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０を含む熱交換器の一部の断面が模式的に示される。図１６の実施形態では、第１の熱交換プレート１１０は、対称型熱交換プレートであり、第２の熱交換プレート１２０は、上述したような非対称型熱交換プレートである。図１６の実施形態では、第１の熱交換プレート１１０のシェブロン角は４５度であり、第２の熱交換プレート１２０のシェブロン角は６１度である。

図１７を参照すると、更に他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０を含む熱交換器の一部の断面が模式的に示される。図１７の実施形態では、第１の熱交換プレート１１０は、非対称型熱交換プレートであり、第２の熱交換プレート１２０も、非対称型熱交換プレートである。図１７の実施形態では、上述したように、第１の熱交換プレート１１０のシェブロン角と第２の熱交換プレート１２０のシェブロン角とが異なる。また、プレート間流路は、上述したように、異なる容積を有する。例えば、ろう付け接合部は、楕円形のように細長い形状であり、容積の大きいプレート間流路内に第１の向きに、容積の小さいプレート間流路内に異なる第２の向きに配置される。

図１８を参照すると、更に他の実施形態に係る第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０のスタックの一部の断面が模式的に示される。図１８の実施形態では、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０は、異なる波形深さを備える。第１の熱交換プレート１１０は、対称型熱交換プレートであり、第２の熱交換プレート１２０は、非対称型熱交換プレートである。或いは、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０の両方は対称型又は非対称型である。第１の熱交換プレート１１０のシェブロン角と第２の熱交換プレート１２０のシェブロン角とが異なり、第１及び第２の熱交換プレート１１０、１２０がろう付け接合部で一緒にろう付けされたときに形成されるプレート間流路容積が異なる。

本発明の様々な実施形態に係る熱交換器は、例えば、凝縮又は蒸発に用いられ、ある時点で少なくとも１つの媒体が気相になる。例えば、熱交換器は、熱交換に用いられ、凝縮又は蒸発は、容積の大きいプレート間流路で行われる。例えば、水又はブラインなどの液体媒体は、容積の小さいプレート間流路を通って導かれる。

図１９では、２つの別個の統合吸気熱交換器ＩＳＧＨＸ１及びＩＳＧＨＸ２を含む例示的なろう付けされた真の二重熱交換器５００が分解図で示される。真の二重熱交換器は、大きな電力比が必要なヒートポンプ又はチラーに用いられる。真の二重熱交換器のためのシステムは当業者によく知られ、これらのシステムは、通常、２つの別個の熱交換器ではなく、真の二重熱交換器を使用する２つの別個のヒートポンプシステムで構成される。

真の二重熱交換器５００は、６枚の熱交換プレート５１０、５２０、５３０、５４０を含む。各熱交換プレートには、媒体が熱交換するためのプレート間流路５１０－５２０、５２０－５３０、５３０－５４０、５４０－５１０、５１０－５２０が熱交換プレート間に形成されるために、プレートを互いに距離を置いて維持するように適合された隆起部及び溝部のプレスされたパターンが設けられる。また、各熱交換プレートには、冷媒のためのポート開口５５０、５６０、５７０、５８０、５９０、６００、６１０と、水又はブライン溶液のための２つのポート開口６２０、６３０とが設けられる。ポート開口は、以下のようにプレート間流路と選択的に流体連通する。

ポート開口６３０、６４０は、プレート間流路５１０－５２０、５３０－５４０と流体連通し、ポート開口５５０、５６０は、プレート間流路５２０－５３０と流体連通し、ポート開口５７０、５８０は、プレート間流路５４０－５１０と流体連通し、ポート開口５９０、６００、６１０、６２０は、プレート間流路５１０－５２０と流体連通する。

熱交換プレート５１０、５２０、５３０、５４０は、小部分に分割され、この実施形態では、プレート間流路が特定の方法で接続及び制限され、主部分６５０では、全てのプレート間フローセクションは、媒体が熱交換するために用いられ、第１の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１では、プレート間流路５２０－５３０は、主部分のプレート間流路５２０－５３０に流体接続され、プレート間流路５１０－５２０及び／５３０－５４０のいずれか又は両方は、ポート開口６１０、６２０に接続され、第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ２では、プレート間流路５４０－５１０は、主部分のプレート間流路５４０－５１０に流体接続され、プレート間流路５１０－５２０及び／又は５３０－５４０のいずれか又は両方は、ポート開口５９０、６００に流体接続される。

主部分は、各熱交換プレートの一方側の長辺から他方側の長辺まで延びる分割壁６６０によって、統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２から区切られる。分割壁は、隣接するプレートのプレート面が協働して、プレート間流路５１０－５２０、５３０－５４０と統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２の対応するプレート間流路との連通を遮断するように、異なる高さで配置されたプレート面を含む。更に、分割壁６６０のプレート面は、隣接するプレートのプレート面が協働して、主部分のプレート間流路５２０－５３０と第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ２の対応するプレート間流路との連通が遮断され、主部分のプレート間流路５４０－５１０と第１の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１の対応するプレート間流路との連通が遮断されるように構成される。分割壁６６０は、熱交換プレート５１０～５４０を主部分６５０と、統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２とに分割する。したがって、ポート開口のうち４つ、すなわちポート開口５５０、５７０、６３０及び６４０は主部分６５０に配置され、ポート開口５６０及び５８０並びにポート開口６１０、６２０、５９０、６００を備える第１及び第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２は、分割壁６６０の他方側に配置される。

第２の分割壁６７０は、統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２の間に提供され、熱交換プレートの短辺と分割壁６６０とから延びる。この分割壁のプレート面は、隣接するプレートのプレート面が互いに接触して、統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２の全てのプレート間流路の互いの連通を遮断するように配置される。したがって、ポート開口５６０並びにポート開口６１０及び６２０を備える第１の統合吸気熱交換器部は、分割壁６７０の一方側に配置され、ポート開口５８０並びにポート開口５９０及び６００を備える第２の統合吸気熱交換器部は、分割壁６７０の他方側に配置される。したがって、主部分６５０、第１の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、及び第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ２は、分割壁６６０、６７０によって分離される。

最後に、各熱交換プレートには、熱交換プレート５１０、５２０、５３０、５４０の全周に亘って延びるスカート６８０が設けられ、隣接するプレートのスカート６８０は、媒体がプレート間流路から逃げるのを阻止する周方向のシールを作成するために、互いに接触するように適合されている。更に、本発明に係る熱交換器５００には、好ましくは、熱交換プレートのスタックの両側に配置されたスタートプレート及び／又はエンドプレート（図示せず）が設けられる。スタートプレート及びエンドプレートのいずれか一方にポート開口が設けられるが、熱交換する流体を熱交換器に出入りさせるための接続部が設けられていないポート開口側にシールを作成するために、他方にポート開口は設けられていない。

以上の配置により、真の二重熱交換器は、主部分６５０のプレート間流路５１０－５２０、５３０－５４０上の（にわたる、ｏｖｅｒ）ポート開口６３０、６４０の間に、主部分及び第１の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１のプレート間流路５２０－５３０上のポート開口５５０、５６０の間に、主部分６５０及び第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ２のプレート間流路５４０－５１０上のポート開口５７０、５８０の間に、第１の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１のプレート間流路５２０－５３０上のポート開口６１０、６２０の間に、並びに第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ２のプレート間流路５４０－５１０上のポート開口５９０、６００の間に、それぞれ別個のプレート間流路を有する。

ポート開口とプレート間流路との間の選択的な流体連通は、隣接するプレートの表面が互いに接触するか又は互いに接触しないように、種々の方法、例えば、異なる高さでポート開口の周囲に表面を提供することにより、達成することができる。或いは、選択的な流体連通は、ポート開口に別個のシールリングを提供することによって達成することができ、上記シールリングには、必要に応じて連通を可能にするための開口が設けられる。

なお、ブレージング熱交換器として説明されているが、本発明に係る真の二重熱交換器をガスケット付き熱交換器として設計することが可能である。

本発明に係る真の二重熱交換器５００は、低電力と高電力との間の大きな比率を達成するために二重圧縮機が使用されるヒートポンプ又はチラーの用途に特に有用である。

熱交換プレート５１０～５４０には、図２～図９を参照して上述したように、隆起部Ｒ１、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂ及び溝部Ｇ１、Ｇ２ａ、Ｇ２ｂの第１及び第２のパターンが設けられる。例えば、１枚おきに熱交換プレートには、第１のパターンが設けられ、他の熱交換プレートには、第２のパターンが設けられる。例えば、熱交換プレート５１０、５３０には、第１のパターンが設けられ、熱交換プレート５２０、５４０には、第２のパターンが設けられるか、又は熱交換プレート５１０、５３０には、第２のパターンが設けられ、熱交換プレート５２０、５４０には、第１のパターンが設けられる。プレスされた第１及び第２のパターンは、例えば、図６ａ、図６ｂ、図７ａ及び図７ｂを参照して上述したように、異なるシェブロン角を有するヘリンボーンパターン、又は異なる角度を有する斜線のプレスされたパターンである。主部分６５０には、このようなパターンが設けられ、例えば、第１及び第２の統合吸気熱交換器部ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２にも、このようなパターンが設けられる。例えば、熱交換プレート５１０、５３０などの１枚おきに熱交換プレートの角度β１、例えばシェブロン角β１は、２５°～７０°又は３０°～４５°である。例えば、熱交換プレート５２０、５４０などの１枚おきに熱交換プレートの角度β２、例えばシェブロン角β２は、２５°～７０°又は３０°～４５°である。第１及び第２のパターンは、反対向きであるため、熱交換器全体で上記角度又はシェブロン頂点は、交互に反対向きである。例えば、第１及び第２のシェブロン角β１、β２の差は、２°～３５°である。

例えば、１枚おきの熱交換プレートの溝部Ｇ１は、図３を参照して上述したように、同じ深さＤ１で形成され、第１及び第２の溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂを有する他の熱交換プレートは、異なる深さで形成され、図４を参照して上述したように、第１の溝部Ｇ２ａは、第１の深さＤ２ａで形成され、第２の溝部Ｇ２ｂは、第２の深さＤ２ｂで形成される。したがって、同じく上述したように、プレート間流路は、１つおきに、残りよりも大きい容積を有する。

例えば、図８及び図９を参照して上述したように、接点及びろう付け接合部は、交互に配置されるため、熱交換プレート５１０～５４０間のろう付け接合部は、楕円形のように細長い形状であり、ろう付け接合部は、容積の大きいプレート間流路内に第１の向きに配置され、容積の小さいプレート間流路内に第２の向きに配置される。

図２０を参照すると、第１の熱交換プレート１１０の隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１の第１のパターンが模式的に示される。図２０では、第１の熱交換プレート１１０は、上述したように、統合吸気熱交換器を形成する第１の熱交換部分１３０と第２の熱交換部分１４０を提供するために、小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２と分割面ＤＷを含む。或いは、第１の熱交換プレート１１０は、図１９を参照して説明したように、２つの統合吸気熱交換器ＩＳＧＨＸ１、ＩＳＧＨＸ２を提供するために、分割壁６６０、６７０と小ポート開口５９０～６２０を含む。図２０の実施形態に係るプレスされたパターンは、ヘリンボーンパターンであるが、代替的には斜線のパターンであってもよいため、熱交換プレート１１０の中央の主熱交換部に、図６ａ及び図６ｂを参照して一般的に上述したように、第１の角度β１を示す。したがって、第１のプレスされたパターンは、部分的に第１の角度β１を有する。例えば、中央の主熱交換部は、第１の熱交換プレート１１０の一方側から反対側まで延びる。中央の主熱交換部は、熱交換プレートのポート開口（本明細書において端部と呼ばれる）の第１及び第２の熱交換部の間に配置される。第１及び第２の端部は、例えば、第１の熱交換プレート１１０の反対端に配置される。例えば、第１及び第２の端部は、第１の熱交換プレート１１０の一方側から反対側まで延びる。第１の端部は、第１のポート開口Ｏ１及び第３のポート開口Ｏ３、及び小ポート開口ＳＯ１、ＳＯ２などのポート開口、並びに分割面ＤＷを含み、吸気熱交換器を形成する。第２の端部は、第２及び第４のポート開口Ｏ２、Ｏ４などのポート開口を含む。隆起部Ｒ１及び溝部Ｇ１のプレスされたパターンは、第１及び第２の端部などの少なくとも１つの端部で、角度β１’で配置され、角度β１’は、中央の主熱交換部におけるプレスされたパターンの角度β１とは異なる。例えば、プレスされたパターンの方向は、中央の主部分で端部と同じである。例えば、角度は、２つの端部で同じである。或いは、第１の端部における角度と第２の端部における角度とが異なる。任意選択で、第２の熱交換部分１４０は、第１の端部とは異なるパターン又は角度で配置される。図２０では、第１の熱交換プレート１１０が一例として示されるが、第２の熱交換プレート１２０の第２のプレスされたパターンは、対応する様式で設計され、隆起部Ｒ２ａ、Ｒ２ｂ及び溝部Ｇ２ａ、Ｇ２ｂの第２のパターンは、中央の主熱交換部で、角度β２で配置され、端部は、異なる角度β２’（図示せず）で配置されることを理解されたい。

Claims (15)

1. 気体冷媒をその温度及び圧力が上昇し、その沸点が上昇するように圧縮する圧縮機と、
   前記圧縮機からの前記気体冷媒が高温熱媒体と熱交換することで前記冷媒を凝縮させる凝縮器と、
   前記凝縮器からの液体冷媒を減圧させることで前記冷媒の沸点を低下させる膨張弁と、
   沸点が低下した前記冷媒が低温熱媒体と熱交換することで前記冷媒を気化する蒸発器と、
   前記凝縮器からの高温液体冷媒と前記蒸発器からの低温気体冷媒との間で熱交換する吸気熱交換器と
   を含む冷却システムであって、
   前記吸気熱交換器に入る前記低温気体冷媒が一定量の２～１５質量％の低温液体冷媒を含み、前記低温液体冷媒が前記凝縮器からの前記高温液体冷媒との熱交換の結果として気化されることを特徴とする冷却システム。
2. 前記一定量の低温液体冷媒は５～１０質量％である、請求項１に記載の冷却システム。
3. 前記一定量の低温液体冷媒は６～９質量％である、請求項２に記載の冷却システム。
4. 前記一定量の低温液体冷媒は７質量％である請求項３に記載の冷却システム。
5. 前記蒸発器は、熱交換プレートを含むプレート式熱交換器であり、前記熱交換プレートは、少なくとも第１、第２、第３及び第４の大ポート開口、並びに前記熱交換プレートを第１の熱交換部分及び第２の熱交換部分に分割する分割面を備え、前記第２の熱交換部分には、統合吸気熱交換器を形成するための第１及び第２の小ポート開口が設けられている、請求項１～４のいずれか１項に記載の冷却システム。
6. 前記分割面は前記熱交換プレートを前記第１の熱交換部分及び前記第２の熱交換部分に分割し、その結果、前記第１及び第２の大ポート開口の間を通過する流体は、各プレートの前記第１の熱交換部分上の前記第３及び第４の大ポート開口の間を通過する流体、並びに各プレートの前記第２の熱交換部分上の前記第１及び第２の小ポート開口の間を通過する流体と熱交換する、請求項５に記載の冷却システム。
7. 前記分割面は、前記熱交換プレートの隣接する辺の間に配置される、請求項５又は６に記載の冷却システム。
8. 前記分割面は、前記第１及び第２の大ポート開口を囲む領域と同じ高さで設けられる平面を含む、請求項５～７のいずれか１項に記載の冷却システム。
9. 前記分割面は、前記第１の大ポート開口と残りの大ポート開口との間に延び、前記第１及び第２の小ポート開口は、前記分割壁の、前記第１の大ポート開口と同じ側に配置される、請求項５～８のいずれか１項に記載の冷却システム。
10. 圧縮機において、気体冷媒をその温度及び圧力が上昇し、その沸点が上昇するように圧縮する工程と、
    前記圧縮機からの前記気体冷媒が高温熱媒体と熱交換することで前記冷媒を凝縮させる凝縮器に前記気体冷媒を供給する工程と、
    膨張弁によって、前記凝縮器からの液体冷媒を減圧させることで前記冷媒の沸点を低下させる工程と、
    沸点が低下した前記冷媒が低温熱媒体と熱交換することで前記冷媒を部分的に気化する蒸発器に、沸点が低下した前記冷媒を供給する工程と、
    前記蒸発器と統合された吸気熱交換器において、前記凝縮器からの高温液体冷媒と前記蒸発器からの低温気体冷媒との間で熱交換する工程と、
    を含む冷却方法であって、
    前記吸気熱交換器に入る前記低温気体冷媒が一定量の２～１５質量％の低温液体冷媒を含み、前記低温液体冷媒が前記凝縮器からの前記高温液体冷媒との熱交換の結果として気化される、冷却方法。
11. 前記一定量の低温液体冷媒は５～１０質量％である、請求項１０に記載の冷却方法。
12. 前記一定量の低温液体冷媒は６～９質量％である、請求項１１に記載の冷却方法。
13. 前記一定量の低温液体冷媒は７質量％である、請求項１２に記載の冷却方法。
14. 前記蒸発器において、並流の流れで、前記冷媒と前記低温熱媒体との間で熱交換する工程を含む、請求項１０～１３のいずれか１項に記載の冷却方法。
15. 四方弁によって冷媒の流れを逆転させる工程を含む請求項１０～１３のいずれか１項に記載の冷却方法。

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