JP2023062817A - WIRE FOR SPRING MADE OF Co-Ni-Cr-Mo BASED ALLOY - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ばねの材料である線に関する。詳細には、本発明は、その材質がCo-Ni-Cr-Mo系合金であるばね用線に関する。 The present invention relates to wire, which is the material of springs. Specifically, the present invention relates to a spring wire whose material is a Co--Ni--Cr--Mo alloy.
コンタクトプローブ等の小型精密機器のばねには、高強度、高耐力、耐久性、耐へたり性等が要求される。このばねには、炭素鋼、ステンレス鋼、Co基合金、Ni基合金等が賞用されている。 Springs for small precision devices such as contact probes are required to have high strength, high yield strength, durability, resistance to sag, and the like. Carbon steel, stainless steel, Co-based alloy, Ni-based alloy, etc. are preferably used for this spring.
特開2002-235148公報には、その材質がC、Si及びMnを含む炭素鋼であるばね用線が開示されている。 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-235148 discloses a spring wire whose material is carbon steel containing C, Si and Mn.
特開2004-307993公報には、その材質がCo-Ni系合金である小型機器用動力ゼンマイが開示されている。 Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2004-307993 discloses a power spring for small equipment whose material is a Co—Ni alloy.
高温環境下でばねが繰り返し使用されると、このばねが永久変形を起こすことがある。通電されて使用されるばねでは、発熱によって永久変形が生じうる。永久変形が生じにくいばねが、求められている。 When springs are repeatedly used in a high temperature environment, they may undergo permanent deformation. A spring that is energized and used may be permanently deformed due to heat generation. There is a need for springs that are less susceptible to permanent deformation.
本発明の目的は、高温での耐へたり性に優れたばねのための、線の提供にある。 SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a wire for a spring that is highly resistant to sag at high temperatures.
本発明に係るばね用線の材質は、Co-Ni-Cr-Mo系合金である。この合金は、
Co:25質量%以上45質量%以下
Ni:25質量%以上40質量%以下
Cr:15質量%以上25質量%以下
Mo:5質量%以上15質量%以下
Fe:0.5質量%以上3.0質量%以下
Nb:0質量%以上2.0質量%以下
Ti:0質量%以上2.0質量%以下
Mn:0質量%以上0.5質量%以下
C:0質量%以上0.03質量%以下
Si:0質量%以上0.10質量%以下
及び
不可避的不純物
を含有する。このばね用線の、引張強さは2000MPa以上であり、0.2%耐力は1800MPa以上であり、引張強さに対する耐力の比は0.75以上である。
The material of the spring wire according to the present invention is a Co--Ni--Cr--Mo alloy. This alloy
Co: 25 mass % or more and 45 mass % or less Ni: 25 mass % or more and 40 mass % or less Cr: 15 mass % or more and 25 mass % or less Mo: 5 mass % or more and 15 mass % or less Fe: 0.5 mass % or more3. 0% by mass or less Nb: 0% by mass or more and 2.0% by mass or less Ti: 0% by mass or more and 2.0% by mass or less Mn: 0% by mass or more and 0.5% by mass or less C: 0% by mass or more and 0.03% by mass % or less Si: 0% by mass or more and 0.10% by mass or less and contains unavoidable impurities. This spring wire has a tensile strength of 2000 MPa or more, a 0.2% proof stress of 1800 MPa or more, and a ratio of proof stress to tensile strength of 0.75 or more.
好ましくは、このばね用線の引張強さは、2200MPa以上である。 Preferably, the spring wire has a tensile strength of 2200 MPa or more.
好ましくは、このばね用線の直径は、0.1mm以下である。 Preferably, the spring wire has a diameter of 0.1 mm or less.
好ましくは、このばね用線の破断伸びは、2.0%以上である。 Preferably, the elongation at break of this spring wire is 2.0% or more.
好ましくは、このばね用線の、300℃以上の温度での熱処理が施された場合の0.2%耐力は、2300MPa以上である。 Preferably, the spring wire has a 0.2% proof stress of 2300 MPa or more when heat-treated at a temperature of 300° C. or more.
本発明に係るばね用線から、高温での耐へたり性に優れたばねが得られうる。 A spring having excellent resistance to settling at high temperatures can be obtained from the spring wire according to the present invention.
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, the present invention will be described in detail based on preferred embodiments with appropriate reference to the drawings.
図1に示されたばね用線2の材質は、Co-Ni-Cr-Mo系合金である。このばね用線2にコイリング等の塑性加工が施され、さらに熱処理が施されて、ばねが得られる。図1において矢印Dwは、ばね用線2の直径である。好ましくは、直径Dwは、0.1mm以下である。このばね用線2から、微小なばねが得られうる。このばねは、精密機器等に適している。
The material of the
図2は、図1のばね用線2の製造方法の一例が示されたフローチャートである。この製造方法では、まず、原線(Basic Wire)が準備される(STEP1)。
FIG. 2 is a flow chart showing an example of a method for manufacturing the
この原線に、中間熱処理が施される(STEP2)。中間熱処理の好ましい温度は、900℃以上1100℃以下である。中間熱処理の好ましい時間は、30秒以上である。中間熱処理は、アルゴンガス雰囲気又は水素ガス雰囲気で行われる。 An intermediate heat treatment is applied to this original wire (STEP 2). A preferable temperature for the intermediate heat treatment is 900° C. or higher and 1100° C. or lower. A preferred time for the intermediate heat treatment is 30 seconds or longer. The intermediate heat treatment is performed in an argon gas atmosphere or a hydrogen gas atmosphere.
この原線に、中間伸線が施される(STEP3)。中間伸線は、冷間でなされうる。ダイヤモンドダイスが使用された湿式伸線が、採用されうる。 Intermediate wire drawing is applied to this original wire (STEP 3). Intermediate drawing can be done cold. Wet wire drawing using diamond dies can be employed.
中間熱処理(STEP2)と中間伸線(STEP3)とが、所定回数繰り返される。この繰り返しにより、原線が徐々に細径化し、かつ徐々に長尺化する。この繰り返しにより、未仕上げ線(Unfinished Wire)が得られる(STEP4)。 The intermediate heat treatment (STEP2) and the intermediate wire drawing (STEP3) are repeated a predetermined number of times. By repeating this process, the original wire gradually becomes thinner and longer. By repeating this process, an unfinished wire is obtained (STEP 4).
図3は、この未仕上げ線4の一部が示された断面斜視図である。図3において矢印Duは、未仕上げ線4の直径である。この直径Duは、ばね用線2の直径Dw(図1参照)よりも大きい。この未仕上げ線4の材質は、前述のCo-Ni-Cr-Mo系合金である。 FIG. 3 is a cross-sectional perspective view showing a portion of this unfinished wire 4. As shown in FIG. Arrow Du in FIG. 3 is the diameter of the unfinished wire 4 . This diameter Du is larger than the diameter Dw of the spring wire 2 (see FIG. 1). The material of this unfinished wire 4 is the aforementioned Co--Ni--Cr--Mo alloy.
この未仕上げ線4に、最終熱処理が施される(STEP5)。最終熱処理の時間は、10秒以上30秒以下が好ましい。最終熱処理の温度は、600℃以上800℃以下が好ましい。この温度は、比較的低い。従って、最終熱処理によって未仕上げ線4に与えられる熱エネルギーの量は、小さい。好ましくは、最終熱処理は、アルゴンガス雰囲気又は水素ガス雰囲気で行われる。 The unfinished wire 4 is subjected to final heat treatment (STEP 5). The time for the final heat treatment is preferably 10 seconds or more and 30 seconds or less. The temperature of the final heat treatment is preferably 600° C. or higher and 800° C. or lower. This temperature is relatively low. Therefore, the amount of heat energy imparted to the unfinished wire 4 by the final heat treatment is small. Preferably, the final heat treatment is performed in an argon gas atmosphere or a hydrogen gas atmosphere.
この未仕上げ線4に、最終伸線が施される(STEP6)。最終伸線は、冷間でなされうる。ダイヤモンドダイスが使用された湿式伸線が、採用されうる。最終伸線により、ばね用線2が完成する(STEP7)。 Final wire drawing is applied to this unfinished wire 4 (STEP 6). Final drawing can be done cold. Wet wire drawing using diamond dies can be employed. The final wire drawing completes the spring wire 2 (STEP 7).
このばね用線2に、必要に応じ、メッキが施される。メッキにより、ばね用線2の表面にメッキ層が形成される。メッキ層の材質として、ニッケル、金、白金及び白金合金が例示される。ニッケルのメッキ層を有するばね用線2は、加工性に優れる。金、白金又は白金合金のメッキ層を有するばね用線2は、通電性に優れる。メッキが未仕上げ線4に施され、この未仕上げ線4が最終伸線(STEP6)に供されてもよい。
The
本発明では、下記の数式に基づいて、最終伸線(STEP6)の減面率Reが算出される。
Re = (1 - (Dw / Du)2)* 100
本実施形態では、減面率Reは、90%以上である。換言すれば、最終伸線(STEP6)は、高加工度の冷間塑性加工である。
In the present invention, the area reduction rate Re of the final wire drawing (STEP 6) is calculated based on the following formula.
Re = (1-(Dw/Du) 2 )*100
In this embodiment, the area reduction rate Re is 90% or more. In other words, the final wire drawing (STEP 6) is cold plastic working with a high workability.
減面率Reが大きい最終伸線は、ばね用線2に、強靱性を付与する。このばね用線2は、下記の(1)-(3)の特性を併せ持つ。
(1)引張強さTSが、2000MPa以上である。
(2)0.2%耐力PSが、1800MPa以上である。
(3)引張強さTSに対する耐力PSの比(PS/TS)が、0.75以上である。
本発明者が得た知見によれば、上記(1)-(3)の特性を併せ持つばね用線2から、高温での耐へたり性に優れたばねが得られうる。その理由は詳細には不明であるが、上記(1)-(3)の特性を併せ持つばね用線2から得られたばねの金属組織が、クリープ又は疲労を抑制するためと推測される。
The final wire drawing with a large area reduction Re imparts toughness to the
(1) Tensile strength TS is 2000 MPa or more.
(2) 0.2% yield strength PS is 1800 MPa or more.
(3) The ratio of yield strength PS to tensile strength TS (PS/TS) is 0.75 or more.
According to the knowledge obtained by the present inventors, a spring excellent in resistance to settling at high temperatures can be obtained from the
ばね用線2の引張強さTSは、ばねの強度との相関を有する。引張強さTSが大きいばね用線2から得られたばねは、繰り返しの使用によっても折損しにくい。この観点から、ばね用線2の引張強さTSは2100MPa以上がより好ましく、2200MPa以上が特に好ましい。
The tensile strength TS of the
ばね用線2の0.2%耐力PSは、ばねの弾性率との相関を有する。この耐力PSが大きいばね用線2から得られたばねは、高荷重での使用に耐えうる。この観点から、ばね用線2の耐力PSは1900MPa以上がより好ましく、1950MPa以上が特に好ましい。0.2%耐力PSは、応力-歪み曲線において0.2%の塑性歪みが生じる点の、応力である。0.2%耐力PSは、オフセット法によって導出される。
The 0.2% proof stress PS of the
ばねの、高温での耐へたり性の観点から、ばね用線2の耐力比(PS/TS)は0.78以上がより好ましく、0.80以上が特に好ましい。
From the viewpoint of resistance to settling of the spring at high temperatures, the yield strength ratio (PS/TS) of the
ばね用線2の破断伸びFEは、2.0%以上が好ましい。このばね用線2には、高加工度の塑性加工が施されうる。この観点から、破断伸びFEは2.5%以上がより好ましく、3.0%以上が特に好ましい。本実施形態では、最終熱処理(STEP5)と最終伸線(STEP6)とにより、強さと延性との両方に優れたばね用線2が得られている。一般的な冷間加工では、加工硬化により、強度が増加し、延伸性が損なわれる。本発明に係るばね用線2の製造方法では、加工硬化を伴う最終伸線(STEP6)が、大きな引張強さTSのみならず、大きな破断伸びFEにも寄与している。その理由は詳細には不明であるが、金属組織のレベルでの、脆化を抑制する何らかのメカニズムが、働いていると推測される。
The breaking elongation FE of the
このばね用線2に、さらに300℃以上の温度での熱処理が施された場合の0.2%耐力は、2300MPa以上が好ましい。このばね用線2から、高温での耐へたり性に優れたばねが得られうる。この観点から、300℃以上の温度での熱処理が施された場合の0.2%耐力は2350MPa以上がより好ましく、2400MPa以上が特に好ましい。典型的な熱処理の温度は、300℃である。典型的な熱処理の時間は、30分である。
The 0.2% yield strength when the
引張強さ、0.2%耐力及び破断伸びは、「JIS Z 2241」の規定に準拠して測定される。 Tensile strength, 0.2% yield strength and elongation at break are measured according to the provisions of "JIS Z 2241".
本発明に係るばね用線2の材質は、前述の通り、Co-Ni-Cr-Mo系合金である。この合金は、
Co:25質量%以上45質量%以下
Ni:25質量%以上40質量%以下
Cr:15質量%以上25質量%以下
Mo:5質量%以上15質量%以下
Fe:0.5質量%以上3.0質量%以下
Nb:0質量%以上2.0質量%以下
Ti:0質量%以上2.0質量%以下
Mn:0質量%以上0.5質量%以下
C:0質量%以上0.03質量%以下
及び
Si:0質量%以上0.10質量%以下
を含有する。好ましくは、残部は、不可避的不純物である。以下、この合金に含まれる各元素について、詳説される。
The material of the
Co: 25 mass % or more and 45 mass % or less Ni: 25 mass % or more and 40 mass % or less Cr: 15 mass % or more and 25 mass % or less Mo: 5 mass % or more and 15 mass % or less Fe: 0.5 mass % or more3. 0% by mass or less Nb: 0% by mass or more and 2.0% by mass or less Ti: 0% by mass or more and 2.0% by mass or less Mn: 0% by mass or more and 0.5% by mass or less C: 0% by mass or more and 0.03% by mass % or less and Si: 0% by mass or more and 0.10% by mass or less. Preferably, the balance is unavoidable impurities. Each element contained in this alloy will be described in detail below.
[コバルト(Co)]
Coは、合金のベース元素である。Coは、安定なfcc相の生地を形成する。Coの加工硬化能は、大きい。従ってCoは、ばねの疲労強度及び高温強度に寄与する。これらの観点から、Coの含有率は25質量%以上が好ましく、30質量%以上が特に好ましい。過剰のCoは、合金の加工性を阻害する。加工性の観点から、Coの含有率は45質量%以下が好ましく、40質量%以下が特に好ましい。
[Cobalt (Co)]
Co is the base element of the alloy. Co forms a stable fcc-phase texture. The work hardening ability of Co is large. Co therefore contributes to the fatigue strength and high temperature strength of the spring. From these points of view, the Co content is preferably 25% by mass or more, and particularly preferably 30% by mass or more. Excess Co impairs the workability of the alloy. From the viewpoint of workability, the Co content is preferably 45% by mass or less, particularly preferably 40% by mass or less.
[ニッケル(Ni)]
NiとCoとは、互いに固溶する。Niは、安定なfcc相の生地を形成する。Niはさらに、ばね用線2の塑性加工性に寄与する。これらの観点から、Niの含有率は25質量%以上が好ましく、30質量%以上が特に好ましい。過剰のNiは、ばねの機械的強度を阻害する。機械的強度の観点から、Niの含有率は40質量%以下が好ましく、35質量%以下が特に好ましい。
[Nickel (Ni)]
Ni and Co form a solid solution with each other. Ni forms a stable fcc-phase texture. Ni further contributes to the plastic workability of the
[クロム(Cr)]
Crは、生地に固溶する。Crは、ばね用線2の加工硬化能に寄与する。Crはさらに、ばねの耐食性に寄与する。これらの観点から、Crの含有率は15質量%以上が好ましく、18質量%以上が特に好ましい。過剰のCrは、ばね用線2の加工性及び靱性を阻害する。加工性及び靱性の観点から、Crの含有率は25質量%以下が好ましく、23質量%以下が特に好ましい。
[Chromium (Cr)]
Cr dissolves in the fabric. Cr contributes to the work hardening ability of the
[モリブデン(Mo)]
Moは、生地に固溶してこの生地を強化する。Moは、ばね用線2の加工硬化能に寄与する。Moはさらに、ばねの耐食性に寄与する。これらの観点から、Moの含有率は5質量%以上が好ましく、8質量%以上が特に好ましい。過剰のMoは、σ相を析出させる。このσ相は、ばね用線2の脆化を招く。脆化の抑制の観点から、Moの含有率は15質量%以下が好ましく、12質量%以下が特に好ましい。
[Molybdenum (Mo)]
Mo dissolves in the dough and strengthens the dough. Mo contributes to the work hardening ability of the
[鉄(Fe)]
Feは、生地に固溶してこの生地を強化する。この観点から、Feの含有率は0.5質量%以上が好ましく、0.8質量%以上が特に好ましい。過剰のFeは、ばねの耐酸化性を阻害する。耐酸化性の観点から、Feの含有率は3.0質量%以下が好ましく、2.5質量%以下が特に好ましい。
[Iron (Fe)]
Fe dissolves in the dough and strengthens the dough. From this point of view, the Fe content is preferably 0.5% by mass or more, and particularly preferably 0.8% by mass or more. Excess Fe impairs the oxidation resistance of the spring. From the viewpoint of oxidation resistance, the Fe content is preferably 3.0% by mass or less, particularly preferably 2.5% by mass or less.
[ニオブ(Nb)]
Nbは、合金のひずみ時効性に寄与する。従ってNbは、ばねの高硬度に寄与しうる。Nbは、Cと結合して結晶粒界に炭化物を析出させる。この炭化物により、結晶粒の粗大化が抑制される。この炭化物はさらに、結晶粒界の強度にも寄与する。これらの観点から、Nbの含有率は0.3質量%以上が好ましく、0.5質量%以上が特に好ましい。Nbは、必須の元素ではない。換言すれば、Nbの含有率は、ゼロでもよい。過剰のNbは、σ相又はδ相を析出させてばね用線2の靱性を損なう。靱性の観点から、Nbの含有率は2.0質量%以下が好ましく、1.5質量%以下が特に好ましい。
[Niobium (Nb)]
Nb contributes to the strain aging properties of the alloy. Therefore, Nb can contribute to high hardness of the spring. Nb combines with C to precipitate carbides at grain boundaries. This carbide suppresses coarsening of crystal grains. This carbide also contributes to the strength of grain boundaries. From these points of view, the Nb content is preferably 0.3% by mass or more, and particularly preferably 0.5% by mass or more. Nb is not an essential element. In other words, the Nb content may be zero. Excess Nb precipitates a σ phase or a δ phase and impairs the toughness of the
[チタン(Ti)]
Tiは、溶製工程での脱酸剤として添加される。Tiは、結晶粒の粗大化を抑制する。これらの観点から、Tiの含有率は0.1質量%以上が好ましく、0.2質量%以上が特に好ましい。Tiは、必須の元素ではない。換言すれば、Tiの含有率は、ゼロでもよい。過剰のTiは、γ相を析出させて合金の加工性を損なう。加工性の観点から、Tiの含有率は2.0質量%以下が好ましく、1.0質量%以下が特に好ましい。
[Titanium (Ti)]
Ti is added as a deoxidizing agent in the smelting process. Ti suppresses coarsening of crystal grains. From these points of view, the Ti content is preferably 0.1% by mass or more, and particularly preferably 0.2% by mass or more. Ti is not an essential element. In other words, the Ti content may be zero. Excessive Ti precipitates the γ phase and impairs the workability of the alloy. From the viewpoint of workability, the Ti content is preferably 2.0% by mass or less, particularly preferably 1.0% by mass or less.
[マンガン(Mn)]
Mnは、溶製工程での脱酸剤又は脱硫剤として添加される。Mnは、fcc相の安定に寄与する。これらの観点から、Mnの含有率は0.1質量%以上が好ましい。Mnは、必須の元素ではない。換言すれば、Mnの含有率は、ゼロでもよい。過剰のMnは、ばねの耐食性及び耐酸化性を阻害する。耐食性及び耐酸化性の観点から、Mnの含有率は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下が特に好ましい。
[Manganese (Mn)]
Mn is added as a deoxidizer or desulfurizer in the smelting process. Mn contributes to fcc phase stability. From these points of view, the content of Mn is preferably 0.1% by mass or more. Mn is not an essential element. In other words, the Mn content may be zero. Excess Mn impairs the spring's corrosion and oxidation resistance. From the viewpoint of corrosion resistance and oxidation resistance, the Mn content is preferably 0.5% by mass or less, particularly preferably 0.3% by mass or less.
[炭素(C)]
Cは、生地に固溶してこの生地を強化する。Cはさらに、Cr、Mo、Nb、W等の元素と結合して、炭化物を析出させる。この炭化物により、結晶粒の粗大化が抑制される。これらの観点から、Cの含有率は0.01質量%以上が好ましい。Cは、必須の元素ではない。換言すれば、Cの含有率は、ゼロでもよい。過剰のCは、ばね用線2の靱性を阻害する。過剰のCはさらに、ばねの耐食性を阻害する。これらの観点から、Cの含有率は0.03質量%以下が好ましい。
[Carbon (C)]
C dissolves in the dough and strengthens the dough. C further combines with elements such as Cr, Mo, Nb and W to precipitate carbides. This carbide suppresses coarsening of crystal grains. From these points of view, the C content is preferably 0.01% by mass or more. C is not an essential element. In other words, the C content may be zero. Excess C impairs the toughness of the
[ケイ素(Si)]
Siは、生地に固溶してこの生地を強化する。この観点から、Siの含有率は0.01質量%以上が好ましい。Siは、必須の元素ではない。換言すれば、Siの含有率は、ゼロでもよい。過剰のSiは、ばね用線2の靱性を阻害する。この観点から、Siの含有率は0.10質量%以下が好ましく、0.05質量%以下が特に好ましい。
[Silicon (Si)]
Si dissolves in the fabric and strengthens the fabric. From this point of view, the Si content is preferably 0.01% by mass or more. Si is not an essential element. In other words, the Si content may be zero. Excess Si impairs the toughness of the
[不可避的不純物]
Co-Ni-Cr-Mo系合金は、不可避的不純物を含みうる。典型的な不純物は、Pである。Pは、結晶粒界に偏析する。Pは、ばね用線2の靱性を阻害する。靱性の観点から、Pの含有率は0.02質量%以下が好ましい。他の典型的な不純物は、Sである。Sは、他の元素と結合して介在物を形成する。Sは、ばね用線2の靱性を阻害する。靱性の観点から、Sの含有率は0.02質量%以下が好ましい。
[Inevitable impurities]
Co--Ni--Cr--Mo based alloys may contain unavoidable impurities. A typical impurity is P. P segregates at grain boundaries. P impairs the toughness of the
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。 The effects of the present invention will be clarified by examples below, but the present invention should not be construed in a limited manner based on the description of these examples.
[実施例]
その材質がCo-Ni-Cr-Mo系合金である原線を準備した。この合金の組成が、下記の表1に示されている。この合金は、表1に示された元素以外に、不可避的不純物を含有する。この原線に、冷間伸線と熱処理とを繰り返し施して、直径が0.60mmである線を得た。この線に、温度が1000℃であり時間が30秒であり雰囲気が水素ガスである熱処理を、施した。さらに、この線に冷間伸線を施して、未仕上げ線を得た。この未仕上げ線の直径は、0.20mmであった。この未仕上げ線に、温度が800℃であり時間が10秒であり雰囲気が水素ガスである最終熱処理を、施した。この未仕上げ線に冷間で最終伸線を施して、ばね用線を得た。このばね用線の直径は、0.05mmであった。最終伸線の減面率Reは、93.8%であった。このばね用線の、引張強さTSは2270MPaであり、0.2%耐力PSは1957MPaであり、破断伸びFEは2.7%であった。熱処理(300℃×30分)の後の、このばね用線の、引張強さは2550MPaであり、0.2%耐力は2362MPaであった。
[Example]
A raw wire whose material is a Co--Ni--Cr--Mo alloy was prepared. The composition of this alloy is shown in Table 1 below. This alloy contains unavoidable impurities in addition to the elements shown in Table 1. This original wire was repeatedly subjected to cold drawing and heat treatment to obtain a wire having a diameter of 0.60 mm. The wire was subjected to a heat treatment at a temperature of 1000° C. for 30 seconds in an atmosphere of hydrogen gas. Further, this wire was subjected to cold drawing to obtain an unfinished wire. The diameter of this unfinished wire was 0.20 mm. The unfinished wire was subjected to a final heat treatment at a temperature of 800° C. for 10 seconds in an atmosphere of hydrogen gas. The unfinished wire was subjected to final cold drawing to obtain a spring wire. The diameter of this spring wire was 0.05 mm. The area reduction rate Re of the final wire drawing was 93.8%. This spring wire had a tensile strength TS of 2270 MPa, a 0.2% proof stress PS of 1957 MPa, and a breaking elongation FE of 2.7%. After heat treatment (300° C.×30 minutes), this spring wire had a tensile strength of 2550 MPa and a 0.2% yield strength of 2362 MPa.
[比較例1]
原線の材質をCo基合金とした他は実施例と同様にして、ばね用線を得た。この合金の組成が、下記の表1に示されている。この合金は、表1に示された元素以外に、不可避的不純物を含有する。このばね用線の、引張強さTSは2451MPaであり、0.2%耐力PSは1576MPaであり、破断伸びFEは2.6%であった。熱処理(300℃×30分、徐冷)の後の、このばね用線の、引張強さは2800MPaであり、0.2%耐力は2185MPaであった。
[Comparative Example 1]
A spring wire was obtained in the same manner as in Example except that the material of the original wire was a Co-based alloy. The composition of this alloy is shown in Table 1 below. This alloy contains unavoidable impurities in addition to the elements shown in Table 1. This spring wire had a tensile strength TS of 2451 MPa, a 0.2% proof stress PS of 1576 MPa, and a breaking elongation FE of 2.6%. After heat treatment (300° C.×30 minutes, slow cooling), the spring wire had a tensile strength of 2800 MPa and a 0.2% yield strength of 2185 MPa.
[比較例2]
原線としてピアノ線(SWRS82)を用いた他は実施例と同様にして、ばね用線を得た。このピアノ線は、0.80質量%以上0.85質量%以下のC、0.12質量%以上0.32質量%以下のSi、及び0.30質量%以上0.90質量%以下のMnを含む。残部は、Fe及び不純物である。このばね用線の、引張強さTSは3350MPaであり、0.2%耐力PSは3015MPaであり、破断伸びFEは2.3%であった。
[Comparative Example 2]
A spring wire was obtained in the same manner as in Example except that a piano wire (SWRS82) was used as the original wire. This piano wire contains 0.80% by mass or more and 0.85% by mass or less of C, 0.12% by mass or more and 0.32% by mass or less of Si, and 0.30% by mass or more and 0.90% by mass or less of Mn including. The balance is Fe and impurities. This spring wire had a tensile strength TS of 3350 MPa, a 0.2% proof stress PS of 3015 MPa, and a breaking elongation FE of 2.3%.
[評価]
高温環境下での継続的な使用を想定した促進試験として、各ばね用線を、450℃の温度下に60分保持して徐冷した。このばね用線を引張り試験に供し、引張強さ及び0.2%耐力を測定した。この結果が、下記の表2に示されている。
[evaluation]
As an accelerated test assuming continuous use in a high-temperature environment, each spring wire was held at a temperature of 450° C. for 60 minutes and slowly cooled. This spring wire was subjected to a tensile test to measure tensile strength and 0.2% proof stress. The results are shown in Table 2 below.
表2に示されるように、実施例のばね用線は、高温環境に曝された後も、大きな0.2%耐力を有している。換言すれば、このばね用線は、高温での耐へたり性に優れる。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。 As shown in Table 2, the spring wires of Examples have a large 0.2% proof stress even after being exposed to a high-temperature environment. In other words, this spring wire is excellent in fatigue resistance at high temperatures. From this evaluation result, the superiority of the present invention is clear.
本発明に係るばね用線から、種々の機器に適したばねが得られうる。 Springs suitable for various devices can be obtained from the spring wire according to the present invention.
2・・・ばね用線
4・・・未仕上げ線
2 Spring wire 4 Unfinished wire
Claims (5)
上記合金が
Co:25質量%以上45質量%以下
Ni:25質量%以上40質量%以下
Cr:15質量%以上25質量%以下
Mo:5質量%以上15質量%以下
Fe:0.5質量%以上3.0質量%以下
Nb:0質量%以上2.0質量%以下
Ti:0質量%以上2.0質量%以下
Mn:0質量%以上0.5質量%以下
C:0質量%以上0.03質量%以下
Si:0質量%以上0.10質量%以下
及び
不可避的不純物
を含有しており、
引張強さが2000MPa以上であり、
0.2%耐力が1800MPa以上であり、
上記引張強さに対する上記耐力の比が0.75以上である、ばね用線。 The material is a Co-Ni-Cr-Mo alloy,
Co: 25% by mass or more and 45% by mass or less Ni: 25% by mass or more and 40% by mass or less Cr: 15% by mass or more and 25% by mass or less Mo: 5% by mass or more and 15% by mass or less Fe: 0.5% by mass 3.0% by mass or less Nb: 0% by mass or more and 2.0% by mass or less Ti: 0% by mass or more and 2.0% by mass or less Mn: 0% by mass or more and 0.5% by mass or less C: 0% by mass or more and 0 .03% by mass or less Si: 0% by mass or more and 0.10% by mass or less and contains unavoidable impurities,
Tensile strength is 2000 MPa or more,
0.2% proof stress is 1800 MPa or more,
A spring wire, wherein the ratio of the proof stress to the tensile strength is 0.75 or more.
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