JP2023013045A - サイドエッジ型面発光装置 - Google Patents

Abstract

【課題】製造コストを低減できるサイドエッジ型面発光装置を提供する。【解決手段】サイドエッジ型面発光装置は、上側に出射面Ｓｅ、下側に配光制御面Ｓｄ、出射面Ｓｅと配光制御面Ｓｄとを繋ぐ側面に入射面Ｓｉｎを有する導光板１と、導光板１の入射面Ｓｉｎ側に設けられた光源たとえば複数の発光ダイオード（ＬＥＤ）素子２と、導光板１の出射面Ｓｅ側に対向して入射面Ｓｉｎの平行方向（Ｙ方向）に沿って設けられた複数のプリズム及び上側に出射面を有する上プリズムシート３と、導光板１の配光制御面Ｓｄに対向して導光板１の入射面Ｓｉｎの直角方向（Ｘ方向）に沿って上側に設けられた複数の三角プリズム４１Ａ及び下側に設けられた平坦面４２Ａを有する下プリズムシート４Ａとを備えている。【選択図】 図１

Description

本発明はサイドエッジ型面発光装置に関する。

サイドエッジ型面発光装置は、導光板及びその一方側に設けられた光源たとえば発光ダイオード（ＬＥＤ）素子よりなり、薄型化及び軽量化の点で優れているので、表示装置たとえば液晶表示（ＬＣＤ）装置のバックライトとして用いられている。このような表示装置が公共の場所で使用されると、他者による覗き見を防止するために狭配光特性つまり狭視角特性が要求される。これはバックライトのプライバシ特性（効果）と呼ばれる。

図４８は従来のサイドエッジ型面発光装置を示す斜視図である（参照：特許文献１、２）。

図４８において、サイドエッジ型面発光装置は、上側に出射面Ｓ_ｅ、下側に配光制御面Ｓ_ｄ、出射面Ｓ_ｅ及び配光制御面Ｓ_ｄの一方側の入射面Ｓ_ｉｎを有する導光板１と、導光板１の入射面Ｓ_ｉｎ側に設けられた光源たとえば複数の発光ダイオード（ＬＥＤ）素子２と、導光板１の出射面Ｓ_ｅ側に対向して入射面Ｓ_ｉｎの平行方向（Ｙ方向）に沿って下側に設けられた複数のプリズム及び上側に出射面を有する上プリズムシート３と、導光板１の配光制御面Ｓ_ｄに対向して上側に平坦面４２及び導光板１の入射面Ｓ_ｉｎの直角方向（Ｘ方向）に沿って下側に設けられた複数の三角プリズム４１を有する下プリズムシート４と、下プリズムシート４の三角プリズム４１に対向して設けられた漏れ光を吸収するための光吸収シート５とを備えている。導光板１は、後述の図２に示す導光板１と同一の構造を有する。すなわち、図２に示すごとく、導光板１は、両面プリズム構造であって、入射面Ｓ_ｉｎの直角方向（Ｘ方向）に沿って出射面Ｓ_ｅ上に設けられた複数の上側プリズム１１及び入射面Ｓ_ｉｎの平行方向（Ｙ方向）に沿って配光制御面Ｓ_ｄ上に設けられた複数の下側プリズム１２よりなる。下プリズムシート４と光吸収シート５との間は下プリズムシート４の三角プリズム４１の全反射を確保するために空気層となっている。つまり、光吸収シート５と下プリズムシート４とは離間している。また、上プリズムシート３の外側には図示しないＬＣＤパネルが設けられる。尚、Ｉ_１、Ｉ_２は視野角θ＝±３５°、±４５°における絶対輝度を示す。

図４９は図４８の下プリズムシート４の横方向（Ｙ方向）断面図である。

図４９に示すように、各三角プリズム４１は等間隔で配置され、図４８の光吸収シート５に対向してＸ方向に沿った対称な直線状傾斜面４１－１、４１－２を有し、この場合、直線状傾斜面４１－１、４１－２がなす頂角αはたとえば９０°である。

図５０は図４９の下プリズムシート４の動作を説明するための横方向（Ｙ方向）断面図である。

図５０において、導光板１の配光制御面Ｓ_ｄから漏れた光Ｌ２は下プリズムシート４の平坦面４２に入射する。

光Ｌ２のうち下プリズムシート４の平坦面４２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２１は三角プリズム４１の直線状傾斜面４１－１、４１－２によって全反射されて導光板１に戻る。この場合、直線状傾斜面４１－１、４１－２に対する光Ｌ２１の入射角は下プリズムシート４の臨界角より大きい。この結果、光Ｌ１の９０％以上は上プリズムシート３において視野角θ＝－３５°～３５°で出射され、図５１の（Ａ）に示す絶対輝度Ｉによる横方向（Ｙ方向）配光分布における視野角θ＝０°の絶対輝度Ｉ_０を大きくできる。

他方、光Ｌ２のうち下プリズムシート４の平坦面４２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２２は三角プリズム４１の直線状傾斜面４１－１、４１－２から屈折出射し、光吸収シート５によって吸収される。この場合、直線状傾斜面４１－１、４１－２に対する光Ｌ２２の入射角は下プリズムシート４の臨界角より小さい。この結果、視野角θ＝±３５°での輝度Ｉ_１及び視野角θ＝±４５°での絶対輝度Ｉ_２を小さくでき、従って、図５１の（Ｂ）に示す相対輝度Ｉ／Ｉ_０による横方向（Ｙ方向）配光分布において小さい輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０を実現できる。つまり、プライバシ効果を良好にできる。

さらに、光Ｌ２のうち下プリズムシート４の平坦面４２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は三角プリズム４１の直線状傾斜面４１－１、４１－２において下プリズムシート４の臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合には、直線状傾斜面４１－１又は４１－２の全反射光で視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を発生する。この配光の光線は輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０を悪化させる。尚、プライバシ効果は輝度率Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０が共に０に近い程大きい。

図５２は図４９、図５０の下プリズムシート４のプリズム４１の頂角αと全光束（％）及び輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０との関係を示すグラフである。図５２においては、プリズム４１の頂角αが９０°のときの全光束を１００％とする。

図５２に示すように、頂角αが７０°～１１０°のときに、全光束は８８％以上であり、頂角αが８５°～１００°のときに、全光束は９０％以上である。輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０はやや悪くなるが、許容できる。すなわち、輝度率（プライバシ効果）は頂角αによって調整できるが、好ましくは、頂角αは９０°である。

上述において、プライバシ特性（効果）を横方向（Ｙ方向）配光分布を用いて説明したが、縦方向（Ｘ方向）配光分布においても同様である。

特開２０１９－２１２３８７号公報 ＵＳ１０６８４４０５Ｂ２ 特開２０１２－８６００号公報（特許５３４６０６６号公報）

しかしながら、上述の図４８に示す従来のサイドエッジ型面発光装置においては、下プリズムシート４と光吸収シート５との間には空気層が存在し、しかも下プリズムシート４の三角プリズム４１の頂角が光吸収シート５に対向しているので、製造工程において、ハンドリングがしにくく、下プリズムシート４と光吸収シート５との間に異物が混入したり、また、部材運搬作業等において、外力、振動等によって下プリズムシート４の三角プリズム４１及び／又は光吸収シート５が接触して削られて微細な欠陥が発生したりする。特に、光吸収シート５が黒色であるので、上述の異物又は欠陥が白点又は輝点の反射部材として作用してサイドエッジ型面発光装置の不良原因となって歩留まりが低下し、従って、製造コストが高くなるという課題がある。

上述の課題を解決するために、本発明に係るサイドエッジ型面発光装置は、上側に出射面、下側に配光制御面、出射面と配光制御面とを繋ぐ側面に入射面を有する導光板と、導光板の入射側に設けられた光源と、導光板の出射面側に対向して導光板の入射面の平行方向に沿って下側に設けられた複数の第１のプリズム及び上側に出射面を有する上プリズムシートと、導光板の配光制御面に対向して導光板の入射面の直角方向に沿って上側に設けられた複数の第２のプリズム及び下側に設けられた平坦面を有する下プリズムシートとを具備するものである。

本発明によれば、下プリズムシートの下面は平坦面であるので、異物又は欠陥が発生して白点又は輝点として作用することがなく、従って、サイドエッジ型面発光装置の不良を防止して歩留まりを向上させ、製造コストを低くできる。また、たとえ下プリズムシートの下面平坦面に対向して光吸収シートを設けても、下プリズムシートと光吸収シートとの平坦面同志が対向しているので、製造工程において、ハンドリングし易く下プリズムシートと光吸収シートとの間に異物が混入しにくく、また、部材運搬作業等において、外力、振動等によって下プリズムシート及び／又は光吸収シートが削られて微細な欠陥も発生しにくい。この結果、サイドエッジ型面発光装置の歩留まりが向上し、従って、製造コストを低減できる。

本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第１の実施の形態を示す斜視図である。 図１の導光板の斜視図である。 図２の上側プリズムの１つの断面図である。 図２の下側プリズムを示し、（Ａ）は底面図、（Ｂ）は（Ａ）の部分断面図である。 図２の導光板の動作を説明するための断面図である。 図１の上プリズムシートの詳細を示す断面図である。 図１の下プリズムシートの詳細を示す断面図である。 図１のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。 図８の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。 図８の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果を示すグラフである。 図８の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。 図８の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果を示すグラフである。 本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第２の実施の形態を示す斜視図である。 図１３のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。 図１４の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。 図１４の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果を示すグラフである。 図１４の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。 図１４の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果を示すグラフである。 比較例としてのサイドエッジ型面発光装置を示す斜視図である。 図１９のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。 図２０の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。 図２０の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果を示すグラフである。 図２０の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。 図２０の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果を示すグラフである。 本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第３の実施の形態を示す斜視図である。 図２５の追加された下プリズムシートを示し、（Ａ）は断面図、（Ｂ）は下プリズムシート間の接触部分を示す断面図である。 図２５のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。 図２７の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。 図２７の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果を示すグラフである。 図２７の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。 図２７の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果を示すグラフである。 本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第４の実施の形態を示す斜視図である。 図３２のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。 図３３の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。 図３３の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果を示すグラフである。 図３３の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。 図３３の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果を示すグラフである。 本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第５の実施の形態を示す斜視図である。 図３８のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。 図３９の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。 図３９の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果を示すグラフである。 図３９の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。 図３９の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果によるサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果を示すグラフである。 図２５、図３２及び図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例を示し、下プリズムシート間の接触部分を示す断面図である。 図４４の一体化された下プリズムシートを採用した図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例の平均輝度及びプライバシ効果を説明するための表である。 図３８のサイドエッジ型面発光装置において下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの頂角αＢを９０°に固定し、下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの頂角αＡを９０°、８０°、８５°、９５°、１００°、１１０°、１２０°、１２５°に変化させた場合の全光束、視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をシミュレーションした結果を示すグラフである。 図３８のサイドエッジ型面発光装置において下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの頂角αＡを９０°に固定し、下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの頂角αＢを９０°、９５°、１００°、８５°、８０°、１１０°、１２０°に変化させた場合の全光束、視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をシミュレーションした結果を示すグラフである。 従来のサイドエッジ型面発光装置を示す斜視図である。 図４８の下プリズムシートの横方向（Ｙ方向）断面図である。 図４９の下プリズムシートの動作を説明するための横方向（Ｙ方向）断面図である。 図４８のサイドエッジ型面発光装置の横方向（Ｙ方向）配光分布を示し、（Ａ）は絶対輝度によるグラフ、（Ｂ）は相対輝度（輝度比）によるグラフである。 図４９、図５０の下プリズムシートのプリズムの頂角と全光束（％）、輝度率（プライバシ効果）との関係を示すグラフである。

図１は本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第１の実施の形態を示す斜視図である。

図１においては、図４８の下プリズムシート４の代りに、下プリズムシート４Ａを設ける。又、光吸収シート５は設けていない。

下プリズムシート４Ａは、導光板１の配光制御面Ｓ_ｄに対向して導光板１の入射面Ｓ_ｉｎの直角方向（Ｘ方向）に沿って上側に設けられた複数の三角プリズム４１Ａ及び下側に設けられた平坦面４２Ａを有する。下プリズムシート４Ａの下側を平坦面にすることにより、つまり、サイドエッジ型面発光装置の出射面と反対側の面が平坦であることにより、製造工程におけるハンドリングがし易くなり、歩留まりが向上し、製造コストを低下させることができる。

以下、図１のサイドエッジ型面発光装置の各部を詳細に説明する。

図２は図１の導光板１の斜視図である。

図２において、導光板１は、ベース部１０と、ベース部１０以外の上側プリズム１１及び下側プリズム１２とで構成されている。導光板１のベース部１０は、アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂等の透光性材料よりなり、上側プリズム１１及び下側プリズム１２はＵＶ樹脂の透光性材料よりなる。本願発明の実施の形態の導光板１は、ベース部１０にポリカーボネート、上側プリズム１１及び下側プリズム１２は、ＵＶ硬化されたポリマー型アクリレートを用いている。本願発明の実施の形態では、導光板１のベース部１０はポリカーボネート樹脂である。導光板１は両面プリズム構造であって、入射面Ｓ_ｉｎの直角方向（Ｘ方向）に沿って出射面Ｓ_ｅ上に設けられた複数の上側プリズム１１及び入射面Ｓ_ｉｎの平行方向（Ｙ方向）に沿って配光制御面Ｓ_ｄ上に設けられた複数の下側プリズム１２よりなる。図１のＬＥＤ素子２から入射面Ｓ_ｉｎに光が入射すると、光は導光板１内部を伝播し、下側プリズム１２によって反射されて上側プリズム１１に向い、出射面Ｓ_ｅから出射される。

図３は図２の上側プリズム１１の１つの断面図である。

図３に示すように、上側プリズム１１はＺ方向に突出しており、従って、凸状をなしている。すなわち、上側プリズム１１の各プリズムは、頂角βが８０～１１０°かつ曲率半径Ｒが０～２５μｍの丸み先端１１ａを有する。

尚、上側プリズム１１の各プリズムの断面形状は、他の形状たとえば半円状、台形形状、二等辺三角形状でもよい。また、半球状の突起、半球状の凹部をＸ方向、Ｙ方向に配列してもよく、さらに、半円柱状の凹部をＸ方向に延在させてもよく、四角錘状の凸部をＸ方向、Ｙ方向に配列してもよい。

図４は図２の下側プリズム１２の詳細を示し、（Ａ）は底面図、（Ｂ）は（Ａ）の部分断面図である。

図４の（Ａ）の底面図に示すように、複数の平坦鏡面部１３が配光制御面Ｓ_ｄ上にＸ方向に沿って配置されている。平坦鏡面部１３は光を奥まで均一にするためのものであり、平坦鏡面部１３のＹ方向幅は入射面Ｓ_ｉｎから遠ざかるにつれて小さくされている。他方、下側プリズム１２の各プリズムは入射面Ｓ_ｉｎから遠ざかるにつれて大きくなっている。これにより、奥に行く光をより多く均一に面発光させるようにする。また、図４の（Ｂ）の部分断面図に示すように、下側プリズム１２の各プリズムは非対称の傾斜角度γ１の上り傾斜面１２－１及び傾斜角度γ２（＜γ１）の下り傾斜面１２－２よりなる。この場合、配光制御は主に下り傾斜面１２－２によって行われる。

図５は図２の導光板１の動作を説明するための断面図である。

図５において、ある光は出射面Ｓ_ｅと配光制御面Ｓ_ｄとの間で全反射を繰返し、次いで、出射面Ｓ_ｅ又は下側プリズム１２の下り傾斜面１２－２を屈折出射する。この場合、平坦鏡面部１３及び下側プリズム１２の各プリズムのＹ方向幅はＸ方向に沿って変化しているので、出射面Ｓ_ｅから出射される光Ｌ１は出射面Ｓ_ｅ内で均一にできる。このようにして、出射面Ｓ_ｅから出射される光Ｌ１は出射面Ｓ_ｅの法線に対して一定角度で出射し、他方、配光制御面Ｓ_ｄから漏れる光Ｌ２は図１の下プリズムシート４Ａに漏れることになる。

図６は図１の上プリズムシート３の詳細を示す断面図である。

図６において、上プリズムシート３は、ベース部３０と、変形三角プリズム３１とで構成され、入射面Ｓ_ｉｎ（図１）に平行に等距離に下側に配置された複数の変形三角プリズム３１及び上側に平坦面Ｓ_ｅ３を有する。各変形三角プリズム３１は入射面Ｓ_ｉｎ側に直線状傾斜面３１－１及び入射面Ｓ_ｉｎの反対側に曲線状傾斜面３１－２を有する。上プリズムシート３は、ベース部３０がポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリメチルメタクリレートの透光性樹脂からなる。変形三角プリズム３１は、ＵＶ硬化性樹脂たとえばポリマー型アクリレートからなる。本願発明の実施の形態の上プリズムシート３では、ベース部３０にポリエチレンテレフタレート、三角プリズム３１にＵＶ硬化されたポリマー型アクリレートを用いている。各変形三角プリズム３１は導光板１の出射面Ｓ_ｅ（図１）に対向している。各変形三角プリズム３１においては、幅Ｗ_Ｕはたとえば１８～２５μｍであり、高さＨ_Ｕはたとえば１５～１８μｍである。各変形三角プリズム３１の幅Ｗ_Ｕ又は高さＨ_Ｕは、バックライトと液晶を組み合わせた時に発生するモアレを解消するために、必要に応じて変更しても良い。この場合、各変形三角プリズム３１は、直線状傾斜面３１－１の角δ１、曲線状傾斜面３１－２の角δ２及び曲線状傾斜面３１－２の半径によって決定される。但し、曲線状傾斜面３１－２は直線状、スプライン曲線、放物線等の任意の曲線でもよい。導光板１の出射面Ｓ_ｅからの傾斜した光Ｌ１が上プリズムシート３の変形三角プリズム３１に入射すると、光Ｌ１は直線状傾斜面３１－１で屈折入射し、次いで、曲線状傾斜面３１－２で全反射する。この結果、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅ３から該平坦面Ｓ_ｅ３の法線方向の光Ｌ３が出射される。

図７は図１の下プリズムシート４Ａの断面図である。

図７において、下プリズムシート４Ａは、ベース部４０Ａと、三角プリズム４１Ａとで構成されている。下プリズムシート４Ａは、等間隔で配置され、入射面Ｓ_ｉｎに直角方向（Ｘ方向）に沿って上側に設けられた複数の三角プリズム４１Ａ－１及び下側に設けられた平坦面４２Ａを有する。下プリズムシート４Ａは、ベース部４０Ａがポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポリメチルメタクリレートの透光性樹脂からなる。ベース部４０Ａ以外の三角プリズム４１Ａは、ＵＶ硬化性樹脂たとえばポリマー型アクリレートからなる。本願発明の実施の形態の下プリズムシート４Ａは、ベース部４０Ａにポリエチレンテレフタレート、三角プリズム４１ＡにＵＶ硬化されたポリマー型アクリレートを用いている。各三角プリズム４１Ａは導光板１の配光制御面Ｓ_ｄに対向してＸ方向に沿った対称な直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２を有し、この場合、直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２がなす頂角αＡは範囲８５°～９５°であり、たとえば９０°である。下プリズムシート４Ａの各三角プリズム４１Ａは幅Ｗ_Ｄが２５～３０μｍであり、高さＨ_Ｄがたとえば１０～１６μｍであり、変形三角プリズム３１の高さＨ_Ｕより小さい高さのものを用いている。下プリズムシート４Ａの幅Ｗ_Ｄ又は高さＨ_Ｄは、バックライトと液晶を組み合わせた時に発生するモアレを解消するために、必要に応じて変更しても良い。

図８は図１のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。

図８の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射し、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向の光となる。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを大きくできる。

他方、図８の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２２は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射し、上プリズムシート３に戻らない。つまり、光Ｌ２２は視野角θ＝－３５°～３５°の外側の輝度Ｉつまり相対輝度（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を小さくできる。但し、下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射した光の一部は装置の筐体（反射板）より反射され、戻り光となる。この戻り光は装置の全光束を増大させるが、プライバシ効果を悪化させる。

さらに、図８の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合には、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向より傾いた光となり、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を発生する。この配光の光線は輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を悪化させる。

図９は図８の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。以後の説明において、シミュレーションソフトは、ＯＰＴＩＳＷＯＲＫＳ（現ＡＮＳＹＳ社）のＳｏｌｉｄ Ｗｏｒｋ Ｌｉｇｈｔ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ＳＲＥＯＳを使用した。また、特に断りのない限り、上プリズムシート３は、各変形三角プリズム３１の幅Ｗ_Ｕを２１μｍ、高さＨ_Ｕを１7μｍとし、下プリズムシート４Ａは、各三角プリズム４１Ａの幅Ｗ_Ｄを２７μｍ、高さＨ_Ｄを１４μｍとして検討した。導光板１は、全て図５に示した導光板１を用いて検討している。

図９は図８の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果が示されており、図１に示すサイドエッジ型面発光装置と図４８に示すサイドエッジ型面発光装置とが比較され、導光板１と上プリズムシート３の変形三角プリズム３１が下向きである構造は同一である。他方、図１の下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａは上向きであるが、図４８の下プリズムシート４の三角プリズム４１は下向きである点で相違し、また、図４８は下プリズムシート４の導光板１と対向する方向に光吸収シート５を含む点で相違する。図９の（Ａ）に示す図１のサイドエッジ型面発光装置によって得られた横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。これは下プリズムシート４Ａの下側平坦面４２Ａを出射した光が周辺の筐体等から反射して下プリズムシート４Ａに再入射した戻り光のためである。他方、図９の（Ａ）の部分拡大図である図９の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図９の（Ｃ）の横方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干大きく、従って、プライバシ効果は若干悪くなるが、許容できる範囲である。

図１０は図８の（Ａ）の横方向シミュレーション動作結果による図１のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。図１０において、全光束は黒点で表し、プライバシ効果は白点で表している。このグラフでは、全光束（ｌｍ）が大きい値を取るほど発光装置の輝度が高く、Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０が小さい値を取るほどプライバシ効果が高くなる。換言すると、グラフの上方にプロットされるほど、全光束が高く、且つプライバシ効果も高い。

図１０に示すように、図１のサイドエッジ型面発光装置においては、装置内の戻り光のために全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干増加するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は若干低下することが分かる。但し、このプライバシ効果の悪化は許容範囲である。

図１１は図８の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。

図１１の（Ａ）に示す図１のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。これも下プリズムシート４Ａの下側平坦面４２Ａを出射した光が周辺の筐体等から反射して下プリズムシート４Ａに再入射したためである。他方、図１１の（Ａ）の部分拡大図である図１１の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図１１の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干大きく、従って、プライバシ効果は若干悪くなるが、許容できる範囲である。

図１２は図８の（Ｂ）の縦方向シミュレーション動作結果による図１のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図１２に示すように、図１のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干増加するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は若干悪化することが分かる。但し、縦方向プライバシ効果は横方向プライバシ効果より高い傾向にあり、やはり許容範囲である。

このように、図１に示す第１の実施の形態によれば、外側の下プリズムシート４Ａの下面は平坦面であるので、製造工程において、ハンドリングし易く、異物の混入が少なく、また、部材運搬作業等においても、微細な欠陥の発生も少ない。

図１３は本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第２の実施の形態を示す斜視図である。図１３においては、図１のサイドエッジ型面発光装置において、下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａに対向して光吸収シート５を付加してある。この場合、下プリズムシート４Ａと光吸収シート５との間に空気層を設ける。つまり、下プリズムシート４Ａと光吸収シート５とは離間している。光吸収シート５はたとえば黒色インクを塗装したポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）よりなる。

図１４は図１３のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。

図１４の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図８の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射し、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向の光となる。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを大きくできる。

他方、図１４の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２２は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射し、光吸収シート５に吸収される。従って、光Ｌ２２は上プリズムシート３に一切戻らない。つまり、光Ｌ２２は視野角θ＝－３５°～３５°の外側の輝度Ｉつまり相対輝度（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を良好にできるが、装置の全光束は減少する。

さらに、図１４の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図８の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合には、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向より傾いた光となり、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を発生する。この配光の光線は輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を悪化させる。

図１５は図１４の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。

図１５の（Ａ）に示す図１３のサイドエッジ型面発光装置によって得られた横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干減少する。これは下プリズムシート４Ａの下側平坦面４２Ａを出射した光が光吸収シート５に吸収されたためである。他方、図１５の（Ａ）の部分拡大図である図１５の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図１５の（Ｃ）の横方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干大きく、従って、プライバシ効果は若干悪くなるが、図１のサイドエッジ型面発光装置に比較すれば良好となる。これも下プリズムシート４Ａの下側平坦面４２Ａから出射した光が光吸収シート５によって吸収されたためである。

図１６は図１４の（Ａ）の横方向シミュレーション動作結果による図１３のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図１６に示すように、図１３のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図１のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干減少するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は良好であることが分かる。

図１７は図１４の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。

図１７の（Ａ）に示す図１３のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。他方、図１７の（Ａ）の部分拡大図である図１７の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図１７の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干小さく、従って、プライバシ効果は良好となる。

図１８は図１４の（Ｂ）の縦方向シミュレーション動作結果による図１３のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図１８に示すように、図１３のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干減少するも、縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は若干良好となることが分かる。但し、縦方向プライバシ効果は横方向プライバシ効果より高い傾向にある。

図１９は比較例としてのサイドエッジ型面発光装置を示す斜視図である。図１９においては、図１３のサイドエッジ型面発光装置において、光吸収シート５の代りに光吸収層５’を設けてある。この場合、つまり、下プリズムシート４Ａと光吸収層５’とは接触している。光吸収層５’はたとえば黒色インクを含む樹脂を塗装することによって実現できる。

図２０は図１９のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。

図２０の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで反射せずに光吸収層５’に吸収される。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを減少させる。

他方、図２０の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２２は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射するが、やはり、光吸収層５’に吸収される。従って、光Ｌ２２も上プリズムシート３に一切戻らない。つまり、光Ｌ２２は視野角θ＝－３５°～３５°の外側の輝度Ｉつまり相対輝度（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を良好にできるが、装置の全光束は大幅に減少する。

さらに、図２０の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図１４の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合にも、光Ｌ２３は光吸収層５’によって吸収されるので、輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を良好にさせる。

図２１は図２０の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。

図２１の（Ａ）に示す図１４のサイドエッジ型面発光装置によって得られた横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布に比較して、横方向及び縦方向の全光束が大幅に減少する。これは下プリズムシート４Ａの下側平坦面４２Ａを出射した光が光吸収層５’に吸収されたためである。他方、図２１の（Ａ）の部分拡大図である図２１の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図２１の（Ｃ）の横方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干小さく、従って、プライバシ効果は若干良好となり、図１３のサイドエッジ型面発光装置よりも良好となる。これも下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂから出射した光が光吸収層５’によって吸収されたためである。

図２２は図２０の（Ａ）の横方向シミュレーション動作結果による図１９のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図２２に示すように、図１９のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図１３のサイドエッジ型面発光装置よりも大幅に減少するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は良好であることが分かる。

図２３は図２０の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。

図２３の（Ａ）に示す図１９のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布に比較して、横方向及び縦方向の全光束が大幅に低下する。他方、図２３の（Ａ）の部分拡大図である図２３の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図２３の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干小さく、従って、プライバシ効果は良好となる。

図２４は図２０の（Ｂ）の縦方向シミュレーション動作結果による図１９のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図２４に示すように、図１９のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して大幅に減少するも、縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は若干良好となることが分かる。

このように、比較例としての図１９のサイドエッジ型面発光装置は、プライバシ効果を許容できるが、光吸収層５’によって全光束が大幅に減少するので、面発光装置としては好ましくない。

図２５は本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第３の実施の形態を示す斜視図である。

図２５においては、図１の下プリズムシート４Ａの下に、下プリズムシート４Ｂを追加する。

下プリズムシート４Ｂは下プリズムシート４Ａと同一構造を有している。すなわち、図２６の（Ａ）に示すように、下プリズムシート４Ｂは、下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａに対向して導光板１の入射面Ｓ_ｉｎの直角方向（Ｘ方向）に沿って上側に設けられた複数の三角プリズム４１Ｂ及び下側に設けられた平坦面４２Ｂを有する。各三角プリズム４１ＢはＸ方向に沿った対称な直線状傾斜面４１Ｂ－１、４１Ｂ－２を有し、この場合、直線状傾斜面４１Ｂ－１、４１Ｂ－２がなす頂角αＢは範囲８５°～９５°であり、たとえば９０°である。また、下プリズムシート４Ａ、４Ｂは中硬度程度の透明樹脂によって構成されているので、図２６の（Ｂ）に示すように、下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａと下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂとは、重みで接触状態となる。このとき、下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部は少し丸くなる。この結果、プライバシ効果を悪化させる下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射すべき光を下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの丸み先端部に屈折入射させることによりプライバシ効果を良好にすることが期待できる。

図２７は図２５のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。

図２７の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図８の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、導光板１の配光制御面Ｓ_ｄからの光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射し、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向の光となる。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを大きくできる。

他方、図２７の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２２は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射し、下プリズムシート４Ｂに入射し、上プリズムシート３に戻らない。つまり、光Ｌ２２は視野角θ＝－３５°～３５°の外側の輝度Ｉつまり相対輝度（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を小さくできる。但し、下プリズムシート４Ｂの平坦面４２Ｂを屈折出射した光の一部は装置の筐体（反射板）より反射され、戻り光となる。この戻り光は装置の全光束を増大させるが、プライバシ効果を悪化させる。

さらに、図２７の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合にも、一部が下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部であれば、下プリズムシート４Ｂに入射し、上プリズムシート３に戻らない。従って、プライバシ効果を良好にする。但し、この場合も、下プリズムシート４Ｂの平坦面４２Ｂを屈折出射した光の一部は装置の筐体（反射板）より反射され、戻り光となり、この戻り光は装置の全光束を増大させつつプライバシ効果を悪化させる。

図２８は図２７の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。

図２８の（Ａ）に示す図２５のサイドエッジ型面発光装置によって得られた横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。これは下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂを出射した光が周辺の筐体等から反射して下プリズムシート４Ｂ、４Ａに再入射した戻り光のためである。他方、図２８の（Ａ）の部分拡大図である図２８の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図２８の（Ｃ）の横方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干大きく、従って、プライバシ効果は悪くなるが、許容できる範囲である。

図２９は図２７の（Ａ）の横方向シミュレーション動作結果による図２５のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図２９に示すように、図２５のサイドエッジ型面発光装置においては、装置内の戻り光のために全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干増加するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は低下することが分かる。但し、このプライバシ効果の悪化は許容範囲である。

図３０は図２７の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。

図３０の（Ａ）に示す図１のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。これも下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂを出射した光が周辺の筐体等から反射して下プリズムシート４Ｂ、４Ａに再入射したためである。他方、図３０の（Ａ）の部分拡大図である図３０の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図３０の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して大きく、従って、プライバシ効果は悪くなるが、許容できる範囲である。

図３１は図２７の（Ｂ）の縦方向シミュレーション動作結果による図２５のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図３１に示すように、図２５のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干増加するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は悪化することが分かる。但し、縦方向プライバシ効果は横方向プライバシ効果より高い傾向にあり、やはり許容範囲である。

このように、図２５に示す第３の実施の形態によれば、外側の下プリズムシート４Ｂの下面は平坦面であるので、製造工程において、ハンドリングし易く、異物の混入が少なく、また、部材運搬作業等においても、微細な欠陥の発生も少ない。

図３２は本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第４の実施の形態を示す斜視図である。図３２においては、図２５のサイドエッジ型面発光装置において、下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂに対向して光吸収シート５を付加してある。この場合、下プリズムシート４Ｂと光吸収シート５との間に空気層を設ける。つまり、下プリズムシート４Ｂと光吸収シート５とは離間している。光吸収シート５はたとえば黒色インクを塗装したポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）よりなる。

図３３は図３２のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。

図３３の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図２５の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射し、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向の光となる。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを大きくできる。

他方、図３３の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２２は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射し、下プリズムシート４Ｂに入射し、さらに屈折出射し、最終的に、光吸収シート５に吸収される。従って、光Ｌ２２は上プリズムシート３に一切戻らない。つまり、光Ｌ２２は視野角θ＝－３５°～３５°の外側の輝度Ｉつまり相対輝度（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を良好にできるが、装置の全光束は減少する。

さらに、図３３の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図２５の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合も、一部が下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部であれば、下プリズムシート４Ｂに入射し、上プリズムシート３に戻らない。従って、プライバシ効果が悪化する原因となる下プリズムシート４Ａから下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端に接触せずに空気層で全反射してしまう光が比較的減り、プライバシ効果を良好にする。但し、この場合も、下プリズムシート４Ｂの平坦面４２Ｂを屈折出射した光の一部は装置の筐体（反射板）より反射され、戻り光となるが、その光量は少ない。上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向より傾いた光となり、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を発生する。この配光の光線は輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を悪化させる。しかし、図３２では、光吸収シート５が存在することにより、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を生じる原因となる光が光吸収シート５に吸収される。従って、視野角θ＝－３５°～３５°より狭い配光は黒シートの吸収の影響を比較的受けないため、正面輝度を維持しつつプライバシ効果が良好になる。

図３４は図３３の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。

図３４の（Ａ）に示す図３２のサイドエッジ型面発光装置によって得られた横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であり、横方向及び縦方向の全光束もほとんど変わらない。これは下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂを出射した光が光吸収シート５に吸収されるが、その量は少ないためである。他方、図３４の（Ａ）の部分拡大図である図３４の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図３４の（Ｃ）の横方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干大きく、従って、プライバシ効果は若干悪くなるが、図２５のサイドエッジ型面発光装置に比較すれば良好となる。これは下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂから出射した光が光吸収シート５によって吸収されたためである。

図３５は図３３の（Ａ）の横方向シミュレーション動作結果による図３２のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図３５に示すように、図３２のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図２５のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干減少するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は良好であることが分かる。

図３６は図３３の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。

図３６の（Ａ）に示す図３２のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。他方、図３６の（Ａ）の部分拡大図である図３６の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図３６の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置と同程度であり、従って、プライバシ効果も同程度となる。

図３７は図３３の（Ｂ）の縦方向シミュレーション動作結果による図３２のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図３７に示すように、図３２のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干減少するも、縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は同程度、図２５のサイドエッジ型面発光装置より若干良好となることが分かる。但し、縦方向プライバシ効果は横方向プライバシ効果より高い傾向にある。

図３８は本発明に係るサイドエッジ型面発光装置の第５の実施の形態を示す斜視図である。図３８においては、図２５のサイドエッジ型面発光装置において、光吸収シート５の代りに光吸収層５’を設けてある。この場合、つまり、下プリズムシート４Ａと光吸収層５’とは接触している。光吸収層５’はたとえば黒色インクを含む樹脂を塗装することによって実現できる。

図３９は図３８のサイドエッジ型面発光装置の動作を説明するための断面図であって、（Ａ）は横方向（Ｙ方向）動作を示す断面図、（Ｂ）は縦方向（Ｘ方向）動作を示す断面図である。

図３９の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射し、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向の光となる。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを増加させる。

他方、図３９の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２２は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａを屈折出射し、下プリズムシート４Ｂに入射し、さらに、最終的に、光吸収層５’に吸収される。従って、光Ｌ２２も上プリズムシート３に一切戻らない。つまり、光Ｌ２２は視野角θ＝－３５°～３５°の外側の輝度Ｉつまり相対輝度（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を良好にできるが、装置の全光束は若干減少する。

さらに、図３９の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合も、一部が下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部であれば、下プリズムシート４Ｂに入射し、上プリズムシート３に戻らない。従って、プライバシ効果が悪化する原因となる下プリズムシート４Ａから下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端に接触せずに空気層で全反射してしまう光が比較的減り、輝度率（プライバシ効果）Ｉ_１／Ｉ_０を良好にさせる。また、図３９のサイドエッジ型面発光装置では、光吸収層５’が存在することにより、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を生じる原因となる光が光吸収層５’に吸収される。従って、視野角θ＝－３５°～３５°より狭い配光は光吸収層５’の吸収の影響を比較的受けないため、正面輝度を維持しつつ、プライバシ効果が良好になる。ここで、図３８のサイドエッジ型面発光装置は、図３２のサイドエッジ型面発光装置と比較すると、下プリズムシート４Ｂと光吸収層５’との間に空気層が介在していない。この構造により、下プリズムシート４Ｂから光吸収層５’へ進む光について、下プリズムシート４Ｂと光吸収層５’の界面での反射する光が比較的減少し、光吸収層５’で吸収される。従って、正面輝度を維持しつつ、図３２のサイドエッジ型面発光装置よりもさらにプライバシ効果が良好になる。

図４０は図３９の（Ａ）の横方向（Ｙ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は横方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である横方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は横方向プライバシ効果を示す表である。

図４０の（Ａ）に示す図３８のサイドエッジ型面発光装置によって得られた横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる横方向（Ｙ方向）絶対輝度配光分布に比較して、横方向及び縦方向の全光束が若干減少する。これは下プリズムシート４Ａの下側平坦面４２Ａを出射した光が光吸収層５’に吸収されたためである。他方、図４０の（Ａ）の部分拡大図である図４０の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図４０の（Ｃ）の横方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して同程度であり、従って、プライバシ効果は同程度であり、図３２のサイドエッジ型面発光装置よりも良好となる。これも下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂから出射した光が光吸収層５’によって吸収されたためである。

図４１は図３９の（Ａ）の横方向シミュレーション動作結果による図３８のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び横方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図４１に示すように、図３８のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図３２のサイドエッジ型面発光装置よりも若干減少するも、プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は良好であることが分かる。

図４２は図３９の（Ｂ）の縦方向（Ｘ方向）シミュレーション動作結果を示し、（Ａ）は縦方向絶対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大である縦方向相対輝度配光分布を示すグラフ、（Ｃ）は縦方向プライバシ効果を示す表である。

図４２の（Ａ）に示す図３８のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布に比較して、横方向及び縦方向の全光束が若干低下する。他方、図４２の（Ａ）の部分拡大図である図４２の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図４２の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干小さく、従って、プライバシ効果は良好となる。

図４３は図３９の（Ｂ）の縦方向シミュレーション動作結果による図３８のサイドエッジ型面発光装置の全光束及び縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をグラフにしたものである。

図４３に示すように、図３８のサイドエッジ型面発光装置においては、全光束は図４８のサイドエッジ型面発光装置に比較して若干減少するも、縦方向プライバシ効果Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は大幅に良好となることが分かる。

このように、第５の実施の形態である図３８のサイドエッジ型面発光装置によれば、光吸収層５’によって全光束が若干減少するも、プライバシ効果を大幅に向上できる。

図２５、図３２及び図３８のサイドエッジ型面発光装置においては、下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａと下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部とは重みで接触状態となっているが、下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａと下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部とを光透過性接着層を用いて接合して下プリズムシート４Ａと下プリズムシート４Ｂとを一体化することもできる。これを図４４を用いて説明する。

図４４は図２５、図３２及び図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例を示し、下プリズムシート４Ａ、４Ｂ間の接触部分を示す断面図である。

図４４に示すように、下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａに下プリズムシート４Ａ、４Ｂに対する接着力を有する光透過性接着層６を設け、光透過性接着層６に下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部を貫入させる。下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの高さＨ_Ｄはたとえば１４μｍ程度であり、ウィキング量６ａを含む光透過性接着層６の厚さは三角プリズム４１Ｂの高さの２０％程度以下たとえば２μｍ程度である。光透過性接着層６の材料としてはたとえば接着前に部分的に架橋し接着後に完全に架橋し得るＵＶ硬化性樹脂のウレタン又はエポキシを用いる（参照：特許文献３）。

図４４に示す図２５、図３２、図３８の変更例によれば、製造工程において、予め一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを用いることによってハンドリングし易くなると共に、異物の混入及び欠陥の発生も少なくなる。

このように、図３８のサイドエッジ型面発光装置に図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを採用すると、全光束（又は平均輝度）の低下はほとんどなく、プライバシ効果を向上できる。同様に、図２５、図３２のサイドエッジ型面発光装置に図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを採用した場合にも、全光束（又は平均輝度）の低下はほとんどなく、プライバシ効果を向上できる。

図３８のサイドエッジ型面発光装置に図４４の下プリズムシート４Ａ、４Ｂを採用した変更例の全光束（又は平均輝度）及びプライバシ効果について説明する。この場合、下プリズムシート４Ａと下プリズムシート４Ｂとの接触面積を光透過性接着層６によって大きくしているので、光学的特性をシミュレーションすることは困難であった。そこで、図４４の一体化した下プリズムシート４Ａ、４Ｂを採用した図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例の平均輝度（全光束に相当する）及びプライバシ効果を図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置の平均輝度（全光束に相当する）及びプライバシ効果を実験的に得た結果を図４５に示す。

図４５の（Ａ）に示すごとく、図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを用いた図３８のサイトエッジ型面発光装置の変更例における８１箇所の絶対輝度の平均輝度は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置の８１箇所の絶対輝度の平均輝度（全光束に相当する）の９７.７％でほとんど同一であった。尚、図３８のサイドエッジ型面発光装置のシミュレーション全光束は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置のシミュレーション全光束の９９．９％でやはりほとんど同一であった。

図４５の（Ｂ）に示すごとく、図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを用いた図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例における横方向（Ｙ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０の平均値は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置における横方向（Ｙ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０の平均値に比べて１６.１９％、１２.１３５％の改善率を得ることができた。尚、図３８のサイドエッジ型面発光装置におけるシミュレーション横方向（Ｙ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置におけるシミュレーション横方向（Ｙ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０に比べて０％、－２１.１５％の改善率であった。この結果、図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを用いた図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例は図３８のサイドエッジ型面発光装置に比べても横方向（Ｙ方向）プライバシ効果の点で非常に優れていることが分かる。尚、改善率は、
｛（図４８の従来の値）－（実施例の値）｝
÷（図４８の従来の値）×１００％
で計算する。以下、同様である。

図４５の（Ｃ）に示すごとく、図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを用いた図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例における縦方向（Ｘ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０の平均値は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置における縦方向（Ｘ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０の平均値に比べて２８.１９％、３１.７１５％の改善率を得ることができた。尚、図３８のサイドエッジ型面発光装置におけるシミュレーション縦方向（Ｘ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置におけるシミュレーション縦方向（Ｘ方向）の視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０に比べて２７.４２％、２６.０９％の改善率であった。この結果、図４４の一体化された下プリズムシート４Ａ、４Ｂを用いた図３８のサイドエッジ型面発光装置の変更例は図３８のサイドエッジ型面発光装置に比べても縦方向（Ｘ方向）プライバシ効果の点で優れていることが分かる。従って、第５の実施の形態のサイドエッジ型面発光装置に示すように、下プリズムシート４Ａと下プリズムシート４Ｂとを光透過性接着層６により一体化させた場合でも図４８に示す従来のサイドエッジ型面発光装置とほぼ同じ正面輝度を維持しつつ、プライバシ効果を大幅に向上させることが出来る。

次に、図３８のサイドエッジ型面発光装置における下プリズムシート４Ａ、４Ｂの三角プリズム４１Ａ、４１Ｂの頂角αＡ、αＢの設定について説明する。

図４６は図３８のサイドエッジ型面発光装置において下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの頂角αＢを９０°に固定し、下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの幅Ｗ_Ｄを一定にしつつ、頂角αＡを９０°、８０°、８５°、９５°、１００°、１１０°、１２０°、１２５°に変化させた場合の全光束、視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１/Ｉ_０、Ｉ_２/Ｉ_０をシミュレーションした結果を示す。また、三角プリズム４１Ａの幅Ｗ_Ｄが一定であることにより三角プリズム４１Ａの高さＨ_Ｄは、頂角が鋭角になるほど高くなり鈍角になるほど低くなる。図４６のシミュレーションの設定は、図３８のサイドエッジ型面発光装置のシミュレーションにおいて、幅Ｗ_Ｄを一定にしつつ、頂角αＡのみを変化させたものである。図４６において、全光束は相対的に上方にプロットされており、プライバシ効果は相対的に下方にプロットして表されている。また、相対的に上方にプロットされている全光束についてはプロット同士が線で繋げられるよう表現されており、相対的に下方にプロットされているプライバシ効果についても同様に線で繋げて表現されている。このグラフでは、全光束（ｌｍ）が大きい値を取るほど発光装置の輝度が高く、相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０が小さい値を取るほどプライバシ効果が高くなる。換言すると、グラフの上方にプロットされるほど、全光束が高く、且つプライバシ効果も高い。

まず、バックライト出光効率に大きく影響するので、図４６の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）において、全光束がαＡ＝９０°のときの全光束の９０％レベルＬ９０％以下の全光束を有する三角プリズム４１Ａの頂角αＡを対象外とする。従って、Ｌ９０％を超えるバックライト出光効率が大きい
αＡ＝９０°、８０°、８５°、９５°、１２０°
を対象とする。

次に、図４６の（Ａ）の視野角θ＝±３５°の横方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＡの頂角αＡ＝９０°の場合のレベルＩＲＡより大きい視野角θ＝±３５°の横方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を有する頂角αＡをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＡ＝９０°、８０°、１００°、１１０°、１２０°、１２５°
を対象とする。この場合、全光束も考慮してαＡ＝９０°、１２０°が優位と判断する。この場合、特に、αＡ＝１２０°が優位であると判断する。

次に、図４６の（Ｂ）の視野角θ＝±４５°の横方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＡの頂角αＡ＝９０°の場合のレベルＩＲＢより大きい視野角θ＝±４５°の横方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を有する頂角αＡをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＡ＝９０°、８０°、１１０°、１２０°
を対象とする。この場合、全光束も考慮してαＡ＝９０°が優位と判断する。

次に、図４６の（Ｃ）の視野角θ＝±３５°の縦方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＡの頂角αＡ＝９０°の場合のレベルＩＲＣより大きい視野角θ＝±３５°の縦方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を有する頂角αＡをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＡ＝９０°、１１０°、１２０°、１２５°
を対象とする。この場合、全光束も考慮してαＡ＝９０°が優位と判断する。

次に、図４６の（Ｄ）の視野角θ＝±４５°の縦方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＡの頂角αＡ＝９０°の場合のレベルＩＲＤより大きい視野角θ＝±４５°の縦方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を有する頂角αＡをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＡ＝９０°、８５°
を対象とする。この場合、全光束も考慮してαＡ＝９０°、８５°が優位と判断する。この場合、特に、αＡ＝８５°が優位と判断する。

このように、三角プリズム４Ｂの頂角αＢを９０°に固定した場合、三角プリズム４Ａの頂角αＡは９０°、８５°、１２０°で優位であるが、総合的に、αＡ＝９０°が一番良い。従って、αＡ＝９０°を中心としたαＡ＝８５°～９５°とするのが良い。

図４７は図３８のサイドエッジ型面発光装置において下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの頂角αＡを９０°に固定し、下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの幅Ｗ_Ｄを一定にしつつ、頂角αＢを９０°、９５°、１００°、８５°、８０°、１１０°、１２０°に変化させた場合の全光束、視野角θ＝±３５°、±４５°における相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０をシミュレーションした結果を示す。また、三角プリズム４１Ｂの幅Ｗ_Ｄが一定であることにより三角プリズム４１Ｂの高さＨ_Ｄは、頂角が鋭角になるほど高くなり鈍角になるほど低くなる。図４７のシミュレーションの設定は、図３８のサイドエッジ型面発光装置のシミュレーションにおいて、幅Ｗ_Ｄを一定にしつつ、頂角αＢのみを変化させたものである。図４７において、全光束は相対的に上方にプロットされており、プライバシ効果は相対的に下方にプロットして表されている。また、相対的に上方にプロットされている全光束についてはプロット同士が線で繋げられるよう表現されており、相対的に下方にプロットされているプライバシ効果についても同様に線で繋げて表現されている。このグラフでは、全光束（ｌｍ）が大きい値を取るほど発光装置の輝度が高く、Ｉ_１／Ｉ_０、Ｉ_２／Ｉ_０が小さい値を取るほどプライバシ効果が高くなる。換言すると、グラフの上方にプロットされるほど、全光束が高く、且つプライバシ効果も高い。

まず、バックライト出光効率に大きく影響するので、図４７の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）において、全光束がαＢ＝９０°のときの全光束の９０％レベルＬ９０％以下の全光束を有する三角プリズム４１Ｂの頂角αＢを対象外とするが、この場合、全光束はαＡ＝９０°の場合の９９.９％～１００.４％とあり、全てを対象とする。

次に、図４７の（Ａ）の視野角θ＝±３５°の横方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＡの頂角αＢ＝９０°の場合のレベルＩＲＡより大きい視野角θ＝±３５°の横方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を有する頂角αＢをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＢ＝９０°
を対象とする。

次に、図４７の（Ｂ）の視野角θ＝±４５°の横方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＡの頂角αＢ＝９０°の場合のレベルＩＲＢより大きい視野角θ＝±４５°における横方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を有する頂角αＡをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＢ＝９０°、９５°
を対象とする。この場合、特に、αＢ＝９５°が優位と判断する。

次に、図４７の（Ｃ）の視野角θ＝±３５°の縦方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を観察し、三角プリズムα４Ｂの頂角αＢ＝９０°の場合のレベルＩＲＣより大きい視野角θ＝±３５°の縦方向相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０を有する頂角αＢをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＡ＝９０°、９５°
を対象とする。

次に、図４７の（Ｄ）の視野角θ＝±４５°の縦方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を観察し、三角プリズムαＢの頂角αＢ＝９０°の場合のレベルＩＲＤより大きい視野角θ＝±４５°の縦方向相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０を有する頂角αＢをプライバシ効果が低いとして、対象外とする。従って、プライバシ効果が高い
αＡ＝９０°、１００°、８５°、１２０°
を対象とする。この場合、全光束も考慮してαＡ＝９０°、８５°が優位と判断する。この場合、特に、αＢ＝８５°が優位と判断する。

このように、三角プリズム４Ａの頂角αＡを９０°に固定した場合、三角プリズム４Ａの頂角αＢは９０°、９５°、８５°で優位であるが、総合的に、αＢ＝９０°が一番良い。従って、αＢ＝９０°を中心としたαＢ＝８５°～９５°とするのが良い。

尚、図２５、図３２のサイドエッジ型面発光装置においても、下プリズムシート４Ａ、４Ｂの三角プリズム４１Ａ、４１Ｂの頂角αＡ、αＢは、好ましくは、８５°～９５°である。この場合、プリズム４１Ａ、４１Ｂの頂角αＡ、頂角αＢは同一でもよく異なってもよい。また、三角プリズム４１Ａ、４１Ｂの各辺は直線状でなくとも放物線等の何点の曲線状としてもよい。さらに、下プリズムシート４Ａの材料と下プリズムシート４Ｂの材料とは同一でも異なってもよい。

尚、上述の実施の形態における三角プリズム４１Ａ、４１Ｂの稜線は直線状となっているが、直線状でなくともよい。

また、本発明は、上述の実施の形態の自明の範囲内でいかなる変更にも適用し得る。

本発明に係るサイドエッジ型面発光装置は、ノートパソコン用のＬＣＤパネル、ＡＴＭや公共機関で使用するモニターディスプレイ装置、配光特性を切り替えることが可能な照明装置、カーナビ用ＬＣＤパネル、車インテリアディスプレイ装置等に利用できる。

１：導光板
１１：上側プリズム
１２：下側プリズム
Ｓ_ｉｎ：入射面
Ｓ_ｅ：出射面
Ｓ_ｄ：配光制御面
１３：平坦鏡面部
２：ＬＥＤ素子
３：上プリズムシート
４、４Ａ、４Ｂ：下プリズムシート
４１、４１Ａ、４１Ｂ：三角プリズム
４１－１、４１－２、４１Ａ－１、４１Ａ－２、４１Ｂ－１、４１Ｂ－２：直線状傾斜面
４２、４２Ａ、４２Ｂ：平坦面
５：光吸収シート
５'：光吸収層
６：光透過性接着層

光Ｌ２のうち下プリズムシート４の平坦面４２に対して小さな入射角を有する光Ｌ２１は三角プリズム４１の直線状傾斜面４１－１、４１－２によって全反射されて導光板１に戻る。この場合、直線状傾斜面４１－１、４１－２に対する光Ｌ２１の入射角は下プリズムシート４の臨界角より大きい。この結果、光Ｌ２の９０％以上は上プリズムシート３において視野角θ＝－３５°～３５°で出射され、図５１の（Ａ）に示す絶対輝度Ｉによる横方向（Ｙ方向）配光分布における視野角θ＝０°の絶対輝度Ｉ_０を大きくできる。

図３０の（Ａ）に示す図２５のサイドエッジ型面発光装置によって得られた縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布によれば、図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置によって得られる縦方向（Ｘ方向）絶対輝度配光分布とほとんど同一であるが、横方向及び縦方向の全光束が若干増加する。これも下プリズムシート４Ｂの下側平坦面４２Ｂを出射した光が周辺の筐体等から反射して下プリズムシート４Ｂ、４Ａに再入射したためである。他方、図３０の（Ａ）の部分拡大図である図３０の（Ｂ）の相対輝度配光分布及び図３０の（Ｃ）の縦方向プライバシ効果表を参照すると、視野角θ＝－３５°～３５°の外側では、θ＝±３５°での相対輝度Ｉ_１／Ｉ_０、θ＝±４５°での相対輝度Ｉ_２／Ｉ_０は図４８の従来のサイドエッジ型面発光装置に比較して大きく、従って、プライバシ効果は悪くなるが、許容できる範囲である。

図３３の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図２７の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して大きな入射角を有する光Ｌ２１は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａで全反射し、上プリズムシート３の平坦面Ｓ_ｅの法線方向の光となる。つまり、光Ｌ２１は視野角θ＝－３５°～３５°の輝度Ｉを大きくできる。

さらに、図３３の（Ａ）、（Ｂ）に示すごとく、図２７の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、光Ｌ２のうち下プリズムシート４Ａの三角プリズム４１Ａの直線状傾斜面４１Ａ－１、４１Ａ－２に対して中間の入射角を有する光Ｌ２３は下プリズムシート４Ａの平坦面４２Ａの臨界角をぎりぎりで超える入射角となる。この場合も、一部が下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端部であれば、下プリズムシート４Ｂに入射し、上プリズムシート３に戻らない。従って、プライバシ効果が悪化する原因となる下プリズムシート４Ａから下プリズムシート４Ｂの三角プリズム４１Ｂの先端に接触せずに空気層で全反射してしまう光が比較的減り、プライバシ効果を良好にする。但し、この場合も、下プリズムシート４Ｂの平坦面４２Ｂを屈折出射した光の一部は装置の筐体（反射板）より反射され、戻り光となるが、その光量は少ない。上プリズムシート３の平坦面Ｓｅの法線方向より傾いた光となり、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を発生する。この配光の光線は輝度率（プライバシ効果）Ｉ１／Ｉ０を悪化させる。しかし、図３２では、光吸収シート５が存在することにより、視野角θ＝－３５°～３５°より広い配光を生じる原因となる光が光吸収シート５に吸収される。従って、視野角θ＝－３５°～３５°より狭い配光は黒シートの吸収の影響を比較的受けないため、正面輝度を維持しつつプライバシ効果が良好になる。

まず、バックライト出光効率に大きく影響するので、図４６の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）において、αＡ＝９０°のときの全光束の９０％レベルＬ９０％以下の全光束を有する三角プリズム４１Ａの頂角αＡを対象外とする。従って、Ｌ９０％を超えるバックライト出光効率が大きい
αＡ＝９０°、８０°、８５°、９５°、１２０°
を対象とする。

Claims (9)

1. 上側に出射面、下側に配光制御面、前記出射面と前記配光制御面とを繋ぐ側面に入射面を有する導光板と、
   前記導光板の前記入射面側に設けられた光源と、
   前記導光板の前記出射面側に対向して前記導光板の前記入射面の平行方向に沿って下側に設けられた複数の第１のプリズム及び上側に出射面を有する上プリズムシートと、
   前記導光板の前記配光制御面に対向して前記導光板の前記入射面の直角方向に沿って上側に設けられた複数の第２のプリズム及び下側に設けられた第１の平坦面を有する第１の下プリズムシートと
   を具備するサイドエッジ型面発光装置。
2. さらに、前記第１の下プリズムシートの前記第１の平坦面に対向かつ離間して設けられた光吸収シートを具備する請求項１に記載のサイドエッジ型面発光装置。
3. さらに、前記第１の下プリズムシートの前記第１の平坦面に対向かつ接触して前記導光板の前記入射面の直角方向に沿って上側に設けられた複数の第３のプリズム及び下側に設けられた第２の平坦面を有する第２の下プリズムシートを具備する請求項１に記載のサイドエッジ型面発光装置。
4. さらに、前記第２の下プリズムシートの前記第２の平坦面に対向かつ離間して設けられた光吸収シートを具備する請求項３に記載のサイドエッジ型面発光装置。
5. さらに、前記第２の下プリズムシートの前記第２の平坦面に対向かつ接触して設けられた光吸収層を具備する請求項３に記載のサイドエッジ型面発光装置。
6. さらに、前記第１の下プリズムシートの前記第１の平坦面に設けられた光透過性接着層を具備し、
   前記第２の下プリズムシートの前記各第３のプリズムの先端部が前記光透過性接着層を貫入して前記第１の下プリズムシートの前記第１の平坦面に接触している請求項３に記載のサイドエッジ型面発光装置。
7. 前記各第１のプリズムは頂角が８５°～９５°の三角プリズムである請求項１に記載のサイドエッジ型面発光装置。
8. 前記各第２のプリズムは頂角が８５°～９５°の三角プリズムである請求項３に記載のサイドエッジ型面発光装置。
9. 請求項１乃至８のいずれかに記載のサイドエッジ型面発光装置を備えることを特徴とする、液晶表示装置。
   

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