JP2022503782A - 方向性電磁鋼板およびその磁区微細化方法 - Google Patents
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Abstract
Description
方向性電磁鋼板とは、熱延、冷延および焼鈍工程により2次再結晶された結晶粒が圧延方向に対し{110}<001>方向に配向された集合組織(「Goss Texture」ともいう)を有する機能性鋼板をいう。
〔式1〕
0.1≦[GSL]/[USL]≦0.5
式1中、[GSL]は、傾斜部の長さ(mm)を示し、[USL]は、平坦部の長さ(mm)を示す。
傾斜部は、グルーブの長手方向および鋼板の圧延面法線方向を含む断面において、グルーブおよび鋼板の境界地点の左側1mmおよび右側1mmの直線を連結した仮想の線と鋼板表面とのなす角度が30~90°の部分を意味し、平坦部は、仮想の線と鋼板表面とのなす角度が0°以上および30°未満の部分を意味する。
平坦部(US)の長さは、100~250mmであることがよい。
鋼板表面と傾斜部とのなす平均角度(θGA)は、25~50°であることができる。
グルーブの深さは、3~30μmであることができる。
グルーブの長手方向と鋼板の圧延方向とは、75~88°の角度をなすことが好ましい。
グルーブの下部に形成された凝固合金層を含み、凝固合金層は、平均粒径が1~10μmの再結晶を含むことが好ましい。
〔式2〕
1.5≦[GSW]/[USW]≦2.0
式2中、[GSW]は、傾斜部の幅(μm)を示し、[USW]は、平坦部の幅(μm)を示す。
傾斜部は、グルーブの長手方向および鋼板の圧延面法線方向を含む断面において、グルーブおよび鋼板の境界地点の左側1mmおよび右側1mmの直線を連結した仮想の線と鋼板表面とのなす角度が30~90°の部分を意味し、平坦部は、仮想の線と鋼板表面とのなす角度が0°以上および30°未満の部分を意味する。
傾斜部(GS)の幅は、50~150μmであることがよい。
グルーブの長手方向と傾斜部とのなす平均角度は、25~50°であることができる。
グルーブの長手方向と平坦部とのなす平均角度は、0~5°であることが好ましい。
傾斜部(GS)の長さおよび平坦部(US)の長さが下記式1を満足することを特徴とする。
〔式1〕
0.1≦[GSL]/[USL]≦0.5
式1中、[GSL]は、傾斜部の長さ(mm)を示し、[USL]は、平坦部の長さ(mm)を示す。
傾斜部を形成する段階で、レーザのエネルギー密度は、グルーブの端部から傾斜部および平坦部の境界部へいくほど、1mmあたり0.01~0.08J/mm2の範囲で増加することがよい。
レーザビームの形状は、幅10~200μm、長さ300~5000μmでああることが好ましい。
傾斜部を形成する段階で、レーザの焦点深度は、グルーブの端部から傾斜部および平坦部の境界部へいくほど、1mmあたり1~10μmの範囲で減少することができる。
ここで使用される専門用語は、単に特定の実施例を言及するためのものであり、本発明を限定することを意図しない。ここで使用される単数形態は、文章がこれと明確に反対の意味を示さない限り、複数形態も含む。明細書で使用される「含む」の意味は、特定の特性、領域、整数、段階、動作、要素および/または成分を具体化し、他の特性、領域、整数、段階、動作、要素および/または成分の存在や付加を除外させるものではない。
特に定義しないが、ここに使用される技術用語および科学用語を含むすべての用語は、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が一般に理解する意味と同一の意味を有する。通常使用される辞書に定義された用語は、関連技術文献と現在開示された内容に符合する意味を有すると追加解釈され、特別に定義されない限り、理想的または非常に公式的な意味で解釈されない。
以下、本発明の実施例について、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が容易に実施できるように詳しく説明する。しかし、本発明は種々の異なる形態で実現可能であり、ここで説明する実施例に限定されない。
図1に示したとおり、本発明の一実施例による方向性電磁鋼板10は、電磁鋼板10の一面または両面に、圧延方向(RD方向)と交差する方向に形成された線状のグルーブ20を含む。
図1に示したとおり、グルーブの長手方向(X方向)と鋼板の圧延方向(RD方向)とは、75~88°の角度(θ)をなすことができる。前述した角度を形成する時、方向性電磁鋼板の鉄損を改善するのに寄与することができる。
図2に示したとおり、グルーブは、グルーブの長手方向および鋼板の圧延面法線方向を含む断面において、傾斜部(GS)および平坦部(US)を含む。
傾斜部(GS)は、グルーブの長手方向(X方向)および鋼板の圧延面法線方向(ND方向)を含む断面において、グルーブおよび鋼板の境界地点の左側1mmおよび右側1mmの直線を連結した仮想の線と鋼板表面とのなす角度(θG)が30~90°の部分を意味し、平坦部は、仮想の線と鋼板表面とのなす角度(θU)が0°以上および30°未満の部分を意味する。
〔式1〕
0.1≦[GSL]/[USL]≦0.5
(式1中、[GSL]は、傾斜部の長さ(mm)を示し、[USL]は、平坦部の長さ(mm)を示す。)
図2に示したとおり、傾斜部または平坦部が連続的につながらず、断絶することも可能であり、この場合、傾斜部の長さまたは平坦部の長さは、グルーブ内のすべての傾斜部または平坦部の長さの合計を意味する。
平坦部(US)の長さは、100~250mmであることがよい。平坦部(US)の長さが短すぎる場合、全体的なグルーブの深さを確保できず、鉄損の改善が不十分になる。平坦部(US)の長さが長すぎる場合、グルーブの深さによって磁束密度が劣化する問題が発生する。さらに具体的には、傾斜部(GS)の長さは、150~200mmであることがよい。
グルーブの深さ(GD)は、3~30μmであることがよい。グルーブの深さ(GD)については図2に説明したグルーブ内において、鋼板の表面とND方向に最も遠い長さを意味する。グルーブの深さ(GD)が浅すぎると、鉄損改善効率が低下することになる。逆に、グルーブの深さ(GD)が深すぎると、磁束密度が大きく劣化することになる。
〔式2〕
1.5≦[GSW]/[USW]≦2.0
式2中、[GSW]は、傾斜部の幅(μm)を示し、[USW]は、平坦部の幅(μm)を示す。
このように傾斜部の幅を平坦部の幅に比べて長くすることによって、鉄損を改善すると同時に磁束密度の劣化を抑制することができる。傾斜部の幅とは、圧延面(ND面)に対して、傾斜部のうちグルーブを形成する線の間隔が最も遠い部分の長さを意味する。
式2の値が少なすぎるか、大きすぎる場合、鉄損および磁束密度の面で劣位となる。さらに具体的には、式2の値は、1.65~1.85になる。
平坦部(US)の幅は、10~100μmであることがよい。平坦部の幅が過度に小さいか、大きい場合、前記式2の値を満足しにくく、鉄損および磁束密度の面で劣位となる。さらに具体的には、平坦部(US)の幅は、30~70μmであることが好ましい。
グルーブの長手方向(X方向)と傾斜部とのなす平均角度(θGB)は、25~50°であることがよい。グルーブの長手方向と傾斜部とのなす平均角度(θGB)とは、傾斜部の両端部を通過する仮想の線とグルーブの長手方向とのなす角度(θGB)を意味する。さらに具体的には、グルーブの端部および傾斜部および平坦部の境界部を通過する仮想の線とグルーブの長手方向とのなす角度(θGB)を意味する。図7にはこれについて説明している。傾斜部が複数形成された場合、複数の傾斜部それぞれに対する平均角度(θGB)が25~50°であることがよい。
まず、方向性電磁鋼板10を用意する。本発明の一実施例では、磁区微細化方法および形成されるグルーブ20の形状にその特徴があるものであって、磁区微細化の対象になる方向性電磁鋼板は制限なく使用可能である。特に、方向性電磁鋼板の合金組成とは関係なく本発明の効果が発現する。したがって、方向性電磁鋼板の合金組成に関する具体的な説明は省略する。
具体的には、傾斜部を形成する段階は、平均エネルギー密度が0.05~0.5J/mm2のレーザを照射し、平坦部を形成する段階は、平均エネルギー密度が0.5J/mm2超過~5J/mm2のレーザを照射する。図2に示したとおり、傾斜部を形成する段階または平坦部を形成する段階は、2回以上の複数回含むことができる。図2は、傾斜部を形成する段階、平坦部を形成する段階、および傾斜部を形成する段階で行われた例である。
平坦部を形成する段階は、平均エネルギー密度が0.5J/mm2超過~5J/mm2のレーザを照射することが好ましい。エネルギー密度が過度に低いか、高い場合、適切な平坦部が形成されなくなる。さらに具体的には、平坦部を形成する段階は、平均エネルギー密度が1~3J/mm2のレーザを照射することが好ましい。
増加度が小さすぎる場合、傾斜部の長さが相対的に長くなる問題が発生する。増加度が大きすぎる場合、傾斜部の長さが相対的に短くなる虞がある。本発明の一実施例において、平均エネルギー密度とは、傾斜部または平坦部の長さに対するエネルギー密度の平均を意味する。
焦点深度とは、レーザの焦点と方向性電磁鋼板の表面との距離を意味する。焦点深度が0に近いほど、焦点が方向性電磁鋼板の表面に正確に結ばれることを意味する。レーザの焦点は、方向性電磁鋼板の内部に形成されるか、または方向性電磁鋼板の外部に形成されることも可能である。
平坦部を形成する段階は、焦点深度が0~150μmのレーザを照射することができる。焦点深度が深すぎる場合、適切な平坦部が形成されなくなる。さらに具体的には、平坦部を形成する段階は、焦点深度が50~130μmのレーザを照射することができる。
減少幅が過度に小さいか、大きい場合、適切な形状の傾斜部が形成できない虞がある。本発明の一実施例において、平均焦点深度とは、傾斜部または平坦部の長さに対する焦点深度の平均を意味する。
以下、実施例を通じて本発明をより詳細に説明する。しかし、このような実施例は単に本発明を例示するためのものであり、本発明がこれに限定されるものではない。
冷間圧延した厚さ0.20mmの方向性電磁鋼板を用意した。この電磁鋼板の一面にファイバー(Fiber)連続化レーザを用いて、カッパー(copper)ミラーを用いてレーザを照射して、グルーブを形成した。この時、レーザビームの幅(W)は25μmであり、レーザビームの長さ(L)は400μmであった。グルーブの深さ(GD)は10μmであった。
レーザのエネルギー密度を傾斜部の平均エネルギー密度を0.107J/mm2、平坦部の平均エネルギー密度を1.07J/mm2に調節して傾斜部および平坦部を形成し、傾斜部の形成時には平均エネルギー密度を次第に増加させて形成した。また、傾斜部および平坦部の長さをそれぞれ異なるよう制御した。表1に結果をまとめた。
これに対し、傾斜部および平坦部の長さを適切に制御できない場合、鉄損改善率または磁束密度減少率の面で、本発明の一実施例に比べて、劣位であることを確認できる。
冷間圧延した厚さ0.20mmの方向性電磁鋼板を用意した。この電磁鋼板の一面にファイバー(Fiber)連続化レーザを用いて、カッパー(copper)ミラーを用いてレーザを照射して、グルーブを形成した。この時、レーザビームの幅(W)は25μmであり、レーザビームの長さ(L)は400μmであった。グルーブの深さ(GD)は10μmであった。
前述したものと同様の方法で鉄損および磁束密度を測定して、下記表2にまとめた。
20:グルーブ
30:グルーブの拡大部分
B1:グルーブを形成する前の電磁鋼板の磁束密度
B2:グルーブを形成した後の電磁鋼板の磁束密度
GD:グルーブの深さ
GS:傾斜部
GSL:傾斜部の長さ
GSW:傾斜部の幅
L:レーザビームの長さ
ND面:圧延面
RD方向:圧延方向
TD方向:圧延垂直方向、鋼板の幅方向
US:平坦部
USL:平坦部の長さ
USW:平坦部の幅
X方向:グルーブの長手方向
W:レーザビームの幅
W1:グルーブを形成する前の電磁鋼板の鉄損
W2:グルーブを形成した後の電磁鋼板の鉄損
θ:角度
θG:傾斜部における仮想の線と鋼板表面とのなす角度
θGA:鋼板表面と傾斜部とのなす平均角度
θGB:グルーブの長手方向(X方向)と傾斜部とのなす平均角度
θU:平坦部における仮想の線と鋼板表面とのなす角度
Claims (21)
- 電磁鋼板の一面または両面に、圧延方向と交差する方向に形成された線状のグルーブを含み、前記グルーブは、グルーブの長手方向および鋼板の圧延面法線方向を含む断面において、傾斜部(GS)および平坦部(US)を含み、傾斜部の長さおよび平坦部の長さが下記式1を満足することを特徴とする方向性電磁鋼板。
〔式1〕
0.1≦[GSL]/[USL]≦0.5
(式1中、[GSL]は、傾斜部の長さ(mm)を示し、[USL]は、平坦部の長さ(mm)を示す。
傾斜部は、グルーブの長手方向および鋼板の圧延面法線方向を含む断面において、グルーブおよび鋼板の境界地点の左側1mmおよび右側1mmの直線を連結した仮想の線と鋼板表面とのなす角度が30~90°の部分を意味し、平坦部は、仮想の線と鋼板表面とのなす角度が0°以上および30°未満の部分を意味する。) - 前記傾斜部(GS)の長さは、15~100mmであることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記平坦部(US)の長さは、100~250mmであることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記鋼板表面と前記傾斜部とのなす平均角度(θGA)は、25~50°であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記鋼板表面と前記平坦部とのなす平均角度は、0~15°であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記グルーブの深さは、3~30μmであることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記グルーブの長手方向と前記鋼板の圧延方向とは、75~88°の角度をなすことを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- グルーブと1mm以下の範囲で、鋼板の幅方向に対して、100μmあたりヒルアップの個数が3以上であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記グルーブの下部に形成された凝固合金層を含み、前記凝固合金層は、平均粒径が1~10μmの再結晶を含むことを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記傾斜部(GS)の幅および平坦部(US)の幅が下記式2を満足することを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
〔式2〕
1.5≦[GSW]/[USW]≦2.0
(式2中、[GSW]は、傾斜部の幅(μm)を示し、[USW]は、平坦部の幅(μm)を示す。) - 前記平坦部(US)の幅は、10~100μmであることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記傾斜部(GS)の幅は、50~150μmであることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記グルーブの長手方向と傾斜部とのなす平均角度は、25~50°であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 前記グルーブの長手方向と平坦部とのなす平均角度は、0~5°であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 方向性電磁鋼板を用意する段階、および
前記方向性電磁鋼板の一面に、圧延方向と交差する方向にレーザを照射して、グルーブを形成する段階を含み、
前記グルーブを形成する段階は、傾斜部を形成する段階および平坦部を形成する段階を含み、
前記傾斜部を形成する段階は、平均エネルギー密度が0.05~0.5J/mm2のレーザを照射し、前記平坦部を形成する段階は、平均エネルギー密度が0.5J/mm2超過~5J/mm2のレーザを照射し、
前記傾斜部および前記平坦部の長さは、下記式1を満足することを特徴とする方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
〔式1〕
0.1≦[GSL]/[USL]≦0.5
(式1中、[GSL]は、傾斜部の長さ(mm)を示し、[USL]は、平坦部の長さ(mm)を示す。) - 前記傾斜部を形成する段階で、グルーブの端部から傾斜部および平坦部の境界部へいくほど、レーザのエネルギー密度が増加することを特徴とする請求項15に記載の方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
- 前記傾斜部を形成する段階で、レーザのエネルギー密度は、グルーブの端部から傾斜部および平坦部の境界部へいくほど、1mmあたり0.01~0.08J/mm2の範囲で増加することを特徴とする請求項16に記載の方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
- レーザビームの形状は、幅10~200μm、長さ300~5000μmであることを特徴とする請求項15に記載の方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
- 前記傾斜部を形成する段階は、レーザの焦点深度が150μm超過~500μmであり、前記平坦部を形成する段階は、レーザの焦点深度が0~150μmであることを特徴とする請求項15に記載の方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
- 前記傾斜部を形成する段階で、グルーブの端部から傾斜部および平坦部の境界部へいくほど、レーザの焦点深度が減少することを特徴とする請求項19に記載の方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
- 前記傾斜部を形成する段階で、レーザの焦点深度は、グルーブの端部から傾斜部および平坦部の境界部へいくほど、1mmあたり1~10μmの範囲で減少することを特徴とする請求項20に記載の方向性電磁鋼板の磁区微細化方法。
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