JP2022157659A - セメント原料の製造方法及びバイオマス燃焼灰からのアルカリ金属除去方法 - Google Patents
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
【課題】バイオマス燃焼灰から効率的にアルカリ金属を除去し、セメント原料を製造する方法を提供する。【解決手段】アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記懸濁液に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離して、ケーキをセメント原料として回収する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する、セメント原料の製造方法。【選択図】なし
Description
本発明は、バイオマスの燃焼で発生するバイオマス燃焼灰からアルカリ金属成分を除去する方法、及び、バイオマス燃焼灰からアルカリ金属成分を除去することによりセメント原料を製造する方法に関する。
再生可能資源として、木質バイオマスが注目されている。木質バイオマスを発電用燃料として用いることにより、化石燃料を用いる場合に比べて二酸化炭素の排出量を削減することができる。木質バイオマスの燃焼により発生する燃焼灰（主灰、飛灰等）はアルカリ土類金属成分（主に、Ｍｇ、Ｃａを含む成分）を含むことから、近年、セメント原料等などに有効利用されている。
しかしながら、木質バイオマス由来の燃焼灰（以下、「バイオマス燃焼灰」と称する）中には、多量のアルカリ金属成分（Ｎａ、Ｋなどを含む成分）が含まれる。バイオマス燃焼灰をセメント原料に用いた場合に、アルカリ金属はセメント焼成やセメント品質に悪影響を及ぼす可能性がある。このため、バイオマス燃焼灰の利用にあたっては、アルカリ金属をあらかじめ除去しておく必要がある。
バイオマス燃焼灰からアルカリ金属を除去する方法が、種々検討されている。特許文献１には、アルカリ金属除去方法として、アルカリ金属含有物と塩素含有物とを所定のモル比で混合し、該混合物を６５０℃以上１０００℃以下で加熱することにより、アルカリ金属塩化物を形成させる工程、加熱処理物をスラリー化してアルカリ金属塩化物を液相中に溶出させる工程、及び、溶出後に固液分離してアルカリ金属成分が除去されたケーキを得る工程が開示されている。特許文献２には、バイオマス燃焼灰を、二酸化炭素を含む水で処理することにより、アルカリ長石や斜長石などの難溶性のアルカリ含有鉱物を分解除去する方法が開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示される方法では、アルカリ金属の除去が不十分であった。このため、得られるケーキをセメント原料に用いる場合には、残存するアルカリ金属がセメントの製造や品質に影響を及ぼす懸念があった。
特許文献２に開示される方法では、難溶性のアルカリ含有鉱物の除去には効果があるものの、その他の形態で存在するアルカリ金属の除去は考慮されていない。このため、特許文献２に開示される方法でバイオマス燃焼灰を処理した場合でも、アルカリ金属が残存することが問題となっていた。
本発明は、上記課題に鑑みなされたものであり、バイオマス燃焼灰から効率的にアルカリ金属を除去する方法を提供する。また本発明は、バイオマス燃焼灰から効率的にアルカリ金属を除去することにより、バイオマス燃焼灰からセメント原料を製造する方法を提供する。
本発明者らが検討したところ、特許文献１の実施例の結果から見積もられるアルカリ金属塩化物の生成（すなわち、アルカリ金属の除去）に寄与した塩素量は、塩素含有物の添加量に対して低いことが判った。バイオマス燃料灰と塩素含有物と混合して加熱することにより、アルカリ土類金属（主に、Ｍｇ、Ｃａ）が塩素と反応して、アルカリ土類金属塩化物も同時に生成する。しかしながら、特許文献１の方法では上記アルカリ土類金属塩化物の生成が全く考慮されていないため、結果としてアルカリ金属の除去が不十分となった、と考えられた。
そこで本発明者らが検討した結果、下記［１］～［１０］により、上記課題を解決することを見出した。
［１］ アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記懸濁液に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離して、ケーキをセメント原料として回収する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する、セメント原料の製造方法。
［２］ 二酸化炭素を含有するガス中で、前記バイオマス燃焼灰と前記塩素含有物とを混合する、［１］に記載のセメント原料の製造方法。
［３］ 前記二酸化炭素を含有するガスを、前記懸濁液に供給して攪拌する、［１］または［２］に記載のセメント原料の製造方法。
［４］ 前記混合物を２００℃以上６５０℃未満で加熱する、［１］～［３］のいずれかに記載のセメント原料の製造方法。
［５］ 前記混合物を２００℃以上６００℃以下で加熱する、［１］～［３］のいずれかに記載のセメント原料の製造方法。
［１］ アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記懸濁液に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離して、ケーキをセメント原料として回収する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する、セメント原料の製造方法。
［２］ 二酸化炭素を含有するガス中で、前記バイオマス燃焼灰と前記塩素含有物とを混合する、［１］に記載のセメント原料の製造方法。
［３］ 前記二酸化炭素を含有するガスを、前記懸濁液に供給して攪拌する、［１］または［２］に記載のセメント原料の製造方法。
［４］ 前記混合物を２００℃以上６５０℃未満で加熱する、［１］～［３］のいずれかに記載のセメント原料の製造方法。
［５］ 前記混合物を２００℃以上６００℃以下で加熱する、［１］～［３］のいずれかに記載のセメント原料の製造方法。
［６］ アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記懸濁液に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属除去方法。
［７］ 二酸化炭素を含有するガス中で、前記バイオマス燃焼灰と前記塩素含有物とを混合する、［６］に記載のアルカリ金属除去方法。
［８］ 前記二酸化炭素を含有するガスを、前記懸濁液に供給して攪拌する、［６］または［７］に記載のアルカリ金属除去方法。
［９］ 前記混合物を２００℃以上６５０℃未満で加熱する、［６］～［８］のいずれかに記載のアルカリ金属除去方法。
［１０］ 前記混合物を２００℃以上６００℃以下で加熱する、［６］～［８］のいずれかに記載のアルカリ金属除去方法。
［７］ 二酸化炭素を含有するガス中で、前記バイオマス燃焼灰と前記塩素含有物とを混合する、［６］に記載のアルカリ金属除去方法。
［８］ 前記二酸化炭素を含有するガスを、前記懸濁液に供給して攪拌する、［６］または［７］に記載のアルカリ金属除去方法。
［９］ 前記混合物を２００℃以上６５０℃未満で加熱する、［６］～［８］のいずれかに記載のアルカリ金属除去方法。
［１０］ 前記混合物を２００℃以上６００℃以下で加熱する、［６］～［８］のいずれかに記載のアルカリ金属除去方法。
本発明によれば、バイオマス燃焼灰から効率的にアルカリ金属を除去することができる。本発明により得られる処理物（バイオマス燃焼灰）は、アルカリ金属の濃度が十分に低減されているため、セメント原料に利用した場合にセメントの品質等への影響を抑制することができる。
以下、本発明のセメント原料の製造方法、及び、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属除去方法について、詳細に説明する。
［セメント原料の製造方法］
本発明のセメント原料の製造方法は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記水に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離して、ケーキをセメント原料として回収する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する方法である。
本発明のセメント原料の製造方法は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記水に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離して、ケーキをセメント原料として回収する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する方法である。
［バイオマス燃料灰からのアルカリ金属除去方法］
本発明のバイオマス燃焼灰からのアルカリ金属除去方法は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記水に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する方法である。
本発明のバイオマス燃焼灰からのアルカリ金属除去方法は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記水に溶出させる工程と、該懸濁液を固液分離する工程とを含み、前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する方法である。
＜バイオマス燃焼灰＞
本発明で処理対象となるバイオマス燃料灰は、木質バイオマスを焼却して得られる主灰、飛灰、混合灰等である。バイオマス燃焼灰は、木質バイオマスを燃料とする発電所などから排出される。木質バイオマスとしては、伐採樹木、林地残材、木質チップ、建築廃材、製材端材等が挙げられる。
本発明で処理対象となるバイオマス燃料灰は、木質バイオマスを焼却して得られる主灰、飛灰、混合灰等である。バイオマス燃焼灰は、木質バイオマスを燃料とする発電所などから排出される。木質バイオマスとしては、伐採樹木、林地残材、木質チップ、建築廃材、製材端材等が挙げられる。
バイオマス燃焼灰は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含む。本発明のバイオマス燃焼灰には、アルカリ金属として主としてＮａ及びＫが含まれる。本発明において、「アルカリ土類金属」とは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａを指す。このうち、本発明におけるバイオマス燃焼灰には、アルカリ土類金属として主としてＭｇ及びＣａが含まれる。バイオマス燃焼灰中のアルカリ金属及びアルカリ土類金属の含有率は、蛍光Ｘ線分析により測定することができる。
アルカリ金属及びアルカリ土類金属は、バイオマス燃焼灰中で、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩などの形態で含まれる。アルカリ金属ケイ酸塩としては、正長石や微斜長石などのアルカリ長石、曹長石などの斜長石、準長石などの鉱物として含まれる。これらの鉱物は、水に対して難溶性である。「水に対して難溶性」とは、水に対する溶解が1質量％未満であることを意味する。本明細書では、バイオマス燃焼灰に含まれ、水に対して難溶性であるアルカリ金属含有鉱物を、「難水溶性鉱物」と称する。
バイオマス燃焼灰中の難水溶性鉱物は、Ｘ線回折分析により同定することができる。バイオマス燃焼灰中の難水溶性鉱物の含有率は、Ｘ線回折分析で得られる回折パターンをリートベルト解析することによって得ることができる。
＜塩素含有物＞
本発明で用いられる塩素含有物中の塩素含有率は、０．２質量％以上であることが好ましく、０．５質量％以上であることがより好ましい。アルカリ金属の効率的な除去の観点では、塩素含有物中の塩素含有率は、４質量％以上であることが更に好ましい。塩素含有物中の塩素含有率は、蛍光Ｘ線分析法、あるいは、微量電量滴定式酸化法により測定することができる。本発明で用いられる塩素含有物は、アルカリ金属の含有率が低いものであることが好ましい。具体的に、塩素含有物中のアルカリ金属の含有率は、１．０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることがより好ましい。また、塩素含有物中のアルカリ金属の含有率は、塩素含有量よりも少ないことが好ましい。
本発明で用いられる塩素含有物中の塩素含有率は、０．２質量％以上であることが好ましく、０．５質量％以上であることがより好ましい。アルカリ金属の効率的な除去の観点では、塩素含有物中の塩素含有率は、４質量％以上であることが更に好ましい。塩素含有物中の塩素含有率は、蛍光Ｘ線分析法、あるいは、微量電量滴定式酸化法により測定することができる。本発明で用いられる塩素含有物は、アルカリ金属の含有率が低いものであることが好ましい。具体的に、塩素含有物中のアルカリ金属の含有率は、１．０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることがより好ましい。また、塩素含有物中のアルカリ金属の含有率は、塩素含有量よりも少ないことが好ましい。
塩素含有物としては、塩化第一鉄などの金属塩化物；塩化アンモニウムなどの含塩素アンモニウム塩；ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、クロロプレン系合成ゴム、クロロメチル化ポリスチレン、塩素化ポリオレフィン等の塩素含有樹脂；工場設備から排出される塩素含有ダスト、などが挙げられる。塩素含有樹脂は、廃棄物であっても良い。
塩素含有ダストとしては、例えば、自動車シュレッターダスト（ＡＳＲ）、ペーパースラッジ灰（ＰＳ灰）、電気集塵機捕集灰（ＥＰ灰）、高炉２次灰、廃棄物固形燃料（ＲＰＦ）燃焼灰を用いることができる。塩素含有ダストを塩素含有物として用いることにより、廃棄物を有効利用でき、環境負荷を低減することが可能となる。更に、塩素含有ダストの場合、主にダスト表面に塩素が凝縮しているため、バイオマス燃焼灰中のアルカリ金属及びアルカリ土類金属と反応しやすいとの利点がある。塩素含有ダストの中でも、塩素含有率が高い自動車シュレッターダストを用いることが特に好ましい。
金属塩化物や含塩素アンモニウム塩などの工業原料を塩素含有物に用いることは、セメント原料中に混入する不純物を低減させ、セメント品質への影響を抑制できる点で有利である。
塩素含有ダストとしては、例えば、自動車シュレッターダスト（ＡＳＲ）、ペーパースラッジ灰（ＰＳ灰）、電気集塵機捕集灰（ＥＰ灰）、高炉２次灰、廃棄物固形燃料（ＲＰＦ）燃焼灰を用いることができる。塩素含有ダストを塩素含有物として用いることにより、廃棄物を有効利用でき、環境負荷を低減することが可能となる。更に、塩素含有ダストの場合、主にダスト表面に塩素が凝縮しているため、バイオマス燃焼灰中のアルカリ金属及びアルカリ土類金属と反応しやすいとの利点がある。塩素含有ダストの中でも、塩素含有率が高い自動車シュレッターダストを用いることが特に好ましい。
金属塩化物や含塩素アンモニウム塩などの工業原料を塩素含有物に用いることは、セメント原料中に混入する不純物を低減させ、セメント品質への影響を抑制できる点で有利である。
以下、セメント原料の製造方法及びアルカリ金属の除去方法の各工程を説明する。
＜準備工程＞
処理が施されるバイオマス燃料灰は、事前に成分が分析され、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の各含有率が測定されている。アルカリ金属及びアルカリ土類金属の各含有率は、後述の処理を行う前に測定されても良い。あるいは、排出設備からの受け入れロット毎に、各含有率が測定されていても良い。
＜準備工程＞
処理が施されるバイオマス燃料灰は、事前に成分が分析され、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の各含有率が測定されている。アルカリ金属及びアルカリ土類金属の各含有率は、後述の処理を行う前に測定されても良い。あるいは、排出設備からの受け入れロット毎に、各含有率が測定されていても良い。
また、処理が施されるバイオマス燃焼灰について、事前に難水溶性鉱物の有無、及び、鉱物の含有率が測定されていても良い。各鉱物の含有率は、同様に、後述の処理を行う前に測定されていても良く、排出設備からの受け入れロット毎に測定された値が用いられても良い。
処理が施されるバイオマス燃焼灰は、予め粉砕されていても良い。バイオマス燃焼灰の粒径を小さくすることにより、後述する混合工程において塩素含有物との接触面積及び接触確率を高めることができる。また、後述する溶出工程において塩化物を水に溶出させやすくすることができる。この結果、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属の除去効果を高めることができる。アルカリ金属の除去率を高める観点では、処理が施されるバイオマス燃焼灰は、粒径が３ｍｍ以下であることが好ましく、１ｍｍ以下であることがより好ましく、０．５ｍｍ以下であることが更に好ましい。なお、処理が施されるバイオマス燃焼灰は、発塵抑制及び飛散抑制の観点から、粒径は０．１ｍｍ以上であることが好ましい。バイオマス燃焼灰の粉砕方法は、ハンマークラッシャー、ロールクラッシャーなど、公知の粉砕方法を採用することができる。処理が施されるバイオマス燃焼灰の粒径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１：２０１９「試験用ふるい－第１部：金属製網ふるい」に規定されている所定の目開きの篩を用いて、篩下の燃焼灰を回収して処理対象とすることにより調整することができる。
塩素含有物は、バイオマス燃焼灰との接触面積及び接触確率を高め、アルカリ金属の除去率を高める観点から、予め粒度調整されたものであっても良い。塩素含有物は、粒径が２ｍｍ以下であることが好ましく、１ｍｍ以下であることがより好ましく、０．１ｍｍ以下であることが更に好ましい。なお、塩素含有物は、ハンドリングの観点から、粒径は０．０１ｍｍ以上であることが好ましい。また、アルカリ金属の除去効率との観点では、塩素含有物の粒径は、バイオマス燃焼灰の粒径よりも小さいことが特に好ましい。塩素含有物の粒度調整方法としては、ハンマーミル、ボールミル、ジェットミルなど、公知の方法による粉砕と、分級とを組み合せることができる。分級方法としては、ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１：２０１９「試験用ふるい－第１部：金属製網ふるい」に規定されている篩を用いることができ、所定の目開きの篩下の塩素含有物を回収して処理に用いることができる。
＜混合工程＞
本工程では、バイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合し、混合物を生成する。本発明では、バイオマス燃焼灰に含まれるアルカリ金属のモル当量及びアルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル当量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、バイオマス燃焼灰に塩素含有物を添加して混合する。モル当量比Ｂ／Ａが０．５未満である場合、アルカリ金属の塩素化に寄与する塩素量が少なくなるため、アルカリ金属の除去が不十分となるため好ましくない。モル当量比Ｂ／Ａが１．５を超えると、相対的に塩素量が多くなるため、ケーキ中への塩素残存量が高くなる。モル当量比Ｂ／Ａは、０．６０以上であることが好ましく、０．７０以上であることがより好ましく、１．４以下であることが好ましく、１．３以下であることがより好ましい。
本工程では、バイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合し、混合物を生成する。本発明では、バイオマス燃焼灰に含まれるアルカリ金属のモル当量及びアルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル当量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、バイオマス燃焼灰に塩素含有物を添加して混合する。モル当量比Ｂ／Ａが０．５未満である場合、アルカリ金属の塩素化に寄与する塩素量が少なくなるため、アルカリ金属の除去が不十分となるため好ましくない。モル当量比Ｂ／Ａが１．５を超えると、相対的に塩素量が多くなるため、ケーキ中への塩素残存量が高くなる。モル当量比Ｂ／Ａは、０．６０以上であることが好ましく、０．７０以上であることがより好ましく、１．４以下であることが好ましく、１．３以下であることがより好ましい。
バイオマス燃焼灰と塩素含有物との混合手段は、特に限定されず、ボールミル、ロッドミル等を用いて行うことができる。本工程において、バイオマス燃焼灰及び塩素含有物を混合と同時に粉砕しても良い。この場合、バイオマス燃焼灰及び塩素含有物は、粒径が好ましくは２ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下に粉砕される。なお、飛散防止等の観点から、バイオマス燃焼灰及び塩素含有物は、粒径が０．０１ｍｍ以上となるように混合粉砕されることが好ましい。混合時間は特に限定されず、上記の混合手段を用いる場合に一般に採用し得る範囲で、適宜設定することができる。
バイオマス燃焼灰中の難水溶性鉱物の含有割合が高い場合（例えば５質量％以上である場合）、二酸化炭素を含有するガス中でバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合することが好ましい。二酸化炭素を含むガス雰囲気中で混合することにより、バイオマス燃焼灰中の難水溶性鉱物を二酸化炭素と反応させて分解し、後述する溶出工程において懸濁液中に分解物を溶出させることができる。この結果、アルカリ金属の除去率を更に高めることができる。
本工程における「二酸化炭素を含有するガス」とは、大気よりも二酸化炭素濃度が高いガスを指す。具体的には、二酸化炭素を５体積％以上含むガスである。当該ガス中の二酸化炭素濃度は、難水溶性鉱物の分解を考慮すると、１０体積％以上であることがより好ましく、１５体積％以上であることが更に好ましい。当該ガス中の二酸化炭素濃度の上限には特に制限はない。使用するガス中の二酸化炭素濃度は、難水溶性鉱物の含有量及び混合時間を考慮して設定することができる。当該ガスの製造で二酸化炭素と混合する気体の種類は特に制限されないが、大気、酸素、または、窒素であることが好ましい。
＜加熱工程＞
本工程では、バイオマス燃焼灰と塩素含有物との混合物を加熱する。この工程により、バイオマス燃焼灰中のアルカリ金属及びアルカリ土類金属と、塩素含有物中の塩素が反応し、アルカリ金属塩化物（例えば、ＮａＣｌ、ＫＣｌ）、及び、アルカリ土類金属塩化物（例えば、ＣａＣｌ２、ＭｇＣｌ２）が生成する。アルカリ金属塩化物の方が、アルカリ土類金属塩化物よりも生成しやすい。本発明では、モル当量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内としているため、アルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰でも、アルカリ金属との反応に十分な塩素量を確保されている。
本発明では、加熱をしながら、バイオマス燃焼灰と塩素含有物との混合が更に行われていても良い。
本工程では、バイオマス燃焼灰と塩素含有物との混合物を加熱する。この工程により、バイオマス燃焼灰中のアルカリ金属及びアルカリ土類金属と、塩素含有物中の塩素が反応し、アルカリ金属塩化物（例えば、ＮａＣｌ、ＫＣｌ）、及び、アルカリ土類金属塩化物（例えば、ＣａＣｌ２、ＭｇＣｌ２）が生成する。アルカリ金属塩化物の方が、アルカリ土類金属塩化物よりも生成しやすい。本発明では、モル当量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内としているため、アルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰でも、アルカリ金属との反応に十分な塩素量を確保されている。
本発明では、加熱をしながら、バイオマス燃焼灰と塩素含有物との混合が更に行われていても良い。
アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物の生成を効率的に行う観点から、加熱温度は２００℃以上であることが好ましい。なお、加熱温度が高すぎると、加熱中に混合物から塩素成分が揮発し、反応物が塊状になる場合がある。反応物が塊状化すると、後述する溶出工程において、塩化物等が懸濁液中に溶出しにくくなり、ケーキ中へのアルカリ金属成分の残留量及び塩素成分の残留量が多くなる虞がある。反応物の塊状化を抑制する観点から、加熱温度は６５０℃未満であることが好ましい。省エネルギー、及び、加熱工程における環境負荷低減（二酸化炭素排出量の削減など）の観点から、加熱温度はより低いことが好ましく、具体的には６００℃以下とすることが有利である。
加熱手段としては、ロータリーキルン、流動床炉、トンネル炉など、公知の手段を採用することができる。加熱時間は、加熱温度、塩化物生成反応の進行状況、処理効率などを考慮して、適宜設定することができる。
＜溶出工程＞
本工程では、加熱後の混合物（加熱処理物）を水と混合し、懸濁液を生成する。この工程により、加熱処理物中のアルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を懸濁液中に溶出させる。アルカリ金属塩化物（例えば、ＮａＣｌ、ＫＣｌ）は、水に対する溶解度が大きいため、固形分である加熱処理物からアルカリ金属成分を効果的に除去することができる。
溶出工程において、懸濁液を攪拌することが好ましい。溶出工程の条件は特に制限されないが、溶出効率、省エネルギー、処理コストなどを考慮して設定することが好ましい。具体的に、懸濁液温度が１０℃以上５０℃以下、溶出時間は１時間以上８０時間以下の範囲内で設定することが好ましい。本工程で添加する水の量は特に制限されない。ただし、懸濁液の攪拌のしやすさ、後述の固液分離工程で生成する排液量などを考慮すると、加熱処理物と水との体積比（加熱処理物／水）は、１／３以上１／１０以下の範囲内であることが好ましい。
本工程では、加熱後の混合物（加熱処理物）を水と混合し、懸濁液を生成する。この工程により、加熱処理物中のアルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を懸濁液中に溶出させる。アルカリ金属塩化物（例えば、ＮａＣｌ、ＫＣｌ）は、水に対する溶解度が大きいため、固形分である加熱処理物からアルカリ金属成分を効果的に除去することができる。
溶出工程において、懸濁液を攪拌することが好ましい。溶出工程の条件は特に制限されないが、溶出効率、省エネルギー、処理コストなどを考慮して設定することが好ましい。具体的に、懸濁液温度が１０℃以上５０℃以下、溶出時間は１時間以上８０時間以下の範囲内で設定することが好ましい。本工程で添加する水の量は特に制限されない。ただし、懸濁液の攪拌のしやすさ、後述の固液分離工程で生成する排液量などを考慮すると、加熱処理物と水との体積比（加熱処理物／水）は、１／３以上１／１０以下の範囲内であることが好ましい。
バイオマス燃焼灰中の難水溶性鉱物の含有割合が高い場合（例えば５質量％以上である場合）、溶出工程において、二酸化炭素を含むガスを懸濁液に供給して攪拌することが好ましい。二酸化炭素を含むガスを懸濁液に供給することにより、二酸化炭素の一部が懸濁液に溶解する。懸濁液中に二酸化炭素が存在することにより、加熱処理物中の難水溶性鉱物が分解し、懸濁液中に溶出させることができる。この結果、アルカリ金属の除去効率を更に高めることができる。
本工程における「二酸化炭素を含有するガス」とは、大気よりも二酸化炭素濃度が高いガスであり、具体的には、二酸化炭素を５体積％以上含むガスである。当該ガス中の二酸化炭素濃度の上限には特に制限はない。ガス中の二酸化炭素濃度が高い方が、懸濁液に溶解する二酸化炭素量が増加し、難水溶性鉱物の分解効率を高めることができる。当該ガス中の二酸化炭素濃度は、１０体積％以上であることがより好ましく、１５体積％以上であることが更に好ましい。当該ガス中の二酸化炭素濃度の上限には特に制限はない。使用するガス中の二酸化炭素濃度は、難水溶性鉱物の含有量及び混合時間を考慮して設定することができる。当該ガスの製造で二酸化炭素と混合する気体の種類は特に制限されないが、大気、酸素、または、窒素であることが好ましい。
＜分離工程、回収工程＞
本工程では、溶出工程後の懸濁液を固液分離する。分離により得られるケーキ（固相）は、処理後のバイオマス燃焼灰である。ケーキは、セメント原料として回収される。
分離手段としては特に制限されず、フィルタープレス、スクリュープレス、ベルトプレス等を用いることができる。分離により得られるケーキは、必要に応じて乾燥されても良い。
本工程では、溶出工程後の懸濁液を固液分離する。分離により得られるケーキ（固相）は、処理後のバイオマス燃焼灰である。ケーキは、セメント原料として回収される。
分離手段としては特に制限されず、フィルタープレス、スクリュープレス、ベルトプレス等を用いることができる。分離により得られるケーキは、必要に応じて乾燥されても良い。
［セメント原料］
上記の分離及び回収により得られるケーキは、処理前のバイオマス燃焼灰と比較して、アルカリ金属含有量が低減されている。また、ケーキ中に含まれる塩素含有量も低いものとなっている。具体的に、ケーキ中のアルカリ量（ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２０１９「ポルトランドセメント」に準拠して算出される全アルカリ量Ｒ２Ｏ）は、好ましくは３．２０質量％以下、より好ましくは２．７０質量％以下である。ケーキ中のＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏ含有量は、蛍光Ｘ線分析により測定される。また、蛍光Ｘ線分析により測定される、ケーキ中の塩素の含有量は、好ましくは０．１０質量％以下、より好ましくは０．０１質量％以下である。上記全アルカリ量及び塩素含有量は、バイオマス燃焼灰をセメント原料として利用した場合に、セメント品質上問題ないとされる量である。
上記の分離及び回収により得られるケーキは、処理前のバイオマス燃焼灰と比較して、アルカリ金属含有量が低減されている。また、ケーキ中に含まれる塩素含有量も低いものとなっている。具体的に、ケーキ中のアルカリ量（ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２０１９「ポルトランドセメント」に準拠して算出される全アルカリ量Ｒ２Ｏ）は、好ましくは３．２０質量％以下、より好ましくは２．７０質量％以下である。ケーキ中のＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏ含有量は、蛍光Ｘ線分析により測定される。また、蛍光Ｘ線分析により測定される、ケーキ中の塩素の含有量は、好ましくは０．１０質量％以下、より好ましくは０．０１質量％以下である。上記全アルカリ量及び塩素含有量は、バイオマス燃焼灰をセメント原料として利用した場合に、セメント品質上問題ないとされる量である。
以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。但し、本発明は、以下の実施例に何ら限定されるものではない。
バイオマス燃焼灰として、バイオマス発電所から回収された、木質チップ燃料の燃焼灰を用いた。用いたバイオマス燃焼灰の化学組成を、表1に示す。バイオマス燃焼灰の化学組成は、ＪＩＳ Ｒ ５２０４：２０１９「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に準拠して測定した。表１中、「Ｒ２Ｏ」は、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２０１９「ポルトランドセメント」に規定されている全アルカリ量を表す。
用いたバイオマス燃焼灰の体積基準の５０％粒径（Ｄ５０）は０．２７ｍｍであった。粒径の測定には、レーザー回折式粒度分布測定装置(ＳＡＬＤ－３１００、（株）島津製作所製)を用いた。分散媒としてエタノールを用い、超音波分散を１０分間行った後、測定した。
バイオマス燃焼灰として、バイオマス発電所から回収された、木質チップ燃料の燃焼灰を用いた。用いたバイオマス燃焼灰の化学組成を、表1に示す。バイオマス燃焼灰の化学組成は、ＪＩＳ Ｒ ５２０４：２０１９「セメントの蛍光Ｘ線分析方法」に準拠して測定した。表１中、「Ｒ２Ｏ」は、ＪＩＳ Ｒ ５２１０：２０１９「ポルトランドセメント」に規定されている全アルカリ量を表す。
用いたバイオマス燃焼灰の体積基準の５０％粒径（Ｄ５０）は０．２７ｍｍであった。粒径の測定には、レーザー回折式粒度分布測定装置(ＳＡＬＤ－３１００、（株）島津製作所製)を用いた。分散媒としてエタノールを用い、超音波分散を１０分間行った後、測定した。
塩素含有物として、塩化アンモニウム（関東化学社製、特級）を用いた。塩素含有物の体積基準の５０％粒径（Ｄ５０）は０．０８ｍｍであった。塩素化合物の粒径の測定は、バイオマス燃焼灰の粒径測定と同様にして行った。
［試験１］
バイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、表２に示すモル当量比Ｂ／Ａとなるように秤量した。本実施例において、モル当量Ａはバイオマス燃焼灰中のＮａ，Ｋ，Ｍｇ，Ｃａのモル当量の合計であり、表１の化学組成から計算した。モル当量Ｂは、塩化アンモニウム中のＣｌのモル当量である。秤量したバイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、容器回転揺動型粉体混合機（愛知電気（株）製、ロッキングミキサー）を用いて大気中で３０分間混合し、表２に示す各試料を作製した。
なお、表２において、試料１－１，２－１，３－１，４－１，５－１におけるモル当量比Ｂ／Ａが「０．００」とは、バイオマス燃焼灰のみであることを意味する。試料１－１，２－１，３－１，４－１，５－１は、バイオマス燃焼灰のみを容器回転揺動型粉体混合機に投入し、３０分間攪拌して作製した。
バイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、表２に示すモル当量比Ｂ／Ａとなるように秤量した。本実施例において、モル当量Ａはバイオマス燃焼灰中のＮａ，Ｋ，Ｍｇ，Ｃａのモル当量の合計であり、表１の化学組成から計算した。モル当量Ｂは、塩化アンモニウム中のＣｌのモル当量である。秤量したバイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、容器回転揺動型粉体混合機（愛知電気（株）製、ロッキングミキサー）を用いて大気中で３０分間混合し、表２に示す各試料を作製した。
なお、表２において、試料１－１，２－１，３－１，４－１，５－１におけるモル当量比Ｂ／Ａが「０．００」とは、バイオマス燃焼灰のみであることを意味する。試料１－１，２－１，３－１，４－１，５－１は、バイオマス燃焼灰のみを容器回転揺動型粉体混合機に投入し、３０分間攪拌して作製した。
電気炉を、用い各試料を表２に示す温度（炉内到達温度）にて大気雰囲気で３０分間加熱した。なお、表２中、試料１－１～１－５は、２０℃に設定した電気炉内（大気雰囲気）に３０分間保管し、加熱は行わなかった。
電気炉から処理物を取り出し、塊状化しているか否かを目視で判定した。「塊」とは、直径が５ｍｍ以上の処理物を指す。処理物を６２５ｍｍ×４１０ｍｍのステンレス容器内に厚さ約１ｃｍとなるように敷き詰め、塊の大きさをノギスで確認しながら塊の数を計測した。表２中、「あり」とは、上記直径を満たす塊状化した処理物が１０個以上確認できたことを意味する。また、「無し」とは、塊状化した処理物が確認されないか、１０個未満であることを意味する。判定結果を表２に示す。
電気炉から処理物を取り出し、塊状化しているか否かを目視で判定した。「塊」とは、直径が５ｍｍ以上の処理物を指す。処理物を６２５ｍｍ×４１０ｍｍのステンレス容器内に厚さ約１ｃｍとなるように敷き詰め、塊の大きさをノギスで確認しながら塊の数を計測した。表２中、「あり」とは、上記直径を満たす塊状化した処理物が１０個以上確認できたことを意味する。また、「無し」とは、塊状化した処理物が確認されないか、１０個未満であることを意味する。判定結果を表２に示す。
処理物を５倍量（処理物／水＝１／５（体積比））の水（２０℃）中に投入し、２４時間攪拌して懸濁液を生成した。なお、攪拌中に各懸濁液へのガスの導入は行わなかった。
その後、各懸濁液を吸引ろ過し、ケーキとろ液とに分離した。得られたケーキを少量の水で洗浄した。洗浄後のケーキの化学組成として、Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ，ＭｇＯ，ＣａＯ及びＣｌの含有量を、蛍光Ｘ線分析により測定した。得られたＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏの含有量から、Ｒ２Ｏを算出した。成分分析結果を表２に示す。
その後、各懸濁液を吸引ろ過し、ケーキとろ液とに分離した。得られたケーキを少量の水で洗浄した。洗浄後のケーキの化学組成として、Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ，ＭｇＯ，ＣａＯ及びＣｌの含有量を、蛍光Ｘ線分析により測定した。得られたＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏの含有量から、Ｒ２Ｏを算出した。成分分析結果を表２に示す。
試料２－１～２－５では、塩化アンモニウム（塩素含有物）と混合した後２００℃で加熱することにより、混合しなかった試料２－１（Ｂ／Ａ＝０．００）に比べてＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏ含有量が低減したことにより、結果としてＲ２Ｏが低くなった。一方、試料２－５（Ｂ／Ａ＝２．００）は、試料２－２～２－４（Ｂ／Ａ＝０．５０～１．５０）と比較して、ケーキ中に残存する塩素量が高くなった。この結果から、試料２－２～２－４は、アルカリ金属をバイオマス燃焼灰から効果的に除去でき、処理後のバイオマス燃焼灰中に残存する塩素濃度も低くすることができた。
試料３－１～３－５（加熱温度５００℃）、試料４－１～４－５（加熱温度６００℃）でも、上記と同様の傾向が見られた。
試料５－２～５－５（加熱温度７００℃）では、塩化アンモニウム（塩素含有物）と混合して加熱することにより、Ｒ２Ｏが低減する傾向は見られた。しかしながら、加熱温度が低い試料に比べて、Ｒ２Ｏが高くなった。また、試料５－２～５－５は、加熱により処理物の塊状化が確認された。このため、モル当量比Ｂ／Ａが０．５～１．５の範囲である試料５－２～５－４でも、加熱温度が低い試料に比べてケーキ中に残存する塩素量が高くなった。
試料３－１～３－５（加熱温度５００℃）、試料４－１～４－５（加熱温度６００℃）でも、上記と同様の傾向が見られた。
試料５－２～５－５（加熱温度７００℃）では、塩化アンモニウム（塩素含有物）と混合して加熱することにより、Ｒ２Ｏが低減する傾向は見られた。しかしながら、加熱温度が低い試料に比べて、Ｒ２Ｏが高くなった。また、試料５－２～５－５は、加熱により処理物の塊状化が確認された。このため、モル当量比Ｂ／Ａが０．５～１．５の範囲である試料５－２～５－４でも、加熱温度が低い試料に比べてケーキ中に残存する塩素量が高くなった。
温度２０℃で処理した場合（加熱を行っていない場合）、塩化アンモニウム（塩素含有物）と混合しない試料１－１と、塩化アンモニウムと混合した試料１－２～１－５とは、ケーキ中のＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏ含有量がほぼ同じであった。試料１－１～１－５はいずれも、Ｒ２Ｏは３．２０質量％を超えていた。
［試験２］
バイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、モル当量比Ｂ／Ａが０．５０となるように秤量した。
試料６－１～６－３、試料８－１～８－２は、下記の工程で作製した。秤量したバイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムをステンレスバット中に入れ、中性化促進試験装置（（株）マルイ製、ＭＩＴ－６３９型）に収容した。当該装置内に、表３に示す二酸化炭素（ＣＯ２）濃度のガス（空気と二酸化炭素の混合ガス）を導入した。１０分ごとにステンレスバット収容物をオペレータが攪拌し、合計６０分間当該ガスに暴露した。
試料７－１～７－３は、秤量したバイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、容器回転揺動型粉体混合機（愛知電気（株）製、ロッキングミキサー）を用いて大気中で３０分間混合して作製した。表３では、大気中で混合工程を行った場合の「二酸化炭素（ＣＯ２）濃度」を、「０体積％」と表記した。
バイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、モル当量比Ｂ／Ａが０．５０となるように秤量した。
試料６－１～６－３、試料８－１～８－２は、下記の工程で作製した。秤量したバイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムをステンレスバット中に入れ、中性化促進試験装置（（株）マルイ製、ＭＩＴ－６３９型）に収容した。当該装置内に、表３に示す二酸化炭素（ＣＯ２）濃度のガス（空気と二酸化炭素の混合ガス）を導入した。１０分ごとにステンレスバット収容物をオペレータが攪拌し、合計６０分間当該ガスに暴露した。
試料７－１～７－３は、秤量したバイオマス燃焼灰及び塩化アンモニウムを、容器回転揺動型粉体混合機（愛知電気（株）製、ロッキングミキサー）を用いて大気中で３０分間混合して作製した。表３では、大気中で混合工程を行った場合の「二酸化炭素（ＣＯ２）濃度」を、「０体積％」と表記した。
各試料を、電気炉を用い、２００℃（炉内到達温度）にて大気雰囲気で３０分間加熱した。
電気炉から取り出した各加熱処理物を、５倍量（処理物／水＝５（体積比））の水（２０℃）中に投入した。試料７－１～７－３、試料８－１～８－２は、表３に示す二酸化炭素濃度のガス（空気と二酸化炭素の混合ガス）でバブリングしながら２４時間攪拌し、懸濁液を生成した。試料６－１～６－３は、バブリングすることなく２４時間攪拌し、懸濁液を生成した。
電気炉から取り出した各加熱処理物を、５倍量（処理物／水＝５（体積比））の水（２０℃）中に投入した。試料７－１～７－３、試料８－１～８－２は、表３に示す二酸化炭素濃度のガス（空気と二酸化炭素の混合ガス）でバブリングしながら２４時間攪拌し、懸濁液を生成した。試料６－１～６－３は、バブリングすることなく２４時間攪拌し、懸濁液を生成した。
その後、各懸濁液を吸引ろ過し、ケーキとろ液とに分離した。得られたケーキを少量の水で洗浄した。洗浄後のケーキの化学組成として、Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ，ＭｇＯ，ＣａＯ及びＣｌの含有量を、蛍光Ｘ線分析により測定した。得られたＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏの含有量から、Ｒ２Ｏを算出した。成分分析結果を表３に示す。対比として、試料２－２の成分分析結果も表３に示す。
また、各ケーキについてＸ線回折装置（パナリティカル社製、Ｘ’Ｐａｒｔ Ｐｏｗｄｅｒ）を用いて回折パターンを測定した。
また、各ケーキについてＸ線回折装置（パナリティカル社製、Ｘ’Ｐａｒｔ Ｐｏｗｄｅｒ）を用いて回折パターンを測定した。
混合工程で二酸化炭素を含むガスを導入した試料６－１～６－３は、大気中で混合した試料２－２と比較してＲ２Ｏが低減した。また、溶出工程で二酸化炭素を含むガスを導入した試料７－１～７－３は、試料２－２と比較してＲ２Ｏが低減した。試料６－１～６－３、７－１～７－３はいずれも、曹長石（Ａｌｂｉｔｅ）のＸ線回折ピーク（２θ＝２７．９°）強度はいずれも、試料２－２と比較して低下していることが確認できた。この結果は、試料６－１～６－３、７－１～７－３は試料２―２に比べて曹長石の含有量が低いことを示している。このことから、混合工程または溶出工程で二酸化炭素を含むガスを導入しながら処理を行うことにより、難水溶性鉱物である曹長石が分解されたため、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属の除去効率を高められたと言える。
試料８－１～８－２に示すように、混合工程及び溶出工程の両方で二酸化炭素を含むガスを導入しながら処理を行うことにより、Ｒ２Ｏが試料６－１～６－３及び試料７－１～７－３に比べて更に低減した。この結果から、混合工程及び溶出工程の両方で二酸化炭素を含むガスを導入しながら処理を行うことにより、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属の除去効率を更に高められたと言える。
試料８－１～８－２に示すように、混合工程及び溶出工程の両方で二酸化炭素を含むガスを導入しながら処理を行うことにより、Ｒ２Ｏが試料６－１～６－３及び試料７－１～７－３に比べて更に低減した。この結果から、混合工程及び溶出工程の両方で二酸化炭素を含むガスを導入しながら処理を行うことにより、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属の除去効率を更に高められたと言える。
Claims (10)
- アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、
前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、
加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記懸濁液に溶出させる工程と、
該懸濁液を固液分離して、ケーキをセメント原料として回収する工程とを含み、
前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する、セメント原料の製造方法。 - 二酸化炭素を含有するガス中で、前記バイオマス燃焼灰と前記塩素含有物とを混合する、請求項１に記載のセメント原料の製造方法。
- 前記二酸化炭素を含有するガスを、前記懸濁液に供給して攪拌する、請求項１または請求項２に記載のセメント原料の製造方法。
- 前記混合物を２００℃以上６５０℃未満で加熱する、請求項１～３のいずれか１項に記載のセメント原料の製造方法。
- 前記混合物を２００℃以上６００℃以下で加熱する、請求項１～３のいずれか１項に記載のセメント原料の製造方法。
- アルカリ金属及びアルカリ土類金属を含むバイオマス燃焼灰と塩素含有物とを混合して混合物を生成する工程と、
前記混合物を加熱して、アルカリ金属塩化物及びアルカリ土類金属塩化物を生成する工程と、
加熱後の前記混合物と水とを混合して懸濁液を生成し、前記アルカリ金属塩化物及び前記アルカリ土類金属塩化物を前記懸濁液に溶出させる工程と、
該懸濁液を固液分離する工程とを含み、
前記バイオマス燃焼灰に含まれる前記アルカリ金属のモル当量及び前記アルカリ土類金属のモル当量の合計をＡ、前記塩素含有物中の塩素のモル当量をＢとしたときに、モル等量比Ｂ／Ａが０．５以上１．５以下の範囲内となるように、前記バイオマス燃焼灰に前記塩素含有物を添加する、バイオマス燃焼灰からのアルカリ金属除去方法。 - 二酸化炭素を含有するガス中で、前記バイオマス燃焼灰と前記塩素含有物とを混合する、請求項６に記載のアルカリ金属除去方法。
- 前記二酸化炭素を含有するガスを、前記懸濁液に供給して攪拌する、請求項６または請求項７に記載のアルカリ金属除去方法。
- 前記混合物を２００℃以上６５０℃未満で加熱する、請求項６～８のいずれか１項に記載のアルカリ金属除去方法。
- 前記混合物を２００℃以上６００℃以下で加熱する、請求項６～８のいずれか１項に記載のアルカリ金属除去方法。
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