JP2022047759A - 金属配線形成方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】金属配線を低抵抗化することができる金属配線形成方法を提供する。【解決手段】シリコンの半導体ウェハーにコバルトを堆積して金属配線を形成する。金属配線を形成した半導体ウェハーをチャンバー内に搬入する。チャンバー内を大気圧未満に減圧するとともに、チャンバー内にフォーミングガスを供給して還元雰囲気を形成する。半導体ウェハーを予備加熱した後、半導体ウェハーにフラッシュ光を照射して加熱する。堆積後の金属配線を加熱して結晶粒を粗大化させることにより、金属配線を低抵抗化することができる。また、減圧下でフラッシュ光照射によって金属配線を極短時間加熱することにより、不純物元素が金属配線に侵入するのを防止することができる。さらに、還元雰囲気で金属配線を加熱することにより、金属配線中の不純物を還元して除去することができる。【選択図】図8
Description
特許法第30条第2項適用申請有り 第81回応用物理学会秋季学術講演会 講演予稿集、第143頁、応用物理学会
本発明は、半導体ウェハー等の薄板状精密電子基板(以下、単に「基板」と称する)上にコバルト等の金属配線を形成する金属配線形成方法に関する。
近年の集積回路は、10億個を超える膨大な数のトランジスタによって構成されている。これら多数のトランジスタを同時に、高速で、かつ相補的に動作させることにより、ロジック機能やメモリ機能を創出している。
メモリ機能等を実現するために、多数のトランジスタは金属配線によって相互に接続されている。特許文献1には、金属材料としてタングステン(W)を用い、コンタクトホールにCVDによってタングステン膜を形成することが開示されている。また、特許文献2には、CVDによってタングステンのコンタクトプラグを形成することが開示されている。さらに、特許文献3には、金属材料としてタングステン(W)だけでなく、コバルト(Co)やモリブデン(Mo)を用いることが開示されている。
しかしながら、半導体デバイスの微細化に伴って、金属配線の抵抗率の上昇が問題となっている。特に、微細なコンタクトホールに金属材料を埋め込んだときに、抵抗率の上昇が顕著となる。金属配線の抵抗率が上昇するとデバイス特性の劣化に繋がる。
また、特許文献1,2に開示されるように、金属配線は金属材料をCVDやALDによって堆積することにより形成される。典型的には、堆積後の金属配線には、堆積時不純物の脱離と高密度化の目的で熱処理が行われる。しかし、熱処理時に、酸素や窒素等の微量のガス元素が金属配線中に侵入することにより、抵抗率がさらに上昇したり、キャリア移動の妨害等の問題が生じる。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、金属配線を低抵抗化することができる金属配線形成方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するため、請求項1の発明は、基板上に金属配線を形成する金属配線形成方法において、基板上に金属を金属配線として堆積させる堆積工程と、前記基板をチャンバー内に収容する収容工程と、前記チャンバー内に還元性ガスを供給して還元雰囲気を形成する雰囲気形成工程と、フラッシュランプから前記基板にフラッシュ光を照射して前記金属配線を加熱する加熱工程と、を備えることを特徴とする。
また、請求項2の発明は、請求項1の発明に係る金属配線形成方法において、前記雰囲気形成工程の前に、前記チャンバー内を大気圧よりも低い圧力に減圧する減圧工程をさらに備え、前記加熱工程は、大気圧よりも低い圧力にて実行することを特徴とする。
また、請求項3の発明は、請求項1または請求項2の発明に係る金属配線形成方法において、前記加熱工程の後に、前記基板が400℃以下にまで降温してから前記基板を前記チャンバーから搬出する搬出工程をさらに備えることを特徴とする。
また、請求項4の発明は、請求項1から請求項3のいずれかの発明に係る金属配線形成方法において、前記加熱工程の前に、前記基板を所定温度に予備加熱する予備加熱工程をさらに備えることを特徴とする。
また、請求項5の発明は、請求項1から請求項4のいずれかの発明に係る金属配線形成方法において、前記還元性ガスは、水素を含むことを特徴とする。
また、請求項6の発明は、請求項1から請求項5のいずれかの発明に係る金属配線形成方法において、前記金属はコバルト、タングステン、モリブデン、チタン、クロムおよび銅からなる群から選択された少なくとも1つであることを特徴とする。
請求項1から請求項6の発明によれば、金属配線を堆積した基板に還元雰囲気中にてフラッシュ光を照射して金属配線を加熱するため、金属配線中の結晶粒を粗大化させて金属配線を低抵抗化することができる。
特に、請求項2の発明によれば、加熱工程は、大気圧よりも低い圧力にて実行するため、不純物元素が金属配線に侵入するのを防止することができる。
特に、請求項3の発明によれば、基板が400℃以下にまで降温してから基板をチャンバーから搬出するため、搬出後の金属配線の酸化を抑制することができる。
以下、図面を参照しつつ本発明の実施の形態について詳細に説明する。
図1は、本発明に係る金属配線形成方法の熱処理工程を実行する熱処理装置1の構成を示す縦断面図である。図1の熱処理装置1は、基板として円板形状の半導体ウェハーWに対してフラッシュ光照射を行うことによってその半導体ウェハーWを加熱するフラッシュランプアニール装置である。処理対象となる半導体ウェハーWのサイズは特に限定されるものではないが、例えばφ300mmやφ450mmである。なお、図1および以降の各図においては、理解容易のため、必要に応じて各部の寸法や数を誇張または簡略化して描いている。
熱処理装置1は、半導体ウェハーWを収容するチャンバー6と、複数のフラッシュランプFLを内蔵するフラッシュ加熱部5と、複数のハロゲンランプHLを内蔵するハロゲン加熱部4と、を備える。チャンバー6の上側にフラッシュ加熱部5が設けられるとともに、下側にハロゲン加熱部4が設けられている。また、熱処理装置1は、チャンバー6の内部に、半導体ウェハーWを水平姿勢に保持する保持部7と、保持部7と装置外部との間で半導体ウェハーWの受け渡しを行う移載機構10と、を備える。さらに、熱処理装置1は、ハロゲン加熱部4、フラッシュ加熱部5およびチャンバー6に設けられた各動作機構を制御して半導体ウェハーWの熱処理を実行させる制御部3を備える。
チャンバー6は、筒状のチャンバー側部61の上下に石英製のチャンバー窓を装着して構成されている。チャンバー側部61は上下が開口された概略筒形状を有しており、上側開口には上側チャンバー窓63が装着されて閉塞され、下側開口には下側チャンバー窓64が装着されて閉塞されている。チャンバー6の天井部を構成する上側チャンバー窓63は、石英により形成された円板形状部材であり、フラッシュ加熱部5から出射されたフラッシュ光をチャンバー6内に透過する石英窓として機能する。また、チャンバー6の床部を構成する下側チャンバー窓64も、石英により形成された円板形状部材であり、ハロゲン加熱部4からの光をチャンバー6内に透過する石英窓として機能する。
また、チャンバー側部61の内側の壁面の上部には反射リング68が装着され、下部には反射リング69が装着されている。反射リング68,69は、ともに円環状に形成されている。上側の反射リング68は、チャンバー側部61の上側から嵌め込むことによって装着される。一方、下側の反射リング69は、チャンバー側部61の下側から嵌め込んで図示省略のビスで留めることによって装着される。すなわち、反射リング68,69は、ともに着脱自在にチャンバー側部61に装着されるものである。チャンバー6の内側空間、すなわち上側チャンバー窓63、下側チャンバー窓64、チャンバー側部61および反射リング68,69によって囲まれる空間が熱処理空間65として規定される。
チャンバー側部61に反射リング68,69が装着されることによって、チャンバー6の内壁面に凹部62が形成される。すなわち、チャンバー側部61の内壁面のうち反射リング68,69が装着されていない中央部分と、反射リング68の下端面と、反射リング69の上端面とで囲まれた凹部62が形成される。凹部62は、チャンバー6の内壁面に水平方向に沿って円環状に形成され、半導体ウェハーWを保持する保持部7を囲繞する。チャンバー側部61および反射リング68,69は、強度と耐熱性に優れた金属材料(例えば、ステンレススチール)にて形成されている。
また、チャンバー側部61には、チャンバー6に対して半導体ウェハーWの搬入および搬出を行うための搬送開口部(炉口)66が形設されている。搬送開口部66は、ゲートバルブ185によって開閉可能とされている。搬送開口部66は凹部62の外周面に連通接続されている。このため、ゲートバルブ185が搬送開口部66を開放しているときには、搬送開口部66から凹部62を通過して熱処理空間65への半導体ウェハーWの搬入および熱処理空間65からの半導体ウェハーWの搬出を行うことができる。また、ゲートバルブ185が搬送開口部66を閉鎖するとチャンバー6内の熱処理空間65が密閉空間とされる。
さらに、チャンバー側部61には、貫通孔61aが穿設されている。チャンバー側部61の外壁面の貫通孔61aが設けられている部位には放射温度計20が取り付けられている。貫通孔61aは、後述するサセプタ74に保持された半導体ウェハーWの下面から放射された赤外光を放射温度計20に導くための円筒状の孔である。貫通孔61aは、その貫通方向の軸がサセプタ74に保持された半導体ウェハーWの主面と交わるように、水平方向に対して傾斜して設けられている。よって、放射温度計20はサセプタ74の斜め下方に設けられることとなる。貫通孔61aの熱処理空間65に臨む側の端部には、放射温度計20が測定可能な波長領域の赤外光を透過させるフッ化バリウム材料からなる透明窓21が装着されている。
また、チャンバー6の内壁上部には熱処理空間65に処理ガスを供給するガス供給孔81が形設されている。ガス供給孔81は、凹部62よりも上側位置に形設されており、反射リング68に設けられていても良い。ガス供給孔81はチャンバー6の側壁内部に円環状に形成された緩衝空間82を介してガス供給管83に連通接続されている。ガス供給管83は処理ガス供給源85に接続されている。また、ガス供給管83の経路途中にはバルブ84が介挿されている。バルブ84が開放されると、処理ガス供給源85から緩衝空間82に処理ガスが送給される。緩衝空間82に流入した処理ガスは、ガス供給孔81よりも流体抵抗の小さい緩衝空間82内を拡がるように流れてガス供給孔81から熱処理空間65内へと供給される。処理ガスとしては、例えば窒素(N2)、アルゴン(Ar)、ヘリウム(He)等の不活性ガス、または、水素(H2)、アンモニア(NH3)等の反応性ガス、或いはそれらを混合した混合ガスを用いることができる。
一方、チャンバー6の内壁下部には熱処理空間65内の気体を排気するガス排気孔86が形設されている。ガス排気孔86は、凹部62よりも下側位置に形設されており、反射リング69に設けられていても良い。ガス排気孔86はチャンバー6の側壁内部に円環状に形成された緩衝空間87を介してガス排気管88に連通接続されている。ガス排気管88は排気部190に接続されている。また、ガス排気管88の経路途中にはバルブ89が介挿されている。バルブ89が開放されると、熱処理空間65の気体がガス排気孔86から緩衝空間87を経てガス排気管88へと排出される。なお、ガス供給孔81およびガス排気孔86は、チャンバー6の周方向に沿って複数設けられていても良いし、スリット状のものであっても良い。
排気部190は真空ポンプを備える。バルブ84を閉止してチャンバー6内にガス供給を行うこと無く、排気部190を作動させてチャンバー6内の気体を排気することにより、チャンバー6内を大気圧未満に減圧することができる。また、ガス排気管88と並列に管径の異なる複数のバイパス管(図示省略)を設け、それらを適宜開閉することによってチャンバー6からの排気速度を調整するようにしても良い。
図2は、保持部7の全体外観を示す斜視図である。保持部7は、基台リング71、連結部72およびサセプタ74を備えて構成される。基台リング71、連結部72およびサセプタ74はいずれも石英にて形成されている。すなわち、保持部7の全体が石英にて形成されている。
基台リング71は円環形状から一部が欠落した円弧形状の石英部材である。この欠落部分は、後述する移載機構10の移載アーム11と基台リング71との干渉を防ぐために設けられている。基台リング71は凹部62の底面に載置されることによって、チャンバー6の壁面に支持されることとなる(図1参照)。基台リング71の上面に、その円環形状の周方向に沿って複数の連結部72(本実施形態では4個)が立設される。連結部72も石英の部材であり、溶接によって基台リング71に固着される。
サセプタ74は基台リング71に設けられた4個の連結部72によって支持される。図3は、サセプタ74の平面図である。また、図4は、サセプタ74の断面図である。サセプタ74は、保持プレート75、ガイドリング76および複数の基板支持ピン77を備える。保持プレート75は、石英にて形成された略円形の平板状部材である。保持プレート75の直径は半導体ウェハーWの直径よりも大きい。すなわち、保持プレート75は、半導体ウェハーWよりも大きな平面サイズを有する。
保持プレート75の上面周縁部にガイドリング76が設置されている。ガイドリング76は、半導体ウェハーWの直径よりも大きな内径を有する円環形状の部材である。例えば、半導体ウェハーWの直径がφ300mmの場合、ガイドリング76の内径はφ320mmである。ガイドリング76の内周は、保持プレート75から上方に向けて広くなるようなテーパ面とされている。ガイドリング76は、保持プレート75と同様の石英にて形成される。ガイドリング76は、保持プレート75の上面に溶着するようにしても良いし、別途加工したピンなどによって保持プレート75に固定するようにしても良い。或いは、保持プレート75とガイドリング76とを一体の部材として加工するようにしても良い。
保持プレート75の上面のうちガイドリング76よりも内側の領域が半導体ウェハーWを保持する平面状の保持面75aとされる。保持プレート75の保持面75aには、複数の基板支持ピン77が立設されている。本実施形態においては、保持面75aの外周円(ガイドリング76の内周円)と同心円の周上に沿って30°毎に計12個の基板支持ピン77が立設されている。12個の基板支持ピン77を配置した円の径(対向する基板支持ピン77間の距離)は半導体ウェハーWの径よりも小さく、半導体ウェハーWの径がφ300mmであればφ270mm~φ280mm(本実施形態ではφ270mm)である。それぞれの基板支持ピン77は石英にて形成されている。複数の基板支持ピン77は、保持プレート75の上面に溶接によって設けるようにしても良いし、保持プレート75と一体に加工するようにしても良い。
図2に戻り、基台リング71に立設された4個の連結部72とサセプタ74の保持プレート75の周縁部とが溶接によって固着される。すなわち、サセプタ74と基台リング71とは連結部72によって固定的に連結されている。このような保持部7の基台リング71がチャンバー6の壁面に支持されることによって、保持部7がチャンバー6に装着される。保持部7がチャンバー6に装着された状態においては、サセプタ74の保持プレート75は水平姿勢(法線が鉛直方向と一致する姿勢)となる。すなわち、保持プレート75の保持面75aは水平面となる。
チャンバー6に搬入された半導体ウェハーWは、チャンバー6に装着された保持部7のサセプタ74の上に水平姿勢にて載置されて保持される。このとき、半導体ウェハーWは保持プレート75上に立設された12個の基板支持ピン77によって支持されてサセプタ74に保持される。より厳密には、12個の基板支持ピン77の上端部が半導体ウェハーWの下面に接触して当該半導体ウェハーWを支持する。12個の基板支持ピン77の高さ(基板支持ピン77の上端から保持プレート75の保持面75aまでの距離)は均一であるため、12個の基板支持ピン77によって半導体ウェハーWを水平姿勢に支持することができる。
また、半導体ウェハーWは複数の基板支持ピン77によって保持プレート75の保持面75aから所定の間隔を隔てて支持されることとなる。基板支持ピン77の高さよりもガイドリング76の厚さの方が大きい。従って、複数の基板支持ピン77によって支持された半導体ウェハーWの水平方向の位置ずれはガイドリング76によって防止される。
また、図2および図3に示すように、サセプタ74の保持プレート75には、上下に貫通して開口部78が形成されている。開口部78は、放射温度計20が半導体ウェハーWの下面から放射される放射光(赤外光)を受光するために設けられている。すなわち、放射温度計20が開口部78およびチャンバー側部61の貫通孔61aに装着された透明窓21を介して半導体ウェハーWの下面から放射された光を受光して当該半導体ウェハーWの温度を測定する。さらに、サセプタ74の保持プレート75には、後述する移載機構10のリフトピン12が半導体ウェハーWの受け渡しのために貫通する4個の貫通孔79が穿設されている。
図5は、移載機構10の平面図である。また、図6は、移載機構10の側面図である。移載機構10は、2本の移載アーム11を備える。移載アーム11は、概ね円環状の凹部62に沿うような円弧形状とされている。それぞれの移載アーム11には2本のリフトピン12が立設されている。移載アーム11およびリフトピン12は石英にて形成されている。各移載アーム11は水平移動機構13によって回動可能とされている。水平移動機構13は、一対の移載アーム11を保持部7に対して半導体ウェハーWの移載を行う移載動作位置(図5の実線位置)と保持部7に保持された半導体ウェハーWと平面視で重ならない退避位置(図5の二点鎖線位置)との間で水平移動させる。水平移動機構13としては、個別のモータによって各移載アーム11をそれぞれ回動させるものであっても良いし、リンク機構を用いて1個のモータによって一対の移載アーム11を連動させて回動させるものであっても良い。
また、一対の移載アーム11は、昇降機構14によって水平移動機構13とともに昇降移動される。昇降機構14が一対の移載アーム11を移載動作位置にて上昇させると、計4本のリフトピン12がサセプタ74に穿設された貫通孔79(図2,3参照)を通過し、リフトピン12の上端がサセプタ74の上面から突き出る。一方、昇降機構14が一対の移載アーム11を移載動作位置にて下降させてリフトピン12を貫通孔79から抜き取り、水平移動機構13が一対の移載アーム11を開くように移動させると各移載アーム11が退避位置に移動する。一対の移載アーム11の退避位置は、保持部7の基台リング71の直上である。基台リング71は凹部62の底面に載置されているため、移載アーム11の退避位置は凹部62の内側となる。なお、移載機構10の駆動部(水平移動機構13および昇降機構14)が設けられている部位の近傍にも図示省略の排気機構が設けられており、移載機構10の駆動部周辺の雰囲気がチャンバー6の外部に排出されるように構成されている。
図1に戻り、チャンバー6の上方に設けられたフラッシュ加熱部5は、筐体51の内側に、複数本(本実施形態では30本)のキセノンフラッシュランプFLからなる光源と、その光源の上方を覆うように設けられたリフレクタ52と、を備えて構成される。また、フラッシュ加熱部5の筐体51の底部にはランプ光放射窓53が装着されている。フラッシュ加熱部5の床部を構成するランプ光放射窓53は、石英により形成された板状の石英窓である。フラッシュ加熱部5がチャンバー6の上方に設置されることにより、ランプ光放射窓53が上側チャンバー窓63と相対向することとなる。フラッシュランプFLはチャンバー6の上方からランプ光放射窓53および上側チャンバー窓63を介して熱処理空間65にフラッシュ光を照射する。
複数のフラッシュランプFLは、それぞれが長尺の円筒形状を有する棒状ランプであり、それぞれの長手方向が保持部7に保持される半導体ウェハーWの主面に沿って(つまり水平方向に沿って)互いに平行となるように平面状に配列されている。よって、フラッシュランプFLの配列によって形成される平面も水平面である。複数のフラッシュランプFLが配列される領域は半導体ウェハーWの平面サイズよりも大きい。
キセノンフラッシュランプFLは、その内部にキセノンガスが封入されその両端部にコンデンサーに接続された陽極および陰極が配設された円筒形状のガラス管(放電管)と、該ガラス管の外周面上に付設されたトリガー電極とを備える。キセノンガスは電気的には絶縁体であることから、コンデンサーに電荷が蓄積されていたとしても通常の状態ではガラス管内に電気は流れない。しかしながら、トリガー電極に高電圧を印加して絶縁を破壊した場合には、コンデンサーに蓄えられた電気がガラス管内に瞬時に流れ、そのときのキセノンの原子あるいは分子の励起によって光が放出される。このようなキセノンフラッシュランプFLにおいては、予めコンデンサーに蓄えられていた静電エネルギーが0.1ミリセカンドないし100ミリセカンドという極めて短い光パルスに変換されることから、ハロゲンランプHLの如き連続点灯の光源に比べて極めて強い光を照射し得るという特徴を有する。すなわち、フラッシュランプFLは、1秒未満の極めて短い時間で瞬間的に発光するパルス発光ランプである。なお、フラッシュランプFLの発光時間は、フラッシュランプFLに電力供給を行うランプ電源のコイル定数によって調整することができる。
また、リフレクタ52は、複数のフラッシュランプFLの上方にそれら全体を覆うように設けられている。リフレクタ52の基本的な機能は、複数のフラッシュランプFLから出射されたフラッシュ光を熱処理空間65の側に反射するというものである。リフレクタ52はアルミニウム合金板にて形成されており、その表面(フラッシュランプFLに臨む側の面)はブラスト処理により粗面化加工が施されている。
チャンバー6の下方に設けられたハロゲン加熱部4は、筐体41の内側に複数本(本実施形態では40本)のハロゲンランプHLを内蔵している。ハロゲン加熱部4は、複数のハロゲンランプHLによってチャンバー6の下方から下側チャンバー窓64を介して熱処理空間65への光照射を行って半導体ウェハーWを加熱する。
図7は、複数のハロゲンランプHLの配置を示す平面図である。40本のハロゲンランプHLは上下2段に分けて配置されている。保持部7に近い上段に20本のハロゲンランプHLが配設されるとともに、上段よりも保持部7から遠い下段にも20本のハロゲンランプHLが配設されている。各ハロゲンランプHLは、長尺の円筒形状を有する棒状ランプである。上段、下段ともに20本のハロゲンランプHLは、それぞれの長手方向が保持部7に保持される半導体ウェハーWの主面に沿って(つまり水平方向に沿って)互いに平行となるように配列されている。よって、上段、下段ともにハロゲンランプHLの配列によって形成される平面は水平面である。
また、図7に示すように、上段、下段ともに保持部7に保持される半導体ウェハーWの中央部に対向する領域よりも周縁部に対向する領域におけるハロゲンランプHLの配設密度が高くなっている。すなわち、上下段ともに、ランプ配列の中央部よりも周縁部の方がハロゲンランプHLの配設ピッチが短い。このため、ハロゲン加熱部4からの光照射による加熱時に温度低下が生じやすい半導体ウェハーWの周縁部により多い光量の照射を行うことができる。
また、上段のハロゲンランプHLからなるランプ群と下段のハロゲンランプHLからなるランプ群とが格子状に交差するように配列されている。すなわち、上段に配置された20本のハロゲンランプHLの長手方向と下段に配置された20本のハロゲンランプHLの長手方向とが互いに直交するように計40本のハロゲンランプHLが配設されている。
ハロゲンランプHLは、ガラス管内部に配設されたフィラメントに通電することでフィラメントを白熱化させて発光させるフィラメント方式の光源である。ガラス管の内部には、窒素やアルゴン等の不活性ガスにハロゲン元素(ヨウ素、臭素等)を微量導入した気体が封入されている。ハロゲン元素を導入することによって、フィラメントの折損を抑制しつつフィラメントの温度を高温に設定することが可能となる。したがって、ハロゲンランプHLは、通常の白熱電球に比べて寿命が長くかつ強い光を連続的に照射できるという特性を有する。すなわち、ハロゲンランプHLは少なくとも1秒以上連続して発光する連続点灯ランプである。また、ハロゲンランプHLは棒状ランプであるため長寿命であり、ハロゲンランプHLを水平方向に沿わせて配置することにより上方の半導体ウェハーWへの放射効率が優れたものとなる。
また、ハロゲン加熱部4の筐体41内にも、2段のハロゲンランプHLの下側にリフレクタ43が設けられている(図1)。リフレクタ43は、複数のハロゲンランプHLから出射された光を熱処理空間65の側に反射する。
制御部3は、熱処理装置1に設けられた上記の種々の動作機構を制御する。制御部3のハードウェアとしての構成は一般的なコンピュータと同様である。すなわち、制御部3は、各種演算処理を行う回路であるCPU、基本プログラムを記憶する読み出し専用のメモリであるROM、各種情報を記憶する読み書き自在のメモリであるRAMおよび制御用ソフトウェアやデータなどを記憶しておく磁気ディスクを備えている。制御部3のCPUが所定の処理プログラムを実行することによって熱処理装置1における処理が進行する。
上記の構成以外にも熱処理装置1は、半導体ウェハーWの熱処理時にハロゲンランプHLおよびフラッシュランプFLから発生する熱エネルギーによるハロゲン加熱部4、フラッシュ加熱部5およびチャンバー6の過剰な温度上昇を防止するため、様々な冷却用の構造を備えている。例えば、チャンバー6の壁体には水冷管(図示省略)が設けられている。また、ハロゲン加熱部4およびフラッシュ加熱部5は、内部に気体流を形成して排熱する空冷構造とされている。また、上側チャンバー窓63とランプ光放射窓53との間隙にも空気が供給され、フラッシュ加熱部5および上側チャンバー窓63を冷却する。
次に、本発明に係る金属配線形成方法の処理手順について説明する。図8は、本発明に係る金属配線形成方法の処理手順を示すフローチャートである。まず、半導体ウェハーWの上面にコバルト(Co)を堆積する(ステップS1)。図9は、半導体ウェハーWにコバルトが堆積された状態の一例を示す図である。
シリコン(Si)の基材101の上にゲート絶縁膜102を挟んでゲート電極103が形成されている。ゲート絶縁膜102はHfO2等の高誘電率材料を用いた高誘電率膜(high-k膜)であっても良いし、ゲート電極103はTiN等を用いたメタルゲート電極であっても良い。シリコンの基材101には不純物が注入されたソース領域104およびドレイン領域105が形成されている。なお、ゲート電極103の側方にSiNのサイドウォールが形成されていても良い。
基材101の上面には、ソース領域104、ドレイン領域105およびゲート電極103等を備えた素子を覆うように二酸化ケイ素(SiO2)の絶縁膜110が成膜されている。絶縁膜110にはソース領域104等の電極を絶縁膜110上に引き上げるためのコンタクトホール112が設けられる。このコンタクトホール112にコバルトが堆積されて埋め込まれ、コバルトの金属配線115が形設される。本実施形態のコバルトの金属配線115は、ソース領域104等の電極と上方の金属層(例えば、銅(Cu)やアルミニウム(Al)にて形成される)とを接続するためコバルトプラグである。コバルトは、抵抗率が低いため、プラグ材料として好適である。なお、図9の例では、ソース領域104にコバルトの金属配線115が接続されているが、ドレイン領域105およびゲート電極103に金属配線115が接続されていても良い。
コバルトは、ALD(Atomic Layer Deposition)またはCVD(Chemical Vapor Deposition)によって堆積される。例えば、コンタクトホール112内にALDによって薄くコバルトを堆積させた後に、CVDによってコバルトを埋め込むようにしても良い。堆積手法によらず、コバルトを堆積したままの金属配線115は密度が低くて脆い。また、堆積時には金属配線115中にO,N,F等の不純物が混入している。従って、堆積したままの金属配線115をそのまま使用することはできず(エレクトロマイグレーション等の特性劣化が生じる)、熱処理装置1によって金属配線115に堆積後熱処理を施すのである。以下、熱処理装置1における処理手順について説明を続ける。熱処理装置1における処理は、制御部3が熱処理装置1の各動作機構を制御することにより進行する。
図8に戻って、コバルトの金属配線115が形成された半導体ウェハーWが熱処理装置1のチャンバー6内に搬入される(ステップS2)。半導体ウェハーWの搬入時には、ゲートバルブ185が開いて搬送開口部66が開放され、装置外部の搬送ロボットにより搬送開口部66を介して処理対象となる半導体ウェハーWがチャンバー6内の熱処理空間65に搬入される。この際に、半導体ウェハーWの搬入にともなって装置外部の雰囲気をチャンバー6内に巻き込むおそれがある。そこで、バルブ84を開放して処理ガス供給源85からチャンバー6内に窒素ガスを供給し続けることによって搬送開口部66から窒素ガス流を流出させ、装置外部の雰囲気がチャンバー6内の流入するのを最小限に抑制するようにしても良い。
搬送ロボットによって搬入された半導体ウェハーWは保持部7の直上位置まで進出して停止する。そして、移載機構10の一対の移載アーム11が退避位置から移載動作位置に水平移動して上昇することにより、リフトピン12が貫通孔79を通ってサセプタ74の保持プレート75の上面から突き出て半導体ウェハーWを受け取る。このとき、リフトピン12は基板支持ピン77の上端よりも上方にまで上昇する。
半導体ウェハーWがリフトピン12に載置された後、搬送ロボットが熱処理空間65から退出し、ゲートバルブ185によって搬送開口部66が閉鎖される。そして、一対の移載アーム11が下降することにより、半導体ウェハーWは移載機構10から保持部7のサセプタ74に受け渡されて水平姿勢にて下方より保持される。半導体ウェハーWは、保持プレート75上に立設された複数の基板支持ピン77によって支持されてサセプタ74に保持される。また、半導体ウェハーWは、金属配線115が形成された表面を上面として保持部7に保持される。複数の基板支持ピン77によって支持された半導体ウェハーWの裏面(表面とは反対側の主面)と保持プレート75の保持面75aとの間には所定の間隔が形成される。サセプタ74の下方にまで下降した一対の移載アーム11は水平移動機構13によって退避位置、すなわち凹部62の内側に退避する。
半導体ウェハーWがチャンバー6に収容され、ゲートバルブ185によって搬送開口部66が閉鎖された後、チャンバー6内を大気圧よりも低い気圧に減圧する(ステップS3)。具体的には、搬送開口部66が閉鎖されることによって、チャンバー6内の熱処理空間65が密閉空間となる。この状態にて、給気のためのバルブ84を閉止するとともに、排気部190を作動させつつ排気のためのバルブ89を開放する。これにより、チャンバー6内に対してはガス供給が行われることなく排気が行われることとなり、チャンバー6内の熱処理空間65が大気圧未満に減圧される。
図10は、チャンバー6内の圧力変化を示す図である。同図の横軸には時刻を示し、縦軸にはチャンバー6内の圧力を示す。半導体ウェハーWがチャンバー6に収容されて搬送開口部66が閉鎖された時点では、チャンバー6内の圧力は大気圧Ps(=約101325Pa)である。そして、時刻t1にチャンバー6内の減圧が開始され、時刻t2にチャンバー6の圧力(真空度)が気圧P1に到達する。気圧P1は、例えば約100Paである。チャンバー6内を減圧する際に、排気流量を2段階に切り替えて排気速度を変化させるようにしても良い。例えば、減圧の初期段階では比較的遅い排気速度とした後に、排気速度を高めるようにしても良い。このようにすることより、チャンバー6内にパーティクルを巻き上げることなく、迅速にチャンバー6内を減圧することができる。
チャンバー6内の圧力が気圧P1に到達した時刻t2に、排気のためのバルブ89を閉止して給気のためのバルブ84を開放し、処理ガス供給源85からチャンバー6内の熱処理空間65にフォーミングガスを供給する(ステップS4)。フォーミングガスとは、水素(H2)と窒素(N2)との混合ガスである。すなわち、フォーミングガスは、水素を含む還元性ガスである。チャンバー6内にフォーミングガスが供給されることによって、チャンバー6内の半導体ウェハーWの周辺には還元雰囲気が形成される。供給するフォーミングガス中における水素の濃度(つまり、水素と窒素との混合比)は、特に限定されるものではなく適宜の値とすることができるが、例えば4vol.%である。なお、チャンバー6にフォーミングガスを供給している間も、小流量(フォーミングガスの供給流量未満)にてチャンバー6からの排気を行うようにしても良い。
チャンバー6内にフォーミングガスが供給されることによって、チャンバー6内の圧力が気圧P1から上昇して時刻t3に気圧P2に復圧する。気圧P2は、気圧P1より高く、かつ、大気圧Psよりも低く、例えば約5000Paである。チャンバー6内を一旦気圧P1にまで減圧してから気圧P2に復圧しているため、気圧P2に復圧後のチャンバー6内の還元雰囲気中における酸素濃度を約200ppb以下とすることができる。
チャンバー6内の圧力が気圧P2に復圧した時刻t3以降は、チャンバー6に対するフォーミングガスの供給流量とチャンバー6からの排気流量とを等しくしてチャンバー6内の圧力を気圧P2に維持する。
図11は、半導体ウェハーWの表面温度の変化を示す図である。チャンバー6内の圧力が気圧P2に到達した時点以降の時刻t4に、ハロゲン加熱部4の40本のハロゲンランプHLが一斉に点灯して半導体ウェハーWの予備加熱(アシスト加熱)が開始される(ステップS5)。ハロゲンランプHLから出射されたハロゲン光は、石英にて形成された下側チャンバー窓64およびサセプタ74を透過して半導体ウェハーWの裏面から照射される。ハロゲンランプHLからの光照射を受けることによって半導体ウェハーWが予備加熱されて温度が上昇する。なお、移載機構10の移載アーム11は凹部62の内側に退避しているため、ハロゲンランプHLによる加熱の障害となることは無い。
ハロゲンランプHLからの光照射によって昇温する半導体ウェハーWの温度は放射温度計20によって測定される。測定された半導体ウェハーWの温度は制御部3に伝達される。制御部3は、ハロゲンランプHLからの光照射によって昇温する半導体ウェハーWの温度が所定の予備加熱温度T1に到達したか否かを監視しつつ、ハロゲンランプHLの出力を制御する。すなわち、制御部3は、放射温度計20による測定値に基づいて、半導体ウェハーWの温度が予備加熱温度T1となるようにハロゲンランプHLの出力をフィードバック制御する。予備加熱温度T1は450℃以上600℃以下であり、本実施形態では550℃である。
半導体ウェハーWの温度が予備加熱温度T1に到達した後、制御部3は半導体ウェハーWをその予備加熱温度T1に暫時維持する。具体的には、放射温度計20によって測定される半導体ウェハーWの温度が予備加熱温度T1に到達した時刻t5に制御部3がハロゲンランプHLの出力を調整し、半導体ウェハーWの温度をほぼ予備加熱温度T1に維持している。
このようなハロゲンランプHLによる予備加熱を行うことによって、金属配線115を含む半導体ウェハーWの全体を予備加熱温度T1に均一に昇温している。ハロゲンランプHLによる予備加熱の段階においては、より放熱が生じやすい半導体ウェハーWの周縁部の温度が中央部よりも低下する傾向にあるが、ハロゲン加熱部4におけるハロゲンランプHLの配設密度は、半導体ウェハーWの中央部に対向する領域よりも周縁部に対向する領域の方が高くなっている。このため、放熱が生じやすい半導体ウェハーWの周縁部に照射される光量が多くなり、予備加熱段階における半導体ウェハーWの面内温度分布を均一なものとすることができる。
半導体ウェハーWの温度が予備加熱温度T1に到達して所定時間が経過した時刻t6にフラッシュ加熱部5のフラッシュランプFLがサセプタ74に保持された半導体ウェハーWの表面にフラッシュ光照射を行う(ステップS6)。このとき、フラッシュランプFLから放射されるフラッシュ光の一部は直接にチャンバー6内へと向かい、他の一部は一旦リフレクタ52により反射されてからチャンバー6内へと向かい、これらのフラッシュ光の照射により半導体ウェハーWのフラッシュ加熱が行われる。
フラッシュ加熱は、フラッシュランプFLからのフラッシュ光(閃光)照射により行われるため、半導体ウェハーWの表面温度を短時間で上昇することができる。すなわち、フラッシュランプFLから照射されるフラッシュ光は、予めコンデンサーに蓄えられていた静電エネルギーが極めて短い光パルスに変換された、照射時間が0.1ミリセカンド以上100ミリセカンド以下程度の極めて短く強い閃光である。コバルトの金属配線115が形設された半導体ウェハーWの表面にフラッシュランプFLからフラッシュ光を照射することによって、金属配線115を含む半導体ウェハーWの表面は瞬間的に処理温度T2にまで昇温して金属配線115の堆積後熱処理が実行される。フラッシュ光照射によって半導体ウェハーWの表面が到達する最高温度(ピーク温度)である処理温度T2は例えば900℃である。半導体ウェハーWの表面温度はフラッシュランプFLからのフラッシュ光照射によって瞬間的に処理温度T2にまで上昇した後、急速に降温する。
半導体ウェハーWの予備加熱およびフラッシュ加熱は、チャンバー6内が還元雰囲気かつ減圧下で実行される。まず、半導体ウェハーWが予備加熱されてからさらにフラッシュ加熱されることにより、金属配線115が処理温度T2にまで加熱され、金属配線115を構成するコバルトの結晶粒が粒成長してその粒径が大きくなる。金属配線115中の結晶粒が粒成長して粗大化することにより、金属配線115の抵抗率が下がる。
また、フラッシュランプFLから照射されるフラッシュ光の照射時間は0.1ミリセカンド以上100ミリセカンド以下程度の極めて短時間である。よって、金属配線115が処理温度T2にまで昇温されている時間は極めて短く、チャンバー6内の雰囲気から酸素等の不純物元素が金属配線115に侵入することは最小限に抑制される。その結果、金属配線115の抵抗率の上昇を抑制することができる。
また、減圧下で加熱処理が実行されるため、そもそもチャンバー6内に存在している酸素等の不純物元素の絶対量が少ない。このため、加熱処理時にチャンバー6内の雰囲気から不純物元素が金属配線115に侵入することがより効果的に防止される。
また、還元雰囲気中にて金属配線115の加熱処理が実行されるため、堆積時に金属配線115中に混入した酸素等の不純物を還元することができる。これにより、金属配線115の抵抗率をより低下させることができる。
さらに、金属配線115が予備加熱およびフラッシュ加熱されることによって、金属配線115が高密度化するとともに、堆積時に金属配線115中に混入した不純物を脱離させることができる。堆積時に金属配線115中に混入した不純物のうち酸素は、上述のようにフォーミングガス中の水素によって還元されて除去される。その一方、不純物のうち窒素やフッ素は、熱処理時の外方拡散によって脱離することとなる。
半導体ウェハーWにフラッシュ光を照射した後、給気のためのバルブ84を閉止してチャンバー6内を再び減圧する。チャンバー6内を再び気圧P1にまで減圧することによって、チャンバー6内の熱処理空間65からフォーミングガスを排出することができる。続いて、チャンバー6内の圧力が気圧P1にまで減圧された時刻t7に排気のためのバルブ89を閉止して給気のためのバルブ84を開放し、処理ガス供給源85からチャンバー6内に窒素ガスを供給して大気圧Psにまで復圧する。
また、フラッシュ光照射が終了した後、ハロゲンランプHLも消灯する。これにより、半導体ウェハーWが予備加熱温度T1からも急速に降温する。降温中の半導体ウェハーWの温度は放射温度計20によって測定され、その測定結果は制御部3に伝達される。制御部3は、放射温度計20の測定結果より半導体ウェハーWの温度が搬出可能温度以下にまで降温したか否かを監視する(ステップS7)。搬出可能温度は、例えば400℃である。
時刻t8に半導体ウェハーWの温度が400℃以下にまで降温したことが制御部3によって確認された後、半導体ウェハーWがチャンバー6から搬出される(ステップS8)。半導体ウェハーWの搬出時には、移載機構10の一対の移載アーム11が再び退避位置から移載動作位置に水平移動して上昇することにより、リフトピン12がサセプタ74の上面から突き出て熱処理後の半導体ウェハーWをサセプタ74から受け取る。続いて、ゲートバルブ185により閉鎖されていた搬送開口部66が開放され、リフトピン12上に載置された半導体ウェハーWが装置外部の搬送ロボットによりチャンバー6から搬出される。これにより、熱処理装置1における金属配線115の堆積後熱処理が完了する。
本実施形態においては、コバルトを堆積して形成された金属配線115に予備加熱およびフラッシュ加熱を施すことによって、金属配線115を構成するコバルトの結晶粒を粒成長させてその粒径を大きくしている。金属配線115を構成するコバルトの結晶粒を粗大化させることにより、金属配線115を低抵抗化することができる。
また、照射時間の極めて短いフラッシュ光を照射することによってコバルトの金属配線115を瞬間的に加熱しているため、加熱処理時にチャンバー6内の雰囲気から酸素等の不純物元素が金属配線115に侵入することは最小限に抑制される。これにより、金属配線115の抵抗率が上昇するのを防止することができる。
また、水素を含む還元雰囲気中にて金属配線115の加熱処理を行っているため、金属配線115中に混入している不純物を還元して除去することができる。これにより、金属配線115をさらに低抵抗化することができる。
また、減圧雰囲気中にて金属配線115の加熱処理を行っているため、加熱処理時に酸素等の不純物元素が金属配線115に侵入することはより効果的に防止される。これにより、金属配線115をさらに低抵抗化することができる。
また、本実施形態においては、半導体ウェハーWの温度が400℃以下にまで降温してから半導体ウェハーWをチャンバー6から搬出している。一般的には、チャンバー6の外部の雰囲気における酸素濃度はチャンバー6内の酸素濃度よりも高い。よって、高温の半導体ウェハーWをチャンバー6から搬出すると、金属配線115が酸化されるおそれがある。半導体ウェハーWの温度が400℃以下にまで降温してから半導体ウェハーWをチャンバー6から搬出するようにすれば、搬出後の金属配線115の酸化を抑制して金属配線115の抵抗率が上昇するのを防止することができる。
以上、本発明の実施の形態について説明したが、この発明はその趣旨を逸脱しない限りにおいて上述したもの以外に種々の変更を行うことが可能である。例えば、上記実施形態においては、チャンバー6内にフォーミングガスを供給して還元雰囲気を形成していたが、これに限定されるものではなく、アルゴン(Ar)と水素との混合ガスまたはヘリウム(He)と水素との混合ガスを供給して還元雰囲気を形成するようにしても良い。双方ともに水素を含む還元性ガスである。アルゴンと水素との混合ガスまたはヘリウムと水素の混合ガスであれば、チャンバー6内雰囲気から金属配線115にガス元素が侵入するのをより効果的に防止することができる。特に、ヘリウムと水素との混合ガスを使用した場合には、ヘリウムの冷却効果によって加熱処理後の半導体ウェハーWを迅速に冷却することができる。また、チャンバー6内に供給するガスは質量が大きく不活性なアルゴン単独であっても良いし、アンモニア(NH3)であっても良い。不活性なアルゴンであれば、金属中に侵入したとしてもイオン化の悪影響を防ぐことができる。
また、上記実施形態においては、金属配線115の材料はコバルトであったが、これに限定されるものではなく、金属配線115はタングステン(W)、モリブデン(Mo)、チタン(Ti)、クロム(Cr)または銅(Cu)の配線であっても良い。これらの金属材料からなる配線であっても、上記実施形態と同様の熱処理を行うことにより、金属配線を低抵抗化することができる。
また、上記実施形態においては、フラッシュ加熱部5に30本のフラッシュランプFLを備えるようにしていたが、これに限定されるものではなく、フラッシュランプFLの本数は任意の数とすることができる。また、フラッシュランプFLはキセノンフラッシュランプに限定されるものではなく、クリプトンフラッシュランプであっても良い。また、ハロゲン加熱部4に備えるハロゲンランプHLの本数も40本に限定されるものではなく、任意の数とすることができる。
また、上記実施形態においては、1秒以上連続して発光する連続点灯ランプとしてフィラメント方式のハロゲンランプHLを用いて半導体ウェハーWの予備加熱を行っていたが、これに限定されるものではなく、ハロゲンランプHLに代えて放電型のアークランプ(例えば、キセノンアークランプ)を連続点灯ランプとして用いて予備加熱を行うようにしても良い。
1 熱処理装置
3 制御部
4 ハロゲン加熱部
5 フラッシュ加熱部
6 チャンバー
7 保持部
10 移載機構
20 放射温度計
65 熱処理空間
74 サセプタ
101 基材
102 ゲート絶縁膜
103 ゲート電極
104 ソース領域
105 ドレイン領域
110 絶縁膜
112 コンタクトホール
115 金属配線
FL フラッシュランプ
HL ハロゲンランプ
W 半導体ウェハー
3 制御部
4 ハロゲン加熱部
5 フラッシュ加熱部
6 チャンバー
7 保持部
10 移載機構
20 放射温度計
65 熱処理空間
74 サセプタ
101 基材
102 ゲート絶縁膜
103 ゲート電極
104 ソース領域
105 ドレイン領域
110 絶縁膜
112 コンタクトホール
115 金属配線
FL フラッシュランプ
HL ハロゲンランプ
W 半導体ウェハー
Claims (6)
- 基板上に金属配線を形成する金属配線形成方法であって、
基板上に金属を金属配線として堆積させる堆積工程と、
前記基板をチャンバー内に収容する収容工程と、
前記チャンバー内に還元性ガスを供給して還元雰囲気を形成する雰囲気形成工程と、
フラッシュランプから前記基板にフラッシュ光を照射して前記金属配線を加熱する加熱工程と、
を備えることを特徴とする金属配線形成方法。 - 請求項1記載の金属配線形成方法において、
前記雰囲気形成工程の前に、前記チャンバー内を大気圧よりも低い圧力に減圧する減圧工程をさらに備え、
前記加熱工程は、大気圧よりも低い圧力にて実行することを特徴とする金属配線形成方法。 - 請求項1または請求項2記載の金属配線形成方法において、
前記加熱工程の後に、前記基板が400℃以下にまで降温してから前記基板を前記チャンバーから搬出する搬出工程をさらに備えることを特徴とする金属配線形成方法。 - 請求項1から請求項3のいずれかに記載の金属配線形成方法において、
前記加熱工程の前に、前記基板を所定温度に予備加熱する予備加熱工程をさらに備えることを特徴とする金属配線形成方法。 - 請求項1から請求項4のいずれかに記載の金属配線形成方法において、
前記還元性ガスは、水素を含むことを特徴とする金属配線形成方法。 - 請求項1から請求項5のいずれかに記載の金属配線形成方法において、
前記金属はコバルト、タングステン、モリブデン、チタン、クロムおよび銅からなる群から選択された少なくとも1つであることを特徴とする金属配線形成方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020153711A JP2022047759A (ja) | 2020-09-14 | 2020-09-14 | 金属配線形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2020153711A JP2022047759A (ja) | 2020-09-14 | 2020-09-14 | 金属配線形成方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JP2022047759A true JP2022047759A (ja) | 2022-03-25 |
Family
ID=80781491
Family Applications (1)
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JP2020153711A Pending JP2022047759A (ja) | 2020-09-14 | 2020-09-14 | 金属配線形成方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2022047759A (ja) |
-
2020
- 2020-09-14 JP JP2020153711A patent/JP2022047759A/ja active Pending
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Legal Events
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A80 | Written request to apply exceptions to lack of novelty of invention |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A80 Effective date: 20201012 |
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A621 | Written request for application examination |
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A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20240521 |
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A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20240523 |