JP2021110490A

JP2021110490A - Stabilizer for archery and manufacturing method of original tube used for stabilizer for archery

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Publication number: JP2021110490A
Application number: JP2020001585A
Authority: JP
Inventors: 匠加島; Takumi Kashima; 雄大鷲田; Takehiro Washida; 深作安井; Shinsaku Yasui
Original assignee: Mizuno Corp; Mizuno Technics Corp; Nissei Ltd; CSG Investments Co Ltd
Current assignee: Mizuno Corp; Mizuno Technics Corp; Nissei Ltd; CSG Investments Co Ltd
Priority date: 2020-01-08
Filing date: 2020-01-08
Publication date: 2021-08-02

Abstract

To provide a stabilizer for archery capable of effectively absorbing a vibration of an arrow during shooting.SOLUTION: A stabilizer for archery comprises a center rod consisting of a cylindrical original tube 20 that has a body part 21 formed by a plurality of laminated sheet layers made of a fiber-reinforced resin and a vibration damping part 22 formed from a viscoelastic body, and the vibration damping part 22 is provided so as to extend along a longitudinal direction of the original tube 20 at a thickness-direction intermediate position of a tube wall of the original tube 20 while provided at one part of the original tube 20 in the longitudinal direction.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、アーチェリー用のスタビライザー、及びアーチェリー用のスタビライザーに使用される素管の製造方法に関する。より具体的には、繊維強化樹脂製のスタビライザー、及び繊維強化樹脂製のスタビライザーに使用される素管の製造方法に関する。 The present invention relates to a stabilizer for archery and a method for manufacturing a raw tube used for a stabilizer for archery. More specifically, the present invention relates to a stabilizer made of fiber reinforced resin and a method for manufacturing a raw tube used for a stabilizer made of fiber reinforced resin.

アーチェリー競技で使用される洋弓として、例えば、図６に示されるようなものが知られている。この洋弓１００は、ハンドル１０１と、ハンドル１０１の両端に設けられた一対のリム１０２と、一対のリム１０２間に張り渡されたストリング１０３を備えている。洋弓１００により矢を発射する場合、ストリング１０３を引いて手を離すと、一対のリム１０２間でストリング１０３が撥ね返り、矢はストリング１０３に押されて前方にリリースされる。 As a Western bow used in archery competition, for example, the one shown in FIG. 6 is known. The archery 100 includes a handle 101, a pair of rims 102 provided at both ends of the handle 101, and a string 103 stretched between the pair of rims 102. When firing an arrow with the bow 100, when the string 103 is pulled and released, the string 103 rebounds between the pair of rims 102, and the arrow is pushed by the string 103 and released forward.

ところで、矢を発射する際、矢の先端は洋弓１００本体を強く押し退けるように作用しながら通過することから、この矢の初期拳動に応じて洋弓１００本体が敏感に応動することが必要である。しかし、洋弓１００本体が敏感に応動できないと、それが矢に対する反発作用となり、矢の方向が不安定となったり、洋弓１００本体がその衝撃で振動したりする場合がある。そこで、洋弓１００本体の振動を抑制するために、ハンドル１０１の前部に前後方向に延びるスタビライザー１０４を装着することが一般的に行われている。スタビライザー１０４としては、例えば、前後方向に延びる１本のセンターロッド１０５からなるものや、センターロッド１０５に加えて、その後端部からＶ字状に延びる一対のサイドロッド１０６を備えているものが知られている。 By the way, when firing an arrow, the tip of the arrow passes while acting to strongly push back the main body of the bow 100, so it is necessary for the main body of the bow 100 to respond sensitively to the initial fist movement of this arrow. .. However, if the main body of the Western bow 100 cannot respond sensitively, it acts as a repulsive action against the arrow, and the direction of the arrow may become unstable or the main body of the Western bow 100 may vibrate due to the impact. Therefore, in order to suppress the vibration of the main body of the archery 100, it is common practice to attach a stabilizer 104 extending in the front-rear direction to the front portion of the handle 101. As the stabilizer 104, for example, one composed of one center rod 105 extending in the front-rear direction, and one having a pair of side rods 106 extending in a V shape from the rear end in addition to the center rod 105 are known. Has been done.

スタビライザー１０４に要求される性能としては、狙いを定める際（エイミング時）に矢を安定させること、矢を発射した際に生じる振動を軽減させること等が挙げられる。矢を安定させるために、使用者は、センターロッド１０５の先端におもりをつけて質量バランスをとるようにする場合がある。また、矢を発射した際の振動を軽減させるためには、センターロッド１０５の剛性を高める必要があり、これにより、矢が飛び出た際の洋弓本体の衝撃と振動を低減させることができる。 The performance required for the stabilizer 104 includes stabilizing the arrow when aiming (during aiming), reducing the vibration generated when the arrow is fired, and the like. In order to stabilize the arrow, the user may attach a weight to the tip of the center rod 105 to balance the mass. Further, in order to reduce the vibration when the arrow is fired, it is necessary to increase the rigidity of the center rod 105, which makes it possible to reduce the impact and vibration of the archery body when the arrow pops out.

特許文献１には、洋弓本体に、繊維強化樹脂などで成形されたスタビライザーを装着し、センターロッドの先端部に、質量体としてのダンパーヘッドを取り付けることが記載されている。ダンパーヘッドは、センターロッドの軸方向に摺動可能に挿通され、適宜の摺動位置に位置決め固定可能に構成されており、バランスの微調整を容易に行えるようになっている。これにより、洋弓全体のバランスを安定させ、洋弓本体の振動を吸収・発散させることができるとされている。 Patent Document 1 describes that a stabilizer molded of a fiber reinforced resin or the like is attached to the main body of the archery, and a damper head as a mass body is attached to the tip of the center rod. The damper head is slidably inserted in the axial direction of the center rod, and is configured so that it can be positioned and fixed at an appropriate sliding position, so that fine adjustment of the balance can be easily performed. It is said that this stabilizes the balance of the entire archery and can absorb and dissipate the vibration of the archery body.

特開平７−２４８２００号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 7-248200

しかし、バランサーであるダンパーヘッドをセンターロッドに取り付けることで、洋弓本体の振動減衰の効果を得ようとするものであるため、スタビライザー自体の振動減衰効果についてはなお不十分なものであった。スタビライザーによる振動減衰の観点からは改善の余地があるものである。 However, since the damper head, which is a balancer, is attached to the center rod to obtain the vibration damping effect of the archery body, the vibration damping effect of the stabilizer itself is still insufficient. There is room for improvement from the viewpoint of vibration damping by the stabilizer.

本発明は、こうした従来の問題を解決するためになされたものであり、その目的は、矢の発射時の振動を効果的に減衰させることのできるアーチェリー用のスタビライザーを提供することである。 The present invention has been made to solve these conventional problems, and an object of the present invention is to provide a stabilizer for archery that can effectively attenuate the vibration at the time of firing an arrow.

上記の課題を解決するため、本発明のアーチェリー用のスタビライザーは、繊維強化樹脂製の複数層のシート層が積層されてなる本体部と、粘弾性体からなる振動減衰部とを有する筒状の素管で構成されたセンターロッドを備え、前記振動減衰部は、前記素管の管壁の厚み方向中間位置に該素管の長手方向に沿って延びるように設けられているとともに、該素管の長手方向の一部に設けられている。 In order to solve the above problems, the stabilizer for archery of the present invention has a tubular shape having a main body portion in which a plurality of sheet layers made of fiber-reinforced resin are laminated and a vibration damping portion made of a viscoelastic body. A center rod composed of a raw pipe is provided, and the vibration damping portion is provided at an intermediate position in the thickness direction of the pipe wall of the raw pipe so as to extend along the longitudinal direction of the raw pipe, and the raw pipe is provided. It is provided in a part of the longitudinal direction of the.

上記の構成によれば、粘弾性体からなる振動減衰部はセンターロッドを構成する素管に一体に設けられているため、矢を発射する際の振動を、センターロッドによって効果的に減衰させることができる。また、振動減衰部は、素管の長手方向に延びるようにその一部に設けられているため、粘弾性体を有していても、センターロッド全体の剛性を低下させることが抑制される。剛性の低下が抑制されることで、矢を発射した際にスタビライザー全体に生じる衝撃が抑制され、粘弾性体からなる振動減衰部を搭載することで、矢を発射した際に生じた振動が効果的に減衰される。なお、ここでの素管の壁厚の厚み方向中間位置とは、素管の壁の外周面と内周面に露出していない位置を言う。 According to the above configuration, since the vibration damping portion made of the viscoelastic body is integrally provided with the raw pipe constituting the center rod, the vibration at the time of firing the arrow can be effectively damped by the center rod. Can be done. Further, since the vibration damping portion is provided in a part thereof so as to extend in the longitudinal direction of the raw pipe, it is possible to suppress a decrease in the rigidity of the entire center rod even if it has a viscoelastic body. By suppressing the decrease in rigidity, the impact generated on the entire stabilizer when firing an arrow is suppressed, and by mounting a vibration damping part made of a viscoelastic body, the vibration generated when firing an arrow is effective. Is attenuated. The intermediate position in the thickness direction of the wall thickness of the raw pipe here means a position that is not exposed on the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the wall of the raw pipe.

上記の構成において、前記振動減衰部は、使用時に先端側となる位置に設けられており、前記振動減衰部の長手方向の長さは、前記素管の全長の１０％超５０％未満であることが好ましい。 In the above configuration, the vibration damping portion is provided at a position on the tip side during use, and the length of the vibration damping portion in the longitudinal direction is more than 10% and less than 50% of the total length of the raw pipe. Is preferable.

上記の構成によれば、振動減衰部が素管の先端側に設けられているため、矢を発射した際にスタビライザー全体に生じる衝撃を効果的に抑制させることができる。また、振動減衰部の長手方向の長さが、素管の全長の１０％超５０％未満であることから、粘弾性体を有していても、センターロッド全体の剛性を低下させることが抑制される。 According to the above configuration, since the vibration damping portion is provided on the tip end side of the raw tube, it is possible to effectively suppress the impact generated on the entire stabilizer when the arrow is fired. Further, since the length of the vibration damping portion in the longitudinal direction is more than 10% and less than 50% of the total length of the raw pipe, it is possible to suppress a decrease in the rigidity of the entire center rod even if it has a viscoelastic body. Will be done.

上記の構成において、前記振動減衰部は、前記素管の先端から設けられていることが好ましい。
上記の構成によれば、スタビライザーの把持部側での剛性を維持しつつ、先端側での振動減衰効果を得ることができる。スタビライザー全体の剛性を低下させることが抑制されるとともに、矢の発射時の振動を効果的に減衰させることができる。 In the above configuration, it is preferable that the vibration damping portion is provided from the tip of the raw pipe.
According to the above configuration, it is possible to obtain the vibration damping effect on the tip side while maintaining the rigidity on the grip portion side of the stabilizer. It is possible to suppress the decrease in the rigidity of the entire stabilizer and effectively attenuate the vibration at the time of firing the arrow.

上記の構成において、前記素管において前記振動減衰部が設けられた部分の基端側端部では、前記本体部に対する前記振動減衰部の割合が、基端側ほど徐々に減少していることが好ましい。 In the above configuration, at the base end side end portion of the portion of the raw pipe provided with the vibration damping portion, the ratio of the vibration damping portion to the main body portion is gradually reduced toward the proximal end side. preferable.

上記の構成によれば、振動減衰部が設けられた部分と設けられていない部分との境界部分での、スタビライザーの剛性の急激な変動を抑制することができる。
上記の課題を解決するため、上記の構成のスタビライザーに使用される前記素管の製造方法は、繊維強化樹脂製のシート層を芯材の周囲に複数層積層して、円筒状の中間体を形成する積層工程と、前記中間体を加圧及び加熱して前記素管を成形する成形工程とを備え、前記積層工程では、前記中間体を形成する複数層の前記シート層のうち、前記中間体の壁厚の厚み方向中間位置に積層する前記シート層である中間シート層の一部を、粘弾性体からなるシート体に置き換えて積層する。 According to the above configuration, it is possible to suppress abrupt fluctuations in the rigidity of the stabilizer at the boundary portion between the portion provided with the vibration damping portion and the portion not provided with the vibration damping portion.
In order to solve the above problems, the method for manufacturing the raw tube used in the stabilizer having the above configuration is to laminate a plurality of layers of fiber-reinforced resin sheet layers around the core material to form a cylindrical intermediate. A laminating step of forming and a molding step of pressurizing and heating the intermediate to form the raw tube are provided. In the laminating step, the intermediate of the plurality of sheets forming the intermediate is formed. A part of the intermediate sheet layer, which is the sheet layer to be laminated at an intermediate position in the thickness direction of the wall thickness of the body, is replaced with a sheet body made of a viscoelastic body and laminated.

上記の構成によれば、積層工程では、繊維強化樹脂製のシート層のうち、前記中間体の壁厚の厚み方向中間位置に積層する中間シート層の一部を、粘弾性体からなるシート体に置き換えて、芯材の周囲に巻き付けて積層する。そのため、粘弾性体からなる振動減衰部が内部に設けられた素管を容易に製造することができる。なお、ここでの中間シート層とは、複数層のシート層のうち、最外層と最内層に積層するシート層以外のものを言う。つまり、中間体の壁厚の厚み方向中間位置とは、中間体の壁の外周面と内周面に露出していない位置を言う。 According to the above configuration, in the laminating step, a part of the intermediate sheet layer laminated at the intermediate position in the thickness direction of the wall thickness of the intermediate body among the sheet layers made of fiber reinforced resin is a sheet body made of a viscoelastic body. Replace with, wrap around the core material and stack. Therefore, it is possible to easily manufacture a raw tube in which a vibration damping portion made of a viscoelastic body is provided. The intermediate sheet layer here refers to a plurality of sheet layers other than the sheet layer laminated on the outermost layer and the innermost layer. That is, the intermediate position in the thickness direction of the wall thickness of the intermediate is a position that is not exposed on the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the wall of the intermediate.

上記の構成において、前記積層工程では、前記素管において使用時に先端側となる部分が前記芯材の軸方向に対して傾斜する斜辺を有する前記中間シート層と、前記素管において使用時に基端側となる部分が前記芯材の軸方向に対して傾斜する斜辺を有する前記シート体を、前記芯材の軸方向に並べて巻き付けることが好ましい。 In the above configuration, in the laminating step, the intermediate sheet layer having a hypotenuse in which the portion to be the tip end side in the raw pipe is inclined with respect to the axial direction of the core material and the base end in the raw pipe at the time of use. It is preferable to wind the sheet body having a side portion having an inclined side inclined with respect to the axial direction of the core material side by side in the axial direction of the core material.

上記の構成によれば、素管において振動減衰部が設けられた部分の基端側端部で、本体部に対する振動減衰部の割合が基端側ほど徐々に減少するような素管を容易に製造することができる。剛性の急激な変動が抑制されたセンターロッドの製造が容易である。 According to the above configuration, it is easy to form a raw pipe in which the ratio of the vibration damping portion to the main body portion gradually decreases toward the proximal end side at the proximal end side end portion of the portion of the raw pipe provided with the vibration damping portion. Can be manufactured. It is easy to manufacture a center rod in which sudden fluctuations in rigidity are suppressed.

本発明によれば、矢の発射時の振動を効果的に吸収することのできるアーチェリー用のセンターロッドが得られる。 According to the present invention, it is possible to obtain a center rod for archery that can effectively absorb the vibration at the time of firing an arrow.

本実施形態のアーチェリー用のセンターロッドの平面図。The plan view of the center rod for archery of this embodiment. センターロッドに使用される素管の長手方向断面図。Longitudinal cross-sectional view of the raw pipe used for the center rod. （ａ）は、素管でのシート層及びシート体の積層構成について説明する図であり、（ｂ）は、中間シート層とシート体の形状について説明する図。(A) is a diagram for explaining the laminated structure of the sheet layer and the sheet body in the raw tube, and (b) is a diagram for explaining the shape of the intermediate sheet layer and the sheet body. 実施例での各試作品の素管の剛性評価について示す図。The figure which shows the rigidity evaluation of the raw tube of each prototype in an Example. 実施例での各試作品の素管の振動減衰評価について示す図。The figure which shows the vibration damping evaluation of the raw tube of each prototype in an Example. アーチェリー用の洋弓について説明する図。The figure explaining the Western bow for archery.

以下、本発明を具体化したアーチェリー用のスタビライザーに使用されるセンターロッドの一実施形態について説明する。
本実施形態のスタビライザー１０は、図６に示すアーチェリー用の洋弓１００に取り付けられたものと同様の形状に形成されている。 Hereinafter, an embodiment of a center rod used in a stabilizer for archery that embodies the present invention will be described.
The stabilizer 10 of the present embodiment is formed in the same shape as that attached to the archery bow 100 shown in FIG.

図１に示すように、スタビライザー１０は、使用時に前後方向に延びる１本のセンターロッド１１と、センターロッド１１の後端部から後方に向かうほど広がるようにＶ字状に延びる一対のサイドロッド１２と、センターロッド１１の後端部から後方へ延びるエクステンダーロッド１３を備えている。センターロッド１１は、矢を発射する際の振動を吸収することにより、主に洋弓１００全体の左右の動きや上下の傾きを抑制する機能を有し、サイドロッド１２は、主に回転を抑制する機能を有している。エクステンダーロッド１３は、その後端部で、図６に示すような洋弓１０本体のハンドル１０１に取り付けられている。スタビライザー１０の後端部側が、使用者が把持する把持部側となる。 As shown in FIG. 1, the stabilizer 10 includes one center rod 11 extending in the front-rear direction during use, and a pair of side rods 12 extending in a V shape so as to expand rearward from the rear end portion of the center rod 11. And an extender rod 13 extending rearward from the rear end portion of the center rod 11. The center rod 11 has a function of mainly suppressing the left-right movement and the up-down tilt of the entire archery 100 by absorbing the vibration when firing an arrow, and the side rod 12 mainly suppresses the rotation. It has a function. The extender rod 13 is attached to the handle 101 of the main body of the archery 10 as shown in FIG. 6 at the rear end. The rear end side of the stabilizer 10 is the gripping portion side to be gripped by the user.

センターロッド１１は、繊維強化樹脂製の筒状体である素管２０の表面を、研磨加工、塗装加工等することによって製造される。
まず、センターロッド１１に使用される繊維強化樹脂製の素管２０について説明する。以下では、使用者が矢を発射させる際に、前方となる側を先端側、後方となる側であって、使用者が把持する把持部側を基端側というものとする。 The center rod 11 is manufactured by polishing, painting, or the like on the surface of a raw tube 20 which is a tubular body made of fiber reinforced resin.
First, the fiber-reinforced resin raw tube 20 used for the center rod 11 will be described. In the following, when the user fires an arrow, the front side is referred to as the tip side, the rear side is referred to as the rear side, and the grip portion side gripped by the user is referred to as the base end side.

本実施形態の素管２０は、繊維強化樹脂製の複数層のプリプレグシートが積層された円筒状の中間体を、加圧及び加熱することにより成形される。素管２０の内周面及び外周面は、ともに径方向断面が真円形状とされている。また、素管２０は、内径及び外径の寸法が軸方向に変化せず、壁厚が軸方向（長手方向）に変化しない真っ直ぐな形状に形成されている。 The raw tube 20 of the present embodiment is formed by pressurizing and heating a cylindrical intermediate in which a plurality of layers of prepreg sheets made of fiber reinforced resin are laminated. Both the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the raw pipe 20 have a perfect circular cross section in the radial direction. Further, the raw pipe 20 is formed in a straight shape in which the dimensions of the inner diameter and the outer diameter do not change in the axial direction and the wall thickness does not change in the axial direction (longitudinal direction).

図２に示すように、素管２０は、繊維強化樹脂製の複数層のプリプレグシートが積層された本体部２１と、粘弾性体からなる振動減衰部２２を備えている。振動減衰部２２は、素管２０の内部で、素管２０の軸方向に沿って延びるように配置されている。 As shown in FIG. 2, the raw tube 20 includes a main body portion 21 in which a plurality of layers of prepreg sheets made of fiber reinforced resin are laminated, and a vibration damping portion 22 made of a viscoelastic body. The vibration damping portion 22 is arranged inside the raw pipe 20 so as to extend along the axial direction of the raw pipe 20.

本体部２１のプリプレグシートを構成する樹脂の材質は、従来公知のものであればその材質は特に限定されない。熱硬化性樹脂であっても熱可塑性樹脂であってもよい。熱硬化性樹脂の場合、例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリイミド樹脂、メラミン樹脂等を挙げることができる。また、熱可塑性樹脂の場合、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂等を挙げることができる。強化繊維も、従来公知のものであればその種類は特に限定されない。例えば、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ポリエチレン繊維、ナイロン繊維、ボロン繊維等を挙げることができる。 The material of the resin constituting the prepreg sheet of the main body 21 is not particularly limited as long as it is conventionally known. It may be a thermosetting resin or a thermoplastic resin. In the case of thermosetting resin, for example, epoxy resin, phenol resin, polyurethane resin, polyimide resin, melamine resin and the like can be mentioned. Further, in the case of the thermoplastic resin, for example, polyethylene resin, polypropylene resin, polyvinyl chloride resin, acrylonitrile butadiene styrene resin, polyamide resin, polycarbonate resin, polyether ether ketone resin and the like can be mentioned. The type of the reinforcing fiber is not particularly limited as long as it is conventionally known. For example, carbon fiber, glass fiber, aramid fiber, polyethylene fiber, nylon fiber, boron fiber and the like can be mentioned.

また、プリプレグシートは、強化繊維が一方向に引き揃えられた連続繊維に樹脂を含浸したものを使用することが好ましい。連続繊維プリプレグシートを使用することで、センターロッド１１として必要な剛性を備えた素管２０を成形することができる。 Further, as the prepreg sheet, it is preferable to use a continuous fiber in which reinforcing fibers are aligned in one direction and impregnated with a resin. By using the continuous fiber prepreg sheet, it is possible to form the raw tube 20 having the rigidity required for the center rod 11.

振動減衰部２２を構成する粘弾性体は、粘弾性を有する物体であればその材質は特に限定されない。粘弾性体としては、例えば、ウレタンゴム、シリコンゴム、フッ素ゴム等の熱硬化性樹脂系エラストマーや、ポリスチレン系、ポリ塩化ビニル系、ポリエステル系、ポリウレタン系等の熱可塑性樹脂系エラストマーが挙げられる。振動を効果的に減衰する観点から言えば、例えば、弾性率が１０ＭＰａ以下であるような材質の物体で形成されていることが好ましい。 The material of the viscoelastic body constituting the vibration damping portion 22 is not particularly limited as long as it is an object having viscoelasticity. Examples of the viscoelastic body include thermosetting resin-based elastomers such as urethane rubber, silicone rubber, and fluororubber, and thermoplastic resin-based elastomers such as polystyrene, polyvinyl chloride, polyester, and polyurethane. From the viewpoint of effectively attenuating vibration, for example, it is preferably formed of an object made of a material having an elastic modulus of 10 MPa or less.

図２に示すように、振動減衰部２２は、素管２０の厚みＴの中間位置に、素管２０の軸線方向に沿って延びるように配置されている。つまり、振動減衰部２２の内層側及び外層側には、いずれもプリプレグシートが積層されてなる本体部２１が存在しており、振動減衰部２２は素管２０の外面及び内面に露出しない状態となっている。 As shown in FIG. 2, the vibration damping portion 22 is arranged at an intermediate position of the thickness T of the raw pipe 20 so as to extend along the axial direction of the raw pipe 20. That is, on the inner layer side and the outer layer side of the vibration damping portion 22, the main body portion 21 in which the prepreg sheets are laminated exists, and the vibration damping portion 22 is not exposed on the outer surface and the inner surface of the raw pipe 20. It has become.

振動減衰部２２は、素管２０の軸方向の一部に設けられている。具体的には、素管２０の先端側の一部に設けられている。振動減衰部２２の長さは、素管２０の全長の１０％より長く、５０％より短いことが好ましく、素管２０の全長の１０％より長く、４０％より短いことがより好ましい。振動減衰部２２がこうした範囲に設けられていることにより、素管２０の基端側での剛性を維持しつつ、先端側での好適な振動減衰効果を得ることができる。これにより、センターロッド１１として使用した場合には、狙いを定める際に矢が安定し、矢を発射した際に生じる振動が減衰して矢の方向が安定する。なお、例えば２０％というときには、２０％±２％程度の誤差がある場合も含むものとする。 The vibration damping portion 22 is provided in a part of the raw pipe 20 in the axial direction. Specifically, it is provided on a part of the tip side of the raw pipe 20. The length of the vibration damping portion 22 is preferably longer than 10% and shorter than 50% of the total length of the raw pipe 20, and more preferably longer than 10% and shorter than 40% of the total length of the raw pipe 20. By providing the vibration damping portion 22 in such a range, it is possible to obtain a suitable vibration damping effect on the tip side while maintaining the rigidity of the base tube 20 on the base end side. As a result, when used as the center rod 11, the arrow is stabilized when aiming, the vibration generated when the arrow is fired is attenuated, and the direction of the arrow is stabilized. For example, 20% includes a case where there is an error of about 20% ± 2%.

振動減衰部２２は、素管２０の軸方向の中央より先端側に設けられていることが好ましく、素管２０の先端から設けられていることがより好ましい。振動減衰部２２が素管２０の先端から設けられていると、センターロッド１１の把持部側での剛性を維持しつつ、先端側での振動減衰効果を得ることができる。また、振動減衰部２２が素管２０の先端から設けられていない場合には、振動減衰部２２の基端縁は、素管２０の先端から５０％の位置、つまり、素管２０の長手方向の中央位置に位置していないことが好ましい。これは、センターロッド１１としての一次振動の腹位置が、センターロッド１１全長の中央位置に生じることによる。一次振動の腹位置での剛性が変化すると、スタビライザー１０として、製品ごとのばらつきが生じ易くなるため、安定した品質の製品を供給するためには、振動減衰部２２の基端縁がセンターロッド１１全長の中央位置に位置しないように設計することが好ましい。 The vibration damping portion 22 is preferably provided on the tip side of the raw tube 20 from the center in the axial direction, and more preferably provided from the tip of the raw tube 20. When the vibration damping portion 22 is provided from the tip of the raw pipe 20, the vibration damping effect on the tip side can be obtained while maintaining the rigidity of the center rod 11 on the grip portion side. When the vibration damping portion 22 is not provided from the tip of the raw pipe 20, the base end edge of the vibration damping portion 22 is located at a position 50% from the tip of the raw pipe 20, that is, in the longitudinal direction of the raw pipe 20. It is preferable that it is not located in the center position of. This is because the antinode position of the primary vibration as the center rod 11 occurs at the center position of the entire length of the center rod 11. When the rigidity at the antinode position of the primary vibration changes, the stabilizer 10 tends to vary from product to product. Therefore, in order to supply a product of stable quality, the base end edge of the vibration damping portion 22 is the center rod 11. It is preferable to design it so that it is not located at the center position of the entire length.

図２に示すように、振動減衰部２２は、その先端側では素管２０の周方向全体に配置されているのに対し、振動減衰部２２における軸方向中間位置より基端側では周方向の一部に配置されており、周方向に占める割合は基端側へ行くほど徐々に減少するように設けられている。つまり、振動減衰部２２の基端縁では、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合が最も低く、先端側に行くほど連続的に高くなり、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合が所定の値になって以降は、それより先端側での割合は一定となる。このように、素管２０において振動減衰部２２が設けられた部分の基端側端部では、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合が、基端側へ行くほど徐々に減少する。 As shown in FIG. 2, the vibration damping portion 22 is arranged in the entire circumferential direction of the raw tube 20 on the tip end side thereof, whereas the vibration damping portion 22 is located in the circumferential direction on the proximal end side from the axial intermediate position in the vibration damping portion 22. It is arranged in a part, and the ratio in the circumferential direction is provided so as to gradually decrease toward the proximal end side. That is, at the base end edge of the vibration damping portion 22, the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 is the lowest, and becomes continuously higher toward the tip side, and the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 is predetermined. After reaching the value, the ratio on the tip side becomes constant. As described above, at the base end side end portion of the portion of the raw pipe 20 where the vibration damping portion 22 is provided, the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 gradually decreases toward the base end side.

例えば、振動減衰部２２が素管２０の先端縁から２０％の位置に設けられている場合について説明する。この場合、振動減衰部２２の基端縁は、素管２０の先端縁から２０％となる位置にあり、この２０％の位置より基端側では本体部２１に対する振動減衰部２２の割合は０％である。また、例えば、素管２０の先端縁から１０％となる位置より先端側では、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合は約１５％で一定である。そして、素管２０の先端縁から１０％から２０％の位置では、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合は、基端側に行くにつれて、１５％から０％まで連続的に減少する。このように、振動減衰部２２の基端側端部で、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合が徐々に減少していると、素管２０の軸方向における剛性が急激に変動することが抑制されて、センターロッド１１としての性能、ひいてはスタビライザー１０の性能を安定させることができる。 For example, a case where the vibration damping portion 22 is provided at a position 20% from the tip edge of the raw pipe 20 will be described. In this case, the base end edge of the vibration damping portion 22 is located at a position 20% from the tip edge of the raw pipe 20, and the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 is 0 on the proximal end side from this 20% position. %. Further, for example, the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 is constant at about 15% on the tip side from the position of 10% from the tip edge of the raw pipe 20. Then, at a position of 10% to 20% from the tip edge of the raw tube 20, the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 continuously decreases from 15% to 0% toward the proximal end side. In this way, if the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 is gradually reduced at the base end side end portion of the vibration damping portion 22, the rigidity of the raw pipe 20 in the axial direction may fluctuate sharply. It is suppressed, and the performance as the center rod 11 and the performance of the stabilizer 10 can be stabilized.

次に、素管２０の製造方法について説明する。
素管２０の製造方法は、繊維強化樹脂製のプリプレグシートを、芯材としてのマンドレルの周囲に複数層積層して、円筒状の中間体を形成する積層工程、中間体に熱収縮性のラッピングテープを巻回して加圧及び加熱することにより素管２０を成形する成形工程、素管２０からマンドレルを脱芯する脱芯工程とを備えている。 Next, a method of manufacturing the raw tube 20 will be described.
The method for manufacturing the raw tube 20 is a laminating step of laminating a plurality of layers of a prepreg sheet made of fiber reinforced resin around a mandrel as a core material to form a cylindrical intermediate, and heat-shrinkable wrapping on the intermediate. It includes a molding step of forming a raw tube 20 by winding a tape, pressurizing and heating, and a decentering step of decentering the mandrel from the raw tube 20.

図３（ａ）に示すように、積層工程では、プリプレグシートとして、一方向に引き揃えられて配向された強化繊維に樹脂が含浸されてなるシート層３０を複数層積層する。シート層３０は、長辺がマンドレルの長さより少し長く、短辺がマンドレルの周長より少し長い略矩形状に切り出されたものを使用する。シート層３０の積層数、シート層３０の積層時の強化繊維の配向角度は、特に限定されるものではない。素管２０を細径としつつ、好適な剛性を付与する観点から、強化繊維がマンドレルの軸方向に沿うように配向された０゜配向のシート層３０が多くなるように構成することが好ましい。また、素管２０を細径としつつ、好適な剛性を付与する観点から、０゜配向のシート層３０が、９０゜配向のシート層３０より弾性率が大きいものを使用することが好ましい。 As shown in FIG. 3A, in the laminating step, as a prepreg sheet, a plurality of sheet layers 30 formed by impregnating reinforcing fibers aligned in one direction with a resin are laminated. The sheet layer 30 is cut out in a substantially rectangular shape having a long side slightly longer than the length of the mandrel and a short side slightly longer than the peripheral length of the mandrel. The number of laminated sheet layers 30 and the orientation angle of the reinforcing fibers at the time of laminating the sheet layer 30 are not particularly limited. From the viewpoint of imparting suitable rigidity while making the raw tube 20 a small diameter, it is preferable to configure the sheet layer 30 having a 0 ° orientation in which the reinforcing fibers are oriented along the axial direction of the mandrel. Further, from the viewpoint of imparting suitable rigidity while making the raw tube 20 a small diameter, it is preferable to use a sheet layer 30 oriented at 0 ° having a higher elastic modulus than the sheet layer 30 oriented at 90 °.

図３（ａ）に示す積層構成は一例である。プリプレグシートは１２層積層されており、１層目と９層目が９０゜配向のシート層３０であり、それ以外が０゜配向のシート層３０である。このように、０゜配向のシート層３０を多くすることで、細径でありながら良好な曲げ剛性を備えた素管２０を成形することが可能であり、これにより空気の影響を受け難く安定した状態で使用できるセンターロッド１１を得ることができる。 The laminated structure shown in FIG. 3A is an example. The prepreg sheet is laminated with 12 layers, the first layer and the ninth layer are sheet layers 30 oriented at 90 °, and the other layers are sheet layers 30 oriented at 0 °. In this way, by increasing the number of sheet layers 30 oriented at 0 °, it is possible to form a bare tube 20 having a small diameter and good bending rigidity, which makes it stable without being affected by air. It is possible to obtain a center rod 11 that can be used in this state.

図３（ａ）及び（ｂ）に示すように、積層工程では、シート層３０のうち素管２０の管壁の厚みＴの中間位置となるシート層３０の一部を、粘弾性体からなるシート体４０に置き換えて、シート層３０とシート体４０とを積層するようにしている。素管２０の管壁の厚みＴの中間位置にあり、シート体４０で置き換えるシート層３０を中間シート層３１とすると、例えば、図３（ａ）に示す例では、４層目のシート層３０を中間シート層３１としている。以下では、図３（ａ）に示す４層目の構成について、図３（ａ）の積層構成で成形される素管２０が、素管２０の先端縁から２０％の位置に振動減衰部２２が設けられているものであるとして説明する。 As shown in FIGS. 3A and 3B, in the laminating step, a part of the sheet layer 30 which is an intermediate position of the thickness T of the tube wall of the raw tube 20 of the sheet layer 30 is made of a viscoelastic body. Instead of the sheet body 40, the sheet layer 30 and the sheet body 40 are laminated. Assuming that the sheet layer 30 which is located at the intermediate position of the thickness T of the tube wall of the raw tube 20 and is replaced by the sheet body 40 is the intermediate sheet layer 31, for example, in the example shown in FIG. 3A, the fourth sheet layer 30 Is the intermediate sheet layer 31. In the following, regarding the configuration of the fourth layer shown in FIG. 3 (a), the raw pipe 20 formed by the laminated structure of FIG. 3 (a) is located at a position 20% from the tip edge of the raw pipe 20. Will be described as being provided.

図３（ｂ）に示すように、中間シート層３１は、短側辺３１ｂの長さがマンドレルの長さの約８０％であり、長側辺３１ａと短側辺３１ｂの先端側が斜辺３１ｃで連結される形状に切り出されたものを使用する。長側辺３１ａに対する斜辺３１ｃの傾斜角度θ１は、約４５゜である。また、４層目に積層するシート体４０は、長側辺４０ａの長さがマンドレルの長さの約２０％であり、長側辺４０ａと短側辺４０ｂの基端側が斜辺４０ｃで連結される形状に切り出されたものを使用する。長側辺４０ａに対する斜辺４０ｃの傾斜角度θ２は、約４５゜である。シート体４０の厚みは、全体に一定である。 As shown in FIG. 3B, in the intermediate sheet layer 31, the length of the short side 31b is about 80% of the length of the mandrel, and the tip side of the long side 31a and the short side 31b is the hypotenuse 31c. Use the one cut out into a shape to be connected. The inclination angle θ1 of the hypotenuse 31c with respect to the long side 31a is about 45 °. Further, in the sheet body 40 laminated on the fourth layer, the length of the long side 40a is about 20% of the length of the mandrel, and the long side 40a and the base end side of the short side 40b are connected by the hypotenuse 40c. Use what has been cut out into a shape. The inclination angle θ2 of the hypotenuse 40c with respect to the long side 40a is about 45 °. The thickness of the sheet body 40 is constant as a whole.

積層工程では、中間シート層３１を積層する際、図３（ａ）に示すように、中間シート層３１の斜辺３１ｃとシート体４０の斜辺４０ｃを突き合せた状態で、マンドレルの軸方向に並べて巻き付ける。こうすることで、積層工程を経て得られた中間体は、シート体４０の基端側端部においては、中間体の基端縁に行くほどシート層３０に対するシート体４０の割合が徐々に減少していくように形成される。 In the laminating step, when laminating the intermediate sheet layer 31, as shown in FIG. 3A, the hypotenuse 31c of the intermediate sheet layer 31 and the hypotenuse 40c of the sheet body 40 are butted and arranged in the axial direction of the mandrel. Wrap it around. By doing so, in the intermediate body obtained through the laminating step, the ratio of the sheet body 40 to the sheet layer 30 gradually decreases toward the base end edge of the intermediate body at the base end side end portion of the sheet body 40. It is formed to do.

続いて、成形工程では、中間体に熱収縮性のラッピングテープを巻回して加圧及び加熱することにより素管２０を成形する。ラッピングテープは、熱収縮性の従来公知のものを使用することができる。また、加熱温度及び加熱時間は、シート層３０を構成する樹脂の材質によって適宜調整すればよい。 Subsequently, in the molding step, the raw tube 20 is molded by winding a heat-shrinkable wrapping tape around the intermediate, applying pressure and heating. As the wrapping tape, a conventionally known heat-shrinkable tape can be used. Further, the heating temperature and the heating time may be appropriately adjusted depending on the material of the resin constituting the sheet layer 30.

続いて、脱芯工程では素管２０からマンドレルを脱芯する。得られた素管２０の表面を研磨加工し、適宜の塗装加工、機械加工等を施すことによって、センターロッド１１として使用することができる。なお、シート体４０の厚みが、中間シート層３１の厚みより多少厚い場合であっても、素管２０の表面の研磨加工により、平坦かつ平滑な外表面とすることができる。 Subsequently, in the decentering step, the mandrel is decentered from the raw tube 20. The surface of the obtained raw tube 20 can be used as the center rod 11 by polishing it and subjecting it to appropriate painting, machining, or the like. Even when the thickness of the sheet body 40 is slightly thicker than the thickness of the intermediate sheet layer 31, the outer surface can be made flat and smooth by polishing the surface of the raw tube 20.

なお、サイドロッド１２及びエクステンダーロッド１３も同様に、繊維強化樹脂製のプリプレグシートを複数層積層して、加圧及び加熱することにより成形する。サイドロッド１２及びエクステンダーロッド１３に使用するプリプレグシートの材質は、センターロッド１１と同様のものであることが好ましい。サイドロッド１２及びエクステンダーロッド１３についても、研磨加工、塗装加工、機械加工等を施す。センターロッド１１、サイドロッド１２、及びエクステンダーロッド１３を連結具により連結することで、スタビライザー１０が得られる。 Similarly, the side rod 12 and the extender rod 13 are also formed by laminating a plurality of layers of fiber-reinforced resin prepreg sheets, pressurizing and heating them. The material of the prepreg sheet used for the side rod 12 and the extender rod 13 is preferably the same as that of the center rod 11. The side rod 12 and the extender rod 13 are also subjected to polishing, painting, machining, and the like. The stabilizer 10 can be obtained by connecting the center rod 11, the side rod 12, and the extender rod 13 with a connecting tool.

次に、上記実施形態のスタビライザー１０が備えるセンターロッド１１、センターロッド１１に使用される素管２０、素管２０の製造方法の効果について説明する。
（１）上記実施形態のセンターロッド１１は、繊維強化樹脂製の複数層のシート層３０が積層されてなる筒状の素管２０で構成されている。素管２０は、繊維強化樹脂材料からなる本体部２１と、粘弾性体からなる振動減衰部２２を備えている。 Next, the effect of the method of manufacturing the center rod 11, the raw tube 20 used for the center rod 11, and the raw tube 20 included in the stabilizer 10 of the above embodiment will be described.
(1) The center rod 11 of the above embodiment is composed of a tubular raw tube 20 in which a plurality of layers of sheet layers 30 made of fiber reinforced resin are laminated. The raw tube 20 includes a main body portion 21 made of a fiber reinforced resin material and a vibration damping portion 22 made of a viscoelastic body.

粘弾性体からなる振動減衰部２２が設けられていることで、振動減衰部２２が設けられていない場合に比べて、矢を発射する際に生じる振動を、センターロッド１１によって効果的に減衰させることができる。また、振動減衰部２２が素管２０の一部として設けられていることで、素管２０の構成を簡素化しつつ、優れた振動減衰性を実現することができる。 Since the vibration damping portion 22 made of a viscoelastic body is provided, the vibration generated when firing an arrow is effectively damped by the center rod 11 as compared with the case where the vibration damping portion 22 is not provided. be able to. Further, since the vibration damping portion 22 is provided as a part of the raw pipe 20, it is possible to realize excellent vibration damping while simplifying the configuration of the raw pipe 20.

（２）振動減衰部２２は、素管２０の管壁の厚み方向中間位置であって、素管２０の長手方向の一部に設けられている。
そのため、振動減衰部２２が設けられていても、素管２０の剛性を低下させることが抑制される。センターロッド１１として要求される剛性を確保することで矢を発射する際の衝撃を抑制しつつ、優れた振動減衰性を実現することができる。 (2) The vibration damping portion 22 is provided at an intermediate position in the thickness direction of the pipe wall of the raw pipe 20 and is provided in a part of the raw pipe 20 in the longitudinal direction.
Therefore, even if the vibration damping portion 22 is provided, it is possible to suppress the decrease in the rigidity of the raw pipe 20. By ensuring the rigidity required for the center rod 11, it is possible to realize excellent vibration damping while suppressing the impact when firing an arrow.

（３）振動減衰部２２は、素管２０の先端側であって、素管２０の長手方向の全長の１０％超５０％未満の範囲に設けられている。
そのため、素管２０の基端側での剛性を維持しつつ、振動を効果的に吸収することができる。これにより、センターロッド１１の把持部側での剛性を実現しつつ、センターロッド１１により振動減衰効果を得ることができる。矢の発射時の振動を効果的に減衰させることができる。 (3) The vibration damping portion 22 is provided on the tip end side of the raw pipe 20 in a range of more than 10% and less than 50% of the total length of the raw pipe 20 in the longitudinal direction.
Therefore, vibration can be effectively absorbed while maintaining the rigidity of the base tube 20 on the proximal end side. As a result, the vibration damping effect can be obtained by the center rod 11 while realizing the rigidity of the center rod 11 on the grip portion side. The vibration at the time of firing the arrow can be effectively damped.

（４）素管２０において振動減衰部２２が設けられた部分の基端側端部では、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合が基端側ほど徐々に減少している。
そのため、素管２０の軸方向において、その剛性が急激に変動することが抑制される。センターロッド１１の品質を安定させることができる。 (4) At the base end side end portion of the portion of the raw pipe 20 where the vibration damping portion 22 is provided, the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 gradually decreases toward the proximal end side.
Therefore, it is possible to prevent the rigidity of the raw pipe 20 from suddenly fluctuating in the axial direction. The quality of the center rod 11 can be stabilized.

（５）素管２０は、繊維強化樹脂製のシート層３０を芯材としてのマンドレルの周囲に複数層積層して、円筒状の中間体を形成する積層工程と、中間体を加圧及び加熱して素管２０を成形する成形工程とを備えている。積層工程では、複数層のシート層３０のうち中間層となる中間シート層３１の一部を、粘弾性体からなるシート体４０に置き換えて積層している。 (5) The raw pipe 20 has a laminating step of laminating a plurality of layers of a sheet layer 30 made of fiber reinforced resin around a mandrel as a core material to form a cylindrical intermediate, and pressurizing and heating the intermediate. It is provided with a molding step of molding the raw tube 20. In the laminating step, a part of the intermediate sheet layer 31 which is an intermediate layer among the plurality of sheet layers 30 is replaced with a sheet body 40 made of a viscoelastic body and laminated.

そのため、粘弾性体からなる振動減衰部２２が内部に設けられた素管２０を容易に製造することができる。
（６）積層工程では、スタビライザーとしての使用時に先端側となる部分がマンドレルの軸方向に対して傾斜する斜辺３１ｃを有する中間シート層３１と、スタビライザーとしての使用時に基端側となる部分がマンドレルの軸方向に対して傾斜する斜辺４０ｃを有するシート体４０をマンドレルの軸方向に並べて巻き付けている。 Therefore, the raw tube 20 in which the vibration damping portion 22 made of a viscoelastic body is provided inside can be easily manufactured.
(6) In the laminating step, the intermediate sheet layer 31 having an oblique side 31c whose tip side is inclined with respect to the axial direction of the mandrel when used as a stabilizer and the base end side when used as a stabilizer are mandrels. The sheet body 40 having the inclined side 40c inclined with respect to the axial direction of the mandrel is wound side by side in the axial direction of the mandrel.

そのため、振動減衰部２２の基端側端部で、本体部２１に対する振動減衰部２２の割合が徐々に減少するような素管２０を容易に製造することができる。剛性の急激な変動が抑制されたセンターロッド１１の製造が容易である。 Therefore, it is possible to easily manufacture the raw pipe 20 at which the ratio of the vibration damping portion 22 to the main body portion 21 is gradually reduced at the base end side end portion of the vibration damping portion 22. It is easy to manufacture the center rod 11 in which sudden fluctuations in rigidity are suppressed.

なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することができる。上記実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。 The above embodiment can be modified and implemented as follows. The above embodiment and the following modified examples can be implemented in combination with each other within a technically consistent range.

・上記実施形態では、センターロッド１１として、１本のセンターロッド１１と、一対のサイドロッド１２と、エクステンダーロッド１３を備えているスタビライザー１０に適用されるものとして説明したが、スタビライザー１０はこうした形状のものに限定されない。例えば、一対のサイドロッド１２を備えていない形状のものであってもよい。 -In the above embodiment, the center rod 11 has been described as being applied to a stabilizer 10 including one center rod 11, a pair of side rods 12, and an extender rod 13, but the stabilizer 10 has such a shape. Not limited to those. For example, the shape may not include a pair of side rods 12.

・上記実施形態では、振動減衰部２２が素管２０の先端縁から設けられているものについて説明したが、必ずしも先端縁から設けられていなくてもよい。例えば、先端縁より少し基端側から設けられていてもよい。 -In the above embodiment, the vibration damping portion 22 provided from the tip edge of the raw pipe 20 has been described, but it does not necessarily have to be provided from the tip edge. For example, it may be provided from the base end side slightly from the tip end edge.

・プリプレグシートの積層構成は、図３（ａ）に示すものに限定されない。９０゜層の割合が異なっていてもよく、±３０゜、±４５゜、±６０゜等、プリプレグシート中の強化繊維の配向方向が、マンドレルの軸線方向に対して傾斜するように積層された層を有していてもよい。空気抵抗の影響を考慮してできるだけ細径とするとともに、センターロッド１１として必要な剛性を付与するためには、０゜層の割合を多くすることが好ましい。 The laminated structure of the prepreg sheet is not limited to that shown in FIG. 3 (a). The ratio of the 90 ° layers may be different, and the reinforcing fibers in the prepreg sheet are laminated so that the orientation direction of the reinforcing fibers in the prepreg sheet is inclined with respect to the axial direction of the mandrel, such as ± 30 °, ± 45 °, ± 60 °, etc. It may have a layer. In order to make the diameter as small as possible in consideration of the influence of air resistance and to impart the rigidity required for the center rod 11, it is preferable to increase the ratio of the 0 ° layer.

・プリプレグシートの積層数は、１２層に限らず適宜調整することができる。要求される剛性、径、重量等に応じて適宜調整すればよい。
・上記実施形態では、図３（ａ）に示すように、第４層のシート層３０を中間シート層３１として、その一部を粘弾性体からなるシート体４０に置き換えたが、中間シート層３１の位置は第４層に限定されない。中間体の最外層及び最内層でなければどこであってもよい。この場合、中間シート層３１は、成形された素管２０の管壁の厚み方向中央位置ではないことが好ましい。振動減衰部２２が素管２０の管壁の厚み方向中央位置とならないようにすることで、好適な振動減衰効果を得ることができる。 -The number of laminated prepreg sheets is not limited to 12 layers and can be adjusted as appropriate. It may be appropriately adjusted according to the required rigidity, diameter, weight and the like.
In the above embodiment, as shown in FIG. 3A, the sheet layer 30 of the fourth layer is used as the intermediate sheet layer 31, and a part thereof is replaced with the sheet body 40 made of a viscoelastic body. The position of 31 is not limited to the fourth layer. It may be anywhere as long as it is not the outermost layer and the innermost layer of the intermediate. In this case, it is preferable that the intermediate sheet layer 31 is not located at the center position in the thickness direction of the pipe wall of the molded raw pipe 20. A suitable vibration damping effect can be obtained by preventing the vibration damping portion 22 from being located at the center position in the thickness direction of the pipe wall of the raw pipe 20.

・図３（ｂ）に示すような中間シート層３１における長側辺３１ａに対する斜辺３１ｃの傾斜角度θ１、すなわち、シート体４０における長側辺４０ａに対する斜辺４０ｃの傾斜角度θ２は適宜調整することができる。傾斜角度θ１、θ２は、振動減衰部２２の端部での剛性の急激な変動が抑制される程度に設定すればよい。なお、傾斜角度θ１と傾斜角度θ２は等しいことが好ましい。 The inclination angle θ1 of the hypotenuse 31c with respect to the long side 31a in the intermediate sheet layer 31 as shown in FIG. 3B, that is, the inclination angle θ2 of the hypotenuse 40c with respect to the long side 40a in the sheet body 40 can be appropriately adjusted. can. The inclination angles θ1 and θ2 may be set to such an extent that a sudden fluctuation in rigidity at the end of the vibration damping portion 22 is suppressed. It is preferable that the inclination angle θ1 and the inclination angle θ2 are equal to each other.

・シート体４０に置き換えられる中間シート層３１は、複数層存在していてもよい。例えば、第３層と第４層が中間シート層３１とされていてもよい。
・シート体４０として、全体に一定の厚みのものを使用したが、厚みが変化するものを使用してもよい。例えば、マンドレルに巻き付ける際、基端側ほど徐々に厚みが薄くなるようなシート体４０を巻き付けるようにしてもよい。 -A plurality of intermediate sheet layers 31 to be replaced with the sheet body 40 may exist. For example, the third layer and the fourth layer may be the intermediate sheet layer 31.
-As the sheet body 40, a sheet having a constant thickness as a whole is used, but a sheet having a variable thickness may be used. For example, when winding the mandrel, the sheet body 40 may be wound so that the thickness gradually decreases toward the base end side.

次に、上記実施形態及び変更例から把握できる技術的思想を以下に記載する。
（イ）アーチェリー用のセンターロッドに適用される筒状の素管であって、繊維強化樹脂製の複数層のシート層が積層されてなる本体部と、粘弾性体からなる振動減衰部とを備え、前記振動減衰部は、前記素管の管壁の厚み方向中間位置であって、前記素管の長手方向の中央より先端側に設けられており、その長さは、前記素管の全長の１０％より長いことを特徴とする素管。 Next, the technical idea that can be grasped from the above-described embodiment and modification is described below.
(B) A tubular base tube applied to a center rod for archery, which has a main body portion in which a plurality of sheet layers made of fiber-reinforced resin are laminated, and a vibration damping portion made of a viscoelastic body. The vibration damping portion is provided at an intermediate position in the thickness direction of the pipe wall of the raw pipe, and is provided on the tip side from the center in the longitudinal direction of the raw pipe, and the length thereof is the total length of the raw pipe. A bare tube characterized by being longer than 10% of.

（ロ）前記振動減衰部は、前記素管の先端から設けられていることを特徴とする前記（イ）に規制の素管。
（ハ）前記素管において前記振動減衰部が設けられた部分の基端側端部では、前記本体部に対する前記振動減衰部の割合が、基端側ほど徐々に減少していることを特徴とする前記（イ）又は（ロ）に記載の素管。 (B) The vibration damping portion is the raw pipe regulated in (a) above, characterized in that it is provided from the tip of the raw pipe.
(C) At the base end side end portion of the portion of the raw pipe provided with the vibration damping portion, the ratio of the vibration damping portion to the main body portion is gradually reduced toward the proximal end side. The raw pipe according to (a) or (b) above.

本発明のスタビライザー１０のセンターロッド１１に使用される素管２０についてさらに詳細に説明する。
（試験１）
センターロッド１１用の素管２０における振動減衰部２２の位置、長さを検討するために、振動減衰部２２の位置、長さが異なる複数の素管２０を成形して、それぞれの素管２０の剛性についての評価、及び振動減衰効果についての評価を行った。 The raw tube 20 used for the center rod 11 of the stabilizer 10 of the present invention will be described in more detail.
(Test 1)
In order to examine the position and length of the vibration damping portion 22 in the base pipe 20 for the center rod 11, a plurality of base pipes 20 having different positions and lengths of the vibration damping portion 22 are formed, and each base pipe 20 is formed. The rigidity of the device and the vibration damping effect were evaluated.

＜素管２０の成形＞
センターロッド１１用の素管２０における振動減衰部２２の位置、長さを検討するために、６種類の試作品の素管２０を成形した。以下では、試作品１〜６という。試作品１は、振動減衰部２２が設けられていないものであり、試作品２〜６は、その長手方向の一部または全部に振動減衰部２２が設けられているものである。 <Molding of raw tube 20>
In order to examine the position and length of the vibration damping portion 22 in the raw tube 20 for the center rod 11, six kinds of prototype raw tubes 20 were formed. In the following, it will be referred to as prototypes 1 to 6. The prototype 1 is not provided with the vibration damping portion 22, and the prototypes 2 to 6 are provided with the vibration damping portion 22 in a part or all of the longitudinal direction thereof.

試作品１は、シート層３０として、炭素繊維が熱硬化性エポキシ樹脂に含浸されたプリプレグシートを使用し、シート層３０を長尺円筒状のマンドレルに１２層積層した後、加圧及び加熱することによって成形した。プリプレグシートは、炭素繊維が１方向に引き揃えられて配向されているものを使用した。また、マンドレルの直径は１０ｍｍのものを使用した。１層目及び９層目では、炭素繊維の配向方向がマンドレルの軸線方向に対して９０゜となるように巻き付け、それ以外では、炭素繊維の配向方向がマンドレルの軸線方向に対して０゜となるように巻き付けた。９０゜層として使用したプリプレグシートは、弾性率が２４ｔのものであり、０゜層として使用したプリプレグシートは、弾性率が６０ｔのものである。 Prototype 1 uses a prepreg sheet in which carbon fibers are impregnated with a thermosetting epoxy resin as the sheet layer 30, and 12 layers of the sheet layer 30 are laminated on a long cylindrical mandrel, and then pressurized and heated. Molded by The prepreg sheet used was one in which carbon fibers were aligned and oriented in one direction. A mandrel having a diameter of 10 mm was used. In the first and ninth layers, the carbon fibers are wound so that the orientation direction of the carbon fibers is 90 ° with respect to the axial direction of the mandrel, and otherwise, the orientation direction of the carbon fibers is 0 ° with respect to the axial direction of the mandrel. I wrapped it so that it would be. The prepreg sheet used as the 90 ° layer has an elastic modulus of 24 tons, and the prepreg sheet used as the 0 ° layer has an elastic modulus of 60 tons.

試作品２〜６は、振動減衰部２２を有する素管２０として成形した。試作品２〜６の積層構成は、試作品１と同様であり、４層目のシート層３０を中間シート層３１として、その一部または全部を粘弾性体のシート体４０に置き換えて積層した。試作品２〜６に設けられた粘弾性体のシート体４０は、熱可塑性エラストマーコンパウンド（厚み０．３ｍｍ）を使用した。 Prototypes 2 to 6 were molded as a bare tube 20 having a vibration damping portion 22. The laminated structure of the prototypes 2 to 6 is the same as that of the prototype 1, and the fourth sheet layer 30 is used as the intermediate sheet layer 31, and a part or all thereof is replaced with the viscoelastic sheet body 40 for lamination. .. A thermoplastic elastomer compound (thickness 0.3 mm) was used for the viscoelastic sheet 40 provided in the prototypes 2 to 6.

試作品２では、４層目のシート層３０（中間シート層３１）として、短側辺３１ｂの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約９０％、長側辺３１ａに対する斜辺３１ｃの傾斜角度θ１が約４５゜となるものを使用した。また、粘弾性体のシート体４０として、長側辺４０ａの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約１０％、長側辺４０ａに対する斜辺４０ｃの傾斜角度θ２が約４５゜となるものを使用した。４層目の中間シート層３１を積層する際には、中間シート層３１とシート体４０とがマンドレルの長手方向にほぼ隙間なく並べられた状態で巻き付けた。つまり、試作品２は、素管２０の長手方向における粘弾性体（振動減衰部２２）の長さの割合（％）が１０％となるようにシート体４０を積層したものである。 In prototype 2, as the fourth sheet layer 30 (intermediate sheet layer 31), the length of the short side 31b is about 90% of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the hypotenuse with respect to the long side 31a. The one having an inclination angle θ1 of 31c of about 45 ° was used. Further, as the viscoelastic sheet body 40, the length of the long side 40a is about 10% of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the inclination angle θ2 of the hypotenuse 40c with respect to the long side 40a is about 45 °. I used the one that becomes. When laminating the fourth intermediate sheet layer 31, the intermediate sheet layer 31 and the sheet body 40 were wound in a state of being arranged in the longitudinal direction of the mandrel with almost no gap. That is, in the prototype 2, the sheet bodies 40 are laminated so that the ratio (%) of the length of the viscoelastic body (vibration damping portion 22) in the longitudinal direction of the raw tube 20 is 10%.

試作品３では、４層目の中間シート層３１として、短側辺３１ｂの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約８０％、長側辺３１ａに対する斜辺３１ｃの傾斜角度θ１が約４５゜となるものを使用した。粘弾性体のシート体４０として、長側辺４０ａの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約２０％、長側辺４０ａに対する斜辺４０ｃの傾斜角度θ２が約４５゜となるものを使用した。試作品３は、素管２０の長手方向における粘弾性体（振動減衰部２２）の長さの割合（％）が２０％である。 In Prototype 3, as the fourth intermediate sheet layer 31, the length of the short side 31b is about 80% of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the inclination angle θ1 of the oblique side 31c with respect to the long side 31a is The one with a value of about 45 ° was used. As the viscoelastic sheet body 40, the length of the long side 40a is about 20% of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the inclination angle θ2 of the hypotenuse 40c with respect to the long side 40a is about 45 °. I used the one. In the prototype 3, the ratio (%) of the length of the viscoelastic body (vibration damping portion 22) in the longitudinal direction of the raw tube 20 is 20%.

試作品４では、４層目の中間シート層３１として、短側辺３１ｂの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約６６．６７％（２／３）、長側辺３１ａに対する斜辺３１ｃの傾斜角度θ１が約４５゜となるものを使用した。粘弾性体のシート体４０として、長側辺４０ａの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約３３．３３％（１／３）、長側辺４０ａに対する斜辺４０ｃの傾斜角度θ２が約４５゜となるものを使用した。試作品４は、素管２０の長手方向における粘弾性体（振動減衰部２２）の長さの割合（％）が３３．３％（１／３）である。 In Prototype 4, as the fourth intermediate sheet layer 31, the length of the short side 31b is about 66.67% (2/3) of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the long side 31a The one in which the inclination angle θ1 of the hypotenuse 31c with respect to the relative is about 45 ° was used. As the viscoelastic sheet body 40, the length of the long side 40a is about 33.33% (1/3) of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the inclination angle of the hypotenuse 40c with respect to the long side 40a. The one having θ2 of about 45 ° was used. In the prototype 4, the ratio (%) of the length of the viscoelastic body (vibration damping portion 22) in the longitudinal direction of the raw tube 20 is 33.3% (1/3).

試作品５では、４層目の中間シート層３１として、短側辺３１ｂの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約５０％、長側辺３１ａに対する斜辺３１ｃの傾斜角度θ１が約４５゜となるものを使用した。粘弾性体のシート体４０として、長側辺４０ａの長さが他のシート層３０の長手方向の長さの約５０％、長側辺４０ａに対する斜辺４０ｃの傾斜角度θ２が約４５゜となるものを使用した。試作品５は、素管２０の長手方向における粘弾性体（振動減衰部２２）の長さの割合（％）が５０％である。 In the prototype 5, as the fourth intermediate sheet layer 31, the length of the short side 31b is about 50% of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the inclination angle θ1 of the oblique side 31c with respect to the long side 31a is The one with a value of about 45 ° was used. As the viscoelastic sheet body 40, the length of the long side 40a is about 50% of the length of the other sheet layer 30 in the longitudinal direction, and the inclination angle θ2 of the hypotenuse 40c with respect to the long side 40a is about 45 °. I used the one. In the prototype 5, the ratio (%) of the length of the viscoelastic body (vibration damping portion 22) in the longitudinal direction of the raw tube 20 is 50%.

試作品３〜５についても試作品２と同様に、４層目の中間シート層３１を積層する際には、中間シート層３１とシート体４０とがマンドレルの長手方向にほぼ隙間なく並べられた状態で巻き付けた。 As for prototypes 3 to 5, similar to prototype 2, when the fourth intermediate sheet layer 31 was laminated, the intermediate sheet layer 31 and the sheet body 40 were arranged with almost no gap in the longitudinal direction of the mandrel. Wrapped in the state.

試作品６では、４層目のシート層３０に代えて、マンドレルの長手方向全長に亘って粘弾性体のシート体４０を巻き付けた。試作品５は、素管２０の長手方向における粘弾性体（振動減衰部２２）の長さの割合（％）が１００％である。 In prototype 6, instead of the fourth sheet layer 30, a viscoelastic sheet body 40 was wound over the entire length of the mandrel in the longitudinal direction. In the prototype 5, the ratio (%) of the length of the viscoelastic body (vibration damping portion 22) in the longitudinal direction of the raw tube 20 is 100%.

試作品１〜６は、中間体の外周面に高収縮性のラッピングテープを巻き付けた後、ラッピングテープの周面を加圧しつつ、１３５℃で９０分加熱することによって成形した。できあがった試作品１〜６の素管２０は、内径（直径）が約１０ｍｍ、外径（直径）が約１４ｍｍ、厚みＴが約２ｍｍであった。 Prototypes 1 to 6 were formed by wrapping a highly shrinkable wrapping tape around the outer peripheral surface of the intermediate, and then heating the peripheral surface of the wrapping tape at 135 ° C. for 90 minutes while pressurizing the peripheral surface of the wrapping tape. The raw tubes 20 of the completed prototypes 1 to 6 had an inner diameter (diameter) of about 10 mm, an outer diameter (diameter) of about 14 mm, and a thickness T of about 2 mm.

＜剛性評価＞
剛性評価は、各試作品の素管２０について、片持ち撓み量を解析することにより評価した。具体的には、各試作品の素管２０の基端縁にある節点を完全に拘束し、先端縁にある節点に１０Ｎの荷重を加えた。その際に発生した先端縁にある節点の変形量（ｍｍ）を測定した。また、振動減衰部２２を有していない試作品１の先端変形量（ｍｍ）に対する試作品２〜６の先端変形量（ｍｍ）の増加した割合を「先端変形量増加率（％）」として算出した。 <Rigidity evaluation>
The rigidity was evaluated by analyzing the cantilever deflection amount of the raw pipe 20 of each prototype. Specifically, the node at the base end edge of the raw tube 20 of each prototype was completely restrained, and a load of 10 N was applied to the node at the tip end edge. The amount of deformation (mm) of the node at the tip edge generated at that time was measured. Further, the ratio of the increase in the tip deformation amount (mm) of the prototypes 2 to 6 to the tip deformation amount (mm) of the prototype 1 having no vibration damping portion 22 is defined as the "tip deformation amount increase rate (%)". Calculated.

＜振動減衰効果の評価＞
振動減衰効果の評価は、各試作品の素管２０の先端縁の振動により評価した。具体的には、各試作品の素管２０の基端縁に糸を取り付けて宙づり状態とし、先端縁に加速度計を取り付けた。素管２０の中点を加振して、加速度計が振動する挙動を計測した。加振は、インパルスハンマーを用いて、２０Ｎ±１０％のインパルス波を与え、その際の応答を計測した。１次振動の減衰比を求めるために、５００Ｈｚのローパスフィルタでフィルタリングを行い、減衰自由振動を表す以下の数式１から減衰比ζを算出した。ここで、Ａ_{ｉｎｉｔｉａｌ}は初期の振幅（ｍ／ｓ^２）、ωは各周波数（ｒａｄ／ｓ）、ｔは時間（ｓｅｃ）を表す。 <Evaluation of vibration damping effect>
The vibration damping effect was evaluated by the vibration of the tip edge of the raw tube 20 of each prototype. Specifically, a thread was attached to the base end edge of the raw tube 20 of each prototype to make it suspended, and an accelerometer was attached to the tip edge. The midpoint of the raw tube 20 was vibrated, and the behavior of the accelerometer vibrating was measured. For the vibration, an impulse wave of 20 N ± 10% was applied using an impulse hammer, and the response at that time was measured. In order to obtain the damping ratio of the primary vibration, filtering was performed with a low-pass filter of 500 Hz, and the damping ratio ζ was calculated from the following equation 1 expressing the damping free vibration. Here, A _initial represents the initial amplitude (m / s ² ), ω represents each frequency (rad / s), and t represents the time (sec).

また、振動減衰部２２を有していない試作品１の減衰比ζに対する試作品２〜６の減衰比ζの増加した割合を「減衰比増加率（％）」として算出した。

Further, the ratio of the increase in the damping ratio ζ of the prototypes 2 to 6 to the damping ratio ζ of the prototype 1 having no vibration damping portion 22 was calculated as the “damping ratio increase rate (%)”.

試作品１〜６の素管２０の先端変形量（ｍｍ）、先端変形量増加率（％）、減衰比、減衰比増加率（％）の値を、表１に示した。また、先端変形量増加率（％）の結果を図４、減衰比増加率（％）の結果を図５に示した。 Table 1 shows the values of the tip deformation amount (mm), the tip deformation amount increase rate (%), the damping ratio, and the damping ratio increase rate (%) of the raw tubes 20 of the prototypes 1 to 6. The result of the tip deformation amount increase rate (%) is shown in FIG. 4, and the result of the attenuation ratio increase rate (%) is shown in FIG.

表１及び図４より、粘弾性体が素管２０の先端から５０％までの位置に積層されている試作品２〜５では、先端変形量（ｍｍ）の増加率（％）が、粘弾性体が積層されていない試作品１に対して、０．５％程度に抑えられた。一方、素管２０の長手方向全体に粘弾性体が積層されている試作品６では、試作品１に対して先端変形量（ｍｍ）の増加率（％）が５％弱増加しており、先端が変形し易いことがわかった。振動減衰部２２が素管２０の先端側の位置に設けられており、素管２０の長手方向の長さの５０％以下の長さであれば、スタビライザーとしての撓み量が許容範囲に抑えられるといった結果が得られた。

From Table 1 and FIG. 4, in the prototypes 2 to 5 in which the viscoelastic body is laminated at a position from the tip of the raw tube 20 to 50%, the increase rate (%) of the tip deformation amount (mm) is the viscoelasticity. It was suppressed to about 0.5% with respect to the prototype 1 in which the body was not laminated. On the other hand, in the prototype 6 in which the viscoelastic body is laminated on the entire longitudinal direction of the raw tube 20, the rate of increase (%) of the tip deformation amount (mm) is slightly less than 5% higher than that of the prototype 1. It was found that the tip was easily deformed. If the vibration damping portion 22 is provided at a position on the tip side of the raw pipe 20 and has a length of 50% or less of the length in the longitudinal direction of the raw pipe 20, the amount of deflection as a stabilizer can be suppressed within an allowable range. The result was obtained.

表１及び図５より、粘弾性体が素管２０の先端から１０％の位置まで積層されている試作品２では、減衰比の増加率（％）が、粘弾性体が積層されていない試作品１に対して変化しなかった。一方、粘弾性体が素管２０の先端から２０％の長さの位置まで積層されている試作品３では、減衰比が５％増加しており、試作品３〜６では、素管２０の長手方向における粘弾性体の長さの割合が大きくなるほど、減衰比の増加率（％）が大きくなる傾向が見られた。振動減衰部２２が素管２０の先端側の位置に設けられており、素管２０の長手方向の長さより１０％超長ければ、矢の発射の際に生じる振動を好適に吸収することができ、スタビライザーとしての振動減衰効果が得られることがわかった。 From Table 1 and FIG. 5, in the prototype 2 in which the viscoelastic body is laminated to the position of 10% from the tip of the raw tube 20, the increase rate (%) of the damping ratio is the trial in which the viscoelastic body is not laminated. It did not change with respect to work 1. On the other hand, in the prototype 3 in which the viscoelastic body is laminated from the tip of the raw tube 20 to the position of 20% in length, the damping ratio is increased by 5%, and in the prototypes 3 to 6, the raw tube 20 As the ratio of the length of the viscoelastic body in the longitudinal direction increased, the rate of increase (%) of the damping ratio tended to increase. If the vibration damping portion 22 is provided at a position on the tip side of the raw tube 20 and is more than 10% longer than the length of the raw tube 20 in the longitudinal direction, the vibration generated when the arrow is fired can be suitably absorbed. , It was found that the vibration damping effect as a stabilizer can be obtained.

以上の結果より、素管２０の先端から振動減衰部２２が設けられており、その長さが、素管２０の全長の１０％より長く、５０％未満の長さであると、スタビライザーとしての剛性を維持しつつ、好適な振動減衰効果を得ることができると言える。なお、素管２０の先端縁から５０％の位置まで振動減衰部２２が設けられている試作品５では、先端変形量が抑えられ、減衰比も増加していたが、センターロッド１１として使用する場合には、一次振動の節の位置（素管２０の長手方向中央の位置）に振動減衰部２２の基端縁が位置することになり、振動減衰の観点からは好ましくない。したがって、スタビライザーとしての剛性を維持しつつ、好適な振動減衰効果を得るには、素管２０の先端から振動減衰部２２が設けられており、その長さが、１０％超５０％未満であることが好ましい。 From the above results, if the vibration damping portion 22 is provided from the tip of the raw tube 20 and its length is longer than 10% of the total length of the raw tube 20 and less than 50%, the stabilizer can be used as a stabilizer. It can be said that a suitable vibration damping effect can be obtained while maintaining the rigidity. In the prototype 5 in which the vibration damping portion 22 is provided from the tip edge of the raw tube 20 to a position 50%, the tip deformation amount is suppressed and the damping ratio is increased, but it is used as the center rod 11. In this case, the base end edge of the vibration damping portion 22 is located at the position of the node of the primary vibration (the position at the center in the longitudinal direction of the raw pipe 20), which is not preferable from the viewpoint of vibration damping. Therefore, in order to obtain a suitable vibration damping effect while maintaining the rigidity as a stabilizer, the vibration damping portion 22 is provided from the tip of the raw tube 20, and the length thereof is more than 10% and less than 50%. Is preferable.

（試験２）
粘弾性体からなる振動減衰部２２をセンターロッド１１として使用する素管２０の一部に設けることにより、スタビライザーとしての性能がどの程度向上するかについて評価を官能試験として行った。 (Test 2)
A sensory test was conducted to evaluate how much the performance as a stabilizer is improved by providing the vibration damping portion 22 made of a viscoelastic body in a part of the raw tube 20 used as the center rod 11.

センターロッド用の素管２０として、先端側４０％の位置に粘弾性体が積層されたもの、先端側６０％の位置に粘弾性体が積層されたもの、粘弾性体が積層されていないものの３種類の試作品を成形した。粘弾性体が積層された２種類の試作品は、ともに素管２０の先端から粘弾性体が積層されている。それぞれの試作品の表面を機械研磨し、アーチェリー用スタビライザーとして調整した。３種類のスタビライザーを装着して、試打した場合の官能評価を、ウエイト感、硬さ感、重さ感、振動収束性、左右のぶれ易さ、上下の振動し易さ、矢の飛び出し易さ、エイミング感の８つの観点から行った。各官能評価は、粘弾性体が積層されていない素管２０をスタビライザーのセンターロッドとした場合に対して、粘弾性体が積層された素管２０をスタビライザーのセンターロッドとした場合に受ける印象の違いを、以下の評定により行った。その結果を、表２に示した。 As the raw pipe 20 for the center rod, a viscoelastic body is laminated at a position of 40% on the tip side, a viscoelastic body is laminated at a position of 60% on the tip side, and a viscoelastic body is not laminated. Three types of prototypes were molded. In both of the two types of prototypes in which the viscoelastic bodies are laminated, the viscoelastic bodies are laminated from the tip of the raw tube 20. The surface of each prototype was mechanically polished and adjusted as a stabilizer for archery. Equipped with 3 types of stabilizers, the sensory evaluation when trial hitting is evaluated as weight, hardness, weight, vibration convergence, left / right vibration, up / down vibration, and arrow popping out. , From the eight viewpoints of aiming feeling. Each sensory evaluation gives an impression when the raw tube 20 on which the viscoelastic body is not laminated is used as the center rod of the stabilizer, whereas when the raw tube 20 on which the viscoelastic body is laminated is used as the center rod of the stabilizer. The differences were made by the following ratings. The results are shown in Table 2.

◎；粘弾性体がないものと比べて向上した。
〇；粘弾性体がないものと比べて変化がなかった。
△；粘弾性体がないものと比べて低下した。 ⊚; Improved compared to those without a viscoelastic body.
〇; There was no change compared to the one without the viscoelastic body.
Δ: It was lower than that without the viscoelastic body.

表２の官能評価の結果より、粘弾性体が先端から４０％までの位置に積層された素管２０を使用したスタビライザーでは、粘弾性体が積層されていないものに比べて、「左右のぶれ難さ」、「エイミング感」以外の全ての指標で良好な結果が得られた。特に、「振動収束性」では、使用感が向上していた。

From the results of the sensory evaluation in Table 2, the stabilizer using the raw tube 20 in which the viscoelastic body is laminated at a position up to 40% from the tip has "left and right shake" as compared with the stabilizer in which the viscoelastic body is not laminated. Good results were obtained for all indicators except "difficulty" and "aiming feeling". In particular, in "vibration convergence", the usability was improved.

これに対して、粘弾性体が素管２０の先端から６０％までの位置に積層された素管２０を使用したスタビライザーでは、「振動収束性」については使用感が向上するといった評価となったが、「硬さ感」、「左右のぶれ難さ」、「上下の振動し難さ」、「矢の飛び出し易さ」、「エイミング感」で使用感が低下したといった評価となった。 On the other hand, in the stabilizer using the raw tube 20 in which the viscoelastic body is laminated up to 60% from the tip of the raw tube 20, the "vibration convergence" was evaluated as improving the usability. However, it was evaluated that the usability was reduced due to "hardness", "difficulty of left and right shaking", "difficulty of vibrating up and down", "easiness of arrow popping out", and "feeling of aiming".

素管２０の先端から振動減衰部２２が設けられており、その長さが、１０％超５０％未満であるにより、センターロッドとしての剛性を維持しつつ、好適な振動減衰効果を得ることができるといった効果が、官能評価によって裏付けられた。センターロッドの基端側の剛性を高めて硬くすることで、スタビライザー全体の揺れが抑えられ、センターロッドの先端側に粘弾性体を搭載することで、振動が効果的に逃がされて揺れ戻しを抑制するための振動吸収が効果的になされると考えられる。 Since the vibration damping portion 22 is provided from the tip of the raw pipe 20 and its length is more than 10% and less than 50%, it is possible to obtain a suitable vibration damping effect while maintaining the rigidity as the center rod. The effect of being able to do so was supported by sensory evaluation. By increasing the rigidity of the base end side of the center rod and making it harder, the vibration of the entire stabilizer is suppressed, and by mounting a viscoelastic body on the tip side of the center rod, vibration is effectively released and the vibration is returned. It is considered that vibration absorption for suppressing the vibration is effectively performed.

１０…スタビライザー、１１…センターロッド、２０…素管、２１…本体部、２２…振動減衰部、３０…シート層、３１…中間シート層、３１ｃ…斜辺、４０…シート体、４０ｃ…斜辺。 10 ... Stabilizer, 11 ... Center rod, 20 ... Raw pipe, 21 ... Main body, 22 ... Vibration damping part, 30 ... Sheet layer, 31 ... Intermediate sheet layer, 31c ... Hypotenuse, 40 ... Sheet body, 40c ... Hypotenuse.

Claims

A center rod composed of a tubular base tube having a main body portion in which a plurality of sheet layers made of fiber reinforced resin are laminated and a vibration damping portion made of a viscoelastic body is provided.
The vibration damping portion is provided at an intermediate position in the thickness direction of the pipe wall of the raw pipe so as to extend along the longitudinal direction of the raw pipe, and is provided at a part of the raw pipe in the longitudinal direction. A stabilizer for archery that is characterized by that.

The vibration damping portion is provided at a position on the tip side during use.
The stabilizer for archery according to claim 1, wherein the length of the vibration damping portion in the longitudinal direction is more than 10% and less than 50% of the total length of the raw pipe.

The stabilizer for archery according to claim 1 or 2, wherein the vibration damping portion is provided from the tip of the raw tube.

The claim is characterized in that, at the base end side end portion of the portion of the raw pipe provided with the vibration damping portion, the ratio of the vibration damping portion to the main body portion gradually decreases toward the proximal end side. The stabilizer for archery according to any one of 1 to 3.

The method for manufacturing the raw tube used in the stabilizer for archery according to any one of claims 1 to 4.
A laminating process in which a sheet layer made of fiber reinforced plastic is laminated around a core material to form a cylindrical intermediate, and a laminating process.
It is provided with a molding step of forming the raw tube by pressurizing and heating the intermediate.
In the laminating step, a part of the intermediate sheet layer, which is the sheet layer to be laminated at an intermediate position in the thickness direction of the wall thickness of the intermediate body, is a viscoelastic body among the plurality of the sheet layers forming the intermediate body. A method for manufacturing a raw tube, which is characterized in that it is replaced with a sheet body made of and laminated.

In the laminating step, the intermediate sheet layer having a hypotenuse whose tip side at the time of use in the raw pipe is inclined with respect to the axial direction of the core material and the portion at the base end side at the time of use in the raw pipe are formed. The method for manufacturing a raw tube according to claim 5, wherein the sheet body having an inclined side inclined with respect to the axial direction of the core material is wound side by side in the axial direction of the core material.