JP2021091625A - Method for manufacturing paraldol - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、下記化学式Ｉで示されるパラアルドール（２−（２−ヒドロキシプロピル）−４−メチル−１，３−ジオキサン−６−オールの慣用名）の製造方法に関する。
アセトアルデヒドの縮合により得られるアセトアルドール類（アセトアルドール、及びアルドキサン）は、様々な化学製品の中間体となることが知られている。例えば、アセトアルドール類は熱分解によりパラアルドールに変換され、更にパラアルドールを水添することで、１，３−ブタンジオールが製造される。１，３−ブタンジオールは、沸点２０８℃の無色透明で無臭の液体で、化粧品、吸湿剤、高沸点溶剤、及び不凍液の素材として需要があることに加えて、１，３−ブタンジオールの脱水反応により１，３−ブタジエンが得られることが知られている。 Acetaldehydes (acetoaldols and aldoxane) obtained by condensation of acetaldehyde are known to be intermediates for various chemical products. For example, acetaldols are converted to paraaldol by thermal decomposition, and further hydrogenated with paraaldol to produce 1,3-butanediol. 1,3-Butanediol is a colorless, transparent, odorless liquid with a boiling point of 208 ° C. In addition to being in demand as a material for cosmetics, hygroscopic agents, high boiling point solvents, and antifreeze, dehydration of 1,3-butanediol. It is known that 1,3-butadiene can be obtained by the reaction.
１，３−ブタジエンは、従来、ナフサを原料とするスチームクラッキングを用いたエチレン及びプロピレン製造時の副生物であるＣ４留分に含まれており、必要に応じて抽出等の処理を行った後、合成ゴムの原料として使用されている。１，３−ブタジエンから製造される合成ゴムの１つであるＳ−ＳＢＲは、低燃費タイヤのトレッド部に使われることから、その需要が拡大基調にあり、それに伴い、１，３−ブタジエンの需要が大きく伸びている。 Conventionally, 1,3-butadiene is contained in ethylene and C4 fraction, which is a by-product of the production of ethylene and propylene using steam cracking using naphtha as a raw material, and after processing such as extraction as necessary. , Used as a raw material for synthetic rubber. Since S-SBR, which is one of the synthetic rubbers produced from 1,3-butadiene, is used for the tread part of fuel-efficient tires, the demand for it is on the rise, and along with this, 1,3-butadiene is used. Demand is growing significantly.
一方、近年利用が拡大しているシェールガスを原料とするスチームクラッカーにおけるＣ４留分の副生割合は、従来のナフサを原料とするスチームクラッカーの数パーセントに過ぎない。近年、シェールガスの生産量が急拡大し、シェールガスを原料とするスチームクラッカーの稼働率が上がり、ナフサを原料とするスチームクラッカーの稼働率が低下している。そのため、ナフサクラッカーから副生するＣ４留分、すなわち１，３−ブタジエンが需要に対して不足する傾向が顕著となっている。 On the other hand, the by-product ratio of the C4 fraction in steam crackers made from shale gas, whose use has been expanding in recent years, is only a few percent of that in conventional steam crackers made from naphtha. In recent years, the production of shale gas has rapidly expanded, the operating rate of steam crackers made from shale gas has increased, and the operating rate of steam crackers made from naphtha has decreased. Therefore, the C4 fraction produced as a by-product from the naphtha cracker, that is, 1,3-butadiene, tends to be insufficient with respect to the demand.
このような状況下、スチームクラッキングの副生物としてではなく、Ｃ４留分、特に、１，３−ブタジエンを目的生産物として製造する工業的なプロセスの重要性が増している。１，３−ブタジエンを目的生産物として得るための工業的な製造ルートとして、前述のアセトアルデヒドを原料として出発し、アセトアルドール類、パラアルドール、１，３−ブタンジオールを経由し、１，３−ブタンジオールの脱水反応により１，３−ブタジエンを製造する方法の重要性は高く、その中間段階の反応である、アセトアルドール類からパラアルドールを製造する工程における高効率なプロセスが特に必要とされている。 Under these circumstances, the importance of industrial processes for producing C4 fractions, especially 1,3-butadiene, as a target product rather than as a by-product of steam cracking is increasing. As an industrial production route for obtaining 1,3-butadiene as a target product, starting from the above-mentioned acetaldehyde as a raw material, passing through acetaldols, paraaldol, and 1,3-butanediol, 1,3- The method of producing 1,3-butadiene by the dehydration reaction of butanediol is very important, and a highly efficient process in the process of producing paraaldol from acetaldehyde, which is an intermediate stage reaction thereof, is particularly required. There is.
パラアルドールの製造方法としては、アセトアルデヒドの縮合により得られたアセトアルドール類を、槽型反応器又は連続フラッシュ蒸発装置を用いてアセトアルデヒドを留出させつつ熱分解し、縮合させることにより、パラアルドールを主成分とする反応液を得る方法が知られている（特許文献１及び２）。
As a method for producing paraaldol, acetaldehyde obtained by condensation of acetaldehyde is thermally decomposed and condensed using a tank reactor or a continuous flash evaporator while distilling acetaldehyde to produce paraaldol. A method for obtaining a reaction solution containing a main component is known (
従来の方法では、パラアルドールの収率を高めるためにアセトアルドール類の反応器中の滞留時間を長くすると、脱水反応を介してクロトンアルデヒド、ビニルクロトンアルデヒドなどの副生物が多く生成する。 In the conventional method, when the residence time of acetaldols in the reactor is lengthened in order to increase the yield of paraaldol, a large amount of by-products such as crotonaldehyde and vinyl crotonaldehyde are produced through the dehydration reaction.
本発明は、アセトアルデヒドの縮合により得られるアセトアルドール類から、クロトンアルデヒド、ビニルクロトンアルデヒドなどの副生を抑制しつつ、パラアルドールを高い選択率で製造する方法を提供する。 The present invention provides a method for producing paraaldol from acetaldehydes obtained by condensation of acetaldehyde with a high selectivity while suppressing by-products such as crotonaldehyde and vinyl crotonaldehyde.
本発明者らは、反応圧力を低下させることによりアルドキサンの分解が促進可能であるが、製造プロセスにおいては気化した水分が留出冷却器にて凍結するため、反応圧力を下げることができないという問題に注目した。このような状況に鑑みて、本発明者らは鋭意検討した結果、水分濃度を１質量％以下にまで低下させたアルドキサンを含む原料を用いて低圧力下にて熱分解及び縮合させることにより、クロトンアルデヒド、ビニルクロトンアルデヒドなどの副生を抑制して、高い選択率でパラアルドールが製造できることを見出して、本発明に到達した。 The present inventors can accelerate the decomposition of aldoxane by lowering the reaction pressure, but there is a problem that the reaction pressure cannot be lowered because the vaporized water is frozen in the distillate condenser in the manufacturing process. I paid attention to. In view of such a situation, as a result of diligent studies, the present inventors have conducted thermal decomposition and condensation under low pressure using a raw material containing an aldoxane having a water concentration reduced to 1% by mass or less. We have arrived at the present invention by finding that paraaldol can be produced with a high selectivity by suppressing by-products such as crotonaldehyde and vinyl crotonaldehyde.
即ち、本発明は、以下の［１］から［２］を包含する。
［１］
アルドキサンを主成分とする水分濃度１質量％以下の反応原料液を、反応圧力−４０〜−９０ｋＰａＧ（ゲージ圧）にて、アセトアルデヒドを留出させつつ、熱分解及び縮合させることを特徴とするパラアルドールの製造方法。
［２］
前記反応原料液中、主成分のアルドキサンの含有量が５０〜９０質量％である［１］に記載の方法。
That is, the present invention includes the following [1] to [2].
[1]
A para reaction material containing aldoxane as a main component and having a water concentration of 1% by mass or less is thermally decomposed and condensed at a reaction pressure of -40 to -90 kPaG (gauge pressure) while acetaldehyde is distilled off. How to make aldol.
[2]
The method according to [1], wherein the content of the principal component aldoxane in the reaction raw material liquid is 50 to 90% by mass.
本発明によれば、アセトアルデヒドの縮合により得られるアセトアルドール類から、クロトンアルデヒド、ビニルクロトンアルデヒドなどの副生を抑制しつつ、パラアルドールを高い選択率で製造することができる。 According to the present invention, paraaldol can be produced from acetaldehydes obtained by condensation of acetaldehyde with a high selectivity while suppressing by-products such as crotonaldehyde and vinyl crotonaldehyde.
以下、本発明の好ましい実施の形態について説明するが、本発明はこれらの形態のみに限定されるものではなく、その精神と実施の範囲内において様々な応用が可能であることを理解されたい。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described, but it should be understood that the present invention is not limited to these embodiments and can be applied in various ways within the spirit and practice thereof.
一実施態様のパラアルドールの製造方法は、アルドキサンを主成分とする水分濃度１質量％以下の反応原料液を、反応圧力−４０〜−９０ｋＰａＧ（ゲージ圧）にて、アセトアルデヒドを留出させつつ、熱分解及び縮合させることを特徴とする。 In the method for producing paraaldol according to one embodiment, a reaction raw material solution containing aldoxane as a main component and having a water concentration of 1% by mass or less is distilled at a reaction pressure of 40 to −90 kPaG (gauge pressure) while acetaldehyde is distilled off. It is characterized by thermal decomposition and condensation.
アルドキサンを反応原料として熱分解及び縮合を行う従来の方法では、通常、水分濃度が比較的高い、例えば１０〜２５質量％である反応原料液を用いて反応が行われていた。そのため、従来の方法では、水分の触媒作用により、反応中間体であるアセトアルドールがクロトンアルデヒド又はビニルクロトンアルデヒドに変換される副反応が促進されるおそれがあった。 In the conventional method of performing thermal decomposition and condensation using aldoxane as a reaction raw material, the reaction is usually carried out using a reaction raw material solution having a relatively high water concentration, for example, 10 to 25% by mass. Therefore, in the conventional method, the catalytic action of water may promote a side reaction in which acetaldol, which is a reaction intermediate, is converted to crotonaldehyde or vinyl crotonaldehyde.
反応圧力を低下させることによりアルドキサンの熱分解速度を上昇させることができることが知られているが、低圧力下で反応を行うと、反応原料液由来のアセトアルデヒド及び反応生成物であるアセトアルデヒドの気化物を捕集するための凝縮器の温度を０℃以下、たとえばマイナス７０℃に設定する必要がある。しかし、そのような温度条件を設定すると、アセトアルデヒドの気化物に随伴する水分が凝縮器にて凍結してしまい、結果として反応圧力を低下させることができなくなる。 It is known that the thermal decomposition rate of aldoxane can be increased by lowering the reaction pressure, but when the reaction is carried out under low pressure, acetaldehyde derived from the reaction raw material solution and acetaldehyde vaporized as a reaction product are vaporized. It is necessary to set the temperature of the condenser for collecting the sample to 0 ° C. or lower, for example, minus 70 ° C. However, when such a temperature condition is set, the water accompanying the vaporized acetaldehyde freezes in the condenser, and as a result, the reaction pressure cannot be lowered.
本実施態様のポイントは、水分濃度が１質量％以下である、アルドキサンを主成分として含む反応原料液を用いることにより、クロトンアルデヒド、ビニルクロトンアルデヒドなどの生成を抑制し、反応圧力を低下させることにより分解速度を促進しても、高い選択率でパラアルドールを製造できるところにある。 The point of this embodiment is to suppress the production of crotonaldehyde, vinyl crotonaldehyde, etc. and reduce the reaction pressure by using a reaction raw material solution containing aldoxane as a main component, which has a water concentration of 1% by mass or less. Paraaldol can be produced with a high selectivity even if the decomposition rate is accelerated.
図１は、パラアルドールの製造方法に使用されるＣＳＴＲ（連続槽型反応器）型反応装置の模式図である。１が反応原料液、２が反応器、３が凝縮器、４が反応系を減圧する真空ポンプ、５が反応液を抜き出す送液ポンプ、６が反応系の気相を冷却凝縮させて得られる留出液、７が反応液（液相）である。 FIG. 1 is a schematic diagram of a CSTR (continuous tank reactor) type reactor used in the method for producing paraaldol. 1 is a reaction raw material liquid, 2 is a reactor, 3 is a condenser, 4 is a vacuum pump for depressurizing the reaction system, 5 is a liquid feed pump for extracting the reaction liquid, and 6 is obtained by cooling and condensing the gas phase of the reaction system. The distillate and 7 are the reaction solution (liquid phase).
反応原料液１は、真空ポンプ４より減圧されている反応器２に供給され、反応器２の内部にてアルドキサンが熱分解及び縮合されることにより、パラアルドールを生成物として含む反応液７が得られる。反応により副生したアセトアルデヒドの気化物は凝縮器３で冷却され、留出液６として留去される。
The reaction
従来法の反応原料液は、通常、アルドキサンを５０〜８０質量％、アセトアルデヒドを１０〜３０質量％、水分を１０〜２５質量％、クロトンアルデヒドを０〜２質量％、その他の化合物を０〜２質量％含む。 The reaction raw material solution of the conventional method usually contains 50 to 80% by mass of aldoxane, 10 to 30% by mass of acetaldehyde, 10 to 25% by mass of water, 0 to 2% by mass of crotonaldehyde, and 0 to 2 of other compounds. Contains% by mass.
一実施態様の反応原料液１は、主成分のアルドキサンを５０〜９０質量％含み、水分は１質量％以下である。反応原料液１の水分濃度は、０．８質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることがより好ましい。水分濃度が１質量％以下の反応原料液１は、アセトアルデヒドからアルドキサンを合成する際に触媒として用いる水酸化ナトリウム水溶液など、水分を含む化合物の使用量を調整することにより得ることができる。反応原料液１は、アセトアルデヒドを１０〜３０質量％、クロトンアルデヒドを０〜２質量％、その他の化合物を０〜２質量％含んでもよい。
The reaction
反応器２内の反応圧力は、通常、−４０〜−９０ｋＰａＧ（ゲージ圧）である。反応圧力は、好ましくは−６０〜−９０ｋＰａＧである。 The reaction pressure in the reactor 2 is usually -40 to -90 kPaG (gauge pressure). The reaction pressure is preferably −60 to −90 kPaG.
反応原料液の反応器２での滞留時間は、好ましくは５分〜２時間、より好ましくは３０分〜１時間である。 The residence time of the reaction raw material solution in the reactor 2 is preferably 5 minutes to 2 hours, more preferably 30 minutes to 1 hour.
反応器２の形式は、図１に示すような槽型反応器、又は連続フラッシュ蒸発装置であることが好ましい。 The type of the reactor 2 is preferably a tank reactor as shown in FIG. 1 or a continuous flash evaporator.
反応温度は、好ましくは６０〜１２０℃、より好ましくは８０〜１００℃である。 The reaction temperature is preferably 60 to 120 ° C, more preferably 80 to 100 ° C.
従来法の反応液は、通常、アルドキサンを１〜４５質量％、アセトアルデヒドを０．１〜２質量％、水分を０．１〜２０質量％、クロトンアルデヒドを０．１〜１０質量％、その他の化合物を０〜５質量％含み、パラアルドールの収率は反応原料液基準で５０〜９８％である。 Conventional reaction solutions usually contain 1 to 45% by mass of aldoloxane, 0.1 to 2% by mass of acetaldehyde, 0.1 to 20% by mass of water, 0.1 to 10% by mass of crotonaldehyde, and others. It contains 0 to 5% by mass of the compound, and the yield of paraaldol is 50 to 98% based on the reaction raw material solution.
一実施態様では、パラアルドールの選択率は、９６％以上、９８％以上、又は９９％以上である。パラアルドールの選択率は式：
（パラアルドール選択率）＝（生成したパラアルドールの質量）×（２／３）／（消費されたアルドキサンの質量）
を用いて計算される。
In one embodiment, the selectivity of paraaldol is 96% or higher, 98% or higher, or 99% or higher. The selection rate of Para Aldol is the formula:
(Paraaldol selectivity) = (mass of paraaldol produced) x (2/3) / (mass of aldoxane consumed)
Is calculated using.
一実施態様では、反応液７中の水分濃度を１質量％以下、０．８質量％以下、又は０．７質量％以下に抑えることができる。
In one embodiment, the water concentration in the
一実施態様では、反応液７中のクロトンアルデヒドの濃度を２質量％以下、１．５質量％以下、又は１質量％以下に抑えることができる。
In one embodiment, the concentration of crotonaldehyde in the
従来法の留出液は、通常、アセトアルデヒドを７０〜９９質量％、水分を２〜１０質量％、クロトンアルデヒドを０．１〜１０質量％含む。 The distillate of the conventional method usually contains 70 to 99% by mass of acetaldehyde, 2 to 10% by mass of water, and 0.1 to 10% by mass of crotonaldehyde.
一実施態様では、留出液７中の水分濃度は１質量％以下であり、これにより凝縮器３内部での水分の凍結を抑制することができる。
In one embodiment, the water concentration in the
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこの実施例のみに限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to Examples, but the present invention is not limited to these Examples.
各組成成分の測定において、水分についてはカールフィシャー水分計、その他の成分についてはガスクロマトグラフィー分析装置及びＮＭＲ分光器を用いて同定及び定量を行った。分析条件は次のとおりである。 In the measurement of each composition component, the water content was identified and quantified using a Karl Fischer moisture meter, and the other components were identified and quantified using a gas chromatography analyzer and an NMR spectroscope. The analysis conditions are as follows.
（水分分析条件）
カールフィッシャー水分計：ＫＦ−２００（株式会社三菱ケミカルアナリテック製）
滴定剤：アクアミクロン滴定剤 ＳＳ−Ｚ ３ｍｇ
脱水溶剤：アミクロン脱水溶剤 ＫＴＸ
(Moisture analysis conditions)
Karl Fischer Moisture Analyzer: KF-200 (manufactured by Mitsubishi Chemical Analytech Co., Ltd.)
Titrate: Aquamicron Titrate SS-
Dehydration solvent: Amicron dehydration solvent KTX
（ガスクロマトグラフィー分析条件）
ＧＣ装置：Ａｇｉｌｅｎｔ ６８５０（アジレント・テクノロジー株式会社製）
カラム：Ａｇｉｌｅｎｔ ＤＢ−ＷＡＸ ０．３２ｍｍ ３０ｍ
インジェクション温度：２００℃
カラム温度：４０℃から２００℃に昇温
ディテクター温度：２００℃
キャリアーガス：Ｈｅ
検出器：ＦＩＤ
(Gas chromatography analysis conditions)
GC device: Agilent 6850 (manufactured by Agilent Technologies, Inc.)
Column: Agilent DB-WAX 0.32mm 30m
Injection temperature: 200 ° C
Column temperature: Increased from 40 ° C to 200 ° C Detector temperature: 200 ° C
Carrier gas: He
Detector: FID
（ＮＭＲ分析条件）
核磁気共鳴装置：ＪＮＭ−ＥＣＳ４００（日本電子株式会社製）
(NMR analysis conditions)
Nuclear magnetic resonance device: JNM-ECS400 (manufactured by JEOL Ltd.)
各成分の転化率・選択率は以下の方法により計算した。
（アルドキサン転化率）＝（抜出アルドキサン流量）／（フィードアルドキサン流量）
（パラアルドール選択率）＝（抜出パラアルドール流量）×（２／３）／［（フィードアルドキサン流量）−（抜出アルドキサン流量）］
（クロトンアルデヒド選択率）＝（抜出クロトンアルデヒド流量）×（７０／８８）／［（フィードアルドキサン流量）−（抜出アルドキサン流量）］
（パラアルドール収率）＝（アルドキサン転化率）×（パラアルドール選択率）
The conversion rate and selectivity of each component were calculated by the following method.
(Aldoxane conversion rate) = (Extracted Aldoxane flow rate) / (Feed Aldoxane flow rate)
(Paraldol selectivity) = (Extracted paraaldol flow rate) x (2/3) / [(Feed aldolx flow rate)-(Extracted aldolx flow rate)]
(Crotonaldehyde selectivity) = (Extracted crotonaldehyde flow rate) × (70/88) / [(Feed aldoxane flow rate)-(Extracted aldoxane flow rate)]
(Yield of para-aldol) = (conversion rate of aldoxane) × (selectivity of para-aldol)
［実施例１］
図１に示すＣＳＴＲ（連続槽型反応器）型反応装置を用いてパラアルドールの製造を行った。
[Example 1]
Paraaldol was produced using the CSTR (continuous tank reactor) type reactor shown in FIG.
真空ポンプにより−７０ｋＰａＧまで減圧した撹拌装置付き１００ｍＬ丸底フラスコに、予め調製した反応原料液１（組成は、アセトアルデヒド１５．１質量％、アルドキサン８２．９質量％、パラアルドール０．９質量％、水分０．５質量％、クロトンアルデヒド０．２質量％、その他の化合物０．４質量％）を、液面が２５ｍＬで一定となるように３００ｇ／ｈで給液し、オイルバス内で８０℃まで加温して、アルドキサンの熱分解及び縮合を滞留時間５分で行った。得られた反応液７の組成は、アセトアルデヒド１．２質量％、アルドキサン７２．６質量％、パラアルドール２４．０質量％、水分０．７質量％、クロトンアルデヒド０．２質量％、その他の化合物１．２質量％であった（ｒｕｎ１）。同様の実験を、反応原料液の給液速度を下げることにより、滞留時間を１０分、１５分又は２０分に変化させて３回行った（ｒｕｎ２〜４）。結果を表１に示す。
A pre-prepared reaction raw material solution 1 (composition: acetaldehyde 15.1% by mass, aldoxane 82.9% by mass, paraaldol 0.9% by mass, in a 100 mL round bottom flask equipped with a stirrer depressurized to -70 kPaG by a vacuum pump, Water content 0.5% by mass, crotonaldehyde 0.2% by mass, and other compounds 0.4% by mass) were supplied at 300 g / h so that the liquid level was constant at 25 mL, and the temperature was 80 ° C. in an oil bath. The temperature was increased to 5 minutes for thermal decomposition and condensation of aldoxane. The composition of the obtained
［比較例１］
反応圧力を大気圧（０ｋＰａＧ）とし、反応原料液の組成を、アセトアルデヒド１２．４質量％、アルドキサン６２．３質量％、パラアルドール０．２質量％、水分２４．０質量％、クロトンアルデヒド０．２質量％、その他の化合物０．９質量％とした以外は実施例１と同様の反応を行った。得られた反応液の組成は、アセトアルデヒド１．１質量％、アルドキサン６０．７質量％、パラアルドール７．９質量％、水分２８．２質量％、クロトンアルデヒド１．０質量％、その他の化合物１．０質量％であった（ｒｕｎ５）。同様の実験を、滞留時間を１０分、１５分又は３０分に変化させて３回行った（ｒｕｎ６〜８）。結果を表１に示す。
[Comparative Example 1]
The reaction pressure was atmospheric pressure (0 kPaG), and the composition of the reaction raw material solution was acetaldehyde 12.4% by mass, aldoxane 62.3% by mass, paraaldol 0.2% by mass, water content 24.0% by mass,
［比較例２］
反応圧力を大気圧（０ｋＰａＧ）とした以外は実施例１と同様の反応を行った。得られた反応液の組成は、アセトアルデヒド０．９質量％、アルドキサン８６．２質量％、パラアルドール１０．１質量％、水分０．６質量％、クロトンアルデヒド０．５質量％、その他の化合物０．８質量％であった（ｒｕｎ９）。同様の実験を、滞留時間を１０分、１５分又は２０分に変化させて３回行った（ｒｕｎ１０〜１２）。結果を表１に示す。
[Comparative Example 2]
The same reaction as in Example 1 was carried out except that the reaction pressure was set to atmospheric pressure (0 kPaG). The composition of the obtained reaction solution was 0.9% by mass of acetaldehyde, 86.2% by mass of aldoxane, 10.1% by mass of paraaldol, 0.6% by mass of water content, 0.5% by mass of crotonaldehyde, and 0 other compounds. It was 0.8% by mass (run9). Similar experiments were performed 3 times with varying residence times of 10 minutes, 15 minutes or 20 minutes (run 10-12). The results are shown in Table 1.
実施例１と比較例１を比較すると、実施例１ではクロトンアルデヒドの選択率を大幅に低下させ、かつパラアルドールの選択率を向上させることができる。実施例１と比較例２を比較すると、パラアルドールの選択率については実施例１がやや高い程度であるが、実施例１では副生物であるクロトンアルデヒドの生成が抑制されている。 Comparing Example 1 and Comparative Example 1, in Example 1, the selectivity of crotonaldehyde can be significantly reduced and the selectivity of paraaldol can be improved. Comparing Example 1 and Comparative Example 2, the selectivity of paraaldol is slightly higher in Example 1, but the production of crotonaldehyde, which is a by-product, is suppressed in Example 1.
アルドキサンの転化率を横軸、パラアルドールの選択率を縦軸にとって、実施例１、比較例１、及び比較例２で得られた数値をプロットしたグラフを図２に示す。 FIG. 2 shows a graph in which the numerical values obtained in Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2 are plotted with the conversion rate of aldoxane on the horizontal axis and the selectivity of paraaldol on the vertical axis.
表１及び図２から、アルドキサンを主成分とする水分濃度１質量％以下の反応原料液を用いて、反応圧力−４０〜−９０ｋＰａＧ（ゲージ圧）の減圧下で、アセトアルデヒドを留出させつつ、熱分解及び縮合させることにより、クロトンアルデヒドの選択率を約１％以下でかつ高い選択率でパラアルドールを製造できることが分かる。 From Table 1 and FIG. 2, using a reaction raw material solution containing aldoxane as a main component and having a water concentration of 1% by mass or less, acetaldehyde was distilled off under a reduced pressure of reaction pressure of 40 to -90 kPaG (gauge pressure). It can be seen that paraaldol can be produced with a selectivity of crotonaldehyde of about 1% or less and a high selectivity by thermal decomposition and condensation.
本発明は、パラアルドールの効率的な製造に利用できため、産業上有用である。 The present invention is industrially useful because it can be used for efficient production of paraaldol.
１ 反応原料液
２ 反応器
３ 凝縮器
４ 真空ポンプ
５ 送液ポンプ
６ 留出液
７ 反応液
1 Reaction raw material liquid 2
各成分の転化率・選択率は以下の方法により計算した。
（アルドキサン転化率）＝［１−（抜出アルドキサン流量）／（フィードアルドキサン流量）］
（パラアルドール選択率）＝（抜出パラアルドール流量）×（２／３）／［（フィードアルドキサン流量）−（抜出アルドキサン流量）］
（クロトンアルデヒド選択率）＝（抜出クロトンアルデヒド流量）×（７０／８８）／［（フィードアルドキサン流量）−（抜出アルドキサン流量）］
（パラアルドール収率）＝（アルドキサン転化率）×（パラアルドール選択率）
The conversion rate and selectivity of each component were calculated by the following method.
(Aldoxane conversion rate) = [1- (Extracted Aldoxane flow rate) / (Feed Aldoxane flow rate) ]
(Paraldol selectivity) = (Extracted paraaldol flow rate) x (2/3) / [(Feed aldolx flow rate)-(Extracted aldolx flow rate)]
(Crotonaldehyde selectivity) = (Extracted crotonaldehyde flow rate) × (70/88) / [(Feed aldoxane flow rate)-(Extracted aldoxane flow rate)]
(Yield of para-aldol) = (conversion rate of aldoxane) × (selectivity of para-aldol)
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