JP2021050404A - Snout seal device - Google Patents

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Abstract

To provide a snout seal device capable of greatly suppressing fumes from flowing out upstream.SOLUTION: A snout seal device comprises a cylindrical snout so configured that a belt-like metal plate having been heat-treated can pass through, a plating tank which reserves molten metal in which a metal plate is dipped, a supply part, and an exhaust part. The snout includes a pair of first and second side walls facing a top-side principal surface and a reverse-side principal surface of the metal plate, respectively, and a lower end part which is dipped in the molten metal in the plating tank, and is configured to guide the metal plate discharged from the lower end part to the molten metal in the plating tank. The first and second side walls are provided with first and second slit openings extending along a width direction of the metal plate. The supply part is configured to supply an inert gas into the snout through the first and second slit openings. The exhaust part is configured to exhaust a gas from in the snout more on a lower end part side than the supply part.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本開示は、溶解金属連続メッキラインにおけるスナウトシール装置に関する。 The present disclosure relates to a snout seal device in a molten metal continuous plating line.

特許文献１は、帯状の金属板を連続的に熱処理する熱処理炉と、熱処理された金属板が溶融金属に浸漬されるめっき槽と、熱処理炉とめっき槽とを接続するように延び且つ熱処理された金属板がめっき槽に向けて通過可能とされたスナウトとを備える連続溶融めっき装置を開示している。スナウトの下端部はめっき槽内の溶融金属に浸されており、熱処理炉からスナウトにかけては無酸化雰囲気とされている。 Patent Document 1 extends and heat-treats so as to connect a heat treatment furnace for continuously heat-treating a strip-shaped metal plate, a plating tank in which the heat-treated metal plate is immersed in molten metal, and the heat treatment furnace and the plating tank. Disclosed is a continuous hot-dip plating apparatus including a snout that allows a metal plate to pass through toward a plating tank. The lower end of the snout is immersed in the molten metal in the plating tank, and the heat treatment furnace to the snout have a non-oxidizing atmosphere.

ところで、溶融金属の湯面からは、溶融金属の蒸発により金属蒸気が生ずる。金属蒸気は、スナウトを通じて上流側に流れる過程で冷却されてヒューム（金属の微細粉塵を含む金属蒸気）となる。ヒューム中の微細粉塵がスナウト又は熱処理炉の内壁面で凝集して成長すると、当該内壁面から剥がれて金属板に落下し、金属板のめっき品質に影響を与える。そのため、特許文献１の装置では、スナウト内に窒素ガスを吹き込むシール装置と、シール装置の下流側においてスナウト内からガスを排気する排気管とを、スナウトに設けている。これにより、ヒュームの上昇をシール装置からの窒素ガスで阻止しつつ、ヒュームを窒素ガスと共に排気管から排出している。 By the way, metal vapor is generated from the molten metal surface due to evaporation of the molten metal. The metal vapor is cooled in the process of flowing upstream through the snout to become fume (metal vapor containing fine metal dust). When the fine dust in the fume aggregates and grows on the inner wall surface of the snout or the heat treatment furnace, it peels off from the inner wall surface and falls on the metal plate, which affects the plating quality of the metal plate. Therefore, in the device of Patent Document 1, a sealing device for blowing nitrogen gas into the snout and an exhaust pipe for exhausting gas from the inside of the snout on the downstream side of the sealing device are provided in the snout. As a result, the rise of the fume is blocked by the nitrogen gas from the sealing device, and the fume is discharged from the exhaust pipe together with the nitrogen gas.

特開平６−２７２００６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-272006

特許文献１は、シール装置が、スナウト内に配置された吹込ノズルから下方に向けて窒素ガスを吹き込む構成を開示している。しかしながら、このような構成では、スナウト内に吹き込まれた窒素ガスがスナウト内で均一に流れず、窒素ガスのガス流が弱まる領域から上流側にヒュームが流れてしまう懸念がある。 Patent Document 1 discloses a configuration in which a sealing device blows nitrogen gas downward from a blowing nozzle arranged in a snout. However, in such a configuration, there is a concern that the nitrogen gas blown into the snout does not flow uniformly in the snout, and the fume flows from the region where the gas flow of the nitrogen gas weakens to the upstream side.

そこで、本開示は、ヒュームの上流側への流出を大幅に抑制することが可能なめっき装置を説明する。 Therefore, the present disclosure describes a plating apparatus capable of significantly suppressing the outflow of fume to the upstream side.

例１．本開示の一つの観点に係るスナウトシール装置は、熱処理された帯状の金属板が通過可能に構成された筒状のスナウトと、金属板が浸漬される溶融金属を貯留するめっき槽と、供給部と、排気部とを備える。スナウトは、金属板の表側主面及び裏側主面とそれぞれ対向する一対の第１及び第２の側壁と、めっき槽内の溶融金属に浸された下端部とを含み、下端部から排出される金属板をめっき槽内の溶融金属へと導くように構成されている。第１及び第２の側壁にはそれぞれ、金属板の幅方向に沿って延びる第１及び第２のスリット開口が設けられている。供給部は、第１及び第２のスリット開口を通じて不活性ガスをスナウト内に供給するように構成されている。排気部は、供給部よりも下端部側においてスナウト内からガスを排気するように構成されている。この場合、金属板の幅方向に沿って延びる第１及び第２のスリット開口を通じて不活性ガスがスナウト内に供給される。そのため、第１のスリット開口から金属板の表側主面に向けて流れる不活性ガスの気流カーテンの流速が、金属板の幅方向において均一化される。同様に、第２のスリット開口から金属板の裏側主面に向けて流れる不活性ガスの気流カーテンの流速が、金属板の幅方向において均一化される。従って、ヒュームの上昇がこれらの気流カーテンにおいて堰き止められる。その結果、ヒュームの上流側への流出を大幅に抑制することが可能となる。 Example 1. The snout sealing device according to one aspect of the present disclosure includes a tubular snout configured to allow a heat-treated strip-shaped metal plate to pass through, a plating tank for storing molten metal in which the metal plate is immersed, and a supply unit. And an exhaust unit. The snout includes a pair of first and second side walls facing the front side main surface and the back side main surface of the metal plate, respectively, and a lower end portion immersed in molten metal in the plating tank, and is discharged from the lower end portion. It is configured to guide the metal plate to the molten metal in the plating tank. The first and second side walls are provided with first and second slit openings extending along the width direction of the metal plate, respectively. The supply unit is configured to supply the inert gas into the snout through the first and second slit openings. The exhaust unit is configured to exhaust gas from the inside of the snout on the lower end side of the supply unit. In this case, the inert gas is supplied into the snout through the first and second slit openings extending along the width direction of the metal plate. Therefore, the flow velocity of the airflow curtain of the inert gas flowing from the first slit opening toward the front main surface of the metal plate is made uniform in the width direction of the metal plate. Similarly, the flow velocity of the airflow curtain of the inert gas flowing from the second slit opening toward the back side main surface of the metal plate is made uniform in the width direction of the metal plate. Therefore, the rise of fume is blocked by these airflow curtains. As a result, the outflow of fume to the upstream side can be significantly suppressed.

例２．例１の装置において、供給部は、一対の第１及び第２の長尺ノズルを含み、第１の長尺ノズルは、第１のスリット開口を覆い且つ第１のスリット開口に沿って延びるように第１の側壁に取り付けられており、第２の長尺ノズルは、第２のスリット開口を覆い且つ第２のスリット開口に沿って延びるように第２の側壁に取り付けられており、第１の長尺ノズル内には、第１の長尺ノズルから第１のスリット開口に向かう不活性ガスの流れを阻害するように構成された第１のバッフル部材が設けられており、第２の長尺ノズル内には、第２の長尺ノズルから第２のスリット開口に向かう不活性ガスの流れを阻害するように構成された第２のバッフル部材が設けられていてもよい。この場合、第１の長尺ノズル内において、不活性ガスの流れは、第１のバッフル部材によって阻害され、流向又は流速が大きく変化する。そのため、第１のスリット開口から吐出される不活性ガスの流れがいっそう均一化される。同様に、第２の長尺ノズル内において、不活性ガスの流れは、第２のバッフル部材によって阻害され、流向又は流速が大きく変化する。そのため、第２のスリット開口から吐出される不活性ガスの流れがいっそう均一化される。従って、ヒュームの上流側への流出をより大幅に抑制することが可能となる。 Example 2. In the device of Example 1, the supply section comprises a pair of first and second elongated nozzles such that the first elongated nozzle covers the first slit opening and extends along the first slit opening. The second long nozzle is attached to the second side wall so as to cover the second slit opening and extend along the second slit opening. A first baffle member configured to obstruct the flow of inert gas from the first long nozzle to the first slit opening is provided in the long nozzle of the second length. A second baffle member configured to obstruct the flow of the inert gas from the second long nozzle to the second slit opening may be provided in the scale nozzle. In this case, in the first long nozzle, the flow of the inert gas is obstructed by the first baffle member, and the flow direction or the flow velocity changes significantly. Therefore, the flow of the inert gas discharged from the first slit opening is further made uniform. Similarly, within the second long nozzle, the flow of the inert gas is impeded by the second baffle member, resulting in a large change in flow direction or flow velocity. Therefore, the flow of the inert gas discharged from the second slit opening is further made uniform. Therefore, it is possible to further suppress the outflow of the fume to the upstream side.

例３．例１又は例２の装置において、排気部によるスナウト内からのガスの排気流量は、供給部によるスナウト内への不活性ガスの供給流量よりも多くなるように設定されていてもよい。この場合、排気流量が供給流量を上回っているので、排気部から排気されずに溶融金属の湯面に向かう下降流が生じ難くなる。そのため、溶融金属の湯面変動が抑制され、ヒュームの発生が抑制される。従って、ヒュームの上流側への流出をさらに大幅に抑制することが可能となる。ところで、スナウト内部を無酸化雰囲気とするために、スナウトの上流側から不活性ガスが供給されることがある。この場合、実質的にスナウトに供給される不活性ガスの量が増加するので、例３のように排気流量が供給流量を上回っていると、ヒュームの発生を特に効果的に抑制することが可能となる。 Example 3. In the apparatus of Example 1 or Example 2, the exhaust flow rate of the gas from the inside of the snout by the exhaust unit may be set to be larger than the supply flow rate of the inert gas into the snout by the supply unit. In this case, since the exhaust flow rate exceeds the supply flow rate, it is difficult for a downward flow toward the molten metal surface to occur without being exhausted from the exhaust portion. Therefore, the fluctuation of the molten metal level is suppressed, and the generation of fume is suppressed. Therefore, it is possible to further significantly suppress the outflow of the fume to the upstream side. By the way, in order to make the inside of the snout a non-oxidizing atmosphere, an inert gas may be supplied from the upstream side of the snout. In this case, since the amount of the inert gas supplied to the snout increases substantially, if the exhaust flow rate exceeds the supply flow rate as in Example 3, the generation of fume can be suppressed particularly effectively. It becomes.

例４．例１〜例３のいずれかの装置において、スナウトは、金属板の各端部とそれぞれ対向する一対の第１及び第２の端壁をさらに含み、第１及び第２の端壁にはそれぞれ、第１及び第２の排気口が設けられており、排気部は、第１及び第２の排気口を通じてスナウト内からガスを排気するように構成されていてもよい。ヒュームは、主として、金属板の表側主面と第１の側壁との間の空間と、金属板の裏側主面と第２の側壁との間の空間とを流通する。そのため、第１及び第２の側壁に排気口が設けられていると、排気口の周縁近傍にヒュームが付着しやすくなる傾向にある。しかしながら、例４によれば、第１及び第２の排気口がそれぞれ第１及び第２の端壁に設けられている。そのため、排気口にヒュームが付着しても金属板上にヒュームが落下し難い。従って、金属板のめっき品質を良好に保つことが可能となる。 Example 4. In any of the devices of Examples 1 to 3, the snout further includes a pair of first and second end walls facing each end of the metal plate, the first and second end walls, respectively. , The first and second exhaust ports are provided, and the exhaust unit may be configured to exhaust gas from the inside of the snout through the first and second exhaust ports. The fume mainly circulates in the space between the front side main surface of the metal plate and the first side wall and the space between the back side main surface of the metal plate and the second side wall. Therefore, if the exhaust ports are provided on the first and second side walls, the fume tends to easily adhere to the vicinity of the periphery of the exhaust ports. However, according to Example 4, the first and second exhaust ports are provided on the first and second end walls, respectively. Therefore, even if the fume adheres to the exhaust port, the fume is unlikely to fall on the metal plate. Therefore, it is possible to maintain good plating quality of the metal plate.

例５．例４の装置において、第１の排気口は、金属板の厚さ方向において第１の端壁の中央部に設けられており、第２の排気口は、金属板の厚さ方向において第２の端壁の中央部に設けられていてもよい。この場合、金属板の表側主面及び裏側主面をそれぞれ流れる気体が、第１及び第２の排気口から略均等に排気される。そのため、第１のスリット開口から第１及び第２の排気口に向かう下降流に偏りが生じ難くなると共に、第２のスリット開口から第１及び第２の排気口に向かう下降流に偏りが生じ難くなる。従って、ヒュームの上流側への流出をいっそう大幅に抑制することが可能となる。 Example 5. In the device of Example 4, the first exhaust port is provided at the center of the first end wall in the thickness direction of the metal plate, and the second exhaust port is the second in the thickness direction of the metal plate. It may be provided in the center of the end wall of the. In this case, the gas flowing on the front side main surface and the back side main surface of the metal plate is exhausted substantially evenly from the first and second exhaust ports. Therefore, the downward flow from the first slit opening to the first and second exhaust ports is less likely to be biased, and the downward flow from the second slit opening to the first and second exhaust ports is biased. It becomes difficult. Therefore, it is possible to further significantly suppress the outflow of fume to the upstream side.

本開示に係るスナウトシール装置によれば、ヒュームの上流側への流出を大幅に抑制することが可能となる。 According to the snout seal device according to the present disclosure, it is possible to significantly suppress the outflow of fume to the upstream side.

図１は、スナウトシール装置の一例を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing an example of a snout seal device. 図２は、図１のスナウトシール装置を側方から見た概略断面図である。FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the snout seal device of FIG. 1 as viewed from the side. 図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line III-III of FIG. 図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。FIG. 4 is a sectional view taken along line IV-IV of FIG. 図５は、長尺ノズルの他の例を示す断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view showing another example of the long nozzle. 図６（ａ）は、長尺ノズル内に２枚のバッフル部材を配置した場合における、スリット開口からの不活性ガスの流速を示すグラフであり、図６（ｂ）は、長尺ノズル内に１枚のバッフル部材を配置した場合における、スリット開口からの不活性ガスの流速を示すグラフであり、図６（ｃ）は、長尺ノズル内にバッフル部材を配置しなかった場合における、スリット開口からの不活性ガスの流速を示すグラフである。FIG. 6A is a graph showing the flow velocity of the inert gas from the slit opening when two baffle members are arranged in the long nozzle, and FIG. 6B is a graph showing the flow velocity of the inert gas in the long nozzle. It is a graph which shows the flow velocity of the inert gas from the slit opening when one baffle member is arranged, and FIG. 6C is the slit opening when the baffle member is not arranged in a long nozzle. It is a graph which shows the flow velocity of the inert gas from. 図７（ａ）は、スナウト内を上昇するヒュームの粒径が５μｍである場合における、ヒュームの移動軌跡を示すシミュレーション結果であり、図７（ｂ）は、スナウト内を上昇するヒュームの粒径が２μｍである場合における、ヒュームの移動軌跡を示すシミュレーション結果であり、図７（ｃ）は、スナウト内を上昇するヒュームの粒径が０．１μｍである場合における、ヒュームの移動軌跡を示すシミュレーション結果である。FIG. 7 (a) is a simulation result showing the movement locus of the fume when the particle size of the fume rising in the snout is 5 μm, and FIG. 7 (b) is the particle size of the fume rising in the snout. Is a simulation result showing the movement locus of the fume when is 2 μm, and FIG. 7 (c) is a simulation showing the movement locus of the fume when the particle size of the fume rising in the snout is 0.1 μm. The result.

以下に説明される本開示に係る実施形態は本発明を説明するための例示であるので、本発明は以下の内容に限定されるべきではない。以下の説明において、同一要素又は同一機能を有する要素には同一符号を用いることとし、重複する説明は省略する。 As the embodiments according to the present disclosure described below are examples for explaining the present invention, the present invention should not be limited to the following contents. In the following description, the same reference numerals will be used for the same elements or elements having the same function, and duplicate description will be omitted.

［スナウトシール装置の構成］
図１〜図４を参照して、スナウトシール装置１の構成について説明する。スナウトシール装置１は、例えば、連続溶融メッキラインに設けられており、帯状の鋼板Ｍ（金属板）を溶融金属に連続的に通板して、鋼板Ｍの表面全体に金属めっきを施すように構成されている。スナウトシール装置１は、図１及び図２に示されるように、連続焼鈍炉１０と、スナウト２０と、めっき槽３０と、供給装置４０（供給部）と、排気装置５０（排気部）とを備える。 [Configuration of snout seal device]
The configuration of the snout seal device 1 will be described with reference to FIGS. 1 to 4. The snout seal device 1 is provided in, for example, a continuous hot-dip galvanizing line, and a strip-shaped steel plate M (metal plate) is continuously passed through a molten metal to apply metal plating to the entire surface of the steel plate M. It is configured. As shown in FIGS. 1 and 2, the snout seal device 1 includes a continuous annealing furnace 10, a snout 20, a plating tank 30, a supply device 40 (supply unit), and an exhaust device 50 (exhaust unit). Be prepared.

連続焼鈍炉１０は、搬送ロール１２により鋼板Ｍを連続的に搬送しながら、鋼板Ｍを焼鈍する機能を有する。焼鈍とは、上流側の圧延処理により鋼板Ｍの内部に残留している歪みを除去する処理である。連続焼鈍炉１０では、鋼板Ｍが例えば８００℃〜９００℃程度に加熱される。連続焼鈍炉１０の内部には不活性ガスが充填されている。これにより、連続焼鈍炉１０の内部は無酸化雰囲気が保たれている。本明細書において、不活性ガスは、例えば、窒素ガス、二酸化炭素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガスなどを含む。 The continuous annealing furnace 10 has a function of annealing the steel sheet M while continuously conveying the steel sheet M by the transfer roll 12. Annealing is a process of removing the strain remaining inside the steel sheet M by the rolling process on the upstream side. In the continuous annealing furnace 10, the steel plate M is heated to, for example, about 800 ° C. to 900 ° C. The inside of the continuous annealing furnace 10 is filled with an inert gas. As a result, a non-oxidizing atmosphere is maintained inside the continuous annealing furnace 10. In the present specification, the inert gas includes, for example, nitrogen gas, carbon dioxide gas, argon gas, helium gas and the like.

スナウト２０は、図１及び図３に示されるように、四角筒状を呈しており、一対の側壁２０ａ，２０ｂと、一対の端壁２０ｃ，２０ｄとで構成されている。側壁２０ａ，２０ｂは、互いに対向しており、略並行に延びている。側壁２０ａ（第１の側壁）は、鋼板Ｍの表側主面Ｍａに面している。側壁２０ｂ（第２の側壁）は、鋼板Ｍの裏側主面Ｍｂに面している。側壁２０ａ，２０ｂの幅は、鋼板Ｍの幅よりも大きく設定されている。 As shown in FIGS. 1 and 3, the snout 20 has a square tubular shape, and is composed of a pair of side walls 20a and 20b and a pair of end walls 20c and 20d. The side walls 20a and 20b face each other and extend substantially in parallel. The side wall 20a (first side wall) faces the front main surface Ma of the steel plate M. The side wall 20b (second side wall) faces the back side main surface Mb of the steel plate M. The widths of the side walls 20a and 20b are set to be larger than the width of the steel plate M.

側壁２０ａには、図２〜図４に示されるように、スリット開口２６ａ（第１のスリット開口）が設けられている。スリット開口２６ａは、鋼板の幅方向（側壁２０ａの幅方向）に直線状に延びている。側壁２０ｂには、スリット開口２６ｂ（第２のスリット開口）が設けられている。スリット開口２６ｂは、鋼板の幅方向（側壁２０ｂの幅方向）に直線状に延びている。 As shown in FIGS. 2 to 4, the side wall 20a is provided with a slit opening 26a (first slit opening). The slit opening 26a extends linearly in the width direction of the steel plate (width direction of the side wall 20a). The side wall 20b is provided with a slit opening 26b (second slit opening). The slit opening 26b extends linearly in the width direction of the steel plate (width direction of the side wall 20b).

端壁２０ｃ，２０ｄは、図１及び図３に示されるように、互いに対向しており、略並行に延びている。端壁２０ｃ（第１の端壁）は、側壁２０ａ，２０ｂの各一端を接続しており、鋼板Ｍの一方の側縁に面している。端壁２０ｄ（第２の端壁）は、側壁２０ａ，２０ｂの各他端を接続しており、鋼板Ｍの他方の側縁に面している。端壁２０ｃ，２０ｄの幅は、鋼板Ｍの厚さ方向における端壁２０ｃ，２０ｄの長さであり、鋼板Ｍの厚さよりも大きく設定されている。 The end walls 20c and 20d face each other and extend substantially in parallel, as shown in FIGS. 1 and 3. The end wall 20c (first end wall) connects one ends of the side walls 20a and 20b and faces one side edge of the steel plate M. The end wall 20d (second end wall) connects the other ends of the side walls 20a and 20b and faces the other side edge of the steel plate M. The widths of the end walls 20c and 20d are the lengths of the end walls 20c and 20d in the thickness direction of the steel plate M, and are set larger than the thickness of the steel plate M.

端壁２０ｃには、図１に示されるように、排気口２６ｃ（第１の排気口）が設けられている。排気口２６ｃは、スリット開口２６ａ，２６ｂの下方で且つ端壁２０ｃの幅方向（鋼板Ｍの厚さ方向）における中央部に位置している。排気口２６ｃは、円形状を呈している。排気口２６ｃの直径は、例えば、１００ｍｍ以上であってもよい。排気口２６ｃの開口面積が大きいほど、排気口２６ｃにヒュームＦが詰まり難くなる。 As shown in FIG. 1, the end wall 20c is provided with an exhaust port 26c (first exhaust port). The exhaust port 26c is located below the slit openings 26a and 26b and at the center of the end wall 20c in the width direction (thickness direction of the steel plate M). The exhaust port 26c has a circular shape. The diameter of the exhaust port 26c may be, for example, 100 mm or more. The larger the opening area of the exhaust port 26c, the less likely it is that the fume F will be clogged in the exhaust port 26c.

端壁２０ｄには、図１及び図２に示されるように、排気口２６ｄ（第２の排気口）が設けられている。排気口２６ｄは、スリット開口２６ａ，２６ｂの下方で且つ端壁２０ｄの幅方向（鋼板Ｍの厚さ方向）における中央部に位置している。排気口２６ｄは、円形状を呈している。排気口２６ｃの直径は、例えば、１００ｍｍ以上であってもよい。排気口２６ｄの開口面積が大きいほど、排気口２６ｃにヒュームＦが詰まり難くなる。 The end wall 20d is provided with an exhaust port 26d (second exhaust port) as shown in FIGS. 1 and 2. The exhaust port 26d is located below the slit openings 26a and 26b and at the center of the end wall 20d in the width direction (thickness direction of the steel plate M). The exhaust port 26d has a circular shape. The diameter of the exhaust port 26c may be, for example, 100 mm or more. The larger the opening area of the exhaust port 26d, the less likely it is that the fume F will be clogged in the exhaust port 26c.

図１及び図２に示されるように、スナウト２０の上端部２２は、連続焼鈍炉１０の出口と接続されている。そのため、連続焼鈍炉１０の出口から排出された鋼板Ｍは、スナウト２０の内部を通過可能である。スナウト２０の下端部２４は、めっき槽３０に向けて斜め下方に延びている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the upper end 22 of the snout 20 is connected to the outlet of the continuous annealing furnace 10. Therefore, the steel plate M discharged from the outlet of the continuous annealing furnace 10 can pass through the inside of the snout 20. The lower end 24 of the snout 20 extends obliquely downward toward the plating tank 30.

スナウト２０の下端部２４は、めっき槽３０内の溶融金属Ｌ（後述する）に浸されている。そのため、溶融金属Ｌによってスナウト２０の下端部２４が封止されており、連続焼鈍炉１０と連通するスナウト２０の内部も、不活性ガスにより無酸化雰囲気とされている。すなわち、スナウト２０は、下端部２４から排出された鋼板Ｍをめっき槽３０内の溶融金属Ｌへと導くように構成されている。 The lower end 24 of the snout 20 is immersed in the molten metal L (described later) in the plating tank 30. Therefore, the lower end 24 of the snout 20 is sealed by the molten metal L, and the inside of the snout 20 communicating with the continuous annealing furnace 10 is also made to have an non-oxidizing atmosphere by the inert gas. That is, the snout 20 is configured to guide the steel plate M discharged from the lower end portion 24 to the molten metal L in the plating tank 30.

めっき槽３０は、例えば上方に開放された有底四角筒であり、内部に溶融金属Ｌを貯留可能に構成されている。溶融金属は、例えば、４００℃〜６００℃程度に加熱された溶融状態の亜鉛であってもよい。スナウト２０の下端部２４から排出された鋼板Ｍは、溶融金属Ｌに浸漬され、めっき槽３０内に配置されている搬送ロール３２によって向きを変えながら上方に搬送され、めっき槽３０の外に出て行く。この過程で、鋼板Ｍの表面全体に金属がめっきされる。 The plating tank 30 is, for example, a bottomed square cylinder opened upward, and is configured to be able to store the molten metal L inside. The molten metal may be, for example, zinc in a molten state heated to about 400 ° C. to 600 ° C. The steel plate M discharged from the lower end 24 of the snout 20 is immersed in the molten metal L, is conveyed upward while changing its direction by the conveying roll 32 arranged in the plating tank 30, and goes out of the plating tank 30. Go. In this process, metal is plated on the entire surface of the steel sheet M.

供給装置４０は、スナウト２０内に不活性ガスを供給するように構成されている。供給装置４０は、図１及び図２に示されるように、ガス源４２と、ブロア４４と、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂとを含む。ガス源４２は、不活性ガスを貯留している。ガス源４２に貯留される不活性ガスの温度は、例えば２０℃〜３０℃程度（常温程度）であってもよい。 The supply device 40 is configured to supply the inert gas into the snout 20. As shown in FIGS. 1 and 2, the supply device 40 includes a gas source 42, a blower 44, and long nozzles 46A and 46B. The gas source 42 stores the inert gas. The temperature of the inert gas stored in the gas source 42 may be, for example, about 20 ° C. to 30 ° C. (about normal temperature).

ブロア４４は、配管４８によってガス源４２及び長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂと接続されている。ブロア４４は、配管４８を通じて、ガス源４２の不活性ガスを長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂに送り出すように構成されている。それぞれの長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂに供給される不活性ガスの流量は、例えば、１０Ｎｍ３／ｈｒ〜１００Ｎｍ３／ｈｒ程度であってもよいし、２０Ｎｍ３／ｈｒ〜５０Ｎｍ３／ｈｒ程度であってもよいし、２５Ｎｍ３／ｈｒ程度であってもよい。 The blower 44 is connected to the gas source 42 and the long nozzles 46A and 46B by a pipe 48. The blower 44 is configured to send the inert gas of the gas source 42 to the long nozzles 46A and 46B through the pipe 48. Each elongated nozzle 46A, the flow rate of the inert gas supplied to 46B, for example, may be a 10Nm 3 / hr~100Nm 3 / hr or so, there by 20Nm 3 / hr~50Nm 3 / hr approximately It may be about 25 Nm 3 / hr.

長尺ノズル４６Ａ（第１の長尺ノズル）は、図２〜図４に示されるように、スリット開口２６ａを覆うように側壁２０ａに設けられている。長尺ノズル４６Ａは、側壁２０ａの幅方向に直線状に延びている。長尺ノズル４６Ａは、図３に示されるように、断面が円弧状を呈する主壁４６ａと、主壁４６ａの各端部をそれぞれ閉塞する一対の端壁４６ｂとを含む。 The long nozzle 46A (first long nozzle) is provided on the side wall 20a so as to cover the slit opening 26a, as shown in FIGS. 2 to 4. The long nozzle 46A extends linearly in the width direction of the side wall 20a. As shown in FIG. 3, the long nozzle 46A includes a main wall 46a having an arcuate cross section and a pair of end walls 46b that close each end of the main wall 46a.

長尺ノズル４６Ａ内には、２つのバッフル部材Ｂ１，Ｂ２（第１のバッフル部材）が配置されている。バッフル部材Ｂ１，Ｂ２は、矩形状を呈する板状体である。バッフル部材Ｂ１，Ｂ２は、図３に示されるように、側壁２０ａと略平行に一対の端壁４６ｂ間を延びている。バッフル部材Ｂ１は、図３及び図４に示されるように、長尺ノズル４６Ａ内において配管４８寄りに位置している。図４に示されるように、バッフル部材Ｂ１の外側の長辺は主壁４６ａに接合しているが、バッフル部材Ｂ１の内側の長辺は自由端とされている。バッフル部材Ｂ１の自由端側の部分は、主壁４６ａに直交する方向において、配管４８と重なり合っている。 Two baffle members B1 and B2 (first baffle member) are arranged in the long nozzle 46A. The baffle members B1 and B2 are plate-shaped bodies having a rectangular shape. As shown in FIG. 3, the baffle members B1 and B2 extend between the pair of end walls 46b substantially parallel to the side wall 20a. As shown in FIGS. 3 and 4, the baffle member B1 is located closer to the pipe 48 in the long nozzle 46A. As shown in FIG. 4, the outer long side of the baffle member B1 is joined to the main wall 46a, but the inner long side of the baffle member B1 is a free end. The portion of the baffle member B1 on the free end side overlaps with the pipe 48 in the direction orthogonal to the main wall 46a.

バッフル部材Ｂ２は、図３及び図４に示されるように、長尺ノズル４６Ａ内において側壁２０ａ（スリット開口２６ａ）寄りに位置している。図４に示されるように、バッフル部材Ｂ２の外側の長辺は主壁４６ａに接合しているが、バッフル部材Ｂ２の内側の長辺は自由端とされている。バッフル部材Ｂ２の自由端側の部分は、主壁４６ａに直交する方向において、スリット開口２６ａと重なり合っている。 As shown in FIGS. 3 and 4, the baffle member B2 is located closer to the side wall 20a (slit opening 26a) in the long nozzle 46A. As shown in FIG. 4, the outer long side of the baffle member B2 is joined to the main wall 46a, but the inner long side of the baffle member B2 is a free end. The portion of the baffle member B2 on the free end side overlaps with the slit opening 26a in the direction orthogonal to the main wall 46a.

バッフル部材Ｂ１，Ｂ２は、主壁４６ａに直交する方向において、互い違いとなるように長尺ノズル４６Ａ内に配置されている。バッフル部材Ｂ１，Ｂ２の自由端同士は、主壁４６ａに直交する方向からみて互いに重なり合っている。従って、ガス源４２から配管４８を通じて長尺ノズル４６Ａに導入された不活性ガスは、バッフル部材Ｂ１，Ｂ２に衝突して長尺ノズル４６Ａ内を蛇行しながら、スリット開口２６ａからスナウト２０内に排出される。スリット開口２６ａから吐出された不活性ガスは、鋼板Ｍの表側主面Ｍａに衝突し、鋼板Ｍの搬送方向に随伴して下方に向けて流れる。スリット開口２６ａから吐出される不活性ガスの流速は、例えば、１ｍ／ｓｅｃ以上であってもよいし、３ｍ／ｓｅｃ以上であってもよいし、５ｍ／ｓｅｃ以上であってもよい。 The baffle members B1 and B2 are arranged in the long nozzle 46A so as to be staggered in the direction orthogonal to the main wall 46a. The free ends of the baffle members B1 and B2 overlap each other when viewed from the direction orthogonal to the main wall 46a. Therefore, the inert gas introduced from the gas source 42 into the long nozzle 46A through the pipe 48 collides with the baffle members B1 and B2 and meanders in the long nozzle 46A while being discharged from the slit opening 26a into the snout 20. Will be done. The inert gas discharged from the slit opening 26a collides with the front main surface Ma of the steel plate M, and flows downward along with the transport direction of the steel plate M. The flow velocity of the inert gas discharged from the slit opening 26a may be, for example, 1 m / sec or more, 3 m / sec or more, or 5 m / sec or more.

長尺ノズル４６Ｂ（第２の長尺ノズル）は、スリット開口２６ｂを覆うように側壁２０ｂに設けられている。長尺ノズル４６Ｂの構成は、内部に２つのバッフル部材Ｂ１，Ｂ２（第２のバッフル部材）が配置されている点を含めて長尺ノズル４６Ａの構成と同様であるので、その説明を省略する。 The long nozzle 46B (second long nozzle) is provided on the side wall 20b so as to cover the slit opening 26b. The configuration of the long nozzle 46B is the same as the configuration of the long nozzle 46A, including the point that two baffle members B1 and B2 (second baffle members) are arranged inside, and thus the description thereof will be omitted. ..

排気装置５０は、スナウト２０内からガスを外部に排気するように構成されている。排気装置５０は、例えば排気ブロアであり、排気口２６ｃ，２６ｄに接続されている。排気装置５０によるガスの排気流量は、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂからスナウト２０内への不活性ガスの供給流量よりも多くなるように設定されていてもよい。当該排気流量は、例えば、当該供給流量の１．５倍〜３倍程度であってもよい。各排気口２６ｃ，２６ｄからの当該排気流量は、例えば、１５Ｎｍ３／ｈｒ〜３００Ｎｍ３／ｈｒ程度であってもよいし、３０Ｎｍ３／ｈｒ〜１００Ｎｍ３／ｈｒ程度であってもよいし、５０Ｎｍ３／ｈｒ程度であってもよい。 The exhaust device 50 is configured to exhaust gas from the inside of the snout 20 to the outside. The exhaust device 50 is, for example, an exhaust blower, and is connected to the exhaust ports 26c and 26d. The exhaust flow rate of the gas by the exhaust device 50 may be set to be larger than the supply flow rate of the inert gas from the long nozzles 46A and 46B into the snout 20. The exhaust flow rate may be, for example, about 1.5 to 3 times the supply flow rate. The exhaust flow rate from the exhaust ports 26c, 26 d, for example, may be a 15Nm 3 / hr~300Nm 3 / hr or so, may be a 30Nm 3 / hr~100Nm 3 / hr approximately, 50 Nm It may be about 3 / hr.

［作用］
以上のような本実施形態では、鋼板Ｍの幅方向に沿って延びるスリット開口２６ａ，２６ｂを通じて不活性ガスがスナウト２０内に供給される。そのため、スリット開口２６ａから鋼板Ｍの表側主面Ｍａに向けて流れる不活性ガスの気流カーテンの流速が、鋼板Ｍの幅方向において均一化される。同様に、スリット開口２６ｂから鋼板Ｍの裏側主面Ｍｂに向けて流れる不活性ガスの気流カーテンの流速が、鋼板Ｍの幅方向において均一化される。従って、図２に示されるように、溶融金属Ｌの湯面からヒュームＦがスナウト２０内を上昇しても、ヒュームＦの上昇がこれらの気流カーテンにおいて堰き止められる。その結果、ヒュームＦの上流側への流出を大幅に抑制することが可能となる。 [Action]
In the present embodiment as described above, the inert gas is supplied into the snout 20 through the slit openings 26a and 26b extending along the width direction of the steel plate M. Therefore, the flow velocity of the airflow curtain of the inert gas flowing from the slit opening 26a toward the front main surface Ma of the steel sheet M is made uniform in the width direction of the steel sheet M. Similarly, the flow velocity of the airflow curtain of the inert gas flowing from the slit opening 26b toward the back side main surface Mb of the steel sheet M is made uniform in the width direction of the steel sheet M. Therefore, as shown in FIG. 2, even if the fume F rises in the snout 20 from the surface of the molten metal L, the rise of the fume F is blocked by these airflow curtains. As a result, the outflow of Hume F to the upstream side can be significantly suppressed.

以上のような本実施形態では、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内にそれぞれ２つのバッフル部材Ｂ１，Ｂ２が配置されている。そのため、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内において、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂからスリット開口２６ａ，２６ｂに向かう不活性ガスの流れがバッフル部材Ｂ１，Ｂ２によって阻害され、流向又は流速が大きく変化する。そのため、スリット開口２６ａ，２６ｂから吐出される不活性ガスの流れがいっそう均一化される。従って、ヒュームＦの上流側への流出をより大幅に抑制することが可能となる。 In the present embodiment as described above, two baffle members B1 and B2 are arranged in the long nozzles 46A and 46B, respectively. Therefore, in the long nozzles 46A and 46B, the flow of the inert gas from the long nozzles 46A and 46B toward the slit openings 26a and 26b is obstructed by the baffle members B1 and B2, and the flow direction or the flow velocity changes significantly. Therefore, the flow of the inert gas discharged from the slit openings 26a and 26b is further made uniform. Therefore, the outflow of Hume F to the upstream side can be suppressed more significantly.

以上のような本実施形態では、排気装置５０によるスナウト２０内からのガスの排気流量が、供給装置４０によるスナウト２０内への不活性ガスの供給流量よりも多くなるように設定されている。そのため、排気流量が供給流量を上回っているので、排気装置５０から排気されずに溶融金属Ｌの湯面に向かう下降流が生じ難くなる。従って、溶融金属Ｌの湯面変動が抑制され、湯面からのヒュームＦの発生が抑制される。その結果、ヒュームＦの上流側への流出をさらに大幅に抑制することが可能となる。特に、本実施形態に係るスナウトシール装置１によれば、スナウト２０の上流側から不活性ガスが供給され、スナウト２０の内部が無酸化雰囲気とされている。そのため、実質的にスナウト２０に供給される不活性ガスの量が増加する。しかしながら、この場合でも、排気流量が供給流量を上回っていることにより、ヒュームの発生を特に効果的に抑制することが可能となる。 In the present embodiment as described above, the exhaust gas flow rate from the inside of the snout 20 by the exhaust device 50 is set to be larger than the supply flow rate of the inert gas into the snout 20 by the supply device 40. Therefore, since the exhaust flow rate exceeds the supply flow rate, it is difficult for a downward flow of the molten metal L toward the molten metal surface to occur without being exhausted from the exhaust device 50. Therefore, the fluctuation of the molten metal surface of the molten metal L is suppressed, and the generation of fume F from the molten metal surface is suppressed. As a result, the outflow of Hume F to the upstream side can be further significantly suppressed. In particular, according to the Snout Sealing Device 1 according to the present embodiment, the inert gas is supplied from the upstream side of the Snout 20, and the inside of the Snout 20 has a non-oxidizing atmosphere. Therefore, the amount of the inert gas supplied to the Snout 20 is substantially increased. However, even in this case, since the exhaust flow rate exceeds the supply flow rate, it is possible to suppress the generation of fume particularly effectively.

ところで、ヒュームＦは、主として、鋼板Ｍの表側主面Ｍａと側壁２０ａとの間の空間と、鋼板Ｍの裏側主面Ｍｂと側壁２０ｂとの間の空間とを流通する。そのため、側壁２０ａ，２０ｂに排気口が設けられていると、排気口の周縁近傍にヒュームＦが付着しやすくなる傾向にある。しかしながら、以上のような本実施形態では、スナウト２０の端壁２０ｃ，２０ｄにそれぞれ排気口２６ｃ，２６ｄが設けられている。そのため、排気口２６ｃ，２６ｄにヒュームＦが付着しても鋼板Ｍ上にヒュームが落下し難い。従って、鋼板Ｍのめっき品質を良好に保つことが可能となる。 By the way, the fume F mainly circulates in the space between the front side main surface Ma and the side wall 20a of the steel plate M and the space between the back side main surface Mb and the side wall 20b of the steel plate M. Therefore, if the side walls 20a and 20b are provided with exhaust ports, the fume F tends to easily adhere to the vicinity of the periphery of the exhaust ports. However, in the present embodiment as described above, the end walls 20c and 20d of the snout 20 are provided with exhaust ports 26c and 26d, respectively. Therefore, even if the fume F adheres to the exhaust ports 26c and 26d, the fume is unlikely to fall on the steel plate M. Therefore, it is possible to maintain good plating quality of the steel sheet M.

以上のような本実施形態では、排気口２６ｃ，２６ｄがそれぞれ、端壁２０ｃ，２０ｄの幅方向中央部に設けられている。そのため、鋼板Ｍの表側主面Ｍａ及び裏側主面Ｍｂをそれぞれ流れる気体が、排気口２６ｃ，２６ｄから略均等に排気される。従って、スリット開口２６ａから排気口２６ｃ，２６ｄに向かう下降流に偏りが生じ難くなると共に、スリット開口２６ｂから排気口２６ｃ，２６ｄに向かう下降流に偏りが生じ難くなる。その結果、ヒュームＦの上流側への流出をいっそう大幅に抑制することが可能となる。 In the present embodiment as described above, the exhaust ports 26c and 26d are provided at the central portions in the width direction of the end walls 20c and 20d, respectively. Therefore, the gas flowing through the front side main surface Ma and the back side main surface Mb of the steel plate M is exhausted substantially evenly from the exhaust ports 26c and 26d, respectively. Therefore, the downward flow from the slit opening 26a to the exhaust ports 26c and 26d is less likely to be biased, and the downward flow from the slit opening 26b to the exhaust ports 26c and 26d is less likely to be biased. As a result, the outflow of Hume F to the upstream side can be further suppressed.

［変形例］
以上、本開示に係る実施形態について詳細に説明したが、特許請求の範囲及びその要旨を逸脱しない範囲で種々の変形を上記の実施形態に加えてもよい。 [Modification example]
Although the embodiments according to the present disclosure have been described in detail above, various modifications may be added to the above embodiments without departing from the scope of claims and the gist thereof.

（１）長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内には、少なくとも一つのバッフル部材がそれぞれ設けられていてもよい。長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内に設けられるバッフル部材の数は、バッフル部材により生ずる圧力損失の大きさ、ブロア４４による不活性ガスの供給能力などに応じて、適切に設定されていてもよい。 (1) At least one baffle member may be provided in each of the long nozzles 46A and 46B. The number of baffle members provided in the long nozzles 46A and 46B may be appropriately set according to the magnitude of the pressure loss caused by the baffle members, the capacity of the blower 44 to supply the inert gas, and the like.

（２）図５に示されるように、多数の貫通孔が設けられた少なくとも一つのバッフル部材Ｂ１，Ｂ２によって、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内が複数の空間に区画されていてもよい。この場合も、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂからスリット開口２６ａ，２６ｂに向かう不活性ガスの流れがバッフル部材Ｂ１，Ｂ２によって阻害され、流向又は流速が大きく変化する。そのため、スリット開口２６ａ，２６ｂから吐出される不活性ガスの流れがいっそう均一化される。従って、ヒュームＦの上流側への流出をより大幅に抑制することが可能となる。 (2) As shown in FIG. 5, the inside of the long nozzles 46A and 46B may be partitioned into a plurality of spaces by at least one baffle member B1 and B2 provided with a large number of through holes. Also in this case, the flow of the inert gas from the long nozzles 46A and 46B toward the slit openings 26a and 26b is obstructed by the baffle members B1 and B2, and the flow direction or the flow velocity changes significantly. Therefore, the flow of the inert gas discharged from the slit openings 26a and 26b is further made uniform. Therefore, the outflow of Hume F to the upstream side can be suppressed more significantly.

（３）長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内にバッフル部材が設けられていなくてもよい。 (3) The baffle member may not be provided in the long nozzles 46A and 46B.

（４）排気装置５０によるスナウト２０内からのガスの排気流量は、供給装置４０によるスナウト２０内への不活性ガスの供給流量と同程度以下であってもよい。 (4) The exhaust gas flow rate of the gas from the inside of the snout 20 by the exhaust device 50 may be equal to or less than the supply flow rate of the inert gas into the snout 20 by the supply device 40.

（５）排気口２６ｃ，２６ｄはそれぞれ、端壁２０ｃ，２０ｄの幅方向全体にわたって延びていてもよいし、端壁２０ｃ，２０ｄの幅方向中央部からずれた位置に設けられていてもよい。 (5) The exhaust ports 26c and 26d may extend over the entire width direction of the end walls 20c and 20d, respectively, or may be provided at positions deviated from the central portion of the end walls 20c and 20d in the width direction.

（６）排気口２６ｃ，２６ｄはそれぞれ、側壁２０ａ，２０ｂに設けられていてもよい。 (6) The exhaust ports 26c and 26d may be provided on the side walls 20a and 20b, respectively.

（７）図４においては、先端が二叉に分岐した配管４８が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂにそれぞれ接続されていたが、先端が３つ以上に分岐した配管４８が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂにそれぞれ接続されていてもよい。あるいは、長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂに近づくにつれて長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂの長さ方向に拡がる先端を有する配管４８が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂにそれぞれ接続されていてもよい。 (7) In FIG. 4, the pipe 48 having a bifurcated tip is connected to the long nozzles 46A and 46B, respectively, but the pipe 48 having a tip branched into three or more is connected to the long nozzles 46A and 46B. Each may be connected. Alternatively, a pipe 48 having a tip that expands in the length direction of the long nozzles 46A and 46B as it approaches the long nozzles 46A and 46B may be connected to the long nozzles 46A and 46B, respectively.

以下に実施例１−１〜１−３を挙げて本技術の内容をより詳細に説明するが、特許請求の範囲及びその要旨は以下の実施例に限定されるものではない。 The contents of the present technology will be described in more detail with reference to Examples 1-1 to 1-3, but the scope of claims and the gist thereof are not limited to the following Examples.

（実施例１−１）
続いて、コンピュータを用いた数値シミュレーションにより、スリット開口２６ａ，２６ｂから吐出される不活性ガスの流速を求めた。具体的には、上記の実施形態と同様に、２つのバッフル部材Ｂ１，Ｂ２が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内にそれぞれ設けられている場合において、スナウト２０及び鋼板Ｍを以下のサイズにて三次元モデル化すると共に、スナウト２０への不活性ガスの供給条件及びスナウト２０からのガスの排気条件を以下のように設定した。なお、上記の実施形態と同様に、先端が二叉に分岐した配管４８が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂに接続されているものとした。
スナウト２０の全長：６７６８ｍｍ
側壁２０ａ，２０ｂの幅：２０５０ｍｍ
端壁２０ｃ，２０ｄの幅：４００ｍｍ
スリット開口２６ａ，２６ｂの位置：スナウト２０上端から５２６ｍｍ
スリット開口２６ａ，２６ｂのサイズ：高さ３ｍｍ×幅１９９０ｍｍ
スリット開口２６ａ，２６ｂからの不活性ガスの供給流量：それぞれ２５Ｎｍ３／ｈｒ
排気口２６ｃ，２６ｄの位置：スナウト２０下端から２２８９ｍｍ
排気口２６ｃ，２６ｄの大きさ：直径１００ｍｍ
排気口２６ｃ，２６ｄからのガスの排気流量：それぞれ５０Ｎｍ３／ｈｒ
鋼板Ｍのサイズ：厚さ１．１ｍｍ×幅１８５０ｍｍ (Example 1-1)
Subsequently, the flow velocity of the inert gas discharged from the slit openings 26a and 26b was determined by a numerical simulation using a computer. Specifically, as in the above embodiment, when the two baffle members B1 and B2 are provided in the long nozzles 46A and 46B, respectively, the snout 20 and the steel plate M are three-dimensionally arranged in the following sizes. In addition to modeling, the conditions for supplying the inert gas to the snout 20 and the conditions for exhausting the gas from the snout 20 were set as follows. As in the above embodiment, it is assumed that the pipe 48 whose tip is bifurcated is connected to the long nozzles 46A and 46B.
Overall length of Snout 20: 6768 mm
Width of side walls 20a and 20b: 2050 mm
Width of end walls 20c and 20d: 400 mm
Positions of slit openings 26a and 26b: 526 mm from the upper end of the snout 20
Size of slit openings 26a and 26b: height 3 mm x width 1990 mm
Supply flow rate of the inert gas from the slit openings 26a and 26b: 25 Nm 3 / hr, respectively.
Positions of exhaust ports 26c and 26d: 2289 mm from the lower end of the snout 20
Size of exhaust ports 26c and 26d: diameter 100 mm
Exhaust flow rate of gas from exhaust ports 26c and 26d: 50 Nm 3 / hr, respectively
Size of steel plate M: thickness 1.1 mm x width 1850 mm

実施例１−１の結果を図６（ａ）に示す。図６（ａ）によれば、スリット開口２６ａ，２６ｂからの距離が０ｍｍ、２５ｍｍ、５０ｍｍのいずれの場合でも、不活性ガスの流速が略均一であることが確認された。 The results of Example 1-1 are shown in FIG. 6 (a). According to FIG. 6A, it was confirmed that the flow velocity of the inert gas was substantially uniform regardless of the distances from the slit openings 26a and 26b of 0 mm, 25 mm, and 50 mm.

（実施例１−２）
実施例１−２では、１つのバッフル部材Ｂ１が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内にそれぞれ設けられている場合について、実施例１−１と同じ条件にて数値シミュレーションを行った。実施例１−２の結果を図６（ｂ）に示す。図６（ｂ）によれば、スリット開口２６ａ，２６ｂからの距離が０ｍｍ、２５ｍｍ、５０ｍｍのいずれの場合でも、二叉に分岐している配管４８の先端に対応する箇所において不活性ガスの流速がわずかに小さくなっているものの、全体としては不活性ガスの流速が略均一であることが確認された。 (Example 1-2)
In Example 1-2, a numerical simulation was performed under the same conditions as in Example 1-1 for the case where one baffle member B1 is provided in each of the long nozzles 46A and 46B. The results of Example 1-2 are shown in FIG. 6 (b). According to FIG. 6B, regardless of whether the distances from the slit openings 26a and 26b are 0 mm, 25 mm, and 50 mm, the flow velocity of the inert gas at the portion corresponding to the tip of the bifurcated pipe 48. Although it was slightly smaller, it was confirmed that the flow velocity of the inert gas was substantially uniform as a whole.

（実施例１−３）
実施例１−３では、バッフル部材が長尺ノズル４６Ａ，４６Ｂ内に設けられていない場合について、実施例１−１と同じ条件にて数値シミュレーションを行った。実施例１−３の結果を図６（ｃ）に示す。図６（ｃ）によれば、スリット開口２６ａ，２６ｂからの距離が０ｍｍの場合に、二叉に分岐している配管４８の先端に対応する箇所における不活性ガスの流速が大きかったものの、スリット開口２６ａ，２６ｂからの距離が２５ｍｍ、５０ｍｍになるにつれて、不活性ガスの流速が全体として略均一に近づくことが確認された。 (Example 1-3)
In Example 1-3, numerical simulation was performed under the same conditions as in Example 1-1 when the baffle member was not provided in the long nozzles 46A and 46B. The results of Examples 1-3 are shown in FIG. 6 (c). According to FIG. 6 (c), when the distance from the slit openings 26a and 26b is 0 mm, the flow velocity of the inert gas at the portion corresponding to the tip of the bifurcated pipe 48 is large, but the slit It was confirmed that as the distances from the openings 26a and 26b became 25 mm and 50 mm, the flow velocity of the inert gas became substantially uniform as a whole.

以下に実施例２−１〜２−３を挙げて本技術の内容をより詳細に説明するが、特許請求の範囲及びその要旨は以下の実施例に限定されるものではない。 The contents of the present technology will be described in more detail with reference to Examples 2-1 to 2-3 below, but the scope of claims and the gist thereof are not limited to the following Examples.

（実施例２−１）
実施例２−１では、コンピュータを用いた数値シミュレーションにより、実施例１−１と同じ条件にて、ヒュームＦの粒径が５μｍである場合の、スナウト２０内におけるヒュームＦの移動軌跡を求めた。実施例２−１の結果を図７（ａ）に示す。図７（ａ）によれば、不活性ガスの供給位置（スリット開口２６ａ，２６ｂ）よりも上流側に向かうヒュームＦの粒子数は、ヒュームＦの全粒子数の約２．０％であることが確認された。なお、図７は、ヒュームＦが液面から飛散してからの滞留時間を示しており、濃い色ほど滞留時間が短く、薄い色ほど滞留時間が長いことを意味している。 (Example 2-1)
In Example 2-1 the movement locus of Fume F in Snout 20 was obtained by numerical simulation using a computer under the same conditions as in Example 1-1 when the particle size of Fume F was 5 μm. .. The result of Example 2-1 is shown in FIG. 7 (a). According to FIG. 7A, the number of particles of Fume F toward the upstream side from the supply position of the inert gas (slit openings 26a and 26b) is about 2.0% of the total number of particles of Fume F. Was confirmed. Note that FIG. 7 shows the residence time after the fume F is scattered from the liquid surface, and it means that the darker the color, the shorter the residence time, and the lighter the color, the longer the residence time.

（実施例２−２）
実施例２−２では、ヒュームＦの粒径を２μｍに設定した以外は、実施例２−１と同様に数値シミュレーションを行った。実施例２−２の結果を図７（ｂ）に示す。図７（ｂ）によれば、不活性ガスの供給位置（スリット開口２６ａ，２６ｂ）よりも上流側に向かうヒュームＦの粒子数は、ヒュームＦの全粒子数の約１．４％であることが確認された。 (Example 2-2)
In Example 2-2, a numerical simulation was performed in the same manner as in Example 2-1 except that the particle size of Fume F was set to 2 μm. The results of Example 2-2 are shown in FIG. 7 (b). According to FIG. 7B, the number of particles of Fume F toward the upstream side from the supply position of the inert gas (slit openings 26a and 26b) is about 1.4% of the total number of particles of Fume F. Was confirmed.

（実施例２−３）
実施例２−３では、ヒュームＦの粒径を０．１μｍに設定した以外は、実施例２−１と同様に数値シミュレーションを行った。実施例２−３の結果を図７（ｃ）に示す。図７（ｃ）によれば、不活性ガスの供給位置（スリット開口２６ａ，２６ｂ）よりも上流側に向かうヒュームＦの粒子数は、ヒュームＦの全粒子数の約１．８％であることが確認された。 (Example 2-3)
In Example 2-3, a numerical simulation was performed in the same manner as in Example 2-1 except that the particle size of Fume F was set to 0.1 μm. The results of Examples 2-3 are shown in FIG. 7 (c). According to FIG. 7 (c), the number of particles of Fume F toward the upstream side from the supply position of the inert gas (slit openings 26a and 26b) is about 1.8% of the total number of particles of Fume F. Was confirmed.

（評価結果）
実施例２−１〜２−３によれば、ヒュームＦの粒径のサイズによらず、スナウト２０内を上昇するヒュームＦの大部分がスリット開口２６ａ，２６ｂから生ずる気流カーテンによって堰き止められることが確認された。 (Evaluation results)
According to Examples 2-1 to 2-3, most of the fume F rising in the snout 20 is blocked by the airflow curtain generated from the slit openings 26a and 26b, regardless of the size of the particle size of the fume F. Was confirmed.

以下に実施例３−１，３−２を挙げて本技術の内容をより詳細に説明するが、特許請求の範囲及びその要旨は以下の実施例に限定されるものではない。 The contents of the present technology will be described in more detail with reference to Examples 3-1 and 3-2, but the scope of claims and the gist thereof are not limited to the following Examples.

（実施例３−１）
上記の実施形態に係るスナウトシール装置１の実機を用いて、以下の条件で操業した。
スナウト２０に供給される不活性ガス：窒素
不活性ガスの温度：常温（２０℃〜３０℃程度）
スリット開口２６ａ，２６ｂからの不活性ガスの供給流量：それぞれ２５Ｎｍ３／ｈｒ
排気口２６ｃ，２６ｄからのガスの排気流量：それぞれ５０Ｎｍ３／ｈｒ
スナウトシール装置１の操業時間：約１６８時間 (Example 3-1)
The actual machine of the snout seal device 1 according to the above embodiment was used and operated under the following conditions.
Inert gas supplied to the Snout 20: Nitrogen Temperature of the inert gas: Room temperature (about 20 ° C to 30 ° C)
Supply flow rate of the inert gas from the slit openings 26a and 26b: 25 Nm 3 / hr, respectively.
Exhaust flow rate of gas from exhaust ports 26c and 26d: 50 Nm 3 / hr, respectively
Operating time of snout seal device 1: Approximately 168 hours

続いて、スナウトシール装置１の停止後、排気口２６ｃ，２６ｄに設置したフィルタに付着したヒュームＦを採取し、その重量を計測した。その結果、時間あたりのヒュームＦの量は約１００ｍｇ／ｈｒであった。 Subsequently, after the snout seal device 1 was stopped, the fume F adhering to the filters installed at the exhaust ports 26c and 26d was collected and the weight thereof was measured. As a result, the amount of fume F per hour was about 100 mg / hr.

（実施例３−２）
実施例３−２では、以下の条件を変更した以外は、実施例３−２と同様にスナウトシール装置１を操業した。
スリット開口２６ａ，２６ｂからの不活性ガスの供給流量：それぞれ７５Ｎｍ３／ｈｒ
排気口２６ｃ，２６ｄからのガスの排気流量：それぞれ７５Ｎｍ３／ｈｒ
その結果、時間あたりのヒュームＦの量は約１５００ｍｇ／ｈｒであった。 (Example 3-2)
In Example 3-2, the snout seal device 1 was operated in the same manner as in Example 3-2, except that the following conditions were changed.
Supply flow rate of the inert gas from the slit openings 26a and 26b: 75 Nm 3 / hr, respectively.
Exhaust flow rate of gas from exhaust ports 26c and 26d: 75 Nm 3 / hr, respectively
As a result, the amount of fume F per hour was about 1500 mg / hr.

（評価結果）
供給流量と排気流量とが同等に設定された実施例３−２においても、スナウト２０内に発生したヒュームＦの量が十分少ないことが確認された。しかしながら、排気流量が供給流量よりも多くなるように各流量が設定された実施例３−１においては、スナウト２０内に発生するヒュームＦの量が大幅に低減することが確認された。 (Evaluation results)
It was confirmed that the amount of fume F generated in the snout 20 was sufficiently small even in Example 3-2 in which the supply flow rate and the exhaust flow rate were set to be equivalent. However, in Example 3-1 in which each flow rate was set so that the exhaust flow rate was larger than the supply flow rate, it was confirmed that the amount of fume F generated in the snout 20 was significantly reduced.

１…スナウトシール装置、２０…スナウト、２０ａ…側壁（第１の側壁）、２０ｂ…側壁（第２の側壁）、２４…下端部、２０ｃ…端壁（第１の端壁）、２０ｄ…端壁（第２の端壁）、２６ａ…スリット開口（第１のスリット開口）、２６ｂ…スリット開口（第２のスリット開口）、２６ｃ…排気口（第１の排気口）、２６ｄ…排気口（第２の排気口）、３０…めっき槽、４０…供給装置（供給部）、４６Ａ…長尺ノズル（第１の長尺ノズル）、４６Ｂ…長尺ノズル（第２の長尺ノズル）、５０…排気装置（排気部）、Ｂ１，Ｂ２…バッフル部材（第１及び第２のバッフル部材）、Ｆ…ヒューム、Ｌ…溶融金属、Ｍ…鋼板（金属板）、Ｍａ…表側主面、Ｍｂ…裏側主面。 1 ... Snout sealing device, 20 ... Snout, 20a ... Side wall (first side wall), 20b ... Side wall (second side wall), 24 ... Lower end, 20c ... End wall (first end wall), 20d ... End Wall (second end wall), 26a ... Slit opening (first slit opening), 26b ... Slit opening (second slit opening), 26c ... Exhaust port (first exhaust port), 26d ... Exhaust port (1st exhaust port) 2nd exhaust port), 30 ... Plating tank, 40 ... Supply device (supply unit), 46A ... Long nozzle (1st long nozzle), 46B ... Long nozzle (2nd long nozzle), 50 ... Exhaust device (exhaust part), B1, B2 ... Baffle members (first and second baffle members), F ... Fume, L ... Molten metal, M ... Steel plate (metal plate), Ma ... Front main surface, Mb ... Back side main surface.

Claims (5)

熱処理された帯状の金属板が通過可能に構成された筒状のスナウトと、
前記金属板が浸漬される溶融金属を貯留するめっき槽と、
供給部と、
排気部とを備え、
前記スナウトは、
前記金属板の表側主面及び裏側主面とそれぞれ対向する一対の第１及び第２の側壁と、
前記めっき槽内の溶融金属に浸された下端部とを含み、
前記下端部から排出される前記金属板を前記めっき槽内の溶融金属へと導くように構成されており、
前記第１及び第２の側壁にはそれぞれ、前記金属板の幅方向に沿って延びる第１及び第２のスリット開口が設けられており、
前記供給部は、前記第１及び第２のスリット開口を通じて不活性ガスを前記スナウト内に供給するように構成されており、
前記排気部は、前記供給部よりも前記下端部側において前記スナウト内からガスを排気するように構成されている、スナウトシール装置。 A tubular snout configured to allow the heat-treated strip-shaped metal plate to pass through, and
A plating tank for storing the molten metal in which the metal plate is immersed, and
Supply department and
Equipped with an exhaust section
The snout is
A pair of first and second side walls facing the front main surface and the back main surface of the metal plate, respectively.
Including the lower end portion immersed in the molten metal in the plating tank
It is configured to guide the metal plate discharged from the lower end portion to the molten metal in the plating tank.
The first and second side walls are provided with first and second slit openings extending along the width direction of the metal plate, respectively.
The supply unit is configured to supply the inert gas into the snout through the first and second slit openings.
The snout seal device is configured such that the exhaust portion exhausts gas from the inside of the snout on the lower end side of the supply portion. 前記供給部は、一対の第１及び第２の長尺ノズルを含み、
前記第１の長尺ノズルは、前記第１のスリット開口を覆い且つ前記第１のスリット開口に沿って延びるように前記第１の側壁に取り付けられており、
前記第２の長尺ノズルは、前記第２のスリット開口を覆い且つ前記第２のスリット開口に沿って延びるように前記第２の側壁に取り付けられており、
前記第１の長尺ノズル内には、前記第１の長尺ノズルから前記第１のスリット開口に向かう不活性ガスの流れを阻害するように構成された第１のバッフル部材が設けられており、
前記第２の長尺ノズル内には、前記第２の長尺ノズルから前記第２のスリット開口に向かう不活性ガスの流れを阻害するように構成された第２のバッフル部材が設けられている、請求項１に記載の装置。 The supply unit includes a pair of first and second long nozzles.
The first long nozzle is attached to the first side wall so as to cover the first slit opening and extend along the first slit opening.
The second long nozzle is attached to the second side wall so as to cover the second slit opening and extend along the second slit opening.
Inside the first long nozzle, a first baffle member configured to obstruct the flow of the inert gas from the first long nozzle to the first slit opening is provided. ,
Inside the second long nozzle, a second baffle member configured to obstruct the flow of the inert gas from the second long nozzle to the second slit opening is provided. , The apparatus according to claim 1. 前記排気部による前記スナウト内からのガスの排気流量は、前記供給部による前記スナウト内への不活性ガスの供給流量よりも多くなるように設定されている、請求項１又は２に記載の装置。 The device according to claim 1 or 2, wherein the exhaust flow rate of the gas from the inside of the snout by the exhaust unit is set to be larger than the supply flow rate of the inert gas into the snout by the supply unit. .. 前記スナウトは、前記金属板の各端部とそれぞれ対向する一対の第１及び第２の端壁をさらに含み、
前記第１及び第２の端壁にはそれぞれ、第１及び第２の排気口が設けられており、
前記排気部は、前記第１及び第２の排気口を通じて前記スナウト内からガスを排気するように構成されている、請求項１〜３のいずれか一項に記載の装置。 The snout further includes a pair of first and second end walls facing each end of the metal plate, respectively.
The first and second end walls are provided with first and second exhaust ports, respectively.
The device according to any one of claims 1 to 3, wherein the exhaust unit is configured to exhaust gas from the inside of the snout through the first and second exhaust ports. 前記第１の排気口は、前記金属板の厚さ方向において前記第１の端壁の中央部に設けられており、
前記第２の排気口は、前記金属板の厚さ方向において前記第２の端壁の中央部に設けられている、請求項４に記載の装置。 The first exhaust port is provided at the center of the first end wall in the thickness direction of the metal plate.
The device according to claim 4, wherein the second exhaust port is provided at the center of the second end wall in the thickness direction of the metal plate.
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