JP2021010116A - Wireless communication apparatus and wireless communication system - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、無線通信装置および無線通信システムに関する。 The present invention relates to wireless communication devices and wireless communication systems.
電子回路基板またはモジュール間の通信インタフェースの接続方法として、コネクタまたはハーネスが用いられる。しかしながら、従来コネクタまたはハーネスが用いられている接続を無線化することができれば、製造工程を簡略化できるなどの利点がある。特許文献１には、電界結合を用いて“１”および“０”のデジタル信号を非接触で伝送する無線通信システムが開示されている。
A connector or harness is used as a method of connecting a communication interface between an electronic circuit board or a module. However, if the connection using the conventional connector or harness can be made wireless, there is an advantage that the manufacturing process can be simplified.
無線通信システムを用いて高速通信を実現するために、ノイズを抑制することが求められる。特許文献１に記載の技術では、電界結合部でインピーダンス不整合が生じるため、信号波形が乱れ、特に高周波信号を通信する場合には通信性能が劣化する虞がある。
In order to realize high-speed communication using a wireless communication system, it is required to suppress noise. In the technique described in
本発明の目的は、無線通信システムにおけるインピーダンスの不整合に起因するノイズを抑制することができるようにすることである。 An object of the present invention is to be able to suppress noise caused by impedance mismatch in a wireless communication system.
本発明の一観点によれば、無線通信装置は、無線通信装置であって、他の無線通信装置との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第１の導体と、前記第１の導体に接続される第１の伝送路と、前記第１の伝送路に対して直列に接続される第１の抵抗とを有し、前記第１の抵抗のインピーダンスは、前記第１の伝送路の特性インピーダンスより低い。 According to one aspect of the present invention, the wireless communication device is a wireless communication device, and is a first conductor that functions as an electrode for wirelessly communicating signals with other wireless communication devices by electric field coupling. It has a first transmission line connected to the first conductor and a first resistor connected in series with the first transmission line, and the impedance of the first resistor is the above. It is lower than the characteristic impedance of the first transmission line.
本発明によれば、無線通信システムにおけるインピーダンスの不整合に起因するノイズを抑制することができる。 According to the present invention, it is possible to suppress noise caused by impedance mismatch in a wireless communication system.
（第１の実施形態）
図１は、第１の実施形態による無線通信システム１００の基本の構成例を示すブロック図である。無線通信システム１００は、無線通信モジュール１１０および１２０を有し、無線通信モジュール１１０および１２０間の通信を無線化する。
(First Embodiment)
FIG. 1 is a block diagram showing a basic configuration example of the
無線通信モジュール１１０は、無線通信装置であり、カプラ（結合器）１１１ａ，１１１ｂ、送信回路１１２、および伝送路１１３を有する。無線通信モジュール１２０は、無線通信装置であり、カプラ１２１ａ，１２１ｂ、受信回路１２２、伝送路１２３、および整形回路１２４を有する。
The
カプラ１１１ａとカプラ１２１ａは、電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する導体である。カプラ１１１ｂとカプラ１２１ｂは、電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する導体である。カプラ１１１ａとカプラ１２１ａは、相互に、近接して対向配置され、電界結合により、送信回路１１２の送信端子ＴＸ＋の信号の無線通信を行う。カプラ１１１ｂとカプラ１２１ｂは、相互に、近接して対向配置され、電界結合により、送信回路１１２の送信端子ＴＸ−の信号の無線通信を行う。カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、例えば、リジット基板やフレキシブル基板などの銅パターンや板金などで形成される。
The
２本の伝送路１１３は、送信回路１１２の送信端子ＴＸ＋とカプラ１１１ａとの間に接続され、送信回路１１２の送信端子ＴＸ−とカプラ１１１ｂとの間に接続される。送信回路１１２は、送信端子ＴＸ＋およびＴＸ−を介して、カプラ１１１ａおよび１１１ｂに差動送信信号を出力する。送信端子ＴＸ＋の信号と送信端子ＴＸ−の信号は、入力信号Ｖｉであり、相互に位相が反転した２値の差動信号である。カプラ１１１ａは、外部のカプラ１２１ａに対して、電界結合により、送信回路１１２の送信端子ＴＸ＋の信号を無線送信する。カプラ１１１ｂは、外部のカプラ１２１ｂに対して、電界結合により、送信回路１１２の送信端子ＴＸ−の信号を無線送信する。カプラ１１１ａとカプラ１１１ｂは、外部のカプラ１２１ａとカプラ１２１ｂに対して、送信回路１１２の送信端子ＴＸ＋およびＴＸ−の差動信号を無線送信する。
The two
カプラ１２１ａは、外部のカプラ１１１ａに対して、電界結合により、信号を無線受信する。カプラ１２１ｂは、外部のカプラ１１１ｂに対して、電界結合により、信号を無線受信する。カプラ１２１ａとカプラ１２１ｂは、外部のカプラ１１１ａとカプラ１１１ｂに対して、差動信号を無線受信する。
The
伝送路１２３は、カプラ１２１ａと整形回路１２４の入力端子ＩＮ＋を接続し、カプラ１２１ｂと整形回路１２４の入力端子ＩＮ−を接続する。カプラ１２１ａの信号とカプラ１２１ｂの信号は、受信信号Ｖｒである。整形回路１２４は、入力端子ＩＮ＋にカプラ１２１ａの信号を入力し、入力端子ＩＮ−にカプラ１２１ｂの信号を入力し、出力端子ＯＵＴ＋およびＯＵＴ−から差動信号を出力する。出力端子ＯＵＴ＋の信号と出力端子ＯＵＴ−の信号は、出力信号Ｖｏであり、相互に位相が反転した２値の差動信号である。整形回路１２４は、受信信号Ｖｒの波形を整形し、２値の出力信号Ｖｏを復元する。この出力信号Ｖｏは、送信回路１１２が出力した入力信号Ｖｉと同等の信号である。受信回路１２２は、受信端子ＲＸ＋およびＲＸ−に、整形回路１２４の出力端子ＯＵＴ＋およびＯＵＴ−の信号をそれぞれ入力し、受信処理を行う。
The
図２（ａ）は、理想的な入力信号Ｖｉ、受信信号Ｖｒおよび出力信号Ｖｏの例を示すタイミングチャートである。横軸は時間ｔであり、縦軸は電圧である。図２（ａ）では、入力信号Ｖｉは送信端子ＴＸ＋の信号を示し、受信信号Ｖｒは入力端子ＩＮ＋の信号を示し、出力信号Ｖｏは受信端子ＲＸ＋の信号を示す。ただし、送信端子ＴＸ−の入力信号Ｖｉ、入力端子ＩＮ−の受信信号Ｖｒ、および受信端子ＲＸ−の出力信号Ｖｏも同様である。 FIG. 2A is a timing chart showing an example of an ideal input signal Vi, received signal Vr, and output signal Vo. The horizontal axis is time t, and the vertical axis is voltage. In FIG. 2A, the input signal Vi indicates the signal of the transmission terminal TX +, the reception signal Vr indicates the signal of the input terminal IN +, and the output signal Vo indicates the signal of the reception terminal RX +. However, the same applies to the input signal Vi of the transmission terminal TX-, the reception signal Vr of the input terminal IN-, and the output signal Vo of the reception terminal RX-.
入力信号Ｖｉおよび出力信号Ｖｏは、２値のデジタル信号である。１ユニットインターバル（ＵＩ）は、デジタル信号のビット列のうちの１つのビットの長さである。受信信号Ｖｒは、アナログ信号である。 The input signal Vi and the output signal Vo are binary digital signals. The one unit interval (UI) is the length of one bit in the bit string of the digital signal. The received signal Vr is an analog signal.
入力信号Ｖｉは、送信回路１１２からカプラ１１１ａおよび１１１ｂに入力される信号である。受信信号Ｖｒは、カプラ１２１ａおよび１２１ｂから整形回路１２４に入力される信号である。出力信号Ｖｏは、整形回路１２４から受信回路１２２に入力される信号である。
The input signal Vi is a signal input from the
送信回路１１２は、"１"または"０"を示す２値のデジタル信号を、入力信号Ｖｉとして、カプラ１１１ａおよび１１１ｂに出力する。カプラ１１１ａとカプラ１２１ａは、電界結合されているため、低域では結合が弱く、高域では結合が強くなるＨＰＦ（ハイパスフィルタ）に似た伝達特性を有する。そのため、カプラ１２１ａは、入力信号Ｖｉのうちの高周波成分のみがカプラ１１１ａから伝達され、受信信号Ｖｒを受信する。理想的には、図２（ａ）のように、受信信号Ｖｒは、入力信号Ｖｉが不完全微分された波形となる。カプラ１１１ｂおよび１２１ｂも、上記のカプラ１１１ａおよび１２１ａと同様である。
The
整形回路１２４は、受信信号Ｖｒに対して信号整形を行い、送信回路１１２が出力した"１"または"０"を示す２値の入力信号Ｖｉを復元し、出力信号Ｖｏを出力する。整形回路１２４は、例えば、閾値２０３および２０４を有するヒステリシスコンパレータによって実現される。整形回路１２４は、受信信号Ｖｒが閾値２０３より大きくなった時点で、出力信号Ｖｏをハイレベルにし、受信信号Ｖｒが閾値２０４より小さくなった時点で、出力信号Ｖｏをローレベルにする。このようにして、無線通信モジュール１１０と無線通信モジュール１２０は、相互に、電界結合により、非接触の無線通信を行うことができる。
The
図２（ｂ）は、実際の入力信号Ｖｉ、受信信号Ｖｒおよび出力信号Ｖｏの例を示すタイミングチャートである。横軸は時間ｔであり、縦軸は電圧である。受信信号Ｖｒは、後述する理由により、ノイズ２０５が生じる。ノイズ２０５は、波形の乱れである。ノイズ２０５の振幅が大きくなると、エラーが発生する。整形回路１２４は、受信信号Ｖｒのノイズ２０５が閾値２０４より小さくなった時点で、出力信号Ｖｏをローレベルにし、エラーが発生する。また、整形回路１２４は、受信信号Ｖｒのノイズ２０５が閾値２０３より大きくなった時点で、出力信号Ｖｏをハイレベルにし、エラーが発生する。整形回路１２４は、誤った出力信号Ｖｏを出力する。出力信号Ｖｏは、入力信号Ｖｉとは異なる波形であるため、通信エラーとなる。
FIG. 2B is a timing chart showing an example of an actual input signal Vi, received signal Vr, and output signal Vo. The horizontal axis is time t, and the vertical axis is voltage.
図３は、第１の実施形態による無線通信システム１００の具体的な構成例を示すブロック図である。無線通信システム１００は、上記のノイズ２０５を抑制し、差動信号を無線通信することができる。図３の無線通信システム１００は、図１の無線通信システム１００に対して、直列抵抗Ｒｔｓ，Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｔｐ，Ｒｒｐを追加したものである。直列抵抗Ｒｔｓ，Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｔｐ，Ｒｒｐは、ノイズ２０５を抑制することができる。以下、図３の無線通信システム１００が図１の無線通信システム１００と異なる点を説明する。
FIG. 3 is a block diagram showing a specific configuration example of the
カプラ１１１ａおよび１１１ｂは、差動信号の無線送信を行うための電極である。カプラ１２１ａおよび１２１ｂは、差動信号の無線受信を行うための電極である。２個の給電点Ｐ１は、それぞれ、２個のカプラ１１１ａおよび１１１ｂの中央部と２個の直列抵抗Ｒｔｓとの相互接続点である。２個の給電点Ｐ３は、それぞれ、２個のカプラ１２１ａおよび１２１ｂの中央部と２個の直列抵抗Ｒｒｓとの相互接続点である。
無線通信モジュール１１０は、２個の直列抵抗Ｒｔｓおよび２個の並列抵抗Ｒｔｐを有する。２個の直列抵抗Ｒｔｓは、それぞれ、２本の伝送路１１３に対して直列に接続される。２個の並列抵抗Ｒｔｐは、それぞれ、２本の伝送路１１３に対して並列に接続される。
The
具体的には、２本の伝送路１１３は、それぞれ、送信回路１１２の送信端子ＴＸ＋とノードＮ１ａとの間と、送信回路１１２の送信端子ＴＸ−とノードＮ１ｂとの間に接続される。２個の直列抵抗Ｒｔｓは、それぞれ、ノードＮ１ａとカプラ１１１ａとの間と、ノードＮ１ｂとカプラ１１１ｂとの間に接続される。２個の並列抵抗Ｒｔｐは、それぞれ、ノードＮ１ａと基準電位ノードとの間と、ノードＮ１ｂと基準電位ノードとの間に接続される。基準電位ノードは、例えば、グランド電位ノードである。
Specifically, the two
無線通信モジュール１２０は、２個の直列抵抗Ｒｒｓおよび２個の並列抵抗Ｒｒｐを有する。２個の直列抵抗Ｒｒｓは、それぞれ、２本の伝送路１２３に対して直列に接続される。２個の並列抵抗Ｒｒｐは、それぞれ、２本の伝送路１２３に対して並列に接続される。
The
具体的には、２本の伝送路１２３は、それぞれ、整形回路１２４の入力端子ＩＮ＋とノードＮ３ａとの間と、整形回路１２４の入力端子ＩＮ−とノードＮ３ｂとの間に接続される。２個の直列抵抗Ｒｒｓは、それぞれ、ノードＮ３ａとカプラ１２１ａとの間と、ノードＮ３ｂとカプラ１２１ｂとの間に接続される。２個の並列抵抗Ｒｒｐは、それぞれ、ノードＮ３ａと基準電位ノードとの間と、ノードＮ３ｂと基準電位ノードとの間に接続される。
Specifically, the two
なお、後述するが、直列抵抗と並列抵抗は、必ずしも双方必要ではない。直列抵抗のみの実装が望ましい場合と、並列抵抗のみの実装が望ましい場合と、直列抵抗と並列抵抗の双方の実装が望ましい場合がある。また、直列抵抗または並列抵抗は、無線通信モジュール１１０および１２０の双方に実装してもよいし、どちらか一方に実装するだけでもよい。
As will be described later, both series resistance and parallel resistance are not always necessary. There are cases where it is desirable to mount only series resistors, cases where it is desirable to mount only parallel resistors, and cases where it is desirable to mount both series resistors and parallel resistors. Further, the series resistor or the parallel resistor may be mounted on both the
図４は、第１の実施形態による無線通信システム１００の他の具体的な構成例を示すブロック図である。無線通信システム１００は、上記のノイズ２０５を抑制し、シングルエンド信号を無線通信することができる。以下、図４の無線通信システム１００が図３の無線通信システム１００と異なる点を説明する。
FIG. 4 is a block diagram showing another specific configuration example of the
まず、無線通信モジュール１１０について説明する。送信回路１１２は、送信端子ＴＸからシングルエンド信号を出力する。送信端子ＴＸは、図３の送信端子ＴＸ＋と同様である。伝送路１１３は、送信回路１１２の送信端子ＴＸとノードＮ１との間に接続される。直列抵抗Ｒｔｓは、ノードＮ１とカプラ１１１ａとの間に接続される。給電点Ｐ１は、カプラ１１１ａの中央部と直列抵抗Ｒｔｓとの相互接続点である。並列抵抗Ｒｔｐは、ノードＮ１と基準電位ノードとの間に接続される。カプラ１１１ｂは、基準電位線に接続される。基準電位線は、例えば、グランド電位線である。給電点Ｐ２は、カプラ１１１ｂの中央部と基準電位線との相互接続点である。カプラ１１１ａは、カプラ１１１ｂの電位を基準電位として、シングルエンド信号の無線送信を行うための電極である。
First, the
次に、無線通信モジュール１２０について説明する。カプラ１２１ｂは、基準電位線に接続される。カプラ１２１ａは、カプラ１２１ｂの電位を基準電位として、シングルエンド信号の無線受信を行うための電極である。給電点Ｐ４は、カプラ１２１ｂの中央部と基準電位線との相互接続点である。直列抵抗Ｒｒｓは、カプラ１２１ａとノードＮ３との間に接続される。給電点Ｐ３は、カプラ１２１ａの中央部と直列抵抗Ｒｒｓとの相互接続点である。並列抵抗Ｒｒｐは、ノードＮ３と基準電位ノードとの間に接続される。伝送路１２３は、ノードＮ３と整形回路１２４の入力端子ＩＮとの間に接続される。入力端子ＩＮは、図３の入力端子ＩＮ＋と同様である。整形回路１２４の出力端子ＯＵＴは、受信回路１２２の受信端子ＲＸに接続される。出力端子ＯＵＴおよび受信端子ＲＸは、それぞれ、図３の出力端子ＯＵＴ＋および受信端子ＲＸ＋と同様である。
Next, the
図５（ａ）は、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す斜視図である。図５（ｂ）は、Ｚ軸方向から見たカプラ１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す平面図である。なお、カプラ１１１ａおよび１１１ｂの平面図も、カプラ１２１ａおよび１２１ｂの平面図と同様である。
FIG. 5A is a perspective view showing a structural example of the
カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、長方形の平板導体であり、その長手方向は、Ｘ軸方向である。図５（ｂ）に示すように、Ｚ軸方向から見ると、カプラ１１１ａは、カプラ１２１ａに重なり、カプラ１１１ｂは、カプラ１２１ｂに重なる。
The
カプラ１１１ａおよび１１１ｂは、誘電体材料１１５の一方の面上に形成される。給電点Ｐ１およびＰ２は、誘電体材料１１５の他方の面上に形成される。給電点Ｐ１は、カプラ１１１ａの中央部に接続される。給電点Ｐ２は、カプラ１１１ｂの中央部に接続される。
The
カプラ１２１ａおよび１２１ｂは、誘電体材料１２５の一方の面上に形成される。給電点Ｐ３およびＰ４は、誘電体材料１２５の他方の面上に形成される。給電点Ｐ３は、カプラ１２１ａの中央部に接続される。給電点Ｐ４は、カプラ１２１ｂの中央部に接続される。
The
カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、それぞれ、Ｘ軸方向の長さがＬであり、Ｙ軸方向の長さがＷである。カプラ１１１ａおよび１１１ｂの間隔はＳである。カプラ１２１ａおよび１２１ｂの間隔もＳである。カプラ１１１ａ，１１１ｂとカプラ１２１ａ，１２１ｂとの間隔は、Ｈである。
The
図６は、図４の無線通信システム１００の等価回路の例を示す回路図である。直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐは、カプラ１１１ａの近傍に設けられる。説明の便宜上、直列抵抗Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｒｐは、設けられない。
FIG. 6 is a circuit diagram showing an example of an equivalent circuit of the
電圧源６０１は、送信回路１１２に対応する電圧源である。抵抗Ｚｉｎは、電圧源６０１の出力抵抗である。抵抗６０２は、整形回路１２４の入力抵抗であり、５０Ωである。伝送路１１３および１２３は、それぞれ、特性インピーダンスが５０Ωであり、長さが１００ｍｍである。電圧源６０１は、入力信号Ｖｉを出力する。抵抗６０２は、受信信号Ｖｒを入力する。
The
直列抵抗Ｒｔｓは、ノードＮ１と給電点Ｐ１との間に接続される。並列抵抗Ｒｔｐは、ノードＮ１と基準電位ノードとの間に接続される。給電点Ｐ２は、基準電位線に接続される。給電点Ｐ３は、伝送路１２３に接続される。給電点Ｐ４は、基準電位線に接続される。
The series resistor Rts is connected between the node N1 and the feeding point P1. The parallel resistor Rtp is connected between the node N1 and the reference potential node. The feeding point P2 is connected to the reference potential line. The feeding point P3 is connected to the
図７（ａ）および図７（ｂ）は、直列抵抗Ｒｔｓの有効性を示すシミュレーション結果を説明するための図である。図７（ａ）は、受信信号Ｖｒのシミュレーション結果の波形図である。図７（ｂ）は、受信信号Ｖｒのシミュレーション結果の波形品質を示す図である。 7 (a) and 7 (b) are diagrams for explaining the simulation results showing the effectiveness of the series resistor Rts. FIG. 7A is a waveform diagram of the simulation result of the received signal Vr. FIG. 7B is a diagram showing the waveform quality of the simulation result of the received signal Vr.
直列抵抗Ｒｔｓの実装が望ましい場合を説明する。図１３（ａ）に示すように、例えば、カプラのＸ軸方向の長さＬが３０ｍｍである。カプラのＹ軸方向の長さＷが３．７ｍｍである。カプラのＹ軸方向の間隔Ｓが１．６ｍｍである。カプラのＺ軸方向の間隔Ｈが１ｍｍである。この場合、無線通信システム１００は、直列抵抗Ｒｔｓを設け、並列抵抗Ｒｔｐを設けないことにより、ノイズを抑制することができる。
The case where it is desirable to mount the series resistor Rts will be described. As shown in FIG. 13A, for example, the length L of the coupler in the X-axis direction is 30 mm. The length W of the coupler in the Y-axis direction is 3.7 mm. The distance S of the coupler in the Y-axis direction is 1.6 mm. The distance H of the coupler in the Z-axis direction is 1 mm. In this case, the
波形７０１は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方がない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、５０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形７０１は、信号レベルＶｓが１４３．８ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが３４．１ｍＶである。ＳＮ比（ＳＮＲ）は、ノイズレベルＶｎと信号レベルＶｓの比率であり、（Ｖｎ／Ｖｓ）×１００［％］で表される。ＳＮＲは、ノイズレベルＶｎが分子であり、信号レベルＶｓが分母であるため、小さい方がノイズレベルＶｎが小さく望ましい。ＳＮＲは、２３．７％である。
The
波形７０２は、直列抵抗Ｒｔｓがあり、並列抵抗Ｒｔｐがない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、５０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、２０Ωである。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形７０２は、信号レベルＶｓが１２８．９ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが１７．１ｍＶである。ＳＮＲは、１３．２％である。
The
波形７０３は、直列抵抗Ｒｔｓがあり、並列抵抗Ｒｔｐがない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、５０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、４０Ωである。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形７０３は、信号レベルＶｓが１１６．８ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが５．８ｍＶである。ＳＮＲは、４．９％である。
The
波形７０４は、直列抵抗Ｒｔｓがなく、並列抵抗Ｒｔｐがある場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、５０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、１００Ωである。波形７０４は、信号レベルＶｓが１０８．２ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが３６．１ｍＶである。ＳＮＲは、３３．３％である。
The
以上のように、波形７０１のＳＮＲは、２３．７％である。それに対し、波形７０２は、直列抵抗Ｒｔｓが２０Ωであり、ＳＮＲが１３．２％と改善する。また、波形７０３は、直列抵抗Ｒｔｓが４０Ωであり、ＳＮＲがさらに４．９％と改善する。なお、波形７０４は、並列抵抗Ｒｔｐが１００Ωであり、ＳＮＲが３３．３％と悪化する。
As described above, the SNR of the
上記のシミュレーション結果を考察する。図１３（ａ）に示すように、長さＬが３０ｍｍと比較的長い。そのため、高周波では、長さＬが無視できず、カプラ自体の自己共振が生じ、カプラ間が理想的な電界結合条件から外れてしまう。故に、カプラの伝達特性が乱れ、ノイズレベル（リンキング）Ｖｎが発生すると考えられる。 Consider the above simulation results. As shown in FIG. 13A, the length L is relatively long, 30 mm. Therefore, at high frequencies, the length L cannot be ignored, self-resonance of the coupler itself occurs, and the couplers deviate from the ideal electric field coupling conditions. Therefore, it is considered that the transmission characteristics of the coupler are disturbed and noise level (linking) Vn is generated.
以上のように、長さＬが、伝送する信号の高調波成分と比較して無視できないほど長い場合は、カプラに直列抵抗Ｒｔｓを接続することにより、ノイズレベルＶｎが小さくなり、ＳＮＲの改善に有効である。 As described above, when the length L is not negligible compared to the harmonic component of the transmitted signal, the noise level Vn is reduced by connecting the series resistor Rts to the coupler, and the SNR is improved. It is valid.
図８（ａ）および図８（ｂ）は、並列抵抗Ｒｔｐの有効性を示すシミュレーション結果を説明するための図である。図８（ａ）は、受信信号Ｖｒのシミュレーション結果の波形図である。図８（ｂ）は、受信信号Ｖｒのシミュレーション結果の波形品質を示す図である。 8 (a) and 8 (b) are diagrams for explaining the simulation results showing the effectiveness of the parallel resistor Rtp. FIG. 8A is a waveform diagram of the simulation result of the received signal Vr. FIG. 8B is a diagram showing the waveform quality of the simulation result of the received signal Vr.
並列抵抗Ｒｔｐの実装が望ましい場合を説明する。図１３（ｂ）に示すように、例えば、カプラのＸ軸方向の長さＬが１０ｍｍである。カプラのＹ軸方向の長さＷが３．７ｍｍである。カプラのＹ軸方向の間隔Ｓが１．６ｍｍである。カプラのＺ軸方向の間隔Ｈが０．１ｍｍである。この場合、無線通信システム１００は、直列抵抗Ｒｔｓを設けず、並列抵抗Ｒｔｐを設けることにより、ノイズを抑制することができる。
The case where the implementation of the parallel resistor Rtp is desirable will be described. As shown in FIG. 13B, for example, the length L of the coupler in the X-axis direction is 10 mm. The length W of the coupler in the Y-axis direction is 3.7 mm. The distance S of the coupler in the Y-axis direction is 1.6 mm. The distance H of the coupler in the Z-axis direction is 0.1 mm. In this case, the
波形８０１は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方がない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、５０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形８０１は、信号レベルＶｓが３７６．８ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが０ｍＶである。ＳＮＲは、０％である。
The
波形８０２は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方がない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形８０２は、信号レベルＶｓが４７４．３ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが５１．５ｍＶである。ＳＮＲは、１０．８％である。
The
波形８０３は、直列抵抗Ｒｔｓがあり、並列抵抗Ｒｔｐがない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、２０Ωである。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形８０３は、信号レベルＶｓが４１２．１ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが３８．０ｍＶである。ＳＮＲは、９．２％である。
The
波形８０４は、直列抵抗Ｒｔｓがなく、並列抵抗Ｒｔｐがある場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、１００Ωである。波形８０４は、信号レベルＶｓが３５６．８ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが１８．８ｍＶである。ＳＮＲは、５．２％である。
The
以上のように、波形８０１のＳＮＲは０％である。これは、長さＬが１０ｍｍと短い場合の理想的な電磁界結合条件で動作しているためである。
As described above, the SNR of the
波形８０２は、抵抗Ｚｉｎを５０Ωから３０Ωに変更した場合の波形であり、ＳＮＲが１０．８％と悪化する。この理由は、抵抗Ｚｉｎを５０Ωから３０Ωへ変更したことで、カプラ１１１ａにて反射し、電圧源６０１へ戻った反射波を抵抗Ｚｉｎで吸収できず、抵抗Ｚｉｎでさらに反射し、カプラ１１１ａまで反射波が戻り、ノイズを生じたと考えられる。
The
波形８０３は、抵抗Ｚｉｎが３０Ωであり、直列抵抗Ｒｔｓを接続した場合の波形であり、ＳＮＲが９．２％と大きな改善は見られない。それに対し、波形８０４は、抵抗Ｚｉｎが３０Ωであり、並列抵抗Ｒｔｐを接続した場合の波形であり、ＳＮＲが５．２％と改善する。
The
上記のシミュレーション結果を考察する。図１３（ｂ）に示すように、長さＬが１０ｍｍと比較的短い。そのため、カプラは、上述したように、理想的な電磁界結合条件で動作しており、カプラの入力インピーダンスは広帯域で５０Ωより大きくなる。故に、カプラ１１１ａへ入力する信号成分の多くは反射されてしまう。カプラ１１１ａに並列抵抗Ｒｔｐを接続した場合、広帯域でカプラ１１１ａの入力インピーダンスと伝送路１１３のインピーダンスがおよそマッチングされ、反射波が低減される。その結果、ノイズレベルＶｎが低減されると考えられる。
Consider the above simulation results. As shown in FIG. 13B, the length L is relatively short at 10 mm. Therefore, as described above, the coupler operates under ideal electromagnetic field coupling conditions, and the input impedance of the coupler is larger than 50Ω in a wide band. Therefore, most of the signal components input to the
以上のように、抵抗Ｚｉｎが伝送路１１３のインピーダンスからずれるなど、伝送路１１３上でインピーダンス不整合による反射を生じる場合、カプラ１１１ａに並列抵抗Ｒｔｐを接続することにより、ＳＮＲが改善する。
As described above, when the resistor Zin deviates from the impedance of the
図９（ａ）および図９（ｂ）は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの有効性を示すシミュレーション結果を説明するための図である。図９（ａ）は、受信信号Ｖｒのシミュレーション結果の波形図である。図９（ｂ）は、受信信号Ｖｒのシミュレーション結果の波形品質を示す図である。 9 (a) and 9 (b) are diagrams for explaining the simulation results showing the effectiveness of the series resistance Rts and the parallel resistance Rtp. FIG. 9A is a waveform diagram of the simulation result of the received signal Vr. FIG. 9B is a diagram showing the waveform quality of the simulation result of the received signal Vr.
直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方の実装が望ましい場合を説明する。図１３（ｃ）に示すように、例えば、カプラのＸ軸方向の長さＬが３０ｍｍである。カプラのＹ軸方向の長さＷが３．７ｍｍである。カプラのＹ軸方向の間隔Ｓが１．６ｍｍである。カプラのＺ軸方向の間隔Ｈが１ｍｍである。図７（ａ）の課題と図８（ａ）の課題が複合された場合、無線通信システム１００は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐを設けることにより、ノイズを抑制することができる。
The case where it is desirable to mount both the series resistor Rts and the parallel resistor Rtp will be described. As shown in FIG. 13 (c), for example, the length L of the coupler in the X-axis direction is 30 mm. The length W of the coupler in the Y-axis direction is 3.7 mm. The distance S of the coupler in the Y-axis direction is 1.6 mm. The distance H of the coupler in the Z-axis direction is 1 mm. When the problem of FIG. 7A and the problem of FIG. 8A are combined, the
波形９０１は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方がない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形９０１は、信号レベルＶｓが１７９．４ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが４２．５ｍＶである。ＳＮＲは、２３．６％である。
The
波形９０２は、直列抵抗Ｒｔｓがあり、並列抵抗Ｒｔｐがない場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、４０Ωである。並列抵抗Ｒｔｐは、開放状態である。波形９０２は、信号レベルＶｓが１４５．８ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが２２．５ｍＶである。ＳＮＲは、１５．４％である。
The
波形９０３は、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方がある場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、４０Ωである。並列抵抗Ｒｔｐは、１００Ωである。波形９０３は、信号レベルＶｓが１０５．４ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが１２．７ｍＶである。ＳＮＲは、１２．０％である。
The
波形９０４は、直列抵抗Ｒｔｓがなく、並列抵抗Ｒｔｐがある場合の受信信号Ｖｒの波形である。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。直列抵抗Ｒｔｓは、短絡状態である。並列抵抗Ｒｔｐは、１００Ωである。波形９０４は、信号レベルＶｓが１３３．５ｍＶであり、ノイズレベルＶｎが４４．０ｍＶである。ＳＮＲは、３２．９％である。
The
以上のように、カプラの長さＬは、３０ｍｍと比較的長い。抵抗Ｚｉｎは、３０Ωである。波形９０１は、抵抗Ｚｉｎが３０Ωであり、ＳＮＲが２３．６％である。これに対して、波形９０２は、抵抗Ｚｉｎが３０Ωであり、直列抵抗Ｒｔｓを接続した場合の波形であり、ＳＮＲが１５．４％と改善する。波形９０３は、抵抗Ｚｉｎが３０Ωであり、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐを接続した場合の波形であり、ＳＮＲが１２．０％とさらに改善する。なお、波形９０４は、抵抗Ｚｉｎが３０Ωであり、並列抵抗Ｒｔｐを接続した場合の波形であり、ＳＮＲが３２．９％と悪化した。
As described above, the length L of the coupler is relatively long, 30 mm. The resistance Zin is 30Ω. The
以上のように、カプラの長さＬが、伝送する信号の高調波成分と比較して無視できないほど長く、かつ、抵抗Ｚｉｎが伝送路１１３のインピーダンスからずれているなど、伝送路１１３上でインピーダンス不整合による反射を生じる場合がある。その場合、無線通信システム１００は、カプラ１１１ａに直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの双方を接続することにより、ノイズレベルＶｎを低減し、ＳＮＲを改善させることができる。
As described above, the length L of the coupler is so long as compared with the harmonic component of the signal to be transmitted, and the resistance Zin deviates from the impedance of the
図１０（ａ）は、図３の直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの実装例を示す斜視図である。２個の直列抵抗Ｒｔｓおよび２個の並列抵抗Ｒｔｐは、可能な限り、カプラ１１１ａおよび１１１ｂの近くに配置されることが好ましい。２個の直列抵抗Ｒｔｓおよび２個の並列抵抗Ｒｔｐは、誘電体材料１１５上に実装される。カプラ１１１ａおよび１１１ｂは、それぞれ、直列抵抗Ｒｔｐを介して、伝送路１１３に接続される。直列抵抗Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｒｐも、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐと同様である。
FIG. 10A is a perspective view showing an implementation example of the series resistor Rts and the parallel resistor Rtp of FIG. The two series resistors Rts and the two parallel resistors Rtp are preferably located as close to the
図１０（ｂ）は、図３の直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐの他の実装例を示す斜視図である。２個の直列抵抗Ｒｔｓおよび２個の並列抵抗Ｒｔｐは、可能な限り、カプラ１１１ａおよび１１１ｂの近くに配置されることが好ましい。伝送路１１３は、フレキシブル伝送路である。２個の直列抵抗Ｒｔｓおよび２個の並列抵抗Ｒｔｐは、フレキシブル伝送路１１３上に実装される。直列抵抗Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｒｐも、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐと同様である。
FIG. 10B is a perspective view showing another mounting example of the series resistor Rts and the parallel resistor Rtp of FIG. The two series resistors Rts and the two parallel resistors Rtp are preferably located as close to the
なお、説明の便宜上、直列抵抗Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｒｐがない場合を説明したが、これに限定されない。直列抵抗Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｒｐを設け、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐを削除してもよい。直列抵抗Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｒｐを設けた場合も、直列抵抗Ｒｔｓおよび並列抵抗Ｒｔｐと同様の効果が得られる。また、直列抵抗Ｒｔｓ，Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｔｐ，Ｒｒｐを設けてもよい。 For convenience of explanation, the case where there is no series resistor Rrs and parallel resistor Rrp has been described, but the present invention is not limited to this. The series resistance Rrs and the parallel resistance Rrp may be provided, and the series resistance Rts and the parallel resistance Rtp may be deleted. When the series resistor Rrs and the parallel resistor Rrp are provided, the same effect as the series resistor Rts and the parallel resistor Rtp can be obtained. Further, series resistors Rts and Rrs and parallel resistors Rtp and Rrp may be provided.
また、図４のシングルエンド信号の伝送の場合を例に説明したが、図３の差動信号の伝送の場合も、図４のシングルエンド信号の伝送の場合と同様の効果が得られる。また、反射を抑制するという観点より、直列抵抗ＲｔｓおよびＲｒｓのインピーダンスは、伝送路１１３および１２３の特性インピーダンスよりも低く、並列抵抗ＲｔｐおよびＲｒｐのインピーダンスは、伝送路１１３および１２３の特性インピーダンスよりも高い。
Further, although the case of transmitting the single-ended signal of FIG. 4 has been described as an example, the same effect as the case of transmitting the single-ended signal of FIG. 4 can be obtained in the case of transmitting the differential signal of FIG. Further, from the viewpoint of suppressing reflection, the impedances of the series resistors Rts and Rrs are lower than the characteristic impedances of the
また、図５（ａ）および図５（ｂ）では、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、長方形であるが、これに限定されない。カプラ間で電磁界結合が成されるのであれば、カプラは、いかなる形状でもよい。例えば、カプラは、円形でもよいし、他の形状（台形または多角形など）であってもよい。また、カプラは、平板ではなく、立体的な構造であってもよい。
Further, in FIGS. 5A and 5B, the
また、図５（ａ）および図５（ｂ）では、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、誘電体材料１１５および１２５上に形成されるが、これに限定されない。例えば、カプラは、金属加工等で構成され、機械的な固定方法で空間上に配置してもよい。また、直列抵抗Ｒｔｓ，Ｒｒｓおよび並列抵抗Ｒｔｐ，Ｒｒｐは、高周波にて抵抗とみなせるフェライトビーズでもよい。
Further, in FIGS. 5A and 5B, the
（第２の実施形態）
図１１（ａ）および図１１（ｂ）は、第２の実施形態によるカプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す図である。図１１（ａ）は、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す斜視図である。図１１（ｂ）は、Ｚ軸方向から見たカプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す平面図である。
(Second Embodiment)
11 (a) and 11 (b) are diagrams showing structural examples of
図５（ａ）および図５（ｂ）では、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの位置が固定である。図１１（ａ）および図１１（ｂ）では、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、中心軸１１００に対して、回転可能である。
In FIGS. 5A and 5B, the positions of the
図１１（ａ）に示すように、カプラ１１１ａおよび１１１ｂは、中心軸１１００が略等しく、直径が異なる２つの輪状の平面導体である。カプラ１２１ａおよび１２１ｂも、中心軸１１００が略等しく、直径が異なる２つの輪状の平面導体である。給電点Ｐ１は、カプラ１１１ａに接続される。給電点Ｐ２は、カプラ１１１ｂに接続される。給電点Ｐ３は、カプラ１２１ａに接続される。給電点Ｐ４は、カプラ１２１ｂに接続される。
As shown in FIG. 11A, the
図１１（ｂ）に示すように、Ｚ軸方向から平面視した場合、カプラ１１１ａおよび１２１ａは、相互に重なり、カプラ１１１ｂおよび１２１ｂは、相互に重なる。
As shown in FIG. 11B, when viewed in a plan view from the Z-axis direction, the
中心軸１１００は、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの中心点を通過するＺ軸に平行な中心軸である。カプラ１１１ａ，１１１ｂとカプラ１２１ａ，１２１ｂは、いずれか一方または双方が回転可能であり、回転しても、カプラ間の電磁界結合の変化を抑制することができる。
The
カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、カプラ１１１ａ，１１１ｂとカプラ１２１ａ，１２１ｂの間隔を維持したまま、中心軸１１００ｎに対して回転することができる。
The
なお、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、輪状の導体に限定されない。カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、回転の各角度において、通信可能な範囲で、電磁界結合の変化を抑制することができればよく、円でなく、多角形でもよいし、一部にスリットが入っていてもよい。また、カプラ１１１ａとカプラ１２１ａは、相互に、直径が異なっていてもよく、カプラ１１１ｂとカプラ１２１ｂは、相互に、直径が異なっていてもよい。
The
（第３の実施形態）
図１２（ａ）および図１２（ｂ）は、第３の実施形態によるカプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す図である。図１２（ａ）は、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す斜視図である。図１１（ｂ）は、Ｚ軸方向から見たカプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの構造例を示す平面図である。
(Third Embodiment)
12 (a) and 12 (b) are diagrams showing structural examples of
図５（ａ）および図５（ｂ）では、カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂの位置が固定である。図１２（ａ）および図１２（ｂ）では、カプラ１２１ａおよび１２１ｂは、カプラ１１１ａおよび１１１ｂに対して、Ｘ軸方向に直線移動が可能である。
In FIGS. 5A and 5B, the positions of the
カプラ１１１ａおよび１１１ｂは、誘電体材料１１５の一方の面上に形成される。給電点Ｐ１およびＰ２は、誘電体材料１１５の他方の面上に形成される。給電点Ｐ１は、カプラ１１１ａの中央部に接続される。給電点Ｐ２は、カプラ１１１ｂの中央部に接続される。
The
カプラ１２１ａおよび１２１ｂは、誘電体材料１２５の一方の面上に形成される。給電点Ｐ３およびＰ４は、誘電体材料１２５の他方の面上に形成される。給電点Ｐ３は、カプラ１２１ａの中央部に接続される。給電点Ｐ４は、カプラ１２１ｂの中央部に接続される。
The
カプラ１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａおよび１２１ｂは、それぞれ、Ｘ軸方向に細長い平板導体である。カプラ１１１ａおよび１１１ｂの長手方向は、カプラ１２１ａおよび１２１ｂの長手方向より長い。カプラ１１１ａおよび１１１ｂの一部は、それぞれ、Ｘ軸方向から見た場合、カプラ１２１ａおよび１２１ｂに重なる。
The
カプラ１２１ａおよび１２１ｂは、カプラ１１１ａおよび１１１ｂに対して、Ｘ軸方向に直線移動することができる。その場合、カプラ１１１ａおよび１１１ｂの一部は、それぞれ、Ｘ軸方向から見た場合、カプラ１２１ａおよび１２１ｂに重なる。また、カプラ１２１ａおよび１２１ｂが直線移動しても、カプラ間の電磁界結合の変化を抑制することができる。
The
カプラ１２１ａおよび１２１ｂは、カプラ１１１ａ，１１１ｂとカプラ１２１ａ，１２１ｂの間隔を維持したまま、Ｘ軸方向に直線移動することができる。
The
なお、カプラ１２１ａおよび１２１ｂの長手方向がカプラ１１１ａおよび１１１ｂの長手方向より長くてもよい。その場合、カプラ１１１ａおよび１１１ｂは、カプラ１２１ａおよび１２１ｂに対して、Ｘ軸方向に直線移動することができる。
The longitudinal direction of the
なお、上記実施形態は、何れも本発明を実施するにあたっての具体化の例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならないものである。すなわち、本発明はその技術思想、又はその主要な特徴から逸脱することなく、様々な形で実施することができる。 It should be noted that all of the above embodiments merely show examples of embodiment in carrying out the present invention, and the technical scope of the present invention should not be construed in a limited manner by these. That is, the present invention can be implemented in various forms without departing from the technical idea or its main features.
１００ 無線通信システム、１１０，１２０ 無線通信モジュール、１１１ａ，１１１ｂ，１２１ａ，１２１ｂ カプラ、１１２ 送信回路、１１３，１２３ 伝送路、１２２ 受信回路、１２４ 整形回路、Ｒｔｓ，Ｒｒｓ 直列抵抗、Ｒｔｐ，Ｒｒｐ 並列抵抗 100 wireless communication system, 110, 120 wireless communication module, 111a, 111b, 121a, 121b coupler, 112 transmission circuit, 113, 123 transmission line, 122 reception circuit, 124 shaping circuit, Rts, Rrs series resistance, Rtp, Rrp parallel resistance
Claims (18)
他の無線通信装置との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第１の導体と、
前記第１の導体に接続される第１の伝送路と、
前記第１の伝送路に対して直列に接続される第１の抵抗とを有し、
前記第１の抵抗のインピーダンスは、前記第１の伝送路の特性インピーダンスより低いことを特徴とする無線通信装置。 It ’s a wireless communication device,
A first conductor that functions as an electrode for wireless communication of signals by electric field coupling with other wireless communication devices,
The first transmission line connected to the first conductor and
It has a first resistor connected in series with the first transmission line.
A wireless communication device characterized in that the impedance of the first resistor is lower than the characteristic impedance of the first transmission line.
前記第２の抵抗のインピーダンスは、前記第１の伝送路の特性インピーダンスより高いことを特徴とする請求項２に記載の無線通信装置。 The impedance of the first resistor is lower than the characteristic impedance of the first transmission line.
The wireless communication device according to claim 2, wherein the impedance of the second resistor is higher than the characteristic impedance of the first transmission line.
他の無線通信装置との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第１の導体と、
前記第１の導体に接続される第１の伝送路と、
前記第１の伝送路に対して並列に接続される第１の抵抗とを有し、
前記第１の抵抗のインピーダンスは、前記第１の伝送路の特性インピーダンスより高いことを特徴とする無線通信装置。 It ’s a wireless communication device,
A first conductor that functions as an electrode for wireless communication of signals by electric field coupling with other wireless communication devices,
The first transmission line connected to the first conductor and
It has a first resistor connected in parallel to the first transmission line.
A wireless communication device characterized in that the impedance of the first resistor is higher than the characteristic impedance of the first transmission line.
前記第１の導体に接続される第２の伝送路と、
前記第２の伝送路に対して、直列または並列に接続される第３の抵抗とをさらに有し、
前記第１の導体および前記第２の導体は、差動信号の無線通信を行うための電極であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の無線通信装置。 A second conductor that functions as an electrode for wireless communication of signals by electric field coupling with the other wireless communication device, and
A second transmission line connected to the first conductor,
It further has a third resistor connected in series or in parallel to the second transmission line.
The wireless communication device according to any one of claims 1 to 4, wherein the first conductor and the second conductor are electrodes for performing wireless communication of differential signals.
前記第１の導体は、前記第２の導体の電位を基準電位として、シングルエンド信号の無線通信を行うための電極であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の無線通信装置。 It also has a second conductor connected to the reference potential line,
The first conductor according to any one of claims 1 to 4, wherein the first conductor is an electrode for performing wireless communication of a single-ended signal using the potential of the second conductor as a reference potential. Wireless communication device.
第２の無線通信装置とを有し、
前記第１の無線通信装置は、
前記第２の無線通信装置との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第１の導体と、
前記第１の導体に接続される第１の伝送路と、
前記第１の伝送路に対して直列に接続される第１の抵抗とを有し、
前記第１の抵抗のインピーダンスは、前記第１の伝送路の特性インピーダンスより低く、
前記第２の無線通信装置は、
前記第１の導体との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第２の導体と、
前記第２の導体に接続される第２の伝送路とを有することを特徴とする無線通信システム。 The first wireless communication device and
It has a second wireless communication device and
The first wireless communication device is
A first conductor that functions as an electrode for wireless communication of a signal by electric field coupling with the second wireless communication device, and
The first transmission line connected to the first conductor and
It has a first resistor connected in series with the first transmission line.
The impedance of the first resistor is lower than the characteristic impedance of the first transmission line.
The second wireless communication device is
A second conductor that functions as an electrode for wireless communication of signals by electric field coupling with the first conductor,
A wireless communication system having a second transmission line connected to the second conductor.
第２の無線通信装置とを有し、
前記第１の無線通信装置は、
前記第２の無線通信装置との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第１の導体と、
前記第１の導体に接続される第１の伝送路と、
前記第１の伝送路に対して並列に接続される第１の抵抗とを有し、
前記第１の抵抗のインピーダンスは、前記第１の伝送路の特性インピーダンスより高く、
前記第２の無線通信装置は、
前記第１の導体との間で電界結合により信号の無線通信を行うための電極として機能する第２の導体と、
前記第２の導体に接続される第２の伝送路とを有することを特徴とする無線通信システム。 The first wireless communication device and
It has a second wireless communication device and
The first wireless communication device is
A first conductor that functions as an electrode for wireless communication of a signal by electric field coupling with the second wireless communication device, and
The first transmission line connected to the first conductor and
It has a first resistor connected in parallel to the first transmission line.
The impedance of the first resistor is higher than the characteristic impedance of the first transmission line.
The second wireless communication device is
A second conductor that functions as an electrode for wireless communication of signals by electric field coupling with the first conductor,
A wireless communication system having a second transmission line connected to the second conductor.
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