JP2020170815A

JP2020170815A - Solar cell module

Info

Publication number: JP2020170815A
Application number: JP2019072535A
Authority: JP
Inventors: 守孝中村; Moritaka Nakamura
Original assignee: Sharp Corp
Current assignee: Sharp Corp
Priority date: 2019-04-05
Filing date: 2019-04-05
Publication date: 2020-10-15
Anticipated expiration: 2039-04-05
Also published as: JP7441009B2

Abstract

To provide a solar cell module that can reduce output loss.SOLUTION: A solar cell module M2 includes a plurality of cell groups composed of solar cells C, and the cell C is connected by a wiring sheet 13. Further, a connection electrode wiring Lw is provided, and the connection electrode wiring Lw is provided between electrode wirings in two adjacent cell groups CG (1) and CG (m) (between a fourth electrode wiring L4 and a fifth electrode wiring L5, between a seventh electrode wiring L7 and an eight electrode wiring L8).SELECTED DRAWING: Figure 7

Description

本発明は、太陽電池モジュールに関する。 The present invention relates to a solar cell module.

太陽電池モジュールは、一般的に、１又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、複数のセル群がそれぞれ電極配線（バスバー）によって接続されている。また、複数のセル群のそれぞれにおいて太陽電池セルが所定の列設方向にそれぞれ列設されている。また、太陽電池モジュールとして、例えば、太陽電池モジュール本体が直角の角部及び直角以外の角度の角部を有する多角形状（例えば五角形状、台形状や三角形状）に形成されているものもある（特許文献１参照）。 A solar cell module generally includes a plurality of cell groups each composed of one or a plurality of solar cell groups, and the plurality of cell groups are connected by electrode wiring (bus bar). In addition, solar cells are arranged in a predetermined rowing direction in each of the plurality of cell groups. Further, as the solar cell module, for example, the solar cell module main body may be formed in a polygonal shape (for example, pentagonal shape, trapezoidal shape or triangular shape) having right-angled corners and corners other than right-angled corners (for example, pentagonal shape, trapezoidal shape or triangular shape). See Patent Document 1).

国際公開第２０１８／１７３２１６号International Publication No. 2018/173216

図２７は、従来の五角形状の太陽電池モジュールＭｘを概略的に示す平面図である。 FIG. 27 is a plan view schematically showing a conventional pentagonal solar cell module Mx.

従来の太陽電池モジュールＭｘは、図２７に示すように、複数のストリングＳ（１）〜Ｓ（ｎ）（ｎは２以上の整数、ｎ＝３）が直列に接続されている。 In the conventional solar cell module Mx, as shown in FIG. 27, a plurality of strings S (1) to S (n) (n is an integer of 2 or more, n = 3) are connected in series.

第１ストリングＳ（１）〜第ｎストリングＳ（ｎ）は、それぞれ、複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）を備えている。複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）は、１又は複数の太陽電池セルＣ（１，１）〜Ｃ（１，ｊｍ）〜Ｃ（ｍ，１）〜Ｃ（ｍ，ｊｍ）（ｊ１〜ｊｍは１以上の整数、ｍ＝２）が直列に接続されたものである。ｊ１〜ｊｍの数は、それぞれのストリングＳ（１）〜ストリングＳ（ｎ）において異なっている。この例では、ストリングＳ（１）では、ｊ１、ｊｍ（＝ｊ２）が共に５であり、ストリングＳ（２）では、ｊ１が４、ｊｍ（＝ｊ２）が３であり、ストリングＳ（ｎ）〔＝Ｓ（３）〕では、ｊ１が２、ｊｍ（＝ｊ２）が１である。そして、太陽電池モジュールＭｘは、マージン部を構成するカバー部ＣＶを設けることで、五角形状の外形を構成している。 The first string S (1) to the nth string S (n) each include a plurality of cell groups CG (1) to CG (m). The plurality of cell groups CG (1) to CG (m) are one or a plurality of solar cell cells C (1,1) to C (1, jm) to C (m, 1) to C (m, jm) ( j1 to jm are integers of 1 or more, and m = 2) are connected in series. The numbers j1 to jm are different for each string S (1) to S (n). In this example, in the string S (1), j1 and jm (= j2) are both 5, and in the string S (2), j1 is 4 and jm (= j2) is 3, and the string S (n). In [= S (3)], j1 is 2 and jm (= j2) is 1. The solar cell module Mx has a pentagonal outer shape by providing a cover portion CV that constitutes a margin portion.

太陽電池モジュールＭｘでは、複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）のそれぞれにおいて太陽電池セルＣ（１，１）〜Ｃ（ｍ，ｊｍ）が所定の列設方向Ｘに列設されている。第１ストリングＳ（１）〜第ｎストリングＳ（ｎ）は、列設方向Ｘに直交する直交方向Ｙに並設されている。 In the solar cell module Mx, the solar cell cells C (1,1) to C (m, jm) are arranged in a predetermined rowing direction X in each of the plurality of cell groups CG (1) to CG (m). There is. The first string S (1) to the nth string S (n) are arranged side by side in the orthogonal direction Y orthogonal to the rowing direction X.

第１ストリングＳ（１）において、第１セル群ＣＧ（１）の一端部は第１電極配線Ｌ１に、他端部は第２電極配線Ｌ２に接続されている。第２セル群ＣＧ（２）の一端部は第２電極配線Ｌ２に、他端部は第３電極配線Ｌ３に接続されている。 In the first string S (1), one end of the first cell group CG (1) is connected to the first electrode wiring L1 and the other end is connected to the second electrode wiring L2. One end of the second cell group CG (2) is connected to the second electrode wiring L2, and the other end is connected to the third electrode wiring L3.

第２ストリングＳ（２）において、第１セル群ＣＧ（１）の一端部は第３電極配線Ｌ３に、他端部は第４電極配線Ｌ４に接続されている。第４電極配線Ｌ４は、列設方向Ｘに平行に設けられた接続用電極配線Ｌｗを介して第５電極配線Ｌ５に接続されている。第２セル群ＣＧ（２）の一端部は第５電極配線Ｌ５に、他端部は第６電極配線Ｌ６に接続されている。 In the second string S (2), one end of the first cell group CG (1) is connected to the third electrode wiring L3, and the other end is connected to the fourth electrode wiring L4. The fourth electrode wiring L4 is connected to the fifth electrode wiring L5 via a connection electrode wiring Lw provided parallel to the rowing direction X. One end of the second cell group CG (2) is connected to the fifth electrode wiring L5, and the other end is connected to the sixth electrode wiring L6.

また、第ｎストリングＳ（ｎ）〔＝第３ストリングＳ（２）〕において、第１セル群ＣＧ（１）の一端部は第６電極配線Ｌ６に、他端部は第７電極配線Ｌ７に接続されている。第７電極配線Ｌ７は、列設方向Ｘに平行に設けられた接続用電極配線Ｌｗを介して第８電極配線Ｌ８に接続されている。第ｍセル群ＣＧ（ｍ）〔＝第２セル群ＣＧ（２）〕の一端部は第８電極配線Ｌ８に、他端部は第９電極配線Ｌ９に接続されている。 Further, in the nth string S (n) [= third string S (2)], one end of the first cell group CG (1) is connected to the sixth electrode wiring L6, and the other end is connected to the seventh electrode wiring L7. It is connected. The seventh electrode wiring L7 is connected to the eighth electrode wiring L8 via a connection electrode wiring Lw provided parallel to the rowing direction X. One end of the m-th cell group CG (m) [= second cell group CG (2)] is connected to the eighth electrode wiring L8, and the other end is connected to the ninth electrode wiring L9.

第１電極配線Ｌ１から第９電極配線Ｌ９は、何れも直交方向Ｙに沿うように設けられている。 The first electrode wiring L1 to the ninth electrode wiring L9 are all provided along the orthogonal direction Y.

このような従来の太陽電池モジュールＭｘにおいては、列設方向Ｘに平行に設けられた接続用電極配線Ｌｗの抵抗が大きくなり、それだけ出力損失（出力ロス）が大きくなる。 In such a conventional solar cell module Mx, the resistance of the connection electrode wiring Lw provided parallel to the rowing direction X increases, and the output loss (output loss) increases accordingly.

この点に関し、特許文献１には、出力損失を低減させることについて何ら示されていない。 In this regard, Patent Document 1 does not show anything about reducing the output loss.

そこで、本発明は、出力損失を低減させることができる太陽電池モジュールを提供することを目的とする。 Therefore, an object of the present invention is to provide a solar cell module capable of reducing output loss.

前記課題を解決するために、本発明は、次の第１態様及び第２態様の太陽電池モジュールを提供する。 In order to solve the above problems, the present invention provides the following first and second aspects of the solar cell module.

（１）第１態様の太陽電池モジュール
本発明に係る第１態様の太陽電池モジュールは、１又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、前記複数のセル群がそれぞれ電極配線によって接続された太陽電池モジュールであって、前記複数のセル群の隣り合う２つのセル群における前記電極配線間が導電性シート部材を介して接続されていることを特徴とする。 (1) Solar Cell Module of the First Aspect The solar cell module of the first aspect according to the present invention includes a plurality of cell groups each composed of one or a plurality of solar cell groups, and the plurality of cell groups are electrodes, respectively. The solar cell module is connected by wiring, and is characterized in that the electrode wirings in two adjacent cell groups of the plurality of cell groups are connected via a conductive sheet member.

（２）第２態様の太陽電池モジュール
本発明に係る第２態様の太陽電池モジュールは、１又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、前記複数のセル群がそれぞれ電極配線によって接続された太陽電池モジュールであって、前記複数のセル群のそれぞれにおいて前記太陽電池セルが所定の列設方向に列設されており、前記複数のセル群の隣り合う２つのセル群における前記電極配線間が前記列設方向に対して所定の傾斜角度で斜めに設けられた接続用電極配線を介して接続されていることを特徴とする。 (2) Solar Cell Module of the Second Aspect The solar cell module of the second aspect according to the present invention includes a plurality of cell groups each composed of one or a plurality of solar cell groups, and the plurality of cell groups are electrodes, respectively. A solar cell module connected by wiring, in which the solar cell cells are arranged in a predetermined rowing direction in each of the plurality of cell groups, and in two adjacent cell groups of the plurality of cell groups. It is characterized in that the electrode wirings are connected via connection electrode wirings provided obliquely at a predetermined inclination angle with respect to the rowing direction.

本発明によると、出力損失を低減させることが可能となる。 According to the present invention, it is possible to reduce the output loss.

第１実施形態に係る太陽電池モジュールを示す正面図である。It is a front view which shows the solar cell module which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係る太陽電池モジュールの図１に示すＡ−Ａ線に沿った断面図である。It is sectional drawing along the line AA shown in FIG. 1 of the solar cell module which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係る太陽電池モジュールにおける配線シートにおいて電極配線に接続される非配線パターニング部部分を抜き出して示す概略平面図である。It is a schematic plan view which shows by extracting the non-wiring patterning part part connected to the electrode wiring in the wiring sheet in the solar cell module which concerns on 1st Embodiment. 接続用電極配線を列設方向に平行に設けた従来例１に基づき出力例を設定して太陽電池モジュールにおける接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which calculated the output loss in the connection electrode wiring in a solar cell module by setting the output example based on the prior art example 1 which provided the connection electrode wiring parallel to the row arrangement direction. 図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールにおける配線シートの非配線パターニング部での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which calculated the output loss in the non-wiring patterning part of the wiring sheet in the solar cell module which concerns on 1st Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第４電極配線、第７電極配線及び配線シートにおける非配線パターニング部での出力損失を求めた概略算出図表である。In the solar cell module according to the first embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 4, the schematic calculation chart obtained by obtaining the output loss in the non-wiring patterning portion of the fourth electrode wiring, the seventh electrode wiring, and the wiring sheet. is there. 第２実施形態に係る太陽電池モジュールを示す正面図である。It is a front view which shows the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment. 第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおける配線シートにおいて電極配線に接続される非配線パターニング部部分及び接続用電極配線を抜き出して示す概略平面図である。It is a schematic plan view which shows by extracting the non-wiring patterning part part connected to the electrode wiring and the electrode wiring for connection in the wiring sheet in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、接続用電極配線を設けた非配線パターニング部及びでの出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part which provided the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第４電極配線、第７電極配線及び接続用電極配線を設けた非配線パターニング部での出力損失を求めた概略算出図表である。Based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 4, in the solar cell module according to the second embodiment, the output loss in the non-wiring patterning portion provided with the fourth electrode wiring, the seventh electrode wiring, and the connection electrode wiring was obtained. It is a schematic calculation chart. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which obtained the output loss in the non-wiring patterning part in the wiring sheet and the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 2nd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 表４に示す従来例１の太陽電池モジュールにおける接続用電極配線の出力損失と第５電極配線、第８電極配線の出力損失とを合計した出力損失合計を表した概略算出図表である。It is a schematic calculation chart showing the total output loss which is the sum of the output loss of the connection electrode wiring and the output loss of the 5th electrode wiring and the 8th electrode wiring in the solar cell module of the conventional example 1 shown in Table 4. 図１１Ａから図１１Ｄ、図９、図１１Ｅから図１１Ｈに示す出力損失合計を第２実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。11A is a schematic calculation chart showing the total output loss shown in FIGS. 11A to 11D, 9 and 11E to 11H together with the output loss improvement rate of the second embodiment. 始点位置及び第１位置から第８位置での出力損失合計を表したグラフである。It is a graph which showed the total output loss from the start point position and the 1st position to the 8th position. 始点位置及び第１位置から第８位置での出力損失改善率を表したグラフである。It is a graph which showed the output loss improvement rate in the start point position and the 1st position to the 8th position. 第３実施形態に係る太陽電池モジュールを示す正面図である。It is a front view which shows the solar cell module which concerns on 3rd Embodiment. 第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおける内部構造を示す縦断面図である。It is a vertical sectional view which shows the internal structure in the solar cell module which concerns on 3rd Embodiment. 第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて接続用電極配線部分を抜き出して示す概略平面図である。It is the schematic plan view which shows by extracting the electrode wiring part for connection in the solar cell module which concerns on 3rd Embodiment. 接続用電極配線を列設方向に平行に設けた従来例２の太陽電池モジュールにおける接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which calculated the output loss in the connection electrode wiring in the solar cell module of the prior art example 2 which provided the connection electrode wiring parallel to the row arrangement direction. 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおける接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which calculated the output loss in the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 3rd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第４電極配線、第７電極配線並びに接続用電極配線、第５電極配線、第８電極配線の右半分及び左半分での出力損失を求めた概略算出図表である。In the solar cell module according to the third embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 4, the fourth electrode wiring, the seventh electrode wiring, the connection electrode wiring, the fifth electrode wiring, the right half of the eighth electrode wiring, and the like. It is a schematic calculation chart which calculated the output loss in the left half. 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。It is a schematic calculation chart which calculated the output loss in the connection electrode wiring in the solar cell module which concerns on 3rd Embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 表１９に示す従来例２の太陽電池モジュールにおける接続用電極配線の出力損失と第５電極配線、第８電極配線の出力損失合計とを合計した出力損失合計を表した概略算出図表である。It is a schematic calculation chart showing the total output loss which is the sum of the output loss of the connection electrode wiring and the total output loss of the 5th electrode wiring and the 8th electrode wiring in the solar cell module of the conventional example 2 shown in Table 19. 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第５電極配線、第８電極配線での出力損失、及び、第３実施形態の出力損失合計を第３実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。In the solar cell module according to the third embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 4, the output loss in the fifth electrode wiring and the eighth electrode wiring, and the total output loss of the third embodiment are subjected to the third embodiment. It is a schematic calculation chart which shows together with the output loss improvement rate of a form. 第８電極配線の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失合計を表したグラフである。It is a graph which showed the total output loss of the 3rd Embodiment for every 20mm from the left end to the right end of the 8th electrode wiring. 第８電極配線の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失改善率を表したグラフである。It is a graph which showed the output loss improvement rate of the 3rd Embodiment every 20mm from the left end to the right end of the 8th electrode wiring. 従来の五角形状の太陽電池モジュールを概略的に示す平面図である。It is a top view which shows typically the conventional pentagonal solar cell module.

以下、本発明に係る実施の形態について図面を参照しながら説明する。以下の説明では、同一の部品には同一の符号を付してある。それらの名称及び機能も同じである。従って、それらについての詳細な説明は繰り返さない。 Hereinafter, embodiments according to the present invention will be described with reference to the drawings. In the following description, the same parts are designated by the same reference numerals. Their names and functions are the same. Therefore, the detailed description of them will not be repeated.

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１を示す正面図である。 (First Embodiment)
FIG. 1 is a front view showing the solar cell module M1 according to the first embodiment.

太陽電池モジュールＭ１の基本構成は、配線シート１３が設けられている一方、接続用電極配線Ｌｗが設けられていないことを除いて図２７に示す従来の太陽電池モジュールＭｘと同様であり、詳しい説明を省略する。 The basic configuration of the solar cell module M1 is the same as that of the conventional solar cell module Mx shown in FIG. 27 except that the wiring sheet 13 is provided but the connection electrode wiring Lw is not provided. Is omitted.

本実施の形態では、太陽電池モジュールＭ１における太陽電池セルＣ（１，１）〜Ｃ（ｍ，ｊｍ）は、１６０ｍｍ角程度の大きさのものである。 In the present embodiment, the solar cell cells C (1,1) to C (m, jm) in the solar cell module M1 have a size of about 160 mm square.

太陽電池モジュールＭ１は、受光面の反対側の裏面にｐ型電極及びｎ型電極が形成された裏面電極型太陽電池モジュール（いわゆるバックコンタクト型太陽電池モジュール）である。太陽電池モジュールＭ１は、太陽電池モジュール本体３０及びフレーム枠（図示省略）を備えている。 The solar cell module M1 is a back electrode type solar cell module (so-called back contact type solar cell module) in which a p-type electrode and an n-type electrode are formed on the back surface opposite to the light receiving surface. The solar cell module M1 includes a solar cell module main body 30 and a frame (not shown).

図２は、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１の図１に示すＡ−Ａ線に沿った断面図である。太陽電池セルＣ（１，１）〜Ｃ（ｍ，ｊｍ）は、以下の図２の説明において、単に太陽電池セルＣという。 FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA shown in FIG. 1 of the solar cell module M1 according to the first embodiment. The solar cells C (1,1) to C (m, jm) are simply referred to as solar cells C in the following description of FIG.

太陽電池モジュール本体３０は、バックシート１１、接着層１２、配線シート１３（導電性シート部材）、太陽電池セルＣ、受光面側封止材１４及びカバーガラス１５を備えている。 The solar cell module main body 30 includes a back sheet 11, an adhesive layer 12, a wiring sheet 13 (conductive sheet member), a solar cell C, a light receiving surface side sealing material 14, and a cover glass 15.

バックシート１１は、ＰＥＴ樹脂などのみを用いる場合やアルミニウム箔の両面をＰＥＴ樹脂などでラミネートしたものを用いることができる。また、バックシート１１上には接着層１２が形成されている。接着層１２を形成したバックシート１１上には配線シート１３が設けられている。配線シート１３上には複数の太陽電池セルＣが設けられている。配線シート１３は、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）などの樹脂シート上に金属箔（銅箔）をパターニングした配線を配置したものである。非配線パターニング部１３ａ（図１参照）は、パターニング部とは絶縁された状態で金属箔（銅箔）が全面的に形成されている。ここで、非配線パターニング部１３ａは、配線シート１３における配線をパターニングした部分である配線パターニング部の以外の（外側の）部分である。 As the back sheet 11, a case where only PET resin or the like is used, or a back sheet 11 in which both sides of an aluminum foil are laminated with PET resin or the like can be used. Further, an adhesive layer 12 is formed on the back sheet 11. A wiring sheet 13 is provided on the back sheet 11 on which the adhesive layer 12 is formed. A plurality of solar cell Cs are provided on the wiring sheet 13. The wiring sheet 13 is formed by arranging wiring in which a metal foil (copper foil) is patterned on a resin sheet such as PET (polyethylene terephthalate). In the non-wiring patterning portion 13a (see FIG. 1), a metal foil (copper foil) is entirely formed in a state of being insulated from the patterning portion. Here, the non-wiring patterning portion 13a is a (outer) portion other than the wiring patterning portion, which is a portion of the wiring sheet 13 in which the wiring is patterned.

太陽電池セルＣは、シリコン基板の受光面と反対側にｎ電極及びｐ電極を配置した裏面電極型の太陽電池セルである。ｎ電極及びｐ電極は、配線シート１３の金属配線（銅配線）と半田などで接続されている。 The solar cell C is a back electrode type solar cell in which an n electrode and a p electrode are arranged on the side opposite to the light receiving surface of the silicon substrate. The n-electrode and the p-electrode are connected to the metal wiring (copper wiring) of the wiring sheet 13 with solder or the like.

配線シート１３及び太陽電池セルＣ上には、樹脂シートで形成された受光面側封止材１４が設けられている。さらに、受光面側封止材１４上には、太陽電池モジュールＭ１の受光面を形成する透明受光面基板であるカバーガラス１５が設けられている。 A light receiving surface side sealing material 14 formed of a resin sheet is provided on the wiring sheet 13 and the solar cell C. Further, a cover glass 15 which is a transparent light receiving surface substrate forming a light receiving surface of the solar cell module M1 is provided on the light receiving surface side sealing material 14.

太陽電池モジュール本体３０は、フレーム枠に支持されて封止樹脂（図示せず）によって封止されている。 The solar cell module main body 30 is supported by a frame and sealed with a sealing resin (not shown).

図３は、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１における配線シート１３において電極配線（Ｌ４，Ｌ７），（Ｌ５，Ｌ８）に接続される非配線パターニング部１３ａ部分を抜き出して示す概略平面図である。 FIG. 3 is a schematic plan view showing an extracted portion of the non-wiring patterning portion 13a connected to the electrode wirings (L4, L7) and (L5, L8) in the wiring sheet 13 of the solar cell module M1 according to the first embodiment. is there.

図３に示すように、太陽電池モジュールＭ１の第２ストリング（２）及び第ｎストリング（ｎ）において、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）の他端部における第４電極配線Ｌ４及び第７電極配線Ｌ７が配線シート１３の非配線パターニング部１３ａに接続されている。第４電極配線Ｌ４及び第７電極配線Ｌ７と非配線パターニング部１３ａとは、半田等の導電性接続材１６を介して接続されている。導電性接続材１６は、第４電極配線Ｌ４及び第７電極配線Ｌ７の直交方向Ｙにおけるセル群ＣＧ（ｍ）に対応する領域の全体又は略全体に亘って設けられている。 As shown in FIG. 3, in the second string (2) and the nth string (n) of the solar cell module M1, one of the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m) is the cell group CG. The fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7 at the other end of (1) are connected to the non-wiring patterning portion 13a of the wiring sheet 13. The fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7 and the non-wiring patterning portion 13a are connected via a conductive connecting material 16 such as solder. The conductive connecting material 16 is provided over the entire region or substantially the entire region corresponding to the cell group CG (m) in the orthogonal direction Y of the fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7.

同様に、太陽電池モジュールＭ１の第２ストリング（２）及び第ｎストリング（ｎ）において、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、他方のセル群ＣＧ（２）の一端部における第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８が配線シート１３の非配線パターニング部１３ａに接続されている。第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８と非配線パターニング部１３ａとは、半田等の導電性接続材１６を介して接続されている。導電性接続材１６は、第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８の直交方向Ｙにおけるセル群ＣＧ（ｍ）に対応する領域の全体又は略全体に亘って設けられている。 Similarly, in the second string (2) and the nth string (n) of the solar cell module M1, of the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m), the other cell group CG (2) The fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 at one end are connected to the non-wiring patterning portion 13a of the wiring sheet 13. The fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 and the non-wiring patterning portion 13a are connected via a conductive connecting material 16 such as solder. The conductive connecting material 16 is provided over the entire region or substantially the entire region corresponding to the cell group CG (m) in the orthogonal direction Y of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8.

このように、複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）の隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）が配線シート１３を介して接続されていることで、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）における第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７からの電流ｉｙが、配線シート１３において他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８に向けて分散されて移動し、他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８に至る。そうすると、配線シート１３における電流ｉｙが流れる部分の抵抗値を下げることができる。これにより、出力損失を軽減させることができる。 In this way, between the electrode wirings in the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m) of the plurality of cell groups CG (1) to CG (m) (the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5). Of the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m), the 7th electrode wiring L7 and the 8th electrode wiring L8) are connected to each other via the wiring sheet 13. The current iy from the 4th electrode wiring L4 and the 7th electrode wiring L7 in one cell group CG (1) is the 5th electrode wiring L5 and the 8th electrode wiring L8 in the other cell group CG (m) in the wiring sheet 13. It is dispersed and moves toward, and reaches the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the other cell group CG (m). Then, the resistance value of the portion of the wiring sheet 13 through which the current iy flows can be lowered. As a result, the output loss can be reduced.

第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、配線シート１３は、基材シート上に配線をパターニングした配線シートである。そして、複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）の隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）が配線シート１３における配線パターニング部の以外の非配線パターニング部１３ａを介して接続されている。こうすることで、受光面の反対側の裏面にｐ型電極及びｎ型電極が形成された裏面電極型太陽電池モジュール（いわゆるバックコンタクト型太陽電池モジュール）に好適に適用することができる。 In the solar cell module M1 according to the first embodiment, the wiring sheet 13 is a wiring sheet in which wiring is patterned on a base material sheet. Then, between the electrode wirings in the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m) of the plurality of cell groups CG (1) to CG (m) (between the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5). , 7th electrode wiring L7 and 8th electrode wiring L8) are connected via a non-wiring patterning portion 13a other than the wiring patterning portion on the wiring sheet 13. By doing so, it can be suitably applied to a back electrode type solar cell module (so-called back contact type solar cell module) in which a p-type electrode and an n-type electrode are formed on the back surface opposite to the light receiving surface.

第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、配線シート１３は、所定の列設方向Ｘに対して斜めに切り欠かれている（図３に示す切り欠き部α参照）。こうすることで、配線シート１３において、配線シート１３における電流ｉｙが流れる部分以外の不要な部分を除去することができる。これにより、太陽電池モジュールＭ１の多角形状を効率良く形成することができる。また、太陽電池モジュールＭ１の製造コストを低減させることができる。 In the solar cell module M1 according to the first embodiment, the wiring sheet 13 is notched diagonally with respect to the predetermined rowing direction X (see the notched portion α shown in FIG. 3). By doing so, it is possible to remove unnecessary parts of the wiring sheet 13 other than the part where the current ii flows in the wiring sheet 13. As a result, the polygonal shape of the solar cell module M1 can be efficiently formed. In addition, the manufacturing cost of the solar cell module M1 can be reduced.

＜第１実施形態の具体例＞
次に、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１について、第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間の出力損失Ｑを求めたので、それについて以下に説明する。なお、図２７に示す太陽電池モジュールＭｘの従来例１として、配線シート１３を備えたバックコンタクト型太陽電池モジュールＭｘとした。 <Specific example of the first embodiment>
Next, for the solar cell module M1 according to the first embodiment, the output loss Q between the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5 and between the seventh electrode wiring L7 and the eighth electrode wiring L8 is obtained. Therefore, it will be explained below. As a conventional example 1 of the solar cell module Mx shown in FIG. 27, a back contact type solar cell module Mx provided with a wiring sheet 13 was used.

以下の例では、第４電極配線Ｌ４及び第５電極配線Ｌ５、第７電極配線Ｌ７及び第８電極配線Ｌ８の長さを何れも１５７ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を２ｍｍとした。配線シート１３の金属箔を銅箔（体積抵抗率ρ＝１．８×１０^−５Ωｍ）とし、銅箔の厚みを０．０３５ｍｍとした。また、太陽電池モジュールＭ１，Ｍｘの最大出力動作電流（Ｉｐｍ）を９Ａとした。また、従来例１の太陽電池モジュールＭｘでは、接続用電極配線Ｌｗの長さを１６０ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を６ｍｍとした。 In the following example, the length of the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5, the seventh electrode wiring L7 and the eighth electrode wiring L8 are all 157 mm, the thickness is 0.23 mm, and the width is 2 mm. The metal foil of the wiring sheet 13 was a copper foil (volume resistivity ρ = 1.8 × ^10-5 Ωm), and the thickness of the copper foil was 0.035 mm. Further, the maximum output operating current (Ipm) of the solar cell modules M1 and Mx was set to 9A. Further, in the solar cell module Mx of the conventional example 1, the length of the connection electrode wiring Lw is 160 mm, the thickness is 0.23 mm, and the width is 6 mm.

図４は、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設けた従来例１に基づき出力例を設定して太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗでの出力損失を概略算出で求めた図表である。 In FIG. 4, an output example is set based on the conventional example 1 in which the connection electrode wiring Lw is provided parallel to the rowing direction X, and the output loss at the connection electrode wiring Lw in the solar cell module Mx is roughly calculated. It is a chart.

図４において、抵抗値Ｒ（Ω）の計算は、長さをｌ、厚みをｄ、幅ｈとした場合、抵抗値Ｒ（Ω）は、Ｒ＝体積抵抗率ρ×長さｌ／（厚みｄ×幅ｈ）で算出した。また、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７部分及び第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８部分の出力損失Ｑ（Ｗ）は、Ｒ×（Ｉｐｍ／２）^２で算出し、接続用電極配線Ｌｗ部分の出力損失Ｑ（Ｗ）は、Ｒ×Ｉｐｍ^２で算出した。 In FIG. 4, when the resistance value R (Ω) is calculated when the length is l, the thickness is d, and the width is h, the resistance value R (Ω) is R = volume resistivity ρ × length l / (thickness). It was calculated by d × width h). Further, the output loss Q (W) of the 4th electrode wiring L4, the 7th electrode wiring L7 portion, the 5th electrode wiring L5, and the 8th electrode wiring L8 portion is calculated by R × (Ipm / 2) ² for connection. The output loss Q (W) of the electrode wiring Lw portion was calculated by R × Ipm ² .

図５は、図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１における配線シート１３の非配線パターニング部１３ａでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。 FIG. 5 is a chart obtained by roughly calculating the output loss Q at the non-wiring patterning portion 13a of the wiring sheet 13 in the solar cell module M1 according to the first embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG.

配線シート１３における非配線パターニング部１３ａでの出力損失Ｑｙは、図３に示すように、非配線パターニング部１３ａの第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８側の端部を２０ｍｍずつ第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８で８分割して出力損失を計算した。非配線パターニング部１３ａの列設方向Ｘの長さをｌｙ、直交方向Ｙの長さをｌｘ、始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での個々の斜め方向の長さをｌｚ〔＝（ｌｘ^２＋ｌｙ^２）^１／２〕とした。非配線パターニング部１３ａを概略９分割された個々の領域に流れる電流ｉｙは概略に均等とする。これに基づき、図５に示すように、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７から第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８までに流れる電流ｉｙは、何れも１（Ａ）となる。 As shown in FIG. 3, the output loss Qy in the non-wiring patterning portion 13a of the wiring sheet 13 is such that the ends of the non-wiring patterning portion 13a on the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 side are set to the first positions by 20 mm each. The output loss was calculated by dividing the P1 into eight at the eighth position P8. The length of the rowing direction X of the non-wiring patterning portion 13a is ly, the length of the orthogonal direction Y is lp, the start point position P0, and the individual diagonal lengths from the first position P1 to the eighth position P8 are ls [ = (Lx ² + ly ² ) ^1/2 ]. The current iy flowing through the non-wiring patterning portion 13a is roughly divided into nine regions, and the current iy is roughly equal. Based on this, as shown in FIG. 5, from the fourth electrode wiring L4, the seventh electrode wiring L7 to the fifth electrode wiring L5, the start point position P0 of the eighth electrode wiring L8, and the first position P1 to the eighth position P8. The flowing current iy is 1 (A).

図５において、出力損失Ｑｙ（Ｗ）は、銅箔の厚みをｄ（＝０．０３５ｍｍ）、非配線パターニング部１３ａの９分割された個々の幅ｈｙ（＝２０ｍｍ）とした場合、出力損失Ｑｙ（Ｗ）は、〔ρ×ｌｚ／（ｄ×ｈｙ）〕×ｉｙ^２で算出した。出力損失合計Ｑｔ（Ｗ）は、個々の出力損失Ｑｙ（Ｗ）を合計したものである。 In FIG. 5, the output loss Qy (W) is the output loss Qy (= 20 mm) when the thickness of the copper foil is d (= 0.035 mm) and the individual width hy (= 20 mm) of the non-wiring patterning portion 13a is divided into nine. (W) was calculated by [ρ × lz / (d × hy)] × iy ² . The total output loss Qt (W) is the sum of the individual output losses Qy (W).

図６は、図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７及び配線シート１３における非配線パターニング部１３ａでの出力損失を概略算出で求めた図表である。 FIG. 6 shows the non-wiring patterning portion 13a of the fourth electrode wiring L4, the seventh electrode wiring L7, and the wiring sheet 13 in the solar cell module M1 according to the first embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. It is a chart obtained by rough calculation of the output loss.

図６において、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」は、図４に示す「出力損失」と同じである。「図５の非配線パターニング部の出力損失合計」は、図５に示す「出力損失合計」と同じである。「第１実施形態の出力損失合計」は、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」と「図５の非配線パターニング部の出力損失合計」とを合計した値である。「図４の従来例１の出力損失合計」は、図４に示す「出力損失合計」と同じである。「第１実施形態の出力損失の従来との差」は、「図４の従来例１の出力損失合計」から「第１実施形態の出力損失合計」を差し引いた値である。「第１実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、「第１実施形態の出力損失合計」を「図４の従来例１の出力損失合計」で割った比率である。 In FIG. 6, the “output loss” of the “fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7” is the same as the “output loss” shown in FIG. The “total output loss of the non-wiring patterning portion in FIG. 5” is the same as the “total output loss” shown in FIG. The "total output loss of the first embodiment" is the sum of the "output loss" of the "fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7" and the "total output loss of the non-wiring patterning portion of FIG. 5". is there. The “total output loss of the conventional example 1 in FIG. 4” is the same as the “total output loss” shown in FIG. The "difference in output loss of the first embodiment from the conventional one" is a value obtained by subtracting the "total output loss of the first embodiment" from the "total output loss of the conventional example 1 of FIG. 4". The "ratio of the output loss of the first embodiment to the conventional one" is the ratio obtained by dividing the "total output loss of the first embodiment" by the "total output loss of the conventional example 1 of FIG. 4".

図６に示すように、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、「第１実施形態の出力損失の従来との差」は、２．３４×１０^−１（Ｗ）となり、「第１実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、３９％となった。 As shown in FIG. 6, in the solar cell module M1 according to the first embodiment, the “difference in output loss of the first embodiment from the conventional one” is 2.34 × 10 ^-1 (W), which is “first. The ratio of the output loss of the embodiment to the conventional one was 39%.

（第２実施形態）
図７は、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２を示す正面図である。また、図８は、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２における配線シート１３において電極配線に接続される非配線パターニング部１３ａ部分及び接続用電極配線Ｌｗを抜き出して示す概略平面図である。 (Second Embodiment)
FIG. 7 is a front view showing the solar cell module M2 according to the second embodiment. Further, FIG. 8 is a schematic plan view showing the non-wiring patterning portion 13a portion connected to the electrode wiring and the connection electrode wiring Lw in the wiring sheet 13 of the solar cell module M2 according to the second embodiment.

太陽電池モジュールＭ２の基本構成は、接続用電極配線Ｌｗを設けたことを除いて第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１と同様であり、詳しい説明を省略する。 The basic configuration of the solar cell module M2 is the same as that of the solar cell module M1 according to the first embodiment except that the connection electrode wiring Lw is provided, and detailed description thereof will be omitted.

図７及び図８に示すように、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、配線シート１３上に接続用電極配線Ｌｗ（接続用バスバー）が設けられている。接続用電極配線Ｌｗは、隣り合う２つセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）を接続するものである。 As shown in FIGS. 7 and 8, in the solar cell module M2 according to the second embodiment, the connection electrode wiring Lw (connection bus bar) is provided on the wiring sheet 13. The connection electrode wiring Lw is provided between the electrode wirings in the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m) (between the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5, and the seventh electrode wiring L7 and the eighth electrode wiring L7). (Between the electrode wiring L8) is connected.

詳しくは、接続用電極配線Ｌｗは、一方の電極配線（第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７）と半田等の導電性接続材を介して接続されている。接続用電極配線Ｌｗは、他方の電極配線（第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８）と半田等の導電性接続材を介して接続されている。同様に、接続用電極配線Ｌｗは、配線シート１３における非配線パターニング部１３ａと半田等の導電性接続材を介して接続されている。 Specifically, the connection electrode wiring Lw is connected to one of the electrode wirings (fourth electrode wiring L4, seventh electrode wiring L7) via a conductive connecting material such as solder. The connection electrode wiring Lw is connected to the other electrode wiring (fifth electrode wiring L5, eighth electrode wiring L8) via a conductive connecting material such as solder. Similarly, the connection electrode wiring Lw is connected to the non-wiring patterning portion 13a of the wiring sheet 13 via a conductive connecting material such as solder.

第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、接続用電極配線Ｌｗは、列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられている。こうすることで、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）における第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７からの電流ｉｙが、配線シート１３において他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に向けて分散されて移動するのに加えて、列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられた接続用電極配線Ｌｗにおいて他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に向けて移動し、他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に至る。そうすると、配線シート１３及び接続用電極配線Ｌｗにおける電流ｉｙが流れる部分の抵抗値をさらに下げることができる。すなわち、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設ける場合に比べて接続用電極配線Ｌｗにおける電流ｉｙが流れる部分の抵抗値を下げることができる。これにより、出力損失をさらに軽減させることができる。しかも、太陽電池モジュールＭ２をカバー部ＣＶで覆う際に、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設ける場合には接続用電極配線Ｌｗをカバー部ＣＶで覆うためのスペースに余裕がなく、それだけ作業性が悪化するところ、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに対して斜めに設けることで、接続用電極配線Ｌｗをカバー部ＣＶで覆うためのスペースに余裕ができ、それだけ作業性を向上させることができる。 In the solar cell module M2 according to the second embodiment, the connection electrode wiring Lw is provided obliquely at a predetermined inclination angle θ with respect to the row arrangement direction X. By doing so, of the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m), the current iy from the fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7 in one cell group CG (1) is wired. In the sheet 13, in addition to being dispersed and moving toward the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the other cell group CG (m), it is oblique with respect to the rowing direction X at a predetermined inclination angle θ. The connection electrode wiring Lw provided in the above moves toward the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the other cell group CG (m), and the fifth electrode wiring L5 in the other cell group CG (m). , 8th electrode wiring L8. Then, the resistance value of the portion of the wiring sheet 13 and the connecting electrode wiring Lw through which the current iy flows can be further reduced. That is, the resistance value of the portion of the connection electrode wiring Lw through which the current ii flows can be reduced as compared with the case where the connection electrode wiring Lw is provided parallel to the rowing direction X. As a result, the output loss can be further reduced. Moreover, when the solar cell module M2 is covered with the cover portion CV, if the connection electrode wiring Lw is provided parallel to the rowing direction X, there is not enough space for covering the connection electrode wiring Lw with the cover portion CV. However, the workability deteriorates by that amount. By providing the connection electrode wiring Lw diagonally with respect to the rowing direction X, a space for covering the connection electrode wiring Lw with the cover portion CV can be provided, and the workability can be increased accordingly. Can be improved.

＜第２実施形態の具体例＞
次に、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２について、第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間の出力損失Ｑを求めたので、それについて以下に説明する。 <Specific example of the second embodiment>
Next, for the solar cell module M2 according to the second embodiment, the output loss Q between the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5 and between the seventh electrode wiring L7 and the eighth electrode wiring L8 is obtained. Therefore, it will be explained below.

以下の例では、第２実施形態の具体例の各値は、＜第１実施形態の具体例＞の場合と同じとし、接続用電極配線Ｌｗの第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７側の一端部を支点として接続用電極配線Ｌｗを傾斜させた。接続用電極配線Ｌｗは、銅（体積抵抗率ρ＝１．８×１０^−５Ωｍ）で形成したものとした。 In the following example, each value of the specific example of the second embodiment is the same as the case of <specific example of the first embodiment>, and the fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7 side of the connection electrode wiring Lw. The connection electrode wiring Lw was inclined with one end of the fulcrum as a fulcrum. The connection electrode wiring Lw was made of copper (volume resistivity ρ = 1.8 × ^10-5 Ωm).

図９は、図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、接続用電極配線Ｌｗを設けた非配線パターニング部１３ａ及びでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。図９の例では、接続用電極配線Ｌｗの第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８側の他端部を第４位置Ｐ４に設けた。 FIG. 9 is a schematic calculation of the output loss Q in the non-wiring patterning portion 13a provided with the connection electrode wiring Lw in the solar cell module M2 according to the second embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. It is a obtained chart. In the example of FIG. 9, the other end of the connection electrode wiring Lw on the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 side is provided at the fourth position P4.

配線シート１３における非配線パターニング部１３ａ及び接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑｙは、図８に示すように、第１実施形態と同様にして、９分割して出力損失を計算した。非配線パターニング部１３ａの９分割された個々の領域に流れる電流ｉｙは、接続用電極配線Ｌｗに対応する領域以外の領域で均等であり、接続用電極配線Ｌｗに対応する領域で集中する。従って、図９に示すように、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７から第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１、第２位置Ｐ２、第６位置Ｐ６、第７位置Ｐ７及び第８位置Ｐ８に流れる電流ｉｙは、何れも１（Ａ）となり、第３位置Ｐ３及び第５位置Ｐ５分の電流ｉｙは、第４位置Ｐ４を中心に電流が流れると考え第４位置Ｐ４の電流ｉｙは、３（Ａ）とし、第３位置Ｐ３及び第５位置Ｐ５の電流ｉｙは０（Ａ）と考える。図９において、各値の計算の仕方は、図５に示す各値の計算の仕方と同じであり、ここでは説明を省略する。 As shown in FIG. 8, the output loss Qy in the non-wiring patterning portion 13a and the connecting electrode wiring Lw in the wiring sheet 13 was divided into 9 and the output loss was calculated in the same manner as in the first embodiment. The current iy flowing through the nine-divided individual regions of the non-wiring patterning portion 13a is uniform in regions other than the region corresponding to the connection electrode wiring Lw, and is concentrated in the region corresponding to the connection electrode wiring Lw. Therefore, as shown in FIG. 9, the start point position P0, the first position P1, the second position P2, and the sixth position of the fourth electrode wiring L4, the seventh electrode wiring L7 to the fifth electrode wiring L5, and the eighth electrode wiring L8. The current iy flowing through P6, the 7th position P7, and the 8th position P8 is 1 (A), and the current iy for the 3rd position P3 and the 5th position P5 is such that the current flows around the 4th position P4. Therefore, the current iy at the fourth position P4 is considered to be 3 (A), and the current iy at the third position P3 and the fifth position P5 is considered to be 0 (A). In FIG. 9, the method of calculating each value is the same as the method of calculating each value shown in FIG. 5, and the description thereof will be omitted here.

図１０は、図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７及び接続用電極配線Ｌｗを設けた非配線パターニング部１３ａでの出力損失を概略算出で求めた図表である。 FIG. 10 shows non-wiring patterning in which the fourth electrode wiring L4, the seventh electrode wiring L7, and the connection electrode wiring Lw are provided in the solar cell module M2 according to the second embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. It is a chart obtained by roughly calculating the output loss in part 13a.

図１０において、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」は、図４に示す「出力損失」と同じである。「図９の非配線パターニング部の出力損失合計」は、図９に示す「出力損失合計」と同じである。「第２実施形態の出力損失合計」は、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」と「図９の非配線パターニング部の出力損失合計」とを合計した値である。「図４の従来例１の出力損失合計」は、図４に示す「出力損失合計」と同じである。「第２実施形態の出力損失の従来との差」は、「図４の従来例１の出力損失合計」から「第２実施形態の出力損失合計」を差し引いた値である。「第２実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、「第２実施形態の出力損失合計」を「図４の従来例１の出力損失合計」で割った比率である。 In FIG. 10, the “output loss” of the “fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7” is the same as the “output loss” shown in FIG. The “total output loss of the non-wiring patterning portion in FIG. 9” is the same as the “total output loss” shown in FIG. The "total output loss of the second embodiment" is the sum of the "output loss" of the "fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7" and the "total output loss of the non-wiring patterning portion of FIG. 9". is there. The “total output loss of the conventional example 1 in FIG. 4” is the same as the “total output loss” shown in FIG. The "difference in output loss of the second embodiment from the conventional one" is a value obtained by subtracting the "total output loss of the second embodiment" from the "total output loss of the conventional example 1 of FIG. 4". The "ratio of the output loss of the second embodiment to the conventional one" is the ratio obtained by dividing the "total output loss of the second embodiment" by the "total output loss of the conventional example 1 of FIG. 4".

図１０に示すように、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、「第２実施形態の出力損失の従来との差」は、２．３８×１０^−１（Ｗ）となり、「第２実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、３８％となった。 As shown in FIG. 10, in the solar cell module M2 according to the second embodiment, the “difference in output loss of the second embodiment from the conventional one” is 2.38 × 10 ^-1 (W), which is “second. The ratio of the output loss of the embodiment to the conventional one was 38%.

次に、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２について、接続用電極配線Ｌｗの他端部の位置（傾斜角度θ）を変更して出力損失が最小或いは略最小になる値を求めたので、それについて以下に説明する。 Next, for the solar cell module M2 according to the second embodiment, the position (tilt angle θ) of the other end of the connection electrode wiring Lw was changed to obtain a value at which the output loss was minimized or substantially minimized. It will be described below.

図１１Ａから図１１Ｈは、それぞれ、図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、配線シート１３における非配線パターニング部１３ａ及び接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。図１１Ａから図１１Ｈにおいて、接続用電極配線Ｌｗの他端部を始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１から第３位置Ｐ３、第５位置Ｐ５から第８位置Ｐ８に設けた例を示している。なお、接続用電極配線Ｌｗの他端部を第４位置Ｐ４に設けた場合は、図９に表している。 11A to 11H show the output of the non-wiring patterning portion 13a and the connection electrode wiring Lw of the wiring sheet 13 in the solar cell module M2 according to the second embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. 4, respectively. It is a chart obtained by roughly calculating the loss Q. 11A to 11H show an example in which the other end of the connection electrode wiring Lw is provided at the start point position P0, the first position P1 to the third position P3, and the fifth position P5 to the eighth position P8. When the other end of the connection electrode wiring Lw is provided at the fourth position P4, it is shown in FIG.

この例では、表４に示す従来例１の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失Ｑとを合計した出力損失合計Ｑｔに対する出力損失改善率を求めた
図１２は、表４に示す従来例１の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失Ｑとを合計した出力損失合計Ｑｔを表した概略算出図表である。図１３は、図１１Ａから図１１Ｄ、図９、図１１Ｅから図１１Ｈに示す出力損失合計を第２実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。図１４は、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での出力損失合計を表したグラフである。また、図１５は、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での出力損失改善率を表したグラフである。 In this example, the total output loss Qt is the sum of the output loss Q of the connection electrode wiring Lw and the output loss Q of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the solar cell module Mx of the conventional example 1 shown in Table 4. FIG. 12 shows the output loss Q of the connection electrode wiring Lw and the output loss Q of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the solar cell module Mx of the conventional example 1 shown in Table 4. It is a schematic calculation chart showing the total output loss Qt which is the sum of. FIG. 13 is a schematic calculation chart showing the total output loss shown in FIGS. 11A to 11D, 9 and 11E to 11H together with the output loss improvement rate of the second embodiment. FIG. 14 is a graph showing the total output loss at the start point position P0 and the first position P1 to the eighth position P8. Further, FIG. 15 is a graph showing the output loss improvement rate at the start point position P0 and the first position P1 to the eighth position P8.

図１３において、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での「第２実施形態の出力損失合計」は、図１１Ａから図１１Ｄ、図９、図１１Ｅから図１１Ｈに示す「出力損失合計」である。「第２実施形態の出力損失改善率」は、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での（１−「第２実施形態の出力損失合計」／「図１２の従来例１の出力損失合計Ｑｔ」）×１００の計算式でそれぞれ算出したものである。 In FIG. 13, the “total output loss of the second embodiment” at the start point position P0 and the first position P1 to the eighth position P8 is the “output loss” shown in FIGS. 11A to 11D, 9 and 11E to 11H. "Total". The "output loss improvement rate of the second embodiment" is defined as (1-"total output loss of the second embodiment" / "conventional example 1 of FIG. 12" at the start point position P0 and the first position P1 to the eighth position P8. It is calculated by the formula of total output loss Qt ”) × 100.

図１３から図１５に示すように、「第２実施形態の出力損失合計」は、第７位置Ｐ７で３．８２×１０^−２（Ｗ）と最小或いは略最小となった。また、「第２実施形態の出力損失改善率」は、８６．２１％となった。このときの接続用電極配線Ｌｗの傾斜角度θは３６．９°となった。 From Figure 13, as shown in FIG. 15, "the output total loss of the second embodiment" became 3.82 × ¹⁰ -2 (W) and minimum or substantially minimum at the seventh position P7. The "output loss improvement rate of the second embodiment" was 86.21%. At this time, the inclination angle θ of the connection electrode wiring Lw was 36.9 °.

（第３実施形態）
図１６は、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３を示す正面図である。 (Third Embodiment)
FIG. 16 is a front view showing the solar cell module M3 according to the third embodiment.

太陽電池モジュールＭ３の基本構成は、配線シート１３がないこと、及び、太陽電池セル（１，１）〜Ｃ（４，ｊｍ）の構造が異なることを除いて図７に示す第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２と同様であり、詳しい説明を省略する。 The basic configuration of the solar cell module M3 is the second embodiment shown in FIG. 7, except that there is no wiring sheet 13 and the structures of the solar cell cells (1,1) to C (4, jm) are different. This is the same as the solar cell module M2, and detailed description thereof will be omitted.

太陽電池モジュールＭ３は、受光面及び受光面の反対側の裏面の双方に電極が形成された単結晶型太陽電池モジュールである。 The solar cell module M3 is a single crystal type solar cell module in which electrodes are formed on both a light receiving surface and a back surface opposite to the light receiving surface.

図１７は、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３における内部構造を示す縦断面図である。太陽電池セルＣ（１，１）〜Ｃ（ｍ，ｊｍ）は、以下の図１７の説明において、単に太陽電池セルＣという。 FIG. 17 is a vertical cross-sectional view showing the internal structure of the solar cell module M3 according to the third embodiment. The solar cells C (1,1) to C (m, jm) are simply referred to as solar cells C in the following description of FIG.

太陽電池セルＣは、図１７に示すように、表面電極３１と裏面電極３２とを備えている。表面電極３１は、バスバー電極３１ａと、図示を省略したフィンガー電極とから構成されている。バスバー電極３１ａは、帯状のものであり、太陽電池セルＣの表面において列設方向Ｘに直線的に形成されている。フィンガー電極は、バスバー電極３１ａの両側縁から直交方向Ｙに櫛歯状に延びて多数に形成されている。フィンガー電極は、互いに一定の間隔をあけて、太陽電池セルＣの受光面全体を網羅するようにパターン形成されている。また、裏面電極３２は、太陽電池セルＣの裏面において列設方向Ｘに直線的に帯状となるように形成されており、バスバー電極３１ａと表裏対向するように設けられている。 As shown in FIG. 17, the solar cell C includes a front electrode 31 and a back electrode 32. The surface electrode 31 is composed of a bus bar electrode 31a and a finger electrode (not shown). The bus bar electrode 31a has a band shape and is formed linearly on the surface of the solar cell C in the rowing direction X. A large number of finger electrodes extend from both side edges of the bus bar electrode 31a in a comb-teeth shape in the orthogonal direction Y. The finger electrodes are patterned so as to cover the entire light receiving surface of the solar cell C at regular intervals from each other. Further, the back surface electrode 32 is formed on the back surface of the solar cell C so as to form a linear band in the rowing direction X, and is provided so as to face the bus bar electrode 31a on the front and back sides.

太陽電池モジュールＭ３は、太陽電池セルＣと、配線材３３（インターコネクタ）と、透光性基板３４と、保護部材３５とを備えている。太陽電池セルＣは、表面電極３１と裏面電極３２とを備えている。配線材３３は、一の太陽電池セルＣの表面電極３１のバスバー電極３１ａと他の太陽電池セルＣの裏面電極３２とに接続されて隣り合う太陽電池セルＣ，Ｃ同士を直列に接続する配線材である。透光性基板３４は、太陽電池セルＣの表面側（図１７では上側）に対向するように設けられている。保護部材３５は、太陽電池セルＣの裏面側（図１７では下側）に対向するように設けられている。 The solar cell module M3 includes a solar cell C, a wiring material 33 (interconnector), a translucent substrate 34, and a protective member 35. The solar cell C includes a front electrode 31 and a back electrode 32. The wiring material 33 is a wiring that is connected to the bus bar electrode 31a of the front electrode 31 of one solar cell C and the back electrode 32 of another solar cell C to connect adjacent solar cells C and C in series. It is a material. The translucent substrate 34 is provided so as to face the surface side (upper side in FIG. 17) of the solar cell C. The protective member 35 is provided so as to face the back surface side (lower side in FIG. 17) of the solar cell C.

太陽電池モジュールＭ３は、太陽電池セルＣと配線材３３とが透光性の封止材３６によって透光性基板３４と保護部材３５との間に封止された構造となっている。配線材３３は、細長い短冊状に形成された基材の外表面に半田がコーティング（半田メッキ処理）された構成となっている。基材の材質としては特に限定されないが、例えば銅等の金属を用いることができる。 The solar cell module M3 has a structure in which the solar cell C and the wiring material 33 are sealed between the translucent substrate 34 and the protective member 35 by the translucent sealing material 36. The wiring material 33 has a structure in which solder is coated (solder-plated) on the outer surface of a base material formed in an elongated strip shape. The material of the base material is not particularly limited, but a metal such as copper can be used.

そして、配線材３３の一方側（図１７では左側）が太陽電池セルＣの表面のバスバー電極３１ａに半田接続されている。配線材３３の他方側（図１７では右側）が隣接する太陽電池セルＣ裏面の裏面電極３２に半田接続されている。なお、本実施の形態では、太陽電池セルＣにバスバー電極３１ａを２本形成しているが、１本又は平行に２本以上形成される場合もある。この場合には、裏面電極３２も１本又は平行に３本以上形成され、配線材３３〜３３も、１本又は３本以上使用される。 Then, one side of the wiring material 33 (left side in FIG. 17) is solder-connected to the bus bar electrode 31a on the surface of the solar cell C. The other side (right side in FIG. 17) of the wiring material 33 is solder-connected to the back electrode 32 on the back surface of the adjacent solar cell C. In the present embodiment, two bus bar electrodes 31a are formed in the solar cell C, but one or two or more bus bar electrodes 31a may be formed in parallel. In this case, one or three or more back electrode 32s are formed in parallel, and one or three or more wiring materials 33 to 33 are also used.

図１８は、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において接続用電極配線Ｌｗ部分を抜き出して示す概略平面図である。 FIG. 18 is a schematic plan view showing the connection electrode wiring Lw portion extracted from the solar cell module M3 according to the third embodiment.

第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３は、図１６及び図１８に示すように、複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）の隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）が列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられた接続用電極配線Ｌｗを介して接続されている。 As shown in FIGS. 16 and 18, the solar cell module M3 according to the third embodiment has two cell groups CG (1) and CG (m) adjacent to each other in a plurality of cell groups CG (1) to CG (m). ) (Between the 4th electrode wiring L4 and the 5th electrode wiring L5, between the 7th electrode wiring L7 and the 8th electrode wiring L8) at a predetermined inclination angle θ with respect to the rowing direction X. It is connected via the diagonally provided connection electrode wiring Lw.

こうすることで、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）における第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７からの電流ｉｙが、列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられた接続用電極配線Ｌｗにおいて他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に向けて移動し、他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８において、直交方向Ｙの両側に流れる。また、そうすると、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設ける場合に比べて接続用電極配線Ｌｗの抵抗値を下げることができる。これにより、出力損失を軽減させることができる。かかる構成では、この例のように、受光面及び受光面の反対側の裏面の双方に電極が形成された単結晶型太陽電池モジュールに好適に適用することができる。 By doing so, among the two adjacent cell groups CG (1) and CG (m), the current ii from the fourth electrode wiring L4 and the seventh electrode wiring L7 in one cell group CG (1) is arranged in a row. In the connection electrode wiring Lw provided obliquely with respect to the installation direction X at a predetermined inclination angle θ, the connection electrode wiring Lw moves toward the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the other cell group CG (m), and the other. In the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the cell group CG (m) of the above, the wiring flows on both sides in the orthogonal direction Y. Further, by doing so, the resistance value of the connection electrode wiring Lw can be lowered as compared with the case where the connection electrode wiring Lw is provided parallel to the rowing direction X. As a result, the output loss can be reduced. In such a configuration, as in this example, it can be suitably applied to a single crystal type solar cell module in which electrodes are formed on both a light receiving surface and a back surface opposite to the light receiving surface.

＜第３実施形態の具体例＞
次に、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３について、第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間の出力損失Ｑを求めたので、それについて以下に説明する。図２７に示す太陽電池モジュールＭｘの従来例２として、受光面及び受光面の反対側の裏面の双方に電極が形成された単結晶型太陽電池モジュールＭｘとした。 <Specific example of the third embodiment>
Next, for the solar cell module M3 according to the third embodiment, the output loss Q between the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5 and between the seventh electrode wiring L7 and the eighth electrode wiring L8 is obtained. Therefore, it will be explained below. As a conventional example 2 of the solar cell module Mx shown in FIG. 27, a single crystal type solar cell module Mx in which electrodes are formed on both the light receiving surface and the back surface on the opposite side of the light receiving surface is used.

以下の例では、第４電極配線Ｌ４及び第５電極配線Ｌ５、第７電極配線Ｌ７及び第８電極配線Ｌ８の長さを何れも１５７ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を２ｍｍとした。また、太陽電池モジュールＭ３，Ｍｘの最大出力動作電流（Ｉｐｍ）を９Ａとした。また、従来例１の太陽電池モジュールＭｘでは、接続用電極配線Ｌｗの長さを１６０ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を３．５ｍｍとした。接続用電極配線Ｌｗは、銅（体積抵抗率ρ＝１．８×１０^−５Ωｍ）で形成したものとした。 In the following example, the lengths of the fourth electrode wiring L4 and the fifth electrode wiring L5, the seventh electrode wiring L7, and the eighth electrode wiring L8 are all 157 mm, the thickness is 0.23 mm, and the width is 2 mm. Further, the maximum output operating current (Ipm) of the solar cell modules M3 and Mx was set to 9A. Further, in the solar cell module Mx of the conventional example 1, the length of the connection electrode wiring Lw is 160 mm, the thickness is 0.23 mm, and the width is 3.5 mm. The connection electrode wiring Lw was made of copper (volume resistivity ρ = 1.8 × ^10-5 Ωm).

図１９は、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設けた従来例２の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗでの出力損失を概略算出で求めた図表である。 FIG. 19 is a chart obtained by roughly calculating the output loss at the connection electrode wiring Lw in the solar cell module Mx of the conventional example 2 in which the connection electrode wiring Lw is provided parallel to the row arrangement direction X.

図１９において、各値の計算の仕方は、図４に示す各値の計算の仕方と同じであり、ここでは説明を省略する。 In FIG. 19, the method of calculating each value is the same as the method of calculating each value shown in FIG. 4, and the description thereof will be omitted here.

図２０は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３における接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑｗを概略算出で求めた図表である。図２０の例では、接続用電極配線Ｌｗの他端部を第４位置Ｐ４に設けた。 FIG. 20 is a chart obtained by roughly calculating the output loss Qw in the connection electrode wiring Lw in the solar cell module M3 according to the third embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. In the example of FIG. 20, the other end of the connection electrode wiring Lw is provided at the fourth position P4.

図２０において、出力損失Ｑｗ（Ｗ）は、接続用電極配線Ｌｗの列設方向Ｘの距離をｆｘ（＝１６０ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗの直交方向Ｙの距離をｆｙ（＝８０ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗの長さｌｗ（＝１７８．９ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗに流れる電流をｉｗ（＝９Ａ）、接続用電極配線Ｌｗの厚みをｄ（＝０．２３ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗの幅をｈ（＝３．５ｍｍ）とした場合、出力損失Ｑｗ（Ｗ）は、〔ρ×ｌｗ／（ｄ×ｈ）〕×ｉｗ^２で算出した。 In FIG. 20, for the output loss Qw (W), the distance of the connecting electrode wiring Lw in the rowing direction X is fx (= 160 mm), the distance of the connecting electrode wiring Lw in the orthogonal direction Y is fy (= 80 mm), and the connection is made. The length of the electrode wiring Lw for connection Lw (= 178.9 mm), the current flowing through the electrode wiring Lw for connection is iw (= 9A), the thickness of the electrode wiring Lw for connection is d (= 0.23 mm), and the electrode wiring for connection is connected. When the width of Lw was h (= 3.5 mm), the output loss Qw (W) was calculated by [ρ × lw / (d × h)] × iw ² .

図２１は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７並びに接続用電極配線Ｌｗ、第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の右半分及び左半分での出力損失を概略算出で求めた図表である。 FIG. 21 shows the fourth electrode wiring L4, the seventh electrode wiring L7, the connection electrode wiring Lw, and the fifth electrode wiring L5 in the solar cell module M3 according to the third embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. , It is a chart obtained by roughly calculating the output loss in the right half and the left half of the eighth electrode wiring L8.

図２１において、各値の計算の仕方は、図４に示す各値の計算の仕方と同じであり、ここでは説明を省略する。「第３実施形態の出力損失合計」は、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」と、「図２０の接続用電極配線Ｌｗ」の「出力損失Ｑｗ」と、「第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の右半分及び左半分」の「出力損失」とを合計した値である。「図１９の従来例２の出力損失合計Ｑｔ」は、図１９に示す「出力損失合計Ｑｔ」と同じである。「第３実施形態の出力損失の従来との差」は、「図１９の従来例２の出力損失合計Ｑｔ」から「第３実施形態の出力損失合計」を差し引いた値である。「第３実施形態の出力損失改善比率」は、（１−「第３実施形態の出力損失合計」／「図１９の従来例２の出力損失合計」）×１００の計算式で算出した。 In FIG. 21, the method of calculating each value is the same as the method of calculating each value shown in FIG. 4, and the description thereof will be omitted here. The "total output loss of the third embodiment" includes "output loss" of "fourth electrode wiring L4 and seventh electrode wiring L7" and "output loss Qw" of "connection electrode wiring Lw of FIG. 20". It is a value obtained by adding up the "output loss" of "the right half and the left half of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8". The “total output loss Qt of Conventional Example 2 in FIG. 19” is the same as the “total output loss Qt” shown in FIG. The "difference from the conventional output loss of the third embodiment" is a value obtained by subtracting the "total output loss of the third embodiment" from the "total output loss Qt of the conventional example 2 of FIG. 19". The “output loss improvement ratio of the third embodiment” was calculated by the formula of (1- “total output loss of the third embodiment” / “total output loss of the conventional example 2 of FIG. 19”) × 100.

図２１に示すように、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、「第３実施形態の出力損失の従来との差」は、５．９１×１０^−２（Ｗ）となり、「第３実施形態の出力損失改善率」は、８９％となった。 As shown in FIG. 21, in the solar cell module M3 according to the third embodiment, the “difference in output loss of the third embodiment from the conventional one” is 5.91 × ^10-2 (W), which is “third. The output loss improvement rate of the embodiment was 89%.

次に、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３について、接続用電極配線Ｌｗの他端部の位置（傾斜角度θ）を変更して出力損失が最小或いは略最小になる値を求めたので、それについて以下に説明する。 Next, for the solar cell module M3 according to the third embodiment, the position (tilt angle θ) of the other end of the connection electrode wiring Lw was changed to obtain a value at which the output loss was minimized or substantially minimized. It will be described below.

図２２は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。図２２において、接続用電極配線Ｌｗの一端部を支点として他端部を第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けて２０ｍｍずつ移動させた例を示している。 FIG. 22 is a chart obtained by roughly calculating the output loss Q in the connection electrode wiring Lw in the solar cell module M3 according to the third embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. FIG. 22 shows an example in which one end of the connection electrode wiring Lw is used as a fulcrum and the other end is moved by 20 mm from the left end to the right end of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8.

この例では、表１９に示す従来例２の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失Ｑとを合計した出力損失合計Ｑｔに対する出力損失改善率を求めた。 In this example, the total output loss Qt is the sum of the output loss Q of the connection electrode wiring Lw and the output loss Q of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8 in the solar cell module Mx of the conventional example 2 shown in Table 19. The output loss improvement rate was calculated.

図２３は、表１９に示す従来例２の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失合計とを合計した出力損失合計Ｑｔを表した概略算出図表である。図２４は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８での出力損失Ｑ（Ｗ）、及び、第３実施形態の出力損失合計（Ｗ）を第３実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。図２４において、接続用電極配線Ｌｗの一端部を支点として他端部を第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の左端から右端及び右端から左端に向けて２０ｍｍずつ移動させた例を示している。図２５は、第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失合計を表したグラフである。また、図２６は、第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失改善率を表したグラフである。 FIG. 23 shows the total output loss Qt, which is the sum of the output loss Q of the connection electrode wiring Lw in the solar cell module Mx of the conventional example 2 shown in Table 19 and the total output loss of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8. It is a schematic calculation chart showing. FIG. 24 shows the output loss Q (W) at the fifth electrode wiring L5, the eighth electrode wiring L8, and the first in the solar cell module M3 according to the third embodiment based on the output loss amount of Example 1 of FIG. It is a schematic calculation chart which shows the total output loss (W) of 3 Embodiment together with the output loss improvement rate of 3rd Embodiment. FIG. 24 shows an example in which one end of the connection electrode wiring Lw is used as a fulcrum and the other end is moved by 20 mm from the left end to the right end and from the right end to the left end of the fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8. There is. FIG. 25 is a graph showing the total output loss of the third embodiment every 20 mm from the left end to the right end of the eighth electrode wiring L8. Further, FIG. 26 is a graph showing the output loss improvement rate of the third embodiment every 20 mm from the left end to the right end of the eighth electrode wiring L8.

図２４において、「第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８」での「出力損失Ｑ」は、「接続用電極配線Ｌｗから左端まで」の「出力損失Ｑｗ１」と「接続用電極配線Ｌｗから右端まで」の「出力損失Ｑｗ２」とを第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎に合計した値である。「第３実施形態の出力損失合計」は、「第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８」での「出力損失Ｑ」と図２２の「出力損失Ｑ」とを第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎に合計した値である。「出力損失改善率」は、（１−「第３実施形態の出力損失合計」／「図２２の従来例２の出力損失合計Ｑｔ」）×１００の計算式で第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎に算出したものである。 In FIG. 24, the "output loss Q" in the "fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8" is from the "output loss Qw1" and the "connection electrode wiring Lw" of "from the connection electrode wiring Lw to the left end". It is a total value of "output loss Qw2" of "up to the right end" every 20 mm from the left end to the right end of the eighth electrode wiring L8. In the "total output loss of the third embodiment", the "output loss Q" in the "fifth electrode wiring L5 and the eighth electrode wiring L8" and the "output loss Q" in FIG. 22 are combined with the left end of the eighth electrode wiring L8. It is a total value every 20 mm from the to the right end. The “output loss improvement rate” is calculated from (1- “total output loss of the third embodiment” / “total output loss Qt of the conventional example 2 in FIG. 22”) × 100 from the left end of the eighth electrode wiring L8. It is calculated every 20 mm toward the right end.

図２４から図２６に示すように、「第３実施形態の出力損失合計」は、第８電極配線Ｌ８の左端から６０ｍｍの位置で３．４６×１０^−１（Ｗ）と最小或いは略最小となった。また、「第３実施形態の出力損失改善率」は、１７％となった。このときの接続用電極配線Ｌｗの傾斜角度θは２０．６°となった。 As shown in FIGS. 24 to 26, the “total output loss of the third embodiment” is 3.46 × 10 ^-1 (W) at a position 60 mm from the left end of the eighth electrode wiring L8, which is the minimum or substantially the minimum. became. The "output loss improvement rate of the third embodiment" was 17%. At this time, the inclination angle θ of the connection electrode wiring Lw was 20.6 °.

（その他の実施形態）
第１実施形態から第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１〜Ｍ３において、複数のセル群ＣＧ（１）〜ＣＧ（ｍ）以外の部分が色塗り（一般的には黒塗り）されている。こうすることで、見栄え良く太陽電池モジュールＭ１〜Ｍ３を形成することができ、意匠性を向上させることができる。 (Other embodiments)
In the solar cell modules M1 to M3 according to the first to third embodiments, the portions other than the plurality of cell groups CG (1) to CG (m) are colored (generally painted black). By doing so, the solar cell modules M1 to M3 can be formed with good appearance, and the design can be improved.

また、第１実施形態から第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１〜Ｍ３は、太陽電池モジュール本体３０が直角の角部及び直角以外の角度の角部を有する多角形状に形成されている。多角形状としては、例えば３つの直角の角部を有する五角形状、２つの直角の角部を有する四角形状又は直角三角形状を例示でき、この例では、多角形状は、３つの直角の角部を有する五角形状とされている。こうすることで、太陽電池モジュールＭ１〜Ｍ３を適用する用途を広げることができる。 Further, the solar cell modules M1 to M3 according to the first to third embodiments are formed in a polygonal shape in which the solar cell module main body 30 has a right-angled corner and a corner other than the right angle. Examples of the polygonal shape include a pentagonal shape having three right-angled corners, a quadrangular shape having two right-angled corners, or a right-angled triangular shape. In this example, the polygonal shape has three right-angled corners. It has a pentagonal shape. By doing so, the application of the solar cell modules M1 to M3 can be expanded.

また、第１実施形態から第３実施形態では、太陽電池セルＣ（１，１）〜Ｃ（ｍ，ｊｍ）として、標準サイズのセル（フルセル）のものを用いたが、標準サイズのセルを分割した分割セルであってもよい。分割セルとは、標準サイズのセル（太陽電池用ウェハ１枚分のセル、フルセルともいう。）を分割した小型のセルをいう。分割セルとしては、標準サイズのセルを半分に分割したもの（ハーフセル）、１／４に分割したものを例示できる。従って、セル１枚当たりの電流の電流値を減少（ハーフセルの場合、半減）させることができ、それだけ、太陽電池モジュールＭ１〜Ｍ３の電力損失を減少させることができる。 Further, in the first to third embodiments, as the solar cell cells C (1,1) to C (m, jm), standard size cells (full cells) are used, but standard size cells are used. It may be a divided cell. The divided cell is a small cell obtained by dividing a standard size cell (a cell for one wafer for a solar cell, also referred to as a full cell). Examples of the divided cell include a standard size cell divided in half (half cell) and a cell divided into 1/4. Therefore, the current value of the current per cell can be reduced (in the case of a half cell, it is halved), and the power loss of the solar cell modules M1 to M3 can be reduced accordingly.

本発明は、以上説明した実施の形態に限定されるものではなく、他のいろいろな形で実施することができる。そのため、係る実施の形態はあらゆる点で単なる例示にすぎず、限定的に解釈してはならない。本発明の範囲は請求の範囲によって示すものであって、明細書本文には、なんら拘束されない。さらに、請求の範囲の均等範囲に属する変形や変更は、全て本発明の範囲内のものである。 The present invention is not limited to the embodiments described above, and can be implemented in various other forms. Therefore, such embodiments are merely exemplary in all respects and should not be construed in a limited way. The scope of the present invention is shown by the claims and is not bound by the text of the specification. Furthermore, all modifications and modifications that fall within the equivalent scope of the claims are within the scope of the present invention.

１０太陽電池モジュール本体
１１バックシート
１２接着層
１３配線シート
１３ａ非配線パターニング部
１４受光面側封止材
１５カバーガラス
１６導電性接続材
３１表面電極
３１ａバスバー電極
３２裏面電極
３３配線材
３４透光性基板
３４ａ受光面
３５保護部材
３６封止材
３７遮光材
Ｃ太陽電池セル
ＣＧセル群
ＣＶカバー部
Ｌ１第１電極配線
Ｌ２第２電極配線
Ｌ３第３電極配線
Ｌ４第４電極配線
Ｌ５第５電極配線
Ｌ６第６電極配線
Ｌ７第７電極配線
Ｌ８第８電極配線
Ｌ９第９電極配線
Ｌｗ接続用電極配線
Ｍ１太陽電池モジュール
Ｍ２太陽電池モジュール
Ｍ３太陽電池モジュール
Ｍｘ太陽電池モジュール
Ｐ０始点位置
Ｐ１第１位置
Ｐ２第２位置
Ｐ３第３位置
Ｐ４第４位置
Ｐ５第５位置
Ｐ６第６位置
Ｐ７第７位置
Ｐ８第８位置
Ｓストリング
Ｘ列設方向
Ｙ直交方向
θ 傾斜角度 10 Solar cell module body 11 Back sheet 12 Adhesive layer 13 Wiring sheet 13a Non-wiring patterning part 14 Light receiving surface side sealing material 15 Cover glass 16 Conductive connection material 31 Front electrode 31a Bus bar electrode 32 Back electrode 33 Wiring material 34 Translucency Substrate 34a Light-receiving surface 35 Protective member 36 Encapsulant 37 Light-shielding material C Solar cell CG Cell group CV Cover part L1 1st electrode wiring L2 2nd electrode wiring L3 3rd electrode wiring L4 4th electrode wiring L5 5th electrode wiring L6 6th electrode wiring L7 7th electrode wiring L8 8th electrode wiring L9 9th electrode wiring Lw Connection electrode wiring M1 Solar cell module M2 Solar cell module M3 Solar cell module Mx Solar cell module P0 Start point position P1 1st position P2 2nd Position P3 3rd position P4 4th position P5 5th position P6 6th position P7 7th position P8 8th position S String X Rowing direction Y Orthogonal direction θ Tilt angle

Claims

A solar cell module comprising a plurality of cell groups each composed of one or a plurality of solar cell groups, and the plurality of cell groups are connected by electrode wiring.
A solar cell module characterized in that the electrode wirings in two adjacent cell groups of the plurality of cell groups are connected via a conductive sheet member.

The solar cell module according to claim 1.
The conductive sheet member is a wiring sheet in which wiring is patterned on a base material sheet.
A solar cell module characterized in that the electrode wirings in two adjacent cell groups of the plurality of cell groups are connected via a non-wiring patterning portion other than the wiring patterning portion in the wiring sheet.

The solar cell module according to claim 1 or 2.
In each of the plurality of cell groups, the plurality of solar cell cells are arranged in a predetermined rowing direction.
The solar cell module is characterized in that the conductive sheet member is notched obliquely with respect to the rowing direction.

The solar cell module according to any one of claims 1 to 3.
In each of the plurality of cell groups, the plurality of solar cell cells are arranged in a predetermined rowing direction.
On the conductive sheet member, a connection electrode wiring for connecting the electrode wirings in the two adjacent cell groups is provided.
The solar cell module is characterized in that the connection electrode wiring is provided obliquely at a predetermined inclination angle with respect to the row arrangement direction.

A solar cell module comprising a plurality of cell groups each composed of one or a plurality of solar cell groups, and the plurality of cell groups are connected by electrode wiring.
The solar cells are arranged in a predetermined rowing direction in each of the plurality of cell groups.
It is characterized in that the electrode wirings in two adjacent cell groups of the plurality of cell groups are connected via connection electrode wirings provided obliquely at a predetermined inclination angle with respect to the rowing direction. Solar cell module.

The solar cell module according to any one of claims 1 to 5.
A solar cell module characterized in that a portion other than the plurality of cell groups is painted in color.

The solar cell module according to any one of claims 1 to 6.
A solar cell module characterized in that the main body of the solar cell module is formed in a polygonal shape having right-angled corners and corners other than right angles.