JP2020076383A - Valve timing control device of internal combustion engine - Google Patents

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達也 河原
Tatsuya Kawahara
達也 河原
健司 有賀
Kenji Ariga
健司 有賀
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Abstract

To provide a valve timing control device of an internal combustion engine which can improve processing work efficiency, and can reduce a cost by simplifying a structure of an oil passage.SOLUTION: A valve timing control device of an internal combustion engine comprises: a vane rotor 9 having four pieces of vanes for dividing the inside of a housing 6 into four retardant hydraulic chambers and four advance hydraulic chambers, and arranged at the housing so as to be relatively rotatable with respect to the housing; a recess 21 formed in the rotor 13; a cam bolt 8 penetrating a bolt insertion hole 13f which is penetratingly formed at a disc-shaped wall 13e in the recess, and fixing the vane rotor to a camshaft 2; an oil passage hole 20 penetratingly formed in the cam bolt along a rotation axial direction; and a column part 24 inserted into the recess from an opening end of the recess. Each of advance passage holes 18 formed in the rotor has a one-end opening 18a facing an internal peripheral face of the recess, and the one-end opening is formed so as to be opened at an on-line position along a radial direction of a tip face 24a of the column part.SELECTED DRAWING: Figure 5

Description

本発明は、内燃機関のバルブタイミング制御装置に関する。   The present invention relates to a valve timing control device for an internal combustion engine.

例えば、以下の特許文献１に記載された従来のバルブタイミング制御装置は、クランクシャフトに対して同期回転するタイミングスプロケットと、該タイミングスプロケットに結合された円筒状のハウジングと、該ハウジングの内部に相対回転可能に設けられて、カムシャフトに対して一体回転するベーンロータと、前記ハウジングの内部に有する作動室がベーンロータによって仕切られたそれぞれ複数の進角油圧室と遅角油圧室と、該進角油圧室と遅角油圧室にオイルポンプからの制御油圧を給排制御する油圧回路と、を備えている。前記カムシャフトの回転軸方向の一端部には、前記ベーンロータがカムボルトによって固定されている
前記油圧回路は、ベーンロータの前端部中央に有する接続穴に挿通されたロッド状の通路構成部の内部に形成されて、前記各進角油圧室に作動油を給排する進角通路と、前記カムシャフトの内部軸方向に形成されたカムボルト挿通穴の内周面とカムボルトの軸部外周面との間に形成された遅角通路と、を有している。この遅角通路は、タイミングスプロケットの内部に形成された給排孔を介して前記各遅角油圧室に連通している。 For example, a conventional valve timing control device described in Patent Document 1 below includes a timing sprocket that rotates synchronously with a crankshaft, a cylindrical housing connected to the timing sprocket, and a relative inside of the housing. A vane rotor that is rotatably provided and rotates integrally with the cam shaft, a plurality of advance hydraulic chambers and a plurality of retard hydraulic chambers whose working chambers inside the housing are partitioned by the vane rotor, and the advance hydraulic pressures. A hydraulic circuit for supplying and discharging the control hydraulic pressure from the oil pump to the chamber and the retarded hydraulic chamber. The vane rotor is fixed to one end of the camshaft in the rotational axis direction by a cam bolt.The hydraulic circuit is formed inside a rod-shaped passage forming part inserted into a connection hole formed at the center of the front end of the vane rotor. Between the advance passage that supplies and discharges hydraulic oil to and from each advance hydraulic chamber, and the inner peripheral surface of the cam bolt insertion hole formed in the inner axial direction of the cam shaft and the outer peripheral surface of the shaft portion of the cam bolt. And a retarded passage formed. The retard passage communicates with the retard hydraulic chambers through supply / discharge holes formed inside the timing sprocket.

なお、前記進角通路と遅角通路は、オイルポンプの吐出通路に電磁切換弁を介して連通していると共に、各進角、遅角油圧室から外部に作動油を排出するようになっている。   The advance passage and the retard passage communicate with the discharge passage of the oil pump via an electromagnetic switching valve, and discharge the hydraulic oil from the advance and retard hydraulic chambers to the outside. There is.

特開２００４−２７０６４９号公報JP 2004-270649 A

前記従来のバルブタイミング制御装置は、前述のように、遅角通路がカムシャフトのカムボルト挿通穴の内周面とカムボルトの軸部外周面との間に形成されている。また、給排孔がタイミングスプロケットの内部に傾斜状に形成されている。したがって、これら遅角通路と給排孔などの加工が複雑になっていることから、この加工作業が煩雑になると共に、加工コストの高騰が余儀なくされている。   In the conventional valve timing control device, as described above, the retard passage is formed between the inner peripheral surface of the cam bolt insertion hole of the cam shaft and the outer peripheral surface of the shaft portion of the cam bolt. Further, the supply / discharge holes are formed in an inclined shape inside the timing sprocket. Therefore, the machining of these retarded passages and the supply / discharge holes is complicated, which complicates the machining work and inevitably increases the machining cost.

本発明は、油通路の構造を簡素化して加工作業能率の向上とコストの低減化が図れる内燃機関のバルブタイミング制御装置を提供することを一つの目的としている。   It is an object of the present invention to provide a valve timing control device for an internal combustion engine, which can simplify the structure of the oil passage to improve the working efficiency and reduce the cost.

本発明の好ましい態様としては、クランクシャフトからの回転力が伝達されるハウジングと、前記ハウジングの内部の作動室を第１油圧室と第２油圧室に分けるベーンを有し、前記ハウジングに対して相対回転可能に設けられたベーンロータと、前記ベーンロータの内部に前記ベーンロータの回転軸方向に沿って設けられ凹部と、前記凹部の底壁を前記回転軸方向に沿って貫通形成された挿通孔に挿通し、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトと、前記カムボルトの内部に回転軸方向に沿って貫通形成され、前記カムシャフトに有する油通路と連通可能な第１油通路孔と、前記凹部の開口端から内部に挿入された閉塞部材と、前記凹部の内周面に開口する第１開口部を有し、前記第１油圧室に連通する第１油路であって、前記第１開口部は、前記閉塞部材の前記カムボルト側の先端面に沿った位置にある前記第１油路と、を備えていることを特徴としている。   According to a preferred aspect of the present invention, the housing has a housing to which the rotational force from the crankshaft is transmitted, and a vane that divides a working chamber inside the housing into a first hydraulic chamber and a second hydraulic chamber, The vane rotor provided so as to be relatively rotatable, the concave portion provided inside the vane rotor along the rotation axis direction of the vane rotor, and the bottom wall of the concave portion is inserted into an insertion hole penetratingly formed along the rotation axis direction. A cam bolt for fixing the vane rotor to the cam shaft, a first oil passage hole penetratingly formed in the cam bolt along the rotation axis direction, the first oil passage hole communicating with an oil passage provided in the cam shaft, and the opening of the recess. A first oil passage communicating with the first hydraulic chamber, the first oil passage having a closing member inserted inside from an end and a first opening portion opening to an inner peripheral surface of the recess. And the first oil passage located at a position along the tip surface of the closing member on the cam bolt side.

本発明の好ましい態様によれば、油通路の構造を簡素化することにより、加工作業能率の向上とコストの低減化を図ることができる。   According to the preferred aspect of the present invention, by simplifying the structure of the oil passage, it is possible to improve the working efficiency and reduce the cost.

本発明に係るバルブタイミング制御装置の油圧回路を含めた第１実施形態を示す概略図である。It is a schematic diagram showing a 1st embodiment including a hydraulic circuit of a valve timing control device concerning the present invention. 本実施形態のバルブタイミング制御装置の主たる構成部材の分解斜視図である。It is an exploded perspective view of the main components of the valve timing control device of this embodiment. 同バルブタイミング制御装置のベーンロータが最遅角位置に相対回転した状態を示し、Ａは図１のＡ−Ａ線断面図、Ｂは図１のＢ−Ｂ線断面図である。1 shows a state in which a vane rotor of the valve timing control device has relatively rotated to a most retarded position, where A is a sectional view taken along the line AA of FIG. 1 and B is a sectional view taken along the line BB of FIG. 同じくベーンロータが最進角位置に相対回転した状態を示し、Ａは図１のＡ−Ａ線断面図、Ｂは図１のＢ−Ｂ線断面図である。Similarly, a state in which the vane rotor is relatively rotated to the most advanced position is shown, A is a sectional view taken along the line AA of FIG. 1, and B is a sectional view taken along the line BB of FIG. 図１のＣ部拡大図である。It is a C section enlarged view of FIG. 本発明の第２実施形態を示す要部拡大図である。It is a principal part enlarged view which shows 2nd Embodiment of this invention.

以下、本発明に係る内燃機関のバルブタイミング制御装置を吸気弁側に適用した実施形態を図面に基づいて説明する。なお、内燃機関は例えば直列４気筒であって、それぞれの気筒に設けられた吸気弁は一気筒当たり２つ有している。
〔第１実施形態〕
図１は本発明の第１実施形態のバルブタイミング制御装置の油圧回路を示す概略図、図２は本実施形態に係るバルブタイミング制御装置の主要構成部材を示す分解斜視図である。 Hereinafter, an embodiment in which a valve timing control device for an internal combustion engine according to the present invention is applied to an intake valve side will be described with reference to the drawings. The internal combustion engine has, for example, four in-line cylinders, and each cylinder has two intake valves.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a schematic diagram showing a hydraulic circuit of a valve timing control device according to a first embodiment of the present invention, and FIG. 2 is an exploded perspective view showing main components of the valve timing control device according to the present embodiment.

バルブタイミング制御装置は、図１及び図２に示すように、機関のクランクシャフトによりタイミングチェーンを介して回転駆動されるタイミングスプロケット(以下、スプロケットという。)１と、スプロケット１に対して相対回転可能に設けられた吸気側のカムシャフト２と、スプロケット１とカムシャフト２との間に配置されて、該両者１，２の相対回転位相を変換する位相変更機構３と、該位相変更機構３を作動させる油圧回路４と、を備えている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the valve timing control device is a timing sprocket (hereinafter referred to as a sprocket) 1 that is rotationally driven by a crankshaft of an engine via a timing chain, and is relatively rotatable with respect to the sprocket 1. The camshaft 2 on the intake side, the phase changing mechanism 3 arranged between the sprocket 1 and the camshaft 2 for converting the relative rotational phase of the both 1, 2, and the phase changing mechanism 3. And a hydraulic circuit 4 for operating.

スプロケット１は、鉄系金属粉を圧縮、加熱して成形される焼結金属によって肉厚円板状に形成されて、外周の前後位置にそれぞれタイミングチェーンが巻回される大径、小径の２段の第１、第２歯車部１ａ、１ｂを有している。また、スプロケット１は、中央にカムシャフト２の回転軸方向の一端部２ａが回転可能に挿入される支持孔１ｃが貫通形成されている。   The sprocket 1 is made of a sintered metal that is formed by compressing and heating iron-based metal powder, and is formed into a thick disk shape. It has stepped first and second gear portions 1a, 1b. Further, the sprocket 1 has a support hole 1c penetratingly formed in the center thereof so that one end 2a of the camshaft 2 in the rotation axis direction is rotatably inserted therein.

スプロケット１は、図１及び図２に示すように、外周部の周方向等間隔位置に後述する複数（本実施形態では４本）のボルト５がそれぞれ螺着される４つの雌ねじ孔１ｄが形成されている。また、スプロケット１は、回転軸方向のカムシャフト２と反対側の内側面１ｅの所定位置には、図２に示すように、後述するハウジング本体７との位置決めを行うピン１ｆが突出して設けられている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the sprocket 1 is formed with four female screw holes 1d in which a plurality of (four in the present embodiment) bolts 5 to be described later are respectively screwed at circumferentially equidistant positions on the outer peripheral portion. Has been done. As shown in FIG. 2, the sprocket 1 is provided with a pin 1f projecting at a predetermined position on the inner side surface 1e on the side opposite to the cam shaft 2 in the rotation axis direction, for positioning with a housing body 7 described later. ing.

また、スプロケット１は、後述するハウジング本体７の他端（後端）開口を閉塞するリアカバーとして構成されている。   Further, the sprocket 1 is configured as a rear cover that closes the other end (rear end) opening of the housing body 7 described later.

カムシャフト２は、シリンダヘッド０１の上端部にカムブラケット０２を介して回転自在に支持され、外周には各吸気弁をそれぞれ開閉作動させる複数の卵形カム（図示せず）が軸方向の所定位置に一体に固定されている。   The cam shaft 2 is rotatably supported on the upper end portion of the cylinder head 01 via a cam bracket 02, and has a plurality of egg-shaped cams (not shown) for opening and closing each intake valve on the outer periphery in a predetermined axial direction. It is integrally fixed in position.

また、カムシャフト２は、図１に示すように、一端部２ａの内部にボルト挿入孔２ｂが回転軸心方向に沿って形成されている。このボルト挿入孔２ｂには、後述するカムボルト８の雄ねじ部８ｃが螺着する雌ねじ孔２ｃが形成されている。また、カムシャフト２は、ボルト挿入孔２ｂの先端部側に回転軸線に対して径方向へ貫通した油孔２ｄが設けられている。この油孔２ｄは、油圧回路４の一部を構成するものであって、ボルト挿入孔孔２ｂの先端部に有する第１油室２ｅに連通している。   Further, as shown in FIG. 1, the camshaft 2 has a bolt insertion hole 2b formed inside the one end 2a along the direction of the rotation axis. A female screw hole 2c into which a male screw portion 8c of a cam bolt 8 described later is screwed is formed in the bolt insertion hole 2b. Further, the cam shaft 2 is provided with an oil hole 2d penetrating in the radial direction with respect to the rotation axis on the tip end side of the bolt insertion hole 2b. The oil hole 2d constitutes a part of the hydraulic circuit 4, and communicates with the first oil chamber 2e provided at the tip of the bolt insertion hole 2b.

また、カムシャフト２は、一端部２ａの外周に回転軸方向に所定間隔を持って配置された２つの第１、第２フランジ部２ｆ、２ｇが一体に設けられている。カムシャフト２は、この両フランジ部２ｆ、２ｇ間に設けられた前述の軸受ブラケット０２の内周面とシリンダヘッド０１の上端部の軸受溝とによって軸受されている。   Further, the camshaft 2 is integrally provided with two first and second flange portions 2f and 2g arranged on the outer periphery of the one end portion 2a with a predetermined interval in the rotation axis direction. The cam shaft 2 is supported by the inner peripheral surface of the above-mentioned bearing bracket 02 provided between the flange portions 2f and 2g and the bearing groove at the upper end portion of the cylinder head 01.

各油孔２ｄは、軸受ブラケット０２の内周面とシリンダヘッド０１の軸受溝の内周面にそれぞれに形成された円環状のグルーブ溝０３を介して後述する進角油通路２５に連通している。   Each oil hole 2d communicates with an advance oil passage 25, which will be described later, through an annular groove groove 03 formed in each of the inner peripheral surface of the bearing bracket 02 and the inner peripheral surface of the bearing groove of the cylinder head 01. There is.

図３は同バルブタイミング制御装置のベーンロータが最遅角位置に相対回転した状態を示す作用説明図、図４はベーンロータが最進角位置に相対回転した状態を示す作用説明図である。   FIG. 3 is an operation explanatory view showing a state where the vane rotor of the valve timing control device is relatively rotated to the most retarded position, and FIG. 4 is an operation explanatory diagram showing a state where the vane rotor is relatively rotated to the most advanced angle position.

位相変更機構３は、図１〜図４に示すように、スプロケット１に結合されて、内部に作動室を有するハウジング６と、該ハウジング６内に相対回転自在に収容され、カムシャフト２の一端部２ａにカムボルト８を介して回転軸方向から固定されたベーンロータ９と、ハウジング６の作動室がベーンロータ９によって複数（本実施形態ではそれぞれ４つ）に仕切られた第２油圧室である遅角油圧室１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ及び第１油圧室である進角油圧室１６ａ、１６ｂ、１６ｃ、１６ｄと、を備えている。   As shown in FIGS. 1 to 4, the phase changing mechanism 3 is connected to the sprocket 1 and has a housing 6 having a working chamber therein, and is housed in the housing 6 so as to be rotatable relative to each other. A vane rotor 9 fixed to the portion 2a via a cam bolt 8 in the direction of the rotation axis, and a retard angle which is a second hydraulic chamber partitioned by the vane rotor 9 into a plurality of (four in this embodiment) working chambers of the housing 6. The hydraulic chambers 15a, 15b, 15c, 15d and the advance hydraulic chambers 16a, 16b, 16c, 16d, which are the first hydraulic chambers, are provided.

ハウジング６は、スプロケット１と同じく焼結金属によって円筒状に形成されたハウジング本体７と、プレス成形によって形成され、ハウジング本体７の前端開口を閉塞するフロントプレート１０と、後端開口を閉塞するリアカバーとしての前記スプロケット１と、を備えている。   The housing 6 is formed of a sintered metal into a cylindrical shape like the sprocket 1, a front plate 10 formed by press molding and closing a front end opening of the housing body 7, and a rear cover closing a rear end opening. And the sprocket 1 as described above.

ハウジング本体７は、内周面に複数（本実施形態では４つ）の第１〜第４シュー１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄが円周方向のほぼ等間隔位置に一体に設けられている。この各シュー１１ａ〜１１ｄの内部には、ボルト挿入孔１２ａ〜１２ｄがそれぞれハウジング本体７の回転軸方向に沿って貫通形成されている。   The housing body 7 has a plurality of (four in the present embodiment) first to fourth shoes 11a, 11b, 11c, 11d integrally provided on the inner peripheral surface thereof at substantially equal intervals in the circumferential direction. Inside the shoes 11a to 11d, bolt insertion holes 12a to 12d are formed so as to penetrate along the rotation axis direction of the housing body 7.

第１〜第４シュー１１ａ〜１１ｄは、ハウジング本体７の内周面から回転軸心方向へ突出し、それぞれが側面視ほぼ台形状に形成されている。また、第１〜第４シュー１１ａ〜１１ｄは、円周方向の幅長さがほぼ同一であるが、第１、第４シュー１１ａ、１１ｄの周方向幅が僅かに大きくなっている。   The first to fourth shoes 11a to 11d project from the inner peripheral surface of the housing body 7 in the direction of the rotation axis, and are each formed in a substantially trapezoidal shape in a side view. The first to fourth shoes 11a to 11d have almost the same width in the circumferential direction, but the circumferential widths of the first and fourth shoes 11a and 11d are slightly larger.

これは、後述するように、２つの第１、第４シュー１１ａ、１１ｄには、第１ベーン１４ａが円周方向から当接するため、幅長さを大きくして剛性を高めている。また、第２シュー１１ｂと第３シュー１１ｃは、ハウジング本体７の全体の回転バランスを取るためにその肉厚が決定されている。   This is because the first vane 14a comes into contact with the two first and fourth shoes 11a and 11d from the circumferential direction, as will be described later, so that the width and length are increased to enhance the rigidity. The thickness of the second shoe 11b and the third shoe 11c is determined in order to balance the rotation of the entire housing body 7.

また、ハウジング本体７は、外周面の第１シュー１１ａに対応した位置には、肉抜き溝７ａが形成されている。この肉抜き溝７ａは、ハウジング本体７の軽量化や全体の重量バランスなどを図るためと、スプロケット１やフロントプレート１０との位置決めに用いられる。   Further, the housing body 7 has a lightening groove 7a formed at a position corresponding to the first shoe 11a on the outer peripheral surface. The lightening groove 7a is used for positioning the sprocket 1 and the front plate 10 in order to reduce the weight of the housing body 7 and balance the overall weight.

なお、ハウジング本体７は、第１シュー１１ａのスプロケット１側の外側面に、スプロケット１との位置決めに用いられるピン１ｆが嵌入する図外のピン孔が設けられている。   The housing body 7 is provided with a pin hole (not shown) into which a pin 1f used for positioning with the sprocket 1 is fitted, on the outer surface of the first shoe 11a on the sprocket 1 side.

図５は図１のＣ部拡大図である。   FIG. 5 is an enlarged view of portion C of FIG.

カムボルト８は、図１及び図５に示すように、フロントプレート１０側の頭部８ａと、該頭部８ａからカムシャフト２側に延出した軸部８ｂと、該軸部８ｂの先端側に形成されて、カムシャフト２の雌ねじ孔２ｃに螺着する雄ねじ部８ｃと、から構成されている。また、カムボルト８の頭部８ａは、軸部８ｂとの付け根部に着座用のフランジ部８ｄを一体に有している。このフランジ部８ｄは、図５に示すように、締め付け時において軸部８ｂ側の着座面８ｅが、ベーンロータ９の後述する円盤状壁１３ｅのボルト挿通孔１３ｆの孔縁部、つまりフロントプレート１０側の一側面に着座するようになっている。   As shown in FIGS. 1 and 5, the cam bolt 8 includes a head portion 8a on the front plate 10 side, a shaft portion 8b extending from the head portion 8a to the camshaft 2 side, and a tip end side of the shaft portion 8b. The male screw portion 8c is formed and screwed into the female screw hole 2c of the cam shaft 2. Further, the head portion 8a of the cam bolt 8 integrally has a seating flange portion 8d at the base of the shaft portion 8b. As shown in FIG. 5, in the flange portion 8d, the seating surface 8e on the side of the shaft portion 8b at the time of tightening is the hole edge portion of the bolt insertion hole 13f of the disk-shaped wall 13e of the vane rotor 9 described later, that is, the front plate 10 side. It is designed to sit on one side.

また、カムボルト８は、図１に示すように、内部軸心方向に沿って、つまり頭部８ａの軸方向の先端面８ｆから軸部８ｂの内部軸心方向に沿って第１油路である油通路孔２０が貫通形成されている。この油通路孔２０は、軸方向の一端部２０ａがカムシャフト２のボルト挿通孔２ｃ先端部に形成された第１油室２ｅに開口している。一方、油通路孔２０の軸方向の他端部２０ｂは、後述するベーンロータ９の凹部２１内の第２油室２１ａに開口している。   Further, as shown in FIG. 1, the cam bolt 8 is a first oil passage along the inner axial direction, that is, from the axial end surface 8f of the head portion 8a to the inner axial direction of the shaft portion 8b. The oil passage hole 20 is formed so as to penetrate therethrough. The oil passage hole 20 has one axial end 20a that opens into the first oil chamber 2e formed at the tip of the bolt insertion hole 2c of the camshaft 2. On the other hand, the other axial end portion 20b of the oil passage hole 20 is open to the second oil chamber 21a in the recess 21 of the vane rotor 9 described later.

なお、油通路孔２０は、均一な通路径（開口面積）が後述する軸方向孔２４ｂと同じ大きさに設定されている。   The oil passage hole 20 has a uniform passage diameter (opening area) set to the same size as an axial hole 24b described later.

フロントプレート１０は、例えば鉄系金属板をプレス成形によって円盤状に形成されている。このフロントプレート１０は、中央に大径な挿通孔１０ａが貫通形成されていると共に、外周部の周方向ほぼ等間隔位置には４本のボルト５がそれぞれ挿通される４つのボルト挿入孔１０ｂが貫通形成されている。   The front plate 10 is formed into a disc shape by pressing an iron-based metal plate, for example. The front plate 10 has a large-diameter through hole 10a formed therethrough at the center thereof, and four bolt insertion holes 10b into which four bolts 5 are respectively inserted at circumferentially approximately equal intervals in the outer peripheral portion. It is formed through.

ハウジング本体７とフロントプレート１０及びスプロケット１とは、４本のボルト５によって共締め固定されている。   The housing body 7, the front plate 10 and the sprocket 1 are fixed together by four bolts 5.

ベーンロータ９は、例えば金属粉末を圧縮、焼結によって一体に形成されており、図１〜図５に示すように、カムボルト８によってカムシャフト２の一端部２ａに直接的に固定されたロータ１３と、該ロータ１３の外周面に一体に設けられ、円周方向のほぼ９０°等間隔位置に放射状に延びた複数（本実施形態では４枚）の第１〜第４ベーン１４ａ〜１４ｄと、を有している。   The vane rotor 9 is formed integrally by, for example, compressing and sintering metal powder, and as shown in FIGS. 1 to 5, a vane rotor 9 and a rotor 13 directly fixed to one end portion 2 a of the cam shaft 2 by a cam bolt 8. , A plurality of (four in the present embodiment) first to fourth vanes 14a to 14d that are integrally provided on the outer peripheral surface of the rotor 13 and that extend radially at substantially 90 ° equidistant positions in the circumferential direction. Have

ロータ１３は、外周面に各ベーン１４ａ〜１４ｄが一体に設けられた円筒状のロータ本体１３ａと、該ロータ本体１３ａの回転軸方向のカムシャフト２側の一端縁からカムシャフト２方向へ突出した円筒部１３ｂと、を有している。   The rotor 13 has a cylindrical rotor body 13a integrally provided with vanes 14a to 14d on the outer peripheral surface, and one end edge of the rotor body 13a on the camshaft 2 side in the rotation axis direction. And a cylindrical portion 13b.

ロータ本体１３ａは、フロントプレート１０側の内部軸方向に凹部２１が形成されている。この凹部２１は、円柱状に形成されて、フロントプレート１０側の先端の開口部から円筒部１３ｂの後述する円盤状壁１３ｅまで延びている。ロータ本体１３ａは、凹部２１の先端開口部の内周縁に円環状の案内用のテーパ面２１ｂが形成されている。   The rotor body 13a has a recess 21 formed in the inner axial direction on the front plate 10 side. The concave portion 21 is formed in a columnar shape and extends from an opening at the front end on the front plate 10 side to a disc-shaped wall 13e of the cylindrical portion 13b, which will be described later. The rotor body 13a has an annular guide taper surface 21b formed at the inner peripheral edge of the tip end opening of the recess 21.

円筒部１３ｂは、ロータ本体１３ａと同軸状に形成されて、外径がロータよりも小径になっている。また円筒部１３ｂは、回転軸方向の長さがスプロケット１の幅長さとほぼ同一に設定されて、第２歯車部１ｂの内周面まで延びている。円筒部１３ｂは、カムシャフト２側の内部に該カムシャフト２の一端部２ａが回転軸方向から挿入される円柱状の挿入穴１３ｃが設けられている。そして、この挿入穴１３ｃ内にカムシャフト２の一端部２ａが挿入された状態で、カムボルト８を締め付けることによって先端面１３ｄがカムシャフト２の第１フランジ部２ｆの一側面に圧接するようになっている。   The cylindrical portion 13b is formed coaxially with the rotor body 13a and has an outer diameter smaller than that of the rotor. The length of the cylindrical portion 13b in the rotation axis direction is set to be substantially the same as the width length of the sprocket 1, and extends to the inner peripheral surface of the second gear portion 1b. The cylindrical portion 13b is provided inside the camshaft 2 side with a cylindrical insertion hole 13c into which the one end portion 2a of the camshaft 2 is inserted from the rotational axis direction. Then, with the one end portion 2a of the camshaft 2 inserted in the insertion hole 13c, by tightening the cam bolt 8, the tip surface 13d comes into pressure contact with one side surface of the first flange portion 2f of the camshaft 2. ing.

また、円筒部１３ｂは、軸方向の全体がスプロケット１の支持孔１ｃ内に挿通して外周面によってスプロケット１を回転可能に軸受けしている。   The entire cylindrical portion 13b is inserted into the support hole 1c of the sprocket 1 in the axial direction, and the outer peripheral surface rotatably bears the sprocket 1.

さらに、円筒部１３ｂは、内周面の回転軸方向のほぼ中央位置に底壁である円盤状壁１３ｅが一体に設けられている。この円盤状壁１３ｅは、中央にカムボルト８の軸部８ｂが挿通するボルト挿通孔１３ｆが軸方向に沿って貫通形成されている。また、円盤状壁１３ｅは、カムボルト８の締め付け後において、カムシャフト２側の一側面とカムシャフト２の一端部２ａの先端面との間にクリアランスＣが形成されている。つまり、挿入穴１３ｃにカムシャフト２の一端部２ａを挿入された状態でカムボルト８を締め付けると、前述のように先端面１３ｄが第１フランジ部２ｆの一側面に圧接するが、カムシャフト２の一端部２ａの先端面と円盤状壁１３ｅの他端面との間には僅かなクリアランスＣが形成される。これによって、当接面積の大きな先端面１３ｄと第１フランジ部２ｆの一側面との間で、カムボルト８による大きな締め付けトルクが得られるようになっている。   Further, the cylindrical portion 13b is integrally provided with a disc-shaped wall 13e that is a bottom wall at a substantially central position of the inner peripheral surface in the rotation axis direction. A bolt insertion hole 13f, through which the shaft portion 8b of the cam bolt 8 is inserted, is formed in the center of the disk-shaped wall 13e along the axial direction. Further, the disc-shaped wall 13e has a clearance C formed between one side surface of the cam shaft 2 side and the tip end surface of the one end portion 2a of the cam shaft 2 after the cam bolt 8 is tightened. That is, when the cam bolt 8 is tightened with the one end portion 2a of the camshaft 2 inserted in the insertion hole 13c, the tip surface 13d is pressed against one side surface of the first flange portion 2f as described above. A slight clearance C is formed between the tip end surface of the one end 2a and the other end surface of the disk-shaped wall 13e. As a result, a large tightening torque by the cam bolt 8 can be obtained between the tip surface 13d having a large contact area and one side surface of the first flange portion 2f.

ロータ１３は、凹部２１のフロントプレート１０側の先端側に閉塞部材である通路構成部材２２が設けられている。   The rotor 13 is provided with a passage forming member 22, which is a closing member, on the front end side of the recess 21 on the front plate 10 side.

通路構成部材２２は、金属材である例えばアルミニウム合金材によって一体に形成されており、図１及び図５に示すように、図外のチェーンケースなどに固定される円盤状の基部２３と、該基部２３に一体に設けられて、凹部２１の先端開口から内部に挿入された円柱部２４と、を有している。   The passage forming member 22 is integrally formed of a metal material such as an aluminum alloy material, and as shown in FIGS. 1 and 5, a disc-shaped base portion 23 fixed to a chain case (not shown) and the like. The base portion 23 is provided integrally with the base portion 23, and has a cylindrical portion 24 that is inserted into the inside from the tip end opening of the recess 21.

基部２３は、ハウジング６のフロントプレート１０の前端部を覆う状態でフロントプレート１０の前方位置に配置されている。この基部２３は、内部に後述する電磁切換弁２８などに連通する遅角油通路２６が形成されている。また、基部２３は、外周部に一体に有するボス部２３ｂにチェーンケースに結合させる図外のボルトが挿通される挿通孔２３ｃが貫通形成されている。   The base portion 23 is arranged at the front position of the front plate 10 in a state of covering the front end portion of the front plate 10 of the housing 6. The base portion 23 has a retard oil passage 26 formed therein, which communicates with an electromagnetic switching valve 28 described later. Further, the base portion 23 has a boss portion 23b integrally formed on the outer peripheral portion formed with a through hole 23c through which a bolt (not shown) to be coupled to the chain case is inserted.

円柱部２４は、基部２３の内側面のほぼ中央位置からカムシャフト２方向へ突出していると共に、先端面２４ａが凹部２１のカムボルト８の頭部８ａの先端面８ｆ付近まで挿入されている。また、この先端面２４ａとカムボルト頭部８ａの先端面８ｆとの間には、第２油室２１ａが形成されている。   The columnar portion 24 projects in the direction of the camshaft 2 from a substantially central position of the inner surface of the base portion 23, and the tip end surface 24 a is inserted to the vicinity of the tip end surface 8 f of the head portion 8 a of the cam bolt 8 of the recess 21. A second oil chamber 21a is formed between the tip end surface 24a and the tip end surface 8f of the cam bolt head 8a.

また、円柱部２４は、内部に第３油路が形成されている。この第３油路は、円柱部２４の内部軸心方向に貫通形成された軸方向孔２４ｂと、円柱部２４の先端部側の内部直径方向に貫通形成されて、中央部が軸方向孔２４ｂに連通する径方向孔２４ｃと、によって構成されている。   Further, the cylindrical portion 24 has a third oil passage formed therein. The third oil passage is formed by penetrating in the axial direction of the internal axis of the columnar portion 24 and the axial hole 24b in the inner diameter direction on the tip end side of the cylindrical portion 24. And a radial hole 24c communicating with the.

軸方向孔２４ｂは、一端部が遅角油通路２６に連通していると共に、他端部内には栓部材３８が圧入固定されている。この栓部材３８は、金属材である鉄系金属によってボール状に形成されて、径方向孔２４ｃよりもカムボルト８側寄りに配置されている。これによって、栓部材３８は、軸方向孔２４ｂの他端部を閉止して作動油の外部への流出を阻止すると共に、第２油室２１ａからの流入を阻止している。なお、軸方向孔２４ｂは、例えばドリリング加工によって円柱部２４内を貫通して成形できるので、この成形作業が容易である。   One end of the axial hole 24b communicates with the retard oil passage 26, and the plug member 38 is press-fitted and fixed in the other end. The plug member 38 is formed in a ball shape from an iron-based metal that is a metal material, and is arranged closer to the cam bolt 8 side than the radial hole 24c. As a result, the plug member 38 closes the other end of the axial hole 24b to prevent the hydraulic oil from flowing out, and also prevents the hydraulic oil from flowing from the second oil chamber 21a. Since the axial hole 24b can be formed by penetrating the inside of the cylindrical portion 24 by, for example, drilling, this forming operation is easy.

径方向孔２４ｃは、内径が軸方向孔２４ｂの内径と同じ大きさになっていると共に、図５中の上下外端部に有する第３開口部である各開口端の外周に円環状のグルーブ溝２４ｄが形成されている。   The radial hole 24c has the same inner diameter as the inner diameter of the axial hole 24b, and has an annular groove on the outer circumference of each opening end which is the third opening at the upper and lower outer ends in FIG. The groove 24d is formed.

また、円柱部２４は、先端部の外周面にグルーブ溝２４ｄを挟んだ軸方向の前後位置には、それぞれ円環状の３つのシール溝２４ｅが形成されている。この各シール溝２４ｅには、円柱部２４の外周面と凹部２１の内周面との間をシールするシール部材であるシールリング４０ａ〜４０ｃがそれぞれ嵌着保持されている。つまり、この各シールリング４０ａ〜４０ｃは、第２油室２１ａの内部（各進角通路孔１８の各一端開口１８ａ）とグルーブ溝２４ｄ（各遅角通路孔１９の各一端開口１９ａ）との間を液密的にシールして、各遅角、進角油圧室１５ａ〜１５ｄ、１６ａ〜１６ｄ内と油通路との間を封止するようになっている。特に、円柱部２４の先端部側には、２つのシールリング４０ｂ、４０ｃが並列に配置されて、二重シールになっている。これは、各進角通路孔１８の各一端開口１８ａと各遅角通路孔１９の各一端開口１９ａとの間を確実にシール（遮断）して、これらの通路に互いに選択的に供給された作動油の無用な置換流動を阻止するためである。   Further, the columnar portion 24 is provided with three annular seal grooves 24e at the front and rear positions in the axial direction with the groove groove 24d sandwiched on the outer peripheral surface of the tip end portion. Sealing rings 40a to 40c, which are sealing members that seal between the outer peripheral surface of the cylindrical portion 24 and the inner peripheral surface of the recess 21, are fitted and held in the respective seal grooves 24e. That is, each of the seal rings 40a to 40c is formed between the inside of the second oil chamber 21a (each end opening 18a of each advance passage hole 18) and the groove groove 24d (each end opening 19a of each retard passage hole 19). The spaces are liquid-tightly sealed to seal the inside of each of the retard and advance hydraulic chambers 15a to 15d, 16a to 16d and the oil passage. In particular, two seal rings 40b and 40c are arranged in parallel on the tip end side of the columnar portion 24 to form a double seal. This reliably seals (blocks) between each one end opening 18a of each advance angle passage hole 18 and each one end opening 19a of each retard angle passage hole 19, and is selectively supplied to these passages. This is to prevent unnecessary displacement flow of hydraulic oil.

第１〜第４ベーン１４ａ〜１４ｄは、図３及び図４に示すように、ロータ本体１３ａの外周に一体に設けられて、それぞれが各シュー１１ａ〜１１ｄの間に配置されている。この各ベーン１４ａ〜１４ｄは、各シュー１１ａ〜１１ｄとの相対関係によって、ハウジング６内の作動室をそれぞれ４つの遅角油圧室１５ａ〜１５ｄと進角油圧室１６ａ〜１６ｄに仕切っている。   As shown in FIGS. 3 and 4, the first to fourth vanes 14a to 14d are integrally provided on the outer circumference of the rotor body 13a and are arranged between the shoes 11a to 11d, respectively. The vanes 14a to 14d partition the working chambers in the housing 6 into four retarding hydraulic chambers 15a to 15d and advancing hydraulic chambers 16a to 16d, respectively, by the relative relationship with the shoes 11a to 11d.

また、４つのベーン１４ａ〜１４ｄのうち、１つの第１ベーン１４ａは、周方向へ幅広く形成されているが、他の３つの第２〜第４ベーン１４ｂ〜１４ｄは薄肉なほぼ同一の周方向幅に形成されている。これによって、ベーンロータ９全体の重量バランスを取っている。   Further, among the four vanes 14a to 14d, one first vane 14a is formed to be wide in the circumferential direction, but the other three second to fourth vanes 14b to 14d are thin and have substantially the same circumferential direction. Formed in width. This balances the weight of the vane rotor 9 as a whole.

また、各ベーン１４ａ〜１４ｄの各先端部の外面にそれぞれ形成されたシール溝内には、ハウジング本体７の内周面に摺動しつつシールするシール部材１７ａがそれぞれ嵌着固定されている。一方、前記各シュー１１ａ〜１１ｄの先端内周面にそれぞれ形成されたシール溝には、ロータ１３の外周面に摺動しつつシールするシール部材１７ｂがそれぞれ嵌着固定されている。   Sealing members 17a for sealing while sliding on the inner peripheral surface of the housing body 7 are fitted and fixed in the seal grooves formed on the outer surfaces of the respective tip portions of the vanes 14a to 14d. On the other hand, a seal member 17b that seals while sliding on the outer peripheral surface of the rotor 13 is fitted and fixed in the seal groove formed on the inner peripheral surface of the tip of each of the shoes 11a to 11d.

ベーンロータ９は、図３に示すように、ベーンロータ９が、図中反時計方向へ相対回転すると、第１ベーン１４ａの一側面１４ｅが対向する前記第４シュー１１ｄの対向側面に当接して最大遅角側の回転位置が規制されるようになっている。また、図４に示すように、ベーンロータ９が、図中時計方向へ相対回転すると、第１ベーン１４ａの他側面１４ｆが対向する第１シュー１１ａの対向側面に当接して最大進角側の回転位置が規制されるようになっている。また、これら第１ベーン１４ａと２つの第１、第４シュー１１ａ、１１ｄが、ベーンロータ９の最遅角位置と最進角位置を規制する機械的なストッパとして機能するようになっている。   As shown in FIG. 3, when the vane rotor 9 rotates counterclockwise in the figure, one side surface 14e of the first vane 14a comes into contact with the facing side surface of the fourth shoe 11d, and the vane rotor 9 is rotated at the maximum delay. The rotation position on the corner side is restricted. Further, as shown in FIG. 4, when the vane rotor 9 relatively rotates in the clockwise direction in the drawing, the other side surface 14f of the first vane 14a abuts the facing side surface of the facing first shoe 11a and rotates on the maximum advance side. The position is regulated. The first vane 14a and the two first and fourth shoes 11a and 11d function as a mechanical stopper that restricts the most retarded position and the most advanced position of the vane rotor 9.

このとき、他の３つの第２〜第４ベーン１４ｂ〜１４ｄは、両側面が円周方向から対向する各シュー１１ａ〜１１ｄの対向側面に当接せずに離間状態にある。したがって、第１ベーン１４ａと第１、第４シュー１１ａ、１１ｄとの当接精度が向上すると共に、各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄと各進角油圧室１６ａ〜１６ｄへの油圧の供給速度が速くなってベーンロータ９の正逆回転応答性が高くなる。   At this time, the other three second to fourth vanes 14b to 14d are in a separated state without abutting the facing side surfaces of the shoes 11a to 11d whose both side surfaces face each other in the circumferential direction. Therefore, the contact accuracy between the first vane 14a and the first and fourth shoes 11a and 11d is improved, and the supply speed of the hydraulic pressure to the retarding hydraulic chambers 15a to 15d and the advancing hydraulic chambers 16a to 16d is improved. The speed becomes faster, and the forward / reverse rotation responsiveness of the vane rotor 9 becomes higher.

各進角油圧室１６ａ〜１６ｄと各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄとは、図３及び図４に示すように、ロータ本体１３ａの内部に形成された複数(本実施形態では４本)の第１油路である進角通路孔１８と、複数(本実施形態では４本)の第２油路である遅角通路孔１９と、を介して油圧回路４の後述する各油通路にそれぞれに連通している。   As shown in FIGS. 3 and 4, each of the advance hydraulic chambers 16a to 16d and each of the retard hydraulic chambers 15a to 15d includes a plurality of (four in the present embodiment) formed inside the rotor body 13a. Each of the oil passages, which will be described later, of the hydraulic circuit 4 is connected through the advance passage hole 18 which is one oil passage and the retard passage hole 19 which is a plurality of (four in this embodiment) second oil passages. It is in communication.

４本の進角通路孔１８は、図３及び図４に示すように、基本的に凹部２１の軸心から径方向外側に向かって各進角油圧室１６ａ〜１６ｄまで放射状に延びている。また、各進角通路孔１８は、それぞれの一端側の第１開口部である一端開口１８ａが第２油室２１ａに臨み、それぞれの他端側の第２開口部である他端開口１８ｂが各進角油圧室１６ａ〜１６ｄに臨んでいる。   As shown in FIGS. 3 and 4, the four advance angle passage holes 18 basically extend radially from the axial center of the recess 21 to the advance hydraulic chambers 16a to 16d radially outward. In addition, in each advance angle passage hole 18, one end opening 18a, which is the first opening on the one end side, faces the second oil chamber 21a, and the other end opening 18b, which is the second opening on the other end side, is formed. It faces each of the advance hydraulic chambers 16a to 16d.

各一端開口１８ａは、図５に示すように、円柱部２４の先端面２４ａとカムボルト８の頭部８ａの先端面８ｆとの間に配置され、内径が両先端面２４ａ、８ｆとの間の距離とほぼ同じ大きさになっている。したがって、各一端開口１８ａは、開口周縁中、カムシャフト２と反対側の一方の縁部１８ｃが円柱部２４の先端面２４ａと径方向でほぼ同じ位置になっている。つまり、縁部１８ｃの位置は、製造誤差（＋０ｍｍ〜＋０．２ｍｍ程度）などを考慮しつつ先端面２４ａとほぼ同じ位置になっている。言い換えれば、これは、一端開口１８ａが円柱部２４の先端部で塞がれない最も先端面２４ａに近い位置になっている。   As shown in FIG. 5, each one end opening 18a is arranged between the tip end surface 24a of the columnar portion 24 and the tip end surface 8f of the head portion 8a of the cam bolt 8 and has an inner diameter between the tip end surfaces 24a, 8f. It is about the same size as the distance. Therefore, each one-end opening 18a has one edge portion 18c on the opposite side to the camshaft 2 in the opening peripheral edge at substantially the same radial position as the tip end surface 24a of the columnar portion 24. That is, the position of the edge portion 18c is substantially the same as the position of the front end surface 24a, taking into consideration manufacturing error (about +0 mm to +0.2 mm) and the like. In other words, this is the position closest to the front end surface 24a where the one end opening 18a is not blocked by the front end of the columnar portion 24.

前記先端面２４ａとほぼ同じ位置とは、好ましくは先端面２４ａを基準として先端面２４ａからカムシャフト２側に製造誤差(＋０ｍｍ〜＋０．２ｍｍ程度)の範囲であると良い。つまり、製造誤差を考慮しても各一端開口１８ａの縁部１８ｃが先端面２４ａと軸方向において重ならないように設定されることが望ましい。   The position substantially the same as the tip end surface 24a is preferably within the range of a manufacturing error (about +0 mm to +0.2 mm) from the tip end surface 24a to the camshaft 2 side with reference to the tip end surface 24a. That is, it is desirable that the edge portion 18c of each one-end opening 18a is set so as not to overlap the tip end surface 24a in the axial direction even if a manufacturing error is taken into consideration.

また、各一端開口１８ａの一方の縁部１８ｃと径方向で反対側（カムシャフト２側）の縁部１８ｄは、頭部８ａの先端面８ｆの径方向でほぼ同じ位置になっている。   Further, the edge portion 18d on the opposite side (on the side of the camshaft 2) in the radial direction from the one edge portion 18c of each one end opening 18a is substantially at the same position in the radial direction of the tip surface 8f of the head portion 8a.

一方、４本の遅角通路孔１９は、各進角通路孔１８と同じく凹部２１の軸心から径方向外側に向かって各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄまで放射状に延びている。つまり、各遅角通路孔１９は、それぞれの一端側の第３開口部である一端開口１９ａがグルーブ溝２４ｄに臨み、それぞれの他端側の他端開口１９ｂが各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄに臨んでいる。   On the other hand, the four retarded passage holes 19 extend radially outward from the axial center of the recess 21 to the retarded hydraulic chambers 15a to 15d, like the advancing passage holes 18. That is, in each retarded passage hole 19, one end opening 19a, which is the third opening on each one end side, faces the groove groove 24d, and the other end opening 19b on each other end side, each retarded angle hydraulic chamber 15a to 15d. Facing.

油圧回路４は、図１及び図３，図４に示すように、各進角通路孔１８及び各遅角通路孔１９を介して各遅角、進角油圧室１５ａ〜１５ｄ、１６ａ〜１６ｄに作動油（油圧）を選択的に供給あるいは排出するものである。   As shown in FIG. 1, FIG. 3, and FIG. 4, the hydraulic circuit 4 is connected to each retard angle, advance hydraulic chambers 15a to 15d, 16a to 16d via each advance angle passage hole 18 and each retard angle passage hole 19. The hydraulic oil (hydraulic pressure) is selectively supplied or discharged.

すなわち、油圧回路４は、前述した第２油室２１ａや油通路孔２０、油孔２ｄ及び該油孔２ｄ連通した進角油通路２５と、軸方向孔２４ｂ及び径方向孔２４ｃに連通した遅角油通路２６と、を有している。また、油圧回路４は、各進角、遅角油通路２５，２６に作動油を選択的に供給する流体圧供給源であるオイルポンプ２７と、機関の作動状態に応じて進角油通路２５と遅角油通路２６の流路を切り換える電磁切換弁２８と、を備えている。   That is, the hydraulic circuit 4 includes the second oil chamber 21a, the oil passage hole 20, the oil hole 2d, and the advance oil passage 25 communicating with the oil hole 2d, and the delay passage communicating with the axial hole 24b and the radial hole 24c. And a square oil passage 26. The hydraulic circuit 4 includes an oil pump 27, which is a fluid pressure supply source for selectively supplying hydraulic oil to the advance and retard oil passages 25 and 26, and an advance oil passage 25 depending on the operating state of the engine. And an electromagnetic switching valve 28 for switching the flow path of the retard oil passage 26.

オイルポンプ２７は、機関のクランクシャフトによって回転駆動するトロコイドポンプなどの一般的なものである。オイルポンプ２７は、吸入通路２７ｂから吸入した潤滑油を、吐出通路２７ａからメインオイルギャラリー(Ｍ／Ｇ)と電磁切換弁２８に濾過フィルタ２９を介して供給するようになっている。なお、吐出通路２７ａの下流側には、吐出圧が過剰に高くなるのを抑制するリリーフ弁３０が設けられている。   The oil pump 27 is a general one such as a trochoid pump that is rotationally driven by the crankshaft of the engine. The oil pump 27 supplies the lubricating oil sucked from the suction passage 27b to the main oil gallery (M / G) and the electromagnetic switching valve 28 from the discharge passage 27a through the filter 29. A relief valve 30 that suppresses the discharge pressure from becoming excessively high is provided downstream of the discharge passage 27a.

電磁切換弁２８は、３ポート２位置の比例型弁であって、図外のバルブボディに形成された２つの給排ポートに、進角油通路２５と遅角油通路２６のそれぞれの他端部が接続されている。また、電磁切換弁２８は、図外のコントロールユニットから出力された制御電流（パルス電流）によって、バルブボディ内に軸方向へ摺動自在に設けられたスプール弁体を前後方向に移動させる。これによって、オイルポンプ２７の吐出通路２７ａが、進角油通路２５と遅角油通路２６のいずれか一方と連通する。と同時に、ドレン通路３１が、進角油通路２５と遅角油通路２６のいずれか他方と連通するようになっている。   The electromagnetic switching valve 28 is a 3-port 2-position proportional valve, and has two supply / discharge ports formed in a valve body (not shown) at the other ends of the advance oil passage 25 and the retard oil passage 26, respectively. Parts are connected. Further, the electromagnetic switching valve 28 moves the spool valve element axially slidably provided in the valve body in the front-back direction by a control current (pulse current) output from a control unit (not shown). As a result, the discharge passage 27a of the oil pump 27 communicates with either one of the advance oil passage 25 and the retard oil passage 26. At the same time, the drain passage 31 communicates with either the advance oil passage 25 or the retard oil passage 26.

コントロールユニットは、内部のコンピュータが図外のクランク角センサ（機関回転数検出）やエアーフローメータ、機関水温センサ、機関温度センサ、スロットルバルブ開度センサおよびカムシャフト２の現在の回転位相を検出するカム角センサなどの各種センサ類からの情報信号を入力して現在の機関運転状態を検出する。また、このコントロールユニットは、電磁切換弁２８の各コイルに制御電流を出力してスプール弁体の移動位置を制御して各通路を切換制御させるようになっている。   In the control unit, an internal computer detects a crank angle sensor (engine speed detection) (not shown), an air flow meter, an engine water temperature sensor, an engine temperature sensor, a throttle valve opening sensor, and a current rotation phase of the camshaft 2. Information signals from various sensors such as a cam angle sensor are input to detect the current engine operating state. Further, this control unit outputs a control current to each coil of the electromagnetic switching valve 28 to control the moving position of the spool valve element to control switching of each passage.

また、ハウジング６に対してベーンロータ９を最遅角側の回転位置（図３の位置）にロックするロック機構が設けられている。   Further, a lock mechanism for locking the vane rotor 9 with respect to the housing 6 at a rotation position on the most retarded angle side (position in FIG. 3) is provided.

このロック機構は、主に図２に示すように、スプロケット１の内側面１ｅの内周部に設けられた固定用孔内に固定されたロック穴構成部３２ａに形成されたロック穴３２と、第１ベーン１４ａの内部軸方向に設けられたピン収容孔３３と、該ピン収容孔３３内に摺動可能に設けられ、ロック穴３２に挿入あるいは抜け出すロックピン３４と、該ロックピン３４をロック穴３２から退出させてロックを解除する２つの第１解除用通路３５と図外の第２解除用通路と、ロックピン３４をロック穴３２方向へ付勢するコイルスプリング３６と、から主として構成されている。   As shown mainly in FIG. 2, the lock mechanism includes a lock hole 32 formed in a lock hole forming portion 32a fixed in a fixing hole provided in an inner peripheral portion of the inner side surface 1e of the sprocket 1, The pin accommodating hole 33 provided in the inner axial direction of the first vane 14a, the lock pin 34 slidably provided in the pin accommodating hole 33, and being inserted into or removed from the lock hole 32, and the lock pin 34 are locked. Mainly composed of two first releasing passages 35 for releasing the lock by retracting from the holes 32, a second releasing passage not shown, and a coil spring 36 for urging the lock pin 34 toward the lock hole 32. ing.

スプロケット１の内側面に有する前記固定用孔は、遅角側である第４シュー１１ｄ側に配置されている。   The fixing hole provided on the inner side surface of the sprocket 1 is arranged on the fourth shoe 11d side which is the retard side.

ロック穴構成部３２ａは、スプロケット１と同じく焼結金属によって円環状に形成されているが、その硬度がスプロケット１よりも高くなるように形成されている。すなわち、ロック穴構成部３２ａは、焼結成形時における例えば金属粉末密度をスプロケット１よりも高くすることによって、焼結後の硬度をスプロケット１よりも高くしている。   Like the sprocket 1, the lock hole forming portion 32 a is formed of a sintered metal in an annular shape, but is formed so that its hardness is higher than that of the sprocket 1. That is, the lock hole forming portion 32a makes the hardness after sintering higher than that of the sprocket 1 by making the metal powder density during sintering and forming higher than that of the sprocket 1, for example.

ピン収容孔３３は、第１ベーン１４ａの内部にロータ１３の回転軸方向に沿って貫通形成されている。   The pin accommodating hole 33 is formed through the inside of the first vane 14 a along the rotation axis direction of the rotor 13.

ロックピン３４は、ピン収容孔３３内に摺動自在に配置されたピン本体と、該ピン本体の先端側に円環状の段差面を介して一体に有する小径な先端部３４ａとから構成されている。   The lock pin 34 is composed of a pin body slidably arranged in the pin housing hole 33, and a small-diameter tip end portion 34a integrally provided on the tip end side of the pin body via an annular step surface. There is.

ピン本体は、外周面が単純なストレートの円筒面に形成されて、ピン収容孔３３に液密的に摺動するようになっている。また、先端部３４ａは、外径がロック穴３２の内径よりも僅かに小さく設定されている。ピン本体の後端部の外周には、ピン収容孔３３の大径部に摺動する大径状のフランジ部３４ｂが形成されている。   The pin body has an outer peripheral surface formed into a simple straight cylindrical surface so as to slide in a liquid-tight manner in the pin accommodating hole 33. The outer diameter of the tip portion 34a is set to be slightly smaller than the inner diameter of the lock hole 32. A large-diameter flange portion 34b that slides on the large-diameter portion of the pin housing hole 33 is formed on the outer periphery of the rear end portion of the pin body.

第１解除用通路３５は、第１ベーン１４ａの一側部に形成されて、一つの遅角油圧室１５ａ側からピン本体とフランジ部３４ｂとの間の段差面（受圧面）に油圧を供給するようになっている。第２解除用通路は、スプロケット１の内側面１ｅに形成されて、一つの進角油圧室１６ａ側からロック穴３２に油圧を供給するようになっている。したがって、ロックピン３４は、遅角油圧室１５ａまたは進角油圧室１６ａに供給された作動油圧を第１解除用通路３５または第２解除用通路から受ける。これにより、ロックピン３４は、ロック穴３２から抜け出てベーンロータ９に対するロックを解除するようになっている。   The first release passage 35 is formed on one side of the first vane 14a, and supplies hydraulic pressure from one retard angle hydraulic chamber 15a side to the step surface (pressure receiving surface) between the pin body and the flange portion 34b. It is supposed to do. The second releasing passage is formed on the inner side surface 1e of the sprocket 1 so as to supply the hydraulic pressure to the lock hole 32 from one advance hydraulic chamber 16a side. Therefore, the lock pin 34 receives the operating oil pressure supplied to the retarding hydraulic chamber 15a or the advancing hydraulic chamber 16a from the first releasing passage 35 or the second releasing passage. As a result, the lock pin 34 comes out of the lock hole 32 and unlocks the vane rotor 9.

また、ピン収容孔３３のフロントプレート１０側の後端部には、コイルスプリング３６の伸縮変形時の姿勢を保持するピン状のリテーナ３７が圧入固定されている。このリテーナ３７は、後端部に有する複数の圧入部３７ａの間に複数の通気溝３７ｂが形成されている。   A pin-shaped retainer 37 that holds the coil spring 36 in its retracted and deformed posture is press-fitted at the rear end of the pin housing hole 33 on the front plate 10 side. In this retainer 37, a plurality of ventilation grooves 37b are formed between a plurality of press-fitting portions 37a at the rear end.

なお、ベーンロータ９は、フロントプレート１０側の前端面に各通路溝３７ｂとフロントプレート１０の挿通孔１０ａを介して外部と連通する空気抜き溝１３ｈが形成されている。この空気抜き溝１３ｈは、第１ベーン１４ａのピン収容孔３３の外側孔縁からロータ１３の外面径方向に沿って形成されて、ピン収容孔３３内でのロックピン３４の円滑な摺動性を確保するためのものである。
〔本実施形態の作用〕
以下、本実施形態におけるバルブタイミング制御装置の作用について説明する。 The vane rotor 9 is formed with an air vent groove 13h communicating with the outside through each passage groove 37b and the insertion hole 10a of the front plate 10 on the front end surface on the front plate 10 side. The air vent groove 13h is formed along the radial direction of the outer surface of the rotor 13 from the outer hole edge of the pin receiving hole 33 of the first vane 14a to ensure smooth sliding of the lock pin 34 in the pin receiving hole 33. It is for securing.
[Operation of this embodiment]
Hereinafter, the operation of the valve timing control device in this embodiment will be described.

イグニッションスイッチをオフ操作すると、コントロールユニットから電磁切換弁２８への制御電流の出力が停止すると共に、オイルポンプ２７の駆動が停止される。このため、電磁切換弁２８のスプール弁がばね力によって原状位置に保持され、また、各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄと各進角油圧室１６ａ〜１６ｄへの油圧の供給が停止される。そして、機関が完全に停止されるまでの間にカムシャフト２の作用する交番トルク（負のトルク）によって、ベーンロータ９がハウジング６に対して最遅角側へ相対回転する。   When the ignition switch is turned off, the output of the control current from the control unit to the electromagnetic switching valve 28 is stopped and the driving of the oil pump 27 is stopped. Therefore, the spool valve of the electromagnetic switching valve 28 is held in the original position by the spring force, and the supply of hydraulic pressure to the retard angle hydraulic chambers 15a to 15d and the advance angle hydraulic chambers 16a to 16d is stopped. Then, the vane rotor 9 relatively rotates to the most retarded angle side with respect to the housing 6 by the alternating torque (negative torque) applied by the camshaft 2 until the engine is completely stopped.

一方、ロックピン３４は、各油圧室１５ａ〜１６ｄへの油圧の供給停止に伴って後退方向の油圧が作用しないことから、コイルスプリング３６のばね力で先端部３４ａが最遅角位置でロック穴３２に挿入する。したがって、ベーンロータ９は、図３Ａ，Ｂに示すように、第１ベーン１４ａの一側面１４ｅが特定のシュー１１ａの対向側面に当接して最大遅角側の相対回転位置に規制される。   On the other hand, in the lock pin 34, since the hydraulic pressure in the backward direction does not act when the supply of the hydraulic pressure to the hydraulic chambers 15a to 16d is stopped, the spring force of the coil spring 36 causes the distal end portion 34a to move to the lock hole at the most retarded position. Insert into 32. Therefore, as shown in FIGS. 3A and 3B, in the vane rotor 9, one side surface 14e of the first vane 14a abuts the facing side surface of the specific shoe 11a, and is regulated to the relative rotation position on the maximum retard side.

その後、イグニッションスイッチをオン操作して機関を再始動させた場合には、クランキング時の吸気弁の開閉タイミングが最遅角側になっていることから、始動の安定化と始動性の向上が図れる。   After that, when the ignition switch is turned on and the engine is restarted, the opening and closing timing of the intake valve during cranking is on the most retarded side, which stabilizes the start and improves the startability. Can be achieved.

その後、機関に運転状態が変化すると、コントロールユニットから出力された制御電流によって電磁切換弁２８のスプール弁が、吐出通路２７ａと遅角油通路２６を連通させると共に、進角油通路２５とドレン通路３１を連通させる。   After that, when the operating state of the engine changes, the spool valve of the electromagnetic switching valve 28 connects the discharge passage 27a and the retard oil passage 26 with each other by the control current output from the control unit, and advances the oil passage 25 and the drain passage. Connect 31.

このため、オイルポンプ２７から吐出通路２７ａに吐出された作動油（油圧）は、遅角油通路２６から軸方向孔２４ｂ及び径方向孔２４ｃを通ってグルーブ溝２４ｄに流入し、さらにここから４つの遅角通路孔１９を通って各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄ内に供給される。   Therefore, the working oil (hydraulic pressure) discharged from the oil pump 27 to the discharge passage 27a flows from the retard oil passage 26 through the axial hole 24b and the radial hole 24c into the groove groove 24d, and further from here. It is supplied into each of the retard hydraulic chambers 15a to 15d through one retard passage hole 19.

さらに一つの遅角油圧室１５ａに流入した作動油（油圧）は、第１解除用通路３５を通ってロックピン３４の段差面（受圧部）に流入してロックピン３４を後退移動する方向へ作用する。したがって、ロックピン３４は、スプリング３６のばね力に抗して後退して、先端部３４ａがロック穴３２から抜け出してベーンロータ９のハウジング６に対するロックを解除する。これによって、ベーンロータ９は、自由な回転が確保される。   Further, the hydraulic oil (hydraulic pressure) that has flowed into one retarded hydraulic chamber 15a flows into the step surface (pressure receiving portion) of the lock pin 34 through the first release passage 35 and moves in the direction in which the lock pin 34 moves backward. To work. Therefore, the lock pin 34 retracts against the spring force of the spring 36, and the tip portion 34 a slips out of the lock hole 32 to release the lock of the vane rotor 9 with respect to the housing 6. This ensures that the vane rotor 9 is free to rotate.

一方、各進角油圧室１６ａ〜１６ｄ内の作動油は、各進角通路孔１８から第２油室２１ａと油通路孔２０を通って第１油室２ｅ及び油孔２ｄから進角油通路２５に流入し、さらに電磁切換弁２８を通ってドレン通路３１からオイルパン３９内に排出される。   On the other hand, the hydraulic oil in each of the advance hydraulic chambers 16a to 16d passes from each advance passage hole 18 through the second oil chamber 21a and the oil passage hole 20 to the advance oil passage from the first oil chamber 2e and the oil hole 2d. 25, and then discharged from the drain passage 31 into the oil pan 39 through the electromagnetic switching valve 28.

したがって、各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄ内が高圧になる一方、各進角油圧室１６ａ〜１６ｄ内が低圧になる。このため、ベーンロータ９は、図３Ａ，Ｂに示すように、図示のように反時計方向方向(遅角側)へ相対回転して第１ベーン１４ａの一側面１４ｅが第４シュー１１ｄの対向側面に当接して、最遅角側の回転位置に規制保持される。   Therefore, the insides of the retarding hydraulic chambers 15a to 15d become high in pressure, while the insides of the advancing hydraulic chambers 16a to 16d become low in pressure. Therefore, as shown in FIGS. 3A and 3B, the vane rotor 9 relatively rotates in the counterclockwise direction (retard side) as shown in FIG. 3A so that one side surface 14e of the first vane 14a faces the opposite side surface of the fourth shoe 11d. And is regulated and held at the rotation position on the most retarded angle side.

これによって、吸気弁と排気弁のバルブオーバーラップが無くなって燃焼ガスの吹き返しが抑制されて、良好な燃焼状態が得られると共に、燃費の向上と機関回転の安定化が図れる。   As a result, the valve overlap between the intake valve and the exhaust valve is eliminated, the blowback of the combustion gas is suppressed, a good combustion state is obtained, and the fuel economy is improved and the engine rotation is stabilized.

機関の運転状態がさらに変化すると、コントロールユニットから出力された制御電流によって電磁切換弁２８のスプール弁が、吐出通路２７ａと進角油通路２５を連通させると共に、遅角油通路２６とドレン通路３１を連通させる。   When the operating state of the engine further changes, the spool valve of the electromagnetic switching valve 28 causes the discharge passage 27a and the advance oil passage 25 to communicate with each other by the control current output from the control unit, and the retard oil passage 26 and the drain passage 31 are connected. To communicate.

したがって、オイルポンプ２７の吐出通路２７ａから進角油通路２５に吐出された作動油は、グルーブ溝０３を介して油孔２ｄから第１油室２ｅに流入し、ここから油通路孔２０に流入する。さらに、この油通路孔２０に流入した作動油は、図５の矢印で示すように、油通路孔２０の他端部２０ｂから吐出されて円柱部２４の先端面２４ａに衝突し、ここから先端面２４ａに沿って第２油室２１ａ内で径方向外側、つまり、先端面２４ａに沿って放射方向へ案内される。この径方向外側へ案内された作動油は、各一端開口１８ａから各進角通路孔１８に流入して各進角油圧室１６ａ〜１６ｄ内へ速やかに供給される。   Therefore, the hydraulic oil discharged from the discharge passage 27a of the oil pump 27 into the advance oil passage 25 flows into the first oil chamber 2e from the oil hole 2d through the groove groove 03, and then flows into the oil passage hole 20 from here. To do. Further, the hydraulic oil that has flowed into the oil passage hole 20 is discharged from the other end portion 20b of the oil passage hole 20 and collides with the tip end surface 24a of the cylindrical portion 24, as shown by the arrow in FIG. It is guided radially outward in the second oil chamber 21a along the surface 24a, that is, in the radial direction along the tip surface 24a. The hydraulic oil guided outward in the radial direction flows into each advance angle passage hole 18 through each one end opening 18a, and is rapidly supplied into each advance angle hydraulic chamber 16a to 16d.

また、この作動油（油圧）は、第２解除用通路を通ってロック穴３２内に流入してロックピン３４に作用する。したがって、ロックピン３４は、コイルスプリング３６のばね力に抗して後退移動してロックが解除された状態が維持される。これによって、ベーンロータ９は、自由な回転が確保されている状態が維持される。   Further, this hydraulic oil (hydraulic pressure) flows into the lock hole 32 through the second release passage and acts on the lock pin 34. Therefore, the lock pin 34 moves backward against the spring force of the coil spring 36 to maintain the unlocked state. As a result, the vane rotor 9 is maintained in a state where free rotation is ensured.

また、各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄ内の作動油は、各遅角通路孔１９からグルーブ溝２４ｄと径方向孔２４ｃ及び軸方向孔２４ｂを通って遅角油通路２６と電磁切換弁２８を通ってドレン通路３１からオイルパン３９内に排出される。   Further, the hydraulic oil in the retard angle hydraulic chambers 15a to 15d passes from the retard angle passage hole 19 through the groove groove 24d, the radial hole 24c and the axial hole 24b to the retard angle oil passage 26 and the electromagnetic switching valve 28. Through the drain passage 31, the oil is discharged into the oil pan 39.

したがって、各進角油圧室１６ａ〜１６ｄ内が高圧になる一方、各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄ内が低圧になる。このため、ベーンロータ９は、図４Ａ，Ｂに示すように、図示のように時計方向(進角側)へ相対回転して第１ベーン１４ａの他側面１４ｆが第１シュー１１ａの対向側面に当接して、最進角側の回転位置に規制保持される。   Therefore, the inside of each of the advance hydraulic chambers 16a to 16d has a high pressure, while the inside of each of the retard hydraulic chambers 15a to 15d has a low pressure. Therefore, as shown in FIGS. 4A and 4B, the vane rotor 9 relatively rotates in the clockwise direction (advance side) as shown, and the other side surface 14f of the first vane 14a abuts on the opposite side surface of the first shoe 11a. They come into contact with each other and are regulated and held at the rotation position on the most advanced side.

これによって、吸気弁と排気弁のバルブオーバーラップが大きくなって、機関の高出力化などが図れる。   As a result, the valve overlap between the intake valve and the exhaust valve becomes large, and the engine output can be increased.

そして、本実施形態では、進角油通路２５と各進角油圧室１６ａ〜１６ｄに連通する油通路孔２０を、単にカムボルト８の内部軸心方向に沿って貫通形成したことから、前記従来の技術に比較して通路構造を簡素化することができる。   Further, in the present embodiment, the advance oil passage 25 and the oil passage hole 20 communicating with each of the advance hydraulic chambers 16a to 16d are simply formed so as to penetrate along the inner axial direction of the cam bolt 8. The passage structure can be simplified compared to the technology.

すなわち、油通路孔２０を、例えば、カムボルト８の頭部８ａから軸部８ｂの内部軸心方向に沿ってドリル加工によって孔開け加工して形成できるので、この加工作業が容易になると共に、加工コストを低下させることができる。   That is, the oil passage hole 20 can be formed by drilling, for example, from the head portion 8a of the cam bolt 8 along the inner axial direction of the shaft portion 8b. The cost can be reduced.

しかも、油通路孔２０をカムボルト８の内部に形成したことによって、前記従来技術のように、外部に形成する場合に比較して装置の径方向の小型化が図れる。   Moreover, by forming the oil passage hole 20 inside the cam bolt 8, it is possible to reduce the size of the device in the radial direction as compared with the case where the oil passage hole 20 is formed outside as in the prior art.

また、本実施形態では、前述したように、オイルポンプ２７から吐出されて油通路孔２０に流入した作動油は、図５の矢印で示すような流動方向になる。つまり、油通路孔２０の他端部２０ｂから円柱部２４の先端面２４ａに衝突して、ここから先端面２４ａに沿って径方向外側へ放射方向へ案内されて各一端開口１８ａから各進角通路孔１８内へ速やかに流入する。したがって、第２油室２１ａ内の作動油を、各進角油圧室１６ａ〜１６ｄへ速やかに供給することができる。この結果、ベーンロータ９の進角側への相対回転の応答性が向上して、バルブタイミングの制御応答性の向上が図れる。   Further, in the present embodiment, as described above, the hydraulic oil discharged from the oil pump 27 and flowing into the oil passage hole 20 has a flow direction as shown by an arrow in FIG. That is, the other end portion 20b of the oil passage hole 20 collides with the tip end surface 24a of the cylindrical portion 24, and is guided radially outward along the tip end surface 24a from here to advance from each one end opening 18a to each advance angle. It quickly flows into the passage hole 18. Therefore, the hydraulic oil in the second oil chamber 21a can be quickly supplied to the advance hydraulic chambers 16a to 16d. As a result, the responsiveness of the relative rotation of the vane rotor 9 toward the advance side is improved, and the control responsiveness of the valve timing can be improved.

換言すれば、各一端開口１８ａの縁部１８ｃが、円柱部２４の先端面２４ａに面して形成されていることから、第２油室２１ａに流入した作動油は、先端面２４ａに衝突してそのまま先端面２４ａに沿って径方向外側へ放射状態に案内されて各一端開口１８ａから各進角通路孔１８内へ速やかに流入するのである。   In other words, since the edge portion 18c of each one end opening 18a is formed so as to face the front end surface 24a of the columnar portion 24, the hydraulic oil flowing into the second oil chamber 21a collides with the front end surface 24a. As it is, it is radially guided along the tip end surface 24a in the radial direction and quickly flows into each advance angle passage hole 18 from each one end opening 18a.

仮に、各一端開口１８ａ全体が、カムボルト８の頭部８ａ側寄りに形成されている場合には、先端面２４ａに衝突した作動油は、頭部８ａ側へ回り込む際に、第２油室２１ａ内で乱流が発生するおそれがある。このため、第２油室２１ａ内の作動油が、各一端開口１８ａへの速やかな流入が阻害されてしまう。この結果、ベーンロータ９を進角側へ速やかに相対回転させることができなくなるおそれがある。   If the entire one end opening 18a is formed closer to the head 8a side of the cam bolt 8, the hydraulic oil that has collided with the tip end surface 24a will move toward the head 8a side when the second oil chamber 21a. Turbulence may occur inside. For this reason, the hydraulic oil in the second oil chamber 21a is hindered from flowing into the respective one-end openings 18a promptly. As a result, there is a possibility that the vane rotor 9 cannot be rapidly rotated relative to the advance side.

しかし、本実施形態では、一端開口１８ａの一方の縁部１８ｃを先端面２４ａと径方向でほぼ同じ位置としたことから、前述のように、作動油を各進角油圧室１６ａ〜１６ｄへ速やかに供給できるのである。   However, in the present embodiment, the one edge portion 18c of the one end opening 18a is located at substantially the same position as the tip end surface 24a in the radial direction. Can be supplied to.

一方、遅角油通路２６と各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄとの間の流路は、軸方向孔２４ｂと径方向孔２４ｃ及びグルーブ溝２４ｄ、各遅角通路孔１９によって構成されている。この流路構成においてクリアランスができているのは、円柱部２４の外周面と凹部２１の内周面との間だけであるが、このクリアランスは、各シールリング４０ａ〜４０ｃによって確実に封止されている。このため、前記流路途中での作動油のリークの発生が十分に抑制されることから、オイルポンプ２７から各遅角油圧室１５ａ〜１５ｄへの作動油（油圧）の供給性が良好になる。したがって、ベーンロータ９の遅角側への相対回転の速度も速くなって応答性の向上が図れる。
〔第２実施形態〕
図６は本発明の第２実施形態を示し、進角通路孔１８の各一端開口１８ａの開口面積（内径）をやや大きくしたものである。そして、この各一端開口１８ａの一方の縁部１８ｃの位置は、第１実施形態と同じく円柱部２４の先端面２４ａと径方向でほぼ同じ位置になっている。一方、カムシャフト２側の他方の縁部１８ｄの位置は、カムボルト８の頭部８ａと軸方向でややオーバーラップした位置になっている。 On the other hand, the flow path between the retard oil passage 26 and each of the retard hydraulic chambers 15a to 15d is constituted by the axial hole 24b, the radial hole 24c, the groove groove 24d, and each retard passage hole 19. In this flow path configuration, a clearance is formed only between the outer peripheral surface of the cylindrical portion 24 and the inner peripheral surface of the recess 21, but this clearance is reliably sealed by the seal rings 40a to 40c. ing. For this reason, the occurrence of hydraulic oil leakage in the middle of the flow path is sufficiently suppressed, so that the supply of hydraulic oil (hydraulic pressure) from the oil pump 27 to the retarded hydraulic chambers 15a to 15d becomes good. . Therefore, the speed of relative rotation of the vane rotor 9 toward the retard side is increased, and the responsiveness can be improved.
[Second Embodiment]
FIG. 6 shows a second embodiment of the present invention, in which the opening area (inner diameter) of each one end opening 18a of the advance passage hole 18 is slightly increased. The position of one edge portion 18c of each one end opening 18a is substantially the same as the tip end surface 24a of the cylindrical portion 24 in the radial direction, as in the first embodiment. On the other hand, the position of the other edge portion 18d on the camshaft 2 side is a position that is slightly overlapped with the head portion 8a of the cam bolt 8 in the axial direction.

このように、本実施形態では、一端開口１８ａの開口面積を大きくして大径化することによって、作動油の流動抵抗が低下して単位時間当たりの流量を多くすることができる。このため、油通路孔２０から第２油室２１ａに流入した作動油は、前記各一端開口１８ａの一方の縁部１８ｃの特異な形成位置と相俟って、各進角油圧室１６ａ〜１６ｄへの供給速度がさらに向上する。   As described above, in the present embodiment, by increasing the opening area of the one end opening 18a to increase the diameter, the flow resistance of the hydraulic oil is reduced and the flow rate per unit time can be increased. Therefore, the working oil flowing from the oil passage hole 20 into the second oil chamber 21a is coupled with the unique formation position of the one edge portion 18c of each one-end opening 18a, and each of the advance angle hydraulic chambers 16a to 16d. The feed rate to the can is further improved.

この結果、ベーンロータ９の進角側への相対回転速度が速くなって制御応答性がさらに向上する。   As a result, the relative rotation speed of the vane rotor 9 toward the advance side is increased, and the control response is further improved.

なお、他の構成は第１実施形態と同じであるから、同じ作用効果が得られる。   Since the other configurations are the same as those of the first embodiment, the same operational effects can be obtained.

本発明は、前記実施形態の構成に限定されるものではなく、発明の趣旨にしたがって任意に変更することが可能である。   The present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, and can be arbitrarily modified according to the spirit of the invention.

本発明のバルブタイミング制御装置を、排気弁側に適用することも可能である。さらに、タイミングスプロケット１ばかりかタイミングプーリにも適用することも可能である。   It is also possible to apply the valve timing control device of the present invention to the exhaust valve side. Further, not only the timing sprocket 1 but also the timing pulley can be applied.

また、各実施形態では、４つのシュー１１ａ〜１１ｄと４枚のベーン１４ａ〜１４ｄを用いたものに適用したが、これらを、３つ、３枚、５つ、５枚など他の構造のものに適用することも可能である。したがって、遅角油圧室１５ａ〜１５ｄや進角油圧室１６ａ〜１６ｄの数も任意に設定することができる。   Further, in each embodiment, the present invention is applied to the one using the four shoes 11a to 11d and the four vanes 14a to 14d, but those having other structures such as three, three, five, and five. It is also possible to apply to. Therefore, the number of the retard hydraulic chambers 15a to 15d and the number of the advance hydraulic chambers 16a to 16d can be set arbitrarily.

さらに、ハウジングは、ハウジング本体とスプロケットが一体に形成されているものも含む。   Further, the housing includes one in which the housing body and the sprocket are integrally formed.

また、通路構成部材２２側の油通路を進角油通路２５とし、カムシャフト２の油通路を遅角油通路２６とすることも可能である。   The oil passage on the side of the passage forming member 22 may be the advance oil passage 25, and the oil passage of the camshaft 2 may be the retard oil passage 26.

以上説明した実施形態に基づく内燃機関のバルブタイミング制御装置としては、例えば、以下に述べる態様のものが考えられる。   As a valve timing control device for an internal combustion engine based on the embodiment described above, for example, the following aspects are possible.

その一つの態様として、クランクシャフトからの回転力が伝達されるハウジングと、前記ハウジングの内部の作動室を第１油圧室と第２油圧室に分けるベーンを有し、前記ハウジングに対して相対回転可能に設けられたベーンロータと、前記ベーンロータの内部に前記ベーンロータの回転軸方向に沿って設けられた凹部と、前記凹部の底壁を前記回転軸方向に沿って貫通形成された挿通孔に挿通し、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトと、前記カムボルトの内部に回転軸方向に沿って貫通形成され、前記カムシャフトに有する油通路と連通可能な第１油通路孔と、前記凹部の開口端から内部に挿入された閉塞部材と、前記凹部の内周面に開口する第１開口部を有し、前記第１油圧室に連通する第１油路であって、前記第１開口部は、前記閉塞部材の前記カムボルト側の先端面に沿った位置にある前記第１油路と、を備えている。   As one aspect thereof, a housing to which the rotational force from the crankshaft is transmitted, and a vane that divides the working chamber inside the housing into a first hydraulic chamber and a second hydraulic chamber are provided, and the relative rotation is performed with respect to the housing. A vane rotor that can be provided, a recess that is provided inside the vane rotor along the rotation axis direction of the vane rotor, and a bottom wall of the recess that is inserted through an insertion hole formed along the rotation axis direction. A cam bolt for fixing the vane rotor to a cam shaft, a first oil passage hole penetratingly formed in the cam bolt along an axis of rotation and communicating with an oil passage in the cam shaft, and an opening end of the recess. A first oil passage communicating with the first hydraulic chamber, the first oil passage having a closing member inserted into the inside from the first opening portion and a first opening portion opening to an inner peripheral surface of the recess. The first oil passage is provided at a position along a tip surface of the closing member on the cam bolt side.

この発明の態様によれば、油孔をカムボルトの内部軸心方向に沿って第１油通路孔を形成したことから、従来技術のようにカムシャフトの外周面とボルト挿通孔の内周面に形成した場合よりもコストの低下が図れる。   According to the aspect of the present invention, since the oil hole is formed as the first oil passage hole along the inner axial direction of the cam bolt, the outer peripheral surface of the cam shaft and the inner peripheral surface of the bolt insertion hole are formed as in the prior art. The cost can be reduced as compared with the case where it is formed.

しかも、カムシャフトの内部の油孔を通って供給される潤滑油は、閉塞部材の先端面に衝突して、そのまま前記先端面に沿って第１開口部から第１油路から第１油圧室内に供給される。   Moreover, the lubricating oil supplied through the oil hole inside the camshaft collides with the tip surface of the closing member, and along the tip surface as it is, from the first opening to the first oil passage to the first hydraulic chamber. Is supplied to.

さらに好ましくは、前記凹部の内周面に開口した第２開口部を有し、前記第２油圧室に連通する第２油路と、をさらに有し、前記閉塞部材は、内部に第３油路を有し、前記第３油路は、前記第２開口部に前記ベーンロータの回転軸線に対する径方向から対向して開口する第３開口部を有し、前記閉塞部材は、外周に前記第１開口部と第２開口部との間をシールするシール部材を有している。   More preferably, it further has a second oil passage that has a second opening that opens to the inner peripheral surface of the recess and that communicates with the second hydraulic chamber, and the closing member has a third oil inside. A passage, the third oil passage has a third opening that opens in the second opening so as to face in the radial direction with respect to the rotation axis of the vane rotor, and the closing member has the first opening on the outer periphery. It has a seal member that seals between the opening and the second opening.

さらに好ましくは、前記第３油路は、前記閉塞部材の内部に前記回転軸方向に沿って設けられた軸方向孔と、前記軸方向孔から前記回転軸の径方向に沿って設けられた径方向孔と、を有している。   More preferably, the third oil passage has an axial hole provided inside the closing member along the rotation axis direction, and a diameter provided from the axial hole along the radial direction of the rotation shaft. And a direction hole.

さらに好ましくは、前記軸方向孔は、前記閉塞部材の回転軸方向に沿って前記カムボルト側に貫通形成され、前記径方向孔の連通箇所よりも前記カムボルト側の貫通部が栓部材によって封止されている。   More preferably, the axial hole is formed to penetrate through the cam bolt side along the rotation axis direction of the closing member, and the penetrating portion on the cam bolt side with respect to the communicating portion of the radial hole is sealed with a plug member. ing.

さらに好ましくは、前記第１油圧室は、進角油圧室であり、第２油圧室は遅角油圧室である。   More preferably, the first hydraulic chamber is an advance hydraulic chamber and the second hydraulic chamber is a retard hydraulic chamber.

この発明の態様によれば、オイルポンプから圧送されたオイルの流通経路での漏れが第１油通路孔側よりも少ない第２油通路孔側を遅角油通路に連通させるようにした。これによって、ベーンロータの遅角側への相対回転の切り換え速度を速めることができる。   According to the aspect of the present invention, the second oil passage hole side, in which the oil pumped from the oil pump leaks less in the flow passage than the first oil passage hole side, communicates with the retard oil passage. Thereby, the switching speed of the relative rotation of the vane rotor to the retard side can be increased.

さらに好ましくは、前記第１開口部の前記ベーンロータの回転軸方向における反カムシャフト側の縁部は、前記閉塞部材の先端面と径方向でほぼ同じ位置にある。   More preferably, the edge of the first opening on the side opposite to the cam shaft in the rotation axis direction of the vane rotor is located at substantially the same position in the radial direction as the tip end surface of the closing member.

この発明の態様によれば、第１開口部の反カムシャフト側の縁部は、閉塞部材の先端面とほぼ同じ位置、つまり誤差（＋０ｍｍ〜＋０．２ｍｍ）を考慮して先端面からほぼ同じ位置にある。これは、第１開口部が閉塞部材の先端部で塞がれない最も前記先端面に近い位置になることから、第１油通路孔から閉塞部材の先端面に向かって吐出された作動油が前記先端面に沿って第１開口部方向への流動性が良好になる。   According to the aspect of the present invention, the edge of the first opening on the side opposite to the camshaft is substantially at the same position as the tip surface of the closing member, that is, substantially the same from the tip surface in consideration of an error (+0 mm to +0.2 mm). In position. This is because the first opening is located at a position closest to the tip end surface where the tip end portion of the closing member is not closed, so that the operating oil discharged from the first oil passage hole toward the tip end surface of the closing member is The fluidity in the direction of the first opening is improved along the tip surface.

さらに好ましくは、前記第１開口部の前記ベーンロータの回転軸方向における前記カムシャフト側の縁部は、前記カムボルトの頭部と軸方向で重なる位置にある。   More preferably, the edge of the first opening on the camshaft side in the rotation axis direction of the vane rotor is located at a position that overlaps with the head of the cam bolt in the axial direction.

この発明の態様によれば、第１開口部のカムシャフト側の縁部が、カムボルトの頭部と重なる位置、つまり、僅かながらもオーバーラップする位置に形成されていても良い。このような構成とすることによって、第１開口部の大径化が図れるので、第１油圧室への作動油の単位時間当たりの流量を多くすることが可能になる。   According to the aspect of the present invention, the edge portion of the first opening portion on the camshaft side may be formed at a position overlapping the head portion of the cam bolt, that is, at a slightly overlapping position. With such a configuration, the diameter of the first opening can be increased, so that the flow rate of the working oil to the first hydraulic chamber per unit time can be increased.

１…タイミングスプロケット、２…カムシャフト、２ａ…一端部、２ｄ…油孔、２ｅ…第１油室、３…位相変更機構、４…油圧回路、６…ハウジング、７…ハウジング本体、８…カムボルト、８ａ…頭部、８ｂ…軸部、８ｃ…雄ねじ部、８ｆ…頭部先端面、９…ベーンロータ、１０…フロントプレート、１１ａ〜１１ｄ…シュー、１５ａ〜１５ｄ…遅角油圧室、１６ａ〜１６ｄ…進角油圧室、１３…ロータ、１３ｆ…ボルト挿入孔、１４ａ〜１４ｄ…ベーン、１５ａ〜１５ｄ…遅角油圧室（第２油圧室）、１６ａ〜１６ｄ…進角油圧室（第１油圧室）、１８…進角通路孔、１８ａ…一端開口（第１開口部）、１８ｃ…一方の縁部、１８ｄ…他方の縁部、１９…遅角通路孔、１９ａ…一端開口、２０…油通路孔（第１油路）、２０ａ…一端部、２０ｂ…他端部、２１…凹部、２１ａ…第２油室、２２…通路構成部材（閉塞部材）、２３…基部、２４…円柱部、２４ａ…先端面、２４ｂ…軸方向孔（第２油路）、２４ｃ…径方向孔（第２油路）、２５…進角油通路、２６…遅角油通路、２７オイルポンプ、２８…電磁切換弁、３８…栓部材、４０ａ〜４０ｃ…シールリング（シール部材）。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Timing sprocket, 2 ... Cam shaft, 2a ... One end part, 2d ... Oil hole, 2e ... 1st oil chamber, 3 ... Phase change mechanism, 4 ... Hydraulic circuit, 6 ... Housing, 7 ... Housing body, 8 ... Cam bolt , 8a ... Head portion, 8b ... Shaft portion, 8c ... Male screw portion, 8f ... Head end surface, 9 ... Vane rotor, 10 ... Front plate, 11a-11d ... Shoe, 15a-15d ... Retarding hydraulic chamber, 16a-16d ... advance hydraulic chamber, 13 ... rotor, 13f ... bolt insertion hole, 14a-14d ... vane, 15a-15d ... retard hydraulic chamber (second hydraulic chamber), 16a-16d ... advance hydraulic chamber (first hydraulic chamber) ), 18 ... Advance angle passage hole, 18a ... One end opening (first opening portion), 18c ... One edge portion, 18d ... Other edge portion, 19 ... Delay angle passage hole, 19a ... One end opening, 20 ... Oil passage Hole (first oil passage), 20a ... One end portion, 20b ... Other end portion, 21 ... Recessed portion, 21a ... Second oil chamber, 22 ... Passage forming member (blocking member), 23 ... Base portion, 24 ... Cylindrical portion, 24a ... Tip surface, 24b ... Axial hole (second oil passage), 24c ... Radial hole (second oil passage), 25 ... Advance oil passage, 26 ... Delay oil passage, 27 oil pump, 28 ... Electromagnetic switching Valve, 38 ... Plug member, 40a-40c ... Seal ring (sealing member).

Claims (7)

クランクシャフトからの回転力が伝達されるハウジングと、
前記ハウジングの内部の作動室を第１油圧室と第２油圧室に分けるベーンを有し、前記ハウジングに対して相対回転可能に設けられたベーンロータと、 前記ベーンロータの内部に前記ベーンロータの回転軸方向に沿って設けられた凹部と、
前記凹部の底壁を前記回転軸方向に沿って貫通形成された挿通孔に挿通し、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトと、
前記カムボルトの内部に回転軸方向に沿って貫通形成され、前記カムシャフトに有する油通路と連通可能な第１油通路孔と、
前記凹部の開口端から内部に挿入された閉塞部材と、
前記凹部の内周面に開口する第１開口部を有し、前記第１油圧室に連通する第１油路であって、前記第１開口部は、前記閉塞部材の前記カムボルト側の先端面に沿った位置にある前記第１油路と、
を備えたことを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 A housing to which the rotational force from the crankshaft is transmitted,
A vane rotor having a vane that divides the working chamber inside the housing into a first hydraulic chamber and a second hydraulic chamber, the vane rotor being provided so as to be rotatable relative to the housing, and a rotation axis direction of the vane rotor inside the vane rotor. A recess provided along the
A cam bolt that inserts a bottom wall of the recess into an insertion hole that is formed to penetrate along the rotation axis direction and fixes the vane rotor to a cam shaft,
A first oil passage hole penetratingly formed in the cam bolt along the rotation axis direction and capable of communicating with an oil passage provided in the cam shaft;
A closing member inserted inside from the opening end of the recess,
A first oil passage that has a first opening that opens to the inner peripheral surface of the recess and communicates with the first hydraulic chamber, wherein the first opening is the tip surface of the closing member on the cam bolt side. The first oil passage at a position along,
A valve timing control device for an internal combustion engine, comprising: 請求項１に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置において、
前記凹部の内周面に開口した第２開口部を有し、前記第２油圧室に連通する第２油路と、をさらに有し、
前記閉塞部材は、内部に第３油路を有し、
前記第３油路は、前記第２開口部に前記ベーンロータの回転軸線に対する径方向から対向して開口する第３開口部を有し、
前記閉塞部材は、外周に前記第１開口部と第２開口部との間をシールするシール部材を有することを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 1,
A second oil passage communicating with the second hydraulic chamber, the second oil passage having a second opening opening on the inner peripheral surface of the recess;
The closing member has a third oil passage therein,
The third oil passage has a third opening that opens in the second opening so as to face each other in the radial direction with respect to the rotation axis of the vane rotor,
The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the closing member has a seal member that seals between the first opening and the second opening on an outer periphery. 請求項２に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置において、
前記第３油路は、前記閉塞部材の内部に前記回転軸方向に沿って設けられた軸方向孔と、前記軸方向孔から前記回転軸の径方向に沿って設けられた径方向孔と、を有することを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 2,
The third oil passage has an axial hole provided inside the closing member along the rotation axis direction, and a radial hole provided from the axial hole along the radial direction of the rotation shaft, A valve timing control device for an internal combustion engine, comprising: 請求項３に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置において、
前記軸方向孔は、前記閉塞部材の回転軸方向に沿って前記カムボルト側に貫通形成され、前記径方向孔の連通箇所よりも前記カムボルト側の貫通部が栓部材によって封止されていることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 3,
The axial hole is formed so as to penetrate to the cam bolt side along the rotation axis direction of the closing member, and the penetrating portion on the cam bolt side with respect to the communicating portion of the radial hole is sealed by a plug member. A characteristic valve timing control device for an internal combustion engine. 請求項３に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置において、
前記第１油圧室は、進角油圧室であり、第２油圧室は遅角油圧室であることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 3,
The valve timing control device for an internal combustion engine, wherein the first hydraulic chamber is an advance hydraulic chamber and the second hydraulic chamber is a retard hydraulic chamber. 請求項３に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置において、
前記第１開口部の前記ベーンロータの回転軸方向における反カムシャフト側の縁部は、前記閉塞部材の先端面と径方向でほぼ同じ位置にあることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 3,
The valve timing control device for an internal combustion engine, wherein an edge of the first opening on the side opposite to the camshaft in the rotation axis direction of the vane rotor is substantially at the same position in the radial direction as the tip end surface of the closing member. 請求項６に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置において、
前記第１開口部の前記ベーンロータの回転軸方向における前記カムシャフト側の縁部は、前記カムボルトの頭部と軸方向で重なる位置にあることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 6,
The valve timing control device for an internal combustion engine, wherein an edge portion of the first opening portion on the camshaft side in the rotation axis direction of the vane rotor is located at a position that axially overlaps a head portion of the cam bolt.
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