JP2020063029A - Heat flux estimation device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、熱流束推定装置に関するものである。 The present invention relates to a heat flux estimation device.
特許文献１には、車両の座席の比較的表面側に埋め込まれた熱流束センサによって、座席と着座者の間の熱の流れを測定する技術が知られている。
しかしながら、発明者の検討によれば、座席と着座者の間の熱の流れを推定するために、その用途に特化した機能を有する熱流束センサを利用すると、そのセンサを他の用途に
転用することが困難になる。したがって、他の用途への転用の余地が熱流束センサよりも広いセンサを利用して、座席と着座者の間の熱の流れを推定できることが望ましい。本発
明は上記点に鑑み、熱流束センサを用いる必要なく、座席と着座者の間の熱の流れを推定する技術を提供することを目的とする。
However, according to the study of the inventor, if a heat flux sensor having a function specialized for the application is used to estimate the heat flow between the seat and the seated person, the sensor is diverted to another application. Difficult to do. Therefore, it is desirable to be able to estimate the heat flow between the seat and the occupant using a sensor that has wider room for conversion to other uses than the heat flux sensor. In view of the above points, an object of the present invention is to provide a technique for estimating the heat flow between a seat and a seated person without using a heat flux sensor.
上記目的を達成するための請求項１に記載の発明は、センサ（４、１６、１７、１８）の出力に基づいて、人が車両（１）の座席（２、３）に着座する際の前記座席の温度である初期温度（Ｔｓｉ）を推定する温度推定部（Ｓ１３０、Ｓ１３５）と、前記人が前記座席に着座した着座時点の後の期間における、前記座席と前記人との間の熱流束の推移を算出する熱流算出部（Ｓ１４０）と、を備え、前記熱流算出部は、前記着座時点を起点とする経過時間に依存して変化する時間依存要素（ｌｎ（ｔ））と前記初期温度に依存する初期温度依存要素（ω）とを含む第１計算式（Σ１）により、前記着座時点より後の期間における前記熱流束の推移を算出する、熱流束推定装置である。
The invention according to
このように、熱流束推定装置は、人が車両の座席に着座する際の座席の温度である初期温度と着座時点を起点とする経過時間に基づいて、その後の熱流束の推移を算出する。より具体的には、経過時間に依存して変化する時間依存要素と初期温度に依存する初期温度依存要素とを含む第１計算式によって熱流束の推移を算出する。このような第１計算式を用いることで、実際の熱流束に近い熱流束を推定することができた。したがって、結果的に初期温度が推定できるセンサを用いれば、熱流束センサを用いる必要なく、座席と着座者の間の熱の流れを推定することができる。 As described above, the heat flux estimation device calculates the subsequent heat flux transition based on the initial temperature, which is the temperature of the seat when a person sits on the seat of the vehicle, and the elapsed time starting from the seating time. More specifically, the transition of the heat flux is calculated by the first calculation formula including the time-dependent element that changes depending on the elapsed time and the initial temperature-dependent element that depends on the initial temperature. By using such a first calculation formula, it was possible to estimate the heat flux close to the actual heat flux. Therefore, if a sensor that can estimate the initial temperature is used as a result, the heat flow between the seat and the seated person can be estimated without using the heat flux sensor.
なお、各構成要素等に付された括弧付きの参照符号は、その構成要素等と後述する実施形態に記載の具体的な構成要素等との対応関係の一例を示すものである。 The reference numerals in parentheses attached to the respective constituent elements and the like indicate an example of a correspondence relationship between the constituent elements and the like and specific constituent elements and the like described in the embodiments described later.
（第１実施形態）
以下、本発明の一実施形態について説明する。図１に示すように、本実施形態に係る車両１の車室内には、運転席２、後席３、および不図示の助手席、不図示の他の後席が搭載されている。
(First embodiment)
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described. As shown in FIG. 1, a driver's seat 2, a rear seat 3, and a passenger seat (not shown) and other rear seats (not shown) are mounted inside a
運転席２の背もたれ部には、運転席背部ヒータクーラ５が埋め込まれて配置されている。運転席２の座部（すなわち、シートクッション）には、運転席座部ヒータクーラ６が埋め込まれて配置されている。後席３の背もたれ部（すなわち、シートバック）には、後席背部ヒータクーラ７が埋め込まれて配置されている。また、後席３の座部には、後席座部ヒータクーラ８が埋め込まれて配置されている。運転席２、後席３の座部とは、運転席２、後席３に着座した人の臀部および大腿部を支持する部分である。
A driver's seat back heater cooler 5 is embedded in the backrest of the driver's seat 2. A driver
運転席背部ヒータクーラ５、運転席座部ヒータクーラ６、後席背部ヒータクーラ７、後席座部ヒータクーラ８の各々は、取り付け先の座席２、３に着座する人を、あるときには暖め、またあるときには冷やす温度調整装置である。
The driver's seat back heater cooler 5, the driver's seat
例えば、ヒータクーラ５、６、７、８の各々は、ペルチェ素子から構成されていてもよい。取り付け先の座席２、３に着座する人を暖める場合は、ペルチェ素子の両面のうち、当該人側の面が放熱面となるよう、ペルチェ素子に電流が印加される。取り付け先の座席２、３に着座する人を冷やす場合は、ペルチェ素子の両面のうち、当該人側の面が吸熱面となるよう、ペルチェ素子に電流が印加される。
For example, each of the
運転席背部ヒータクーラ５の主な温度調整対象（すなわち加熱対象および冷却対象）は、運転席２の背もたれ部および運転席２に着座する人の背中である。運転席座部ヒータクーラ６の主な温度調整対象は、運転席２の座部および運転席２に着座する人の臀部と大腿部である。後席背部ヒータクーラ７の主な温度調整対象は、後席３の背もたれ部および後席３に着座する人の背中である。後席座部ヒータクーラ８の主な温度調整対象は、後席３の座部および後席３に着座する人の臀部と大腿部である。
Main temperature adjustment targets (namely, heating targets and cooling targets) of the driver seat back heater cooler 5 are the backrest of the driver seat 2 and the back of a person who sits in the driver seat 2. The main temperature adjustment targets of the driver
また、車両のダッシュボード内には、温度調整された風（すなわち空調風）を車室内に吹き出すための空調ユニット９が配置されている。空調ユニット９は、ケーシング１０、エバポレータ１１、ヒータコア１２、エアミックスドア１３等を含んでいる。
Further, an
ケーシング１０は、空調ユニット９の外殻となる部材であり、このケーシング１０内に導入された空気が、ケーシング１０内で加熱または冷却され、その後車室内に吹き出される。
The
エバポレータ１１は、ケーシング１０内に配置され、その内部を冷媒が流通する。空調ユニット９内に導入された空気がエバポレータ１１を通過する際、当該空気と冷媒とが熱交換することで、冷媒が蒸発すると共に空気が冷却される。
The
ヒータコア１２は、ケーシング１０内において、エバポレータ１１よりも空気流れ下流側に配置され、その内部をエンジン冷却水等の熱媒体が流通する。エバポレータ１１を通過した後の空気がヒータコア１２を通過する際、当該空気と熱媒体とが熱交換することで、熱媒体が冷却されると共に空気が加熱される。
The
エアミックスドア１３は、ケーシング１０内においてエバポレータ１１よりも空気流れ下流側かつヒータコア１２よりも空気流れ上流側に配置される可動部材である。エアミックスドア１３は、位置が変化することにより、エアミックス比率が変化する。エアミックス比率は、エバポレータ１１を通った後の空気がヒータコア１２を通過する空気の流量と、あるいはヒータコア１２を迂回してケーシング１０内のバイパス通路を通過する空気の流量との比率である。
The air mix door 13 is a movable member arranged in the
また、ダッシュボード内には、運転席背部ヒータクーラ５、運転席座部ヒータクーラ６、後席背部ヒータクーラ７、後席座部ヒータクーラ８、空調ユニット９の作動を制御するエアコンＥＣＵ１４が配置されている。
Further, in the dashboard, a driver seat back heater cooler 5, a driver seat seat
また、車室内には、赤外線カメラ４が配置されている。赤外線カメラ４は、あらかじめ決められた固定の撮影範囲内から放射される赤外線を取得し、取得した赤外線に基づいて、当該撮影範囲内の位置毎の表面温度を画素値として表す画像を生成して出力するセンサである。当該画像はサーモグラフィである。
Further, an
この撮影範囲内には、運転席２、後席３等、その車室内のその他すべての座席の各々の、背もたれ部の表面および座部の表面が含まれる。赤外線カメラ４は、これらすべての座席を前側から撮影する。ここで、背もたれ部の表面および座部の表面とは、背もたれ部および座部のうち、人が着座した場合における人側の面をいう。つまり、背もたれ部の表面および座部の表面は、背もたれ部の前面および座部の上面である。
The surface of the backrest portion and the surface of the seat portion of each of all other seats in the vehicle compartment, such as the driver's seat 2 and the rear seat 3, are included in this imaging range. The
人が着座していない座席については、背もたれ部の表面および座部の表面の全体が赤外線カメラ４によって撮影可能であるが、人が着座している座席については、背もたれ部の表面および座部の表面の一部のみが赤外線カメラ４によって撮影可能である。
For a seat on which a person is not seated, the entire surface of the backrest and the surface of the seat can be photographed by the
このような撮影範囲を実現する車室内の赤外線カメラ４の位置としては、車両の左右方向中央部分における、フロントガラスの上端部近傍等がある。この部分にルームミラーが設置されている場合は、赤外線カメラ４はルームミラーに取り付けられてもよい。なお、本実施形態においては、運転席２、後席３のいずれにも、熱流束センサは設置されていない。
The position of the
また、図２に示すように、車両には、ＡＭドアアクチュエータ１５、外気温センサ１６、内気温センサ１７、日射センサ１８、運転席着座センサ１９、後席着座センサ２０等も搭載されている。
Further, as shown in FIG. 2, the vehicle is also equipped with an
ＡＭドアアクチュエータ１５は、エアミックスドア１３を駆動してエアミックスドア１３の位置を変化させるモータ等のアクチュエータである。外気温センサ１６は、車室外の空気（すなわち外気）の温度に応じた検出信号を出力するセンサである。内気温センサ１７は、車室内の空気（すなわち内気）の温度に応じた検出信号を出力するセンサである。日射センサ１８は、車両への日射量に応じた検出信号を出力するセンサである。
The
運転席着座センサ１９は、運転席２への乗員の着座の有無に応じた検出信号を出力するセンサである。後席着座センサ２０は、後席３への乗員の着座の有無に応じた検出信号を出力するセンサである。運転席着座センサ１９、後席着座センサ２０は、それぞれ、例えば座部に設置される周知のメンブレン式のスイッチであってもよいし、座部に設置される周知の静電容量型のセンサであってもよいし、座部に設置される周知の圧力センサであってもよい。
The driver
エアコンＥＣＵ１４は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ等を有するＣＰＵが、ＲＯＭに記憶されたプログラムを実行することで、後述する各種処理を実現し、それら処理において、ＲＡＭをワークメモリとして使用する。
In the
エアコンＥＣＵ１４には、赤外線カメラ４から繰り返し定期的に（例えば１秒に１回）サーモグラフィが入力される。また、エアコンＥＣＵ１４には、外気温センサ１６、内気温センサ１７、日射センサ１８、運転席着座センサ１９、後席着座センサ２０からの検出信号が入力される。
Thermography is repeatedly and periodically input to the
また、エアコンＥＣＵ１４は、必要に応じて、運転席背部ヒータクーラ５、運転席座部ヒータクーラ６、後席背部ヒータクーラ７、後席座部ヒータクーラ８の作動、非作動および作動時の作動モードを切り替える制御を行う。
Further, the
これらヒータクーラ５、６、７、８の作動モードとしては、低出力加熱モード、高出力加熱モード、低出力冷却モード、高出力冷却モードの４つがある。低出力加熱モードと高出力加熱モードは、いずれも着座した人を加熱するモードであり、高出力加熱モードの方が低出力加熱モードよりも放熱量が多く、より高温の熱が放出される。つまり、高出力加熱モードの方が低出力加熱モードよりも加熱能力が高い。低出力冷却モードと高出力冷却モードは、いずれも着座した人を冷却するモードであり、高出力冷却モードの方が低出力冷却モードよりも吸熱量が多く、着座した人をより強く冷やす。つまり、高出力冷却モードの方が低出力冷却モードよりも冷却能力が高い。
There are four operation modes of the
また、エアコンＥＣＵ１４は、必要に応じて、ＡＭドアアクチュエータ１５の作動を制御することで、エアミックスドア１３の位置によって決まるエアミックス比率を調節する。
Further, the
より具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、ＲＯＭに記録されているプログラムを実行することで、熱流速推定処理１４Ａと車室内温度調整処理１４Ｂをマルチタスクで同時並行的に実行する。
More specifically, the
エアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａを実行することで、運転席２、後席３のうち人が着座している席（以下、着座席という）と当該着座席に着座する人（以下、着座者という）との間の熱流束の推移（すなわち経時変化）を推定する。着座席は運転席２、後席３のうち１つだけの場合もあれば、両方の場合もある。エアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａを実行することで、熱流束推定装置として機能する。
The
推定対象の熱流束は、各着座席の背もたれ部と人の背中との間の熱流束、および、各着座席の座部と人の臀部との間の熱流束である。つまり、人体の部位毎に、着座席との間の熱流束が算出される。ここで、熱流束は、座席とその着座者の境界面の単位面積を単位時間に横切る熱量であり、単位はＷ／ｍ２であり、座席から人へ熱が流れる場合に正となり、人から座席へ熱が流れる場合に負となる。 The heat flux to be estimated is the heat flux between the backrest of each seat and the back of the person, and the heat flux between the seat of each seat and the buttocks of the person. That is, the heat flux with the seat is calculated for each part of the human body. Here, the heat flux is the amount of heat that crosses the unit area of the boundary surface between the seat and its occupant in a unit time, the unit is W / m 2 , and is positive when heat flows from the seat to the person, Negative when heat flows to the seat.
エアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａにおいて、推定対象の熱流束の各々を繰り返し定期的（例えば１秒に１回）に算出することで、各熱流束の推移すなわち複数時点の各々における熱流束を推定する。熱流速推定処理１４Ａにおける熱流束の算出方法の詳細については後述する。
In the heat flow
また、エアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂを実行することで、空調ユニット９から車室内に吹き出される空気の温度を調整すると共に、ヒータクーラ５、６、７、８の作動を制御する。
In addition, the
具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて、車両にいる人が不図示の温度設定スイッチを操作して設定した設定温度Ｔｓｅｔと、外気温センサ１６、内気温センサ１７、日射センサ１８の検出信号に基づいた外気温Ｔａｍ、内気温Ｔｒ、および日射量Ｔｓとに基づいて、以下の式に従って目標吹出温度ＴＡＯを算出する。ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ｔｓ＋Ｃ但し、Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは、制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。
Specifically, the
そして、エアコンＥＣＵ１４は、算出した目標吹出温度ＴＡＯに応じて、当該目標吹出温度ＴＡＯと空調ユニット９から車室内に吹き出される空気の温度が同じになるよう、エアミックス比率を決定する。そしてエアコンＥＣＵ１４は、決定したエアミックス比率を実現するためにＡＭドアアクチュエータ１５に指令信号を出力する。ＡＭドアアクチュエータ１５は、この指令信号に従って、当該エアミックス比率を実現するためにエアミックスドア１３を駆動する。また、エアコンＥＣＵ１４は、算出した目標吹出温度ＴＡＯに応じて、不図示の送風ファンを制御することで、空調ユニット９から車室内に吹き出される空気の風量を変化させてもよい。
Then, the
またエアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて、赤外線カメラ４から取得した最新のサーモグラフィに基づいて、運転席２、助手席、後席３、および他の後席に着席している乗員の体表面（例えば顔の表面）の温度を特定する。サーモグラフィから乗員の体表面の温度を算出する方法としては、例えば、以下のような方法がある。すなわち、エアコンＥＣＵ１４は、周知の画像認識処理によってサーモグラフィから乗員の顔の位置範囲を特定し、特定した位置範囲内の画素に基づいて、乗員の体表面の温度を特定してもよい。
In addition, the
そしてエアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて、特定した体表面の温度に基づいて、上述の目標吹出温度ＴＡＯを補正することにより、車室内に吹き出される空気を調整してもよい。例えば、体表面の温度が基準値よりも高い場合には、上述の式で算出された目標吹出温度ＴＡＯをより低い値に補正してもよい。また例えば、体表面の温度が基準値よりも低い場合には、上述の式で算出された目標吹出温度ＴＡＯをより高い値に補正してもよい。このように、赤外線カメラ４は、乗員の体表面の温度の検出にも用いられる。
Then, in the vehicle interior
また、エアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて、ヒータクーラ５、６、７、８の各々に設けられた不図示の操作スイッチの操作内容に応じて、ヒータクーラ５、６、７、８の各々の、作動オフ、作動オンを切り替える。それと共にエアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて、作動中のヒータクーラ５、６、７、８の各々について、低出力加熱モード、高出力加熱モード、低出力冷却モード、高出力冷却モードを切り替える。
Further, in the vehicle interior
具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、不図示の運転席用オンオフスイッチに対する乗員の手動操作に従って、運転席背部ヒータクーラ５および運転席座部ヒータクーラ６の作動オン、作動オフを切り替える。また、エアコンＥＣＵ１４は、不図示の後席用オンオフスイッチに対する乗員の手動操作に従って、後席背部ヒータクーラ７および後席座部ヒータクーラ８の作動オン、作動オフを切り替える。
Specifically, the
そしてエアコンＥＣＵ１４は、ヒータクーラ５−８の各々について、その作動中の作動モードを、低出力加熱モード、高出力加熱モード、低出力冷却モード、高出力冷却モードの間で切り替える。切り替えのために用いられるのが、運転席２とその着座者との間の熱流束および後席３とその着座者との間の熱流束である。
Then, the
まず、運転席背部ヒータクーラ５の制御について説明する。エアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａによって算出した運転席２の背もたれ部と運転席２の着座者の背中との間の熱流束に基づいて、当該着座者の背中における温熱感を特定する。特定される温熱感の値としては、例えば、「寒い」、「快適」、「暑い」、の３つがある。
First, control of the driver seat back heater cooler 5 will be described. The
例えば、夏に乗員が座席に着座した直後から数分は、座席の温度が非常に高い。その結果、座席から乗員に多量の熱が流れ、乗員と座席の接触面が蒸れ、乗員が暑さを感じる。その後、車内の冷房が進行すれば、座席の温度が低下し、座席から乗員への熱の流れは大きく低下し、乗員が暑さを感じることもなくなる。 For example, the seat temperature is very high for a few minutes immediately after the occupant is seated in the summer. As a result, a large amount of heat flows from the seat to the occupant, the contact surface between the occupant and the seat becomes damp, and the occupant feels heat. After that, if the cooling in the vehicle progresses, the temperature of the seat decreases, the flow of heat from the seat to the occupant greatly decreases, and the occupant does not feel the heat.
また例えば、冬に乗員が座席に着座した直後から数分は、座席の温度が非常に低い。その結果、乗員から座席に多量の熱が流れ、乗員が寒さを感じる。その後、車内の暖房が進行すれば、座席の温度が上昇し、乗員から座席への熱の流れは大きく低下し、乗員が寒さを感じることもなくなる。 In addition, for example, the temperature of the seat is very low for a few minutes immediately after the occupant is seated in the winter. As a result, a large amount of heat flows from the occupant to the seat, and the occupant feels cold. After that, if the heating of the inside of the vehicle progresses, the temperature of the seat rises, the flow of heat from the occupant to the seat is greatly reduced, and the occupant does not feel cold.
このような理由から、エアコンＥＣＵ１４は、熱流束が所定の正の基準値Ｐ１よりも大きい場合に温熱感として「暑い」という値を特定する。またエアコンＥＣＵ１４は、熱流束が所定の負の基準値Ｐ２よりも小さい場合に温熱感として「寒い」という値を特定する。またエアコンＥＣＵ１４は、熱流束が基準値Ｐ１以下かつ基準値Ｐ２以上である場合に「快適」という値を特定する。
For this reason, the
さらにエアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａによって算出した運転席２の座部と運転席２の着座者の臀部との間の熱流束に基づいて、当該着座者の臀部における温熱感を特定する。さらにエアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａによって算出した後席３の背もたれ部と後席３の着座者の背中との間の最新の（すなわち、現在の）熱流束に基づいて、当該着座者の背中における温熱感を特定する。さらにエアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａによって算出した後席３の座部と後席３の着座者の臀部との間の最新の熱流束に基づいて、当該着座者の臀部における温熱感を特定する。これら３つの温熱感の特定方法は、使用する熱流束が異なる以外は、その他は運転席２の着座者の背中における温熱感の特定方法と同じである。
Further, the
続いてエアコンＥＣＵ１４は、特定した４つの温熱感に基づいて、ヒータクーラ５−８を制御する。具体的には、運転席２の着座者の背中における温熱感に基づいて運転席背部ヒータクーラ５を制御する。また、運転席２の着座者の臀部における温熱感に基づいて運転席座部ヒータクーラ６を制御する。また、後席３の着座者の背中における温熱感に基づいて後席背部ヒータクーラ７を制御する。また、後席３の着座者の臀部における温熱感に基づいて後席座部ヒータクーラ８を制御する。
Subsequently, the
制御の方法としては、例えば温熱感が「暑い」となっている部位については、その部位に対応するヒータクーラを高出力冷却モードに設定する。そして、温熱感が「寒い」となっている部位については、その部位に対応するヒータクーラを高出力加熱モードに設定する。そして、温熱感が「快適」となっている部位については、その部位に対応するヒータクーラの作動モードを低出力加熱モードまたは低出力冷却モードに設定する。低出力加熱モードと低出力冷却モードのどちらを選ぶかは、例えば、内気温センサ１７によって検出された車室内温度が閾値以上の場合に低出力冷却モードを選び、車室内温度が閾値未満の場合に低出力加熱モードを選んでもよい。このように、ヒータクーラ５−８によって、運転席２、後席３の乗員の背中および臀部の着座後の温熱感が早期に改善される。
As a control method, for example, for a part where the thermal sensation is “hot”, the heater cooler corresponding to that part is set to the high output cooling mode. Then, for the part where the warm feeling is "cold", the heater cooler corresponding to the part is set to the high output heating mode. Then, for the part where the thermal sensation is "comfortable", the operation mode of the heater cooler corresponding to the part is set to the low output heating mode or the low output cooling mode. Which of the low output heating mode and the low output cooling mode is selected is, for example, when the vehicle interior temperature detected by the inside
ここで、熱流速推定処理１４Ａの詳細について説明する。上述の通り、エアコンＥＣＵ１４は、熱流速推定処理１４Ａにおいて、運転席２に人が着座していれば、その背もたれ部とその人の背中との間の熱流束の推移を算出し、それと共に、その座部とその人の臀部との間の熱流束の推移を算出する。またエアコンＥＣＵ１４は、後席３に人が着座していれば、その背もたれ部とその人の背中との間の熱流束の推移を算出し、それと共に、その座部とその人の臀部との間の熱流束の推移を算出する。
Here, the details of the heat flow
図３に、エアコンＥＣＵ１４が熱流速推定処理１４Ａを実現するために実行する処理のフローチャートを示す。このフローチャートに示す処理は、エアコンＥＣＵ１４が起動時に不図示のＲＯＭ中に記録された所定のプログラムを実行することで実現される。なお、エアコンＥＣＵ１４は、算出対象の熱流束毎に１つ、この図３の処理を実行する。
FIG. 3 shows a flowchart of processing executed by the
したがって、エアコンＥＣＵ１４は、運転席２の背もたれ部用の図３の処理、運転席２の座部用の図３の処理、後席３の背もたれ部用の図３の処理、および、後席３の座部用の図３の処理を、それぞれ独立に同時並行で実行する。つまり、４つの図３の処理が同時並行的に実行される。
Therefore, the
運転席２の背もたれ部用の処理では、運転席２の背もたれ部と運転席２の着座者（すなわち運転者）の背中との間の熱流束が算出される。運転席２の座部用の処理では、運転席２の座部と運転席２の着座者の臀部との間の熱流束が算出される。後席３の背もたれ部用の処理では、後席３の背もたれ部と後席３の着座者の背中との間の熱流束が算出される。後席３の座部用の処理では、後席３の座部と後席３の着座者の臀部との間の熱流束が算出される。 In the processing for the backrest of the driver's seat 2, the heat flux between the backrest of the driver's seat 2 and the back of the seated person (that is, the driver) of the driver's seat 2 is calculated. In the processing for the seat of the driver's seat 2, the heat flux between the seat of the driver's seat 2 and the buttocks of the seated person in the driver's seat 2 is calculated. In the processing for the backrest of the rear seat 3, the heat flux between the backrest of the rear seat 3 and the back of the seated person in the rear seat 3 is calculated. In the processing for the seat portion of the rear seat 3, the heat flux between the seat portion of the rear seat 3 and the buttocks of the seated person of the rear seat 3 is calculated.
以下、１つの図３の処理について説明する。以下の説明は、上記４つの図３の処理のいずれにもあてはまる。１つの図３の処理において、まずエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１１０で、赤外線カメラ４から取得した最新のサーモグラフィに基づいて、対象の座席の対象の部分の表面温度を特定する。
Hereinafter, one process of FIG. 3 will be described. The following description applies to any of the above four processes of FIG. In one process of FIG. 3, first, in step S110, the
なお、対象の座席は、着座者との間で熱流束を測定する対象の座席である。また、対象の部分は、対象の座席の背もたれ部と背中との間の熱流束を算出する場合は当該背もたれ部であり、対象の座席の座部と臀部との間の熱流束を算出する場合は当該座部である。また、対象人体部位は、対象の座席の背もたれ部と背中との間の熱流束を算出する場合は当該背中であり、対象の座席の座部と臀部との間の熱流束を算出する場合は当該臀部である。 The target seat is the target seat for measuring the heat flux with the seated person. Further, the target portion is the backrest portion when calculating the heat flux between the backrest and the back of the target seat, and when calculating the heat flux between the seat portion and the buttocks of the target seat. Is the seat. The target human body part is the back when calculating the heat flux between the back and back of the target seat, and when calculating the heat flux between the seat and buttocks of the target seat. It is the buttocks.
車両１のメインスイッチがオフの場合もオンの場合も車両１のバッテリから赤外線カメラ４およびエアコンＥＣＵ１４に電力が供給されてそれらが作動するような、赤外線カメラ４およびエアコンＥＣＵ１４の設置形態がある。そのような設置形態による作動を、常時作動という。また、車両１のメインスイッチがオンの場合にのみ赤外線カメラ４およびエアコンＥＣＵ１４に電力が供給されてそれらが作動するような、赤外線カメラ４およびエアコンＥＣＵ１４の設置形態がある。そのような設置形態による作動を、以下、オン時限定作動という。
There is an installation form of the
なお、メインスイッチは、車両の走行のための動力を発生する動力源（例えば、内燃機関、電気モータ等）の始動を可能な状態にするスイッチである。メインスイッチとしては、例えば、内燃機関の動力で走行する車両のイグニッションスイッチ、電気自動車に走行のための動力を供給する電気モータへの通電を許可する主電源スイッチがある。 The main switch is a switch that enables a power source (for example, an internal combustion engine, an electric motor, or the like) that generates power for traveling of the vehicle to be started. Examples of the main switch include an ignition switch of a vehicle that travels with the power of an internal combustion engine, and a main power switch that permits energization of an electric motor that supplies power for traveling to an electric vehicle.
エアコンＥＣＵ１４がステップＳ１１０を実行するタイミングでは、対象の座席に人は着座していない。常時作動の場合は、車両のメインスイッチがオフの場合にこのような状況が発生し得る。
At the timing when the
オン時限定作動の場合は、運転席２については赤外線カメラ４およびエアコンＥＣＵ１４の起動直後のステップＳ１１０の段階で既に人が着座している可能性が高い。しかし、この場合であっても、後席３については、メインスイッチがオンであっても人が着座していない場合が多い。車両１がカーシェアに用いられる場合は特にその傾向が強い。
In the case of the on-time limited operation, it is highly possible that a person is already seated in the driver's seat 2 at the stage of step S110 immediately after the
ステップＳ１１０において、エアコンＥＣＵ１４は、取得した最新のサーモグラフィ中で、対象の座席の対象の部分であるとしてあらかじめ定められた画素範囲内における複数の画素値（すなわち温度値）を抽出する。そして、抽出した複数の画素値の統計代表値（例えば平均値）を、対象の座席の対象の部分の表面温度として特定する。
In step S110, the
続いてエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２０で、運転席着座センサ１９および後席着座センサ２０のうち対象の座席の着座センサからの信号に基づいて、対象の座席に人が着座しているか否かを判定する。着座していないと判定した場合は、ステップＳ１１０に戻る。したがって、対象の座席に人が着座するまでは、ステップＳ１１０、Ｓ１２０の処理が繰り返される。
Then, in step S120, the
ステップＳ１２０で着座したと判定した場合、エアコンＥＣＵ１４はステップＳ１２５に進み、着座時点の時刻をエアコンＥＣＵ１４のＲＡＭに記録する。着座時点は、対象の座席に着座者が着座していないと判定される状態から着座していると判定される状態へ切り替わる時点である。本実施形態では、直前のステップＳ１２０で着座したと判定された時刻が、着座時点の時刻として記録される。
If it is determined in step S120 that the person is seated, the
続いてエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１３０に進み、対象の座席に着座者が着座する直前の、対象の座席の対象の部分の表面温度を初期温度Ｔｓｉとして特定する。具体的には、最後にステップＳ１１０で特定した対象の座席の対象の部分の表面温度を、初期温度Ｔｓｉとして特定する。このような初期温度Ｔｓｉは、対象の座席に人が着座する際の当該座席の温度の推定値に相当する。
Subsequently, the
続いてエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１４０に進み、ステップＳ１３０で特定した表面温度に基づいて、ステップＳ１４０の実行時点における対象の座席の対象の部分と対象人体部位との間の熱流束を推定する。熱流束推定の方法については、後で詳述する。ここで推定された熱流束が、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて既に説明した通りに用いられる。
Subsequently, the
ステップＳ１４０に続いては、ステップＳ１５０で、運転席着座センサ１９および後席着座センサ２０のうち対象の座席の着座センサからの信号に基づいて、対象の座席から着座者が離席したか否かを判定する。着座していないと判定した場合、ステップＳ１４０に戻る。したがって、対象の座席から着座者が離れるまでは、ステップＳ１４０、Ｓ１５０の処理が繰り返され、対象の座席の対象の部分と対象人体部位との間の熱流束が逐次算出される。ステップＳ１５０で離席したと判定した場合、ステップＳ１１０に戻る。
Following step S140, in step S150, whether or not the seated person has left the target seat based on the signals from the seating sensor of the target seat among the
ここで、ステップＳ１４０の熱流束推定処理の内容について詳述する。ステップＳ１４０では、エアコンＥＣＵ１４は、図４に示す処理を実行する。
Here, the details of the heat flux estimation processing in step S140 will be described in detail. In step S140, the
図４の処理においてエアコンＥＣＵ１４は、まずステップＳ１４１で、現在の時刻に基づいて、着座時点を起点（すなわちｔ＝１）とする経過時間ｔを特定する。より具体的には、直前のステップＳ１２５を実行して以降初めてのステップＳ１４１の実行機会である場合は、ステップＳ１２５で記録した着座時点から所定の待機時間すなわち１秒が経過するまで待機する。そして、当該待機時間が経過した時点で、着座時点に上記待機時間の長さ分だけ加算した時間（すなわちｔ＝２）を、新たな経過時間とする。
In the process of FIG. 4, the
また、直前のステップＳ１２５を実行して以降２回目以上のステップＳ１４１の実行機会である場合は、前回のステップＳ１４１の実行機会から上記待機時間が経過するまで待機する。そして、当該待機時間が経過した時点で、前回のステップＳ１４１で特定した経過時間に上記待機時間の長さ分だけ加算した時間を、新たな経過時間とする。例えば、前回のステップＳ１４１で特定した経過時間ｔが１００であった場合は、ｔ＝１０１を新たな経過時間とする。 If it is the second or more execution opportunity of step S141 since the immediately preceding step S125 was executed, the process waits until the waiting time elapses from the execution opportunity of the previous step S141. Then, when the waiting time has elapsed, the time obtained by adding the amount of waiting time to the elapsed time identified in the previous step S141 is set as a new elapsed time. For example, when the elapsed time t identified in the previous step S141 is 100, t = 101 is set as the new elapsed time.
続いてエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１４２で、直前で算出した経過時間ｔにおける対象座席の対象部分と着座者の対象人体部位との間の熱流束を第１計算式Σ１で算出する。そして続くステップＳ１４３で、直前で算出した経過時間ｔにおける対象座席の対象部分と着座者の対象人体部位との間の熱流束を第２計算式Σ２で算出する。
Subsequently, in step S142, the
第１計算式Σ１および第２計算式Σ２は、以下の通りである。
Σ１：Ｒｔ＝Ｒｉｎｉｔ−ω×ｌｎ（ｔ）＋ε×（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））
Σ２：Ｒｔ＝Ｒｔ−１−（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））×Ｒｔ−１＋ε×（ｌｎ（ｔ）
−ｌｎ（ｔ−１））
ここで、Ｒｔは経過時間ｔに対応する時点における算出対象の熱流束であり、その単位は［Ｗ／ｍ２］である。また、Ｒｔ−１は前回の経過時間ｔ−１に対応する時点における算出対象の熱流束である。またｌｎ（）は、括弧内の値の自然対数である。
The first calculation formula Σ1 and the second calculation formula Σ2 are as follows.
Σ1: R t = R init −ω × ln (t) + ε × (ln (t) −ln (t−1))
Σ2: R t = R t−1 − (ln (t) −ln (t−1)) × R t−1 + ε × (ln (t)
-Ln (t-1))
Here, R t is the heat flux to be calculated at the time corresponding to the elapsed time t, and its unit is [W / m 2 ]. R t-1 is the heat flux to be calculated at the time corresponding to the previous elapsed time t-1. Further, ln () is the natural logarithm of the value in parentheses.
また、Ｒｉｎｉｔは着座時点ｔ＝１における算出対象の熱流束であり、以下の式によって算出される。
Ｒｉｎｉｔ＝ｋ１×（Ｔｓｉ−ａ１）
ここで、ｋ１、ａ１は、算出される熱流束が実際の熱流束に近くなるよう、実験等によってあらかじめ決められた正の定数である。ａ１は、人の体温に近い温度である。以下、ａ１を第１基準温度という。
R init is the heat flux to be calculated at the seating time t = 1 and is calculated by the following formula.
R init = k1 × (Tsi-a1)
Here, k1 and a1 are positive constants determined in advance by experiments or the like so that the calculated heat flux is close to the actual heat flux. a1 is a temperature close to the human body temperature. Hereinafter, a1 is referred to as a first reference temperature.
また、ωは以下の式によって算出される。
ω＝ｋ２×（Ｔｓｉ−ａ２）
ここで、ｋ２、ａ２は、算出される熱流束が実際の熱流束に近くなるよう、実験等によってあらかじめ決められた正の定数である。ａ２は、人の体温に近い温度である。以下、ａ２を第１基準温度という。ｋ２はｋ１よりも小さい。例えば、ｋ２はｋ１の約１／６である。
Further, ω is calculated by the following formula.
ω = k2 × (Tsi-a2)
Here, k2 and a2 are positive constants determined in advance by experiments or the like so that the calculated heat flux is close to the actual heat flux. a2 is a temperature close to a human body temperature. Hereinafter, a2 is referred to as a first reference temperature. k2 is smaller than k1. For example, k2 is about 1/6 of k1.
εは、ヒータクーラ５−８のうち対象のヒータクーラの現時点の作動状態に応じて決定される。対象のヒータクーラは、ヒータクーラ５−８のうち、主として対象の座席の対象の部分の温度調整を行うヒータクーラである。εの詳細については後述する。 ε is determined according to the current operating state of the target heater cooler among the heater coolers 5-8. The target heater cooler is a heater cooler that mainly adjusts the temperature of the target portion of the target seat among the heater coolers 5-8. Details of ε will be described later.
ステップＳ１４３に続いては、エアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１４５に進み、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値と第２計算式Σ２による熱流束Ｒｔの算出値とが同等であるか否かを判定する。両方の算出値の差の絶対値が所定の許容値よりも小さい場合に同等であると判定され、当該許容値以上の場合は同等でないと判定される。
Following step S143, the
同等であると判定した場合、エアコンＥＣＵ１４はステップＳ１４６に進んで切替フラグをオンにして、ステップＳ１４７に進む。この切替フラグは、図３の処理毎にエアコンＥＣＵ１４のＲＡＭに設けられるフラグであり、図３の処理の開始時にオフに初期化される。ステップＳ１４５で同等でないと判定した場合、エアコンＥＣＵ１４はステップＳ１４６をバイパスしてステップＳ１４７に進む。
When it is determined that they are equivalent, the
ステップＳ１４７では、切替フラグがオンであるか否かを判定し、オフであればステップＳ１４８に進み、オンであればステップＳ１４９に進む。ステップＳ１４８では、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値と第２計算式Σ２による熱流束Ｒｔの算出値のうち、前者を現在の熱流束として採用し、ステップＳ１５０に進む。ステップＳ１４９では、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値と第２計算式Σ２による熱流束Ｒｔの算出値のうち、後者を現在の熱流束として採用し、ステップＳ１５０に進む。 In step S147, it is determined whether the switching flag is on. If it is off, the process proceeds to step S148, and if it is on, the process proceeds to step S149. In step S148, of the calculated value of the heat flux R t by the first calculation formula Σ1 and the calculated value of the heat flux R t by the second calculation formula Σ2, the former is adopted as the current heat flux, and the process proceeds to step S150. In step S149, the latter of the calculated value of the heat flux R t by the first calculation formula Σ1 and the calculated value of the heat flux R t by the second calculation formula Σ2 is adopted as the current heat flux, and the process proceeds to step S150.
このような図４の処理により、経過時間ｔ＝２およびその後において、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値と第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値とが同等であると判定されるまでは、以下のような作動になる。すなわち、経過時間ｔが待機時間（すなわち１秒）だけ増える度に、切替フラグがオフのままステップＳ１４１、Ｓ１４２、Ｓ１４３、Ｓ１４５、Ｓ１４７、Ｓ１４８が実行される。つまり、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値が現時点の熱流束として採用される。 By such processing of FIG. 4, at the elapsed time t = 2 and then, the calculated value of the heat flux R t by the first calculation formula Σ1 and the calculated value of the heat flux R t by the first calculation formula Σ1 are comparable Until it is determined that the operation is as follows. That is, each time the elapsed time t increases by the waiting time (that is, 1 second), steps S141, S142, S143, S145, S147, and S148 are executed while the switching flag remains off. That is, the calculated value of the heat flux R t according to the first calculation formula Σ1 is adopted as the current heat flux.
その後、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値と第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値とが同等になったと判定されると、ステップＳ１４１、Ｓ１４２、Ｓ１４３、Ｓ１４５に続いてステップＳ１４６が実行されて切替フラグがオンになる。すると、続いてステップＳ１４７、Ｓ１４９が実行される。すなわち、第２計算式Σ２による熱流束Ｒｔの算出値が現時点の熱流束として採用される。この時点が、切替タイミングに相当する。 After that, when it is determined that the calculated value of the heat flux R t according to the first calculation formula Σ1 and the calculated value of the heat flux R t according to the first calculation formula Σ1 are equal to each other, following steps S141, S142, S143, and S145. Then step S146 is executed and the switching flag is turned on. Then, steps S147 and S149 are subsequently executed. That is, the calculated value of the heat flux R t by the second calculation formula Σ2 is adopted as the current heat flux. This time point corresponds to the switching timing.
さらにその後は、ステップＳ１４５の判定結果にかかわらず切替フラグがオンのままなので、経過時間ｔが待機時間だけ増える度に、ステップＳ１４１、Ｓ１４２、Ｓ１４３、Ｓ１４５、Ｓ１４７、Ｓ１４９が実行される。すなわち、第２計算式Σ２による熱流束Ｒｔの算出値が現時点の熱流束として採用される。 After that, since the switching flag remains on regardless of the determination result of step S145, steps S141, S142, S143, S145, S147, and S149 are executed each time the elapsed time t increases by the waiting time. That is, the calculated value of the heat flux R t by the second calculation formula Σ2 is adopted as the current heat flux.
ここで、第１計算式Σ１、第２計算式Σ２によって算出される熱流束Ｒｔの特徴について、図５を参照して説明する。図５は、着座時点ｔ＝１における熱流束が負の場合、すなわち、対象の人体部位から対象の座席の対象の部分へと熱が流れる場合の、その後に算出される熱流束の推移の一例を表す。縦軸が熱流束であり、横軸が経過時間ｔである。経過時間ｔ＝ｔｃが、切替タイミングに相当する。図５において、第１計算式Σ１で算出された熱流束Ｒｔが実線５１で示され、第２計算式Σ２で算出された熱流束Ｒｔが一点鎖線５２で示される。
Here, the characteristics of the heat flux R t calculated by the first calculation formula Σ1 and the second calculation formula Σ2 will be described with reference to FIG. FIG. 5 shows an example of the transition of the heat flux calculated thereafter when the heat flux at the seating time t = 1 is negative, that is, when heat flows from the target human body part to the target part of the target seat. Represents The vertical axis represents heat flux, and the horizontal axis represents elapsed time t. The elapsed time t = tc corresponds to the switching timing. In FIG. 5, the heat flux Rt calculated by the first calculation formula Σ1 is shown by a
まず第１計算式Σ１について説明する。第１計算式Σ１の右辺は、３つの項から構成されている。第１項は、Ｒｉｎｉｔである。Ｒｉｎｉｔは、対象の座席に着座者が着座した時点すなわち着座時点ｔ＝１における、対象の座席の対象の部分と対象の人体部位との間の熱流束である。すなわち、Ｒｉｎｉｔは、着座時熱流束である。 First, the first calculation formula Σ1 will be described. The right side of the first calculation formula Σ1 is composed of three terms. The first term is R init . R init is the heat flux between the target portion of the target seat and the target human body part at the time when the seated person sits in the target seat, that is, at the seating time t = 1. That is, R init is the seated heat flux.
上述の通り、Ｒｉｎｉｔ＝ｋ１×（Ｔｓｉ−ａ１）という式が成り立つので、着座時熱流束Ｒｉｎｉｔは初期温度Ｔｓｉによって決まる。これは、ある時点における２つの物体の間の熱流束はその時点における２つの物体の温度差に比例するという、熱伝達に関する周知のフーリエの法則に適っている。このように、着座地熱流束は、第１計算式Σ１および第２計算式Σ２による計算の過程で、初期温度Ｔｓｉに基づいて推定される。 As described above, the equation R init = k1 × (Tsi-a1) is established, and therefore the seating heat flux R init is determined by the initial temperature Tsi. This complies with the well-known Fourier's law for heat transfer, where the heat flux between two bodies at a given time is proportional to the temperature difference between the two bodies at that time. Thus, the seated ground heat flux is estimated based on the initial temperature Tsi in the process of calculation by the first calculation formula Σ1 and the second calculation formula Σ2.
第１計算式Σ１の右辺を構成する第２項は、−ω×ｌｎ（ｔ）である。この第２項は、因数としてωとｌｎ（ｔ）を含んでいる。ｌｎ（ｔ）は、着座時点を起点とする経過時間ｔに依存して変化すると共に初
期温度Ｔｓｉに依存しない時間依存要素である。ωは、初期温度Ｔｓｉに依存すると共に経過時間ｔに依存しない初期温度依存要素である。
The second term forming the right side of the first calculation formula Σ1 is −ω × ln (t). This second term contains ω and ln (t) as factors. ln (t) is a time-dependent element that changes depending on the elapsed time t starting from the sitting time and does not depend on the initial temperature Tsi. ω is an initial temperature dependent element that depends on the initial temperature Tsi and does not depend on the elapsed time t.
ｌｎ（ｔ）はｔ＝２以降は常に正なので、−ω×ｌｎ（ｔ）の正負は、ω＝ｋ２×（Ｔｓｉ−ａ２）の正負によって決まる。また、ωの正負は、Ｒｉｎｉｔ＝ｋ１×（Ｔｓｉ−ａ１）の正負と殆どの場合で同じである。これは、人の体温に相当する第１基準温度ａ１と第２基準温度ａ２がほぼ同じ値だからである。 Since ln (t) is always positive after t = 2, the sign of −ω × ln (t) is determined by the sign of ω = k2 × (Tsi−a2). The sign of ω is the same as the sign of R init = k1 × (Tsi-a1) in most cases. This is because the first reference temperature a1 and the second reference temperature a2, which correspond to the human body temperature, have almost the same value.
したがって、殆どの場合で、Ｒｉｎｉｔが正の場合は−ω×ｌｎ（ｔ）は負となり、Ｒｉｎｉｔが負の場合は−ω×ｌｎ（ｔ）は正となる。また、ｋ１はｋ２よりも十分大きい。また、ｌｎ（ｔ）は経過時間ｔの増加関数である。したがって、第１計算式Σ１の右辺を構成する第１項と第２項すなわちＲｉｎｉｔ−ω×ｌｎ（ｔ）は、経過時間ｔが増大するほど、ｔ＝１における熱流束Ｒｔ＝Ｒｉｎｉｔに比べて小さくなる。 Therefore, in most cases, if R init is positive -ω × ln (t) is negative and if R init is negative -ω × ln (t) is positive. Also, k1 is sufficiently larger than k2. In addition, ln (t) is an increasing function of the elapsed time t. Therefore, the first term and the second term constituting the right side of the first calculation formula Σ1, that is, R init −ω × ln (t), the heat flux R t = R init at t = 1 as the elapsed time t increases. Will be smaller than.
つまり、時間依存要素であるｌｎ（ｔ）は、ある期間においては、経過時間ｔが長くなるほど熱流束Ｒｔの絶対値が小さくなるよう、第１計算式Σ１に寄与する。以下、この期間を減少期間という。図５の例においては、ｔ＝２から熱流束Ｒｔがゼロになるまでの期間Ｘ１が減少期間に相当する。 That is, ln (t), which is a time-dependent element, contributes to the first calculation formula Σ1 such that the absolute value of the heat flux R t becomes smaller as the elapsed time t becomes longer in a certain period. Hereinafter, this period is referred to as a reduction period. In the example of FIG. 5, the period X1 from t = 2 until the heat flux R t becomes zero corresponds to the decreasing period.
別の観点から見れば、時間依存要素であるｌｎ（ｔ）は、ｔ＝２以降、経過時間ｔが長くなるほど熱流束Ｒｔが着座時熱流束Ｒｉｎｉｔからゼロ側に大きく離れるよう、第１計算式Σ１に寄与する。実際、図５においても、ｔ＝２以降、経過時間ｔが長くなるほど熱流束ＲｔがＲｉｎｉｔからゼロ側に（すなわち、熱流束が上昇する側に）大きく離れるよう、第１計算式Σ１に寄与する。時間依存要素であるｌｎ（ｔ）がこのように機能することで、第１計算式Σ１によって推定された熱流束Ｒｔの、経過時間ｔの変化に応じた推移が、実際の熱流束に近くなる。 From another point of view, ln (t), which is a time-dependent element, is such that after t = 2, the longer the elapsed time t is, the larger the heat flux R t becomes from the sitting heat flux R init toward the zero side. Contributes to the calculation formula Σ1. In fact, in FIG. 5 as well, after t = 2, the first calculation formula Σ1 is set so that the heat flux R t largely deviates from R init to the zero side (that is, the heat flux increasing side) as the elapsed time t becomes longer. Contribute. Since the time-dependent element ln (t) functions in this way, the transition of the heat flux R t estimated by the first calculation formula Σ1 according to the change of the elapsed time t is close to the actual heat flux. Become.
また、時間依存要素であるｌｎ（ｔ）の時間微分１／ｔは、経過時間ｔの減少関数である。したがって、ｌｎ（ｔ）は、経過時間ｔが長くなるほど熱流束の変化速度の絶対値が小さくなるよう、第１計算式Σ１に寄与する。これは、減少期間Ｘ１においても、それ以外の期間においても、同様である。時間依存要素であるｌｎ（ｔ）がこのように機能することで、第１計算式Σ１によって推定された熱流束Ｒｔの、経過時間ｔの変化に応じた推移が、さらに実際の熱流束に近くなる。
The
また、初期温度依存要素であるωの絶対値は、初期温度Ｔｓｉと第１基準温度ａ１との差の絶対値が大きいほど、大きくなる。またωは、時間依存要素であるｌｎ（ｔ）と共に、第１計算式Σ１の右辺を構成する第２項の因数となる。したがって、ωは、初期温度Ｔｓｉと第１基準温度ａ１との差の絶対値が大きいほど、第１計算式Σ１に対する時間依存要素ｌｎ（ｔ）の寄与を増幅させる。このようにすることで、経過時間ｔ＝２以降の初期における、第１計算式Σ１によって推定された熱流束Ｒｔの、経過時間ｔの変化に応じた変化速度が、初期温度Ｔｓｉに応じて異なることで、算出された熱流束が実際の熱流束に近くなる。 The absolute value of ω, which is the initial temperature dependent element, increases as the absolute value of the difference between the initial temperature Tsi and the first reference temperature a1 increases. Further, ω is a factor of the second term forming the right side of the first calculation formula Σ1 together with ln (t) which is a time-dependent element. Therefore, ω increases the contribution of the time-dependent element ln (t) to the first calculation formula Σ1 as the absolute value of the difference between the initial temperature Tsi and the first reference temperature a1 increases. By doing so, in the initial stage after the elapsed time t = 2, the rate of change of the heat flux R t estimated by the first calculation formula Σ1 according to the change in the elapsed time t depends on the initial temperature Tsi. Due to the difference, the calculated heat flux becomes close to the actual heat flux.
また、第１計算式Σ１に現れる対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値は、着座時点の表面温度である初期温度Ｔｓｉのみであり、当該部分の他の時点の表面温度の推定値は現れない。このように、当該対象の部分の表面温度を着座後も常時測定する必要がないので、着座後の表面温度測定による誤差が発生しない。したがって、熱流束の推定が安定化する。 Further, the estimated value of the surface temperature of the target portion of the target seat that appears in the first calculation formula Σ1 is only the initial temperature Tsi which is the surface temperature at the time of sitting, and the estimated value of the surface temperature of the portion at another time point. Does not appear. As described above, since it is not necessary to constantly measure the surface temperature of the target portion even after sitting, an error due to the surface temperature measurement after sitting does not occur. Therefore, the heat flux estimation is stabilized.
別の観点から言えば、第１計算式Σ１に対する初期温度依存要素の寄与度は、第１計算式Σ１に対する着座時点以外の時点の当該対象の部分の表面温度から成る要素（例えば項）の寄与度よりも高い。なぜなら、本実施形態においては、着座時点以外の時点の当該対象の部分の表面温度から成る項の係数がゼロだからである。このように、当該対象の部分の着座後の表面温度の寄与が小さいので、着座後の測定によるが発生する可能性が低い。したがって、熱流束の推定が安定化する。 From another point of view, the contribution of the initial temperature dependent element to the first calculation formula Σ1 is the contribution of the element (for example, the term) consisting of the surface temperature of the target portion at a time other than the seating time to the first calculation formula Σ1. Higher than degree. This is because, in the present embodiment, the coefficient of the term consisting of the surface temperature of the target portion at a time other than the sitting time is zero. In this way, since the contribution of the surface temperature of the target portion after sitting is small, there is a low possibility of occurrence of due to measurement after sitting. Therefore, the heat flux estimation is stabilized.
第１計算式Σ１の右辺を構成する第３項は、ε×（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））である。この第３項は、因数として温調依存要素であるεと時間依存要素である（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））を含む。 The third term forming the right side of the first calculation formula Σ1 is ε × (ln (t) −ln (t−1)). The third term includes ε which is a temperature control dependent element and (ln (t) -ln (t-1)) which is a time dependent element as factors.
ここで温調依存要素εは、上述の通り、ヒータクーラ５−８のうち対象のヒータクーラの現時点の作動状態に応じて決定される。具体的には、図６に示すように、対象のヒータクーラが非作動の場合は、εはゼロになる。したがって、εを含む第３項の熱流束への寄与はゼロになる。また、対象のヒータクーラが低出力冷却モードで作動中の場合はεが−Ｃ１になり、高出力冷却モードで作動中の場合はεが−Ｃ２になる。ここで、Ｃ１、Ｃ２は正の値であり、Ｃ１＜Ｃ２の関係が成立する。つまり、低出力冷却モードよりも高出力冷却モードの方が、εを含む第３項の熱流束への寄与が大きくなる。 Here, the temperature control dependent element ε is determined according to the current operating state of the target heater cooler of the heater coolers 5-8 as described above. Specifically, as shown in FIG. 6, when the target heater cooler is inoperative, ε becomes zero. Therefore, the contribution of the third term including ε to the heat flux becomes zero. Further, ε becomes −C1 when the target heater cooler is operating in the low output cooling mode, and ε becomes −C2 when operating in the high output cooling mode. Here, C1 and C2 are positive values, and the relationship of C1 <C2 is established. That is, the contribution to the heat flux of the third term including ε is larger in the high output cooling mode than in the low output cooling mode.
また、対象のヒータクーラが低出力加熱モードで作動中の場合はεがＨ１になり、高出力加熱モードで作動中の場合はεがＨ２になる。ここで、Ｈ１、Ｈ２は正の値であり、Ｈ１＜Ｈ２の関係が成立する。つまり、低出力加熱モードよりも高出力加熱モードの方が、εを含む第３項の熱流束への寄与が大きくなる。 Further, ε becomes H1 when the target heater cooler is operating in the low output heating mode, and ε becomes H2 when operating in the high output heating mode. Here, H1 and H2 are positive values, and the relationship of H1 <H2 is established. That is, the contribution to the heat flux of the third term including ε is larger in the high output heating mode than in the low output heating mode.
このように、第３項が対象のヒータクーラの作動状態に依存する温調依存要素εを含むことで、対象のヒータクーラの作動状態（すなわち能力）に起因する熱流束の変化が第１計算式Σ１に反映される。上述の通り、算出された熱流束に基づいて対象のヒータクーラの能力が調整されるので、対象のヒータクーラのフィードバック制御が実現する。 As described above, since the third term includes the temperature control dependent element ε that depends on the operating state of the target heater cooler, the change in the heat flux due to the operating state (that is, the capacity) of the target heater cooler causes the first calculation formula Σ1. Reflected in. As described above, since the capacity of the target heater cooler is adjusted based on the calculated heat flux, feedback control of the target heater cooler is realized.
また、時間依存要素である（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））は、ｔに関する減少関数であり、ｔ＝２以上の場合は常に正であり、ｔが増大するほどゼロに漸近的に近付く。したがって、第３項の時間依存要素は、第１計算式Σ１で算出される熱流束Ｒｔに対するヒータクーラの作動状態の寄与度を、時間の経過と共に低下させていく。このようにすることで、対象のヒータクーラの加熱対象の人体部位が、着座時点後の初期の段階において、時間経過と共にヒータクーラの表面温度に急速に近付いていく現象を反映した熱流束計算を、エアコンＥＣＵ１４が行うことができる。
Further, the time-dependent element (ln (t) -ln (t-1)) is a decreasing function with respect to t, is always positive when t = 2 or more, and asymptotically becomes zero as t increases. Approach. Therefore, the time-dependent element of the third term decreases the contribution of the operating state of the heater cooler to the heat flux R t calculated by the first calculation formula Σ1 with the passage of time. By doing so, the heat flux calculation that reflects the phenomenon that the human body part to be heated by the target heater cooler rapidly approaches the surface temperature of the heater cooler with the passage of time in the initial stage after the sitting time is calculated. It can be performed by the
次に第２計算式Σ２について説明する。第２計算式Σ２の右辺は、３つの項から構成されている。第１項は、Ｒｔ−１である。Ｒｔ−１は、前回のステップＳ１４３において第２計算式Σ２によって算出された熱流束である。つまり、Ｒｔ−１は、現時点よりも１秒前の熱流束の算出値であると共に、現時点よりも１回前の熱流束の算出値である。したがって、第２計算式Σ２の右辺の第２項および第３項は、現時点よりも１回前の熱流束の算出値Ｒｔ−１から現時点で算出する熱流束Ｒｔへの変化量に相当する。 Next, the second calculation formula Σ2 will be described. The right side of the second calculation formula Σ2 is composed of three terms. The first term is R t-1 . R t-1 is the heat flux calculated by the second calculation formula Σ2 in the previous step S143. That is, R t-1 is the calculated value of the heat flux one second before the present time and the calculated value of the heat flux one time before the present time. Therefore, the second term and the third term on the right side of the second calculation formula Σ2 correspond to the amount of change from the heat flux calculated value R t-1 one time before the present time to the heat flux R t calculated at the present time. To do.
第２計算式Σ２の右辺の第２項は、−（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））×Ｒｔ−１である。この第２項には、−１、（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））、Ｒｔ−１という因数が含まれている。これらのうち、時間依存要素である（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））は経過時間ｔ＝２以降では正である。したがって、第２項は、今回算出する熱流束Ｒｔを前回算出の熱流束Ｒｔ−１よりもゼロ側に変動させるよう第２計算式Σ２に寄与する。そして、時間依存要素である（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））は経過時間ｔ＝２以降ではｔが増大するほど漸近的にゼロに近付く。したがって、前回算出の熱流束Ｒｔ−１に対して今回算出する熱流束Ｒｔを第２項が変化させる量の絶対値は、ｔが増大するほど小さくなっていき、漸近的にゼロに近付く。 The second term on the right side of the second calculation formula Σ2 is − (ln (t) −ln (t−1)) × R t−1 . This second term, -1, (ln (t) -ln (t-1)), are included factor of R t-1. Of these, the time-dependent element (ln (t) -ln (t-1)) is positive after the elapsed time t = 2. Therefore, the second term contributes to the second calculation formula Σ2 so that the heat flux R t calculated this time is changed to the zero side from the heat flux R t−1 calculated last time. Then, the time-dependent element (ln (t) -ln (t-1)) asymptotically approaches zero as t increases after the elapsed time t = 2. Therefore, the absolute value of the amount by which the second term changes the heat flux R t calculated this time with respect to the heat flux R t−1 calculated last time becomes smaller as t increases, and asymptotically approaches zero. .
そして、ｔ＝２以降において、第１項と第２項の和におけるＲｔ−１の係数は、１より小さい正数である。したがって、第１項と第２項は、Ｒｔの絶対値を時間経過と共に減少させていくよう、第２計算式Σ２に寄与する。 Then, after t = 2, the coefficient of R t−1 in the sum of the first term and the second term is a positive number smaller than 1. Therefore, the first term and the second term contribute to the second calculation formula Σ2 so that the absolute value of R t decreases with time.
第２計算式Σ２の右辺の第３項は、ε×（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））であり、第１計算式Σ１の右辺を構成する第３項と同じである。したがって、第２計算式Σ２の右辺の第３項自体の振る舞いは第１計算式Σ１の右辺を構成する第３項と同じである。なお、第２計算式Σ２の右辺の第３項は、現時点よりも１回前の熱流束の算出値Ｒｔ−１から現時点で算出する熱流束Ｒｔへの変化量として寄与する点は、第１計算式Σ１の右辺を構成する第３項とは異なる。 The third term on the right side of the second calculation formula Σ2 is ε × (ln (t) −ln (t−1)), which is the same as the third term constituting the right side of the first calculation formula Σ1. Therefore, the behavior of the third term itself on the right side of the second calculation formula Σ2 is the same as that of the third term constituting the right side of the first calculation formula Σ1. The third term on the right side of the second calculation formula Σ2 contributes as the amount of change from the calculated value R t-1 of the heat flux one time before the present time to the heat flux R t calculated at the present time. It is different from the third term constituting the right side of the first calculation formula Σ1.
第２項も第３項も（ｌｎ（ｔ）−ｌｎ（ｔ−１））という因数を含んでいる。したがって、第２計算式Σ２は、時間経過と共に前記熱流束Ｒｔの経時変化量の絶対値を減少させる。 Both the second term and the third term include a factor of (ln (t) -ln (t-1)). Therefore, the second calculation formula Σ2 decreases the absolute value of the temporal change amount of the heat flux R t with the passage of time.
なお、この第２計算式Σ２はｔ＝２以降で用いられるが、ｔ＝１における熱流束は、第１計算式Σ１と同様に、Ｒｉｎｉｔが採用される。第２計算式Σ２の特徴は、どの時点の表面温度も要素として含まれないことである。 Note that this second calculation formula Σ2 is used after t = 2, but the heat flux at t = 1 adopts R init as in the first calculation formula Σ1. The characteristic of the second calculation formula Σ2 is that the surface temperature at any time is not included as an element.
殆どの場合、図５に例示するように、ｔ＝２からｔ＝ｔｃ−１までの期間では、熱流束Ｒｔの着座時熱流束Ｒｉｎｉｔに対するゼロ側への乖離量（すなわち差分）は、第１計算式Σ１で算出された値５１よりも第２計算式Σ２で算出された値５２の方が、大きい。そして、発明者の実験によれば、第１計算式Σ１で算出された値５１の方が、実際に発生している熱流束に近い。
In most cases, as illustrated in FIG. 5, in the period from t = 2 to t = tc−1, the amount of deviation (that is, the difference) of the heat flux R t from the sitting heat flux R init to the zero side is: The
そして、殆どの場合、図５に示すように、ｔ＝ｔｃの時点において、ｔ＝２以降で初めて値５１、５２の差の絶対値が所定の許容値よりも小さくなる。例えば、ｔ＝ｔｃの時点において値５１、５２が一致する。ｔ＝２以降で初めて値５１、５２の差の絶対値が所定の許容値よりも小さくなるタイミングは、初期温度Ｔｓｉに依存して変動する。
In most cases, as shown in FIG. 5, at time t = tc, the absolute value of the difference between the
そして、殆どの場合、図５に例示するように、ｔ＝ｔｃよりも後の期間では、熱流束Ｒｔの着座時熱流束Ｒｉｎｉｔに対するゼロ側への乖離量（すなわち差分）は、第１計算式Σ１で算出された値５１よりも第２計算式Σ２で算出された値５２の方が、小さい。そして、発明者の実験によれば、第２計算式Σ２で算出された値５２の方が、実際に発生している熱流束に近い。
In most cases, as illustrated in FIG. 5, in the period after t = tc, the deviation amount (that is, the difference) of the heat flux R t from the seating heat flux R init to the zero side is the first The
したがって、上述の通り、ｔ＝２以降かつｔ＝ｔｃの直前までは、第１計算式Σ１による熱流束Ｒｔの算出値５１が現時点の熱流束として採用され、ｔ＝ｔｃ以降は、第２計算式Σ２による熱流束Ｒｔの算出値５２が現時点の熱流束として採用される。このようになっていることで、第１計算式Σ１のみで熱流束を算出する場合や、第２計算式Σ２のみで熱流束を算出する場合に比べて、精度の高い熱流束算出を行うことができる。すなわち、前期は第１計算式Σ１によって初期温度に応じた熱流束を算出できる。そして、後期は座席の温度にかかわらず時間経過と共に経時変化量の絶対値が低下していく熱流束の特性を第２計算式Σ２で再現することができる。
Therefore, as described above, the calculated
ここで、所定の条件において上述の通りにエアコンＥＣＵ１４で算出された熱流束と、熱流束センサで実際に測定された熱流束との比較結果を、図７、図８に示す。図７は、初期温度Ｔｓｉが人の体温よりも低い１７℃の場合の結果を、図８は、初期温度Ｔｓｉが人の体温よりも高い４５℃の場合の結果を、示す。両図において、実線がエアコンＥＣＵ１４によって上述の通りに算出された熱流束を示し、破線が熱流束センサで実際に測定された熱流束を示す。
Here, comparison results of the heat flux calculated by the
図７の例では、Ｒｉｎｉｔもωも負となるので、ｔ＝２から時間経過と共に熱流束は上昇していく。図８の例では、Ｒｉｎｉｔもωも正となるので、ｔ＝２から時間経過と共に熱流束は低下していく。いずれの場合も、熱流束センサで計測された熱流束に近い値が算出されている。 In the example of FIG. 7, since both R init and ω are negative, the heat flux increases with time from t = 2. In the example of FIG. 8, both R init and ω are positive, so the heat flux decreases with time from t = 2. In any case, a value close to the heat flux measured by the heat flux sensor is calculated.
以上説明した通り、エアコンＥＣＵ１４は、赤外線カメラ４の出力に基づいて、座席２、３の背もたれ部および座部の各々について、人が当該座席に着座する際の当該座席の当該部分の温度である初期温度Ｔｓｉを推定する。そしてエアコンＥＣＵ１４は、当該人が当該座席に着座した着座時点ｔ＝１の後の期間における、当該座席の当該部分と当該人との間の熱流束Ｒｔの推移（すなわち経時変化）を算出する。
As described above, the
そしてエアコンＥＣＵ１４は、当該推移を算出する際、時間依存要素ｌｎ（ｔ）と初期温度依存要素ωとを含む第１計算式Σ１により、ｔ＝２からｔ＝ｔｃまでの期間における熱流束の推移を算出する。
Then, when calculating the transition, the
このように、エアコンＥＣＵ１４は、初期温度Ｔｓｉと着座時点ｔ＝１を起点とする経過時間に基づいて、その後の熱流束を算出する。したがって、結果的に初期温度Ｔｓｉが推定できるセンサを用いれば、熱流束センサを用いる必要なく、座席と着座者の間の熱の流れを推定することができる。
In this way, the
従来、車両の座席の比較的表面側に埋め込まれた熱流束センサによって、座席と着座者の間の熱の流れを測定する技術が知られている。しかしながら、発明者の検討によれば、座席と着座者の間の熱の流れを推定するために、その用途に特化した機能を有する熱流束センサを利用すると、そのセンサを他の用途に転用することが困難になる。したがって、他の用途への転用の余地が熱流束センサよりも広いセンサを利用して、座席と着座者の間の熱の流れを推定できることが望ましい。したがって、本実施形態のような第１計算式Σ１を用いた熱流束の推定が有用である。 BACKGROUND ART Conventionally, there is known a technique of measuring a heat flow between a seat and a seated person by a heat flux sensor embedded on a relatively front surface side of a vehicle seat. However, according to the study of the inventor, if a heat flux sensor having a function specialized for the application is used to estimate the heat flow between the seat and the seated person, the sensor is diverted to another application. Difficult to do. Therefore, it is desirable to be able to estimate the heat flow between the seat and the occupant using a sensor that has wider room for conversion to other uses than the heat flux sensor. Therefore, it is useful to estimate the heat flux using the first calculation formula Σ1 as in this embodiment.
また、赤外線カメラ４は、上述の通り、乗員の体表面の温度を特定する用途にも用いられるので、熱流束の推定以外の用途に転用することが容易なセンサである。また、通常、車両１に搭載される赤外線カメラ４は、座席に座った乗員の前側の表面の温度を特定するために用いられるのに対し、本実施形態では、乗員の背中または臀部と座席との間の、すなわち隠れた部分の、熱流束を推定するために用いられる。つまり、本実施形態における赤外線カメラ４の用途は、従来の用途とは観点が大きく異なっている。
Further, since the
また、熱流束センサは非常に高価であるという問題がある。しかも、熱流束センサを使用する場合、運転席２の背もたれ部および座部、および、後席３の背もたれ部および座部の各々に熱流束センサを配置する必要があるので、部品点数の増大を招くと共に、高価であるということの問題がより顕著になる。これに対し、本実施形態で用いられる赤外線カメラ４は、１台で複数の座席の複数の部分の温度を検出可能なので、熱流束の測定対象が多い場合でも部品点数が低減されると共に設置費用を抑えることができる。また、本実施形態では、熱流束を推定するために、着座者の体温を検出することは行っていない。
Further, there is a problem that the heat flux sensor is very expensive. Moreover, when the heat flux sensor is used, it is necessary to dispose the heat flux sensor on each of the backrest and the seat of the driver's seat 2 and the backrest and the seat of the rear seat 3, so that the number of parts is increased. At the same time, the problem of being expensive becomes more prominent. On the other hand, since the
なお、本実施形態においては、エアコンＥＣＵ１４が、ステップＳ１３０を実行することで、温度推定部として機能し、ステップＳ１４０を実行することで熱流算出部として機能する。
In the present embodiment, the
（第２実施形態）
次に第２実施形態について説明する。本実施形態は、第１実施形態に対して、エアコンＥＣＵ１４が実行する熱流速推定処理１４Ａの処理内容が異なり、その他は第１実施形態と同じである。
(Second embodiment)
Next, a second embodiment will be described. The present embodiment is different from the first embodiment in the processing content of the heat flow
具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、車室内温度調整処理１４Ｂにおいて、図３の処理に代えて図９の処理を実行する。図９の処理では、図３の処理に対して、ステップＳ１１０が廃され、ステップＳ１３０に代えてステップＳ１３５が設けられている。
Specifically, the
したがって、本実施形態では、エアコンＥＣＵ１４は、１つの図９の処理の実行において、ステップＳ１２０で対象の座席に人が着座していないとの判定を繰り返す間は、対象の座席の対象の部分の表面温度を一度も特定していない。ステップＳ１２０における判定方法は、図３の処理と同じである。
Therefore, in the present embodiment, the
そして、エアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２０で対象の座席に人が着座していると判定してステップＳ１２５を実行する。ステップＳ１２５では、図３の処理と同様、着座時点の時刻をＲＡＭに記録するが、記録する着座時点の特定方法が、図３の処理とは異なる。
Then, the
具体的には、赤外線カメラ４およびエアコンＥＣＵ１４が常時作動であるかオン時限定作動であるかによって、記録する着座時点の特定方法が異なる。常時作動の場合は、対象の座席に人が着座していない時点においてステップＳ１２０の処理が繰り返されているので、ステップＳ１２５では、直前のステップＳ１２０で着座したと判定した時刻を着座時点として記録する。
Specifically, the method for specifying the seating time point to be recorded differs depending on whether the
オン時限定作動の場合は、エアコンＥＣＵ１４が図９の処理を開始した時点で既に人が対象の座席に着座している場合がある。特に、対象の座席が運転席２である場合は、その可能性が非常に高い。その場合、図９の処理が始まって最初のステップＳ１２０で着座していると判定されるが、実際の着座時点は、ステップＳ１２０で着座していると判定された時点ではなく、もっと前の時点（例えば１分前）である可能性がある。
In the case of the on-time limited operation, there may be a case where a person is already seated in the target seat when the
そのような場合のために、オン時限定作動におけるエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２５では、図９の処理が始まって最初のステップＳ１２０で着座していると判定している場合は、他の情報に基づいて着座時点を特定してもよい。
For such a case, if the
例えば、車両１のすべてのドアの各々に、当該ドアの開閉を検出するドア開閉センサが設置されている場合は、これらのドア開閉センサを利用して着座時点を特定してもよい。ただしこの場合、これらドア開閉センサは常時作動であり、また、これらドア開閉センサの検出結果および時刻を逐次記録する不図示のドア開閉記録装置も常時作動である。
For example, when a door opening / closing sensor that detects opening / closing of the door is installed in each of all the doors of the
この場合、エアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２５では、ドア開閉記録装置の記録に基づいて、ドアが開いてから所定時間後（例えば３秒後）の時刻を着座時点として記録してもよい。
In this case, in step S125, the
なお、オン時限定作動であっても、対象の座席が後席３である場合は、エアコンＥＣＵ１４が図９の処理を開始した時点でまだ人が対象の座席に着座していない場合も多い。
Even in the ON-only operation, if the target seat is the rear seat 3, there are many cases where a person is not yet seated in the target seat when the
そのような場合のために、オン時限定作動におけるエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２５では、図９の処理が始まって最初のステップＳ１２０で着座していないと判定していた場合は、ステップＳ１２５では第１実施形態と同様の判定を行ってもよい。すなわち、直前のステップＳ１２０で着座したと判定した時刻を着座時点として記録してもよい。
For such a case, if the
エアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２５の後、ステップＳ１３５で、着座の際の対象の座席の対象の部分の表面温度を推定し、推定の結果得られた推定値を初期温度Ｔｓｉとする。ステップＳ１３５に続いては、ステップＳ１４０に進む。ステップＳ１４０以降の処理内容は、図３の処理と同じである。
In step S135 after step S125, the
ここで、ステップＳ１３５における表面温度の推定について説明する。ステップＳ１３５のタイミングでは、対象の座席に着座者が着座しているのだから、対象の座席の対象の部分の大部分は、赤外線カメラ４に対して着座者の後側に隠れている。
Here, the estimation of the surface temperature in step S135 will be described. At the timing of step S135, since the seated person is seated in the target seat, most of the target portion of the target seat is hidden behind the seated person with respect to the
したがって、エアコンＥＣＵ１４は、車両１のすべての座席（すなわち、運転席２、助手席、後席３、およびその他の座席）のうち、まだ人が着座していない座席を特定する。そして、エアコンＥＣＵ１４は、特定した座席の対象の部分であるとしてあらかじめ定められた画素範囲内における複数の画素値を抽出する。そして、抽出した複数の画素値の統計代表値（例えば平均値）を、対象の座席への着座の際の、対象の座席の対象の部分の表
面温度の推定値とする。
Therefore, the
なお、本実施形態では、車両１の運転席２、後席３以外のすべての座席にも、着座センサ１９、２０と同様の着座センサが取り付けられており、エアコンＥＣＵ１４は、それら着座センサからの信号に基づいて、各座席における着座の有無を判定できる。
In this embodiment, seating sensors similar to the
ステップＳ１３５では、対象の座席に人が着座した直後に実行される場合もあれば、対象の座席に人が着座してからしばらく時間が経ってから実行される場合もある。しかし、どちらの場合であっても、人が座っていない座席の温度は、対象の座席への着座の際における対象の座席の表面温度に近い温度となっている。したがって、どちらの場合にステップＳ１３５が実行されたとしても、得られた推定値は、対象の座席への着座の際の、対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値として有効である。 In step S135, it may be executed immediately after a person sits in the target seat, or may be executed after a while after the person sits in the target seat. However, in either case, the temperature of the seat in which no person is sitting is close to the surface temperature of the target seat when sitting on the target seat. Therefore, whichever case the step S135 is executed in, the obtained estimated value is effective as the estimated value of the surface temperature of the target portion of the target seat when the user sits on the target seat.
また、エアコンＥＣＵ１４は、車両１のすべての座席に人が着座している場合、サーモグラフィのうち、人が映らない部分としてあらかじめ定められた画素範囲における複数の画素値の統計代表値を、対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値とする。
In addition, when a person is seated in all seats of the
具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、対象の座席の対象の部分のうち、人が着座していても赤外線カメラ４が撮影できる可能性が高いとしてあらかじめ定められた画素範囲における複数の画素値を抽出する。そして抽出した複数の画素値の統計代表値（例えば平均値）を、対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値とする。そのような画素範囲としては、例えば、対象の座席の対象の部分のうち車両左右方向に面している側面部分、対象の座席のヘッドレストの側面部分、対象の座席の背もたれ部うち車両上方向に面している天面部分がある。また、そのような画素範囲としては、車両のセンターコンソール等の、座席でない部分を採用してもよい。
Specifically, the
これらの部分の温度も、人が座っていない座席の温度と同様の理由で、得られた推定値は、対象の座席への着座の際の、対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値として有効である。 The temperature of these parts is similar to the temperature of the seat where no one is sitting, and the obtained estimate is the surface temperature of the target part of the target seat when sitting on the target seat. It is valid as a value.
なお、エアコンＥＣＵ１４は、サーモグラフィのうち、人が映らない部分としてあらかじめ定められた画素範囲における複数の画素値の統計代表値そのものを、対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値としなくてもよい場合がある。すなわち、当該人が映らない部分の表面温度と対象の座席の対象の部分の表面温度との対応関係があらかじめ実験等により得られてエアコンＥＣＵ１４のＲＯＭに記録されている場合がある。そのような場合、エアコンＥＣＵ１４は、当該統計代表値を当該対応関係に適用することで、対象の座席の対象の部分の表面温度の推定値を得てもよい。
Note that the
このようにすることで、対象の座席の対象の部分の表面温度を直接測定できなくても、車両１内の他の部分の表面温度を用いることで、ある程度の正確性をもって初期温度Ｔｓｉを算出することができる。また、本実施形態では、熱流束を推定するために、着座者の体温を検出することは行っていない。
By doing so, even if the surface temperature of the target portion of the target seat cannot be directly measured, the initial temperature Tsi is calculated with a certain degree of accuracy by using the surface temperatures of other portions in the
なお、本実施形態においては、エアコンＥＣＵ１４が、ステップＳ１３５を実行することで、温度推定部として機能し、ステップＳ１４０を実行することで熱流算出部として機能する。
In the present embodiment, the
（他の実施形態）
本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記実施形態において、センサから車両の外部環境情報（例えば車外の湿度）を取得することが記載されている場合、そのセンサを廃し、車両の外部のサーバまたはクラウドからその外部環境情報を受信することも可能である。あるいは、そのセンサを廃し、車両の外部のサーバまたはクラウドからその外部環境情報に関連する関連情報を取得し、取得した関連情報からその外部環境情報を推定することも可能である。特に、ある量について複数個の値が例示されている場合、特に別記した場合および原理的に明らかに不可能な場合を除き、それら複数個の値の間の値を採用することも可能である。また、上記各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。また、本発明は、上記各実施形態に対する以下のような変形例および均等範囲の変形例も許容される。なお、以下の変形例は、それぞれ独立に、上記実施形態に適用および不適用を選択できる。すなわち、以下の変形例のうち任意の組み合わせを、上記実施形態に適用することができる。
(Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be modified as appropriate. Further, the above embodiments are not unrelated to each other, and can be appropriately combined unless a combination is obviously impossible. Further, in each of the above-described embodiments, the elements constituting the embodiment are not necessarily essential unless explicitly stated as essential or in principle considered to be essential. Further, in each of the above-mentioned embodiments, when numerical values such as the number of components, numerical values, amounts, ranges, etc. of the embodiments are mentioned, it is clearly limited to a particular number and in principle limited to a specific number. The number is not limited to the specific number, except in the case of being performed. Further, in the above-described embodiment, when it is described that the external environment information of the vehicle (for example, the humidity outside the vehicle) is acquired from the sensor, the sensor is abolished and the external environment information is received from the server or the cloud outside the vehicle. It is also possible to do so. Alternatively, it is possible to eliminate the sensor, acquire related information related to the external environment information from a server or cloud outside the vehicle, and estimate the external environment information from the acquired related information. In particular, when a plurality of values are exemplified for a certain amount, it is possible to adopt a value between the plurality of values, unless otherwise specified or when it is impossible in principle to do so. . Further, in each of the above-mentioned embodiments, when referring to the shapes of the components and the like, the positional relationship, etc., the shape, unless otherwise specified and in principle the specific shape, the positional relationship, etc., the shape, It is not limited to the positional relationship or the like. Further, the present invention allows the following modifications and modifications of equivalent ranges to the above-described embodiments. It should be noted that the following modifications can be independently applied or not applied to the above embodiment. That is, any combination of the following modifications can be applied to the above embodiment.
（変形例１）
上記実施形態では、運転席２、後席３について、背もたれ部および座部と着座者の間の熱流束の算出が行われている。しかし、車両１の運転席２、後席３以外の座席についても、同様に、背もたれ部および座部と着座者の間の熱流束の算出が行われてもよい。また、１つの座席について、右大腿部、左大腿部、臀部、背中のそれぞれについて、熱流束の算出が行われてもよい。
(Modification 1)
In the above embodiment, the heat flux between the backrest portion and the seat portion and the seated person is calculated for the driver seat 2 and the rear seat 3. However, the heat flux between the backrest portion and the seat portion and the seated person may be similarly calculated for the seats other than the driver seat 2 and the rear seat 3 of the
（変形例２）
上記実施形態では、赤外線カメラ４の撮影範囲は固定となっていたが、必ずしもこのようになっておらずともよい。例えば、赤外線カメラ４は、あるタイミングでは運転席２を撮影し、別のタイミングでは後席３を撮影するという様に、撮影方向を周期的に変化させるようになっていてもよい。
(Modification 2)
Although the
（変形例３）
上記実施形態では、ヒータクーラ５−８は非作動、高出力冷却モード、低出力冷却モード、低出力加熱モード、高出力加熱モードの５つの状態間を遷移するが、非作動、冷却モード、加熱モードの３つの状態のみを遷移してもよい。
(Modification 3)
In the above embodiment, the heater cooler 5-8 transits between five states of non-operation, high power cooling mode, low power cooling mode, low power heating mode, and high power heating mode, but it is inactive, cooling mode, and heating mode. It is also possible to transit only the three states.
また、ヒータクーラ５−８は、加熱能力を有し冷却能力を有さないヒータに置き換えられてもよい。また、ヒータクーラ５−８は、冷却能力を有し加熱能力を有さないクーラに置き換えられてもよい。 Further, the heater cooler 5-8 may be replaced with a heater having a heating ability and not a cooling ability. Further, the heater cooler 5-8 may be replaced with a cooler having a cooling ability and not a heating ability.
また、上記各実施形態において、ヒータクーラ５−８が廃されてもよい。その場合、エアコンＥＣＵ１４によって算出された熱流束は、ヒータクーラ５−８の制御以外の用途（例えば、車室内温度調整処理１４Ｂ）に利用されてもよいし、それ以外の用途（例えば単なる記録用途）に用いられてもよい。
Further, in each of the above embodiments, the heater cooler 5-8 may be omitted. In that case, the heat flux calculated by the
（変形例４）
上記実施形態において、赤外線カメラ４は、運転席２、後席３および車両１内の他の座席のすべてを撮影範囲としていたが、必ずしもこのようになっておらずともよい。例えば、赤外線カメラ４は、車両１内の座席のうち後席３のみを撮影範囲としてもよい。そのような撮影範囲を実現するための赤外線カメラ４の配置としては、例えば、車両１の車室内における前後方向中央かつ左右方向中央の天井部がある。この場合、エアコンＥＣＵ１４は、後席３の背もたれ部と着座者の背中の間の熱流束、および、後席３の座部と着座者の臀部の間の熱流束のみを算出してもよい。あるいは、エアコンＥＣＵ１４は、後席３の背もたれ部と着座者の背中の間の熱流束のみを算出してもよい。
(Modification 4)
In the above-described embodiment, the
（変形例５）
上記実施形態では、ステップＳ１２０における対象の座席に人が着座したか否かの判定は、着座センサ１９、２０の検出結果に基づいて行われている。しかし、この判定は、必ずしも着座センサの検出結果に基づいて行われなくてもよい。すなわち、運転席着座センサ１９、後席着座センサ２０は必須ではない。
(Modification 5)
In the above-described embodiment, the determination as to whether or not a person is seated in the target seat in step S120 is performed based on the detection results of the
例えば、車両１のすべてのドアの各々に、当該ドアの開閉を検出するドア開閉センサが設置されている場合は、これらのドア開閉センサを利用して上記判定を行うことが可能である。すなわち、エアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２０においては、対象の座席に最も近いドアとしてあらかじめ定められたドアのドア開閉センサの検出結果に基づいて、当該ドアが開いてから所定時間が経過した時点で、人が当該座席に着座していると判定してもよい。所定時間は、例えば３秒でもよい。
For example, when a door opening / closing sensor that detects opening / closing of the door is installed on each of all the doors of the
また例えば、車両１のすべての座席の各々に、当該座席におけるシートベルトの装着の有無を検出するシートベルト装着センサが設置されている場合は、これらのシートベルト装着センサを利用して上記判定を行うことが可能である。すなわち、エアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１２０においては、対象の座席のシートベルト装着センサの検出結果に基づいて、当該座席のシートベルトが装着された時点よりも所定時間前の時点に、人が当該座席に着座したと判定してもよい。所定時間は、例えば５秒でもよい。
Further, for example, when a seat belt wearing sensor that detects whether or not a seat belt is worn in each seat is installed in each of all seats of the
この場合は、図３のステップＳ１２５で記録する着座時点は、当該座席のシートベルトが装着された時点よりも当該所定時間前の時点の時刻となる。また、図３のステップＳ１３０で特定される初期温度Ｔｓｉは、当該着座時点に最も近い時点においてステップＳ１１０で特定された対象の座席の対象の部分の表面温度となる。 In this case, the seating time recorded in step S125 of FIG. 3 is a time that is a predetermined time before the time when the seat belt of the seat is worn. Further, the initial temperature Tsi specified in step S130 of FIG. 3 becomes the surface temperature of the target portion of the target seat specified in step S110 at the time closest to the sitting time.
また例えば、赤外線カメラ４が出力するサーモグラフィを利用して上記判定を行うことが可能である。すなわち、エアコンＥＣＵ１４は、対象の座席に該当するとあらかじめ定められたサーモグラフィ中の画素範囲の複数の画素の画素値の変化に基づいて、当該座席に人が着座したか否かを判定してもよい。例えば、当該複数の画素の統計代表値（例えば平均値）が基準時間内に基準量以上変化したときに、当該座席に人が着座したと判定してもよい。
Further, for example, the above determination can be performed by using the thermography output by the
また例えば、可視光で車室内を撮影する可視光カメラが車両１に設置されている場合、当該可視光カメラが出力する撮影画像を利用して上記判定を行うことが可能である。すなわち、エアコンＥＣＵ１４は、対象の座席に該当するとあらかじめ定められた撮影画像中の画素範囲の複数の画素の画素値（すなわち輝度）の変化に基づいて、当該座席に人が着座したか否かを判定してもよい。例えば、当該複数の画素の統計代表値（例えば平均値）が基準時間内に基準量以上変化したときに、当該座席に人が着座したと判定してもよい。
Further, for example, when a visible light camera that shoots the interior of the vehicle with visible light is installed in the
（変形例６）
上記第１実施形態では、対象の座席の対象の部分の初期温度Ｔｓｉは、当該座席に人が着座する直前に当該部分について検出された表面温度とされている。また、上記第２実施形態では、対象の座席の対象の部分の初期温度Ｔｓｉは、当該座席以外の部分の表面温度または当該座席のうち赤外線カメラ４から着座者によって隠されない部分の表面温度とされている。
(Modification 6)
In the first embodiment described above, the initial temperature Tsi of the target portion of the target seat is set to the surface temperature detected for the portion immediately before the person sits on the seat. In the second embodiment, the initial temperature Tsi of the target portion of the target seat is the surface temperature of the portion other than the seat or the surface temperature of the portion of the seat that is not hidden from the
（変形例７）
上記実施形態では、赤外線カメラ４から出力されたサーモグラフィを利用して初期温度Ｔｓｉを特定している。しかし、初期温度Ｔｓｉを特定するために赤外線カメラ４以外のものを利用してもよい。つまり、赤外線カメラ４は必須ではない。
(Modification 7)
In the above embodiment, the initial temperature Tsi is specified using the thermography output from the
例えば、外気温センサ１６、内気温センサ１７、日射センサ１８のうち１つまたは複数の検出結果を利用して初期温度Ｔｓｉを特定してもよい。このようにすることで、車室内の空調制御に用いられることが多いセンサを熱流束の推定に流用することで、部品点数を低減させることができる。
For example, the initial temperature Tsi may be specified using one or more detection results of the outside
具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、図９のステップＳ１３５において、現時点において内気温センサ１７が検出した温度を初期温度Ｔｓｉとして特定してもよい。あるいは、エアコンＥＣＵ１４は、図９のステップＳ１３５において、現時点において外気温センサ１６、内気温センサ１７、日射センサ１８が検出した温度を、所定の温度対応マップに入力することで得られた温度を、初期温度Ｔｓｉとして特定してもよい。ここで、温度対応マップは、対象の座席への着座の際における外気温センサ１６、内気温センサ１７、日射センサ１８の検出値に対する対象の座席の表面温度の対応関係が表されたデータ、エアコンＥＣＵ１４のＲＯＭに記録されている。温度対応マップに表される応関係は、あらかじめ実験等によって決められる。
Specifically, the
また例えば、車両１のすべての座席について、背もたれ部の表面近くおよび座部の表面
近くに温度センサが設置されている場合、これら温度センサの検出結果を利用して初期温
度Ｔｓｉを特定してもよい。
Further, for example, if temperature sensors are installed near the surface of the backrest and near the surface of the seat for all seats of the
具体的には、エアコンＥＣＵ１４は、図３のステップＳ１１０において、対象の座席の対象の部分の温度センサが検出した温度を、表面温度として特定してもよい。そしてエアコンＥＣＵ１４は、ステップＳ１３０において、最後にステップＳ１１０で特定した表面温度を、初期温度Ｔｓｉとして特定してもよい。
Specifically, the
また、エアコンＥＣＵ１４は、図９のステップＳ１５０において、現時点において（すなわち着座したと判定された直後に）対象の座席の対象の部分の温度センサが検出した温度を、初期温度Ｔｓｉとして特定してもよい。
In step S150 of FIG. 9, the
（変形例８）
上記実施形態では、Ｒｉｎｉｔおよびωを算出するための定数ａ１、ａ２、ｋ１、ｋ２の値のそれぞれは、対象の座席にも対象の部分にもよらず同じであった。しかし、定数ａ１、ａ２、ｋ１、ｋ２値のそれぞれは、対象の座席および対象の部分に応じて異なっていてよい。
(Modification 8)
In the above embodiment, the values of the constants a1, a2, k1, and k2 for calculating R init and ω were the same regardless of the target seat or the target portion. However, each of the constants a1, a2, k1, k2 values may be different depending on the target seat and target portion.
また、Ｒｉｎｉｔおよびωをより現実に近く算出するためには、エアコンＥＣＵ１４は、着座者の衣服の材質および厚みに応じて、定数ａ１、ａ２、ｋ１、ｋ２値を変化させてもよい。このためには、エアコンＥＣＵ１４は、着座者の衣服の材質および厚みの情報を、乗員の入力操作によって取得してもよい。そして、着座者の衣服の材質および厚みと上記定数との関係は、あらかじめ実験等によって得られて対応関係が既述されてＲＯＭに記録された対応マップに基づいて決定してもよい。
Further, in order to calculate R init and ω closer to reality, the
また、Ｒｉｎｉｔおよびωをより現実に近く算出するためには、エアコンＥＣＵ１４は、着座者の背中と背もたれ部との間の圧力および着座者の臀部と座部との間の圧力（すなわち、座圧）に応じて、定数ａ１、ａ２、ｋ１、ｋ２の値を変化させてもよい。このためには、エアコンＥＣＵ１４は、上記圧力を、背もたれ部および背面部に設けられた圧力センサの検出結果に基づいて特定してもよい。そして、圧力と上記定数との関係は、あらかじめ実験等によって得られて対応関係が既述されてＲＯＭに記録された対応マップに基づいて決定してもよい。
Further, in order to calculate R init and ω closer to reality, the
（変形例９）
上記実施形態では、第１計算式Σ１の右辺において、着座時点以外の時点の当該対象の部分の表面温度から成る項の係数がゼロである。しかし、第１計算式Σ１の右辺において、着座時点以外の時点の当該対象の部分の表面温度から成る項の係数がゼロでなくてもよい。ただしその場合でも、第１計算式Σ１に対する初期温度依存要素の寄与度は、第１計算式Σ１に対する着座時点以外の時点の当該対象の部分の表面温度から成る要素（例えば項）の寄与度よりも高い。
(Modification 9)
In the above embodiment, the coefficient of the term consisting of the surface temperature of the target portion at a time other than the seating time is zero on the right side of the first calculation formula Σ1. However, on the right side of the first calculation formula Σ1, the coefficient of the term consisting of the surface temperature of the target portion at a time other than the seating time may not be zero. However, even in that case, the contribution of the initial temperature dependent element to the first calculation formula Σ1 is more than the contribution of the element (for example, the term) composed of the surface temperature of the target portion at a time other than the seating time to the first calculation formula Σ1. Is also high.
（変形例１０）
上記実施形態では、ヒータクーラ５、６、７、８は、取り付け先の座席に着座する人を、あるときには暖め、またあるときには冷やすようになっている。しかし、ヒータクーラ５、６、７、８のそれぞれは、取り付け先の座席に着座する人を、あるときには暖め、またあるときには暖めない電気ヒータ（例えば電熱線）に置き換えられてもよい。また、ヒータクーラ５、６、７、８のそれぞれは、取り付け先の座席に着座する人にあるときには送風し、またあるときには送風しない電動ファンに置き換えられてもよい。この場合、電気ヒータは置き換え対象のヒータクーラと同じ位置に配置されてもよい。
(Modification 10)
In the above-described embodiment, the
電動ファンは、吸い込みタイプの電動ファンである。すなわち、電動ファンは、取り付け先の座席２、３に座る人を基準として当該ファンとは反対側から当該ファン側に風を流す。つまり、電動ファンは、座部に取り付けられた場合は、上から下に風を流し、背もたれ部に取り付けられた場合は、前方から後方に風を流す。電動ファンは、取り付け対象の座席を基準として、当該座席に着座する人とは反対側に取り付けられる。例えば、電動ファンは、座部の下側、または背もたれ部の後ろ側に配置される。 The electric fan is a suction type electric fan. That is, the electric fan blows air from the side opposite to the fan to the fan side with reference to the person sitting in the seat 2, 3 to which the electric fan is attached. That is, when the electric fan is attached to the seat, it blows air from top to bottom, and when it is attached to the backrest, it blows air from front to back. The electric fan is mounted on the side opposite to the person seated in the seat, with the seat to be mounted as a reference. For example, the electric fan is arranged below the seat portion or behind the backrest portion.
また・BR>Aヒータクーラ５、６、７、８の各々は、上述の電気ヒータおよび電動ファンを備えたヒータファンに置き換えられてもよい。以下、ヒータクーラ５、６、７、８の各々がヒータファンに置き換えられた場合の例について説明する。
Each of the BR> A
この例では、取り付け先の座席２、３に着座する人を暖める場合は、電気ヒータに通電され、電動ファンへの通電が停止される。これにより、電気ヒータからの熱伝導および電気ヒータからの輻射により、取り付け先の座席２、３に着座する人が暖められる。 In this example, when warming a person seated in the seats 2 and 3 to be attached, the electric heater is energized and the electric fan is deenergized. As a result, heat conduction from the electric heater and radiation from the electric heater warm the person seated on the seat 2, 3 to which the electric heater is attached.
取り付け先の座席２、３に着座する人に送風する場合は、電動ファンに通電され、電気ヒータへの通電が停止される。電動ファンが通電されて作動すると、取り付け先の座席２、３に着座する人を基準として当該座席とは反対側から当該座席側に空気が流れる。つまり、
取り付け先の座席２、３に座る人に当該座席の反対側から送風されると共に、座席２、３内の空気が電動ファンに吸い込まれる。これにより、取り付け先の座席が長時間日射に晒された後に人が当該座席に着座した場合に、当該座席から当該着座者への熱の移動を抑え、熱による着座者の不快感を低減することができる。このように、電動ファンは、座席から熱を奪うことで取り付け先の座席に座る人を冷やすこともできる。
When blowing air to a person who is seated in the seats 2 and 3 of the attachment destination, the electric fan is energized and the electric heater is deenergized. When the electric fan is energized and operates, air flows from the side opposite to the seat to the seat side with reference to the person seated in the seat 2, 3 to which the electric fan is attached. That is,
The air in the seats 2 and 3 is sucked by the electric fan while being blown from the opposite side of the seats to the seats 2 and 3 to which the seats are attached. Accordingly, when a seated seat is exposed to sunlight for a long time and a person sits on the seat, heat transfer from the seat to the seated person is suppressed, and discomfort of the seated person due to the heat is reduced. be able to. In this way, the electric fan can cool the person sitting in the seat to which the electric fan is attached by removing heat from the seat.
このような例において、各ヒータファンの作動状態に応じて決定される温調依存要素εは、上述の通り、対象のヒータクーラの現時点の作動状態に応じて決定される。具体的には、上記実施形態と同様、図６のように決定されてもよい。 In such an example, the temperature control dependent element ε determined according to the operating state of each heater fan is determined according to the current operating state of the target heater cooler as described above. Specifically, as in the above embodiment, the determination may be made as shown in FIG.
なお、低出力冷却モードでは、電動ファンに通電され、電気ヒータに通電されない。また、高出力冷却モードでは、電動ファンに低出力冷却モードよりも高い電力で通電され、電気ヒータに通電されない。また、低出力加熱モードでは、電気ヒータに通電され、電動ファンに通電されない。また、高出力加熱モードでは、電気ヒータに低出力加熱モードよりも高い電力で通電され、電気ヒータに通電されない。 In the low output cooling mode, the electric fan is energized and the electric heater is not energized. In the high output cooling mode, the electric fan is energized with higher electric power than in the low output cooling mode, and the electric heater is not energized. In the low output heating mode, the electric heater is energized, but the electric fan is not energized. Further, in the high output heating mode, the electric heater is energized with higher power than in the low output heating mode, and the electric heater is not energized.
このようにした場合において、図１０に、運転席２における座部と人の間の熱流束の実測値１０１の推移と、当該熱流束の推移をエアコンＥＣＵ１４が熱流速推定処理１４Ａにおいて推定した推定値１０２と、運転席２の座席近傍温度Ｔｂの実測値１０３の推移について、１つの実験結果を示す。座席近傍温度Ｔｂは、対象の座席（本実験では運転席２）の座部よりも上方かつ対象の座席２の背もたれ部よりも前方であると共に、当該座部からも当該背もたれ部からも３０ｃｍ以上離れた領域における、空気の温度である。当該座部からも当該背もたれ部からも３０ｃｍ以上離れた領域とするのは、着座した人がいない領域とするためである。座席近傍温度Ｔｂは、熱流束推定部位の近辺を流れる空気の温度でもある。
In such a case, in FIG. 10, the transition of the measured
この実験においては、時点ｔ０において、車室内に送風される前の空気がエバポレータ１１で冷却される冷房運転が始まる。そして、その後の時点ｔ１において運転席２の座部の電動ファンが高出力冷却モードで作動を開始する。そして、その後の時点ｔ２において当該冷房運転が停止する。時点ｔ０以降において、運転席２の座部の電気ヒータは作動していない。 In this experiment, at time t0, the cooling operation in which the air before being blown into the vehicle interior is cooled by the evaporator 11 starts. Then, at a time point t1 thereafter, the electric fan in the seat portion of the driver's seat 2 starts to operate in the high output cooling mode. Then, at the subsequent time point t2, the cooling operation is stopped. After the time point t0, the electric heater in the seat portion of the driver's seat 2 is not operating.
この実験では、図１０に示すように、熱流束の推定値１０２は、概ね実測値１０１に近い値を算出している。しかし、本発明者は、冷房が停止した時点ｔ２以降において、座席近傍温度Ｔｂの実測値１０３の上昇と共に、熱流束の実測値１０１が上昇しているにもかかわらず、熱流束の推定値１０２が低下していることに着目した。
In this experiment, as shown in FIG. 10, the estimated
そして、本発明者は、座席近傍温度Ｔｂの実測値１０３と熱流束の実測値１０１との相関について検討した結果、電動ファンが吸い込む空気の温度に熱流束が影響を受けることを見出した。
Then, as a result of examining the correlation between the measured
そこで、本発明者は、各ヒータファンの作動状態に応じて決定される温調依存要素εを、図６ではなく図１１のように決定してもよいことを着想した。図１１と図６の違いは、低出力冷却モードと高出力冷却モードにおけるεの式のみである。 Therefore, the present inventor has conceived that the temperature control dependent element ε determined according to the operating state of each heater fan may be determined as shown in FIG. 11 instead of FIG. 6. The difference between FIG. 11 and FIG. 6 is only the expression of ε in the low output cooling mode and the high output cooling mode.
具体的には、各ヒータファンの作動状態に応じて決定される温調依存要素εは、冷却モードでは、対象のヒータファンの現時点の作動状態および取り付け先の座席の近傍の温度に応じて、図１１に示すように−Ｃ１とｆ（Ｔｂ）の乗算結果または−Ｃ２とｆ（Ｔｂ）の乗算結果となる。Ｃ１、Ｃ２、Ｈ１、Ｈ２は、図６と同じ量である。ｆ（Ｔｂ）は、温度Ｔｂの関数であり、温度Ｔｂによらず正の値を取る。ｆ（Ｔｂ）は、座席近傍温度Ｔｂの増加関数である。例えばｆ（Ｔｂ）はＴｂそのものであってもよい。ｆ（Ｔｂ）が座席近傍温度Ｔｂの増加関数かつ正の値であるのは、当該領域の温度が高いほど、対象の座席の温度低下が遅くなるからである。 Specifically, the temperature control dependent element ε determined in accordance with the operating state of each heater fan, in the cooling mode, depending on the current operating state of the target heater fan and the temperature in the vicinity of the seat to which it is attached, As shown in FIG. 11, the multiplication result of −C1 and f (Tb) or the multiplication result of −C2 and f (Tb) is obtained. C1, C2, H1, and H2 are the same amounts as in FIG. f (Tb) is a function of the temperature Tb and takes a positive value regardless of the temperature Tb. f (Tb) is an increasing function of the seat vicinity temperature Tb. For example, f (Tb) may be Tb itself. The reason that f (Tb) is an increasing function and a positive value of the temperature Tb near the seat is that the higher the temperature in the region, the slower the temperature decrease of the target seat.
エアコンＥＣＵ１４が座席近傍温度Ｔｂを検出する方法としては、例えば、赤外線カメラ４で撮影された当該領域の画素値によって特定されてもよいし、当該領域にあらかじめ設けられた温度センサによって特定されてもよい。あるいは、内気温センサ１７が検出した温度を座席近傍温度Ｔｂとして用いてもよい。内気温センサ１７は当該領域に配置されてはいないものの、当該領域の温度と強い正の相関があるので、内気温センサ１７の検出値を用いても大きな問題はない。
As a method for the
このように、図１１のように温調依存要素εを決定することで、電動ファンが吸い込む空気の温度に応じた熱流束の変化も、熱流束の推定に組み込むことができる。 As described above, by determining the temperature control dependent element ε as shown in FIG. 11, the change of the heat flux depending on the temperature of the air sucked by the electric fan can be incorporated into the estimation of the heat flux.
運転席背部ヒータクーラ５、運転席座部ヒータクーラ６、後席背部ヒータクーラ７、後席座部ヒータクーラ８の各々は、取り付け先の座席２、３に着座する人を、あるときには暖め、またあるときには冷やす温度調整装置である。
The driver's seat back heater cooler 5, the driver's seat
例えば、ヒータクーラ５、６、７、８の各々は、ペルチェ素子から構成されていてもよい。取り付け先の座席２、３に着座する人を暖める場合は、ペルチェ素子の両面のうち、当該人側の面が放熱面となるよう、ペルチェ素子に電流が印加される。取り付け先の座席２、３に着座する人を冷やす場合は、ペルチェ素子の両面のうち、当該人側の面が吸熱面となるよう、ペルチェ素子に電流が印加される。
For example, each of the
（まとめ）
上記各実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、熱流算出部は、着座時点を起点とする経過時間に依存して変化する時間依存要素と初期温度に依存する初期温度依存要素とを含む第１計算式により、着座時点より後の期間における前記熱流束の推移を算出する。
(Summary)
According to the first aspect shown in part or all of each of the above-described embodiments, the heat flow calculator determines the time-dependent element that changes depending on the elapsed time starting from the seating time point and the initial value that depends on the initial temperature. The transition of the heat flux in the period after the seating time is calculated by the first calculation formula including the temperature dependent element.
また、第２の観点によれば、前記初期温度依存要素の前記第１計算式に対する寄与度は、前記着座時点以外の時点における前記座席の温度の推定値を含む要素の、前記第１計算式に対する寄与度よりも、高い。このように、当該対象の部分の着座後の温度の寄与が小さいので、着座後の測定による誤差が発生する可能性が低い。したがって、熱流束の推定が安定化する。 According to a second aspect, the degree of contribution of the initial temperature dependent element to the first calculation formula is the first calculation formula of an element including an estimated value of the temperature of the seat at a time other than the seating time. Higher than the contribution to. As described above, since the contribution of the temperature of the target portion after sitting is small, it is unlikely that an error occurs due to the measurement after sitting. Therefore, the heat flux estimation is stabilized.
また、第３の観点によれば、前記熱流算出部は、前記着座時点における前記座席と前記人との間の熱流束である着座時熱流束を前記初期温度に基づいて推定する。前記時間依存要素は、前記経過時間が長くなるほど前記熱流束が前記着座時熱流束からゼロ側に大きく離れるよう、前記第１計算式に寄与する。 Further, according to a third aspect, the heat flow calculation unit estimates a sitting heat flux, which is a heat flux between the seat and the person at the time of sitting, based on the initial temperature. The time-dependent element contributes to the first calculation formula so that the heat flux becomes farther away from the sitting heat flux toward the zero side as the elapsed time becomes longer.
このようになっていることで、第１計算式によって推定された熱流束の、経過時間の
変化に応じた推移が、実際の熱流束に近くなる。
By doing so, the transition of the heat flux estimated by the first calculation formula according to the change of the elapsed time becomes close to the actual heat flux.
また、第４の観点によれば、前記時間依存要素は、前記着座時点を起点とする経過時間が長くなるほど前記熱流束の変化速度の絶対値が小さくなるよう、前記第１計算式に寄与する。このようになっていることで、第１計算式によって推定された熱流束の、経過時間の変化に応じた推移が、実際の熱流束に近くなる。 Further, according to a fourth aspect, the time-dependent element contributes to the first calculation formula so that the absolute value of the rate of change of the heat flux becomes smaller as the elapsed time from the seating time as a starting point becomes longer. . By doing so, the transition of the heat flux estimated by the first calculation formula according to the change of the elapsed time becomes close to the actual heat flux.
また、第５の観点によれば、前記初期温度依存要素は、前記初期温度と基準温度（ａ１）との差の絶対値が大きいほど、前記第１計算式に対する前記時間依存要素の寄与を増幅させる。 Further, according to a fifth aspect, the greater the absolute value of the difference between the initial temperature and the reference temperature (a1), the greater the absolute value of the difference between the initial temperature and the reference temperature (a1). Let
このようになっていることで、第１計算式によって推定された熱流束の、経過時間の変化に応じた変化速度が、初期温度に応じて異なることで、算出された熱流束が実際の熱流束に近くなる。 By doing so, the rate of change of the heat flux estimated by the first calculation formula according to the change of the elapsed time differs depending on the initial temperature, so that the calculated heat flux is the actual heat flow. It's close to a bunch.
また、第６の観点によれば、前記車両の前記座席には、温度調整装置が配置されており、前記温度調整装置は、前記座席に着座する人を暖める、前記座席に着座する人を冷やす、前記座席に着座する人に送風する、のうち少なくとも１つを行い、前記第１計算式は、さらに前記温度調整装置の作動状態に依存する温調依存要素を含む。このように、ヒータクーラの作動状態に依存する温調依存要素を第１計算式が含むことで、温度調整装置の作動状態に起因する熱流束の変化が第１計算式に反映される。 Further, according to a sixth aspect, a temperature adjusting device is arranged in the seat of the vehicle, and the temperature adjusting device warms a person sitting on the seat and cools a person sitting on the seat. At least one of: blowing air to a person seated in the seat, and the first calculation formula further includes a temperature control dependent element that depends on an operating state of the temperature control device. In this way, the first calculation formula includes the temperature control dependent element that depends on the operating state of the heater cooler, and thus the change of the heat flux due to the operating state of the temperature adjusting device is reflected in the first calculation formula.
また、第７の観点によれば、前記熱流算出部は、前記第１計算式により前記熱流束の推移を算出すると共に、前記第１計算式とは異なる第２計算式により前記熱流束の推移を算出し、前記第２計算式は、前記座席の温度を含まず、時間経過と共に前記熱流束の経時変化量の絶対値を減少させ、前記熱流算出部は、前記着座時点の後の切替タイミングよりも前においては、前記第１計算式で算出された前記熱流束の推移を採用し、前記切替タイミングの後においては、前記第２計算式で算出された前記熱流束の推移を採用し、前記切替タイミングは、前記第１計算式で算出された前記熱流束と前記第２計算式で算出された前記熱流束との差の絶対値が所定の許容値より小さくなるタイミングである。 Further, according to a seventh aspect, the heat flow calculation unit calculates the transition of the heat flux by the first calculation formula, and changes the heat flux by a second calculation formula different from the first calculation formula. And the second calculation formula does not include the temperature of the seat and decreases the absolute value of the temporal change amount of the heat flux with the passage of time, and the heat flow calculation unit determines the switching timing after the seating time. Before that, the transition of the heat flux calculated by the first calculation formula is adopted, and after the switching timing, the transition of the heat flux calculated by the second calculation formula is adopted, The switching timing is a timing when the absolute value of the difference between the heat flux calculated by the first calculation formula and the heat flux calculated by the second calculation formula becomes smaller than a predetermined allowable value.
このようになっていることで、第１計算式のみで熱流束を算出する場合や、第２計算式のみで熱流束を算出する場合に比べて、精度の高い熱流束算出を行うことができる。すなわち、前期は第１計算式によって初期温度に応じた熱流束を算出でき、後期は座席の温度にかかわらず時間経過と共に経時変化量の絶対値が低下していく熱流束の特性を第２計算式で再現することができる。 By doing so, it is possible to perform the heat flux calculation with higher accuracy than in the case where the heat flux is calculated only by the first calculation formula and the case where the heat flux is calculated only by the second calculation formula. . That is, in the first half, the heat flux according to the initial temperature can be calculated by the first calculation formula, and in the second half, the second calculation of the characteristics of the heat flux in which the absolute value of the change over time decreases with time regardless of the seat temperature. It can be reproduced with a formula.
また、第８の観点によれば、前記センサは、前記座席を前記座席の前側から撮影する赤外線カメラである。通常、車両に搭載される赤外線カメラは、座席に座った乗員の前側の表面の温度を特定するために用いられる。しかし、ここでは、乗員の背中または臀部と座席との間の、すなわち隠れた部分の、熱流束を推定するために用いられる。つまり、このような赤外線カメラの用途は、従来の用途とは観点が大きく異なっている。 Further, according to an eighth aspect, the sensor is an infrared camera that photographs the seat from the front side of the seat. An infrared camera mounted on a vehicle is usually used to identify the temperature of the front surface of an occupant sitting in a seat. However, it is used here to estimate the heat flux between the occupant's back or buttocks and the seat, ie the hidden part. In other words, the application of such an infrared camera is significantly different from the conventional application.
１ 車両
２ 運転席
３ 後席
４ 赤外線カメラ
５、６、７、８ ヒータクーラ
１４ エアコンＥＣＵ
1 vehicle 2 driver's seat 3
Claims (8)
前記人が前記座席に着座した着座時点の後の期間における、前記座席と前記人との間の熱流束の推移を算出する熱流算出部（Ｓ１４０）と、を備え、
前記熱流算出部は、前記着座時点を起点とする経過時間に依存して変化する時間依存要素（ｌｎ（ｔ））と前記初期温度に依存する初期温度依存要素（ω）とを含む第１計算式（Σ１）により、前記着座時点より後の期間における前記熱流束の推移を算出する、熱流束推定装置。 Temperature estimation for estimating an initial temperature (Tsi) which is a temperature of a seat (2, 3) of a vehicle (1) when a person is seated on the basis of outputs of the sensors (4, 16, 17, 18) Parts (S130, S135),
A heat flow calculation unit (S140) that calculates a transition of heat flux between the seat and the person in a period after the time when the person sits on the seat.
The heat flow calculation unit includes a first calculation including a time-dependent element (ln (t)) that changes depending on an elapsed time starting from the seating time point and an initial temperature-dependent element (ω) that depends on the initial temperature. A heat flux estimation device that calculates the transition of the heat flux in the period after the sitting time by using the formula (Σ1).
前記時間依存要素は、前記経過時間が長くなるほど前記熱流束が前記着座時熱流束からゼロ側に大きく離れるよう、前記第１計算式に寄与する請求項１に記載の熱流束推定装置。 The heat flow calculation unit estimates a sitting heat flux (R init ) which is a heat flux between the seat and the person at the time of sitting based on the initial temperature,
The heat flux estimation device according to claim 1, wherein the time-dependent element contributes to the first calculation formula so that the heat flux becomes farther away from the sitting heat flux toward the zero side as the elapsed time becomes longer.
前記温度調整装置は、前記座席に着座する人を暖める、前記座席に着座する人を冷やす、前記座席に着座する人に送風する、のうち少なくとも１つを行い、
前記第１計算式は、さらに前記温度調整装置の作動状態に依存する温調依存要素（ε）を含む請求項１ないし５のいずれか１つに記載の熱流束推定装置。 Temperature adjusting devices (5, 6, 7, 8) are arranged in the seats of the vehicle,
The temperature adjustment device performs at least one of warming a person sitting on the seat, cooling a person sitting on the seat, and blowing air to a person sitting on the seat,
The heat flux estimation device according to any one of claims 1 to 5, wherein the first calculation formula further includes a temperature control dependent element (ε) that depends on an operating state of the temperature control device.
前記第２計算式は、前記座席の温度を含まず、時間経過と共に前記熱流束の経時変化量の絶対値を減少させ、
前記熱流算出部は、前記着座時点の後の切替タイミング（ｔｃ）よりも前においては、前記第１計算式で算出された前記熱流束の推移を採用し、前記切替タイミングの後においては、前記第２計算式で算出された前記熱流束の推移を採用し、
前記切替タイミングは、前記第１計算式で算出された前記熱流束と前記第２計算式で算出された前記熱流束との差の絶対値が所定の許容値より小さくなるタイミングである、請求項１ないし６のいずれか１つに記載の熱流束推定装置。 The heat flow calculation unit calculates the transition of the heat flux by the first calculation formula, and also calculates the transition of the heat flux by a second calculation formula (Σ2) different from the first calculation formula,
The second calculation formula does not include the temperature of the seat and decreases the absolute value of the temporal change amount of the heat flux with the passage of time,
The heat flow calculation unit adopts the transition of the heat flux calculated by the first calculation formula before the switching timing (tc) after the sitting time, and after the switching timing, Adopting the transition of the heat flux calculated by the second calculation formula,
The switching timing is a timing when an absolute value of a difference between the heat flux calculated by the first calculation formula and the heat flux calculated by the second calculation formula becomes smaller than a predetermined allowable value. 7. The heat flux estimation device according to any one of 1 to 6.
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