JP2020029520A - Additive for reclaiming deteriorated asphalt and method for manufacturing reclaimed asphalt mixture - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、劣化アスファルト再生用添加剤、及び当該劣化アスファルト再生用添加剤を利用した再生アスファルト合材の製造方法に関する。 The present invention relates to an additive for regenerating degraded asphalt and a method for producing a regenerated asphalt mixture using the additive for regenerating degraded asphalt.
アスファルト舗装は、施工後数年を経ると、バインダーとして機能しているアスファルトが劣化し、ひび割れ等が生じる。そのため、アスファルト舗装は、施工して一定期間を経た後にアスファルト廃材として回収され、その後、新たなアスファルト舗装が施工される。 Asphalt pavement deteriorates asphalt functioning as a binder several years after construction and causes cracks and the like. Therefore, asphalt pavement is recovered as asphalt waste material after a certain period of time after construction, and then new asphalt pavement is constructed.
アスファルト舗装には、アスファルト合材が用いられる。アスファルト合材とは、骨材及びアスファルト等を所定の割合で混合した材料である。
ところで、従来より、施工して一定期間を経た後に回収されたアスファルト廃材は、産業廃棄物の処理負担の軽減、環境負荷の低減、及び省資源化等の観点から、再生利用されている。
ここで、アスファルト廃材には、ストレートアスファルトの劣化物が含まれている。そのため、アスファルト廃材を再生利用する際には、ストレートアスファルトの劣化物を再生処理する必要がある。なぜなら、ストレートアスファルトの劣化物が劣化したままの状態でアスファルト合材に含まれていると、アスファルト舗装にひび割れ等の不具合が早期に生じる恐れがあり、また、ストレートアスファルトの劣化物を骨材から安価に分離して除去する技術も確立されていないからである。
Asphalt mixture is used for asphalt pavement. The asphalt mixture is a material obtained by mixing an aggregate, asphalt, and the like at a predetermined ratio.
By the way, conventionally, asphalt waste collected after a certain period of construction has been recycled from the viewpoints of reducing the burden of treating industrial waste, reducing the environmental burden, and saving resources.
Here, the asphalt waste material contains a degraded product of straight asphalt. Therefore, when asphalt waste is recycled, it is necessary to regenerate degraded products of straight asphalt. If the deteriorated product of straight asphalt is contained in the asphalt mixture in a deteriorated state, there is a risk that defects such as cracks may occur in the asphalt pavement at an early stage, and the deteriorated product of straight asphalt from aggregate. This is because a technique for separating and removing the resin at low cost has not been established.
ところで、近年、アスファルト合材には、耐久性や排水性といった機能性が求められつつある。そのため、アスファルト合材に用いられるアスファルトとして、ストレートアスファルトに改質材を混合したポリマー改質アスファルトの使用が増加しつつある。当該改質材としては、例えば、スチレン・ブタジエン系ゴム等のゴム系材料、スチレン・ブタジエン・スチレンブロック共重合体等の熱可塑性エラストマー、及びエチレン・酢酸ビニル共重合体等の熱可塑性樹脂が挙げられる。
なお、以降の説明では、ポリマー改質アスファルトを、単に「改質アスファルト」ともいう。
アスファルト廃材には、当該改質アスファルトの劣化物が含まれていることもある。そのため、当該改質アスファルトの劣化物を再生処理する必要もある。
なお、本明細書では、ストレートアスファルトの劣化物と改質アスファルトの劣化物とを総称して、「劣化アスファルト」ともいう。
By the way, in recent years, asphalt composite materials have been required to have functionality such as durability and drainage. For this reason, the use of polymer-modified asphalt in which a modifying material is mixed with straight asphalt has been increasing as asphalt used for asphalt mixture. Examples of the modifier include rubber materials such as styrene / butadiene rubber, thermoplastic elastomers such as styrene / butadiene / styrene block copolymer, and thermoplastic resins such as ethylene / vinyl acetate copolymer. Can be
In the following description, the polymer-modified asphalt is simply referred to as “modified asphalt”.
The asphalt waste material may include a deteriorated product of the modified asphalt. Therefore, it is necessary to regenerate the deteriorated asphalt.
In the present specification, the deteriorated product of straight asphalt and the deteriorated product of modified asphalt are collectively referred to as “degraded asphalt”.
劣化アスファルトの再生処理は、一般的には、アスファルト廃材を粉砕処理等により細かく砕いた後、加熱軟化処理する前後において、劣化アスファルト再生用添加剤を添加することにより行われる。劣化アスファルト再生用添加剤は、アスファルト廃材に含まれる劣化アスファルトの針入度及び伸度を回復するために添加される。
再生処理が施されたアスファルト廃材は、新骨材及び新アスファルト等と混合されて再生アスファルト合材とされた後、再びアスファルト舗装等として施工される。
なお、劣化アスファルト再生用添加剤は、再生アスファルト用添加剤又は再生アスファルト用軟化剤と呼ばれることもある。
In general, the degraded asphalt regeneration process is performed by adding a degraded asphalt regeneration additive before and after heat softening after finely crushing asphalt waste material by a crushing process or the like. The deteriorated asphalt regeneration additive is added in order to restore the penetration and elongation of the deteriorated asphalt contained in the asphalt waste material.
The asphalt waste material subjected to the regeneration treatment is mixed with a new aggregate, a new asphalt, and the like to form a recycled asphalt mixture, and then reconstructed as asphalt pavement.
Note that the degraded asphalt regeneration additive may be referred to as a recycled asphalt additive or a recycled asphalt softener.
近年、アスファルト廃材が将来的に大量に発生する可能性を見据え、劣化アスファルト再生用添加剤が各種提案されつつある。
例えば、特許文献１には、ＰＣＡ（多環芳香族炭化水素）含有量、４０℃動粘度、アニリン点、及び芳香族分（％ＣＡ）を所定の範囲に調整した劣化アスファルト再生用添加剤が開示されている。
In recent years, various additives for regenerating degraded asphalt have been proposed in view of the possibility that a large amount of asphalt waste will be generated in the future.
For example, Patent Document 1 discloses an additive for regenerating degraded asphalt in which the PCA (polycyclic aromatic hydrocarbon) content, kinematic viscosity at 40 ° C., aniline point, and aromatic content (% C A ) are adjusted to predetermined ranges. Is disclosed.
上記のように、改質アスファルトの使用が増加しつつあることから、今後回収されるアスファルト廃材は、劣化した改質アスファルト（以下、「劣化改質アスファルト」ともいう）の混入割合が増加し、劣化アスファルト中の改質材含有量が多くなるため、再生が困難になることが予想される。特にポリマー改質アスファルトのうち、Ｈ型のポリマー改質アスファルトは、改質材含有量が多い。そのため、Ｈ型のポリマー改質アスファルトの劣化物の混入割合が増加すると、劣化アスファルト中の改質材含有量が更に多くなるため、再生が更に困難になることが予想される。かかる状況を想定すると、Ｈ型のポリマー改質アスファルトのように改質材を多く含む改質アスファルトに由来する劣化改質アスファルトを含むアスファルト廃材を再生処理可能な劣化アスファルト再生用添加剤を提供することが喫緊の課題であると考えられる。
しかしながら、特許文献１では、劣化改質アスファルトの再生に関する具体的な検討は行われていない。
As described above, since the use of modified asphalt is increasing, asphalt waste materials to be recovered in the future will have an increased mixing ratio of deteriorated asphalt (hereinafter, also referred to as “deteriorated asphalt”), Since the content of the modifying material in the degraded asphalt increases, it is expected that regeneration will be difficult. In particular, among the polymer-modified asphalts, H-type polymer-modified asphalt has a large modifier content. For this reason, when the mixing ratio of the deteriorated product of the H-type polymer-modified asphalt increases, the content of the modifier in the deteriorated asphalt further increases, and it is expected that the regeneration becomes more difficult. Assuming such a situation, there is provided an additive for degraded asphalt regeneration that can regenerate asphalt waste material including degraded modified asphalt derived from modified asphalt containing a large amount of modifying material such as H-type polymer modified asphalt. This is considered an urgent issue.
However, Patent Literature 1 does not specifically study the regeneration of the deterioration-modified asphalt.
本発明は、Ｈ型のポリマー改質アスファルトのように改質材を多く含む改質アスファルトに由来する劣化改質アスファルトの再生効果に優れ、且つ取扱時の安全性を確保しやすい劣化アスファルト再生用添加剤、及び当該劣化アスファルト再生用添加剤を利用した再生アスファルト合材の製造方法を提供することを目的とする。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is for regenerating deteriorated asphalt excellent in regenerating effect of deteriorated asphalt derived from modified asphalt containing a large amount of modifying material such as H-type polymer-modified asphalt and easily ensuring safety during handling. It is an object of the present invention to provide a method for producing a recycled asphalt mixture using the additive and the deteriorated asphalt regeneration additive.
本発明者らは、１００℃動粘度、アニリン点、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡ、及び流動点を所定の範囲に調整した劣化アスファルト再生用添加剤が、上記課題を解決し得ることを見出した。 The present inventors have found that an additive for regenerating degraded asphalt in which the kinematic viscosity at 100 ° C., the aniline point,% C A by ring analysis (ndM method), and the pour point are adjusted to a predetermined range solves the above problems. I found that it could be solved.
すなわち本発明は、下記［１］及び［２］に関する。
［１］下記要件（１）〜（４）を満たす、劣化アスファルト再生用添加剤。
・要件（１）：１００℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ〜１２０ｍｍ２／ｓである。
・要件（２）：アニリン点が−２０℃〜３℃である。
・要件（３）：環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡが５０〜６８である。
・要件（４）：流動点が−１０℃〜２５℃である。
［２］上記［１］に記載の劣化アスファルト再生用添加剤と、アスファルト廃材とを混合する工程を含む、再生アスファルト合材の製造方法。
That is, the present invention relates to the following [1] and [2].
[1] An additive for regenerating degraded asphalt, which satisfies the following requirements (1) to (4).
- Requirement (1): 100 ℃ kinematic viscosity of 10mm 2 / s~120mm 2 / s.
-Requirement (2): The aniline point is -20C to 3C.
- Requirement (3):% by ring analysis (n-d-M method) C A is 50 to 68.
-Requirement (4): The pour point is -10C to 25C.
[2] A method for producing a recycled asphalt mixture, which comprises a step of mixing the deteriorated asphalt regeneration additive according to the above [1] with asphalt waste material.
本発明の劣化アスファルト再生用添加剤は、Ｈ型のポリマー改質アスファルトのように改質材を多く含む改質アスファルトに由来する劣化改質アスファルトの再生効果に優れ、且つ取扱時の安全性を確保しやすい。 The additive for regenerating degraded asphalt of the present invention is excellent in regenerating effect of degraded asphalt derived from modified asphalt containing a large amount of a modifying material, such as H-type polymer-modified asphalt, and has improved safety in handling. Easy to secure.
［劣化アスファルト再生用添加剤の構成］
本発明の劣化アスファルト再生用添加剤は、下記要件（１）〜（４）を満たす。
・要件（１）：１００℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ〜１２０ｍｍ２／ｓである。
・要件（２）：アニリン点が−２０℃〜３℃である。
・要件（３）：環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡが５０〜６８である。
・要件（４）：流動点が−１０℃〜２５℃である。
[Structure of additive for degraded asphalt regeneration]
The deteriorated asphalt regeneration additive of the present invention satisfies the following requirements (1) to (4).
- Requirement (1): 100 ℃ kinematic viscosity of 10mm 2 / s~120mm 2 / s.
-Requirement (2): The aniline point is -20C to 3C.
- Requirement (3):% by ring analysis (n-d-M method) C A is 50 to 68.
-Requirement (4): The pour point is -10C to 25C.
本発明の劣化アスファルト再生用添加剤は、上記要件（１）〜（４）を満たすことによって、Ｈ型のポリマー改質アスファルトのように改質材を多く含む改質アスファルトに由来する劣化改質アスファルトに対して優れた再生効果を発揮する。勿論、改質材の含有量がＨ型のポリマー改質アスファルトよりも少ない改質アスファルトの劣化物、さらにはストレートアスファルトの劣化物に対しても優れた再生効果を発揮する。また、取扱時の安全性を確保しやすい。 By satisfying the above requirements (1) to (4), the additive for regenerating degraded asphalt of the present invention can be used to improve degradation of degraded asphalt derived from a modified asphalt containing a large amount of a modifying material such as an H-type polymer-modified asphalt. Demonstrates an excellent regeneration effect on asphalt. As a matter of course, an excellent regenerating effect is exerted on a deteriorated asphalt degraded product in which the content of the modifier is smaller than that of the H-type polymer-modified asphalt, and also on a degraded product of straight asphalt. Also, it is easy to ensure safety during handling.
以下、本発明の劣化アスファルト再生用添加剤について詳細に説明すると共に、当該劣化アスファルト再生用添加剤の調製方法、当該劣化アスファルト再生用添加剤を利用した再生アスファルト合材の製造方法について、詳細に説明する。
なお、以降の説明では、Ｈ型のポリマー改質アスファルトのように改質材を多く含む改質アスファルトに由来する劣化改質アスファルトを、「改質材高含有劣化改質アスファルト」ともいう。
Hereinafter, the deteriorated asphalt regeneration additive of the present invention will be described in detail, and a method of preparing the deteriorated asphalt regeneration additive, a method of manufacturing a recycled asphalt mixture using the deteriorated asphalt regeneration additive, will be described in detail. explain.
In the following description, the deterioration-modified asphalt derived from the modified asphalt containing a large amount of the modifying material, such as the H-type polymer-modified asphalt, is also referred to as a “modified material-rich degraded modified asphalt”.
＜要件（１）＞
要件（１）では、劣化アスファルト再生用添加剤の１００℃動粘度を規定している。
１００℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ〜１２０ｍｍ２／ｓである劣化アスファルト再生用添加剤とすることによって、改質材高含有劣化改質アスファルトに対して優れた再生効果を発揮する。勿論、改質材の含有量が少ない改質アスファルトの劣化物、さらにはストレートアスファルトの劣化物に対しても優れた再生効果を発揮する。また、取扱時の安全性を確保しやすい。
本発明の一態様において、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をより向上させる観点から、劣化アスファルト再生用添加剤の１００℃動粘度は、好ましくは１２ｍｍ２／ｓ〜９０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは１３ｍｍ２／ｓ〜７０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは１４ｍｍ２／ｓ〜５０ｍｍ２／ｓ、より更に好ましくは１５ｍｍ２／ｓ〜３０ｍｍ２／ｓである。
<Requirements (1)>
The requirement (1) specifies the kinematic viscosity at 100 ° C. of the deteriorated asphalt regeneration additive.
By 100 ° C. kinematic viscosity and 10mm 2 / s~120mm 2 / s at which degradation asphalt regeneration additive exhibits excellent regenerative effect against modifier high content deteriorates modified asphalt. Of course, an excellent regenerating effect can be exerted on degraded products of modified asphalt having a small content of the modifying material, and also on degraded products of straight asphalt. Also, it is easy to ensure safety during handling.
In one aspect of the present invention, from the viewpoint of further improving the reproduction effect of modifiers high content deteriorates modified asphalt, 100 ° C. kinematic viscosity degradation asphalt regeneration additive is preferably 12mm 2 / s~90mm 2 / s , more preferably from 13mm 2 / s~70mm 2 / s, more preferably 14mm 2 / s~50mm 2 / s, even more preferably 15mm 2 / s~30mm 2 / s.
なお、本発明において、劣化アスファルト再生用添加剤の１００℃動粘度は、ＡＳＴＭ Ｄ４４５に準拠して測定した値を意味する。 In the present invention, the kinematic viscosity at 100 ° C. of the deteriorated asphalt regeneration additive means a value measured in accordance with ASTM D445.
＜要件（２）＞
要件（２）では、再生アスファルトのアニリン点を規定している。
アニリン点が−２０℃〜３℃である劣化アスファルト再生用添加剤とすることによって、改質材高含有劣化改質アスファルトに対して優れた再生効果を発揮する。勿論、改質材の含有量が少ない改質アスファルトの劣化物、さらにはストレートアスファルトの劣化物に対しても優れた再生効果を発揮する。また、取扱時の安全性を確保しやすい。
本発明の一態様において、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をより向上させる観点から、劣化アスファルト再生用添加剤のアニリン点は、好ましくは−２０℃〜２℃、より好ましくは−１９℃〜１℃、更に好ましくは−１８℃〜−５℃、より更に好ましくは−１７℃〜−１０℃である。
<Requirement (2)>
Requirement (2) specifies the aniline point of the recycled asphalt.
By using the additive for regenerating deteriorated asphalt having an aniline point of -20 ° C to 3 ° C, an excellent regenerating effect can be exerted on the deteriorated asphalt containing a high content of a modifier. Of course, an excellent regenerating effect can be exerted on degraded products of modified asphalt having a small content of the modifying material, and also on degraded products of straight asphalt. Also, it is easy to ensure safety during handling.
In one aspect of the present invention, the aniline point of the deteriorated asphalt regenerating additive is preferably from -20 ° C to 2 ° C, more preferably from the viewpoint of further improving the regenerating effect on the modified asphalt containing high content of the modifier. The temperature is from 19C to 1C, more preferably from -18C to -5C, and still more preferably from -17C to -10C.
なお、本発明において、劣化アスファルト再生用添加剤のアニリン点は、ＪＩＳ Ｋ ２２５６に準拠して測定した値を意味する。 In the present invention, the aniline point of the additive for regenerating degraded asphalt means a value measured in accordance with JIS K 2256.
＜要件（３）＞
要件（３）では、劣化アスファルト再生用添加剤の環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡを規定している。％ＣＡは、芳香族炭素量の全炭素量に対する質量割合（百分率）を示す値である。
環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡが５０〜６８である劣化アスファルト再生用添加剤とすることによって、改質材高含有劣化改質アスファルトに対して優れた再生効果を発揮する。勿論、改質材の含有量が少ない改質アスファルトの劣化物、さらにはストレートアスファルトの劣化物に対しても優れた再生効果を発揮する。また、取扱時の安全性を確保しやすい。
本発明の一態様において、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をより向上させる観点から、劣化アスファルト再生用添加剤の環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡは、好ましくは５２〜６８、より好ましくは５４〜６８、更に好ましくは５６〜６７、より更に好ましくは５８〜６７、更になお好ましくは６０〜６７である。
<Requirement (3)>
Requirement (3), defines a by% C A on the ring analysis of degradation asphalt regeneration additive (n-d-M method). % C A is a value indicating the mass ratio (percentage) to the total carbon content of the aromatic carbon content.
By the ring analysis (n-d-M method) According% C A deterioration asphalt regeneration additive is 50 to 68, exhibit excellent regenerative effect against modifier high content deteriorates modified asphalt . Of course, an excellent regenerating effect can be exerted on degraded products of modified asphalt having a small content of the modifying material, and also on degraded products of straight asphalt. Also, it is easy to ensure safety during handling.
In one aspect of the present invention, from the viewpoint of further improving the reproduction effect of modifiers high content deteriorates modified asphalt depends% C A is the ring analysis of degradation asphalt regeneration additive (n-d-M method), preferably Is from 52 to 68, more preferably from 54 to 68, still more preferably from 56 to 67, still more preferably from 58 to 67, and still more preferably from 60 to 67.
なお、本発明において、％ＣＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３２３８−９５に準拠し、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）にて求めた値を意味する。 In the present invention,% C A conforms to ASTM D3238-95, means a value obtained by ring analysis (n-d-M method).
＜要件（４）＞
要件（４）では、流動点を規定している。
流動点が−１０℃〜２５℃である劣化アスファルト再生用添加剤とすることによって、改質材高含有劣化改質アスファルトに対して優れた再生効果を発揮する。勿論、改質材の含有量が少ない改質アスファルトの劣化物、さらにはストレートアスファルトの劣化物に対しても優れた再生効果を発揮する。また、取扱時の安全性を確保しやすい。
本発明の一態様において、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をより向上させる観点から、劣化アスファルト再生用添加剤の流動点は、好ましくは−５℃〜２０℃、より好ましくは０℃〜１５℃、更に好ましくは２℃〜１３℃である。
<Requirement (4)>
Requirement (4) specifies a pour point.
By using the additive for regenerating deteriorated asphalt having a pour point of −10 ° C. to 25 ° C., an excellent regenerating effect can be exerted on the deteriorated asphalt containing a large amount of the modifying material. Of course, an excellent regenerating effect can be exerted on degraded products of modified asphalt having a small content of the modifying material, and also on degraded products of straight asphalt. Also, it is easy to ensure safety during handling.
In one embodiment of the present invention, the pour point of the deteriorated asphalt regenerating additive is preferably −5 ° C. to 20 ° C., more preferably 0, from the viewpoint of further improving the regenerating effect on the deteriorated asphalt with a high modifier content. C. to 15 C., more preferably 2 C. to 13 C.
なお、本発明において、流動点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９：１９８７（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法）に準拠して測定される値を意味する。 In the present invention, the pour point means a value measured in accordance with JIS K 2269: 1987 (test method for pour point of crude oil and petroleum products and cloud point of petroleum products).
＜上記要件（１）〜（４）以外の好適要件＞
（要件（５）：環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＮ）
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をさらに向上させる観点から、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＮが、好ましくは５〜２０、より好ましくは６〜１８、更に好ましくは７〜１５である。％ＣＮは、ナフテン炭素量の全炭素量に対する質量割合（百分率）を示す値である。
なお、本発明において、％ＣＮは、ＡＳＴＭ Ｄ３２３８−９５に準拠し、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）にて求めた値を意味する。
<Preferred requirements other than the above requirements (1) to (4)>
(Requirement (5):% C N by ring analysis (ndM method))
One aspect of the degradation asphalt regeneration additive of the present invention, from the viewpoint of further improving the reproduction effect of modifiers high content deteriorates modified asphalt,% by ring analysis (n-d-M method) C N is preferably Is 5 to 20, more preferably 6 to 18, and still more preferably 7 to 15. % C N is a value indicating the weight percentage of the total carbon content of naphthenic carbon content (percentage).
In the present invention,% C N may conform to ASTM D3238-95, means a value obtained by ring analysis (n-d-M method).
（要件（６）：引火点）
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をさらに向上させると共に、安全性をより向上させる観点、具体的には、引火の危険性を低下させて貯蔵時や輸送時における安全性を向上させる観点、引火の危険性の低下及び発煙の抑制による劣化アスファルト再生用添加剤を取り扱う作業者の安全性を確保する観点から、引火点が、好ましくは１８０℃〜２５０℃、より好ましくは１９０℃〜２４５℃、更に好ましくは２００℃〜２４５℃、より更に好ましくは２１０℃〜２４０℃である。
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、要件（１）〜（４）を満たすことによって、特に上記要件（１）を満たすことによって、引火点を上記範囲に調整しやすい。
なお、本発明において、引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定した値を意味する。
(Requirement (6): flash point)
The deteriorated asphalt regenerating additive of one embodiment of the present invention further improves the regenerating effect on the degraded modified asphalt containing a high content of a modifier, and further improves safety, specifically, reduces the risk of ignition. From the viewpoint of improving the safety during storage and transportation by lowering, reducing the risk of ignition and suppressing the generation of smoke, from the viewpoint of ensuring the safety of workers handling the asphalt regeneration additive, the flash point is: Preferably it is 180-250 degreeC, More preferably, it is 190-245 degreeC, More preferably, it is 200-245 degreeC, More preferably, it is 210-240 degreeC.
The additive for reclaiming degraded asphalt according to one embodiment of the present invention easily adjusts the flash point to the above range by satisfying the requirements (1) to (4), particularly, by satisfying the requirement (1).
In the present invention, the flash point means a value measured by the Cleveland open-type (COC) method according to JIS K 2265.
（４０℃動粘度）
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をさらに向上させる観点から、４０℃動粘度が、好ましくは５００ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは８００ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは１，０００ｍｍ２／ｓ以上、より更に好ましくは１，２００ｍｍ２／ｓ以上、更になお好ましくは１，４００ｍｍ２／ｓ以上、一層好ましくは１，６００ｍｍ２／ｓ以上である。
また、同様の観点から、本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤の４０℃動粘度は、通常５，０００ｍｍ２／ｓ以下、好ましくは３，０００ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは２，５００ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは２２００ｍｍ２／ｓ以下である。
なお、本発明において、劣化アスファルト再生用添加剤の４０℃動粘度は、ＡＳＴＭ Ｄ４４５に準拠して測定した値を意味する。
(Kinematic viscosity at 40 ° C)
The deteriorated asphalt regenerating additive of one embodiment of the present invention has a kinematic viscosity of 40 ° C., preferably 500 mm 2 / s or more, and more preferably, from the viewpoint of further improving the regenerating effect on the deteriorated asphalt containing a high content of a modifier. 800 mm 2 / s or more, more preferably 1,000mm 2 / s or more, even more preferably 1,200mm 2 / s or more, even more preferably 1,400 mm 2 / s or more, more preferably 1,600mm 2 / s That is all.
In addition, from the same viewpoint, the kinematic viscosity at 40 ° C. of the deteriorated asphalt regeneration additive of one embodiment of the present invention is generally 5,000 mm 2 / s or less, preferably 3,000 mm 2 / s or less, more preferably 2,5 mm 2 / s or less. It is at most 500 mm 2 / s, more preferably at most 2,200 mm 2 / s.
In the present invention, the kinematic viscosity at 40 ° C. of the deteriorated asphalt regeneration additive means a value measured in accordance with ASTM D445.
（１５℃における密度）
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をさらに向上させる観点から、１５℃における密度が、好ましくは１．０００ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは１．０１０ｇ／ｃｍ３以上、更に好ましくは１．０２０ｇ／ｃｍ３以上、より更に好ましくは１．０３０ｇ／ｃｍ３以上である。
また、同様の観点から、本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、通常１．０６０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは１．０５０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは１．０４０ｇ／ｃｍ３以下である。
なお、本発明において、１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ ２２４９−１：２０１１（原油及び石油製品−密度の求め方− 第１部：振動法）に準拠して測定される値を意味する。
(Density at 15 ° C)
The deteriorated asphalt regenerating additive of one embodiment of the present invention has a density at 15 ° C. of preferably 1.000 g / cm 3 or more, from the viewpoint of further improving the regenerating effect on the degraded modified asphalt having a high modifier content. It is preferably at least 1.010 g / cm 3, more preferably at least 1.020 g / cm 3 , even more preferably at least 1.030 g / cm 3 .
In addition, from a similar viewpoint, the additive for reclaiming degraded asphalt of one embodiment of the present invention is usually 1.060 g / cm 3 or less, preferably 1.050 g / cm 3 or less, and more preferably 1.040 g / cm 3 or less. It is.
In addition, in this invention, the density at 15 degreeC means the value measured based on JISK2249-1: 2011 (crude oil and petroleum products-method of calculating density-Part 1: Vibration method).
（２０℃における屈折率）
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、改質材高含有劣化改質アスファルトに対する再生効果をより向上させる観点から、２０℃における屈折率が、好ましくは１．５６５以上、より好ましくは１．５７０以上、更に好ましくは１．５７５以上、より更に好ましくは１．５８０以上である。
また、本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、２０℃における屈折率が、通常１．６００以下である。
なお、本発明において、２０℃における屈折率は、ＪＩＳ Ｋ００６２に準拠して測定した値を意味する。
(Refractive index at 20 ° C)
The additive for regenerating deteriorated asphalt of one embodiment of the present invention has a refractive index at 20 ° C. of preferably 1.565 or more, more preferably from the viewpoint of further improving the regenerating effect on the modified material-containing degraded modified asphalt. It is at least 1.570, more preferably at least 1.575, even more preferably at least 1.580.
The deteriorated asphalt regeneration additive of one embodiment of the present invention generally has a refractive index at 20 ° C. of 1.600 or less.
In the present invention, the refractive index at 20 ° C. means a value measured according to JIS K0062.
＜上記要件を満たす劣化アスファルト再生用添加剤の調製方法＞
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、ナフテン系原油を減圧蒸留し、留分として、蒸留塔の塔頂から塔底に向かい順に、第１留分から第４留分と残渣油とに分留した際の第３留分を、フルフラール溶剤抽出して得られる抽出物である、低アニリン点アロマ油（Ａ）を含むことが好ましい。
劣化アスファルト再生用添加剤が、低アニリン点アロマ油（Ａ）を含むことにより、上記要件（１）〜（４）、さらには上記要件（１）〜（４）以外の上記要件を満たし得る。
ここで、低アニリン点アロマ油（Ａ）における「低アニリン点」とは、アニリン点が−２０℃〜３℃であることを意味しており、好ましくは−２０℃〜２℃、より好ましくは−１９℃〜１℃、更に好ましくは−１８℃〜−５℃、より更に好ましくは−１７℃〜−１０℃である。
また、低アニリン点アロマ油（Ａ）における「アロマ油」とは、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡが５０〜６８であることを意味しており、好ましくは５２〜６８、より好ましくは５４〜６７、更に好ましくは５６〜６７、より更に好ましくは５８〜６７、更になお好ましくは６０〜６７である。
低アニリン点アロマ油（Ａ）が、上記の「低アニリン点」と上記の「アロマ油」の条件を満たすことによって、上記要件（２）及び（３）が満たされると共に、上記要件（１）及び（４）が満たされ易くなる。また、上記要件（１）〜（４）以外の上記要件も満たされ易くなる。
つまり、本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、ナフテン系原油を原料とし、アニリン点が−２０℃〜３℃であり、且つ、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡが５０〜６８である低アニリン点アロマ油（Ａ）を含むことが好ましい。
ここで、本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤は、使用環境等に応じて物性を調整するために、上記要件（１）〜（４）、さらには上記要件（１）〜（４）以外の上記要件を満たす範囲で、低アニリン点アロマ油（Ａ）以外の成分を含んでいてもよい。このような成分としては、例えば鉱油及び合成油から選択される１種以上が挙げられ、好ましくは鉱油から選択される１種以上であり、より好ましくはナフテン系鉱油から選択される１種以上である。当該ナフテン系鉱油としては、例えば、ナフテン系原油を減圧蒸留し、留分として、蒸留塔の塔頂から塔底に向かい順に、第１留分から第４留分と残渣油とに分留した際の第３留分以外の他の留分から選択される１種以上、例えば第２留分と第４留分から選択される１種以上が挙げられる。
本発明の一態様の劣化アスファルト再生用添加剤において、低アニリン点アロマ油（Ａ）は、劣化アスファルト再生用添加剤の全量（１００質量％）基準で、好ましくは２０〜１００質量％、より好ましくは３０〜１００質量％、更に好ましくは４０〜１００質量％、より更に好ましくは５０〜１００質量％、更になお好ましくは６０〜１００質量％、一層好ましくは７０〜１００質量％、より一層好ましくは８０〜１００質量％、更に一層好ましくは８５〜１００質量％、より更に一層好ましくは９０〜１００質量％、更になお一層好ましくは９５〜１００質量％である。
<Method for Preparing Degraded Asphalt Regeneration Additive Satisfying the Above Requirements>
The degraded asphalt regeneration additive of one embodiment of the present invention is obtained by distilling a naphthenic crude oil under reduced pressure, and as a fraction, from the first fraction to the fourth fraction and the residual oil in order from the top to the bottom of the distillation column. It is preferable to contain a low aniline-point aroma oil (A), which is an extract obtained by extracting a third fraction obtained by fractionation with a furfural solvent.
When the deteriorated asphalt regeneration additive contains the low aniline point aroma oil (A), the above requirements other than the above requirements (1) to (4) and further the above requirements (1) to (4) can be satisfied.
Here, the “low aniline point” in the low aniline point aromatic oil (A) means that the aniline point is −20 ° C. to 3 ° C., preferably −20 ° C. to 2 ° C., more preferably The temperature is from -19C to 1C, more preferably from -18C to -5C, and still more preferably from -17C to -10C.
Further, "Aroma oil" in the low aniline point aromatic oil (A),% by ring analysis (n-d-M method) C A are meant to be 50-68, preferably 52-68 , More preferably 54 to 67, still more preferably 56 to 67, still more preferably 58 to 67, and still more preferably 60 to 67.
When the low aniline point aroma oil (A) satisfies the conditions of the above “low aniline point” and the above “aroma oil”, the requirements (2) and (3) are satisfied, and the requirement (1) is satisfied. And (4) are easily satisfied. Further, the above requirements other than the above requirements (1) to (4) are easily satisfied.
That is, the deteriorated asphalt regeneration additive of one embodiment of the present invention uses a naphthenic crude oil as a raw material, has an aniline point of −20 ° C. to 3 ° C., and has a% C by ring analysis (ndM method). It is preferable to include a low aniline point aromatic oil (A) in which A is 50 to 68.
Here, the additive for reclaiming degraded asphalt of one embodiment of the present invention has the above requirements (1) to (4), and further has the above requirements (1) to (4), in order to adjust the physical properties according to the use environment and the like. As long as the above requirements other than the above) are satisfied, components other than the low aniline point aromatic oil (A) may be contained. Examples of such a component include one or more selected from mineral oil and synthetic oil, preferably one or more selected from mineral oil, and more preferably one or more selected from naphthenic mineral oil. is there. As the naphthenic mineral oil, for example, naphthenic crude oil is distilled under reduced pressure, and as a fraction, in the order from the top to the bottom of the distillation column, fractionated from the first fraction to the fourth fraction and the residual oil One or more selected from other fractions other than the third fraction, for example, one or more selected from a second fraction and a fourth fraction.
In the deteriorated asphalt regeneration additive of one embodiment of the present invention, the low aniline point aroma oil (A) is preferably 20 to 100% by mass, more preferably 20 to 100% by mass, based on the total amount (100% by mass) of the deteriorated asphalt regeneration additive. Is from 30 to 100% by weight, more preferably from 40 to 100% by weight, even more preferably from 50 to 100% by weight, still more preferably from 60 to 100% by weight, more preferably from 70 to 100% by weight, even more preferably from 80 to 80% by weight. -100% by mass, even more preferably 85-100% by mass, even more preferably 90-100% by mass, even more preferably 95-100% by mass.
［再生アスファルト合材の製造方法］
本発明の再生アスファルト合材の製造方法は、本発明の劣化アスファルト再生用添加剤と、アスファルト廃材とを混合する工程を含む。
本発明の劣化アスファルト再生用添加剤は、Ｈ型改質アスファルトの劣化物のような高含有劣化改質アスファルトに対して優れた再生効果を発揮する。勿論、改質材含有量が少ない劣化改質アスファルト、さらには、劣化ストレートアスファルトに対しても優れた再生効果を発揮する。したがって、本発明の劣化アスファルト再生用添加剤をアスファルト廃材に添加することで、アスファルト廃材に含まれる、改質材高含有劣化改質アスファルト、劣化改質アスファルト、及び劣化ストレートアスファルトから選択される１種以上の劣化アスファルトの針入度及び伸度を回復させて再生することができる。勿論、アスファルト廃材に含まれる劣化ストレートアスファルトや劣化改質アスファルトの針入度及び伸度を回復させて再生することもできる。したがって、アスファルト廃材に改質材高含有劣化改質アスファルトが含まれているか否かによらず、アスファルト廃材を原料として、再生アスファルト合材を製造することができる。
[Production method of recycled asphalt mixture]
The method for producing a recycled asphalt mixture of the present invention includes a step of mixing the deteriorated asphalt regeneration additive of the present invention with asphalt waste material.
The additive for regenerating degraded asphalt of the present invention exhibits an excellent regenerating effect on a high-content degraded modified asphalt such as a degraded H-type modified asphalt. Of course, an excellent regenerating effect can be exerted on degraded modified asphalt having a small modifier content, and also on degraded straight asphalt. Therefore, by adding the additive for regenerating deteriorated asphalt of the present invention to asphalt waste material, the asphalt selected from high-degradation-modified deteriorated asphalt, deteriorated modified asphalt, and deteriorated straight asphalt contained in the asphalt waste material 1 It is possible to recover by recovering the penetration and elongation of asphalt of at least one kind of deteriorated asphalt. Of course, it is also possible to regenerate by recovering the penetration and elongation of the deteriorated straight asphalt and the deteriorated modified asphalt contained in the asphalt waste material. Therefore, regardless of whether or not the asphalt waste material contains the deteriorated and modified asphalt containing a high content of the modifying material, a recycled asphalt mixture can be produced using the asphalt waste material as a raw material.
なお、再生アスファルト合材を製造する際、上記劣化アスファルトを溶解するためにアスファルト廃材が加熱される。アスファルト廃材は、好ましくは１２０〜２００℃、より好ましくは１３０〜１８０℃、更に好ましくは１４０〜１７０℃に加熱される。
劣化アスファルト再生用添加剤は、アスファルト廃材を加熱する前、加熱中、及び加熱後であってアスファルトが溶解状態を維持している間の少なくともいずれかのタイミングで添加されて、アスファルトと混合される。
その後、更に新骨材及び新アスファルト等を混合して、再生アスファルト合材が得られる。
When producing a recycled asphalt mixture, asphalt waste material is heated to dissolve the deteriorated asphalt. The asphalt waste is preferably heated to 120 to 200C, more preferably 130 to 180C, and still more preferably 140 to 170C.
The deteriorated asphalt regeneration additive is added at least at any timing before, during, and after heating the asphalt waste material and during the asphalt maintaining the dissolved state, and mixed with the asphalt .
Thereafter, a new aggregate and a new asphalt are further mixed to obtain a recycled asphalt mixture.
本発明の一態様の再生アスファルト合材の製造方法において、劣化アスファルト再生用添加剤は、下記の量で添加される。
（１）劣化アスファルトの全量（１００質量％）基準の場合、劣化アスファルト再生用添加剤は、好ましくは１〜１５質量％、より好ましくは３〜１２質量％、更に好ましくは５〜１０質量％添加される。
（２）アスファルト廃材の全量（１００質量％）基準の場合、劣化アスファルト再生用添加剤は、好ましくは０．０２〜０．７５質量％、より好ましくは０．０６〜０．６質量％、更に好ましくは０．１〜０．５質量％添加される。
（３）再生アスファルト合材の全量（１００質量％）基準の場合、劣化アスファルト再生用添加剤は、好ましくは０．０１〜０．６質量％、より好ましくは０．０３〜０．４８質量％、更に好ましくは０．０５〜０．４質量％添加される。
但し、上記（１）に基づいて上記（２）及び（３）における劣化アスファルト再生用添加剤の添加量を決定する場合、上記（２）に基づいて上記（１）及び（３）における劣化アスファルト再生用添加剤の添加量を決定する場合、上記（３）に基づいて上記（１）及び（２）における劣化アスファルト再生用添加剤の添加量を決定する場合には、以下の関係を満足する必要がある。
・（１）の添加量＞（２）の添加量＞（３）の添加量
なお、ここで規定する劣化アスファルト再生用添加剤の添加量は、劣化アスファルトの目標針入度を６８〜７２に設定したときの値である。目標針入度をこの範囲よりも小さくする場合には、劣化アスファルト再生用添加剤の添加量を上記範囲よりも減らしてもよい。逆に、目標針入度をこの範囲よりも大きくする場合には、劣化アスファルト再生用添加剤の添加量を上記範囲よりも増やしてもよい。
In the method for producing a recycled asphalt mixture according to one embodiment of the present invention, the degraded asphalt regeneration additive is added in the following amount.
(1) In the case of the total amount of degraded asphalt (100% by mass), the degraded asphalt regeneration additive is preferably added in an amount of 1 to 15% by mass, more preferably 3 to 12% by mass, and still more preferably 5 to 10% by mass. Is done.
(2) In the case of the total amount of asphalt waste material (100% by mass), the deteriorated asphalt regeneration additive is preferably 0.02 to 0.75% by mass, more preferably 0.06 to 0.6% by mass, and Preferably, 0.1 to 0.5% by mass is added.
(3) In the case of the total amount (100% by mass) of the recycled asphalt mixture, the deteriorated asphalt regeneration additive is preferably 0.01 to 0.6% by mass, more preferably 0.03 to 0.48% by mass. , More preferably 0.05 to 0.4% by mass.
However, when the amount of the deteriorated asphalt regeneration additive in (2) and (3) is determined based on (1), the deteriorated asphalt in (1) and (3) is determined based on (2). When determining the amount of the regenerating additive, when determining the amount of the deteriorated asphalt regenerating additive in (1) and (2) based on (3), the following relationship is satisfied. There is a need.
-Addition amount of (1)> Addition amount of (2)> Addition amount of (3) The addition amount of the degraded asphalt regeneration additive specified here is such that the target penetration of the degraded asphalt is 68 to 72. This is the value when set. When making the target penetration smaller than this range, the addition amount of the deteriorated asphalt regeneration additive may be smaller than the above range. Conversely, if the target penetration is to be greater than this range, the amount of the degraded asphalt regeneration additive may be greater than the above range.
以下、実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明する。但し、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. However, the present invention is not limited to the following examples.
［各種物性の測定方法］
本実施例において、各種物性は、以下の測定方法により測定した。
＜４０℃動粘度、１００℃動粘度＞
ＡＳＴＭ Ｄ４４５に準拠して４０℃動粘度及び１００℃動粘度を測定した。
＜アニリン点＞
ＪＩＳ Ｋ ２２５６に準拠して測定した。
＜％ＣＡ、％ＣＮ、及び％ＣＰ＞
％ＣＡ、％ＣＮ、及び％ＣＰは、ＡＳＴＭ Ｄ３２３８−９５に準拠し、環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）にて求めた。
＜流動点＞
ＪＩＳ Ｋ ２２６９：１９８７（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法）に準拠して測定した。
＜１５℃における密度＞
ＪＩＳ Ｋ ２２４９−１：２０１１（原油及び石油製品−密度の求め方− 第１部：振動法）に準拠して測定した。
＜２０℃における屈折率＞
ＪＩＳ Ｋ ００６２に準拠して測定した。
＜引火点＞
ＪＩＳ Ｋ ２２６５に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定した。
[Measurement methods for various physical properties]
In this example, various physical properties were measured by the following measurement methods.
<40 ° C kinematic viscosity, 100 ° C kinematic viscosity>
The kinematic viscosity at 40 ° C. and the kinematic viscosity at 100 ° C. were measured according to ASTM D445.
<Aniline point>
It was measured according to JIS K 2256.
<% C A ,% C N , and% C P >
% C A,% C N, and% C P conforms to ASTM D3238-95, was determined by ring analysis (n-d-M method).
<Pour point>
It was measured according to JIS K 2269: 1987 (Pour point of crude oil and petroleum products and cloud point test method of petroleum products).
<Density at 15 ° C>
It was measured in accordance with JIS K 2249-1: 2011 (crude oil and petroleum products-Determination of density-Part 1: Vibration method).
<Refractive index at 20 ° C.>
It was measured according to JIS K0062.
<Flash point>
According to JIS K 2265, it was measured by the Cleveland open type (COC) method.
［劣化アスファルト再生用添加剤］
実施例及び比較例で使用した劣化アスファルト再生用添加剤Ａ〜Ｃの詳細を以下に示す。
＜劣化アスファルト再生用添加剤Ａ＞
ナフテン系原油を減圧蒸留し、留分として、蒸留塔の塔頂から塔底に向かい順に、第１留分から第４留分と残渣油とに分留した際の第３留分を、フルフラール溶剤抽出して得られる抽出物を劣化アスファルト再生用添加剤Ａとして用いた。
劣化アスファルト再生用添加剤Ａは、低アニリン点アロマ油である。
＜劣化アスファルト再生用添加剤Ｂ＞
ナフテン系原油を減圧蒸留し、留分として、蒸留塔の塔頂から塔底に向かい順に、第１留分から第４留分と残渣油とに分留した際の第２留分を、フルフラール溶剤抽出して得られる抽出物の重質成分を劣化アスファルト再生用添加剤Ｂとして用いた。
＜劣化アスファルト再生用添加剤Ｃ＞
ナフテン系原油を減圧蒸留し、留分として、蒸留塔の塔頂から塔底に向かい順に、第１留分から第４留分と残渣油とに分留した際の第４留分を、フルフラール溶剤抽出して得られる抽出物を劣化アスファルト再生用添加剤Ｃとして用いた。
[Degraded asphalt regeneration additive]
Details of the degraded asphalt regeneration additives A to C used in Examples and Comparative Examples are shown below.
<Additive A for regeneration of degraded asphalt>
The naphthenic crude oil is distilled under reduced pressure, and as a fraction, a third fraction obtained by fractionating a first fraction to a fourth fraction and a residual oil in order from the top to the bottom of the distillation column is furfural solvent. The extract obtained by the extraction was used as an additive A for regenerating degraded asphalt.
Degraded asphalt regeneration additive A is a low aniline point aromatic oil.
<Additive B for degraded asphalt regeneration>
The naphthenic crude oil is distilled under reduced pressure, and as a fraction, a second fraction obtained by fractionating a first fraction to a fourth fraction and a residual oil in order from the top to the bottom of the distillation column is used as a furfural solvent. A heavy component of the extract obtained by the extraction was used as an additive B for degraded asphalt regeneration.
<Degraded asphalt regeneration additive C>
The naphthenic crude oil is distilled under reduced pressure, and as a fraction, the fourth fraction obtained by fractionating the first fraction into the fourth fraction and the residual oil in the order from the top to the bottom of the distillation column is furfural solvent. The extract obtained by the extraction was used as an additive C for regenerating degraded asphalt.
［実施例１、比較例１、比較例２］
劣化アスファルト再生用添加剤Ａ〜Ｃについて、４０℃動粘度、１００℃動粘度、アニリン点、％ＣＡ、％ＣＮ、％ＣＰ、１５℃における密度、２０℃における屈折率、及び引火点を測定又は算出した。結果を表１に示す。
[Example 1, Comparative Example 1, Comparative Example 2]
Regarding the degraded asphalt regeneration additives A to C, the kinematic viscosity at 40 ° C., the kinematic viscosity at 100 ° C., the aniline point,% C A ,% C N ,% CP , the density at 15 ° C., the refractive index at 20 ° C., and the flash point Was measured or calculated. Table 1 shows the results.
また、以下に示す「劣化改質アスファルトの再生試験」を行った。結果を表１に示す。 In addition, the following “regeneration test of deteriorated modified asphalt” was performed. Table 1 shows the results.
なお、「劣化改質アスファルトの再生試験」において、アスファルトの針入度及び伸度は、以下の方法に基づき測定した。
＜針入度＞
ＪＩＳ Ｋ ２２０７に準拠し、２５℃におけるアスファルトの針入度（単位：１／１０ｍｍ）を測定した。
＜伸度＞
ＪＩＳ Ｋ ２２０７に準拠し、１５℃におけるアスファルトの伸度（単位：ｃｍ）を測定した。
In the “regeneration test of deteriorated modified asphalt”, the penetration and elongation of asphalt were measured based on the following methods.
<Penetration>
According to JIS K 2207, the penetration (unit: 1/10 mm) of asphalt at 25 ° C. was measured.
<Elongation>
According to JIS K 2207, the elongation (unit: cm) of asphalt at 15 ° C. was measured.
［劣化改質アスファルトの再生試験］
（１）劣化改質アスファルトの調製
針入度５０のポリマー改質アスファルト（Ｈ型）を１８０℃に保ったギヤ式恒温槽で１０日間静置し、針入度を２５まで低下させ、改質材高含有強制劣化改質アスファルトを得た。
そして、針入度２５の改質材高含有強制劣化改質アスファルトと、針入度５０のポリマー改質アスファルト（Ｈ型）とを混合し、針入度３７のプレ改質材高含有劣化改質アスファルト（１−１）を調製した。このプレ劣化改質アスファルトの伸度は４１であった。
次いで、この針入度３７のプレ改質材高含有劣化改質アスファルト（１−１）３０質量部と、針入度３７の劣化ストレートアスファルト（１−２）７０質量部とを混合し、針入度３７の改質材高含有劣化改質アスファルト（１）を得た。改質材高含有劣化改質アスファルト（１）の伸度は１８であった。
なお、劣化ストレートアスファルト（１−２）は、以下の方法により調製した。
針入度が７０のＪＩＳ Ｋ ２２０７規格の６０−８０ストレートアスファルトを１８０℃に保ったギヤ式恒温槽で１０日間静置し、針入度を１９まで低下させ、強制劣化ストレートアスファルトを得た。
そして、この針入度１９の強制劣化ストレートアスファルトと、針入度７０のＪＩＳ Ｋ ２２０７規格の６０−８０ストレートアスファルトを混合し、針入度３７の劣化ストレートアスファルト（１−２）を調製した。劣化ストレートアスファルトの伸度は４であった。
[Regeneration test of deteriorated asphalt]
(1) Preparation of deterioration-modified asphalt Polymer-modified asphalt (H type) having a penetration of 50 was left standing in a gear-type constant temperature bath maintained at 180 ° C. for 10 days to reduce the penetration to 25, and reformed. The asphalt with high content of forced degradation was obtained.
Then, the modified material high content forced deterioration modified asphalt having a penetration of 25 and the polymer modified asphalt (H type) having a penetration of 50 are mixed, and the pre-modified material high content deteriorated with a penetration of 37 is improved. A porous asphalt (1-1) was prepared. The elongation of this pre-degraded modified asphalt was 41.
Next, 30 parts by mass of the deteriorated asphalt (1-1) containing a pre-modified material having a penetration of 37 and 70 parts by mass of deteriorated straight asphalt (1-2) having a penetration of 37 were mixed. As a result, a modified asphalt (1) having a high content of a modifying material having a degree of penetration of 37 was obtained. The elongation of the deteriorated asphalt (1) containing a high content of the modifying material was 18.
The deteriorated straight asphalt (1-2) was prepared by the following method.
JIS K 2207 standard 60-80 straight asphalt having a penetration of 70 was allowed to stand for 10 days in a gear-type constant temperature bath maintained at 180 ° C., and the penetration was reduced to 19 to obtain forcedly deteriorated straight asphalt.
Then, this forcedly deteriorated straight asphalt having a penetration of 19 and 60-80 straight asphalt having a penetration of 70 according to JIS K 2207 were mixed to prepare a deteriorated straight asphalt (1-2) having a penetration of 37. The elongation of the deteriorated straight asphalt was 4.
（２）改質材高含有劣化改質アスファルトの再生試験
針入度３７の改質材高含有劣化改質アスファルト（１）に劣化アスファルト再生用添加剤Ａ−Ｃをそれぞれ添加し、なるべく泡が出ない様に、１６０℃で加熱しながらゆっくり混ぜ、添加した劣化アスファルト再生用添加剤が、改質材高含有劣化改質アスファルト（１）中に十分に分散するように混合し、再生改質アスファルト（１）を得た。なお、前記劣化アスファルト再生用添加剤の配合量は、再生改質アスファルトの針入度が６８〜７２になるよう調整した。
再生改質アスファルト（１）を以下の基準で評価した。
・Ａ：伸度が１００以上であり、再生効果が認められる。
・Ｆ：伸度が１００未満であり、再生効果が認められない。
(2) Regeneration test of deteriorated asphalt with high content of reforming agent Additives A to C for regenerating deteriorated asphalt are added to the modified asphalt (1) with high penetration of reforming material having a penetration of 37, respectively. Mix slowly while heating at 160 ° C so that the asphalt does not come out, and mix the degraded asphalt regeneration additive added so that it is sufficiently dispersed in the degraded asphalt (1) containing a high amount of the modifier, and reform Asphalt (1) was obtained. The amount of the deteriorated asphalt regenerating additive was adjusted so that the penetration of the regenerated asphalt became 68 to 72.
The recycled modified asphalt (1) was evaluated according to the following criteria.
A: The elongation is 100 or more, and the regenerating effect is recognized.
F: The elongation is less than 100, and the regenerating effect is not recognized.
表１に示す劣化改質アスファルトの結果から、上記要件（１）〜（４）を満たす、実施例１で用いた劣化アスファルト再生用添加剤Ａは、改質材高含有劣化改質アスファルトを再生可能であることがわかる。
比較例１で用いた劣化アスファルト再生用添加剤Ｂもまた、改質材高含有劣化改質アスファルトを再生可能であった。しかし、引火点が低く、安全性を確保しにくいことがわかる。比較例１で用いた劣化アスファルト再生用添加剤Ｂは、上記要件（１）〜（４）を満たしておらず、その結果として引火点が低くなり、安全性が確保しにくくなると考えられる。
また、上記要件（１）〜（４）を満たさない、比較例２で用いた劣化アスファルト再生用添加剤Ｃは、改質材高含有劣化改質アスファルトを再生できないことがわかる。
From the results of the deteriorated asphalt shown in Table 1, the deteriorated asphalt regeneration additive A used in Example 1, which satisfies the above requirements (1) to (4), regenerates the deteriorated asphalt containing a high content of the modifying material. It turns out that it is possible.
The deteriorated asphalt regenerating additive B used in Comparative Example 1 was also able to regenerate the deteriorated asphalt containing a high modifier content. However, it can be seen that the flash point is low and it is difficult to ensure safety. It is considered that the deteriorated asphalt regeneration additive B used in Comparative Example 1 did not satisfy the above requirements (1) to (4), and as a result, the flash point was lowered, and it was difficult to ensure safety.
In addition, it can be seen that the deteriorated asphalt regenerating additive C used in Comparative Example 2, which does not satisfy the requirements (1) to (4), cannot regenerate the deteriorated asphalt containing a large amount of the modifying material.
Claims (6)
・要件（１）：１００℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ〜１２０ｍｍ２／ｓである。
・要件（２）：アニリン点が−２０℃〜３℃である。
・要件（３）：環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＡが５０〜６８である。
・要件（４）：流動点が−１０℃〜２５℃である。 An additive for regenerating deteriorated asphalt, which satisfies the following requirements (1) to (4).
- Requirement (1): 100 ℃ kinematic viscosity of 10mm 2 / s~120mm 2 / s.
-Requirement (2): The aniline point is -20C to 3C.
- Requirement (3):% by ring analysis (n-d-M method) C A is 50 to 68.
-Requirement (4): The pour point is -10C to 25C.
・要件（５）：環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）による％ＣＮが５〜２０である。 The additive for reclaiming deteriorated asphalt according to claim 1, which further satisfies the following requirement (5).
- Requirement (5): ring analysis (n-d-M method) According% C N is 5-20.
・要件（６）：引火点が１８０℃〜２５０℃である。 The additive for reclaiming deteriorated asphalt according to claim 1 or 2, further satisfying the following requirement (6).
-Requirement (6): Flash point is 180C to 250C.
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