JP2019209248A - Waste water treatment mechanism - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、化学工場、食品加工工場などの排水、スクラバー水、ガソリン・スタンドなどの洗車排水、福島・スリーマイル島・チェルノブイリなど世界各地の放射能汚染土壌の除染処理水その他の排水処理機構に関するものである。 This invention includes wastewater from chemical factories, food processing factories, scrubber water, car wash drains such as gasoline stations, decontamination water for radioactively contaminated soil around the world such as Fukushima, Three Mile Island, Chernobyl, and other wastewater treatment mechanisms. It is about.
従来、自動車、機械加工、金属加工等の工場において水溶性切削油の廃水を生物処理する廃水処理方法に関する提案があった（特許文献１）。
すなわち、自動車、機械加工、金属加工等の工場では、水溶性切削油の廃水が排出される。この廃水はノルマルヘキサン（ｎ−Ｈｅｘ）抽出物質が数千〜数万ｍｇ／Ｌと高濃度であり、一般的にはエマルジョン油分が乳化した状態で水と混合している。エマルジョン油分は非常に分離しにくい物質であるため、水溶性切削油の廃水から油分を完全に除去することは困難である。一方で、油分の除去が不完全な廃水を放流すると環境への影響が大きいという問題があるため、例えばノルマルヘキサン抽出物質の下水放流基準は５ｍｇ／Ｌ（鉱物油） に規制されている。
そこで、水溶性切削油の廃水をまず硫酸や塩酸などの鉱酸によって強酸性領域にｐＨ調整し、これを静置することによってエマルジョンを分解している。そして、エマルジョンを分解した廃水にＰＡＣや塩化鉄等の凝集剤を添加することにより、凝集処理を行って油分を分離している。油分を分離した処理水は生物学的に処理することによって、ノルマルヘキサン抽出物質、ＢＯＤ、ＣＯＤが除去される。
この従来提案は、水溶性切削油などの難生物分解性の物質を含む廃水を効率よく生物処理することができ且つ廃水処理にかかるランニングコストを削減する廃水処理方法を提供することを目的とし、廃水を減圧下で蒸留する減圧蒸留処理することによって、蒸留凝縮水と濃縮液とに分離し、前記濃縮液を酸処理することによって、前記エマルジョンを分解し、該エマルジョンを分解した濃縮液を遠心分離処理することによって前記油分を分離する、というものである。
しかし、この方法では減圧蒸留のための熱エネルギーのコストが結構かかるという問題があった。
Conventionally, there has been a proposal regarding a wastewater treatment method for biologically treating wastewater of water-soluble cutting oil in factories such as automobiles, machining and metalworking (Patent Document 1).
That is, waste water of water-soluble cutting oil is discharged in factories such as automobiles, machining, and metal processing. This waste water has a high concentration of several thousand to several tens of thousands mg / L of normal hexane (n-Hex) extract substance, and is generally mixed with water in a state where emulsion oil is emulsified. Since the emulsion oil is a substance that is very difficult to separate, it is difficult to completely remove the oil from the waste water of the water-soluble cutting oil. On the other hand, there is a problem that if wastewater whose oil content is incompletely discharged is greatly affected on the environment, for example, the sewage discharge standard for normal hexane extract is regulated to 5 mg / L (mineral oil).
Therefore, the pH of the waste water of the water-soluble cutting oil is first adjusted to a strongly acidic region with a mineral acid such as sulfuric acid or hydrochloric acid, and the emulsion is decomposed by leaving it to stand. Then, by adding an aggregating agent such as PAC or iron chloride to the waste water obtained by decomposing the emulsion, the oil is separated by a coagulation treatment. The treated water from which the oil has been separated is biologically treated to remove normal hexane extract substances, BOD and COD.
This conventional proposal aims to provide a wastewater treatment method capable of efficiently biologically treating wastewater containing a non-biodegradable substance such as water-soluble cutting oil and reducing the running cost for wastewater treatment, By separating the wastewater by distillation under reduced pressure, it is separated into distilled condensed water and concentrated solution, and the concentrated solution is acid-treated to decompose the emulsion, and the concentrated solution that has decomposed the emulsion is centrifuged. The oil component is separated by a separation treatment.
However, this method has a problem that the cost of thermal energy for vacuum distillation is considerable.
そこでこの発明は、従来よりエネルギー・コストが掛からない排水処理機構を提供しようとするものである。 Accordingly, the present invention is intended to provide a wastewater treatment mechanism that requires less energy and cost than before.
前記課題を解決するためこの発明では次のような技術的手段を講じている。
（１）この発明の排水処理機構は、排水の水滴を形成する水滴形成室を有し、前記水滴に上向流を及ぼして前記水滴形成室から排出し、排出した前記水滴の熱分解室を有すると共に、前記水滴形成室では上向流を及ぼされる水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段を備えるようにしたことを特徴とする。
In order to solve the above problems, the present invention takes the following technical means.
(1) The waste water treatment mechanism of the present invention has a water droplet formation chamber for forming water droplets of waste water, and exerts an upward flow on the water droplets to discharge from the water droplet formation chamber, and a thermal decomposition chamber for the discharged water droplets. In addition, the water droplet forming chamber is provided with means for electrically suppressing the passage of ionic components in the water droplet that is exerted upward.
この排水処理機構は、排水の水滴を形成する水滴形成室を有し、前記水滴に上向流を及ぼして前記水滴形成から排出し、排出した前記水滴の熱分解室を有するので、排水中の有機物などの汚れ成分を二酸化炭素や水まで熱分解して浄化することが出来る。
そして、排水の水滴を形成する水滴形成室を有するので、容器に貯留した排水の表面のみから熱エネルギーによって順に蒸発させる場合より、その表面積が飛躍的に増大した水滴の球状の表面から蒸発する方が熱効率に優れ、また蒸発が進むと水滴のサイズが等比級数的に減少していくのでより熱効率がよい。
また、前記水滴形成室では上向流を及ぼされる水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段を備えるようにしたので、水滴形成室からのイオン性成分の排出が削減されることとなる。これにより、イオン性成分が熱分解室に移行して蓄積されていくことによる熱効率の低下を緩和し得る。
ここで、排水中の汚れ成分として、有機物、無機物、この無機物として具体的には放射能汚染土壌の除染処理水中の放射性セシウムが収着した粘土・シルトなどを例示することが出来る。
前記熱分解室の温度として、300〜1,200℃を例示することが出来る。300〜600℃で有機物はほぼ熱分解し、800℃×2秒以上でダイオキシン類も無害化することが出来る。
前記水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段の材質として、導電性を付加したSiC、フェライト、セラミックスなどを使用することが出来る。前記水滴中のイオン性成分として、無機イオン、埃、塵などを例示することが出来る。前記水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段の態様として、イオン性成分たる無機イオン、埃、塵などの電気的吸着（集塵）や電気的排斥を例示することが出来る。いずれの態様になるかは、排水に含有されるイオン性成分の電気的極性（＋、−、δ+、δ−）その他の性状による。
（２）前記水滴形成室では排水を薄膜状に流下し、これを回転子に衝突させることにより水滴を形成するようにしてもよい。
このように構成し、前記水滴形成室では排水を薄膜状に流下するようにしたので、円形の吐出口のノズルではできない量の排水をウォーター・カーテンによって微細化することが出来る。また、流下するようにしたので、ノズルを用いた場合のような吐出口の詰まりが起こらない。流下する態様として、上方が開放での越流、横溢などを例示することが出来る。
そして、これを回転子に衝突させることにより水滴を形成するようにしたので、排水が回転子に衝突した衝撃力で機械的に微細化することができ熱エネルギーによって排水表面から順に蒸発させる場合より効率がいい。
This wastewater treatment mechanism has a waterdrop formation chamber for forming waterdrops of wastewater, and has an upward flow to the waterdrops to discharge from the waterdrop formation, and has a thermal decomposition chamber for the discharged waterdrops. Dirt components such as organic matter can be purified by pyrolysis to carbon dioxide and water.
And since it has a water droplet formation chamber that forms water droplets of waste water, it evaporates from the spherical surface of the water droplets whose surface area has increased dramatically compared to the case of evaporating sequentially from the surface of the waste water stored in the container by thermal energy. Is superior in thermal efficiency, and as evaporation progresses, the size of the water droplets decreases geometrically, resulting in better thermal efficiency.
Further, since the water droplet forming chamber is provided with an electrical suppression means for passage of the ionic component in the water droplet exerted upward, discharge of the ionic component from the water droplet forming chamber is reduced. . Thereby, the fall of the thermal efficiency by transferring and accumulating an ionic component to a thermal decomposition chamber can be relieved.
Here, examples of the soil component in the wastewater include organic substances, inorganic substances, and concrete examples of the inorganic substances such as clay and silt in which radioactive cesium in the decontamination treated water of radioactively contaminated soil is sorbed.
Examples of the temperature of the pyrolysis chamber include 300 to 1,200 ° C. Organic substances are almost thermally decomposed at 300-600 ° C, and dioxins can be detoxified at 800 ° C x 2 seconds or more.
As a material of the means for electrically suppressing the passage of ionic components in the water droplets, it is possible to use SiC, ferrite, ceramics or the like with added conductivity. Examples of the ionic component in the water droplet include inorganic ions, dust, and dust. As an aspect of the electrical suppression means of the passage of the ionic component in the water droplet, there can be exemplified electrical adsorption (dust collection) and electrical evacuation of inorganic ions, dust, dust and the like which are ionic components. Which mode is used depends on the electrical polarity (+, −, δ + , δ − ) and other properties of the ionic component contained in the waste water.
(2) In the water droplet formation chamber, the water droplets may be formed by flowing the waste water into a thin film and colliding it with the rotor.
Since the water droplet forming chamber is configured as described above and the drainage flows down in a thin film shape, the amount of drainage that cannot be achieved by the nozzle of the circular discharge port can be refined by the water curtain. In addition, since it is allowed to flow down, the discharge port is not clogged as in the case where the nozzle is used. Examples of the mode of flow down include overflow and open overflow when the upper side is open.
And since it was made to form a water droplet by making this collide with a rotor, drainage can be refined mechanically with the impact force which collided with a rotor, and from the case where it evaporates in order from the drainage surface by heat energy Efficiency is good.
（３）前記水滴形成室を高温雰囲気にするようにしてもよい。
このように構成し、水滴形成室を高温雰囲気にすると、排水の水滴の微細化を促進することが出来る。前記高温雰囲気の水滴形成室の温度として、40〜90℃を例示することが出来る。
(3) The water droplet forming chamber may be in a high temperature atmosphere.
When configured in this way and the water droplet forming chamber is in a high temperature atmosphere, it is possible to promote the refinement of the water droplets of the drainage. Examples of the temperature of the water droplet forming chamber in the high temperature atmosphere include 40 to 90 ° C.
（４）前記水滴形成室を加熱する熱源として熱分解室の熱を利用するようにしてもよい。
このように構成し、水滴形成室を加熱する熱源として熱分解室の熱を利用するようにすると、熱分解室の廃熱利用を行うことができエネルギー効率に優れることとなる。熱分解室の熱源として、LNGのガス・バーナーを例示することが出来る。
(4) You may make it utilize the heat | fever of a thermal decomposition chamber as a heat source which heats the said water droplet formation chamber.
When configured in this manner and utilizing the heat of the thermal decomposition chamber as a heat source for heating the water droplet forming chamber, the waste heat of the thermal decomposition chamber can be used and the energy efficiency is excellent. An example of a heat source for the pyrolysis chamber is an LNG gas burner.
（５）前記水滴形成室で落下した排水を熱分解室に導くようにしてもよい。
このように構成し、水滴形成室で落下した排水を熱分解室に導くようにすると、沸点が高く揮散しにくい汚れ成分を熱分解して浄化することが出来る。
(5) The waste water dropped in the water droplet forming chamber may be guided to the thermal decomposition chamber.
When constructed in this way and the wastewater dropped in the water droplet forming chamber is guided to the thermal decomposition chamber, it is possible to thermally decompose and purify the dirt component which has a high boiling point and is difficult to volatilize.
（６）前記熱分解室に蓄熱加熱媒体を配するようにしてもよい。
このように構成し、熱分解室（例えば600〜1,200℃）に蓄熱加熱媒体を配するようにすると、加熱媒体の表面積を大きくして要処理時間を短縮することが出来る。
前記蓄熱加熱媒体として、ステンレス球（例えば直径φ11mm）、ジルコンやジルコニア、炭化ケイ素の小球塊を例示することが出来る。排水中の汚れ成分の炭化物や無機物と容易に分離するため、蓄熱加熱媒体は比重が大きい材質が好ましい。
(6) A heat storage heating medium may be disposed in the thermal decomposition chamber.
When configured in this way and a heat storage heating medium is arranged in a thermal decomposition chamber (for example, 600 to 1,200 ° C.), the surface area of the heating medium can be increased and the required processing time can be shortened.
Examples of the heat storage heating medium include stainless spheres (for example, diameter 11 mm), small spheres of zircon, zirconia, and silicon carbide. The heat storage heating medium is preferably made of a material having a large specific gravity so that it can be easily separated from the carbides and inorganic substances of dirt components in the waste water.
（７）前記水滴形成室では上向流を及ぼされる水滴への熱履歴付与手段を備えるようにしてもよい。
このように構成し、前記水滴形成室では上向流を及ぼされる水滴への熱履歴付与手段を備えるようにすると、水滴が熱による気化の促進により微細化が促進され、重量低減が推進されて、重力の作用に抗して上向流に乗り易くなり、水滴形成室からの排出が加速されることとなる。
この熱履歴付与手段は、水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段と同じユニットにより同一物として構成することが出来る。
(7) The water droplet forming chamber may be provided with a means for applying a heat history to the water droplets that flow upward.
When configured in this manner and provided with means for imparting a thermal history to water droplets that are exerted upward in the water droplet formation chamber, the water droplets are promoted to be vaporized by heat, thereby promoting miniaturization and promoting weight reduction. Therefore, it becomes easier to ride the upward flow against the action of gravity, and the discharge from the water droplet forming chamber is accelerated.
This heat history imparting means can be constituted as the same unit by the same unit as the means for electrically suppressing the passage of ionic components in water droplets.
この発明は上述のような構成であり、次の効果を有する。
容器に貯留した排水の表面のみから熱エネルギーによって順に蒸発させる場合より、その表面積が飛躍的に増大した水滴の球状の表面から蒸発する方が熱効率に優れ、また蒸発が進むと水滴のサイズが等比級数的に減少していくのでより熱効率がよいので、従来よりエネルギー・コストが掛からない排水処理機構を提供することが出来る。
The present invention is configured as described above and has the following effects.
Evaporating from the spherical surface of a water droplet whose surface area has dramatically increased is superior in thermal efficiency than when evaporating from only the surface of the wastewater stored in the container in order by thermal energy. Since it is reduced in a series, the thermal efficiency is better. Therefore, it is possible to provide a wastewater treatment mechanism that requires less energy and cost than before.
以下、この発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
排水として、食品に配合するショ糖脂肪酸エステルを製造のオーバー・ラン水（COD 72,000ppm）を処理した。前記汚れ成分として、ショ糖脂肪酸エステルの製造の際の反応溶媒であるDMSO、芒硝が含まれていた。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
As waste water, over-run water (COD 72,000ppm) produced from sucrose fatty acid ester to be mixed with food was processed. As the soil component, DMSO and mirabilite, which are reaction solvents in the production of sucrose fatty acid ester, were included.
図１に示すように、この排水処理機構は、排水の水滴１を形成する水滴形成室２を有し、前記水滴に上向流３を及ぼして前記水滴形成室２から排出し、排出した前記水滴１の熱分解室４を有すると共に、前記水滴形成室２では上向流３を及ぼされる水滴１への水滴１中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段５を備えるようにした。
また、熱履歴付与手段を、水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段５と同じユニットにより構成した。熱履歴付与手段として、900〜1,100℃に昇温した導電性セラミックス・フィルターを使用した。具体的には、SiC（炭化ケイ素）製のメッシュ・ヒータを使用した。
前記水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段５として、導電性を付加した前記導電性セラミックス・フィルターを使用した。前記水滴中のイオン性成分として、無機イオン、埃、塵が含まれていた。前記水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段５の態様として、イオン性成分たる無機イオン、埃、塵などの電気的吸着（集塵）をするようにした。この態様を、電気的排斥とするようにしてもよい。いずれの態様にするかは、排水に含有されるイオン性成分の電気的極性（＋、−、δ+、δ−）その他の性状により決定する。
水滴形成室２から排出した水滴１は、ファンFaにより熱分解室４に押し込むようにした。また、水滴形成室２から排出した水滴１の一部は、ルーツブロワLBで電解スクラバー６に送り、電解直接酸化排水処理装置７との間を循環させながら浄化し、気化水は活性炭フィルター８を通して大気解放するようにした。循環水は、活性炭濾過吸着装置９へも循環させるようにした。
As shown in FIG. 1, this waste water treatment mechanism has a water drop forming chamber 2 for forming water drops 1 of waste water, exerts an upward flow 3 on the water drops and discharges the water drops from the water drop forming chamber 2 In addition to having the thermal decomposition chamber 4 for the water droplet 1, the water droplet forming chamber 2 is provided with an electrical suppression means 5 for the passage of ionic components in the water droplet 1 to the water droplet 1 exerted in the upward flow 3.
Moreover, the heat history provision means was comprised by the same unit as the electrical suppression means 5 of passage of the ionic component in a water droplet. A conductive ceramics filter heated to 900 to 1,100 ° C. was used as means for imparting heat history. Specifically, a mesh heater made of SiC (silicon carbide) was used.
As the electrical suppression means 5 for the passage of ionic components in the water droplets, the conductive ceramics filter with conductivity added was used. As the ionic component in the water droplet, inorganic ions, dust, and dust were included. As an aspect of the electrical suppression means 5 for the passage of the ionic component in the water droplet, an electrical adsorption (dust collection) of inorganic ions, dust, dust or the like as the ionic component is performed. This aspect may be an electrical exclusion. Which mode is adopted is determined by the electrical polarity (+, −, δ + , δ − ) and other properties of the ionic component contained in the waste water.
The water droplet 1 discharged from the water droplet forming chamber 2 was pushed into the thermal decomposition chamber 4 by the fan Fa. Further, a part of the water droplet 1 discharged from the water droplet forming chamber 2 is sent to the electrolytic scrubber 6 by the roots blower LB and purified while circulating between the electrolytic direct oxidation waste water treatment device 7 and the vaporized water passes through the activated carbon filter 8 to the atmosphere. I tried to release it. Circulating water was also circulated to the activated carbon filtration adsorption device 9.
排水中の汚れ成分として、有機物（DMSO）、無機物（芒硝）が含有されていた。汚れ成分の無機物は、これらを熱分解室４に蓄積していった。
前記熱分解室４の温度は、1,100℃に設定した。300〜600℃で有機物はほぼ熱分解し、800℃×2秒以上でダイオキシン類も無害化することが出来る。熱分解室４は、ロータリー・キルン方式でモータMにより回転させるようにした。
Organic matter (DMSO) and inorganic matter (sodium salt) were contained as dirt components in the waste water. The inorganic substances of the dirt component accumulated in the pyrolysis chamber 4.
The temperature of the pyrolysis chamber 4 was set to 1,100 ° C. Organic substances are almost thermally decomposed at 300-600 ° C, and dioxins can be detoxified at 800 ° C x 2 seconds or more. The pyrolysis chamber 4 was rotated by the motor M in a rotary kiln system.
図１の右上の囲みの拡大図に示すように、水滴形成室２では排水を薄膜状に流下し（17L/分）、これをモータMで駆動される高速の回転子10（1,500rpm）に衝突させることにより水滴１を形成するようにした。流下する態様として、上方が開放で越流させるようにした。
さらに、前記水滴形成室２を高温雰囲気にするようにした。前記高温雰囲気の水滴形成室２の温度は、40〜60℃となるように設定した。11は、逆流防止板である。
As shown in the enlarged view in the upper right box in FIG. 1, in the water droplet formation chamber 2, the waste water flows down in a thin film (17 L / min) and is converted into a high-speed rotor 10 (1,500 rpm) driven by a motor M. The water droplet 1 was formed by making it collide. As a mode of flowing down, the upper part was opened and overflowed.
Furthermore, the water droplet forming chamber 2 was set to a high temperature atmosphere. The temperature of the water droplet forming chamber 2 in the high temperature atmosphere was set to 40 to 60 ° C. 11 is a backflow prevention plate.
前記水滴形成室２を加熱する熱源として、熱分解室４の熱を利用するようにした。熱分解室４の熱源として、25万kcal/時のLNGのガス・バーナーFanを使用した。また、前記水滴形成室２で落下した排水を熱分解室４に導くようにした。 The heat of the thermal decomposition chamber 4 is used as a heat source for heating the water droplet forming chamber 2. As a heat source for the pyrolysis chamber 4, 250,000 kcal / hour LNG gas burner Fan was used. Further, the waste water dropped in the water droplet forming chamber 2 is guided to the thermal decomposition chamber 4.
前記熱分解室４（1,100℃設定）に蓄熱加熱媒体12と活性炭13とを配するようにした。前記蓄熱加熱媒体12として、ステンレス球（直径φ11mm）を充填した。活性炭13は、熱分解室４で賦活・再生しつつ使用する。 The heat storage heating medium 12 and the activated carbon 13 were arranged in the pyrolysis chamber 4 (set at 1,100 ° C.). As the heat storage heating medium 12, stainless spheres (diameter: 11 mm) were filled. The activated carbon 13 is used while being activated and regenerated in the thermal decomposition chamber 4.
次に、この実施形態の排水処理機構の使用状態を説明する。
この排水処理機構は、排水の水滴１を形成する水滴形成室２を有し、前記水滴１に上向流３を及ぼして前記水滴形成室２から排出し、排出した前記水滴１の熱分解室４を有するので、排水中の有機物などの汚れ成分を二酸化炭素や水まで熱分解して浄化することが出来た。
そして、排水の水滴１を形成する水滴形成室２を有するので、貯留した排水の表面から熱エネルギーによって順に蒸発させる場合より効率がよく、従来よりエネルギー・コストが掛からないという利点を有する。
Next, the use state of the wastewater treatment mechanism of this embodiment will be described.
This waste water treatment mechanism has a water droplet forming chamber 2 for forming water droplets 1 of waste water, exerts an upward flow 3 on the water droplets 1 to discharge from the water droplet forming chamber 2, and a thermal decomposition chamber for the discharged water droplets 1 4 so that dirt components such as organic matter in the wastewater could be purified by pyrolysis to carbon dioxide and water.
And since it has the water droplet formation chamber 2 which forms the water droplet 1 of a waste_water | drain, it has the advantage that it is more efficient than the case where it evaporates sequentially with the heat energy from the surface of the stored waste_water | drain, and does not require energy cost conventionally.
また、前記水滴形成室では上向流を及ぼされる水滴中のイオン性成分の通過の電気的抑制手段５を備えるようにしたので、水滴形成室２からのイオン性成分の排出が削減されることとなる。これにより、イオン性成分が熱分解室４に移行して蓄積されていくことによる熱効率の低下を緩和し得るという利点を有する。
さらに、前記水滴形成室２では上向流３を及ぼされる水滴１への熱履歴付与手段を電気的抑制手段５と同じユニットにより備えるようにしたので、水滴１が熱による気化の促進により微細化が促進され、重量低減が推進されて、重力の作用に抗して上向流３に乗り易くなり、水滴形成室２からの排出が加速されることとなるという利点を有する。
In addition, since the water droplet forming chamber is provided with the electrical suppression means 5 for the passage of the ionic component in the water droplet exerted upward, the discharge of the ionic component from the water droplet forming chamber 2 is reduced. It becomes. Thereby, it has the advantage that the fall of the thermal efficiency by transferring an ionic component to the thermal decomposition chamber 4 and accumulating it can be relieved.
Furthermore, in the water droplet formation chamber 2, the heat history imparting means for the water drop 1 exerted in the upward flow 3 is provided by the same unit as the electrical suppression means 5, so that the water drop 1 is refined by promoting vaporization by heat. Is promoted, weight reduction is promoted, and it is easy to ride the upward flow 3 against the action of gravity, and the discharge from the water droplet formation chamber 2 is accelerated.
また、前記水滴形成室２では排水を薄膜状に流下するようにしたので、円形の吐出口のノズルではできない量の排水をウォーター・カーテンによって微細化することが出来た。また、流下するようにしたので、ノズルを用いた場合のような吐出口の詰まりが起こらなかった。
そして、これを回転子10に衝突させることにより水滴１を形成するようにしたので、排水が回転子10に衝突した衝撃力で機械的に微細化することができ熱エネルギーによって排水表面から順に蒸発させる場合より効率がいい。
In addition, since the waste water flows down in a thin film shape in the water droplet forming chamber 2, an amount of waste water that cannot be achieved by the nozzle of the circular discharge port can be refined by the water curtain. In addition, since it was allowed to flow down, the clogging of the discharge port as in the case of using the nozzle did not occur.
Since the water droplet 1 is formed by colliding this with the rotor 10, the drainage can be mechanically refined by the impact force that collided with the rotor 10, and the heat energy evaporates sequentially from the drainage surface. It is more efficient than
さらに、水滴形成室２を高温雰囲気にしたので、排水の水滴１の微細化を促進することが出来た。そのうえ、水滴形成室２を加熱する熱源として熱分解室４の熱を利用するようにしたので、熱分解室４の廃熱利用を行うことができエネルギー効率に優れることとなった。 Furthermore, since the water droplet formation chamber 2 was made into a high temperature atmosphere, the refinement | miniaturization of the water droplet 1 of a waste_water | drain was able to be accelerated | stimulated. In addition, since the heat of the thermal decomposition chamber 4 is used as a heat source for heating the water droplet forming chamber 2, waste heat of the thermal decomposition chamber 4 can be used, resulting in excellent energy efficiency.
また、水滴形成室２で落下した排水を熱分解室４に導くようにしたので、沸点が高く揮散しにくい汚れ成分を熱分解して浄化することが出来た。さらに、熱分解室４に蓄熱加熱媒体を配するようにしたので、加熱媒体の表面積を大きくして要処理時間を短縮することが出来た。 In addition, since the waste water dropped in the water droplet formation chamber 2 is guided to the thermal decomposition chamber 4, it is possible to thermally decompose and purify dirt components that have a high boiling point and are difficult to volatilize. Furthermore, since the heat storage heating medium is arranged in the pyrolysis chamber 4, the surface area of the heating medium can be increased and the processing time required can be shortened.
従来よりエネルギー・コストが掛からないことによって、種々の排水処理機構の用途に適用することができる。 It can be applied to various uses of wastewater treatment mechanisms because it does not require energy costs.
１ 排水の水滴
２ 水滴形成室
３ 上向流
４ 熱分解室
５ イオン性成分の通過の電気的抑制手段
10 回転子
12 蓄熱加熱媒体
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Water drop of drainage 2 Water drop formation chamber 3 Upflow 4 Pyrolysis chamber 5 Electrical suppression means of passage of ionic components
10 rotor
12 Heat storage medium
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Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
| JPH06174221A (en) * | 1992-12-02 | 1994-06-24 | Seimei Kiban Gijutsu Kenkyusho:Kk | Incinerating apparatus for liquid incineration matter |
| JPH10169958A (en) * | 1996-12-02 | 1998-06-26 | Seung-Wook Kim | Waste liquor disposal apparatus |
| JP2005195302A (en) * | 2004-01-09 | 2005-07-21 | Babcock Hitachi Kk | Sludge incineration exhaust gas treatment method and apparatus |
| JP2019202241A (en) * | 2018-05-21 | 2019-11-28 | 株式会社オメガ | Wastewater treatment mechanism |
-
2018
- 2018-06-04 JP JP2018106802A patent/JP6975506B2/en active Active
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|---|---|---|---|---|
| JPH06174221A (en) * | 1992-12-02 | 1994-06-24 | Seimei Kiban Gijutsu Kenkyusho:Kk | Incinerating apparatus for liquid incineration matter |
| JPH10169958A (en) * | 1996-12-02 | 1998-06-26 | Seung-Wook Kim | Waste liquor disposal apparatus |
| JP2005195302A (en) * | 2004-01-09 | 2005-07-21 | Babcock Hitachi Kk | Sludge incineration exhaust gas treatment method and apparatus |
| JP2019202241A (en) * | 2018-05-21 | 2019-11-28 | 株式会社オメガ | Wastewater treatment mechanism |
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