JP2019189188A - Pneumatic tire - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、空気入りタイヤに関し、さらに詳しくは、タイヤの乗心地性能を確保しつつタイヤのロードノイズ性能を向上できる空気入りタイヤに関する。 The present invention relates to a pneumatic tire, and more particularly to a pneumatic tire that can improve the road noise performance of the tire while ensuring the riding comfort performance of the tire.
近年の乗用車用タイヤでは、タイヤのロードノイズ(特に、低周波、中周波、高周波およびこもり音を含む。)を低減するために、補強ゴム層をカーカス層の巻き返し部とサイドウォールゴムとの間に配置した構成が採用されている。かかる構成を採用する従来の空気入りタイヤとして、特許文献1、2に記載される技術が知られている。
In recent passenger car tires, in order to reduce road noise of the tire (particularly including low frequency, medium frequency, high frequency and booming noise), a reinforcing rubber layer is provided between the rolled-up portion of the carcass layer and the sidewall rubber. The configuration arranged in is adopted. As conventional pneumatic tires employing such a configuration, techniques described in
一方で、乗用車用タイヤでは、タイヤの乗心地性能を適正に確保すべき課題もある。 On the other hand, in passenger car tires, there is a problem that the riding comfort performance of the tires should be appropriately secured.
そこで、この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、タイヤの乗心地性能を確保しつつタイヤのロードノイズ性能を向上できる空気入りタイヤを提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been made in view of the above, and an object of the present invention is to provide a pneumatic tire that can improve the road noise performance of the tire while ensuring the riding comfort performance of the tire.
上記目的を達成するため、この発明にかかる空気入りタイヤは、一対のビードコアと、前記一対のビードコアの径方向外側に配置される一対のビードフィラーと、前記ビードコアおよび前記ビードフィラーを包み込むようにタイヤ幅方向外側に巻き返されて係止されたカーカス層と、前記カーカス層の径方向外側に配置された一対の交差ベルトと、トレッドゴム、サイドウォールゴムおよびリムクッションゴムとを備える空気入りタイヤであって、前記カーカス層の巻き返し部と前記サイドウォールゴムとの間に配置された補強ゴム層とを備え、前記ビードフィラーのゴム硬さHs1が、67≦Hs1≦77の範囲にあり、リム径の測定点から前記ビードフィラーの径方向外側端部までの高さH1が、タイヤ断面高さSHに対して0.20≦H1/SH≦0.35の関係を有し、前記補強ゴム層のゴム硬さHs2が、前記ビードフィラーのゴム硬さHs1よりも大きく、リム径の測定点から前記補強ゴム層の径方向外側端部までの高さH2が、タイヤ断面高さSHに対して0.39≦H2/SH≦0.49の関係を有することを特徴とする。 In order to achieve the above object, a pneumatic tire according to the present invention includes a pair of bead cores, a pair of bead fillers arranged radially outside the pair of bead cores, and a tire that encloses the bead core and the bead filler. A pneumatic tire comprising: a carcass layer wound around and locked outward in the width direction; a pair of intersecting belts disposed radially outward of the carcass layer; and tread rubber, sidewall rubber, and rim cushion rubber. A reinforcing rubber layer disposed between the rolled-up portion of the carcass layer and the sidewall rubber, and the rubber hardness Hs1 of the bead filler is in a range of 67 ≦ Hs1 ≦ 77, and a rim diameter The height H1 from the measurement point to the radially outer end of the bead filler is 0.20 ≦ the tire cross-section height SH. The rubber hardness Hs2 of the reinforcing rubber layer is greater than the rubber hardness Hs1 of the bead filler and has a relationship of 1 / SH ≦ 0.35. The height H2 to the end portion has a relationship of 0.39 ≦ H2 / SH ≦ 0.49 with respect to the tire cross-section height SH.
この発明にかかる空気入りタイヤでは、補強ゴム層のゴム硬さHs2の下限および高さH2の下限により、補強ゴムによるタイヤサイド部の補強作用が確保されて、40[Hz]〜125[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される利点がある。また、補強ゴム層のゴム硬さHs2の上限および高さH2の上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、また、タイヤの乗心地性能における減衰性が向上する利点がある。 In the pneumatic tire according to the present invention, the reinforcing action of the tire side portion by the reinforcing rubber is secured by the lower limit of the rubber hardness Hs2 and the lower limit of the height H2 of the reinforcing rubber layer, and 40 [Hz] to 125 [Hz]. There is an advantage that the low-frequency road noise in the vicinity is reduced. Further, the upper limit of the rubber hardness Hs2 and the upper limit of the height H2 of the reinforcing rubber layer are advantageous in that the hardness in the riding comfort performance of the tire is relaxed and the damping performance in the riding comfort performance of the tire is improved.
以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、この実施の形態の構成要素には、発明の同一性を維持しつつ置換可能かつ置換自明なものが含まれる。また、この実施の形態に記載された複数の変形例は、当業者自明の範囲内にて任意に組み合わせが可能である。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments. Further, the constituent elements of this embodiment include those that can be replaced while maintaining the identity of the invention and that are obvious for replacement. In addition, a plurality of modifications described in this embodiment can be arbitrarily combined within a range obvious to those skilled in the art.
[空気入りタイヤ]
図1は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤを示すタイヤ子午線方向の断面図である。同図は、タイヤ径方向の片側領域の断面図を示している。また、同図は、空気入りタイヤの一例として、乗用車用ラジアルタイヤを示している。
[Pneumatic tire]
FIG. 1 is a sectional view in the tire meridian direction showing a pneumatic tire according to an embodiment of the present invention. The same figure has shown sectional drawing of the one-side area | region of a tire radial direction. The figure shows a radial tire for a passenger car as an example of a pneumatic tire.
また、図1において、タイヤ子午線方向の断面とは、タイヤ回転軸(図示省略)を含む平面でタイヤを切断したときの断面をいう。また、符号CLは、タイヤ赤道面であり、タイヤ回転軸方向にかかるタイヤの中心点を通りタイヤ回転軸に垂直な平面をいう。また、タイヤ幅方向とは、タイヤ回転軸に平行な方向をいい、タイヤ径方向とは、タイヤ回転軸に垂直な方向をいう。また、符号Tは、タイヤ接地端であり、符号Aは、タイヤ最大幅位置である。 In FIG. 1, the cross section in the tire meridian direction means a cross section when the tire is cut along a plane including a tire rotation axis (not shown). Reference sign CL denotes a tire equator plane, which is a plane that passes through the center point of the tire in the tire rotation axis direction and is perpendicular to the tire rotation axis. Further, the tire width direction means a direction parallel to the tire rotation axis, and the tire radial direction means a direction perpendicular to the tire rotation axis. Reference symbol T denotes a tire ground contact end, and reference symbol A denotes a tire maximum width position.
空気入りタイヤ10は、タイヤ回転軸を中心とする環状構造を有し、一対のビードコア11、11と、一対のビードフィラー12、12と、カーカス層13と、ベルト層14と、トレッドゴム15と、一対のサイドウォールゴム16、16と、一対のリムクッションゴム17、17と、インナーライナ18とを備える(図1参照)。
The
一対のビードコア11、11は、スチールから成る1本あるいは複数本のビードワイヤを環状かつ多重に巻き廻して成り、ビード部に埋設されて左右のビード部のコアを構成する。
The pair of
一対のビードフィラー12、12は、一対のビードコア11、11のタイヤ径方向外周にそれぞれ配置されてビード部を補強する。また、ビードフィラー12のゴム硬さHs1が、67≦Hs1≦77(好ましくは、70≦Hs1≦74)の範囲にある。上記下限により、ビードフィラー12によるビード部の補強作用が確保される。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和される。
The pair of
ゴム硬さは、JIS K6253に準拠して測定される。 Rubber hardness is measured in accordance with JIS K6253.
カーカス層13は、1枚のカーカスプライから成る単層構造(図1参照)あるいは複数枚のカーカスプライを積層して成る多層構造(図示省略)を有し、左右のビードコア11、11間にトロイダル状に架け渡されてタイヤの骨格を構成する。また、カーカス層13の両端部は、ビードコア11およびビードフィラー12を包み込むようにタイヤ幅方向外側に巻き返されて係止される。また、カーカス層13のカーカスプライは、スチールあるいは有機繊維材(例えば、アラミド、ナイロン、ポリエステル、レーヨンなど)から成る複数のカーカスコードをコートゴムで被覆して圧延加工して構成され、絶対値で80[deg]以上90[deg]以下のカーカス角度(タイヤ周方向に対するカーカスコードの長手方向の傾斜角として定義される。)を有する。
The
ベルト層14は、一対の交差ベルト141、142と、ベルトエッジカバー143とを積層して成り、カーカス層13の外周に掛け廻されて配置される。一対の交差ベルト141、142は、スチールあるいは有機繊維材から成る複数のベルトコードをコートゴムで被覆して圧延加工して構成され、絶対値で20[deg]以上55[deg]以下、好ましくは20[deg]以上25[deg]以下のベルト角度を有する。また、一対の交差ベルト141、142は、相互に異符号のベルト角度(タイヤ周方向に対するベルトコードの長手方向の傾斜角として定義される)を有し、ベルトコードの長手方向を相互に交差させて積層される(いわゆるクロスプライ構造)。ベルトエッジカバー143は、スチールあるいは有機繊維材から成るベルトカバーコードをコートゴムで被覆して構成され、絶対値で0[deg]以上10[deg]以下のベルト角度を有する。また、ベルトエッジカバー143は、例えば、1本あるいは複数本のベルトカバーコードをコートゴムで被覆して成るストリップ材であり、このストリップ材を交差ベルト141、142の外周面に対してタイヤ周方向に複数回かつ螺旋状に巻き付けて構成される。また、一対のベルトエッジカバー143、143が、交差ベルト141、142の左右のエッジ部をタイヤ径方向外側から覆って配置される。
The
また、図1の構成では、左右のベルトエッジカバー143、143がそれぞれ二層構造を有し、且つ、他のベルトカバーがトレッド部センター領域に配置されていない。しかし、これに限らず、ベルトカバー(図示省略)が交差ベルト141、142の全域を覆って配置され、ベルトエッジカバー143が上記ベルトカバーの外周に配置されても良い。これらの構では、トレッド部ショルダー領域の剛性がセンター領域よりも高まるので、250[Hz]〜400[Hz]の中周波ロードノイズが低減され、また、接地形状が丸くなることにより路面からの入力が低減されてタイヤの乗心地性能が向上する。
In the configuration of FIG. 1, the left and right belt edge covers 143 and 143 each have a two-layer structure, and no other belt cover is disposed in the tread portion center region. However, the present invention is not limited thereto, and a belt cover (not shown) may be disposed so as to cover the entire area of the
トレッドゴム15は、カーカス層13およびベルト層14のタイヤ径方向外周に配置されてタイヤのトレッド部を構成する。また、トレッドゴム15は、キャップトレッド151と、アンダートレッド152とを備える。キャップトレッド151は、接地特性および耐候性に優れるゴム材料から成り、トレッド面に露出してトレッド部の外表面を構成する。アンダートレッド152は、キャップトレッド151よりも低高度かつ耐熱性に優れるゴム材料から成り、キャップトレッド151とベルト層14との間に配置されてトレッドゴム15のベース部分を構成する。また、キャップトレッド151のゴム硬さが64以上69以下(好ましくは、66以上88以下)の範囲にあり、アンダートレッド152のゴム硬さが70以上80以下(好ましくは、73以上78以下)の範囲にある。アンダートレッド152が高いゴム硬さを有することにより、路面からの入力が抑制されて、ロードノイズが低減され、また、タイヤの乗心地性能が向上する。
The
一対のサイドウォールゴム16、16は、カーカス層13のタイヤ幅方向外側にそれぞれ配置されて左右のサイドウォール部を構成する。また、サイドウォールゴム16のゴム硬さHs3が、49≦Hs3≦59の範囲にある。また、図1の構成では、サイドウォールゴム16のタイヤ径方向外側の端部が、トレッドゴム15の下層に配置されてベルト層14とカーカス層13との間に挟み込まれている。しかし、これに限らず、サイドウォールゴム16のタイヤ径方向外側の端部が、トレッドゴム15の外層に配置されてバットレス部に露出しても良い(図示省略)。
The pair of
一対のリムクッションゴム17、17は、左右のビードコア11、11およびカーカス層13の巻き返し部のタイヤ径方向内側にそれぞれ配置されて、ビード部のリム嵌合面を構成する。また、リムクッションゴム17のゴム硬さHs4が、65≦Hs4≦75の範囲にある。また、図1の構成では、リムクッションゴム17のタイヤ径方向外側の端部が、サイドウォールゴム16の下層に挿入されて、サイドウォールゴム16とカーカス層13との間に挟み込まれて配置されている。
The pair of rim cushion rubbers 17, 17 are respectively arranged on the inner side in the tire radial direction of the wound portions of the left and
インナーライナ18は、タイヤ内腔面に配置されてカーカス層13を覆う空気透過防止層であり、カーカス層13の露出による酸化を抑制し、また、タイヤに充填された空気の洩れを防止する。また、インナーライナ18は、例えば、ブチルゴムを主成分とするゴム組成物、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂中にエラストマー成分をブレンドした熱可塑性エラストマー組成物などから構成される。
The
また、図1において、一対の交差ベルト141、142のベルト角度が20[deg]以上25[deg]以下の範囲にあり、且つ、幅広な交差ベルト142のベルト幅Wbとタイヤ接地幅TWとが、1.03≦Wb/TW≦1.10の範囲にあること好ましい。かかる構成では、トレッド部の硬さおよび減衰性が両立してタイヤの乗心地性能が向上し、また、250[Hz]〜400[Hz]の中周波ロードノイズが低減される。
In FIG. 1, the belt angle of the pair of
ベルト幅Wbは、ベルト層の左右の端部(タイヤ幅方向の最も外側にあるベルトコード)間のタイヤ幅方向の距離であり、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に規定荷重を付与して測定される。 The belt width Wb is a distance in the tire width direction between the left and right ends of the belt layer (belt cords on the outermost side in the tire width direction). The tire is mounted on a specified rim to apply a specified internal pressure and a specified load. Is measured.
タイヤ接地幅TWは、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に静止状態にて平板に対して垂直に置いて規定荷重に対応する負荷を付与したときのタイヤと平板との接触面におけるタイヤ軸方向の最大直線距離として測定される。 The tire ground contact width TW is the contact surface between the tire and the flat plate when the tire is mounted on the specified rim to apply the specified internal pressure and is placed perpendicular to the flat plate in a stationary state and applied with a load corresponding to the specified load. It is measured as the maximum linear distance in the tire axial direction.
規定リムとは、JATMAに規定される「標準リム」、TRAに規定される「Design Rim」、あるいはETRTOに規定される「Measuring Rim」をいう。また、規定内圧とは、JATMAに規定される「最高空気圧」、TRAに規定される「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」の最大値、あるいはETRTOに規定される「INFLATION PRESSURES」をいう。また、規定荷重とは、JATMAに規定される「最大負荷能力」、TRAに規定される「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」の最大値、あるいはETRTOに規定される「LOAD CAPACITY」をいう。ただし、JATMAにおいて、乗用車用タイヤの場合には、規定内圧が空気圧180[kPa]であり、規定荷重が規定内圧での最大負荷能力の88[%]である。 The specified rim is a “standard rim” defined in JATMA, a “Design Rim” defined in TRA, or a “Measuring Rim” defined in ETRTO. The specified internal pressure means “maximum air pressure” defined by JATMA, the maximum value of “TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” defined by TRA, or “INFLATION PRESSURES” defined by ETRTO. The specified load means “maximum load capacity” defined by JATMA, the maximum value of “TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” defined by TRA, or “LOAD CAPACITY” defined by ETRTO. However, in JATMA, in the case of a passenger car tire, the specified internal pressure is an air pressure of 180 [kPa], and the specified load is 88 [%] of the maximum load capacity at the specified internal pressure.
また、タイヤ接地面の矩形率が、75[%]以上85[%]以下の範囲にあることが好ましく、78[%]以上83[%]以下の範囲にあることが好ましい。これにより、路面からの入力が低減されて、タイヤの乗心地性能が向上する。 Further, the rectangular ratio of the tire contact surface is preferably in the range of 75 [%] to 85 [%], and preferably in the range of 78 [%] to 83 [%]. Thereby, the input from a road surface is reduced and the riding comfort performance of a tire improves.
タイヤ接地面の矩形率は、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に静止状態にて平板に対して垂直に置いて規定荷重に対応する負荷を付与したときのタイヤと平板との接触面にて測定され、タイヤ赤道面CLからトレッド幅TWの40[%]の距離におけるタイヤ接地長とタイヤ赤道面CL上におけるタイヤ接地長との比として算出される。 The rectangular ratio of the tire contact surface is the ratio between the tire and the flat plate when the tire is mounted on the specified rim and applied with the specified internal pressure, and is placed perpendicular to the flat plate in a stationary state and applied with a load corresponding to the specified load. It is measured at the contact surface and is calculated as the ratio of the tire contact length at a distance of 40% of the tread width TW from the tire equator surface CL to the tire contact length on the tire equator surface CL.
[補強ゴム層]
図2は、図1に記載した空気入りタイヤのサイドウォール部からビード部までの領域を示す拡大図であり、図3は、図1に記載した空気入りタイヤのビード部を示す拡大図である。
[Reinforced rubber layer]
2 is an enlarged view showing a region from a sidewall portion to a bead portion of the pneumatic tire shown in FIG. 1, and FIG. 3 is an enlarged view showing a bead portion of the pneumatic tire shown in FIG. .
図2に示すように、空気入りタイヤ10は、カーカス層13の巻き返し部132とサイドウォールゴム16との間に配置された補強ゴム層19を備える。かかる構成では、タイヤサイド部の剛性が補強ゴム層19により補強されて、タイヤの操縦安定性能が確保され、また、タイヤのロードノイズ性能が向上する。
As shown in FIG. 2, the
例えば、図2の構成では、カーカス層13が、ビードコア11の径方向内側でタイヤ幅方向外側に巻き返されてビードコア11およびビードフィラー12の全体を包み込んでいる。また、カーカス層13の巻き返し部132が、本体部131に接触して、本体部131に沿ってタイヤ最大幅位置Aよりもタイヤ径方向外側まで延在する。また、カーカス層13の巻き返し部132の高さH3が、タイヤ断面高さSHに対して0.52≦H3/SH≦0.68の関係を有する。上記下限により、カーカス層13の巻き返し部132の高さH3が確保されて、タイヤサイド部の剛性が高まり、40[Hz]〜80[Hz]付近のロードノイズが低減される。また、上記上限により、巻き返し部132の高さH3が過大となることに起因するタイヤサイド部の剛性過多が抑制されて、乗心地性能が向上する。
For example, in the configuration of FIG. 2, the
タイヤ部材の高さH1〜H4(図2参照)は、タイヤを規定リムに装着して規定内圧を付与すると共に無負荷状態としたときのリム径の測定点からタイヤ部材の端部までのタイヤ径方向の距離として測定される。 The heights H1 to H4 of the tire member (see FIG. 2) are the tires from the measurement point of the rim diameter to the end of the tire member when the tire is mounted on the specified rim to apply the specified internal pressure and set to the no-load state. Measured as radial distance.
また、補強ゴム層19が、リムクッションゴム17よりも薄肉なシート状のゴム部材から成り、カーカス層13の巻き返し部132とサイドウォールゴム16およびリムクッションゴム17との間に挟み込まれて配置される。また、補強ゴム層19が、タイヤ全周に渡って延在する環状構造を有する。また、補強ゴム層19のゲージT1(図3参照)が、1.0[mm]≦T1≦3.0[mm](好ましくは、1.5[mm]≦T1≦2.0[mm])の範囲にある。上記下限により、補強ゴム層19のゲージT1が確保されて、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保される。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、また、タイヤの乗心地性能における減衰性が向上する。
The reinforcing
補強ゴム層のゲージT1は、タイヤ子午線方向の断面視にて、補強ゴムの長手方向の両端部から10[%]の領域を除外した中央部の厚さとして測定される。 The gauge T1 of the reinforcing rubber layer is measured as the thickness of the central portion excluding the 10% region from both ends in the longitudinal direction of the reinforcing rubber in a sectional view in the tire meridian direction.
また、補強ゴム層19の断面積S2とビードフィラー12の断面積S1とが、0.45≦S2/S1≦0.65(好ましくは、0.50≦S2/S1≦0.60)の関係を有する。上記下限により、補強ゴム層19の断面積S1が確保されて、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保される。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、また、160[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される。
The cross-sectional area S2 of the reinforcing
また、上記のようにビードフィラー12のゴム硬さHs1が67≦Hs1≦77の範囲にあり、且つ、リム径の測定点からビードフィラー12の径方向外側端部までの高さH1(図2参照)が、タイヤ断面高さSHに対して0.20≦H1/SH≦0.35の関係を有する。かかる構成では、ビードフィラー12のゴム硬さHs1の下限および高さH1の下限により、ビードフィラー12によるタイヤサイド部の補強作用が確保されて、80[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される。また、ビードフィラー12のゴム硬さHs1の上限および高さH1の上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和される。
Further, as described above, the rubber hardness Hs1 of the
また、補強ゴム層19のゴム硬さHs2が、88≦Hs2≦98(好ましくは、89≦Hs2≦93)の範囲にあり、ビードフィラー12のゴム硬さHs1よりも大きい(Hs1<Hs2)。また、補強ゴム層19のゴム硬さHs2とビードフィラー12のゴム硬さHs1との差が、15≦Hs2−Hs1≦25(好ましくは、18≦Hs2−Hs1≦22)の範囲にある。また、リム径の測定点から補強ゴム層19の径方向外側端部までの高さH2が、タイヤ断面高さSHに対して0.39≦H2/SH≦0.49(好ましくは、0.42≦H2/SH≦0.46)の関係を有する。また、補強ゴム層19の高さH2とビードフィラー12の高さH1との差が、10.0[mm]≦H2−H1(好ましくは、15.0[mm]≦H2−H1)の範囲にある。かかる構成では、補強ゴム層19のゴム硬さHs2の下限および高さH2の下限により、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保されて、40[Hz]〜125[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減され、タイヤの乗心地性能における減衰性が向上する。また、補強ゴム層19のゴム硬さHs2の上限および高さH2の上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、160[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される。特に、上記のようにビードフィラー12よりも硬い補強ゴム層19がタイヤサイド部の適正な範囲に配置された構成では、ビードフィラー12よりも柔らかい補強ゴム層がタイヤサイド部に配置された構成と比較して、タイヤのロードノイズ性能および乗心地性能が高い次元で両立する。
Further, the rubber hardness Hs2 of the reinforcing
また、図2に示すように、補強ゴム層19の径方向内側端部が、ビードコア11の外周面よりもタイヤ径方向外側にあり、したがって、ビードフィラー12の径方向内側端部よりもタイヤ径方向外側にある。また、補強ゴム層19とビードフィラー12とのタイヤ径方向の重複長さL1(図2参照)が、5.0[mm]≦L1≦25[mm](好ましくは、10[mm]≦L1≦20[mm])の範囲にある。また、また、補強ゴム層19とビードフィラー12とのタイヤ径方向の重複長さL1が、ビードフィラー12の断面高さHf(図2参照)に対して0.15≦L1/Hf≦0.90(好ましくは、0.70≦L1/Hf≦0.80)の関係を有する。重複長さL1の上記下限により、補強ゴム層19とビードフィラー12とのオーバーラップ量が確保されるので、ビードフィラー12の径方向外側端部での局所的な剛性低下が抑制されて、補強ゴム層19によるロードノイズの低減作用および乗心地性能の減衰作用が確保される。また、重複長さL1の上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和される。
Further, as shown in FIG. 2, the radially inner end portion of the reinforcing
ビードフィラーの断面高さHfは、タイヤ子午線方向の断面視にて、ビードコアの径方向外側端部からビードフィラーの径方向外側端部までのタイヤ径方向の距離として測定される。 The cross-sectional height Hf of the bead filler is measured as a distance in the tire radial direction from the radially outer end of the bead core to the radially outer end of the bead filler in a sectional view in the tire meridian direction.
また、図2において、補強ゴム層19の高さH2が、リム径の測定点からカーカス層13の巻き返し部132の端部までの高さH3に対してH2<H3の関係を有する。したがって、補強ゴム層19がカーカス層13の巻き返し部132の端部を覆っていない。また、補強ゴム層19の高さH2がタイヤ最大幅位置Aよりもタイヤ径方向内側にある。また、カーカス層13の巻き返し部132までの高さH3と補強ゴム層19の高さH2との差が、10.0[mm]≦H3−H2の関係を有する。これにより、補強ゴム層19の端部とカーカス層13の巻き返し部132の端部とが近接することに起因する周辺ゴムのセパレーションが抑制される。
In FIG. 2, the height H2 of the reinforcing
また、補強ゴム層19のゴム硬さHs2とサイドウォールゴム16のゴム硬さHs3との差が、30≦Hs2−Hs3≦50(好ましくは、35≦Hs2−Hs3≦45)の範囲にある。また、補強ゴム層19のゲージT1(図3参照)と、補強ゴム層19の延在範囲におけるサイドウォールゴム16のゲージT2(図3参照)とが、0.20≦T1/T2≦0.70(好ましくは、0.30≦T1/T2≦0.50)の関係を有する。これにより、補強ゴム層19とサイドウォールゴム16との関係が適正化されて、タイヤのパターンノイズ性能および乗心地性能が両立する。
Further, the difference between the rubber hardness Hs2 of the reinforcing
また、図3に示すように、インナーライナ18が、カーカス層13と共にタイヤ幅方向外側に巻き返されて、ビードコア11の径方向内側の端面を延長した仮想線Pよりもタイヤ径方向内側まで延在している。
Further, as shown in FIG. 3, the
[効果]
以上説明したように、この空気入りタイヤ10は、一対のビードコア11、11と、一対のビードコア11、11の径方向外側に配置される一対のビードフィラー12、12と、ビードコア11、11およびビードフィラー12、12を包み込むようにタイヤ幅方向外側に巻き返されて係止されたカーカス層13と、カーカス層13の径方向外側に配置された一対の交差ベルト141、142と、トレッドゴム15、サイドウォールゴム16およびリムクッションゴム17とを備える(図1参照)。また、カーカス層13の巻き返し部132とサイドウォールゴム16との間に配置された補強ゴム層19とを備える(図2参照)。また、ビードフィラー12のゴム硬さHs1が、67≦Hs1≦77の範囲にある。また、リム径の測定点からビードフィラー12の径方向外側端部までの高さH1が、タイヤ断面高さSHに対して0.20≦H1/SH≦0.35の関係を有する。また、補強ゴム層19のゴム硬さHs2が、ビードフィラー12のゴム硬さHs1よりも大きい(Hs1<Hs2)。また、リム径の測定点から補強ゴム層19の径方向外側端部までの高さH2が、タイヤ断面高さSHに対して0.39≦H2/SH≦0.49の関係を有する。
[effect]
As described above, this
かかる構成では、(1)タイヤサイド部の剛性が補強ゴム層19により補強されて、タイヤの操縦安定性能が確保され、また、タイヤのロードノイズ性能が向上する利点がある。また、(2)ビードフィラー12の高さH1およびゴム硬さHs1が適正化されるので、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、また、80[Hz]〜160[Hz]の低周波ロードノイズが低減される利点がある。
With such a configuration, (1) the rigidity of the tire side portion is reinforced by the reinforcing
また、(3)補強ゴム層19のゴム硬さHs2の下限および高さH2の下限により、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保されて、40[Hz]〜125[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減され、タイヤの乗心地性能における減衰性が向上する。また、補強ゴム層19のゴム硬さHs2の上限および高さH2の上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、160[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される。特に、上記のようにビードフィラー12よりも硬い補強ゴム層19がタイヤサイド部の適正な範囲に配置された構成では、ビードフィラー12よりも柔らかい補強ゴム層がタイヤサイド部に配置された構成と比較して、タイヤのロードノイズ性能および乗心地性能が高い次元で両立する。
Further, (3) the reinforcing action of the tire side portion by the reinforcing
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19のゴム硬さHs2が、88≦Hs2≦98の範囲にある。上記下限により、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保されて、40[Hz]〜125[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減され、タイヤの乗心地性能における減衰性が向上する。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、160[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19のゴム硬さHs2とビードフィラー12のゴム硬さHs1との差が、15≦Hs2−Hs1≦25の範囲にある。これにより、補強ゴム層19のゴム硬さHs2が適正化される利点がある。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19の高さH2とビードフィラー12の高さH1との差が、10.0[mm]≦H2−H1の範囲にある(図2参照)。これにより、補強ゴム層19の高さH2が適正化される利点がある。
Moreover, in this
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19とビードフィラー12とのタイヤ径方向の重複長さL1(図2参照)が、5.0[mm]≦L1≦25[mm]の範囲にある。上記下限により、補強ゴム層19とビードフィラー12とのオーバーラップ量が確保されるので、ビードフィラー12の径方向外側端部での局所的な剛性低下が抑制されて、補強ゴム層19による40[Hz]〜80[Hz]付近のロードノイズの低減作用および乗心地性能の減衰作用が確保される利点がある。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和される利点がある。
Moreover, in this
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19の断面積S2とビードフィラー12の断面積S1とが、0.45≦S2/S1≦0.65の関係を有する。上記下限により、補強ゴム層19の断面積S1が確保されて、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保される利点がある。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和され、160[Hz]付近の低周波ロードノイズが低減される利点がある。
In the
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層のゲージT1(図3参照)が、1.0[mm]≦T1≦3.0[mm]の範囲にある。上記下限により、補強ゴム層19のゲージT1が確保されて、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保される。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和される。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、リム径の測定点からカーカス層13の巻き返し部132の端部までの高さH3と補強ゴム層19の高さH2との差が、10.0[mm]≦H3−H2の関係を有する(図2参照)。これにより、補強ゴム層19の端部とカーカス層13の巻き返し部132の端部とが近接することに起因する周辺ゴムのセパレーションが抑制される。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、カーカス層13の巻き返し部132の高さH3(図2参照)が、タイヤ断面高さSHに対して0.52≦H3/SH≦0.68の関係を有する。上記下限により、カーカス層13の巻き返し部132の高さH3が確保されて、タイヤサイド部の剛性が高まり、40[Hz]〜80[Hz]付近のロードノイズが低減される。また、上記上限により、タイヤの乗心地性能における硬さが緩和する。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、サイドウォールゴム16のゴム硬さHs3が、49≦Hs3≦59の範囲にある。これにより、サイドウォールゴム16のゴム硬さHs3が適正化される利点がある。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19のゴム硬さHs2とサイドウォールゴム16のゴム硬さHs3との差が、30≦Hs2−Hs3≦50の範囲にある。これにより、補強ゴム層19とサイドウォールゴム16との関係が適正化されて、タイヤのパターンノイズ性能および乗心地性能が両立する利点がある。
Further, in the
また、この空気入りタイヤ10では、補強ゴム層19のゲージT1(図3参照)と、補強ゴム層19の延在範囲におけるサイドウォールゴム16のゲージT2(図3参照)とが、0.20≦T1/T2≦0.70の関係を有する。上記下限により、補強ゴム層19のゲージT1が確保されて、補強ゴム層19によるタイヤサイド部の補強作用が確保指される利点がある。また、上記上限により、補強ゴム層19のゲージT1が過大となることに起因する乗心地性能の悪化が抑制される利点がある。
Further, in this
図4および図5は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す図表である。 4 and 5 are charts showing the results of the performance test of the pneumatic tire according to the embodiment of the present invention.
この性能試験では、複数種類の試験タイヤについて、(1)ロードノイズ性能および(2)乗心地性能に関する評価が行われた。また、タイヤサイズ215/55R17の試験タイヤがリムサイズ17×7Jのリムに組み付けられ、この試験タイヤに240[kPa]の空気圧およびJATMAの規定荷重が付与される。また、試験タイヤが、試験車両である排気量2.5[L]の後輪駆動のハイブリット車量の総輪に装着される。 In this performance test, (1) road noise performance and (2) riding comfort performance were evaluated for a plurality of types of test tires. Further, a test tire having a tire size of 215 / 55R17 is assembled to a rim having a rim size of 17 × 7 J, and an air pressure of 240 [kPa] and a specified load of JATMA are applied to the test tire. In addition, the test tire is attached to all wheels of a hybrid vehicle volume of a rear wheel drive of 2.5 [L] which is a test vehicle.
(1)ロードノイズ性能に関する評価では、試験車両が乾燥路面のテストコースを走行し、40[Hz]〜80[Hz]付近のこもり域、100[Hz]〜160[Hz]の低周波数域、250[Hz]〜400[Hz]の中周波数域、630[Hz]〜1250[Hz]の高周波数域における静粛性について、テストドライバーが官能評価を行う。この評価は、従来例1を基準(100)とした指数評価であり、その数値が大きいほど好ましい。 (1) In the evaluation regarding road noise performance, a test vehicle runs on a test course on a dry road surface, a ground area in the vicinity of 40 [Hz] to 80 [Hz], a low frequency area of 100 [Hz] to 160 [Hz], The test driver performs sensory evaluation on the quietness in the middle frequency range of 250 [Hz] to 400 [Hz] and in the high frequency range of 630 [Hz] to 1250 [Hz]. This evaluation is an index evaluation based on Conventional Example 1 as a reference (100), and the larger the value, the better.
(2)乗心地性能に関する評価では、試験車両が乾燥路面のテストコースを走行し、乗心地の硬さおよび減衰性について、テストドライバーが官能評価を行う。この評価は、従来例1を基準(100)とした指数評価であり、その数値が大きいほど好ましい。 (2) In the evaluation related to riding comfort performance, the test vehicle travels on a dry road surface test course, and the test driver performs sensory evaluation on the hardness and damping characteristics of the riding comfort. This evaluation is an index evaluation based on Conventional Example 1 as a reference (100), and the larger the value, the better.
実施例1〜20および従来例1〜3の試験タイヤは、図1および図2の構成を備える。また、タイヤ断面高さSHが118[mm]であり、タイヤ接地幅TWが160[mm]である。また、カーカス層13が単層構造を有する。
The test tires of Examples 1 to 20 and Conventional Examples 1 to 3 have the configurations shown in FIGS. The tire cross-section height SH is 118 [mm], and the tire ground contact width TW is 160 [mm]. The
試験結果が示すように、実施例1〜20の試験タイヤでは、ロードノイズ性能および乗心地性能が両立することが分かる。 As the test results show, it can be seen that the road tire performance and the riding comfort performance are compatible in the test tires of Examples 1 to 20.
10 空気入りタイヤ;11 ビードコア;12 ビードフィラー;13 カーカス層;131 本体部;132 巻き返し部;14 ベルト層;141、142 交差ベルト;143 ベルトエッジカバー;15 トレッドゴム;151 キャップトレッド;152 アンダートレッド;16 サイドウォールゴム;17 リムクッションゴム;18 インナーライナ;19 補強ゴム層
DESCRIPTION OF
Claims (12)
前記カーカス層の巻き返し部と前記サイドウォールゴムとの間に配置された補強ゴム層とを備え、
前記ビードフィラーのゴム硬さHs1が、67≦Hs1≦77の範囲にあり、
リム径の測定点から前記ビードフィラーの径方向外側端部までの高さH1が、タイヤ断面高さSHに対して0.20≦H1/SH≦0.35の関係を有し、
前記補強ゴム層のゴム硬さHs2が、前記ビードフィラーのゴム硬さHs1よりも大きく、
リム径の測定点から前記補強ゴム層の径方向外側端部までの高さH2が、タイヤ断面高さSHに対して0.39≦H2/SH≦0.49の関係を有することを特徴とする空気入りタイヤ。 A pair of bead cores, a pair of bead fillers arranged on the radially outer side of the pair of bead cores, a carcass layer wound around the outer side in the tire width direction so as to wrap around the bead core and the bead filler, and A pneumatic tire comprising a pair of intersecting belts arranged on the radially outer side of the carcass layer, a tread rubber, a sidewall rubber and a rim cushion rubber,
A reinforcing rubber layer disposed between the turned-up portion of the carcass layer and the sidewall rubber;
The bead filler has a rubber hardness Hs1 in a range of 67 ≦ Hs1 ≦ 77,
The height H1 from the measurement point of the rim diameter to the radially outer end of the bead filler has a relationship of 0.20 ≦ H1 / SH ≦ 0.35 with respect to the tire cross-section height SH,
The rubber hardness Hs2 of the reinforcing rubber layer is larger than the rubber hardness Hs1 of the bead filler,
The height H2 from the measurement point of the rim diameter to the radially outer end of the reinforcing rubber layer has a relationship of 0.39 ≦ H2 / SH ≦ 0.49 with respect to the tire cross-section height SH. Pneumatic tires.
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