JP2019163013A - Oil pump device - Google Patents
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Abstract
Description
この技術は、車両用駆動装置に搭載されるオイルポンプ装置に関する。 This technology relates to an oil pump device mounted on a vehicle drive device.
例えば車両に搭載される自動変速機やハイブリッド駆動装置等の車両用駆動装置にあっては、変速機構を油圧制御して変速するための油圧制御装置が設けられており、その油圧制御装置に供給する油圧を発生させるオイルポンプが備えられている。一般的にオイルポンプは、エンジンにより駆動されるものが主流であるが、アイドルストップ機能を搭載する車両のアイドルストップ中やハイブリッド車両のEV走行中にあっても、油圧制御を行って変速機構の動力伝達経路を形成しておき、エンジンの始動時にレスポンス良くエンジン走行を可能にするために、補助的に電動オイルポンプを設けたものもある。 For example, in a vehicle drive device such as an automatic transmission or a hybrid drive device mounted on a vehicle, a hydraulic control device for hydraulically controlling a speed change mechanism is provided, and the hydraulic control device is supplied to the hydraulic control device. An oil pump that generates hydraulic pressure is provided. In general, oil pumps driven by an engine are the mainstream, but even during idle stop of a vehicle equipped with an idle stop function or during EV travel of a hybrid vehicle, hydraulic control is performed to control the transmission mechanism. In some cases, a power transmission path is formed and an electric oil pump is provided as an auxiliary to enable the engine to travel with good response when the engine is started.
しかしながら、エンジンにより駆動されるオイルポンプ(以下、機械式オイルポンプという)とは別に電動オイルポンプを設けたものでは、低油温では油の粘性が低くなるため、電動オイルポンプを大型化しない限り、低油温時に油圧が不足する虞がある。このような状態ではエンジンを始動することで上記オイルポンプを駆動して対応する必要があって、車両の燃費向上の妨げとなる。また、エンジンのアイドル回転中にあっては、大きな油圧が不要な場合であっても機械式オイルポンプを駆動してしまうため、機械式オイルポンプの駆動負荷の分、アイドル回転を上げる必要が生じて、車両の燃費向上の妨げとなる。 However, in the case where an electric oil pump is provided separately from an oil pump driven by an engine (hereinafter referred to as a mechanical oil pump), the viscosity of the oil becomes low at a low oil temperature. The oil pressure may be insufficient at low oil temperatures. In such a state, it is necessary to respond by driving the oil pump by starting the engine, which hinders improvement in fuel consumption of the vehicle. In addition, while the engine is idling, the mechanical oil pump is driven even when a large hydraulic pressure is not required. Therefore, it is necessary to increase the idling speed by the driving load of the mechanical oil pump. This hinders improvement in vehicle fuel efficiency.
このような事情を鑑み、エンジンと電動モータとオイルポンプとを、それぞれプラネタリギヤの3つの回転要素に駆動連結し、エンジンと電動モータとの駆動力を調整しつつオイルポンプを駆動するオイルポンプ装置が提案されている(特許文献1,2参照)。
In view of such circumstances, an oil pump device that drives and couples an engine, an electric motor, and an oil pump to three rotating elements of a planetary gear and drives the oil pump while adjusting the driving force between the engine and the electric motor is provided. It has been proposed (see
ところで、上記特許文献1,2に記載されたもののように、プラネタリギヤを用いてエンジンと電動モータとの駆動力を調整しつつオイルポンプを駆動するものでは、エンジンの駆動力だけでオイルポンプを駆動する場合に、電動モータの回転を停止する必要があるが、電動モータに電力を供給して回転を停止しても電力を消費するため、ブレーキ装置を設けて電動モータの回転を停止することが好ましい。
By the way, in the case of driving the oil pump while adjusting the driving force between the engine and the electric motor using the planetary gear as described in
しかしながら、例えば特許文献2に記載されているワンウェイクラッチ(150)のようにプラネタリギヤの外周側に電動モータの回転を停止するブレーキ装置を配置してしまうと、オイルポンプ装置の外径が大型化してしまうという問題がある。
However, for example, if a brake device that stops the rotation of the electric motor is disposed on the outer peripheral side of the planetary gear like the one-way clutch (150) described in
また、例えば特許文献1のようにプラネタリギヤと電動モータとを軸方向に並設した場合にあって、プラネタリギヤと電動モータとの軸方向の間にブレーキ装置を配置してしまうと、電動モータのロータを固定する駆動軸について、ロータから端部までの距離が長くなるという問題がある。駆動軸のロータから端部までの距離が長くなると、ブレーキ装置或いはプラネタリギヤから受けるモーメントによって駆動軸の偏心が大きくなる虞があり、ロータとステータとの間のエアギャップを狭くすることが困難となり、電動モータの性能向上の妨げになってしまう虞がある。
In addition, for example, when a planetary gear and an electric motor are arranged side by side in the axial direction as in
そこで、外径を小型化することが可能で、かつ電動モータの性能向上が可能なオイルポンプ装置を提供することを目的とするものである。 Therefore, an object of the present invention is to provide an oil pump device that can reduce the outer diameter and improve the performance of the electric motor.
本オイルポンプ装置は、
駆動源の回転を車輪に伝達する回転軸を有する車両用伝動装置に搭載されるオイルポンプ装置において、
電動により駆動される回転電機と、
回転駆動されることにより油圧を発生するオイルポンプと、
ギヤ比に対応する間隔で順に並び、前記回転軸に駆動連結される第1回転要素、前記オイルポンプに駆動連結される第2回転要素、及び前記回転電機に駆動連結される第3回転要素を有するプラネタリギヤと、
前記回転電機の回転を停止可能なブレーキ装置と、を備え、
前記オイルポンプ、前記プラネタリギヤ、前記回転電機、及び前記ブレーキ装置は軸方向に一列状に配置されると共に、前記回転電機及び前記ブレーキ装置は隣接し、かつ前記ブレーキ装置が軸方向の端部に配置された。
This oil pump device
In an oil pump device mounted on a vehicle transmission device having a rotation shaft for transmitting rotation of a drive source to wheels,
A rotating electric machine driven by electricity;
An oil pump that generates hydraulic pressure by being driven to rotate;
A first rotating element that is arranged in order at intervals corresponding to the gear ratio, and that is drivingly connected to the rotating shaft, a second rotating element that is drivingly connected to the oil pump, and a third rotating element that is drivingly connected to the rotating electrical machine. Having planetary gears;
A brake device capable of stopping the rotation of the rotating electrical machine,
The oil pump, the planetary gear, the rotary electric machine, and the brake device are arranged in a line in the axial direction, the rotary electric machine and the brake device are adjacent to each other, and the brake device is arranged at an end in the axial direction. It was done.
本オイルポンプ装置によると、ブレーキ装置がプラネタリギヤや回転電機の外周側に配置されることがなく、外径を小型化することができる。また、回転電機のロータが固定される駆動軸を、プラネタリギヤの側とブレーキ装置の側とに突出させるだけで構成できるので、ロータから駆動軸の端部までの距離が長くなることを防止でき、回転電機の性能向上を図ることができる。 According to the present oil pump device, the brake device is not disposed on the outer peripheral side of the planetary gear or the rotating electric machine, and the outer diameter can be reduced. In addition, since the drive shaft to which the rotor of the rotating electrical machine is fixed can be configured only by projecting to the planetary gear side and the brake device side, it is possible to prevent the distance from the rotor to the end of the drive shaft from being increased, The performance of the rotating electrical machine can be improved.
<第1の実施の形態>
以下、第1の実施の形態を図1乃至図8に沿って説明する。図1(a)は第1の実施の形態に係る自動変速機の概略構成を示すブロック図、図1(b)は自動変速機における各軸の位置関係を示す断面模式図、図2は第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置を示すスケルトン図、図3は第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置の構造を示す断面図、図4は第1の実施の形態に係るブレーキ装置の構造を示す拡大断面図、図5(a)は第1スターラチェット歯車を示す斜視図、図5(b)は第2スターラチェット歯車を示す斜視図、図6(a)はサンギヤトルク分担率が18.18%のダブルピニオンプラネタリギヤを示す断面図、図6(b)はサンギヤトルク分担率が16.67%のダブルピニオンプラネタリギヤを示す断面図、図6(c)はサンギヤトルク分担率が14.29%のダブルピニオンプラネタリギヤを示す断面図、図7はオイルポンプ装置におけるダブルピニオンプラネタリギヤの速度線図、図8(a)は電動モータを正転回転させる際のブレーキ装置の解除時の動作を示すタイムチャート、図8(b)は電動モータを逆転回転させる際のブレーキ装置の解除時の動作を示すタイムチャートである。
<First Embodiment>
Hereinafter, a first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 8. FIG. 1A is a block diagram showing a schematic configuration of the automatic transmission according to the first embodiment, FIG. 1B is a schematic sectional view showing the positional relationship of each axis in the automatic transmission, and FIG. FIG. 3 is a cross-sectional view showing the structure of the oil pump device according to the first embodiment, and FIG. 4 is a diagram of the brake device according to the first embodiment. FIG. 5 (a) is a perspective view showing the first star ratchet gear, FIG. 5 (b) is a perspective view showing the second star ratchet gear, and FIG. 6 (a) shows the sun gear torque sharing ratio. FIG. 6B is a cross-sectional view showing a double pinion planetary gear with a sun gear torque sharing ratio of 16.67%, and FIG. 6C is a sun gear torque sharing ratio of 14.18%. 29% double pinio FIG. 7 is a speed diagram of a double pinion planetary gear in the oil pump device, FIG. 8A is a time chart showing an operation at the time of releasing the brake device when the electric motor is rotated forward, and FIG. (B) is a time chart which shows the operation | movement at the time of cancellation | release of the brake device at the time of rotating an electric motor reversely.
[自動変速機の概略]
まず、車両用駆動装置の一例である自動変速機3の概略構成について図1に沿って説明する。図1(a)に示すように、例えばFFタイプ(フロントエンジン、フロントドライブ)の車両に用いて好適な自動変速機3は、変速機構5と、エンジン(駆動源)2と変速機構5との間に介在されるトルクコンバータ(流体伝動装置)4と、それらを油圧制御するための油圧制御装置6とを備えて構成されている。また、自動変速機3の変速機構5の内部には、油圧を発生させて油圧制御装置6に油圧を供給するオイルポンプ装置1が備えられている。
[Outline of automatic transmission]
First, a schematic configuration of an
また、自動変速機3には、制御部(ECU)100が備えられており、制御部100には、CPU101、RAM102、ROM103等が備えられている。制御部100は、ROM103等に格納されたプログラムを読み込んで、RAM102に一時的にデータを格納しながらCPU101によって各種の演算を行い、油圧制御装置6の不図示の各ソレノイドバルブに電気的な指令を出力する。また、制御部100は、詳しくは後述するオイルポンプ装置1の電動モータ(回転電機)30やブレーキ装置50のコイル部55に電気的な指令を出力可能となっている。
In addition, the
図1(b)に示すように、自動変速機3のミッションケース10の内部には、変速機構5として、第1軸AX1を中心として配置された変速歯車機構11と、第2軸AX2を中心として配置されたカウンタシャフト12と、第3軸AX3を中心として配置されたディファレンシャル装置13とが備えられており、これら変速歯車機構11、カウンタシャフト12、及びディファレンシャル装置13によって、エンジン2からの駆動回転を変速して不図示の車輪に伝達する動力伝達経路を構成している。なお、図1(b)に示す変速歯車機構11の円は該変速歯車機構11に配置されたカウンタギヤの外径を示し、カウンタシャフト12の円は該カウンタシャフト12に設けられた大径ギヤの外径を示し、ディファレンシャル装置13の円は該ディファレンシャル装置13に設けられたデフリングギヤの外径を示している。また、言うまでもなく、第1軸AX1、第2軸AX2、第3軸AX3は、平行な位置関係に配置されている。
As shown in FIG. 1B, a
また、ミッションケース10の内部の下方には、変速機構5を潤滑した油が溜まる油溜まりが形成されており、その油溜まりの油に吸入口が浸かるストレーナ19が配設されている。そして、ストレーナ19と油圧制御装置6との間にあって、変速歯車機構11の下方には、ストレーナ19から油を吸入して油圧制御装置6に油圧を供給するオイルポンプ装置1が、上記第1軸AX1と平行な別軸である第4軸AX4上に配置されている。このように配置されるオイルポンプ装置1は、外径が大きくなると、油圧制御装置6が配置される車両進行方向の前方側、或いは車両の下方側に膨らむことになるため、外径の小型化が望まれる。
In addition, an oil sump in which oil that has lubricated the
[オイルポンプ装置の概略構成]
ついで、第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置11の概略構成について図2を用いて説明する。上述したように、エンジン2は、図2で図示を省略したトルクコンバータ4を介して変速機構5に駆動連結されている。即ち、トルクコンバータ4は、エンジン2のクランク軸(不図示)に駆動連結されたポンプインペラ(不図示)と、流体伝動により駆動されるタービンランナ(不図示)とを有しており、変速機構5はタービンランナに駆動連結されている。ポンプインペラには、変速機構5の側に延びる回転軸5aが設けられており、該回転軸5aには駆動伝達部60が駆動連結されている。
[Schematic configuration of oil pump device]
Next, a schematic configuration of the
駆動伝達部60は、第1スプロケット64と、第2スプロケット63と、それら第1スプロケット64及び第2スプロケット63に架け渡されたチェーン65と、を備えており、第2スプロケット63はオイルポンプ装置11の第1駆動軸61に固定されている。従って、エンジン2のクランク軸が駆動伝達部60を介してオイルポンプ装置11の第1駆動軸61に駆動連結されており、言い換えると、エンジン2のクランク軸が変速機構5の動力伝達経路に駆動連結されているため、オイルポンプ装置11の第1駆動軸61は、変速機構5の動力伝達経路に駆動連結されている。
The
オイルポンプ装置11は、上述したように第4軸AX4上に配置され、軸方向に順に、第2スプロケット63、オイルポンプ30、プラネタリギヤDP、電動モータ40、ブレーキ装置50が配置されている。オイルポンプ30は、ドライブギヤ34及びギヤとしてのドリブンギヤ33からなる内接ギヤ式で構成されている。モータ・ジェネレータとして機能する回転電機としての電動モータ40(MG)は、ステータ41及びロータ43を有する例えばIPMモータで構成されている。
一方、プラネタリギヤDPは、サンギヤSと、リングギヤRと、キャリヤCRとを有しており、キャリヤCRに、サンギヤSに噛合する第1ピニオンP1と、該第1ピニオンP1及びリングギヤRに噛合する第2ピニオンP2と、を有する、いわゆるダブルピニオンプラネタリギヤで構成されている。このうちのキャリヤCRは、オイルポンプ30の内側を通る第1駆動軸61に駆動連結され、サンギヤSは電動モータ40(MG)のロータ43が固定されている第2駆動軸62に駆動連結され、リングギヤRはオイルポンプ30のドライブギヤ34に駆動連結されている。従って、プラネタリギヤDPは、エンジン2の駆動力と電動モータ40の駆動力との分担を設定しつつ、それらの駆動力の一方、或いは両方を合成して、オイルポンプ30に伝達可能となっている。
On the other hand, the planetary gear DP has a sun gear S, a ring gear R, and a carrier CR. The first pinion P1 meshed with the sun gear S and the first pinion P1 and the ring gear R meshed with the carrier CR. It is comprised by what is called a double pinion planetary gear which has 2 pinion P2. Of these, the carrier CR is drivingly connected to a
ブレーキ装置50は、第1スターラチェット歯車(第1噛合係合部材)51と、第2スターラチェット歯車(第2噛合係合部材)52と、第2スターラチェット歯車52を移動駆動する接離装置59とを有しており、接離装置59は、コイル部(ソレノイド部)55と、スプリング56とを有して構成されている。第1スターラチェット歯車51は、第2駆動軸62に駆動連結されていると共に軸方向に対して移動不能に配設されていて、第2スターラチェット歯車52に対向する面に鋸状の歯面51a(図5(a)参照)が形成されている。第2スターラチェット歯車52は、ブレーキケース53(図3参照)に対して回転不能に係止されていると共に軸方向に移動可能に配設されていて、かつスプリング56によって第1スターラチェット歯車51に向けて付勢されており、第1スターラチェット歯車51に対向する面に鋸状の歯面52a(図5(b)参照)が形成されている。
The
これら第1スターラチェット歯車51の歯面51aと第2スターラチェット歯車52の歯面52aとの鋸状の形状は、電動モータ40が正転回転する側に対して斜面が形成されており、電動モータ40が逆転回転する側に対して段差状となるように形成されている。従って、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とが係合している状態で、電動モータ40が正転回転すると、スプリング56の付勢力に抗して互いの歯面51a,52aが摺動して第2スターラチェット歯車52を軸方向に押圧移動させることで、電動モータ40の回転駆動を妨げずに回転可能とし、電動モータ40が逆転回転しようとすると、互いの歯面51a,52aが噛合して回転不能となる、いわゆるワンウェイクラッチと同機能を有している。
The sawtooth shape of the
そして、コイル部55は、励磁されることによって、第2スターラチェット歯車52をスプリング56の付勢力に抗して軸方向の第1スターラチェット歯車51とは反対側に駆動可能であり、つまりブレーキ装置50は、コイル部55をON制御して励磁することで第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との係合を解除可能に構成されている。
When the
以上のように構成された第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置11は、例えば電動モータ40をキャリヤCRに駆動連結する場合(図9参照)に比して、電動モータ40とプラネタリギヤDPとを駆動連結する連結部分が不要となり、軸方向の短縮化が可能となる。また、プラネタリギヤDPがダブルピニオンプラネタリギヤであり、シングルピニオンプラネタリギヤで構成する場合(図13参照)に比して、キャリヤCRとオイルポンプ30との連結部材の取り回しが簡易であり、径方向の小型化が可能となる。
Above
[オイルポンプ装置の詳細構成]
次に、第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置11の詳細な構成について図3乃至図6を用いて説明する。図3に示すように、オイルポンプ装置11は、オイルポンプ30を構成する第1ポンプケース71及び第2ポンプケース72、電動モータ40を構成するモータケース73、第2ポンプケース72とモータケース73とを連結する連結ケース74、により一体となるケース70を備えており、さらに、ブレーキ装置50を構成するブレーキケース53及びコイルカバー57がモータケース73に対してセットブロック75にボルト91で構成されることで、ブレーキ装置50までが一体に固定されている。
[Detailed configuration of oil pump device]
Next, a detailed configuration of the
上記第1ポンプケース71及び第2ポンプケース72は、第1ブロック31、第2ブロック32、それらの間に配置されるドライブギヤ34及びドリブンギヤ33を覆って収納しており、これらドライブギヤ34及びドリブンギヤ33によって内接ギヤポンプを構成している。第1ポンプケース71には、ストレーナ19(図1(b)参照)に連通する吸入油路71Aと、油圧制御装置6(図1参照)に連通する排出油路71Bとが形成されており、吸入油路71Aは、第2ブロック32に形成された吸入口(不図示)に連通する油路32Aと、第1ブロック31の図示を省略した油路を介して第2ポンプケース72に形成された吸入側空間72Aと、に連通し、排出油路71Bは、第2ブロック32に形成された排出口(不図示)に連通する油路32Bと、第1ブロック31の図示を省略した油路を介して第2ポンプケース72に形成された排出側空間72Bと、に連通するように構成されている。従って、ドライブギヤ34が駆動回転するとドリブンギヤ33が従動回転し、それらギヤ間に形成された空間が拡がる際に吸入油路71Aから油路31A及び吸入側空間72Aにある油を吸入し、ギヤ間に形成された空間が縮まる際に油路32B及び排出側空間72Bに油圧を排出して、つまり排出油路71Bを介して油圧制御装置6に供給する油圧を発生させる。
The
一方、第1ポンプケース71及び第2ポンプケース72の中心部分には、オイルポンプ30の内部を通るように、駆動伝達部60の第2スプロケット63に駆動連結された第1駆動軸61が配置されている。また、第1駆動軸61の外周には、ドライブギヤ34とプラネタリギヤDPのリングギヤRとを連結する中空状の連結軸39が配置されている。連結軸39は、第1ポンプケース71及び第2ポンプケース72に対し、ブッシュB5,B7によって回転自在に支持されており、第1駆動軸61は、第1ポンプケース71に対してボールベアリングB1によって、かつ連結軸39に対してブッシュB4,B6によって回転自在に支持され、つまり第1駆動軸61は、第1ポンプケース71及び第2ポンプケース72に対して回転自在に支持されている。
On the other hand, a
一方、プラネタリギヤDPは、第2ポンプケース72に覆われ、かつ連結ケース74によって閉塞されることでケース70に収納されている。サンギヤSは、第2駆動軸62の端部外周に形成されており、リングギヤRは、フランジ状に形成されたフランジ部材25に固着され、フランジ部材25に支持されていると共に、該フランジ部材25が上記連結軸39に固着されていることで、上記ドライブギヤ34に駆動連結されている。一方、キャリヤCRは、第1側板21と、第2側板22と、それらの間に架け渡された第1ピニオンシャフト24、第2ピニオンシャフト23を有しており、第2側板22の一部が第1側板21まで延びて固着されることで、一体の枠状のキャリヤ体を構成している。そして、キャリヤCRは、第1ピニオンシャフト24に第1ピニオンP1と、第2ピニオンシャフト23に第2ピニオンP2とを自転可能となるように回転自在に支持しており、第2側板22が第1駆動軸61に固定されていることで、第1駆動軸61の回転、つまりエンジン2の回転によって、それら第1ピニオンP1及び第2ピニオンP2を公転回転させる。
On the other hand, the planetary gear DP is housed in the
また、第2側板22における第2ピニオンシャフト23を支持する部分は、軸方向の第1側板21の側に屈曲形成されており、第2ピニオンシャフト23は、第1ピニオンシャフト24よりも短くなるように構成されており、つまり第2ピニオンP2の軸長は、第1ピニオンP1の軸長より短くなるように構成されている。そして、キャリヤCRの第2側板22と上記フランジ部材25との間には、軸方向から視て第2ピニオンシャフト23の径と重なる位置に、軸受であるスラストベアリング27が配置され、第2側板22とフランジ部材25との相対回転を許容しつつ軸方向の相対位置を位置決め支持している。このように構成されることで、フランジ部材25と第2側板22との軸方向の距離を延ばすことなく、スラストベアリング27を配置することを可能としている。
Further, the portion of the second side plate 22 that supports the
上記サンギヤSが端部に形成された第2駆動軸62は、ロータ43に対して軸方向のプラネタリギヤDPの側に配置され、連結ケース74に対してボールベアリング(第2軸受)B2によって、かつロータ43に対して軸方向のブレーキ装置50の側に配置され、モータケース73に対してボールベアリング(第1軸受)B3によって、ケース70に対して両持ち構造で回転自在に支持されている。また、ボールベアリングB2の軸方向のプラネタリギヤDPの側には、連結ケース74と第2駆動軸62との間をシールするシールリングSL1がボールベアリングB2と並設される形で配置されている。一方、詳しくは後述するブレーキ装置50のコイルカバー57には、モータケース73と該コイルカバー57との間をシールするシールリング(シール部材)SL2が配置されており、つまり電動モータ40の内部とブレーキ装置50の内部とは、自動変速機3の油が入らないようにシールされて、電動モータ40の油の撹拌ロスが生じないように構成されている。
The
上記第2駆動軸62の外周には、電動モータ40のロータ43が固定されており、そのロータ43の外周側には、ステータコア41aに配策されたコイル42を有すると共にステータコア41aから軸方向に突出したコイル42によりコイルエンド部42Eが形成されているステータ41が、連結ケース74及びセットブロック75によって挟持されつつモータケース73に対して固定されている。従って、電動モータ40のロータ43は、上記プラネタリギヤDPのサンギヤSに一体となるように構成され、言い換えると、サンギヤSに電動モータ40が駆動連結されている。また、上記ボールベアリングB2とボールベアリングB3とは、少なくとも一部が径方向から視てコイルエンド部42Eに重なるように、コイルエンド部42Eの径方向の内側に配置されており、これによって、オイルポンプ装置11の軸方向の短縮化が図られている。
The
また、第2駆動軸62のサンギヤSとは軸方向反対側には、ブレーキ装置50が駆動連結されている。即ち、図4に示すように、第2駆動軸62のサンギヤSと反対側の端部外周側にはスプライン62sが形成されており、該スプライン62sには、図4及び図5(a)に示すように第1スターラチェット歯車51のスプライン51sがスプライン係合している。詳細には、図5(a)に示すように、第1スターラチェット歯車51は、中空円板状に形成された本体部51Fと、該本体部51Fの内周側から円筒状に軸方向に延びるボス部51Bと、を有して構成されており、ボス部51Bの内周側にスプライン51sが形成されている。また、本体部51Fの外周側の側面には、鋸状の歯面(第1歯面)51aが形成されており、即ち、歯面51aは第2駆動軸62の回転中心である第4軸AX4(回転軸)の軸方向に向くように配置されている。
A
歯面51aには、同形状である複数の歯51Tが形成されており、それぞれの歯51Tは、歯元から歯先まで軸方向に対して傾斜するように形成された第1斜面51Taと、第1斜面51Taの歯先から隣接する第1斜面51Taの歯元まで軸方向に対して第1斜面51Taよりも小さな角度で傾斜するように形成された第2斜面51Tbと、を有している。これらの歯は、第1斜面51Taが後述する第2スターラチェット歯車52の歯面52aの第1斜面52Taと互いに当接可能に対向しており、かつ軸方向から視て第1斜面51Taの歯先が隣接する第1斜面51Taに重なる位置となるように形成されており、つまり歯51Tの第2斜面51Tbの部分は、軸方向に対して凹むように形成されている。なお、本実施の形態では、軸方向から視て第1斜面51Taの歯先が隣接する第1斜面51Taに重なる位置となるように形成されているが、軸方向から視て第1斜面51Taの歯先が隣接する第1斜面51Taの歯元に重なる位置、つまり第2斜面51Tbが軸方向と平行な面となっていてもよい。
A plurality of
そして、第1スターラチェット歯車51は、図4に示すように、第2駆動軸62に対してキャップ部材58が嵌合されることで軸方向に対して抜け止めされ、つまり第1スターラチェット歯車51は、第2駆動軸62と回転方向に係合して駆動連結され、かつ軸方向に移動不能に固定されて配置されている。
As shown in FIG. 4, the first
一方、ブレーキ装置50は、ブレーキケース53にコイルカバー57が固定されており、コイルカバー57の内周側かつ第2スターラチェット歯車52の外周側に、巻線が巻回されたコイル部55が配置され、また、コイルカバー57には、内周側に円筒状の円筒部54aを有する台座部材54が固定されて、台座部材54とコイルカバー57との間にコイル部55を内外周方向及び軸方向に挟持するコイルケース55Cを構成することで、コイル部55を固定している。コイル部55にはターミナル55Tが設けられており、制御部100の指令によって電力が供給可能となっている。ブレーキケース53は非磁性材料からなると共に、コイルカバー57及び台座部材54は磁性材料からなる。コイルカバー57は、軸方向において第2スターラチェット歯車52に向かってボス状に延びるボス部57aを有しており、このボス部57aは、端部に後述する第2スターラチェット歯車52のドラム部52Dに当接する当接部57bと、当接部57bの内周側に当接部57bよりも軸方向の第2スターラチェット歯車52の側に延びる延出部57cとを有している。これにより、コイル部55に電力が供給されることにより発生した磁界は、コイルカバー57からコイル部55の内周側に軸方向に延びる円筒状のボス部57aの延出部57cから第2スターラチェット歯車52のドラム部52Dの磁気回路形成部52bを介して台座部材54の円筒部54aを通る磁気回路を構成している。また、台座部材54の円筒部54aの内周側にはスプライン54sが形成されている。
On the other hand, in the
第2スターラチェット歯車52は、図5(b)に示すように、中空円板状に形成された本体部52Fと、該本体部52Fの外周側から円筒状に軸方向に延びるドラム部52Dと、を有して磁性材料で構成されており、ドラム部52Dの外周側にスプライン部52sが形成され、図4に示すように内周側に磁気回路形成部52bを有している。また、本体部52Fの外周側の側面には、上記第1スターラチェット歯車51の歯面51aと同ピッチかつ同傾斜で周方向に逆向きの鋸状の歯面(第2歯面)52aが形成されており、即ち、歯面52aは上記軸方向に向き、かつ上記歯面51aに対向するように配置されている。具体的には、歯面52aには、第1スターラチェット歯車51と同様に、同形状である複数の歯52Tが形成されており、それぞれの歯52Tは、歯元から歯先まで軸方向に対して傾斜するように形成された第1斜面52Taと、第1斜面52Taの歯先から隣接する第1斜面52Taの歯元まで軸方向に対して第1斜面52Taよりも小さな角度で傾斜するように形成された第2斜面52Tbと、を有している。これらの歯は、第1斜面52Taが上述の第1スターラチェット歯車51の歯面51aの第1斜面51Taと互いに当接可能に対向しており、かつ軸方向から視て第1斜面52Taの歯先が隣接する第1斜面52Taに重なる位置となるように形成されており、つまり歯52Tの第2斜面52Tbの部分は、軸方向に対して凹むように形成されている。なお、同様に、本実施の形態では、軸方向から視て第1斜面52Taの歯先が隣接する第1斜面52Taに重なる位置となるように形成されているが、軸方向から視て第1斜面52Taの歯先が隣接する第1斜面52Taの歯元に重なる位置、つまり第2斜面52Tbが軸方向と平行な面となっていてもよく、つまり第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とのそれぞれの歯51T,52Tは同形状であることが好ましい。
As shown in FIG. 5B, the second
図4に示すように、第2スターラチェット歯車52は、スプライン部52sが台座部材54のスプライン54sにスプライン係合しており、該台座部材54を介してブレーキケース53に対して回転不能に係止されて配置されていると共に、軸方向にスライド移動自在に配置されている。そして、本体部52Fとコイルカバー57との間には、第2スターラチェット歯車52を第1スターラチェット歯車51に向けて付勢する(軸方向の一方に向けて付勢する)スプリング56が縮設されており、コイル部55が非励磁である場合には、スプリング56の付勢力によって第1スターラチェット歯車51に第2スターラチェット歯車52が押圧され、コイル部55が励磁された場合には、上記磁気回路によってスプリング56の付勢力に抗して(軸方向の他方に)第2スターラチェット歯車52がコイルカバー57のボス部57aに吸引されて駆動される。即ち、コイル部55が非通電の際は、スプリング56の付勢力によって第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とが当接されて噛合状態となり、コイル部55が通電された際は、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との噛合が解除される。従って、コイル部55とスプリング56とによって、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とを接離させる接離装置59が構成されている。
As shown in FIG. 4, in the second
以上のように構成されたブレーキ装置50は、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とをスプリング56の付勢力によって当接させて噛合させた状態で、第2駆動軸62の正転回転(一方向の回転)を許容し、かつ第2駆動軸62の逆転回転(他方向の回転)が不能になるように係止する。そして、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とを離反させて噛合を解除した状態では、第2駆動軸62の正転回転及び逆転回転(両方向の回転)を許容する。
The
このように構成されたブレーキ装置50は、ラチェット式で構成されているため、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とを、例えば摩擦板式のような大きな押圧力で押圧しなくても第2駆動軸62の逆転回転が不能となるように係止でき、つまりスプリング56の付勢力が小さくても第2駆動軸62に生じる逆回転方向のトルクを受け止めることができる。また、第2駆動軸62に生じる逆回転方向のトルクを受け止めるとしても、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との外径も小径で足りるため、例えばローラクラッチ式に比して、ブレーキ装置50の外径を小径化することが可能となり、電動モータ40の外径よりもブレーキ装置50の外径が大きくなることを防止できる。さらに、第2スターラチェット歯車52を軸方向にストロークさせるストローク量も、歯面51aと歯面52aとの噛合が解除できればよいので、例えばドグクラッチ式に比して、小さなストローク量でよく、軸方向の短縮化も図れる。
Since the
また、第2駆動軸62の逆転回転を係止する際には、スプリング56の付勢力だけで、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とを噛合でき、電力の消費を抑えることができる。さらに、例えばプランジャなどを介して第2スターラチェット歯車52を駆動するものに比して、プランジャが不要となる分、ブレーキ装置50の小型化を図ることができる。また、例えばコイル部55と相対回転が生じる第1スターラチェット歯車51を磁力により駆動可能にする場合に比して、コイル部55と第2スターラチェット歯車52との相対回転が無いため、回転を許容する隙間などを設けることを不要として小型化を図ることでき、さらにコイル部55と第2スターラチェット歯車52とを近づけることができるため、磁力を強くすることができ、その分、コイル部55を小型化することができて、総じてブレーキ装置50を小型化することができる。そして、コイル部55を第2スターラチェット歯車52の外周側に径方向から視て少なくとも一部が重なるように配置されているので、ブレーキ装置50の軸方向の短縮化を図ることができ、かつコイル部55と第2スターラチェット歯車52とを近づけることができるため、磁力を強くすることができ、その分、コイル部55を小型化することができて、ブレーキ装置50を小型化することができる。
Further, when the reverse rotation of the
なお、上記コイルカバー57及びブレーキケース53には、コイル部55の外周側でターミナル55Tと並行する形で貫通するように配線孔H1が形成されており、上記電動モータ40のステータ41のコイル42に電力を供給する配線49が配置されている。このように配線孔H1及び配線49が、電動モータ40からブレーキ装置50の外周側を通って軸方向に向けて配置されることで、電動モータ40の外周側にターミナルやコネクタが配置されず、また、電動モータ40の外周側に配線スペースを設けることも不要となるため、オイルポンプ装置11の小径化が可能となり、かつ搭載性の向上が図られている。
A wiring hole H1 is formed in the
[オイルポンプ装置の軸方向の配置]
以上のように、オイルポンプ装置11においては、図2に示すように、軸方向に対して順に、オイルポンプ30、プラネタリギヤDP、電動モータ40、ブレーキ装置50の順で配置されている。これにより、ブレーキ装置50がプラネタリギヤDP(又はSP)や電動モータ40の外周側に配置されることがなく、オイルポンプ装置11の外径を小型化することができる。また、このような順で配置されていることで、電動モータ40とプラネタリギヤDPとの間にブレーキ装置50やオイルポンプ30が介在することがなく、また、電動モータ40とブレーキ装置50との間にプラネタリギヤDPやオイルポンプ30が介在することがなく、つまり電動モータ40にプラネタリギヤDPとブレーキ装置50とを隣接配置されている。そのため、第2駆動軸62を、プラネタリギヤDPの側とブレーキ装置50の側とに僅かに突出させるだけで構成できるので、ロータ43から第2駆動軸62の両端部までの距離が長くなることを防止できる。そして、図3に示すように、第2駆動軸62は、ボールベアリングB2及びボールベアリングB3によって両端支持されていて、軸方向のおける偏心や軸方向の移動も抑えられている。
[Axial arrangement of oil pump device]
As described above, in the
そのため、電動モータ40のロータ43が固定される第2駆動軸62に作用する、プラネタリギヤDPのサンギヤSからの曲げモーメントやブレーキ装置50の第1スターラチェット歯車51からの曲げモーメントが増加されることなく、ロータ43の偏心を防止できて、ロータ43とステータ41とのエアギャップを精度良く確保できるため、電動モータ40の性能向上を図ることができている。また、第1スターラチェットがキャップ部材58によって第2駆動軸62に固定されることで、第1スターラチェットおよび第2スターラチェットが接離された状態で、ソレノイドの磁力によって第1スターラチェットが第2スターラチェットに接離された状態で噛合することを防止でき、さらに第1スターラチェットの軸精度が確保されるため、第1スターラチェットと第2スターラチェットの当接したときの精度が確保できるため、ギヤノイズの低減も図ることができている。
Therefore, the bending moment from the sun gear S of the planetary gear DP and the bending moment from the first
[オイルポンプ装置の動作]
ついで、オイルポンプ装置11の動作について、図7を用いて説明する。上述したようにプラネタリギヤDPは、ダブルピニオンプラネタリギヤで構成されており、図7の速度線図において、ギヤ比に対応する間隔での並びの順、即ち回転速度の順に、サンギヤS、リングギヤR、キャリヤCRが並ぶことになり、サンギヤSには電動モータ40(MG)が、リングギヤRにはオイルポンプ30(O/P)が、キャリヤCRにはエンジン2(E/G)が駆動連結されている。図7に示すように、サンギヤSとキャリヤCRとのギヤ比は1であり、キャリヤCRとリングギヤRとのギヤ比はλである。このギヤ比λは、詳しくは後述するように0.5未満に設定することで、サンギヤSの歯数とリングギヤRの歯数との商が0.2より小さく構成され、サンギヤSとキャリヤCRとのトルク分担率、即ちオイルポンプ30を駆動する駆動トルクにおけるエンジン2と電動モータ40とのトルク分担率において、電動モータ40のトルク分担率が50%未満となり、より好ましくはギヤ比λを0.25未満に設定することで、電動モータ40のトルク分担率が25%未満にすることができる。
[Operation of oil pump device]
Next, the operation of the
オイルポンプ装置11は、大まかに4つのモードである、第1モードMod1、第2モードMod2、第3モードMod3、第4モードMod4を実行可能である。第1モードMod1は、エンジン2による車両の走行状態で、エンジン2の駆動力によりキャリヤCRを回転駆動し、かつ電動モータ40の回転を停止し、ブレーキ装置50により第2駆動軸62を介してサンギヤSの回転を停止する状態である。これにより、オイルポンプ30は、エンジン2の駆動力だけで駆動される。即ち、一般的な自動変速機のように、エンジン2によってオイルポンプ30が駆動され、特にエンジン2による定常走行時などあって、変速機構5においてクラッチ等の締結力として必要な油圧を発生することができる。
Oil pump device 1 1 is roughly a four modes, the first mode Mod1, second mode Mod2, third mode Mod3, is capable of executing a fourth mode Mod4. In the first mode Mod1, the vehicle CR is driven by the driving force of the
なお、ブレーキ装置50を用いず、電動モータ40を略停止状態に制御することでも第1モードMod1を達成可能であるが、この場合は電動モータ40の回転速度をエンコーダ等で検出して制御することになり、また、電動モータ40で電力を消費することになるため、ブレーキ装置50により回転を係止させることで、制御も簡易となり、かつ消費電力の低減も可能となって、ひいては車両の燃費向上を図ることが可能となる。
The first mode Mod1 can also be achieved by controlling the
第2モードMod2は、エンジン2のアイドルストップ時など、エンジン2の回転を停止し、電動モータ40の駆動力によりサンギヤSを回転駆動する状態である。即ち、第2モードMod2では、制御部100が変速機構5に対して供給が必要な油圧からオイルポンプ30の目標回転速度TSを演算し、ギヤ比に基づきオイルポンプ30が目標回転速度TSとなるように電動モータ40の回転速度を演算してその速度に制御する。
The second mode Mod2 is a state in which the rotation of the
ここで、電動モータ40は、上述のようにトルク分担率が50%未満、好ましくは25%未満となるように設定されていることで、この第2モードMod2の際は目標回転速度TSに対して倍以上の高回転速度となるが、その分、電動モータ40が分担するトルクは小さくて足りるので、つまり電動モータ40は低トルク型かつ高回転型に設計されたものを用いることができる。電動モータ40が低トルクで足りる場合は、ロータ43に配設する磁石の数を高トルク型のものに比して少なくすることができるため、ロータ43における周方向の配置間隔を考慮しても、ロータ43を小径化することができ、さらに、ステータ41の巻線の数も少なくすることができて、磁界飽和を考慮してもステータ41の小径化を図ることができる。
Here, as described above, the
また、電動モータ40のトルクを上昇するためには、ロータ43及びステータ41の軸方向の長さを長くすることも考えられる。上述したように自動変速機3における配置関係においては、オイルポンプ装置11の長さが多少長くなったとしても、変速歯車機構11の長さに比して十分短いため、電動モータ40の軸方向の長さは多少長くても構わない。従って、電動モータ40は、低トルク型かつ高回転型で、小径なものが採用される。電動モータ40の径方向のサイズとしては、図3に示すように、プラネタリギヤDPのリングギヤRとオイルポンプ30のドリブンギヤ33の外径とステータ41の外径とが同じぐらいとなることで、オイルポンプ装置11全体の外径が同径の筒状とすることができるため、プラネタリギヤDPのリングギヤRの径方向の厚みの範囲内に、オイルポンプ30のドリブンギヤ33の外径が収まり、かつ電動モータ40のステータ41の外径が収まることが好ましい。
In order to increase the torque of the
第3モードMod3は、エンジン2による車両の走行状態で、エンジン2の駆動力によりキャリヤCRを回転駆動し、電動モータ40の駆動力によりサンギヤSを回転駆動し、上述したようにオイルポンプ30の目標回転速度TSを演算し、オイルポンプ30が目標回転速度TSとなるように電動モータ40の回転速度(或いは駆動トルクでもよい)を制御する状態である。これにより、オイルポンプ30は、エンジン2の駆動力と電動モータ40の駆動力との両方で駆動される。即ち、例えばアクセルが踏圧されてアクセル開度が高くてエンジン2の駆動力が高い場合などにあって、アクセル開度に応じてエンジン2の回転速度が上昇して変速機構5に入力される駆動力が上昇する際、クラッチ等の締結力を必要な油圧に上昇させるために、オイルポンプ30の駆動力が上昇してしまうが、従来のエンジン駆動型のオイルポンプ同様に、エンジン(またはM/G)の駆動トルクは必然的に上昇し、Mod3では電動モータ40の駆動力を上昇させることで必要な油圧を発生することが可能となる。オイルポンプ30の駆動力を上昇して、変速機構5においてクラッチ等の締結力として必要な油圧を発生することができる。また、ハイブリッド車両などにおいては、モータの冷却に過大な流量が求められる状態においては、エンジン(またはM/G)の回転数は車両の走行状態に伴って変化するため、図7においてはキャリヤCRの回転数は走行状態に伴って変化するが、電動モータ40の回転数を任意に変更することで、オイルポンプの30の吐出する流量を要求される流量に制御することが可能となる。
In the third mode Mod3, the carrier CR is rotationally driven by the driving force of the
第4モードMod4は、エンジン2による車両の走行状態で、エンジン2の駆動力によりキャリヤCRを回転駆動し、上述したようにオイルポンプ30の目標回転速度TSを演算し、オイルポンプ30が目標回転速度TSとなるように電動モータ40の回転数を演算して、電動モータ40を回生側で制御する状態である。これにより、オイルポンプ30は、エンジン2および電動モータ40の駆動力で駆動されつつ、オイルポンプ30の不要な回転数の分、電動モータ40の回転数が回生側となることで、電動モータ40によって回生されて、つまり電動モータ40によって発電されて不図示のバッテリに蓄電される。即ち、特にエンジン2による定常走行時などにあって、変速機構5においてクラッチ等の締結力として必要な油圧を確保しつつ、オイルポンプ30の駆動トルクとして大きなトルクが不要な場合に、その不要な分の駆動力を発電により吸収することができる。
In the fourth mode Mod4, the carrier CR is rotationally driven by the driving force of the
以上のように、本オイルポンプ装置11によると、エンジン2の駆動力だけでオイルポンプ30を駆動することができ、オイルポンプ30の高い回転数が必要な場合には、エンジン2の回転に加えて電動モータ40の回転数を加えてオイルポンプ30を任意の回転数にすることができ、オイルポンプ30の回転数として高い回転数が不要な場合には、電動モータ40によりエンジン2の余剰な動力を回生することができ、アイドルストップ中などにエンジン2が停止している場合でも、電動モータ40によりオイルポンプ30を駆動することができる。
As described above, according to this
[ブレーキ装置の動作]
続いて、ブレーキ装置50の動作について、図4及び図5を参照しつつ図8を用いて説明する。まず、上記第1モードMod1から第3モードMod3に移行する場合について説明する。図8(a)に示すように、上述したように第1モードMod1にあっては、ソレノイド部であるコイル部55が非通電となるOFF制御されて非励磁にされているため、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とがスプリング56の付勢力によって噛合して係合している状態であり、電動モータ40は回転停止している状態である。時点t11において、制御部100が上記第1モードMod1から上記第3モードMod3への移行を判断すると、コイル部55をOFF制御から通電されるON制御の状態に切換えつつ、電動モータ40を正転回転させる。すると、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とは上述したように電動モータ40の正転回転を許容するため、電動モータ40の作動により電動モータ40が目標回転に向けて正転回転を開始し、電動モータ40の駆動により第1スターラチェット歯車51が回転することで、第2スターラチェット歯車52を僅かに解除する。そして、時点t12までにコイル部55のON制御により第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との係合が解放されて解除され、電動モータ40の正転回転を妨げずに時点t14までに目標回転に到達する。
[Brake operation]
Next, the operation of the
一方、例えばブレーキ装置がドグクラッチ式で構成されている場合には、ドグが噛合している間は電動モータ40が回転不能に係止されてしまう。また、ドグクラッチは、一般的に強度を担保するために噛合が深いので、軸方向のストローク量が多く、解除に時間がかかる。そのため、例えば時点t11に制御部100が上記第1モードMod1から上記第3モードMod3に移行を判断し、ドグクラッチの解除を開始したとしても、時点t13まで解除の時間がかかり、時点t13から電動モータ40が回転可能となるため、電動モータが目標回転に到達するのが時点t15となる。
On the other hand, for example, when the brake device is configured as a dog clutch type, the
次に、上記第1モードMod1から第4モードMod4に移行する場合について説明する。図8(b)に示すように、上述したように第1モードMod1にあっては、コイル部55がOFF制御されているため、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とがスプリング56の付勢力によって噛合して係合している状態であり、電動モータ40は回転停止している状態である。時点t21において、制御部100が上記第1モードMod1から上記第4モードMod4への移行を判断すると、コイル部55をOFF制御からON制御の状態に切換えつつ、まず一旦、電動モータ40を正転回転させる。すると、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52とは上述したように電動モータ40の正転回転を許容するため、電動モータ40の作動により、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との噛合が僅かに解除され、つまり解除アシストが実行される。また、時点t21から時点t22までにコイル部55のON制御により第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との係合が解放されて解除される。そして、時点t22に電動モータ40の回転制御を逆転(負回転)し、電動モータ40が逆転回転(マイナス)の目標回転に向けて駆動制御され、時点t24までに逆転回転の目標回転に到達する。
Next, a case where the first mode Mod1 is shifted to the fourth mode Mod4 will be described. As shown in FIG. 8B, in the first mode Mod1 as described above, since the
一方、例えばブレーキ装置がドグクラッチ式で構成されている場合には、ドグが噛合している間は電動モータ40が回転不能に係止されてしまい、かつ解除に時間がかかる。そのため、例えば時点t21に制御部100が上記第1モードMod1から上記第4モードMod4に移行を判断し、ドグクラッチの解除を開始したとしても、時点t23まで解除の時間がかかり、時点t23から電動モータ40が回転可能となるため、電動モータが逆転回転の目標回転に到達するのが時点t25となる。
On the other hand, for example, when the brake device is configured as a dog clutch type, the
以上説明したように、本ブレーキ装置50は、ラチェット式で構成されているので、例えばドグクラッチ式で構成されている場合よりも、電動モータ40の正転回転を素早く開始でき、正転回転の目標回転に素早く到達できて、オイルポンプ装置11のレスポンスを向上することができる。また、例えばドグクラッチ式で構成されている場合よりも、電動モータ40の逆転回転の目標回転に素早く到達でき、オイルポンプ装置11のレスポンスを向上することができる。また、ドグクラッチ式に比して、ストローク量が少なく構成できるので、軸方向の短縮化も図ることができる。
As described above, the
[電動モータのトルク分担率]
続いて、プラネタリギヤDPの各ギヤのギヤ比に基づく、電動モータ40のトルク分担率について図7及び図6を用いて説明する。図7に示すように、ダブルピニオンプラネタリギヤであるプラネタリギヤDPは、サンギヤSとキャリヤCRとのギヤ比が「1」で、キャリヤCRとリングギヤRとのギヤ比が「λ」である。ピニオンの配置は、不等角配置でも構わないが、起振力によるギヤノイズの低減を考慮すると、周方向に対して均等となる位置に配置される等角配置が好ましい。また、本オイルポンプ装置11にあっては、リングギヤRの外径を大きくしてしまうと、車両に対する搭載性が良好でなくなるため、リングギヤRが外径に制限が生じる。そして、オイルポンプ30をエンジン2と電動モータ40とで駆動する際のトルク分担率にあって、電動モータ40のトルク分担率が50%未満、好ましくは25%未満とすることで、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。さらに、プラネタリ機構を構成する各ギヤの負担する負荷を下げ、プラネタリ機構の軸長方向を小型化するためにピニオン数を多く設定することが好ましい。
[Electric motor torque sharing ratio]
Next, the torque sharing ratio of the
以上のようなプラネタリギヤDPの制約を考慮すると、ダブルピニオンプラネタリギヤにおける第1ピニオンP1及び第2ピニオンP2のそれぞれの本数(ピニオン数)は、7本以上配置することが難しく、6本以下となる。また、各ピニオンの耐久性、特に歯の強度等を考慮すると、ピニオン数をなるべく多くしてトルクを分散させることが好ましく、総合すると、4本〜6本が好ましいことになる。本実施の形態にあっては、図6に示す3つの実施例を例示する。 Considering the above-described restrictions on the planetary gear DP, the number of first pinions P1 and the second pinion P2 (number of pinions) in the double pinion planetary gear is difficult to be arranged at 7 or more and is 6 or less. Considering the durability of each pinion, particularly the strength of teeth, it is preferable to disperse the torque by increasing the number of pinions as much as possible, and when combined, 4 to 6 are preferable. In this embodiment, three examples shown in FIG. 6 are illustrated.
例えば図6(a)に示すプラネタリギヤDPの例では、モジュールが「0.5」、サンギヤSの歯数が「20」、第1ピニオンP1の歯数が「18」、第2ピニオンP2の歯数が「30」、リングギヤRの歯数が「110」で構成される。ダブルピニオンプラネタリギヤにおける等角配置は、「(リングギヤRの歯数−サンギヤSの歯数)/N」が整数であることが条件であるので、ピニオン数は5本にすることができる。この場合、第1ピニオンP1は、第2ピニオンP2より小径となるが、ピニオン数が5本あり、受けるトルクを分散できるため、耐久性の向上が図れている。さらに、第2ピニオンP2の径が第1ピニオンP1の径よりも大きいため、第2ピニオンP2の噛合い回数を少なくでき、その分、上述したように第2ピニオンP2の軸長を第1ピニオンP1の軸長よりも短くすることができており、軸方向に延ばさずにスラストベアリング27を配置することができている。そして、サンギヤSに対するキャリヤCRのギヤ比は「1」であり、キャリヤCRに対するリングギヤRのギヤ比は(サンギヤSの歯数/リングギヤRの歯数は)「0.1818」であるので、サンギヤSのトルク分担率は「18.18%」となる。これにより、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
For example, in the example of the planetary gear DP shown in FIG. 6A, the module is “0.5”, the number of teeth of the sun gear S is “20”, the number of teeth of the first pinion P1 is “18”, and the teeth of the second pinion P2 The number is “30”, and the number of teeth of the ring gear R is “110”. Since the equiangular arrangement in the double pinion planetary gear is that “(number of teeth of the ring gear R−number of teeth of the sun gear S) / N” is an integer, the number of pinions can be five. In this case, although the first pinion P1 has a smaller diameter than the second pinion P2, the number of pinions is five and the received torque can be dispersed, so that the durability is improved. Further, since the diameter of the second pinion P2 is larger than the diameter of the first pinion P1, the number of meshes of the second pinion P2 can be reduced, and accordingly, the axial length of the second pinion P2 is set to the first pinion as described above. The axial length of P1 can be made shorter, and the thrust bearing 27 can be arranged without extending in the axial direction. The gear ratio of the carrier CR to the sun gear S is “1”, and the gear ratio of the ring gear R to the carrier CR is “0.1818” (the number of teeth of the sun gear S / the number of teeth of the ring gear R). The torque sharing ratio of S is “18.18%”. Thereby, the
また、例えば図6(b)に示すプラネタリギヤDPの例では、モジュールが「0.5」、サンギヤSの歯数が「18」、第1ピニオンP1の歯数が「18」、第2ピニオンP2の歯数が「30」、リングギヤRの歯数が「108」で構成される。ダブルピニオンプラネタリギヤにおける等角配置は、「(リングギヤRの歯数−サンギヤSの歯数)/N」が整数であることが条件であるので、ピニオン数は5本にすることができる。この場合も、第1ピニオンP1は、第2ピニオンP2より小径となるが、ピニオン数が5本あり、受けるトルクを分散できるため、耐久性の向上が図れている。さらに、第2ピニオンP2の径が第1ピニオンP1の径よりも大きいため、第2ピニオンP2の噛合い回数を少なくでき、その分、上述したように第2ピニオンP2の軸長を第1ピニオンP1の軸長よりも短くすることができており、軸方向に延ばさずにスラストベアリング27を配置することができている。この場合も、第1ピニオンP1は、第2ピニオンP2より小径となるが、ピニオン数が5本あり、受けるトルクを分散できるため、耐久性の向上が図れている。そして、サンギヤSに対するキャリヤCRのギヤ比は「1」であり、キャリヤCRに対するリングギヤRのギヤ比は(サンギヤSの歯数/リングギヤRの歯数は)「0.1667」であるので、サンギヤSのトルク分担率は「16.67%」となる。これにより、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
For example, in the example of the planetary gear DP shown in FIG. 6B, the module is “0.5”, the number of teeth of the sun gear S is “18”, the number of teeth of the first pinion P1 is “18”, and the second pinion P2 The number of teeth is “30” and the number of teeth of the ring gear R is “108”. Since the equiangular arrangement in the double pinion planetary gear is that “(number of teeth of the ring gear R−number of teeth of the sun gear S) / N” is an integer, the number of pinions can be five. Also in this case, although the first pinion P1 has a smaller diameter than the second pinion P2, the number of pinions is five, and the received torque can be dispersed, so that the durability is improved. Further, since the diameter of the second pinion P2 is larger than the diameter of the first pinion P1, the number of meshes of the second pinion P2 can be reduced, and accordingly, the axial length of the second pinion P2 is set to the first pinion as described above. The axial length of P1 can be made shorter, and the thrust bearing 27 can be arranged without extending in the axial direction. Also in this case, although the first pinion P1 has a smaller diameter than the second pinion P2, the number of pinions is five, and the received torque can be dispersed, so that the durability is improved. The gear ratio of the carrier CR to the sun gear S is “1”, and the gear ratio of the ring gear R to the carrier CR is “0.1667” (the number of teeth of the sun gear S / the number of teeth of the ring gear R). The torque sharing ratio of S is “16.67%”. Thereby, the
また、例えば図6(b)に示すように、サンギヤSの中心CT1と第2ピニオンP2の中心CT3とを結ぶ線Lに対して、第1ピニオンP1の中心CT2は、サンギヤSの正転回転方向の上流側となるようにオフセットされて配置されている。なお、本明細書中にあって、正転回転方向とは、逆転回転することがないオイルポンプ30の回転方向と同方向とする。このように第1ピニオンP1を配置することで、電動モータ40によりトルクが第1ピニオンP1に入力されると、第1ピニオンP1におけるサンギヤSとの噛合部分には正転回転方向の上流側にそのトルクに応じた力が生じ、第1ピニオンP1における第2ピニオンP2との噛合部分には第2ピニオンP2に伝達したトルクの反力が生じ、それらの合力により、第1ピニオンP1はサンギヤS及び第2ピニオンP2から離れる方向に押圧される。そこで、組付時には(トルクが生じない状態では)、バックラッシュが小さくなるように組付けておくことで、電動モータ40が駆動された際にバックラッシュが増加して適正となるように構成し、これによりノイズの低減を図ることができる。
For example, as shown in FIG. 6B, the center CT2 of the first pinion P1 is rotated in the forward direction of the sun gear S with respect to a line L connecting the center CT1 of the sun gear S and the center CT3 of the second pinion P2. It is offset and arranged so as to be upstream in the direction. In the present specification, the normal rotation direction is the same as the rotation direction of the
なお、サンギヤSの中心CT1と第2ピニオンP2の中心CT3とを結ぶ線Lに対して、第1ピニオンP1の中心CT2を、サンギヤSの正転回転方向の下流側となるようにオフセットして配置してもよい。この場合は、電動モータ40が駆動された際に上記合力が反対向きとなり、つまり第1ピニオンP1はサンギヤS及び第2ピニオンP2に近づく方向に押圧されるので、組付時に(トルクが生じない状態で)、バックラッシュが大きくなるように組付けておくことで、電動モータ40が駆動された際にバックラッシュが減少して適正となるように構成し、これによりノイズの低減を図ることができる。
The center CT2 of the first pinion P1 is offset from the line L connecting the center CT1 of the sun gear S and the center CT3 of the second pinion P2 so as to be downstream in the forward rotation direction of the sun gear S. You may arrange. In this case, when the
また、例えば図6(c)に示すプラネタリギヤDPの例では、モジュールが「0.4」、サンギヤSの歯数が「20」、第1ピニオンP1の歯数が「15」、第2ピニオンP2の歯数が「45」、リングギヤRの歯数が「140」で構成される。ダブルピニオンプラネタリギヤにおける等角配置は、「(リングギヤRの歯数−サンギヤSの歯数)/N」が整数であることが条件であるので、ピニオン数は6本にすることができる。この場合も、第1ピニオンP1は、第2ピニオンP2より小径となるが、ピニオン数が6本あり、受けるトルクを分散できるため、耐久性の向上が図れている。さらに、第2ピニオンP2の径が第1ピニオンP1の径よりも大きいため、第2ピニオンP2の噛合い回数を少なくでき、その分、上述したように第2ピニオンP2の軸長を第1ピニオンP1の軸長よりも短くすることができており、軸方向に延ばさずにスラストベアリング27を配置することができている。この場合も、第1ピニオンP1は、第2ピニオンP2より小径となるが、ピニオン数が6本あり、受けるトルクを分散できるため、耐久性の向上が図れている。そして、サンギヤSに対するキャリヤCRのギヤ比は「1」であり、キャリヤCRに対するリングギヤRのギヤ比は(サンギヤSの歯数/リングギヤRの歯数は)「0.1429」であるので、サンギヤSのトルク分担率は「14.29%」となる。これにより、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
For example, in the example of the planetary gear DP shown in FIG. 6C, the module is “0.4”, the number of teeth of the sun gear S is “20”, the number of teeth of the first pinion P1 is “15”, and the second pinion P2 The number of teeth is “45” and the number of teeth of the ring gear R is “140”. The equiangular arrangement in the double pinion planetary gear is that “(number of teeth of the ring gear R−number of teeth of the sun gear S) / N” is an integer, so the number of pinions can be six. Also in this case, although the first pinion P1 has a smaller diameter than the second pinion P2, the number of pinions is six and the received torque can be dispersed, so that the durability is improved. Further, since the diameter of the second pinion P2 is larger than the diameter of the first pinion P1, the number of meshes of the second pinion P2 can be reduced, and accordingly, the axial length of the second pinion P2 is set to the first pinion as described above. The axial length of P1 can be made shorter, and the thrust bearing 27 can be arranged without extending in the axial direction. Also in this case, although the first pinion P1 has a smaller diameter than the second pinion P2, the number of pinions is six and the received torque can be dispersed, so that the durability is improved. The gear ratio of the carrier CR to the sun gear S is “1”, and the gear ratio of the ring gear R to the carrier CR is “0.1429” (the number of teeth of the sun gear S / the number of teeth of the ring gear R). The torque sharing ratio of S is “14.29%”. Thereby, the
以上説明したように、第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置11によると、電動モータ40のトルク分担率が50%未満、好ましくは25%未満となるようにプラネタリギヤが構成されているので、電動モータ40を高回転かつ低トルク型にすることができ、電動モータ40の外径を小型化することができて、オイルポンプ装置11全体の外径を小型化することができる。また、電動モータ40のトルク分担率を低くすることができるので、低油温時にあっても電動モータ40に対するオイルポンプ30の駆動負荷が軽くなり、電動モータ40を高回転速度にすることで、オイルポンプ30を駆動することができる。
As described above, according to the
<第2の実施の形態>
ついで、上記第1の実施の形態を一部変更した第2の実施の形態について図9を用いて説明する。図9は第2の実施の形態に係るオイルポンプ装置を示すスケルトン図である。
<Second Embodiment>
Next, a second embodiment in which the first embodiment is partially changed will be described with reference to FIG. FIG. 9 is a skeleton diagram showing an oil pump device according to the second embodiment.
本第2の実施の形態に係るオイルポンプ装置12は、第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置11に比して、ダブルピニオンプラネタリギヤであるプラネタリギヤDPに対する連結関係を変更したものである。詳細には、図9に示すように、プラネタリギヤDPのサンギヤSと第1駆動軸61とを駆動連結し、サンギヤSにエンジン2の駆動力が入力可能であり、キャリヤCRと第2駆動軸61とを駆動連結し、キャリヤCRに電動モータ40の駆動力が入力可能であるように構成したものである。このように構成した場合は、速度線図のギヤ比の並び順にあって(図7参照)、エンジン2の連結位置と電動モータ40の連結位置とが入れ替わるため、サンギヤSとリングギヤRとのギヤ比(速度線図の縦線の間隔)を小さく、リングギヤRとキャリヤCRとのギヤ比(速度線図の縦線の間隔)を大きくする必要があるが、それ以外の動作は第1の実施の形態と同様である。
The
また、第2の実施の形態では、第2駆動軸62とキャリヤCRとの駆動連結を行う、例えばスプラインなどの連結部分が、軸方向におけるプラネタリギヤDPと電動モータ40との間に介在することになるため、第1の実施の形態(図2参照)に比して、軸方向に長くなる虞があるが、上述したようにオイルポンプ装置12における軸方向の制限は少ないため、設計上の問題は特にない。
Further, in the second embodiment, a connecting portion such as a spline for performing driving connection between the
これ以外の第2の実施の形態における構成、作用、効果は、第1の実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。 Other configurations, operations, and effects in the second embodiment are the same as those in the first embodiment, and thus description thereof is omitted.
<第3の実施の形態>
ついで、上記第1の実施の形態を一部変更した第3の実施の形態について図10乃至図12を用いて説明する。図10は第3の実施の形態に係るオイルポンプ装置を示すスケルトン図、図11(a)はサンギヤトルク分担率が23.08%のシングルピニオンプラネタリギヤを示す断面図、図11(b)はサンギヤトルク分担率が20.0%のシングルピニオンプラネタリギヤを示す断面図、図11(c)はサンギヤトルク分担率が16.67%のシングルピニオンプラネタリギヤを示す断面図、図12はオイルポンプ装置におけるシングルピニオンプラネタリギヤの速度線図である。
<Third Embodiment>
Next, a third embodiment in which the first embodiment is partially changed will be described with reference to FIGS. FIG. 10 is a skeleton diagram showing an oil pump device according to a third embodiment, FIG. 11 (a) is a cross-sectional view showing a single pinion planetary gear having a sun gear torque share of 23.08%, and FIG. 11 (b) is a sun gear. FIG. 11C is a sectional view showing a single pinion planetary gear with a torque sharing ratio of 20.0%, FIG. 11C is a sectional view showing a single pinion planetary gear with a sun gear torque sharing ratio of 16.67%, and FIG. 12 is a single pinion in the oil pump device. It is a speed diagram of a planetary gear.
本第3の実施の形態に係るオイルポンプ装置13は、第1の実施の形態に係るオイルポンプ装置11に比して、ダブルピニオンプラネタリギヤで構成したプラネタリギヤDPを、シングルピニオンプラネタリギヤで構成したプラネタリギヤSPに変更したものである。詳細には、図10に示すように、プラネタリギヤSPは、サンギヤSと、リングギヤRと、それらサンギヤS及びリングギヤRに噛合するピニオンPを回転自在に支持するキャリヤCRとを備えているシングルピニオンプラネタリギヤである。リングギヤRには第1駆動軸61が駆動連結され、つまりエンジン2が駆動連結されている。また、サンギヤSには第2駆動軸62が駆動連結されて、つまり電動モータ40が駆動連結されている。そして、キャリヤCRには、オイルポンプ30が駆動連結されている。
Compared to the
図12の速度線図において、プラネタリギヤSPはシングルピニオンプラネタリギヤであるため、ギヤ比の並びの順、即ち回転速度の順に、サンギヤS、キャリヤCR、リングギヤRが並ぶことになり、サンギヤSには電動モータ40(MG)が、キャリヤCRにはオイルポンプ30(O/P)が、リングギヤRにはエンジン2(E/G)が駆動連結されている。図12に示すように、サンギヤSとキャリヤCRとのギヤ比は1であり、キャリヤCRとリングギヤRとのギヤ比はλである。このギヤ比λは、1未満に設定することで、サンギヤSとキャリヤCRとのトルク分担率、即ちオイルポンプ30を駆動する駆動トルクにおけるエンジン2と電動モータ40とのトルク分担率において、電動モータ40のトルク分担率が50%未満となり、より好ましくはギヤ比λを0.5未満に設定することで、電動モータ40のトルク分担率が25%未満にすることができる。なお、本第3の実施の形態に係るオイルポンプ装置13も、第1の実施の形態と同様に、第1モードMod1〜第4モードMod4を実行可能である。
In the speed diagram of FIG. 12, since the planetary gear SP is a single pinion planetary gear, the sun gear S, the carrier CR, and the ring gear R are arranged in order of gear ratio, that is, in the order of rotational speed. The motor 40 (MG), the oil pump 30 (O / P) is connected to the carrier CR, and the engine 2 (E / G) is connected to the ring gear R. As shown in FIG. 12, the gear ratio between the sun gear S and the carrier CR is 1, and the gear ratio between the carrier CR and the ring gear R is λ. By setting the gear ratio λ to less than 1, the electric motor can be used in the torque sharing ratio between the sun gear S and the carrier CR, that is, in the torque sharing ratio between the
プラネタリギヤSPのピニオンの配置は、不等角配置でも構わないが、ギヤノイズの低減を考慮すると、等角配置が好ましい。また、本オイルポンプ装置13にあっても、リングギヤRの外径を大きくしてしまうと、車両に対する搭載性が良好でなくなるため、リングギヤRが外径に制限が生じる。そして、オイルポンプ30をエンジン2と電動モータ40とで駆動する際のトルク分担率にあって、電動モータ40のトルク分担率が50%未満、好ましくは25%未満とすることで、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
The planetary gear SP pinions may be arranged at an irregular angle, but considering the reduction of gear noise, the equiangular arrangement is preferable. Further, even in the
このようなプラネタリギヤSPの制約を考慮すると、シングルピニオンプラネタリギヤにおけるピニオンPの本数(ピニオン数)は、6本以上配置することが難しく、5本以下となる。また、各ピニオンの耐久性、特に歯の強度等を考慮すると、ピニオン数をなるべく多くしてトルクを分散させることが好ましく、総合すると、4本〜5本が好ましいことになる。本第3の実施の形態にあっては、図11に示す3つの実施例を例示する。 Considering such a limitation of the planetary gear SP, it is difficult to arrange 6 or more pinions P (number of pinions) in the single pinion planetary gear, which is 5 or less. Considering the durability of each pinion, particularly the strength of teeth, it is preferable to disperse the torque by increasing the number of pinions as much as possible, and when combined, 4 to 5 are preferable. In the third embodiment, three examples shown in FIG. 11 are illustrated.
例えば図11(a)に示すプラネタリギヤSPの例では、モジュールが「0.5」、サンギヤSの歯数が「30」、ピニオンPの歯数が「35」、リングギヤRの歯数が「100」で構成される。シングルピニオンプラネタリギヤにおける等角配置は、「(リングギヤRの歯数+サンギヤSの歯数)/N」が整数であることが条件であるので、ピニオン数は5本にすることができる。そして、サンギヤSに対するキャリヤCRのギヤ比は「1」であり、キャリヤCRに対するリングギヤRのギヤ比は(サンギヤSの歯数/リングギヤRの歯数は)「0.300」であるので、サンギヤSのトルク分担率は「23.08%」となる。これにより、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
For example, in the example of the planetary gear SP shown in FIG. 11A, the module is “0.5”, the number of teeth of the sun gear S is “30”, the number of teeth of the pinion P is “35”, and the number of teeth of the ring gear R is “100”. Is comprised. Since the equiangular arrangement in the single pinion planetary gear is that “(number of teeth of the ring gear R + number of teeth of the sun gear S) / N” is an integer, the number of pinions can be five. The gear ratio of the carrier CR to the sun gear S is “1”, and the gear ratio of the ring gear R to the carrier CR is “0.300” (the number of teeth of the sun gear S / the number of teeth of the ring gear R). The torque sharing ratio of S is “23.08%”. Thereby, the
また、例えば図11(b)に示すプラネタリギヤSPの例では、モジュールが「0.5」、サンギヤSの歯数が「24」、ピニオンPの歯数が「36」、リングギヤRの歯数が「96」で構成される。シングルピニオンプラネタリギヤにおける等角配置は、「(リングギヤRの歯数+サンギヤSの歯数)/N」が整数であることが条件であるので、ピニオン数は4本にすることができる。そして、サンギヤSに対するキャリヤCRのギヤ比は「1」であり、キャリヤCRに対するリングギヤRのギヤ比は(サンギヤSの歯数/リングギヤRの歯数は)「0.250」であるので、サンギヤSのトルク分担率は「20.0%」となる。これにより、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
For example, in the example of the planetary gear SP shown in FIG. 11B, the module is “0.5”, the number of teeth of the sun gear S is “24”, the number of teeth of the pinion P is “36”, and the number of teeth of the ring gear R is It is composed of “96”. Since the equiangular arrangement in the single pinion planetary gear is that “(number of teeth of the ring gear R + number of teeth of the sun gear S) / N” is an integer, the number of pinions can be four. The gear ratio of the carrier CR to the sun gear S is “1”, and the gear ratio of the ring gear R to the carrier CR is “0.250” (the number of teeth of the sun gear S / the number of teeth of the ring gear R). The torque sharing ratio of S is “20.0%”. Thereby, the
また、例えば図11(c)に示すプラネタリギヤSPの例では、モジュールが「0.5」、サンギヤSの歯数が「20」、ピニオンPの歯数が「40」、リングギヤRの歯数が「100」で構成される。ダブルピニオンプラネタリギヤにおける等角配置は、「(リングギヤRの歯数+サンギヤSの歯数)/N」が整数であることが条件であるので、ピニオン数は4本にすることができる。そして、サンギヤSに対するキャリヤCRのギヤ比は「1」であり、キャリヤCRに対するリングギヤRのギヤ比は(サンギヤSの歯数/リングギヤRの歯数は)「0.200」であるので、サンギヤSのトルク分担率は「16.67%」となる。これにより、電動モータ40を低トルク型かつ高回転型にして、リングギヤRの外径と電動モータ40の外径とを略同じにできる。
For example, in the example of the planetary gear SP shown in FIG. 11C, the module is “0.5”, the number of teeth of the sun gear S is “20”, the number of teeth of the pinion P is “40”, and the number of teeth of the ring gear R is It consists of “100”. Since the equiangular arrangement in the double pinion planetary gear is that “(number of teeth of the ring gear R + number of teeth of the sun gear S) / N” is an integer, the number of pinions can be four. The gear ratio of the carrier CR to the sun gear S is “1”, and the gear ratio of the ring gear R to the carrier CR is “0.200” (the number of teeth of the sun gear S / the number of teeth of the ring gear R). The torque sharing ratio of S is “16.67%”. Thereby, the
以上説明したように、第3の実施の形態に係るオイルポンプ装置13によっても、電動モータ40のトルク分担率が50%未満、好ましくは25%未満となるようにプラネタリギヤが構成されているので、電動モータ40を高回転かつ低トルク型にすることができ、電動モータ40の外径を小型化することができて、オイルポンプ装置13全体の外径を小型化することができる。
As described above, the planetary gear is configured so that the torque sharing rate of the
これ以外の第3の実施の形態における構成、作用、効果は、第1の実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。 Other configurations, operations, and effects in the third embodiment are the same as those in the first embodiment, and thus description thereof is omitted.
<第4の実施の形態>
ついで、上記第3の実施の形態を一部変更した第4の実施の形態について図13を用いて説明する。図13は第4の実施の形態に係るオイルポンプ装置を示すスケルトン図である。
<Fourth embodiment>
Next, a fourth embodiment obtained by partially changing the third embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 13 is a skeleton diagram showing an oil pump device according to the fourth embodiment.
本第4の実施の形態に係るオイルポンプ装置14は、第3の実施の形態に係るオイルポンプ装置13に比して、シングルピニオンプラネタリギヤであるプラネタリギヤSPに対する連結関係を変更したものである。詳細には、図13に示すように、プラネタリギヤSPのサンギヤSと第1駆動軸61とを駆動連結し、サンギヤSにエンジン2の駆動力が入力可能であり、リングギヤRと第2駆動軸61とを駆動連結し、リングギヤRに電動モータ40の駆動力が入力可能であるように構成したものである。このように構成した場合は、速度線図のギヤ比の並び順にあって(図12参照)、エンジン2の連結位置と電動モータ40の連結位置とが入れ替わるため、サンギヤSとキャリヤCRとのギヤ比(速度線図の縦線の間隔)を小さく、キャリヤCRとリングギヤRとのギヤ比(速度線図の縦線の間隔)を大きくする必要があるが、それ以外の動作は第3の実施の形態と同様である。
In the
また、上述した第3の実施の形態では(図10参照)、第1駆動軸61とリングギヤRとが駆動連結されるため、キャリヤCRとオイルポンプ30とを連結する部材がリングギヤRの外周を通る必要があり、プラネタリギヤSPの部分の外径の小径化を妨げているが、本第4の実施の形態では、リングギヤRの外周を通る部材が不要であるため、オイルポンプ装置14の小径化が可能とある。一方、第2駆動軸62とキャリヤCRとの駆動連結を行う、例えばスプラインなどの連結部分が、軸方向におけるプラネタリギヤSPと電動モータ40との間に介在することになるため、第3の実施の形態(図10参照)に比して、軸方向に長くなる虞があるが、上述したようにオイルポンプ装置14における軸方向の制限は少ないため、設計上の問題は特にない。
In the third embodiment described above (see FIG. 10), since the
これ以外の第4の実施の形態における構成、作用、効果は、第1乃至第3の実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。 Other configurations, operations, and effects in the fourth embodiment are the same as those in the first to third embodiments, and thus the description thereof is omitted.
[本実施の形態のまとめ]
本オイルポンプ装置(1)は、
駆動源(2)の回転を車輪に伝達する回転軸(5a)を有する車両用伝動装置(3)に搭載されるオイルポンプ装置(1)において、
電動により駆動される回転電機(40)と、
回転駆動されることにより油圧を発生するオイルポンプ(30)と、
ギヤ比に対応する間隔で順に並び、前記回転軸(5a)に駆動連結される第1回転要素(図2のCR、図9のS、図10のR、図13のS)、前記オイルポンプ(30)に駆動連結される第2回転要素(図2のR、図9のR、図10のCR、図13のCR)、及び前記回転電機(40)に駆動連結される第3回転要素(図2のS、図9のCR、図10のS、図13のR)を有するプラネタリギヤ(DP,SP)と、
前記回転電機(40)の回転を停止可能なブレーキ装置(50)と、を備え、
前記オイルポンプ(30)、前記プラネタリギヤ(DP,SP)、前記回転電機(40)、及び前記ブレーキ装置(50)は軸方向に一列状に配置されると共に、前記回転電機(40)及び前記ブレーキ装置(50)は隣接し、かつ前記ブレーキ装置(50)が軸方向の端部に配置された。
[Summary of this embodiment]
This oil pump device (1)
In the oil pump device (1) mounted on the vehicle transmission device (3) having a rotating shaft (5a) for transmitting the rotation of the drive source (2) to the wheels,
A rotating electrical machine (40) driven by electricity;
An oil pump (30) that generates hydraulic pressure by being driven to rotate;
A first rotating element (CR in FIG. 2, S in FIG. 9, R in FIG. 10, S in FIG. 13) arranged in order at intervals corresponding to the gear ratio and drivingly connected to the rotating shaft (5 a), the oil pump The second rotating element (R in FIG. 2, R in FIG. 9, R in FIG. 10, CR in FIG. 13) that is drivingly connected to (30), and the third rotating element that is drivingly connected to the rotating electrical machine (40). Planetary gears (DP, SP) having (S in FIG. 2, CR in FIG. 9, S in FIG. 10, R in FIG. 13);
A brake device (50) capable of stopping the rotation of the rotating electrical machine (40),
The oil pump (30), the planetary gears (DP, SP), the rotating electrical machine (40), and the brake device (50) are arranged in a line in the axial direction, and the rotating electrical machine (40) and the brake The device (50) is adjacent and the brake device (50) is arranged at the axial end.
これにより、ブレーキ装置50がプラネタリギヤDP(又はSP)や電動モータ40の外周側に配置されることがなく、オイルポンプ装置1の外径を小型化することができる。また、電動モータ40のロータ43が固定される第2駆動軸62を、プラネタリギヤDP(又はSP)の側とブレーキ装置50の側とに突出させるだけで構成できるので、ロータ43から第2駆動軸62の端部までの距離が長くなることを防止でき、電動モータ40の性能向上を図ることができる。
Accordingly, the
また、本オイルポンプ装置(1)は、前記回転軸(5a)と異なる軸上に配置され、
前記回転軸(5a)に駆動連結される第1スプロケット(64)と共にチェーン(65)に架け渡され、前記第1回転要素(図2のCR、図9のS、図10のR、図13のS)に駆動連結される第2スプロケット(63)を備え、
前記第2スプロケット(63)、前記オイルポンプ(30)、前記プラネタリギヤ(DP,SP)、前記回転電機(40)、及び前記ブレーキ装置(50)は、軸方向に順に一列状に配置された。
Moreover, this oil pump apparatus (1) is arrange | positioned on the axis | shaft different from the said rotating shaft (5a),
The first sprocket (64) that is drivingly connected to the rotating shaft (5a) is bridged over a chain (65), and the first rotating element (CR in FIG. 2, S in FIG. 9, R in FIG. 10, R in FIG. 13). A second sprocket (63) that is drivingly connected to S),
The second sprocket (63), the oil pump (30), the planetary gears (DP, SP), the rotating electrical machine (40), and the brake device (50) were arranged in a line in order in the axial direction.
これにより、ブレーキ装置50が、第2スプロケット63、オイルポンプ30、プラネタリギヤDP(又はSP)、電動モータ40の外周側に配置されることがなく、オイルポンプ装置1の外径を小型化することができる。
Accordingly, the
また、本オイルポンプ装置(11)は、
前記プラネタリギヤ(DP)は、前記第3回転要素を構成するサンギヤ(S)と、前記第2回転要素を構成するリングギヤ(R)と、前記第1回転要素を構成し、前記サンギヤ(S)に噛合する第1ピニオン(P1)、及び前記第1ピニオン(P1)と前記リングギヤ(R)とに噛合する第2ピニオン(P2)を回転自在に支持するキャリヤ(CR)と、を有するダブルピニオンプラネタリギヤである。
In addition, this oil pump device (1 1 )
The planetary gear (DP) includes a sun gear (S) that constitutes the third rotating element, a ring gear (R) that constitutes the second rotating element, and the first rotating element, and the sun gear (S). A double pinion planetary gear having a first pinion (P1) meshing with and a carrier (CR) rotatably supporting a second pinion (P2) meshing with the first pinion (P1) and the ring gear (R). It is.
これにより、電動モータ40のトルク分担率を下げつつ小径化することを可能とすることができる。また、電動モータ40とサンギヤSとが連結されているため、電動モータ40とプラネタリギヤDPとを駆動連結するスプラインなどの連結部分を不要とすることができ、第2駆動軸62の軸方向の短縮化が可能を図ることができ、電動モータ40の性能向上を図ることができる。
Thereby, it is possible to reduce the diameter while reducing the torque sharing ratio of the
また、本オイルポンプ装置(12)は、
前記プラネタリギヤ(DP)は、前記第1回転要素を構成するサンギヤ(S)と、前記第2回転要素を構成するリングギヤ(R)と、前記第3回転要素を構成し、前記サンギヤ(S)に噛合する第1ピニオン(P1)、及び前記第1ピニオン(P1)と前記リングギヤ(R)とに噛合する第2ピニオン(P2)をそれぞれ回転自在に支持するキャリヤ(CR)と、を有するダブルピニオンプラネタリギヤである。
In addition, this oil pump device (1 2 )
The planetary gear (DP) includes a sun gear (S) that constitutes the first rotating element, a ring gear (R) that constitutes the second rotating element, and a third rotating element, and is connected to the sun gear (S). A double pinion having a first pinion (P1) meshing with the carrier and a carrier (CR) rotatably supporting the second pinion (P2) meshing with the first pinion (P1) and the ring gear (R). It is a planetary gear.
これにより、電動モータ40のトルク分担率を下げつつ小径化することを可能とすることができる。
Thereby, it is possible to reduce the diameter while reducing the torque sharing ratio of the
また、本オイルポンプ装置(13)は、
前記プラネタリギヤ(SP)は、前記第3回転要素を構成するサンギヤ(S)と、前記第1回転要素を構成するリングギヤ(R)と、前記第2回転要素を構成し、前記サンギヤ(S)及び前記リングギヤ(R)に噛合するピニオン(P)を回転自在に支持するキャリヤ(CR)と、を有するシングルピニオンプラネタリギヤである。
In addition, this oil pump device (1 3 )
The planetary gear (SP) includes a sun gear (S) that constitutes the third rotating element, a ring gear (R) that constitutes the first rotating element, and the second rotating element, and the sun gear (S) and A single pinion planetary gear having a carrier (CR) rotatably supporting a pinion (P) meshing with the ring gear (R).
これにより、電動モータ40のトルク分担率を下げつつ小径化することを可能とすることができる。また、電動モータ40とサンギヤSとが連結されているため、電動モータ40とプラネタリギヤDPとを駆動連結するスプラインなどの連結部分を不要とすることができ、第2駆動軸62の軸方向の短縮化が可能を図ることができ、電動モータ40の性能向上を図ることができる。
Thereby, it is possible to reduce the diameter while reducing the torque sharing ratio of the
また、本オイルポンプ装置(14)は、
前記プラネタリギヤ(SP)は、前記第1回転要素を構成するサンギヤ(S)と、前記第3回転要素を構成するリングギヤ(R)と、前記第2回転要素を構成し、前記サンギヤ(S)及び前記リングギヤ(R)に噛合するピニオン(P)を回転自在に支持するキャリヤ(CR)と、を有するシングルピニオンプラネタリギヤである。
In addition, this oil pump device (1 4 )
The planetary gear (SP) includes a sun gear (S) that constitutes the first rotating element, a ring gear (R) that constitutes the third rotating element, and a second rotating element, and the sun gear (S) and A single pinion planetary gear having a carrier (CR) rotatably supporting a pinion (P) meshing with the ring gear (R).
これにより、電動モータ40のトルク分担率を下げつつ小径化することを可能とすることができる。また、キャリヤCRとオイルポンプ30とを、リングギヤRの外周を通して連結することを不要とでき、プラネタリギヤSPの部分における径方向の小径化を図ることができる。
Thereby, it is possible to reduce the diameter while reducing the torque sharing ratio of the
また、本オイルポンプ装置(11、13)は、
前記サンギヤ(S)は、前記回転電機(40)のロータ(43)が固定される駆動軸(62)の端部に形成された。
In addition, this oil pump device (1 1 , 1 3 )
The sun gear (S) was formed at the end of the drive shaft (62) to which the rotor (43) of the rotating electrical machine (40) is fixed.
これにより、例えば電動モータ40の回転をキャリヤCRやリングギヤRに伝達する場合は外周側に回転を伝達するフランジ部材等の伝達部材を設ける必要が生じるが、このような伝達部材が不要となり、軸方向の短縮化を図ることができる。
As a result, for example, when the rotation of the
本オイルポンプ装置(1)は、
前記ブレーキ装置(50)は、前記回転電機(40)のロータ(43)に駆動連結される第1噛合係合部材(51)と、ケース(55C)に対して回転不能に駆動連結される第2噛合係合部材(52)と、前記第1噛合係合部材(51)と前記第2噛合係合部材(52)とを接離させる接離装置(59)と、を有する。
This oil pump device (1)
The brake device (50) includes a first meshing engagement member (51) that is drivingly connected to the rotor (43) of the rotating electrical machine (40), and a first non-rotatably drivingly connected to the case (55C). A two-meshing engagement member (52), and a contact / separation device (59) for contacting and separating the first meshing engagement member (51) and the second meshing engagement member (52).
これにより、例えばブレーキ装置50を湿式多板クラッチで構成する場合に比して、ブレーキ装置50を噛合による係合で構成できるため、コンパクト化を図ることができる。
Thereby, compared with the case where the
また、本オイルポンプ装置(1)は、
フランジ状に形成され、前記リングギヤ(R)を支持するフランジ部材(25)と、
前記フランジ部材(25)と前記キャリヤ(CR)との間に配置された軸受(27)と、を備え、
前記キャリヤ(CR)は、第1側板(21)と、第2側板(22)と、前記第1側板(21)及び前記第2側板(22)の間に架け渡され、前記第1ピニオン(P1)を回転自在に支持する第1ピニオンシャフト(24)と、前記第1側板(21)及び前記第2側板(22)の間に架け渡され、前記第2ピニオン(P2)を回転自在に支持する第2ピニオンシャフト(23)と、を有し、
前記第2ピニオン(P2)の軸長は、前記第1ピニオン(P1)の軸長より短く、
前記軸受(27)は、軸方向から視て前記第2ピニオンシャフト(23)が公転する径と重なる位置に配置された。
The oil pump device (1)
A flange member (25) formed in a flange shape and supporting the ring gear (R);
A bearing (27) disposed between the flange member (25) and the carrier (CR),
The carrier (CR) is bridged between the first side plate (21), the second side plate (22), the first side plate (21) and the second side plate (22), and the first pinion ( P1) is rotatably supported between the first pinion shaft (24) and the first side plate (21) and the second side plate (22), and the second pinion (P2) is rotatable. A second pinion shaft (23) to support,
The axial length of the second pinion (P2) is shorter than the axial length of the first pinion (P1),
The bearing (27) was disposed at a position overlapping the diameter of the second pinion shaft (23) when viewed from the axial direction.
これにより、キャリヤCRとフランジ部材25とを軸方向に延ばして配置しなくてもスラストベアリング27を配置することができ、オイルポンプ装置1の全長を短縮化することができる。
As a result, the thrust bearing 27 can be disposed without the carrier CR and the flange member 25 extending in the axial direction, and the overall length of the
本オイルポンプ装置(1)は、
前記回転電機(40)は、ロータ(43)と、ステータコア(41a)に配策されたコイル(42)を有すると共に前記ステータコア(41a)から軸方向に突出したコイル(42)によりコイルエンド部(42E)が形成されたステータ(41)と、を有し、
前記ロータ(43)が固定される駆動軸(62)と、
前記回転電機(40)を収納するケース(73,74)と、
前記ロータ(43)に対して軸方向の前記ブレーキ装置(50)の側に配置され、前記ケース(73)に対して前記駆動軸(62)を回転自在に支持する第1軸受(B3)と、を備え、
前記第1軸受(B3)は、前記コイルエンド部(42E)に対して、径方向の内側にかつ径方向から視て少なくとも一部が重なるように配置された。
This oil pump device (1)
The rotating electrical machine (40) has a rotor (43) and a coil (42) arranged in the stator core (41a) and a coil end portion () by a coil (42) protruding in the axial direction from the stator core (41a). 42E) and a stator (41) formed thereon,
A drive shaft (62) to which the rotor (43) is fixed;
A case (73, 74) for housing the rotating electrical machine (40);
A first bearing (B3) disposed on the side of the brake device (50) in the axial direction with respect to the rotor (43) and rotatably supporting the drive shaft (62) with respect to the case (73); With
The first bearing (B3) was disposed so as to at least partially overlap the coil end portion (42E) on the inner side in the radial direction and when viewed from the radial direction.
これにより、電動モータ40とブレーキ装置50とを近づけて配置することができ、第2駆動軸62を短縮化することができ、ブレーキ装置50の係止によって第2駆動軸62に生じる曲げモーメントによる第2駆動軸62の偏心を低減することができて、電動モータ40の性能向上を図ることができる。
Thereby, the
本オイルポンプ装置(1)は、
前記ロータ(43)に対して軸方向の前記プラネタリギヤ(DP,SP)の側に配置され、前記ケース(73)に対して前記駆動軸(62)を回転自在に支持する第2軸受(B2)を備え、
前記第2軸受(B2)は、前記コイルエンド部(42E)に対して、径方向の内側にかつ径方向から視て少なくとも一部が重なるように配置された。
This oil pump device (1)
A second bearing (B2) disposed on the planetary gear (DP, SP) side in the axial direction with respect to the rotor (43) and rotatably supporting the drive shaft (62) with respect to the case (73). With
The second bearing (B2) was disposed so as to at least partially overlap the coil end portion (42E) on the inner side in the radial direction and when viewed from the radial direction.
これにより、電動モータ40とプラネタリギヤDP(又はSP)とを近づけて配置することができ、第2駆動軸62を短縮化することができ、プラネタリギヤDP(又はSP)から第2駆動軸62に生じる曲げモーメントによる第2駆動軸62の偏心を低減することができて、電動モータ40の性能向上を図ることができる。
Thereby, the
本オイルポンプ装置(1)は、
前記第2軸受(B2)と軸方向に並設され、前記ケース(74)と前記駆動軸(62)との間をシールするシール部材(SL1)を備えた。
This oil pump device (1)
A seal member (SL1) is provided in parallel with the second bearing (B2) in the axial direction and seals between the case (74) and the drive shaft (62).
これにより、ボールベアリングB2とシールリングSL1とが軸方向に並設されて、電動モータ40とプラネタリギヤDP(又はSP)との軸方向の間に配置されることになるが、ボールベアリングB2がコイルエンド部42Eに対して、径方向の内側にかつ径方向から視て少なくとも一部が重なるように配置されている分、第2駆動軸62を短縮化することができる。
Thereby, the ball bearing B2 and the seal ring SL1 are juxtaposed in the axial direction and are arranged between the
本オイルポンプ装置(1)は、
前記ブレーキ装置(50)は、前記回転電機(40)に接続される配線を、前記ブレーキ装置(50)の外周側に配置可能な配線孔(H1)を有する。
This oil pump device (1)
The said brake device (50) has a wiring hole (H1) which can arrange | position the wiring connected to the said rotary electric machine (40) in the outer peripheral side of the said brake device (50).
これにより、電動モータ40の外周側から配線49を配策することが防止でき、電動モータ40の外周側に配線スペースを設けることが不要となり、オイルポンプ装置1の設置スペースを小径化することができる。
Thereby, it is possible to prevent the
そして、本オイルポンプ装置(1)は、
前記ブレーキ装置(50)は、前記回転電機(40)のロータ(43)に駆動連結される第1スターラチェット歯車(51)と、ケース(53)に対して回転不能に駆動連結される第2スターラチェット歯車(52)と、前記第1スターラチェット歯車(51)と前記第2スターラチェット歯車(52)とを接離させる接離装置(59)と、を有する。
And this oil pump device (1)
The brake device (50) includes a first star ratchet gear (51) drivingly connected to the rotor (43) of the rotating electrical machine (40), and a second non-rotatably drivingly connected to the case (53). A star ratchet gear (52); and a contact / separation device (59) for contacting and separating the first star ratchet gear (51) and the second star ratchet gear (52).
これにより、電動モータ40をブレーキ装置50により停止させている状態から回転駆動させる際に、ラチェット式によって回転を許容できるので、電動モータ40を素早く目標回転に到達させることができる。また、ラチェット式で構成することで、例えばドグクラッチ式で構成した場合よりも、ブレーキ装置50の軸方向の短縮化を図ることができる。
Accordingly, when the
[他の実施の形態の可能性]
なお、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、本オイルポンプ装置1を、FFタイプのようなエンジン2のクランク軸が車両進行方向の横向きに配置される車両用の自動変速機3に搭載したものを一例として説明したが、これに限らず、例えばFRタイプ(フロントエンジン、リヤドライブ)のようにエンジンのクランク軸が車両進行方向の縦向きに配置される車両用の自動変速機に搭載しても構わず、さらには、自動変速機に限らず、車両駆動用のモータ・ジェネレータを搭載したハイブリッド駆動装置であっても構わない。例えばFRタイプの車両用駆動装置であっても、動力伝達経路と別軸に本オイルポンプ装置1を配設する場合、運転席と助手席との間における配置スペース上の問題から、或いは最低地上高の問題から、小径化が望まれることになる。
[Possibility of other embodiments]
In the first to fourth embodiments described above, the
また、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、本オイルポンプ装置1が駆動伝達部60を介してエンジン2に駆動連結されているものを説明したが、これに限らず、例えば変速機構5の回転部材の何れかで、例えばカウンタシャフトなどに駆動連結されていてもよい。この場合は、例えば車両が停車中にあって駆動伝達部60の回転が停止しても、電動モータ40によってオイルポンプ30を駆動すればよい。
Further, in the first to fourth embodiments described above, the
また、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、オイルポンプ30を内接ギヤ式で構成したものを説明したが、これに限らず、外接ギヤ式、クレセント式、ベーン式など、どのようなオイルポンプであってもよい。
In the first to fourth embodiments described above, the
また、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、オイルポンプ30、ダブルピニオンプラネタリギヤDP、電動モータ40、及びブレーキ装置50が軸方向に順に一列状に配置されたものを説明したが、これに限らず、ブレーキ装置50が電動モータ40に隣接して配置され、かつオイルポンプ装置1の軸方向の端部にあれば、軸方向の並び順はどのような順であっても構わない。
In the first to fourth embodiments described above, the
また、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、第1スターラチェット歯車51を軸方向に移動不能に構成し、第2スターラチェット歯車52を軸方向に移動可能に構成したものを説明したが、これに限らず、第1スターラチェット歯車51を軸方向に移動可能に構成し、第2スターラチェット歯車52を軸方向に移動不能に構成してもよい。この場合は、第1スターラチェット歯車51をコイル部55によって駆動することになる。
In the first to fourth embodiments described above, the first
また、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、コイル部55が第2スターラチェット歯車52の外周側に配置されたものを説明したが、これに限らず、コイル部55を第2スターラチェット歯車52の内周側或いは軸方向の異なる位置に配置してもよい。また、特にコイル部55を第2スターラチェット歯車52の内周側に配置した場合は、第2スターラチェット歯車52のドラム部52Dの内周側にスプライン部52sを形成してコイルケース55Cに対して移動自在に構成すると共に磁気回路形成部52bをドラム部52Dの外周側に配置し、それに伴い、コイルカバー57のボス部57aの当接部57bが内周側に、延出部57cが外周側に配置されることが好ましい。
In the first to fourth embodiments described above, the
また、以上説明した第1乃至第4の実施の形態においては、ブレーキ装置50を、第1スターラチェット歯車51と第2スターラチェット歯車52との噛合により回転の係止を達成するものを説明したが、これに限らず、ドッグ式など、噛合により係合して回転の係止ができるものであれば、どのようなものであっても構わない。
In the first to fourth embodiments described above, the
1…オイルポンプ装置
2…駆動源(エンジン)
3…車両用伝動装置(自動変速機)
5a…回転軸
21…第1側板
22…第2側板
23…第2ピニオンシャフト
24…第1ピニオンシャフト
25…フランジ部材
27…軸受(スラストベアリング)
30…オイルポンプ
33…ギヤ(ドリブンギヤ)
40…回転電機(電動モータ)
41…ステータ
41a…ステータコア
42…コイル
42E…コイルエンド部
43…ロータ
50…ブレーキ装置
51…第1噛合係合部材、第1スターラチェット歯車
52…第2噛合係合部材、第2スターラチェット歯車
55C…ケース
59…接離装置
62…駆動軸(第2駆動軸)
63…第2スプロケット
64…第1スプロケット
65…チェーン
73…ケース(モータケース)
74…ケース(連結ケース)
AX4…軸(第4軸)
B2…第2軸受(ボールベアリング)
B3…第1軸受(ボールベアリング)
DP…プラネタリギヤ
H1…配線孔
SL1…シール部材(シールリング)
図2のS…第3回転要素、サンギヤ
図2のCR…第1回転要素、キャリヤ
図2のR…第2回転要素、リングギヤ
図9のS…第1回転要素、サンギヤ
図9のCR…第3回転要素、キャリヤ
図9のR…第2回転要素、リングギヤ
P1…第1ピニオン
P2…第2ピニオン
SP…プラネタリギヤ
図10のS…第3回転要素、サンギヤ
図10のCR…第2回転要素、キャリヤ
図10のR…第1回転要素、リングギヤ
図13のS…第1回転要素、サンギヤ
図13のCR…第2回転要素、キャリヤ
図13のR…第3回転要素、リングギヤ
P…ピニオン
DESCRIPTION OF
3 ... Vehicle transmission (automatic transmission)
5a ... Rotating
30 ...
40: Rotating electric machine (electric motor)
41 ...
63 ...
74 ... Case (connection case)
AX4 ... axis (fourth axis)
B2 ... Second bearing (ball bearing)
B3 ... 1st bearing (ball bearing)
DP ... Planetary gear H1 ... Wiring hole SL1 ... Seal member (seal ring)
2 in FIG. 2... 3rd rotating element, sun gear CR in FIG. 2... 1st rotating element, carrier R in FIG. 2 2nd rotating element, ring gear S in FIG. 9 1. 3 rotation elements, carrier R in FIG. 9 second rotation element, ring gear P1 first pinion P2 second pinion SP planetary gear S in FIG. 10 third rotation element, sun gear CR in FIG. 10 second rotation element, R in FIG. 10: first rotating element, ring gear S in FIG. 13: first rotating element, sun gear CR in FIG. 13: second rotating element, carrier: R in FIG. 13: third rotating element, ring gear P: pinion
Claims (14)
電動により駆動される回転電機と、
回転駆動されることにより油圧を発生するオイルポンプと、
ギヤ比に対応する間隔で順に並び、前記回転軸に駆動連結される第1回転要素、前記オイルポンプに駆動連結される第2回転要素、及び前記回転電機に駆動連結される第3回転要素を有するプラネタリギヤと、
前記回転電機の回転を停止可能なブレーキ装置と、を備え、
前記オイルポンプ、前記プラネタリギヤ、前記回転電機、及び前記ブレーキ装置は軸方向に一列状に配置されると共に、前記回転電機及び前記ブレーキ装置は隣接し、かつ前記ブレーキ装置が軸方向の端部に配置された、
オイルポンプ装置。 In an oil pump device mounted on a vehicle transmission device having a rotation shaft for transmitting rotation of a drive source to wheels,
A rotating electric machine driven by electricity;
An oil pump that generates hydraulic pressure by being driven to rotate;
A first rotating element that is arranged in order at intervals corresponding to the gear ratio, and that is drivingly connected to the rotating shaft, a second rotating element that is drivingly connected to the oil pump, and a third rotating element that is drivingly connected to the rotating electrical machine. Having planetary gears;
A brake device capable of stopping the rotation of the rotating electrical machine,
The oil pump, the planetary gear, the rotary electric machine, and the brake device are arranged in a line in the axial direction, the rotary electric machine and the brake device are adjacent to each other, and the brake device is arranged at an end in the axial direction. Was
Oil pump device.
前記回転軸に駆動連結される第1スプロケットと共にチェーンに架け渡され、前記第1回転要素に駆動連結される第2スプロケットを備え、
前記第2スプロケット、前記オイルポンプ、前記プラネタリギヤ、前記回転電機、及び前記ブレーキ装置は、軸方向に順に一列状に配置された、
請求項1に記載のオイルポンプ装置。 The oil pump device is disposed on an axis different from the rotation axis,
A second sprocket that is spanned on a chain together with a first sprocket that is drivingly connected to the rotating shaft and that is drivingly connected to the first rotating element;
The second sprocket, the oil pump, the planetary gear, the rotating electrical machine, and the brake device are arranged in a line in order in the axial direction.
The oil pump device according to claim 1.
請求項1または2に記載のオイルポンプ装置。 The planetary gear includes a sun gear that constitutes the third rotating element, a ring gear that constitutes the second rotating element, a first pinion that constitutes the first rotating element and meshes with the sun gear, and the first pinion, A double pinion planetary gear having a carrier that rotatably supports a second pinion that meshes with the ring gear.
The oil pump device according to claim 1 or 2.
請求項1または2に記載のオイルポンプ装置。 The planetary gear includes a sun gear that constitutes the first rotating element, a ring gear that constitutes the second rotating element, a first pinion that constitutes the third rotating element and meshes with the sun gear, and the first pinion, A double pinion planetary gear having a carrier that rotatably supports a second pinion meshing with the ring gear.
The oil pump device according to claim 1 or 2.
請求項1または2に記載のオイルポンプ装置。 The planetary gear rotatably supports a sun gear that constitutes the third rotating element, a ring gear that constitutes the first rotating element, and a pinion that constitutes the second rotating element and meshes with the sun gear and the ring gear. A single pinion planetary gear having a carrier,
The oil pump device according to claim 1 or 2.
請求項1または2に記載のオイルポンプ装置。 The planetary gear rotatably supports a sun gear that constitutes the first rotating element, a ring gear that constitutes the third rotating element, and a second pinion that constitutes the second rotating element and meshes with the sun gear and the ring gear. A single pinion planetary gear having a carrier,
The oil pump device according to claim 1 or 2.
請求項3または5に記載のオイルポンプ装置。 The sun gear is formed at an end of a drive shaft to which a rotor of the rotating electrical machine is fixed.
The oil pump device according to claim 3 or 5.
請求項1ないし7のいずれか1項に記載のオイルポンプ装置。 The brake device includes a first meshing engagement member that is drivingly connected to a rotor of the rotating electrical machine, a second meshing engagement member that is non-rotatably driven to the case, and the first meshing engagement member. A contact / separation device that contacts and separates the second meshing engagement member,
The oil pump device according to any one of claims 1 to 7.
前記フランジ部材と前記キャリヤとの間に配置された軸受と、を備え、
前記キャリヤは、第1側板と、第2側板と、前記第1側板及び前記第2側板の間に架け渡され、前記第1ピニオンを回転自在に支持する第1ピニオンシャフトと、前記第1側板及び前記第2側板の間に架け渡され、前記第2ピニオンを回転自在に支持する第2ピニオンシャフトと、を有し、
前記第2ピニオンの軸長は、前記第1ピニオンの軸長より短く、
前記軸受は、軸方向から視て前記第2ピニオンシャフトが公転する径と重なる位置に配置された、
請求項3ないし7のいずれか1項に記載のオイルポンプ装置。 A flange member formed in a flange shape and supporting the ring gear;
A bearing disposed between the flange member and the carrier,
The carrier is spanned between a first side plate, a second side plate, the first side plate, and the second side plate, and a first pinion shaft that rotatably supports the first pinion, the first side plate, A second pinion shaft that spans between the second side plates and rotatably supports the second pinion;
The axial length of the second pinion is shorter than the axial length of the first pinion,
The bearing is disposed at a position overlapping the diameter of the second pinion shaft as viewed from the axial direction.
The oil pump device according to any one of claims 3 to 7.
前記ロータが固定される駆動軸と、
前記回転電機を収納するケースと、
前記ロータに対して軸方向の前記ブレーキ装置の側に配置され、前記ケースに対して前記駆動軸を回転自在に支持する第1軸受と、を備え、
前記第1軸受は、前記コイルエンド部に対して、径方向の内側にかつ径方向から視て少なくとも一部が重なるように配置された、
請求項1ないし9のいずれか1項に記載のオイルポンプ装置。 The rotating electrical machine includes a rotor and a stator having a coil arranged in a stator core and a coil end portion formed by a coil protruding in an axial direction from the stator core.
A drive shaft to which the rotor is fixed;
A case for storing the rotating electrical machine;
A first bearing disposed on the side of the brake device in the axial direction with respect to the rotor, and rotatably supporting the drive shaft with respect to the case;
The first bearing is disposed so that at least a part of the first bearing overlaps with the coil end portion when viewed from the radial direction inside and in the radial direction.
The oil pump device according to any one of claims 1 to 9.
前記第2軸受は、前記コイルエンド部に対して、径方向の内側にかつ径方向から視て少なくとも一部が重なるように配置された、
請求項10に記載のオイルポンプ装置。 A second bearing disposed on the planetary gear side in the axial direction with respect to the rotor, and rotatably supporting the drive shaft with respect to the case;
The second bearing is disposed so that at least a part of the second bearing overlaps with the coil end portion when viewed from the radial direction inside and in the radial direction.
The oil pump device according to claim 10.
請求項11に記載のオイルポンプ装置。 A seal member that is arranged in parallel with the second bearing in the axial direction and seals between the case and the drive shaft;
The oil pump device according to claim 11.
請求項1ないし12のいずれか1項に記載のオイルポンプ装置。 The brake device has a wiring hole in which wiring connected to the rotating electrical machine can be arranged on the outer peripheral side of the brake device,
The oil pump device according to any one of claims 1 to 12.
請求項1ないし13のいずれか1項に記載のオイルポンプ装置。 The brake device includes a first star ratchet gear that is drivingly connected to the rotor of the rotating electrical machine, a second star ratchet gear that is non-rotatably driven to the case, the first star ratchet gear, and the second A contact / separation device for contacting / separating the star ratchet gear,
The oil pump device according to any one of claims 1 to 13.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018053492A JP2019163013A (en) | 2018-03-20 | 2018-03-20 | Oil pump device |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2018053492A JP2019163013A (en) | 2018-03-20 | 2018-03-20 | Oil pump device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JP2019163013A true JP2019163013A (en) | 2019-09-26 |
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ID=68065457
Family Applications (1)
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JP2018053492A Pending JP2019163013A (en) | 2018-03-20 | 2018-03-20 | Oil pump device |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP2019163013A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022114755A1 (en) * | 2020-11-24 | 2022-06-02 | 한양대학교에리카산학협력단 | Electric motor-integrated rocket engine pump |
-
2018
- 2018-03-20 JP JP2018053492A patent/JP2019163013A/en active Pending
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WO2022114755A1 (en) * | 2020-11-24 | 2022-06-02 | 한양대학교에리카산학협력단 | Electric motor-integrated rocket engine pump |
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