JP2019146017A - アンテナ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】高感度で小型化することが容易に可能であり、指向特性の制御も容易に可能なアンテナ装置とアンテナシステムを提供する。【解決手段】給電又は受電するアンテナ１２と、アンテナ１２に近接し受給電しない磁気導体型反射板１４とを備える。磁気導体型反射板１４は、インダクタＬと容量Ｃが直列に接続された単位ＬＣ回路１６ａが２次元状に接続され、所定の周波数帯において電界成分を同位相で反射可能に設定されたＬＣ補助回路１６を備える。アンテナ１２と磁気導体型反射板１４を近接配置して、アンテナ１２が対面する特定の一部の方向に対して、相対的に強く電波を放射又は入射させる。ＬＣ補助回路１６は、単位ＬＣ回路１６ａが２次元状に複数接続されているとともに、他のインダクタＬ３が３次元的に接続されている。【選択図】図１

Description

本発明は、近距離の無線通信、特にＲＦ（Radio Frequency）タグ等からの微弱な電波を受信するための小型で指向性を有するアンテナ装置に関する。

近年、微弱な電波による近距離無線通信を利用して、人や種々の物、車等の管理をするために、ＲＦタグが用いられている。例えば、免許が不要の微弱無線規格で規定された３１５ＭＨｚの電波を利用する場合、アンテナ装置全体の大きさは、従来のアンテナの場合、波長（約９５ｃｍ）の約１／４から１／２程度の大きさ、すなわち少なくとも約２５ｃｍの縦横方向の大きさが必要である。しかし、設置する場所によっては、そのような大きさのアンテナを取り付けられない場合もあり、より小型のアンテナが求められている。

さらに、ＲＦタグを有した多くの人や物が移動する領域で、入退室や物の出入りを管理するには、不要な信号を含まない特定の方向からの電波のみを受信し、あるいは特定の方向へのみ電波を送出する指向特性を有したアンテナが必要である。

一方、フォトニック結晶やElectromagnetic Band Gap（ＥＢＧ）構造と呼ばれる特殊な周期構造を持つ基板によって、電磁波の透過や反射特性を制御できることが報告されている。これは、物理学的には電磁波のエネルギーバンドギャップを周期構造により実現したものであり、急峻で周期的な周波数特性を示し、特定の周波数帯の電磁波は透過し、また別の周波数帯の電磁波は反射する特性を持つものである。このような特性は、電磁気学的には右手系あるいは左手系の電磁波伝搬特性に分類される。右手系は電界の振動方向と磁界の振動方向と電磁波の進行方向が、フレミングの右手における親指、人差し指、中指の方向を指す。その逆に左手系では、電界の振動方向と磁界の振動方向と電磁波の進行方向が、フレミングの左手における親指、人差し指、中指の方向を指す。すなわち、右手系は通常の電磁波の伝搬現象を表し、左手系は通常とは逆方向に進行するような電磁波の状態を表す。ただし、左手系の伝搬現象は、見かけの進行方向が右手系とは逆方向であるだけで、エネルギーの伝搬方向は右手系と同じであることが知られている。

さらに、右手系と左手系の境界の周波数帯には、電磁波を伝搬させない阻止特性が存在することがあり、このような周波数帯をエネルギーバンドギャップと呼ぶ。エネルギーバンドギャップの周波数帯では、電磁波はその基板表面上を伝搬できない帯域阻止特性を有し、これは等価的にインピーダンスが高い状態と考えることができる。このため、この状態は、高インピーダンス表面の状態とも呼ばれる。その反対に通常の金属表面は表面抵抗、すなわち表面インピーダンスが小さい低インピーダンス表面であり、電気導体である。また、高インピーダンス表面は、電磁気学的には磁気導体と呼ばれる状態となり、電気導体とは双対の特性を持つ。

以上の通常の右手系の電磁気的状態に対して、特異な左手系の電磁気的状態、およびその境界の状態を、人工的に実現する材料や構造全般を、メタマテリアル（Metamaterial）と呼ぶ。上記のフォトニック結晶やElectromagnetic Band Gap（ＥＢＧ）構造は、メタマテリアルの一種であり、電気的にはインダクタ（以下、Ｌと表記する。）と、キャパシタ（以下、Ｃと表記する。）による等価回路で表せることが実験的に示されている。メタマテリアルは、自然界には発生しない人工構造物であり、より小型で高機能のアンテナ装置として、このメタマテリアル技術を利用したアンテナが提案されている。

メタマテリアルを利用したアンテナとして、特許文献1に開示されているアンテナ装置がある。このアンテナ装置は、電波を放射又は入射するアンテナ装置において、給電又は受電し、電波を放射又は入射するダイポールアンテナと、ダイポールアンテナに対して、電磁気的に結合し、全体としての動作モードが左手系である梯子形で、給電又は受電されない補助線路であって、共振状態において、ダイポールアンテナに、自己の共振電流の向きと逆向きの誘導電流を誘導させ、ダイポールアンテナの周波数特性に阻止帯域を形成する補助線路を有するアンテナ装置である。さらに、補助線路は、ダイポールアンテナに対して平行に配設され、平行な複数の金属配線を有し、同一または類似の複数の単位回路を金属配線の方向に従続接続した梯子形の線路であり、単位回路は、複数の金属配線の各々を、少なくとも１つのインダクタを用いて接続する連絡部と、複数の金属配線の内の少なくとも何れか１本の金属配線上に挿入された少なくとも一つのキャパシタを有した回路であることが開示されている。

特許文献２は、アンテナ装置に利用可能なＥＢＧマテリアルを開示するもので、導体板と、同一形状を有する複数の金属小板と、複数の連結体と、キャパシタンス要素と、インダクタンス要素とを備え、複数の金属小板のそれぞれは、マトリクス状に規則的に配列され、導体板の上部に対向配置され、連結体を介して導体板と電気的に接続され、隣接する金属小板ごとに複数個分散配置されたキャパシタンス要素を介して隣接する金属小板同士が電気的に接続されたものである。複数の金属小板のそれぞれは、中空部を有する第１の金属小板と、ギャップを介して第１の金属小板の中空部内に配置された第２の金属小板との対で構成され、複数の金属小板が規則的に配列され、導体板の上部に対向配置され、連結体を介して第２の金属小板と導体板とが電気的に接続されている。そして、隣接する金属小板ごとに複数個分散配置されたキャパシタンス要素を介して隣接する第１の金属小板同士が電気的に接続され、第２の金属小板の端部に１個配置されるかまたは複数個分散配置されたインダクタンス要素を介して１対を構成する第１の金属小板と第２の金属小板とが電気的に接続されるＥＢＧマテリアルを開示している。

特開２００９−２９６５５９号公報 特開２００８−２８８７７０号公報

特許文献1のアンテナ装置は、直線状の１次元状のＬＣ回路による棒状反射体を用いたダイポールアンテナ等であるが、このアンテナ装置は、所望の周波数の電波と他の妨害波となる周波数の電波の混信を避ける為に、急峻なフィルタ特性を実現するものであり、送受信の方向の制御やアンテナ装置を小型化するものではない。従って、受信感度を向上させつつ、アンテナ装置を小型化するための構造や、アンテナの指向特性を規制するための条件や構造については開示しておらず、理論的な説明や示唆もない。

特許文献２に開示されたＥＢＧマテリアルは、アンテナ装置に利用可能なメタマテリアルの例を示すが、構造的に金属小板と連結体及びキャパシタンス要素、インダクタンス要素からなる単位素子がマトリクス状に配列された構造である。従って、幅の広い金属板を備えた単位素子であるため、相対的に特性インピーダンスが低くなり、接地導体との間の寄生容量も大きくなりすぎ、所望の周波数のアンテナ装置としての指向特性と小型化を両立することは困難な構造である。

本発明は、上記背景技術に鑑みて成されたものであり、高感度で小型化することが容易に可能であり、指向特性の制御も容易に可能なアンテナ装置とアンテナシステムを提供することを目的とする。

本発明は、単位ＬＣ回路が２次元状に複数接続されてなるＬＣ補助回路により構成されたメタマテリアルである磁気導体型反射板を用いて、電磁波の反射現象を原理的に変えるものである。すなわち、磁気導体型反射板ではその表面の接線方向電界成分が非ゼロであることから、特に、モノポールアンテナやダイポールアンテナなどの電界放射型アンテナからの電磁波と磁気導体型反射板からの反射波が同位相となり、それらが打ち消しあうことがないので、アンテナと反射板との距離を原理的に極限まで小さくすることが可能となる。そして、アンテナと反射板が近づくことにより、電磁波を効果的に反射させることができ、反射板の大きさも波長に比べて小さくすることができる。この磁気導体型反射板とアンテナを組み合わせることにより、波長の大きさに比べて極めて小型でかつ指向特性を制御したアンテナ装置を実現するものである。

本発明は、電波を放射又は入射するアンテナ装置であって、主として給電又は受電するアンテナと、前記アンテナに近接し受給電しない磁気導体型反射板とからなり、前記磁気導体型反射板は、インダクタと容量が直列に接続された単位ＬＣ回路が２次元状に接続され、所定の周波数帯において電界成分を同位相で反射可能に設定されたＬＣ補助回路を備え、前記アンテナと前記磁気導体型反射板を近接配置して、前記アンテナが対面する特定の一部の方向に対して、相対的に強く電波を放射又は入射させるアンテナ装置である。

前記ＬＣ補助回路は、前記単位ＬＣ回路が２次元状に複数接続されているとともに、他のインダクタが前記単位ＬＣ回路に接続されて３次元的に構成されているものである。

前記ＬＣ補助回路は補助回路用基板に設けられ、前記ＬＣ補助回路と平行に、グランド電位の接地基板が設けられ、前記ＬＣ補助回路と前記接地基板の間に、前記ＬＣ補助回路の前記各単位ＬＣ回路を前記グランド電位に接続する導電体を有した支柱が設けられているものである。前記他のインダクタは、前記支柱の前記導電体により構成されると良い。

前記ＬＣ補助回路の前記他のインダクタのインダクタンスを、前記補助回路用基板と前記接地基板を接続した前記支柱の長さにより調整可能に設けられているものである。

前記２次元状のＬＣ補助回路は、３角格子状、直角格子状、又は６角格子状に接続されている。また、前記電波は、直線偏波、直交２偏波、又は円偏波を利用することができるものである。特に、前記電波の周波数は３１５ＭＨｚ帯であり、装置全体の大きさが前記電波の波長の１／５から１／２０である。

またこの発明は、アンテナ装置を複数台用いて、前記各アンテナ装置で受信した電波強度の差により、電波の到来方向を検知するアンテナシステムである。

本発明のアンテナ装置は、２次元状に配置された単位ＬＣ回路のＬＣ補助回路からなる磁気導体型反射板を用いて、電磁波の放射方向あるいは受信方向を、所定の方向のみに規制し、それ以外の方向へは電磁波を放射もしくは受信しない指向特性を有している。さらに、特許文献1に開示されたようなアンテナ装置は、反射できる電磁波の振動の向きである偏波方向が、棒状反射体の軸方向の主偏波だけに限られるという問題があるのに対し、本発明のアンテナ装置は、主偏波だけでなく、それに直交する交差偏波成分の指向特性も制御可能である。さらに、円偏波の指向特性も制御可能である。特に、本発明の応用技術分野であるＲＦタグなどの電波は、ＲＦタグの取り付け方によって偏波方向がまちまちであるが、この発明のアンテナ装置は、垂直方向、水平方向両偏波の制御が可能である。

また本発明は、アンテナ装置の小型化に大きく寄与するものである。例えば、微弱無線規格の周波数である３１５ＭＨｚにおいて、波長の約１０分の１の大きさの小型アンテナ装置を実現できる。例えば特許文献1のアンテナ装置は、使用周波数約５８０ＭＨｚ、長さ２５ｃｍのダイポールアンテナに、長さ１０ｃｍの補助回路を近接させた実施例が示されている。従って、特許文献1のアンテナ装置の場合、波長は約５２ｃｍでありアンテナの大きさは波長の約２分の１である。これに対し本発明では、波長が約９５ｃｍ、アンテナ装置の大きさが９〜１０ｃｍにすることが可能であり、アンテナ装置の大きさを、波長の約１０分の１にまで小型化し、同時に良好な指向特性を有する装置を実現することができる。

本発明のアンテナシステムによれば、指向特性の高い小型のアンテナ装置を複数用いることにより、容易に且つ正確に電波の到来方向を検知することができる。

本発明の一実施形態のアンテナ装置の一部を示す概略斜視図である。 本発明の単位ＬＣ回路が２次元的に配列されたＬＣ補助回路の一部を示す概念図である。 本発明のアンテナ装置の一実施形態の構成の単位ＬＣ回路を示す等価回路である。 本発明の単位ＬＣ回路のインピーダンスの実部と虚部の周波数特性を示すグラフである。 本発明のアンテナ装置のＬＣ補助回路において、反共振状態の誘導電流を示す図（ａ）と、同調共振状態の誘導電流を示す図（ｂ）である。 本発明の一実施例の実験装置であるアンテナ装置の写真（ａ）と、そのアンテナ装置の放射パターン測定結果（３１６ＭＨｚ）を示すグラフ（ｂ）である。

以下、本発明のアンテナ装置の一実施形態について、図面に基づいて説明する。この実施形態のアンテナ装置１０は、図１に示すように、給電又は受電して電波を放射又は入射するアンテナ１２と、アンテナ１２に接続又は直上に位置して近接配置され、受給電しない磁気導体型反射板１４とからなる。磁気導体型反射板１４は、インダクタＬと容量Ｃが直列及び並列に接続された単位ＬＣ回路１６ａが、２次元状に接続されたＬＣ補助回路１６からなるメタマテリアルであり、ＬＣ補助回路１６からの反射波が、アンテナ１２からの電磁波と同位相になるものである。

ＬＣ補助回路１６は、図１，図２に示すように、補助回路用基板２０上に形成され、単位ＬＣ回路１６ａのインダクタＬと容量Ｃが互いに直列及び並列に接続されて、２次元配列の直角格子状に形成されている。単位ＬＣ回路１６ａのインダクタＬは、補助回路用基板２０上に設けられたチップインダクタＬ１と、ＬＣ補助回路１６を形成する配線パターン２２の各素子間の導電体によるインダクタンス成分Ｌ２、及び後述する支柱２４の導電体のインダクタンス成分Ｌ３からなる。各素子間の導電体によるインダクタンス成分Ｌ２は、単位ＬＣ回路１６ａを構成する領域の全ての配線パターン２２の部分による。

配線パターン２２の各素子間の導体によるインダクタンス成分Ｌ２のインダクタンスの値は、配線パターン２２の図面上縦方向の導電体のパターン幅ｄ１、及び横方向のパターン幅ｄ２により調整可能である。同様に支柱２４の導電体のインダクタンス成分Ｌ３のインダクタンスは、導電体である支柱２４の長さにより調整され、使用される電波の周波数により設定される。単位ＬＣ回路１６ａの容量Ｃは、チップコンデンサＣ１，Ｃ２から成り、その値は使用される電波の周波数により設定される。

補助回路用基板２０は、支柱２４を介してグランド電位に設定された接地基板２６と互いに平行に一体に設けられている。支柱２４は、導電体である金属により構成され、上述のように、導電体である支柱２４の長さ及び太さにより、インダクタンス成分Ｌ３の値が設定される。なお、支柱２４が非導電体で構成された場合、支柱２４に設けられた導電体のパターンの幅及び長さによりインダクタンス成分Ｌ３の値が設定される。

次に、磁気導体型反射板１４を構成するＬＣ補助回路１６のメタマテリアルとしての動作原理について以下に説明する。磁気導体型反射板１４は、その表面の接線方向電界成分が非ゼロであることから、アンテナ１２からの電磁波と磁気導体型反射板１４からの反射波が同位相となり、それらが打ち消しあうことがないので、アンテナ１２と磁気導体型反射板１４との距離を、極限まで小さくすることが可能であり、原理的に０とすることができる。アンテナ１２と磁気導体型反射板１４を近づけることができることにより、電波を効果的に反射させることができ、磁気導体型反射板１４の大きさも波長に比べて極めて小さくすることができる。このように、アンテナ１２と磁気導体型反射板１４を極限まで近づけて組み合わせることにより、使用する電波の波長の大きさに比べて特に小型でかつ指向特性を制御したアンテナ装置を実現することが可能となる。

ＬＣ補助回路１６が磁気導体型反射板１４として動作し、ＬＣ補助回路１６からの反射波の電界成分が、入射波の電界成分と同位相になることは、次のようにも説明できる。個々の単位ＬＣ回路１６ａが並列共振状態に近くなり、入射電磁界によってループ状の誘導電流が生じる。周波数が低いときの誘導電流はファラデーの電磁誘導の法則により、磁界の変化を妨げる向きに生じる。このとき、誘導電流の向きはアンテナ１２の電流とは逆であり、誘導電流の位相はアンテナ１２の電流の位相よりも９０度遅れている。しかし、周波数がそれよりも高くなるとＬＣ補助回路１６のわずかな抵抗成分のために、誘導電流が電磁界の変化に追随できなくなり、その位相がさらに遅れはじめる。位相が１８０度遅れた段階で誘導電流はアンテナ１２の電流の向きとは完全に逆になり、逆位相で共振する「反共振状態」となる。ただし、反共振状態では、アンテナ装置１０の放射指向特性を制御することはできない。さらに周波数が上がると誘導電流の位相はさらに遅れ、３６０度となり、今度は誘導電流の向きがアンテナ１２の電流の向きと同じになり、位相が同じ状態、すなわち「同調共振状態」となる。このときアンテナ１２からの放射電磁界は、ＬＣ補助回路１６からアンテナ１２方向に強く放射され、アンテナ１２の反対側では打ち消されて弱くなる。これは調和振動子による電磁波の散乱現象と同じものである。このように所望の周波数で同調共振状態となるようＬＣ回路や配線構造のパラメータを調整した場合、そのＬＣからなる回路は磁気導体型反射板１４としてふるまう。

ＬＣ補助回路１６のＬＣ回路において、反共振状態と同調共振状態が生じる理由は、次のように理論的に説明できる。並列ＬＣ回路にコンダクタンスＧを付加した図３のような並列ＬＣＧ回路１８を考える。このコンダクタンスＧは回路の損失を代表している。その物理的な要素は基板の誘電損失や、ＬＣ素子の金属端子などの直列電気抵抗を等価的に並列要素に変換したもの、およびアンテナに接続された負荷抵抗が電磁誘導によりＬＣ回路に結合したものを含む。

この回路の端子ＡＢ間のインピーダンスＺは
のように表され、その実部は、以下の式（２）で表される。
および虚部は、以下の式（３）で表される。

実部と虚部を角周波数ωの関数として、グラフに表すと図４のようになる。ここで実部が最大になる点は、共振周波数ω_０であり、式（４）で表される。
虚部が最大および最小となる角周波数ωは、式（５）で表される。
ここで、複合が負の場合に虚部が最大、複合が正の場合に虚部が最小となる。ただし、
である。

すなわち、共振周波数に近接した低周波側に反共振点が現れ、高周波側に同調共振点が現れる。以上の理論は、近似を用いることなく厳密に導出しているので、損失のある並列共振回路に必ず生じる現象であることがわかる。

実際、アンテナおよびＬＣ回路に誘導される電流の状態は、図５のようになる。図５（ａ）は反共振状態であり、図１のアンテナ１２の電流とＬＣ補助回路１６のアンテナ１２側のループ電流の向きとは逆になるのに対して、図５（ｂ）は同調共振状態であり、アンテナ１２の電流とＬＣ補助回路１６のアンテナ１２側のループ電流の向きが同じになる。

従って、特許文献１におけるＬＣ回路の動作は、図５（ａ）のＬＣ回路６とアンテナ１２の図に示すように、反共振であると明記されているのに対し、本発明のＬＣ補助回路１６の動作は、図５（ｂ）の同調共振であると言え、全く異なる動作をするものである。

また、この実施形態のアンテナ装置１０は、それらを複数台用いて、アンテナシステムを構成し、各アンテナ装置１０で受信した電波強度の差により、電波の到来方向を検知することができる。このアンテナシステムにより、ＲＦタグの所有者の移動方向や、移動状態を把握することができる。

この実施形態のアンテナ装置１０によれば、２次元状のＬＣ補助回路１６からなる磁気導体型反射板１４を用いて、磁気導体型反射板１４の前方にのみ電磁波を放射する、あるいは前方からの電磁波のみを受信し、後方へは電磁波を放射せず、後方からの電磁波も受信しない指向特性を実現している。さらに、アンテナ装置１０では、主偏波だけでなく、それに直交する交差偏波成分も制御可能である。例えばＲＦタグなどの電波は、ＲＦタグの取り付け方によって偏波方向がまちまちであり、垂直方向、水平方向両偏波の制御が可能であることが必要となる。しかし、アンテナ装置１０は、偏波方向がまちまちなＲＦタグなどの電波に対しても容易に対応することができる。また、アンテナ装置１０では、受給電するアンテナ１２が、簡単なダイポールアンテナもしくはヘリカルアンテナ等の直線偏波だけではなく、直交２偏波、円偏波を使用するような場合や、さらに小型化のために複雑な形態をしているアンテナ、非直線状のアンテナにも対応可能である。

また、特に微弱無線規格の周波数である３１５ＭＨｚにおいて、波長の約１０分の１の大きさの小型アンテナ装置を実現できることを特徴とする。この点に関して、特許文献１には使用周波数約５８０ＭＨｚ、長さ２５ｃｍのダイポールアンテナに、長さ１０ｃｍの補助回路を近接させた実施例が示されている。この場合の波長は約５２ｃｍでありアンテナの大きさは波長の約２分の１である。これに対し本発明のアンテナ装置１０では、波長が約９５ｃｍの場合、装置の大きさが９〜１０ｃｍ、すなわち波長の約１０分の１にまで小型化し、同時に良好な指向特性を有する装置を実現している。

また、直交２偏波アンテナ、パッチアンテナ、メアンダーライン型アンテナ等による放射電磁界は、主偏波だけでなくそれに垂直な方向の偏波である交差偏波が存在する。このような交差偏波は、１次元の棒状反射体では反射できない。したがって、主偏波と交差偏波の両方を反射し指向特性を制御するためには、２次元状のＬＣ回路が必要であり、本願発明のアンテナ装置１０により、主偏波と交差偏波の両方を反射し、所望の指向特性に制御可能なアンテナ装置１０を形成することができる。

なお、本発明のアンテナ装置は、上記実施形態に限定されるものではなく、アンテナの種類は、ダイポ−ルアンテナ、ヘリカルアンテナ、直交２偏波アンテナ、パッチアンテナ、メアンダーライン型アンテナ等、適宜選択しうるものである。アンテナと磁気導体型反射板との間隔は、可能な限り近接させることができ、互いに接した状態で組み立ててもよい。適用される電波は、直線偏波、直交２偏波、又は円偏波を利用することができる。電波の周波数は、適宜選択されるもので、３１５ＭＨｚの他、４２０〜４３０ＭＨｚ、９２０ＭＨｚ、１２００ＭＨｚ等、用途に応じて選択される。

以下、この発明のアンテナ装置の実施例の測定結果について説明する。２次元状に単位ＬＣ回路１６ａが設けられたＬＣ補助回路１６による、メタマテリアルの磁気導体型反射板１４を用いたアンテナ装置１０について、周波数３１５ＭＨｚにおける指向特性を測定した。その結果、磁気導体型反射板１４の大きさが１０ｃｍ角と小さいにも関わらず、モノポールアンテナからの主偏波は、前方に強く放射されていることが確認された。放射強度の前後比は、１０ｄＢ以上であった。

次に、２次元状に単位ＬＣ回路１６ａが設けられたＬＣ補助回路１６の磁気導体型反射板１４について、単位ＬＣ回路１６ａのそれぞれにメアンダーライン型のアンテナ１２を対向させて測定を行った。図６に、アンテナ装置１０の実験装置（ａ）と、その測定結果の放射パターン（ｂ）を示す。

２次元反射体（３１６ＭＨｚ）とメアンダーライン型のアンテナの組み合わせによる正規化放射パターンは、図６（ｂ）に示すように、実線（主偏波）、点線（交差偏波）に示すように、図面右横方向が正面であり、主偏波の正面の利得を０ｄＢに正規化している。

この実施例のアンテナ装置のメアンダーライン型のアンテナ１２において、磁気導体型反射板１４でアンテナ１２全体を遮ることができ、後方への放射を十分抑制できた。さらに、メアンダーライン型のアンテナ１２では、放射方向がアンテナ１２と磁気導体型反射板１４の位置関係にそれほど敏感でなく、主偏波および交差偏波ともに正しく前方を向いていることが確認された。

１０ アンテナ装置
１２ アンテナ
１４ 磁気導体型反射板
１６ ＬＣ補助回路
１６ａ 単位ＬＣ回路
２０ 補助回路用基板
２２ 配線パターン
２４ 支柱
２６ 接地基板

Claims (9)

1. 電波を放射又は入射するアンテナ装置において、
   主として給電又は受電するアンテナと、前記アンテナに近接し受給電しない磁気導体型反射板とからなり、
   前記磁気導体型反射板は、インダクタと容量が直列に接続された単位ＬＣ回路が２次元状に接続され、所定の周波数帯において電界成分を同位相で反射可能に設定されたＬＣ補助回路を備え、
   前記アンテナと前記磁気導体型反射板を近接配置して、前記アンテナが対面する特定の一部の方向に対して、相対的に強く電波を放射又は入射させることを特徴とするアンテナ装置。
2. 前記ＬＣ補助回路は、前記単位ＬＣ回路が２次元状に複数接続されているとともに、他のインダクタが前記単位ＬＣ回路に接続されて３次元的に構成されている請求項１記載のアンテナ装置。
3. 前記ＬＣ補助回路は補助回路用基板に設けられ、前記ＬＣ補助回路と平行に、グランド電位の接地基板が設けられ、前記ＬＣ補助回路と前記接地基板の間に、前記ＬＣ補助回路の前記各単位ＬＣ回路を前記グランド電位に接続する導電体を有した支柱が設けられている請求項２記載のアンテナ装置。
4. 前記他のインダクタは、前記支柱の前記導電体により構成される請求項３記載のアンテナ装置。
5. 前記ＬＣ補助回路の前記他のインダクタのインダクタンスを、前記補助回路用基板と前記接地基板を接続した前記支柱の長さにより調整可能に設けられた請求項４記載のアンテナ装置。
6. 前記２次元状のＬＣ補助回路は、３角格子状、直角格子状、又は６角格子状に接続されている請求項１乃至５のいずれか記載のアンテナ装置。
7. 前記電波は、直線偏波、直交２偏波、又は円偏波を利用する請求項１乃至６のいずれか記載のアンテナ装置。
8. 前記電波の周波数は３１５ＭＨｚ帯であり、装置全体の大きさが前記電波の波長の１／５から１／２０である請求項７記載のアンテナ装置。
9. 請求項１乃至８記載のアンテナ装置を複数台用いて、前記各アンテナ装置で受信した電波強度の差により、電波の到来方向を検知することを特徴とするアンテナシステム。