JP2019143494A - 軸流送風機及びボイラシステム並びに軸流送風機の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】軸流送風機において、中低周波数領域の騒音を好適に低減することを目的とする。【解決手段】軸流送風機２は、筒形状をなす外筒３と、外筒３の内部に配置され、外筒３の内部にガス流れを流通させる動翼８と、動翼８と連結される回転軸１１と、回転軸１１に連結され、動翼８を駆動する駆動部１２と、動翼８よりもガス流れにおける下流側に外筒３の内周面に沿って設けられ、複数の貫通孔２３ａが形成された多孔板２３と、を備える。多孔板２３は、外筒３の内周面から７０ｍｍ以上の所定の距離で離間するように配置されている。【選択図】図１

Description

本開示は、軸流送風機及びボイラシステム並びに軸流送風機の製造方法に関するものである。

回転軸および翼が回転することで、空気や排ガスなどの流体を送り出す回転送風機械（例えば、軸流ファンや過給機など）が知られている。このような回転送風機械では、回転送風機械の内部で翼が回転して流体を送り出す際に騒音が生じる。特に大型の回転送風機械では発生する音量も大きく、敷地周辺の環境対策や作業現場の労働環境の改善対策からサイレンサなど騒音を低減する対策が必要とされることがある。したがって、回転送風機械に騒音を低減する機能を付加したものがある（例えば、特許文献１から特許文献３）。

特許文献１には、ブロア部の圧縮空気出口管の一部に消音ダクトユニットを取り付けた過給機が開示されている。この消音ダクトユニットは、間に共鳴空洞部を形成した内外管からなる二重管構造とされ、共鳴空洞部と排気通路とは内管に形成した多数の小孔によって連通されている。
特許文献２には、コンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造を備えた過給機が開示されている。騒音低減構造は、コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するようにコンプレッサ吐出側配管部の周方向に内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部を有している。
特許文献３には、ケーシング形外筒及びパンチングメタル内筒との間の空室に吸音材を装填した吸音外胴を備えた軸流送風機用消音器が開示されている。

特許第４９１１７８３号公報 特開２０１７−１５０３４０号公報 実開昭６３−１１３７０９号公報

しかしながら、回転送風機械での騒音対策は主としてサイレンサなどによる高周波数領域で発生する騒音の吸音効果に向けられている。特許文献１及び特許文献２に開示された構造は、動翼が高速回転することで高周波数領域の特定周波数での騒音が発生する過給機の騒音を低減することを目的とした構造である。このため、中低周波数領域の広い周波数領域全体の騒音が発生する軸流送風機では、好適に騒音を低減することができない可能性がある。
また、特許文献３に開示された消音器は、高周波数領域の騒音には効果的であるものの、中低周波数領域の騒音に対しては効果が小さい可能性があり、中低周波数領域の広い周波数領域全体の騒音が発生する軸流送風機では、好適に騒音を低減することができない可能性がある。

本開示は、このような事情に鑑みてなされたものであって、中低周波数領域の騒音を好適に低減することができる軸流送風機及びボイラシステム並びに軸流送風機の製造方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本開示の軸流送風機及びボイラシステム並びに軸流送風機の製造方法は以下の手段を採用する。
本開示の一態様に係る軸流送風機は、ガスの供給またはガスの排出を行う軸流送風機であって、筒形状をなすダクトと、前記ダクトの内部に配置され、前記ダクトの内部にガス流れを流通させる動翼と、前記動翼と連結される回転軸と、前記回転軸と連結され、前記動翼を駆動する駆動部と、前記動翼よりも前記ガス流れにおける下流側に、前記ダクトの内周面に沿って設けられ、複数の孔が形成された多孔板と、を備え、前記多孔板は、前記ダクトの内周面から７０ｍｍ以上の所定距離離間するように配置されている。

上記構成では、ダクトの内周面に沿って多孔板を設けることで、多孔板とダクトの内周面との間にガスが存在する空間層が形成されて、音響ライナとして消音の役割を果たすので、軸流送風機から発生する騒音を低減することができる。すなわち、騒音源から発生した騒音の音響エネルギが、多孔板に形成された複数の孔を通過する際に熱エネルギに変換されるので、騒音を低減することができる。
また、騒音を低減する多孔板が、ダクトの内部に設けられている。このようにダクトの内部に設けられる構造によって、騒音を低減できるので、軸流送風機の大型化を招来しない。したがって、例えば、軸流送風機に別途消音器等を設けている場合には、多孔板の設置によって騒音を低減している分、当該消音器を小型化することができるとともに、消音器を小型化することにより、軸流送風機全体の製造コストや設置コストの低減を実現できるとともに、軸流送風機の配置スペースの縮小を実現することができる。
また、軸流送風機では、供給またはガスの排出を行う通気量が大きく、大流量のガスが流通するダクトの内径が大きいこともあり、動翼の回転によって低周波数領域の騒音が多く発生する。上記構成では、多孔板が、ダクトの内周面から所定の離間距離として７０ｍｍ以上離間するように配置されている。すなわち、空間層を７０ｍｍ以上と比較的厚く設けているので、低周波数領域の騒音を好適に低減することができる。さらに好ましくは、空間層は１２０ｍｍ以下として、ダクトの径の拡大を抑制することが出来る。ここで、低周波数領域の騒音とは、例えば、１００Ｈｚ〜３００Ｈｚ程度の騒音である。
なお、上記構成の軸流送風機は、ボイラへのガスの供給又はボイラからのガスの排出を行う軸流送風機であってもよい。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記多孔板は、前記ダクトの内周面から７０ｍｍ以上で、かつ１２０ｍｍ以下の所定の離間距離で配置され、前記多孔板と前記ダクトの内周面との間に空間層を形成していてもよい。

上記構成では、多孔板をダクトの内周面から７０ｍｍ以上で、かつ１２０ｍｍ以下の所定の離間距離で配置している。これにより、低周波数領域の騒音を好適に低減することができるとともに、ダクトの径の拡大を抑制することができる。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記ダクトに前記多孔板を支持する支持部材を備え、前記支持部材は、前記ダクトの内周面の周方向から、前記ダクトの流路断面の中心に向かって前記所定距離延びる第１板部材と、前記第１板部材の内端から前記ダクトの内周面に沿うように延びる第２板部材と、を備え、前記多孔板の外周面は、前記第２板部材により支持されていてもよい。

上記構成では、多孔板が、ダクトの内周面に沿うように延びる第２板部材によって支持されている。このように、ダクトの内周面に沿う部材によって、多孔板を支持することによって、多孔板をダクトの内周面に対して好適に固定できるとともに、ダクトの内周面と多孔板との間に、所望の空間を有した空間層を形成し易くすることができる。したがって、空間層を形成した場合には、空間層及び多孔板による音響ライナの役割を好適に果たすことができ、軸流送風機から発生する騒音を好適に低減することができる。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記第１板部材は、環状に形成されていて、前記第１板部材の外周端は前記ダクトの内周面に固定され、前記第１板部材の内周端は前記ダクトの内周面に沿うように延びる前記第２板部材と接続し、前記多孔板の外周面は、前記第２板部材の内周面に対して、面接触するように固定されていてもよい。

上記構成では、第２板部材の内周面に対して面接触するように多孔板が固定されている。これにより、ダクトの内周面に沿うように、かつ、ダクトの内周面から所望の距離離間するように、好適に多孔板をダクトに対して支持することができる。したがって、ダクトの内周面と多孔板との間に、所望の空間を有した空間層を形成することができるので、空間層及び多孔板による音響ライナの役割を好適に果たすことができる。よって、軸流送風機から発生する騒音を好適に低減することができる。
また、軸流送風機では、大流量のガスが流通するダクトの内径が大きいために、この内周面に設けられる多孔板も大口径となり、多孔板自体の強度では自立させるのは容易ではない。上記構成では、第１板部材が環状に形成されている。すなわち、第１板部材は、ダクトの内周面の周方向の全域に設けられている。このように、第１板部材が周方向の全域に設けているので、空間層を所定の離間距離として７０ｍｍ以上と比較的厚く設けた場合であっても、支持部材が多孔板をダクト内周面の全周に渡り支持するため、強固に支持することができる。軸流送風機の運転時には、振動や熱の影響が大きいが、上記構成では、多孔板をダクト内周面の略全周に渡り強固に支持しているので、所望の空間層を好適に形成するとともに、その空間層の厚さを好適に維持することができる。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記ダクトの外周面から突出する環状の板状の部材であって、前記ダクトを補強する補強部を備え、前記第１板部材の少なくとも一部は、前記ダクトの内周面に対して、前記補強部が外周面に設けられた位置に対応する内周面の位置で固定されていてもよい。

上記構成では、補強部が設けられた位置に対応する位置の少なくとも一部で、第１板部材とダクト内周面とが固定されている。これにより、補強部により剛性が向上した筒部分に対して第１板部材を固定することになるので、第１板部材をダクトに固定する際に、ダクトに荷重がかかっても、ダクトが変形し難いので好ましい。したがって、第１板部材をダクトに対して固定し易くすることができる。また、第１板部材とダクトとの固定箇所が、補強部によって補強されるので、第１板部材とダクトとを強固に固定することができる。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記ダクトは、前記動翼よりも前記ガス流れにおける下流側に、流路断面積が前記下流側に向かうほど漸次大きくなる拡大部が形成され、前記拡大部の内部には、前記拡大部の内周面に沿って設けられ、前記拡大部の内周面から所定の離間距離として７０ｍｍ以上離間するように前記多孔板が配置されていてもよい。

多孔板の設置により低減できる騒音の周波数は、ダクトの断面積（ダクト内の直径）によって異なる。上記構成では、拡大部に多孔板が配置されている。したがって、多孔板と拡大部の内周面との間に形成された空間層及び拡大部に設けられた多孔板によって、ダクト直径が一定なダクトに比較して、広い周波数範囲での様々な周波数の騒音を低減することができる。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記ダクトの前記拡大部の内部には、前記拡大部の内周面と前記多孔板との間に空間層が設けられ、前記流路断面積が漸次大きくなるに従い、前記空間層の厚さを減らすように前記多孔板が配置されていてもよい。

上記構成では、空間層の厚さを、ダクトの内径が拡大するに伴い厚さを減らして離間する距離を少なくしている。これにより、ダクトの拡大部においても音響ダクトの消音効果を維持することができる。したがって、軸流送風機から発生する最も卓越した騒音に対して出来るだけ消音効果を発揮するよう、音響ライナ９の設置する距離を長く設定することが出来る。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記ダクト内には、前記ガス流れ方向の位置によって、吸音効果の音響特性の少なくとも１つが異なるように前記多孔板が設けられていてもよい。

上記構成では、多孔板が、吸音効果の音響特性が異なるように設けられている。これにより、軸流送風機から発生する騒音はガス流れ方向の位置によって周波数領域が異なるため、軸流送風機が発生する低周波数領域での様々な周波数領域の騒音を効果的に低減することができる。
なお、ここでいう吸音効果の音響特性とは、多孔板に形成される孔の孔径、多孔板の開口率、空間層の厚さ、多孔板の厚さ等の少なくとも１つを変更することで変更される特性のことを意味する。

また、本開示の一態様に係る軸流送風機は、前記動翼の上流側及び／又は前記多孔板の下流側の前記ガス流の途中に設けられたスプリッタ型のサイレンサを備えていてもよい。

スプリッタ型のサイレンサは、中周波数領域及び高周波数領域の騒音を好適に低減することができる。上記構成では、スプリッタ型のサイレンサを備えているので、多孔板の設置により低周波数領域の騒音を低減するとともに、スプリッタ型のサイレンサで中周波数領域及び高周波数領域の騒音を低減することができる。したがって、広い周波数領域の騒音を効果的に低減することができる。
また、スプリッタ型のサイレンサのみによって騒音を低減する構成と比較して、多孔板及び空間層によっても騒音を低減しているので、スプリッタ型のサイレンサを小型化することができ、軸流送風機全体の製造コストや設置コストの低減、さらには軸流送風機の配置スペースの縮小を実現できる。

本開示の一態様に係るボイラシステムは、上記いずれかに記載の軸流送風機と、前記軸流送風機によってガスの供給又はガスの排出が行われるボイラと、を備えている。

本開示の一態様に係る軸流送風機の製造方法は、ガスの供給またはガスの排出を行う軸流送風機の製造方法であって、前記軸流送風機は、筒形状をなすダクトと、前記ダクトの内部に配置され、前記ダクトの内部にガス流れを流通させる動翼と、前記動翼と連結される回転軸と、前記回転軸を回転駆動することで、前記動翼を駆動する駆動部と、前記動翼よりも下流側において、前記ダクトの内周面に沿って設けられ、複数の孔が形成された多孔板と、を具備し、前記多孔板を、前記ダクトの内周面から７０ｍｍ以上の所定の距離で離間するように配置する。

本開示によれば、軸流送風機で発生する中低周波数領域の騒音を好適に低減することができる。

本開示の実施形態に係る軸流送風機の概略図である。 図１の軸流送風機の多孔板の取り付け方法を示す模式的な断面図である。 図２の要部拡大図であり、（ａ）は図２のａ部を示し、（ｂ）は図２のｂ部を示し、（ｃ）は図３のｃ部を示している。 図１の軸流送風機に適用されている音響ライナの模式的な斜視図である。 音響ライナにおける吸音率と吸音する騒音の周波数との関係を示すグラフである。 音響ライナにおいて所定の周波数の騒音に対する吸音率が最も高くなる背後空気層の厚さとダクト直径との関係を示すグラフである。

以下に、本開示に係る軸流送風機及びボイラシステム並びに軸流送風機の製造方法の一実施形態について、図１から図６を参照して説明する。

本実施形態に係る軸流送風機２は、例えばボイラ（図示省略）で生成されたボイラで発生させた蒸気を蒸気タービンによって発電を行う発電プラント（ボイラシステム）１に適用されている。したがい、軸流送風機２のガスの供給としては、発電プラントのボイラに燃焼用空気を供給していて、流通するガス流れは空気の流れである。以下の説明において、特に説明を付さない場合には、「上流」及び「下流」とは、燃料用空気の流れ（ガス流れ）における「上流」及び「下流」を意味する。

図１に示されているように、本実施形態の一例としての軸流送風機２は、内部を燃焼用空気が流通する外筒（ダクト）３と、外筒３の内部に配設される内筒４と、内筒４の上流端部に固定されるハブ５と、外筒３とハブ５との間に設けられる複数の静翼６と、ハブ５の上流端部に回転自在に支持されている翼車７と、翼車７の外周部から半径方向外側に突出する複数の動翼８と、外筒３の内周面に設けられる音響ライナ９と、を有する。外筒３と内筒４との間には、燃焼用空気が流通する通風路１０が形成されている。また、外筒３、内筒４、ハブ５及び翼車７は、中心軸Ｃを共有する同心状に配置されている。

また、軸流送風機２は、翼車７の上流端部に固定される回転軸１１と、回転軸１１に連結されて回転駆動する駆動部１２とを有する。すなわち、駆動部１２の駆動力によって、回転軸１１を介して、翼車７及び動翼８が回転し、動翼８が回転することで外筒３の内部に燃焼用空気が供給されて流通する。

また、軸流送風機２は、外筒３の上流側及び／または下流側に、スプリッタ型サイレンサ１５を備えていてもよい。スプリッタ型サイレンサ１５は、燃焼用空気が流通するダクト状の流路部の内周面をグラスウール等の吸音材によって覆い、吸音材の内周面に対して複数の孔が形成された多孔状の板材を被装している。スプリッタ型サイレンサ１５は、中周波数領域及び高周波数領域の騒音を好適に消音する。なお、本実施形態においては、外筒３の上流側及び下流側に、スプリッタ型サイレンサ１５を備える構成とし、図１においては、外筒３の下流側のスプリッタ型サイレンサは、図示の関係上、図示を省略している。また、中周波数領域及び高周波数領域の騒音とは、例えば、中周波数領域が約２５０Ｈｚ以上の騒音であり、高周波数領域が約１０００Ｈｚ以上の騒音ある。

内筒４は、本実施形態では一例として、円筒形状をなして下流端部が例えば平坦面となっている。内筒４の長手方向の長さは、本実施形態においては、後述するディフューザ１８の長手方向の長さと略同一となっている。

外筒３は、内部に動翼８が設けられる上流側ダクト１７と、上流側ダクト１７の下流側端部と接続するディフューザ（拡大部）１８と、ディフューザ１８の下流側端部と接続する下流側ダクト１９と、から構成されている断面形状が円形のダクト状部材である。上流側ダクト１７、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９は、長手軸方向に並び、同心上となるように配置されている。外筒３の外周面には、長手方向（燃焼用空気流れ方向）に沿って所定の間隔ごとに、該外周面から半径方向外側に突出する円環状の板材であるリブ（補強部）２１が設けられている（図２参照）。本実施形態では、リブ２１の板厚は、例えば６ｍｍ〜１０ｍｍ程度に設定されている。リブ２１は、外筒３の強度を向上させるための補強材として設けられている。なお、リブ２１の板厚は、外筒３を好適に補強できる厚さであればよく、６ｍｍ〜１０ｍｍに限定されない。また、外筒３の外周面には防音材（図示省略）を被装していてもよい。

上流側ダクト１７は、内部にハブ５、静翼６、翼車７及び動翼８が配置されている。
ハブ５は、一例として内筒４と同径の筒体であって、内筒４の上流端部から上流方向に延在している。静翼６は、上流側ダクト１７の内周面とハブ５の外周面とを接続するように、周方向に略等間隔に複数設けられている。翼車７は、一例としてハブ５及び内筒４と同径であって、長手軸方向に延在する中心軸Ｃを中心として回転自在にハブ５の上流端部に支持されている。翼車７の上流端部は球面状に形成されるとともに、翼車７の上流端部には、駆動部１２と連結する回転軸１１が固定されている。動翼８は、翼車７の外周部から半径方向外側に突出するように、周方向に略等間隔に複数設けられている。すなわち、動翼８は、静翼６よりも上流側に設けられている。

ディフューザ１８は、圧力上昇した燃焼用空気の運動エネルギを圧力エネルギに変換して、燃焼用空気の流速を低減するものであり、上流端部から下流端部にかけて内径が拡大した形状となっている。すなわち、流路断面積が下流側に向かうほど漸次大きくなるように形成されている。ディフューザ１８の内部には、内筒４が配置されている。また、ディフューザ１８の内周面には、音響ライナ９が設けられている。

下流側ダクト１９は、上流側ダクト１７の直径よりも大きな円筒形状であって、内周面には、音響ライナ９が設けられている。本実施形態の軸流送風機２は、発電プラント１のボイラに大流量の燃焼用空気を流通するために、下流側ダクト１９は内径が大きなものが設定される。具体的には、下流側ダクト１９の長手方向の長さＡは、例えば、３ｍ〜２０ｍ程度に設定される。また、下流側ダクト１９の直径であるダクト直径（Ｄ）は、発電プラント１の発電量に必要な燃焼用空気流量よって異なるが、本実施形態では、例えば、２ｍ〜１５ｍ程度とされる。

本実施形態では、音響ライナ９は、上述のように、外筒３のうち、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に設けられている。すなわち、本実施形態では上流側ダクト１７の内周面には設けられていないが、設置可能な範囲で、上流側ダクト１７の内周面に音響ライナ９を適宜設けてもよい。
音響ライナ９は、図２及び図３に示されているように、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面から所定距離離間して配置されるとともに、該内周面に沿って該内周面と略平行に設けられる多孔板２３と、多孔板２３を該内周面に対して固定するアングル材（支持部材）２４と、を有している。アングル材２４は、後述する円環状の部材の第１板部材２７と筒状の部材の第２板部材２８で構成される。多孔板２３は、後述する貫通孔２３ａを多数設けた筒状の部材で、多孔板２３の外周面（すなわち、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面と対向する面）と、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面との間には、空間（空間層）が形成されている。以下の説明において、この空間のことを「背後空気層２５」という。音響ライナ９は、多孔板２３及び背後空気層２５によって騒音を低減する消音効果を発揮する。

アングル材２４は、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に、燃焼用空気流れ方向に所定の間隔で複数設けられている。アングル材２４が固定される位置は、外筒３の外周面にリブ２１が設けられる位置と対応しているものを設けている。（図２（ｂ）、図３（ｂ）を参照）また、アングル材２４の位置は、必ずしも全てが外筒３の外周面にリブ２１の位置と合致させて設けられる必要は無く、多孔板２３の上流側端部（図２（ａ）、図３（ａ）を参照）や多孔板２３の下流側端部（図２（ｃ）、図３（ｃ）を参照）は、多孔板２３の支持荷重が小さくなることと、多孔板２３の長手方向長さの選定の自由度を持たせるため、外筒３の外周面にリブ２１がない位置に設置している。外筒３の外周面のリブ２１位置とアングル材２４の位置は、外筒３と多孔板２３の構造とサイズなどで適宜選定される。すなわち、外筒３とアングル材２４との固定位置の少なくとも一部は、外筒３とリブ２１との固定位置に対して、外筒３を挟んで同位置となるように配置されるものを設けてあり、特にアングル材２４をディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に固定する際に、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に荷重がかかり、変形が発生しやすい箇所に置いては、外周面にリブ２１によって補強されているので、強固に固定できるので好ましい。

各アングル材２４は、ディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面の周方向の全域から、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の流路断面の中心に向かって所定距離延びる円環形状の第１板部材２７と、第１板部材２７の内周端からディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面と略平行に延びる筒状の第２板部材２８と、を有する。なお、第１板部材２７は、ディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面の周方向の全域から延びておらず、周方向の一部から延びていてもよい。

第１板部材２７は、例えば溶接や締結ボルト等によってディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に固定されている。また、第１板部材２７の半径方向の長さは、背後空気層２５の厚さ（半径方向の離間距離）と略同一となるので、背後空気層２５の厚さによって決定される。背後空気層２５の厚さについては、後述する。第２板部材２８は、第１板部材２７の内周端部の全域から略直角に曲折して、上流側方向または下流側方向に延びる筒状の部材である。第２板部材２８の内周面には、多孔板２３の外周面が面接触している。第２板部材２８と多孔板２３とは、当該面接触部分が例えば溶接や締結ボルト等されることで固定されている。なお、第１板部材２７と第２板部材２８とは、別々に形成して溶接等で固定して形成してもよく、また、一枚の板材を曲折成形等して一体的に形成してもよい。また、一枚の板材を曲折成形等して一体的に形成する場合は、第１板部材２７には内径方向へスリットを設けて形成し易いようにしてもよい。また、第１板部材２７と第２板部材２８とは、周方向に複数に分割されていて、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に固定されてもよい。

多孔板２３は、図４に示されているように、板厚方向に貫通した多数の貫通孔２３ａが形成されている長方形状の薄板を、ディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面との間に背後空気層２５を厚さ（半径方向の離間距離）と略同一となるように、ディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面に沿うように湾曲成形し、筒状とされた部材である。すなわち、ディフューザ１８に設けられている多孔板２３は、外観が上流端部から下流端部にかけて内径が拡大した形状となっている。また、下流側ダクト１９に設けられる多孔板２３は、外観が上流端部から下流端部まで同径とされた形状となっている。
多孔板２３は、上流端部及び下流端部の周方向の全域が第２板部材２８と面接触しており、本実施形態では、当該面接触部分の全域が例えば溶接固定されている。
また、筒状の多孔板２３は、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の延在方向（燃料用空気の流れ方向）に、複数に分割され他ものを並んで設けられている。複数の筒状の多孔板２３は、並んで配置されることで、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面の略全域に音響ライナ９を構成している。隣接して配置される複数の多孔板２３同士は、隙間なく密着されてもよいが、少しの熱膨張差などを吸収できるように例えば、所定距離Ｂ（図３参照。本実施形態では、一例として３ｍｍ）の間隔をあけて配置されてもよい。

次に、下流側ダクト１９に設けられる音響ライナ９における、多孔板２３の板厚、多孔板２３に形成される貫通孔２３ａの孔径、多孔板２３の開口率及び背後空気層２５の厚さの設定方法について説明する。音響ライナ９の吸音効果は、多孔板２３の板厚（ｔ）、貫通孔２３ａの孔径（ｄ）、多孔板２３の開口率（σ）及び背後空気層２５の厚さ（Ｌ）の影響を受ける。
最適な板厚（ｔ）、孔径（ｄ）、開口率（σ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）の値は、低減したい騒音の周波数によって異なる。本実施形態では、一例として、軸流送風機２から発生する最も卓越した騒音である、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する周波数領域の騒音を効果的に低減するように、多孔板２３の板厚（ｔ）、孔径（ｄ）、開口率（σ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を設定する。本実施形態では、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する騒音の周波数として、一例として低周波数領域である１５０Ｈｚを想定している。

具体的な板厚（ｔ）、孔径（ｄ）、開口率（σ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）の値は、Guessの理論に基づいて設定する。
詳細には、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する周波数領域の騒音について、下記式（２）の実部θ及び虚部ｘのそれぞれが、下記式（１）の値に近づくように、音響ライナ９の各パラメータ（多孔板２３の板厚（ｔ）、多孔板２３に形成される貫通孔２３ａの孔径（ｄ）、多孔板２３の開口率（σ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ））を設定する。

なお、上記式（１）は、円形ダクトの内貼り材の最適表面インピーダンスの理論値を示している。また、上記式（１）中のＤは、多孔板２３が設けられる円形ダクトの直径であり、λは、騒音の波長である。

なお、上記式（２）は、音響ライナ９（多孔板２３及び背後空気層２５を設けた構成）を適用した場合の表面インピーダンスを示している。また、上記式（２）中のθは実部を示し、ｘは虚部を示している。

実部θ及び虚部ｘは、Guessの理論に基づいた下記式（３）及び下記式（４）で算出される。

なお、上記式（３）及び上記式（４）の出典は、A.W.Guess, “Calculation of perforated plate liner parameters from specified acoustic resistance and reactance, Journal of Sound and Vibration(1975)である。

上記式（１）の結果から求められた音響ライナ９の構造の一例として、下記表１の〈１〉〈２〉〈３〉の形状がある。

上記表１の〈１〉の構造では、多孔板２３の板厚（ｔ）を３ｍｍとし、多孔板２３に形成された貫通孔２３ａの孔径（ｄ）を１３ｍｍとし、多孔板２３の開口率（σ）を１％とし、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を１００ｍｍとしている。また、〈２〉の構造では、板厚（ｔ）を３．２ｍｍとし、孔径（ｄ）を１３ｍｍとし、開口率（σ）を１％とし、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を１００ｍｍとしている。また、〈３〉の構造では、板厚（ｔ）を３．２ｍｍとし、孔径（ｄ）を１６ｍｍとし、開口率（σ）を１％とし、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を９０ｍｍとしている。なお、〈１〉〈２〉〈３〉のいずれも、音響ライナ９を設ける外筒３の直径は、４．５ｍとして、消音のターゲットとする周波数（波長）に対して、上記式（１）の実部θと虚部ｘに近づくように、上記式（２）から上記式（４）の式を用いて音響ライナ９の吸音効果に影響する各パラメータ（多孔板２３の板厚（ｔ）、多孔板２３に形成される貫通孔２３ａの孔径（ｄ）、多孔板２３の開口率（σ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ））を設定している。

図５では、横軸が消音のターゲットとする周波数を示し、縦軸が消音効果として吸音率を示して、関係を求めたものである。

なお、吸音率は、下記式（５）で表される。
吸音率＝１−Ｉｒ／Ｉｉ・・・（５）
ただし、Ｉｉ：材料に入射する音の強さ
Ｉｒ：材料からの反射音の強さ

図５のグラフからも明らかなように、上記表１の〈１〉〈２〉〈３〉のいずれの構造も、周波数１５０Ｈｚ近傍で吸音率が最大となっていることが分かる。すなわち、上記表１の〈１〉〈２〉〈３〉のいずれの構造においても、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する低周波数領域の騒音を効果的に低減でき、軸流送風機２から発生する低周波数領域の騒音を抑制することができることがわかる。また、周波数の減衰を考慮した理論式で求めた図５のグラフにおいても周波数による影響は同じで、〈１〉のパラメータ値に対して、〈２〉〈３〉程度で各パラメータを変更した場合であっても、吸音率の変化は略同等であり、適正なパラメータ選定範囲にあることがわかる。

上記表１の〈１〉〈２〉〈３〉の構造の共通する特徴として、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）が９０ｍｍ〜１００ｍｍと比較的厚いことが挙げられる。したがって、図５のグラフから、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を比較的厚く形成することで、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する低周波数領域の騒音を効果的に低減でき、軸流送風機２から発生する低周波数領域の騒音を抑制することがわかる。
詳細には、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を所定の離間距離として７０ｍｍ以上とすると、好適に低周波数領域の騒音を効果的に低減でき、軸流送風機２から発生する騒音を抑制することができる。

次に、ダクト直径（Ｄ）と背後空気層２５の厚さ（Ｌ）との関係について説明する。
図６に示されているグラフは、多孔板２３の板厚（ｔ）、孔径（ｄ）、開口率（σ）を一定とした場合に、ダクト直径（Ｄ）を変化させながら、低周波数領域の騒音の代表として１５０Ｈｚの騒音の吸音率が最も高くなる背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を算出した結果である。図６からわかるように、ダクト直径（Ｄ）が大きくなると、吸音率が最も高くなる背後空気層２５の厚さ（Ｌ）は小さくなる。また、ダクト直径（Ｄ）が１２００ｍｍのダクトに対しては、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を７０ｍｍとした場合に、吸音効率が最大となることがわかる。
すなわち、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する低周波数領域の騒音を効果的に低減し、軸流送風機２から発生する騒音を抑制することができるように、音響ライナ９の背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を７０ｍｍ以上とした場合、ダクト直径（Ｄ）が１２００ｍｍ以下のダクトに対して、有効に吸音することができることがわかる。
また、ダクト直径（Ｄ）が小さい場合が音響ライナ９の背後空気層２５の厚さ（Ｌ）の上限となるので、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）は、所定の離間距離として１２０ｍｍ以下として設定しておくことで、ダクトの径の拡大を抑制することが出来る。

このように、本実施形態では、図６をもとに、通常の発電プラント１で想定されるボイラ用燃焼空気流量の必要流量からのダクト内径（直径）は１２００ｍｍ以下となることから、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を７０ｍｍ以上と比較的厚く設けているので、１５０ＭＨｚを主体とした低周波数領域の騒音を好適に低減することができる。さらに好ましくは、ダクト内径（直径）が小さい場合が上限となるので背後空気層２５の厚さ（Ｌ）は１２０ｍｍ以下として、ダクトの径の拡大を抑制することが出来る。

次に、本実施形態に係る作用について説明する。
駆動部１２が駆動することで、回転軸１１を介して、翼車７が長手軸方向に延在する中心軸Ｃを中心として回転駆動する。翼車７が回転駆動することで、翼車７に固定されている複数の動翼８も回転駆動する。動翼８が回転駆動することで、図１の白抜き矢印で示すように、外筒３の内部を燃焼用空気が流通する。詳細には、燃焼用空気は、上流側ダクト１７の上流に配置されたスプリッタ型サイレンサ１５を通過し、次に上流側ダクト１７内を流通する。上流側ダクト１７内を流通する燃焼用空気は、複数の動翼８の間を通過し、次に、複数の静翼６の間を通過する。複数の静翼６の間を通過した燃焼用空気は、ディフューザ１８に流入する。ディフューザ１８では、燃焼用空気は、外筒３と内筒４との間に形成された通風路１０を流通する。ディフューザ１８を流通した燃焼用空気は、下流側ダクト１９内に流入する。下流側ダクト１９の下流に設けられたスプリッタ型サイレンサ（図示省略）を更に設けたものは、下流側ダクト１９内を流通した燃焼用空気は、下流に設けられたスプリッタ型サイレンサ（図示省略）を通過し、その後ボイラ（図示省略）に供給される。また、燃焼用空気が動翼８を通過した際に発生する中低周波数領域の騒音は、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９に設けられた音響ライナ９によって消音効果が得られる。また、軸流送風機２で発生する中周波数領域及び高周波数領域の騒音は、スプリッタ型サイレンサ１５によって消音効果が得られる。

本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
本実施形態では、ディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面に設けた、多孔板２３及び背後空気層２５が音響ライナ９の役割を果たして消音効果を得るので、軸流送風機２から発生する騒音を、多孔板２３及び背後空気層２５によって低減することができる。すなわち、騒音源から発生した騒音の音響エネルギが、多孔板２３に形成された複数の孔を通過する際に熱エネルギに変換されるので、騒音を低減することができる。
また、ディフューザ１８または下流側ダクト１９の外筒３の外側に追加構造を設けることなく、外筒３の内部に設けられた、音響ライナ９によって騒音を低減している。このように外筒３の内部に設けられる構造によって、騒音を低減できるので、本実施形態の構成は、軸流送風機２の大型化を招来しない。したがって、音響ライナ９で騒音を低減している分、軸流送風機２に別途消音器として設けられている場合などは音響ライナ９の設置によって騒音を低減している分、外筒３の外周面を被装する防音材の厚さを薄くすることや、別途消音器として設けられているスプリッタ型サイレンサ１５を小型化することができる。また、スプリッタ型サイレンサ１５のガス流れ方向の長さを短くすることができる。このように、他の消音器を小型化することにより、軸流送風機２全体の製造コストや設置コストの低減を実現できるとともに、軸流送風機２の配置スペースの縮小を実現することができる。
また、発電プラント１のボイラに大流量の燃焼用空気を流通するために、軸流送風機２では、通気量が大きく大流量のガスが流通するディフューザ１８または下流側ダクト１９の内径（ダクト直径）が大きいこともあり、動翼８の回転によって中低周波数領域の騒音（１００Ｈｚ〜３００Ｈｚの騒音）が多く発生する。本実施形態では、多孔板２３が、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面から所定の離間距離として７０ｍｍ以上離間するように配置されている。すなわち、背面空気層を７０ｍｍ以上と比較的厚く設けているので、中低周波数領域の騒音を好適に低減することができる。さらに好ましくは、背面空気層は１２０ｍｍ以下として、ダクトの径の拡大を抑制することが出来る。

また、アングル材２４の第２板部材２８の内周面に対して面接触するように多孔板２３が固定されている。これにより、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に沿うように、かつ、ディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面から所望の距離（本実施形態では、７０ｍｍ以上）離間するように、好適に多孔板２３を外筒３の内周面に対して支持することができる。したがって、外筒３の内部で、所望の厚さの背後空気層２５を形成することができるので、音響ライナ９によって、好適に所望の周波数領域の騒音を低減することができる。よって、軸流送風機２から発生する騒音を好適に低減することができる。
また、第１板部材２７をディフューザ１８または下流側ダクト１９の内周面の周方向の全域に固定しているので、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を７０ｍｍ以上と比較的厚く設けた場合であっても、アングル材２４が多孔板２３を全周に渡り支持するため強固に支持することができる。軸流送風機２の運転時には、振動や熱の影響が大きいが、本実施形態では、多孔板２３を簡素な構造部材で強固に支持しているので、所望の背後空気層２５を好適に形成することができるとともに、所望の背後空気層２５の厚さを維持することができる。

また、外筒３の外周面にリブ２１が設けられた位置に対応する内周面の位置の少なくとも一部では、アングル材２４の第１板部材２７と外筒３の内周面とが固定されている。これにより、外筒３のうち、外周面側をリブ２１により剛性が向上した部分に対して、内周面側に第１板部材２７を固定することになるので、第１板部材２７を外筒３に固定する際に、外筒３に荷重がかっても、外筒３が変形し難いので好ましい。したがって、第１板部材２７を外筒３に対して固定し易くすることができる。また、第１板部材２７と外筒３との固定箇所が、リブ２１によって補強されるので、第１板部材２７と外筒３とを強固に固定することができる。

音響ライナ９の吸音率が最も高くなり、効果的に低減できる騒音の周波数は、音響ライナ９が設けられる外筒３の流路断面積（ダクト内の直径）によって異なる。本実施形態では、流路断面積が拡大するディフューザ１８に音響ライナ９を設けている。したがって、ディフューザ１８に設けられた音響ライナ９によって、ダクト直径が一定な下流側ダクト１９に比較して、広い周波数範囲での様々な周波数の騒音を効果的に低減することができる。一方、音響ライナ９のダクト直径が順次変化するので、周波数の騒音を効果的に低減することができる流路長さは短くなるので、騒音を効果的に低減できる騒音の音量は限られる。
本実施形態では、軸流送風機２から発生する最も卓越した騒音である、動翼８を燃焼用空気が通過する際に発生する周波数領域の騒音は、消音効果を発揮するターゲットの周波数（例えば１５０Ｈｚ）に対して音響ライナ９の吸音効果に影響する各パラメータを調整して下流側ダクト１９に設けられた音響ライナ９によって低減する。また、広帯域の騒音をディフューザ１８に設けられた音響ライナ９によって低減している。ディフューザ１８への設置では特定の周波数に対して強い減音効果を持つことは期待できないが、連続的に直径が変化しているため、非常に広い帯域に対して減音効果を持たせることができる。このように構成することで、最も卓越した騒音を好適に低減するとともに、他の広い周波数領域の騒音も低減することができる。

また、流路断面積（ダクト内の直径）が拡大するディフューザ１８に音響ライナ９を設けながら、ダクト直径が一定な下流側ダクト１９と同様にターゲットとする周波数での騒音を効果的に低減するようにしてもよい。すなわち、音響ライナ９のダクト直径が順次変化することに対して、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を変化させることで、吸音率が最も高くなり効果的に低減できる騒音の周波数をターゲットの周波数（例えば１５０Ｈｚ）に維持するようにしてもよい。具体的には、流路断面積（ダクト内の直径）が拡大するに従い、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を薄くし、ディフューザ１８の内周面と多孔板２３との半径方向の離間距離を順次小さくする。これにより、ダクト直径のディフューザ１８においても音響ダクトの消音効果を維持することができる。
これにより、軸流送風機２から発生する最も卓越した騒音に対して出来るだけ消音効果を発揮するよう、ターゲットの周波数（例えば１５０Ｈｚ）に対して音響ライナ９の設置する距離を長く設定することが出来る。

また、スプリッタ型サイレンサ１５は、中周波数及び高周波数の騒音を好適に低減することができる。本実施形態では、音響ライナ９とスプリッタ型サイレンサ１５とを備えているので、音響ライナ９で中低周波数領域の騒音を低減するとともに、スプリッタ型サイレンサ１５で中周波数領域及び高周波数領域の騒音を低減することができる。したがって、より広い周波数領域の騒音を低減することができる。
また、スプリッタ型サイレンサ１５のみによって騒音を低減する構成と比較して、音響ライナ９によっても騒音を低減しているので、スプリッタ型サイレンサ１５を小型化することができる。音響ライナ９とは他の消音器であるスプリッタ型サイレンサ１５を小型化することにより、軸流送風機２全体の製造コストや設置コストの低減を実現できるとともに、軸流送風機２の配置スペースの縮小を実現することができる。

なお、一般に、発電プラント１に適用される機器においては、軸流送風機２の空気吸込口から所定の距離（例えば、１ｍ等）において所定の音量（例えば、８５ｄＢ等）以下といった騒音規制や、外筒３の内部騒音で所定の音量（例えば、１１０ｄＢ等）以下といった騒音規制があるため、それを満たすように、音響ライナ９とスプリッタ型サイレンサ１５との特性及びコストのそれぞれを検討し、トータルのコストが最小となるように組み合わせて、音響ライナ９及びスプリッタ型サイレンサ１５の構造を決定しても良い。このように、構成することで、発電プラント１に適用される機器のコストを最小としつつ、効果的に騒音を低減することができる。

［変形例］
次に、上記実施形態の変形例について説明する。上記実施形態では、音響ライナ９の構造のうち、音響ライナ９の吸音効果に影響する各パラメータを（多孔板２３の板厚（ｔ）、多孔板２３に形成される貫通孔２３ａの孔径（ｄ）、多孔板２３の開口率（σ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ））を一様に設定し、吸音効果の音響特性とする例について説明したが、本変形例では、燃焼用空気が流通する上流側から下流側へと、音響ライナ９を設置する場所毎に構造を変更したものを並べて、吸音効果の音響特性を変更する点で上記実施形態と異なる。
詳細には、燃焼用空気が流通する上流側から下流側のディフューザ１８及び下流側ダクト１９の内周面に対して、動翼８に近い位置では最も卓越した周波数の騒音である低周波領域（例えば１５０Ｈｚ付近）の騒音を消音し、その後下流側へと離れるに従い高周波領域側（例えば１５０〜２００Ｈｚ）の騒音を消音させるように、音響ライナ９を形成する。
具体的な例としては、下記表２のように各部分の音響ライナ９を構成する。

上記表２の構造では、動翼８に最も近い位置であるディフューザ１８に設けられる音響ライナ９では、低周波数領域の騒音を低減するように、多孔板２３の孔径（ｄ）を３ｍｍ〜５ｍｍとし、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を１００ｍｍ〜１２０ｍｍとしている。また、下流側ダクト１９の上流部分では、低周波数領域から中周波数領域の騒音を低減するように、多孔板２３の孔径（ｄ）を２ｍｍ〜４ｍｍとし、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を８０ｍｍ〜１１０ｍｍとしている。また、下流側ダクト１９の下流部分では、中周波数領域の騒音を低減するように、多孔板２３の孔径（ｄ）を１ｍｍ〜３ｍｍとし、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を７０ｍｍ〜１００ｍｍとしている。
また、音響ライナ９を設置する流路長さは各々長く確保できるので、騒音を効果的に低減できる騒音の音量が限られることなく、騒音を効果的に低減でき、軸流送風機２から発生する中低周波数領域の騒音を一層に抑制することができる。

本変形例のように、各周波数領域の騒音に対して多孔板２３の孔径（ｄ）、背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を適切に選定することで、軸流送風機２から発生する様々な周波数領域の騒音を効果的に低減することができる。
なお、本変形例では、音響ライナ９の多孔板２３の孔径（ｄ）及び背後空気層２５の厚さ（Ｌ）を変更する例について説明したが、音響ライナ９の多孔板２３の孔径（ｄ）及び背後空気層２５の厚さ（Ｌ）だけではなく、多孔板２３の板厚（ｔ）や多孔板２３の開口率（σ）を変更してもよい。

なお、本発明は、上記実施形態にかかる発明に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、適宜変形が可能である。
例えば、上記実施形態では、本発明に係る軸流送風機２を、ボイラに燃焼用空気を供給する軸流送風機２に適用する例について説明したが、本発明はこれに限定されない。例えば、ボイラから排出される排ガスを導く誘引用の軸流送風機に適用してもよい。なお、その場合、上記説明の「上流」及び「下流」は、排ガス流れにおける「上流」及び「下流」を意味する。

また、上記実施形態では、外筒３が円形ダクトである例について説明したが、本発明はこれに限定されない。外筒は矩形ダクトであってもよい。なお、矩形ダクトである場合には、内貼り材の最適表面インピーダンスの理論値を示す式は、上記式（１）ではなく、下記式（６）となる。なお、下記式（６）中の“ｌ”は、多孔板２３が設けられる矩形ダクトの一辺の長さである。

１ 発電プラント（ボイラシステム）
２ 軸流送風機
３ 外筒（ダクト）
４ 内筒
５ ハブ
６ 静翼
７ 翼車
８ 動翼
９ 音響ライナ
１０ 通風路
１１ 回転軸
１２ 駆動部
１５ スプリッタ型サイレンサ
１７ 上流側ダクト
１８ ディフューザ（拡大部）
１９ 下流側ダクト
２１ リブ（補強部）
２３ 多孔板
２３ａ 貫通孔
２４ アングル材（支持部材）
２５ 背後空気層
２７ 第１板部材
２８ 第２板部材

Claims (11)

1. ガスの供給またはガスの排出を行う軸流送風機であって、
   筒形状をなすダクトと、
   前記ダクトの内部に配置され、前記ダクトの内部にガス流れを流通させる動翼と、
   前記動翼と連結される回転軸と、
   前記回転軸と連結され、前記動翼を駆動する駆動部と、
   前記動翼よりも前記ガス流れにおける下流側に、前記ダクトの内周面に沿って設けられ、複数の孔が形成された多孔板と、を備え、
   前記多孔板は、前記ダクトの内周面から７０ｍｍ以上の所定距離離間するように配置されている軸流送風機。
2. 前記多孔板は、前記ダクトの内周面から７０ｍｍ以上で、かつ１２０ｍｍ以下の所定の離間距離で配置され、
   前記多孔板と前記ダクトの内周面との間に空間層を形成している請求項１に記載の軸流送風機。
3. 前記ダクトに前記多孔板を支持する支持部材を備え、
   前記支持部材は、前記ダクトの内周面の周方向から、前記ダクトの流路断面の中心に向かって前記所定距離延びる第１板部材と、前記第１板部材の内端から前記ダクトの内周面に沿うように延びる第２板部材と、を備え、
   前記多孔板の外周面は、前記第２板部材により支持されている請求項１または２に記載の軸流送風機。
4. 前記第１板部材は、環状に形成されていて、
   前記第１板部材の外周端は前記ダクトの内周面に固定され、前記第１板部材の内周端は前記ダクトの内周面に沿うように延びる前記第２板部材と接続し、
   前記多孔板の外周面は、前記第２板部材の内周面に対して、面接触するように固定されている請求項３に記載の軸流送風機。
5. 前記ダクトの外周面から突出する環状の板状の部材であって、前記ダクトを補強する補強部を備え、
   前記第１板部材の少なくとも一部は、前記ダクトの内周面に対して、前記補強部が外周面に設けられた位置に対応する内周面の位置で固定されている請求項３または請求項４に記載の軸流送風機。
6. 前記ダクトは、前記動翼よりも前記ガス流れにおける下流側に、流路断面積が前記下流側に向かうほど漸次大きくなる拡大部が形成され、
   前記拡大部の内部には、前記拡大部の内周面に沿って設けられ、前記拡大部の内周面から所定の離間距離として７０ｍｍ以上離間するように前記多孔板が配置されている請求項１から請求項５のいずれかに記載の軸流送風機。
7. 前記ダクトの前記拡大部の内部には、前記拡大部の内周面と前記多孔板との間に空間層が設けられ、
   前記流路断面積が漸次大きくなるに従い、前記空間層の厚さを減らすように前記多孔板が配置されている請求項６に記載の軸流送風機。
8. 前記ダクト内には、前記ガス流れ方向の位置によって、吸音効果の音響特性の少なくとも１つが異なるように前記多孔板が設けられている請求項１から請求項７のいずれかに記載の軸流送風機。
9. 前記動翼の上流側及び／又は前記多孔板の下流側の前記ガス流の途中に設けられたスプリッタ型のサイレンサを備えた請求項１から請求項８のいずれかに記載の軸流送風機。
10. 請求項１から請求項９のいずれかに記載の軸流送風機と、
    前記軸流送風機によってガスの供給又はガスの排出が行われるボイラと、を備えたボイラシステム。
11. ガスの供給またはガスの排出を行う軸流送風機の製造方法であって、
    前記軸流送風機は、
    筒形状をなすダクトと、
    前記ダクトの内部に配置され、前記ダクトの内部にガス流れを流通させる動翼と、
    前記動翼と連結される回転軸と、
    前記回転軸を回転駆動することで、前記動翼を駆動する駆動部と、
    前記動翼よりも下流側において、前記ダクトの内周面に沿って設けられ、複数の孔が形成された多孔板と、を具備し、
    前記多孔板を、前記ダクトの内周面から７０ｍｍ以上の所定の距離で離間するように配置する軸流送風機の製造方法。
    

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