JP2019135202A - 光学ガラス - Google Patents

Abstract

【課題】屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、時間の経過による光線透過率の低下が起こり難い光学ガラスを得る。【解決手段】光学ガラスは、酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ２成分を３０．０〜８０．０％、Ｂ２Ｏ３成分を１．０〜３０．０％及びＲｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋの少なくともいずれかである）を１．０〜３０．０％含有し、屈折率（ｎｄ）が１．４７〜１．５４、アッベ数（νｄ）が６０〜６８の範囲の光学定数を有し、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０４−２００５「光学ガラスのソラリゼーションの測定方法」に準じ、光を照射した前後の分光透過率をそれぞれ測定した際の劣化量が１％以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、光学ガラスに関し、より具体的には耐熱衝撃性の高い光学ガラスに関する。

光学ガラスは、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮影機器や、プロジェクタやプロジェクションテレビ等の画像再生（投影）機器等の各種光学機器の分野において用いられており、これらの機器において、光学系を構成するレンズやプリズム等の用途に用いられている。

ここで、屈折率（ｎｄ）が１．４７〜１．５４、アッベ数（νｄ）が６０〜６８の範囲の光学定数を有する光学ガラスとしては、特許文献１〜４に代表されるようなガラス組成物が知られている。

特開２００１−０８９１８３号公報 特開２００２−０２０１３６号公報 特開２００２−３５６３４８号公報 特開２００３−３４１５５７号公報

しかし、強力なレーザ光を扱う、プロジェクタやレーザ素子、レーザ発振器、レーザ加工機の用途において、光学ガラスが着色する問題が生じていた。例えば、プロジェクタの用途においては、２０１３年ごろから白熱光に代わってレーザ光が用いられるようになり、直進性が高く、エネルギー量及びエネルギー密度の高いレーザ光が、レンズやプリズムを構成する光学ガラスに当たることで、光学ガラスの光線透過率が時間の経過とともに低下する問題が生じるようになった。

また、このような光学ガラスの光線透過率が低下する問題は、監視カメラ、アクションカメラ、車載用カメラ又はヘッドライトの用途においても生じていた。特に、屋外で用いられるこれらの用途では、直射日光が光学ガラスに当たることで、同様の問題が生じていた。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、時間の経過による光線透過率の低下が起こり難い光学ガラスを得ることにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ_２成分とＢ_２Ｏ_３成分、アルカリ金属成分を含有する光学ガラスにおいて、ソラリゼーションの小さな光学ガラスが得られることを見出し、本発明を完成するに至った。具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。

（１） 酸化物基準の質量％で、
ＳｉＯ_２成分 ３０．０〜８０．０％、
Ｂ_２Ｏ_３成分 １．０〜３０．０％及び
Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋの少なくともいずれかである） １．０〜３０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．４７〜１．５４、アッベ数（νｄ）が６０〜６８の範囲の光学定数を有し、
日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０４−２００５「光学ガラスのソラリゼーションの測定方法」に準じ、光を照射した前後の分光透過率をそれぞれ測定した際の劣化量が１％以下である、光学ガラス。

（２） レーザ光又は直射日光が入射される光学機器に用いられる（１）記載の光学ガラス。

（３） レーザプロジェクタ、レーザ加工機、レーザ素子、レーザ発振器又はヘッドライトの用途に用いられる、（１）又は（２）記載の光学ガラス。

本発明によれば、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、時間の経過による光線透過率の低下が起こり難い光学ガラスを得ることができる。

本発明の光学ガラスが好適に用いられる、レーザプロジェクタの光学系の構造を示す模式断面図である。 本発明の光学ガラスが好適に用いられる、輸送機用ヘッドライトの構造を示す模式断面図である。 本発明の光学ガラスが好適に用いられる、レーザ素子の光学系の構造を示す模式断面図である。 本発明の光学ガラスが好適に用いられる、レーザ発振器の光学系の構造を示す模式断面図である。 本発明の光学ガラスが好適に用いられる、レーザ加工機の光学系の構造を示す模式断面図である。 本発明の光学ガラスが好適に用いられる、車載カメラの光学系の構造を示す模式断面図である。

本発明の光学ガラスは、酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ_２成分を３０．０〜８０．０％、Ｂ_２Ｏ_３成分を１．０〜３０．０％及びＲｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋの少なくともいずれかである）を１．０〜３０．０％含有し、屈折率（ｎｄ）が１．４７〜１．５４、アッベ数（νｄ）が６０〜６８の範囲の光学定数を有し、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０４−２００５「光学ガラスのソラリゼーションの測定方法」に準じ、光を照射した前後の分光透過率をそれぞれ測定した際の劣化量が１％以下である。ＳｉＯ_２成分とＢ_２Ｏ_３成分、アルカリ金属成分を含有する光学ガラスにおいて、ソラリゼーションの小さな光学ガラスが得られる。そのため、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、時間の経過による光線透過率の低下が起こり難い光学ガラスを得ることができる。

以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。

≪ガラス成分≫
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。

＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ_２成分は、ガラス形成酸化物として欠かすことの出来ない必須成分であり、ガラスの化学的耐久性を高められる成分である。
特に、ＳｉＯ_２成分を３０．０％以上含有することで、ガラスの着色を低減でき、耐失透性を高められ、また、化学的耐久性を高めることができる。従って、ＳｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは３０．０％、より好ましくは４０．０％、さらに好ましくは４６．０％、さらに好ましくは５０．０％、さらに好ましくは５５．０％、さらに好ましくは６０．０％を下限とする。
一方で、ＳｉＯ_２成分の含有量を８０．０％以下にすることで、ガラス転移点や屈伏点の上昇を抑え、且つ屈折率の低下を抑えることができる。従って、ＳｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは８０．０％、より好ましくは７８．０％、さらに好ましくは７４．０％、さらに好ましくは７０．０％、さらに好ましくは６５．０％を上限とする。

Ｂ_２Ｏ_３成分は、ガラス形成酸化物として欠かすことの出来ない必須成分であり、熔融粘度を小さくして均質なガラスを得る成分である。
特に、Ｂ_２Ｏ_３成分を１．０％以上含有することで、ガラスの耐失透性を高められ、且つガラスの分散を小さくできる。従って、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１．０％、より好ましくは３．０％、さらに好ましくは６．０％、さらに好ましくは１０．０％、さらに好ましくは１４．０％を下限とする。
一方、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量を３０．０％以下にすることで、より高い屈折率を得易くでき、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２５．０％、さらに好ましくは２２．０％、さらに好ましくは１９．０％を上限とする。

Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の合計量は、１．０〜３０．０％が好ましい。
特に、この合計量を１．０％以上とすることで、ガラス転移点や屈伏点を下げることができ、また、ガラス作製時の溶融性を向上させることができる。従って、Ｒｎ_２Ｏ成分の質量和は、好ましくは１．０％、より好ましくは５．０％、さらに好ましくは８．０％、さらに好ましくは１１．０％、さらに好ましくは１２．５％を下限とする。
他方で、この合計量を３０．０％以下とすることで、ガラスのソラリゼーションを小さくすることができる。また、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラスの化学的耐久性を高めることができ、また、耐失透性を高められる。従って、Ｒｎ_２Ｏ成分の質量和は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２６．０％、さらに好ましくは２２．０％、さらに好ましくは１８．０％、さらに好ましくは１６．０％を上限とする。

Ｌｉ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔融性を改善し、ガラス転移点を低くでき、また、プレス成形時の成形性を高められる任意成分である。従って、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは２．０％、さらに好ましくは４．０％、さらに好ましくは５．５％を下限としてもよい。
他方で、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラスの化学的耐久性を高めることができ、また、耐失透性を高められる。従って、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１１．０％、さらに好ましくは８．０％を上限とする。

Ｎａ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔融性を改善し、ガラスの耐失透性を高め、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１５．０％、より好ましくは１０．０％、さらに好ましくは７．０％、さらに好ましくは４．０％を上限とする。

Ｋ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔融性を改善し、ガラスの耐失透性を高め、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。従って、Ｋ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは２．０％、さらに好ましくは６．６％を下限としてもよい。
他方で、Ｋ_２Ｏ成分の含有量を２５．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。従って、Ｋ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２３．０％、さらに好ましくは２０．０％、さらに好ましくは１７．０％、さらに好ましくは１４．０％、さらに好ましくは９．０％を上限とする。

Ａｌ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、ガラスの化学的耐久性を高め、且つガラスの分相を抑え、また、耐失透性を高める任意成分である。従って、Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％、さらに好ましくは３．０％、さらに好ましくは５．０％を下限としてもよい。
他方で、Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量を２３．０％以下にすることで、これらの過剰な含有によるガラスの耐失透性の低下を抑えられ、ガラスの屈伏点の上昇を抑え、また、ガラスの成形時における粘度を低くしてプレス成形し易くすることができる。従って、Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは２３．０％、より好ましくは１９．０％、さらに好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１０．０％、さらに好ましくは９．０％を上限とする。

ＳｉＯ_２成分、Ｂ_２Ｏ_３成分及びＡｌ_２Ｏ_３成分の合計量は、５０．０％以上が好ましい。これにより、所望の屈折率及びアッベ数を有し、プレス成形に適した低屈伏点及び粘度が得られるとともに、優れた化学的耐久性や耐失透性を得ることができる。従って、質量和（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３）は、好ましくは５０．０％、より好ましくは６０．０％、さらに好ましくは６８．０％、さらに好ましくは７５．０％、さらに好ましくは８３．０％を下限とする。他方で、この合計量は、好ましくは９８．０％、より好ましくは９４．０％、さらに好ましくは９０．０％を上限としてもよい。

ＴｉＯ_２成分は、０％超含有する場合に、ガラスのソラリゼーションによる着色を低減し、化学的耐久性を向上し、また、ガラスの屈折率を高く、アッベ数を低く調整し、且つ耐失透性を高められる任意成分である。従って、ＴｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．０１％、さらに好ましくは０．０５％、さらに好ましくは０．１０％を下限としてもよい。
他方で、ＴｉＯ_２の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して可視光透過率を高められ、また、アッベ数の低下を抑えられる。従って、ＴｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは１０．０％、より好ましくは５．０％、さらに好ましくは３．０％、さらに好ましくは１．０％を上限とする。

Ｎｂ_２Ｏ_５成分及びＷＯ_３成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。また、ＷＯ_３成分は、ガラス転移点を低くできる成分でもある。
他方で、Ｎｂ_２Ｏ_５成分及びＷＯ_３成分の含有量を各々１０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して可視光透過率を高められ、また、アッベ数の低下を抑えられる。従って、Ｎｂ_２Ｏ_５成分及びＷＯ_３成分の含有量は、それぞれ好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

ＺｎＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラス転移点や屈伏点を低くでき、成型時の粘度を低く調整することができ、また、化学的耐久性を高められる任意成分である。そのため、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％、さらに好ましくは０．５％を下限としてもよい。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、耐失透性の低下を抑えられる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは１５．０％、より好ましくは１０．０％、さらに好ましくは６．０％、さらに好ましくは４．０％を上限とする。

ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラス原料の熔融性やガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分の各々の含有量を１０．０％以下にすることで、これらの成分の過剰な含有による、屈折率の低下や耐失透性の低下を抑えられる。従って、ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分の含有量は、それぞれ好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の合計（質量和）は、１２．０％以下が好ましい。これにより、ＲＯ成分の過剰な含有による、ガラスの屈折率の低下や耐失透性の低下を抑えられる。従って、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは１２．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、且つアッベ数を高められる任意成分である。
他方で、Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分の各々の含有量を１０．０％以下にすることで、必要以上の屈折率の上昇を抑えられ、また、ガラスの耐失透性を高められる。従って、Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、それぞれ好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

Ｌｎ_２Ｏ_３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、１０．０％以下が好ましい。
この和を１０．０％以下にすることで、必要以上の屈折率の上昇を抑えられ、また、ガラスの耐失透性を高められる。従って、Ｌｎ_２Ｏ_３成分の質量和は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

Ｐ_２Ｏ_５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、Ｐ_２Ｏ_５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの化学的耐久性、特に耐水性の低下を抑えられる。従って、Ｐ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

ＧｅＯ_２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。しかしながら、ＧｅＯ_２は原料価格が高いため、その量が多いと材料コストが高くなる。従って、ＧｅＯ_２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とし、最も好ましくは含有しない。

ＺｒＯ_２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの高屈折率化及び低分散化に寄与でき、且つガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、ＺｒＯ_２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ＺｒＯ_２成分の過剰な含有によるガラスの耐失透性の低下を抑えられる。従って、ＺｒＯ_２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

Ｔａ_２Ｏ_５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、耐失透性を高め、且つ熔融ガラスの粘性を高められる任意成分である。
他方で、高価なＴａ_２Ｏ_５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの材料コストが低減されるため、より安価な光学ガラスを作製できる。また、これにより、原料の熔解温度が低くなり、原料の熔解に要するエネルギーが低減されるため、光学ガラスの製造コストをも低減できる。従って、Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

Ｂｉ_２Ｏ_３成分及びＴｅＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
一方で、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの耐失透性を高められ、且つ、ガラスの着色を低減して可視光透過率を高められる。
また、ＴｅＯ_２は白金製の坩堝や、溶融ガラスと接する部分が白金で形成されている溶融槽でガラス原料を熔融する際、白金と合金化しうる問題がある。
従って、Ｂｉ_２Ｏ_３成分及びＴｅＯ_２成分の含有量は、それぞれ好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

ＳｎＯ_２成分は、０％超含有する場合に、熔融ガラスの酸化を低減して清澄し、且つガラスの可視光透過率を高められる任意成分である。
一方で、ＳｎＯ_２成分の含有量を３．０％以下にすることで、熔融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を低減できる。また、ＳｎＯ_２成分と熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）の合金化が低減されるため、熔解設備の長寿命化を図れる。従って、ＳｎＯ_２成分の含有量は、好ましくは３．０％、より好ましくは１．０％、さらに好ましくは０．５％を上限とする。

Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、熔融ガラスを脱泡できる任意成分である。
一方で、Ｓｂ_２Ｏ_３成分の含有量が多すぎると、ガラスのソラリゼーションが大きくなる。また、可視光領域の短波長領域における透過率が悪くなる。従って、Ｓｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは２．０％、より好ましくは１．０％、さらに好ましくは０．５％を上限とする。

なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のＳｂ_２Ｏ_３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、脱泡剤或いはそれらの組み合わせを用いることができる。

＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。

他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加することができる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。

また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ_２Ｏ_３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。

さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。

≪製造方法≫
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、酸化物、炭酸塩、硝酸塩及び水酸化物等の原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で１２００〜１５００℃の温度範囲で２〜４時間熔融し、攪拌均質化した後、適当な温度に下げてから金型に鋳込み、徐冷することにより作製される。

≪物性≫
本発明の光学ガラスは、高アッベ数（低分散）を有することが好ましい。特に、本発明の光学ガラスのアッベ数（ν_ｄ）は、好ましくは６０を下限とし、好ましくは６８、より好ましくは６５を上限とする。このような低分散を有することで、単レンズであっても光の波長による焦点のずれ（色収差）が小さくなる。加えて、このような低分散を有することで、例えば高分散（低いアッベ数）を有する光学素子と組み合わせた場合に、高い結像特性等を図ることができる。

また、本発明の光学ガラスの屈折率（ｎ_ｄ）は、好ましくは１．４７、より好ましくは１．４８を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．５４、より好ましくは１．５３であってもよい。

本発明の光学ガラスは、このように高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができ、その場合であっても、時間の経過による光線透過率の低下が起こり難いガラスである。
特に、本発明の光学ガラスは、波長３６５ｎｍに強いピークを持つ光についての分光透過率の劣化量が１．０％以下である。これにより、レーザ光として多く用いられる青色光（波長４５０ｎｍ）や、直射日光を光学ガラスに長時間当てたときにも、時間の経過による分光透過率の劣化が起こり難くなる。そのため、レーザ光を扱う装置や、直射日光が光学ガラスに当たる装置の光学素子に、本発明の光学ガラスを用いた場合であっても、光学素子の長寿命化を図ることができる。従って、本発明の光学ガラスのソラリゼーションは、好ましくは１．０％、より好ましくは０．８％、最も好ましくは０．５％を上限とする。
なお、本明細書中において「ソラリゼーション」とは、ガラスに波長３６５ｎｍに強いピークを持つ紫外線を照射した場合の、分光透過率の劣化量を表すものである。具体的には、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０４−２００５「光学ガラスのソラリゼーションの測定方法」に準じ、光を照射した前後の分光透過率をそれぞれ測定することにより求められる。ここで、光の照射は、光学ガラスを１００℃に加熱しながら、波長３６５ｎｍに強いピークを持つ１００Ｗの超高圧水銀ランプの光を、光学ガラスから３０ｍｍの距離から３時間照射することにより行う。

本発明の光学ガラスは、可視光透過率、特に可視光のうち短波長側の光の透過率が高く、それにより着色が少ないことが好ましい。
特に、本発明の光学ガラスは、ガラスの透過率で表すと、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率８０％を示す最も短い波長（λ_８０）は、好ましくは４００ｎｍ、より好ましくは３７０ｎｍ、さらに好ましくは３５０ｎｍを上限とする。
また、本発明の光学ガラスにおける、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す最も短い波長（λ_５）は、好ましくは３６０ｎｍ、より好ましくは３４０ｎｍ、さらに好ましくは３２０ｎｍを上限とする。
これらにより、ガラスの吸収端が紫外領域に入るようになり、可視光に対するガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスを、レンズ等の光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。

本発明の光学ガラスは、比重が小さいことが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの比重は４．５０［ｇ／ｃｍ^３］以下であることが好ましい。これにより、光学ガラスを用いた光学素子の質量が低減されるため、光学素子を備えた機器を軽量化することができる。従って、本発明の光学ガラスの比重は、好ましくは４．５０、より好ましくは４．３０、さらに好ましくは４．００、さらに好ましくは３．８０を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの比重は、概ね２．００以上、より詳細には２．２０以上であることが多い。
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。

本発明の光学ガラスは、６３０℃以下のガラス転移点（Ｔｇ）を有することが好ましい。これにより、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをプレス成形できる。また、プレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは６３０℃、より好ましくは６００℃、さらに好ましくは５７０℃を上限とする。なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは１００℃、より好ましくは２００℃、さらに好ましくは３００℃を下限としてもよい。

本発明の光学ガラスは、７００℃以下の屈伏点（Ａｔ）を有することが好ましい。屈伏点は、ガラス転移点と同様にガラスの軟化性を示す指標の一つであり、プレス成形温度に近い温度を示す指標である。そのため、屈伏点が７００℃以下のガラスを用いることにより、より低い温度でのプレス成形が可能になるため、より容易にプレス成形を行うことができる。従って、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは７００℃、より好ましくは６８０℃、最も好ましくは６５０℃を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは１５０℃、より好ましくは２５０℃、さらに好ましくは３５０℃を下限としてもよい。

本発明の光学ガラスは、耐失透性が高いことが好ましく、その指標として、低い液相温度を有することが挙げられる。例えば、本発明の光学ガラスの液相温度は、好ましくは１３００℃、より好ましくは１２００℃、さらに好ましくは１１００℃を上限としてもよい。これにより、より低い温度で熔融ガラスを流出しても、作製されたガラスの結晶化が低減されるため、特に熔融状態からガラスを形成したときの失透を低減でき、ガラスを用いた光学素子の光学特性への影響を低減できる。また、ガラスの熔解温度を低くしてもガラスを成形できるため、ガラスの成形時に消費するエネルギーを抑えることで、ガラスの製造コストを低減できる。一方、本発明の光学ガラスの液相温度の下限は特に限定しないが、本発明によって得られるガラスの液相温度は、好ましくは５５０℃、より好ましくは６００℃、さらに好ましくは７００℃を下限としてもよい。なお、本明細書中における「液相温度」は、５０ｍｌの容量の白金製坩堝に３０ｃｃのカレット状のガラス試料を白金坩堝に入れて１３５０℃で完全に熔融状態にし、所定の温度まで降温して１２時間保持し、炉外に取り出して冷却した後直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察し、結晶が認められない一番低い温度を表す。ここで降温する際の所定の温度は、５５０〜１３００℃までの１０℃刻みの温度である。

≪光学ガラスの用途≫
作製された光学ガラスから、例えば研磨加工の手段、又は、リヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製することができる。すなわち、光学ガラスに対して研削及び研磨等の機械加工を行ってガラス成形体を作製したり、光学ガラスから作製したプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、研磨加工を行って作製したプリフォームや、公知の浮上成形等により成形されたプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりすることができる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。

このように、本発明の光学ガラスから形成したガラス成形体は、様々な光学素子及び光学設計に有用である。その中でも特に、レーザ光を透過させる光学素子の用途や、直射日光が当たる光学素子の用途に、本発明の光学ガラスを用いることが好ましい。

＜レーザ光を透過させる光学素子の用途＞
このうち、レーザ光を透過させる光学素子の用途としては、レーザプロジェクタや、レーザ光を扱う輸送機用のヘッドライト、レーザ素子、レーザ発振器、レーザ加工機が挙げられる。

［レーザプロジェクタの用途］
このうち、レーザプロジェクタとしては、例えば図１に示すような、プロジェクタ光源装置１を備えたものを用いることができる。ここで、プロジェクタ光源装置１は、レーザ光を射出する光源１１と、光源１１の光軸上に配置される発光ホイール１４と、発光ホイール１４を回転駆動するホイールモータ１３と、を備え、ホイールモータ１３によって発光ホイール１４を回転駆動して、光源１１からのレーザ光が入射する発光ホイール１４から、例えば赤色、青色及び緑色の光を射出することができる。

ここで、光源１１の射出側にはコリメータレンズ１２が配置されることが好ましく、発光ホイール１４の射出面側には複数のレンズから構成された集光光学系が配置されて導光装置１８に発光ホイール１４からの射出光を入射させている。この集光光学系は、発光ホイール１４の近傍に配置された集光レンズ群１５と、集光レンズ群１５の光軸上に配置されたコンデンサレンズ１６と、コンデンサレンズ１６の光軸上であって導光装置１８の入射面近傍に配置された導光装置入射レンズ１７とから構成されている。

光源１１としては、例えば青色又は紫外光の波長域、つまり、約５００ｎｍ以下のレーザ光を射出するレーザダイオードが用いられるが、これに限定されない。そして、光源１１からの射出光は、例えば、コリメータレンズ１２によって平行光に変換され、発光ホイール１４にレーザ光として照射される。そして、発光ホイール１４からの射出光は、例えば、集光レンズ群１５によって集光された後、コンデンサレンズ１６でさらに集光されて導光装置入射レンズ１７に入射する。導光装置入射レンズ１７に入射した光線束は、導光装置１８の入射面に照射されて導光装置１８内に入射し、導光装置１８で均一な強度分布の光にして、その後の光学系に射出してもよく、例えば画像生成ブロックを経て投影側ブロックに射出することができる。

ここで、画像生成ブロックは、導光装置１８から射出された光線束の光軸方向を変更する光軸変更ミラーと、この光軸変更ミラーにより反射した光を表示素子に集光させる複数枚の集光レンズと、これらの集光レンズを透過した光線束を表示素子に所定の角度で照射する照射ミラーと、を備えることができる。

また、投影側ブロックは、表示素子で反射されて画像を形成する光をスクリーンに放出する投影側光学系のレンズ群を有している。より具体的には、固定鏡筒に内蔵する固定レンズ群と、可動鏡筒に内蔵する可動レンズ群とを備えて、ズーム機能を備えた可変焦点型レンズユニットとすることができる。

しかし、このようなレーザプロジェクタは、光源１１から発される青色レーザ光や紫外線レーザ光等のレーザ光が、光学系を構成する光学ガラスに当たることで、光学ガラスの透過率が徐々に低下していた。特に、光源１１に最も近いレンズ（図１に示されるコリメータレンズ１２）は、光源１１から発されるレーザ光によって透過率が低下し易かった。

そこで、本発明の光学ガラスを、レーザプロジェクタの光学系を構成するレンズ等の光学素子、より好ましくはプロジェクタ光源装置１を構成する光学素子、さらに好ましくはコリメータレンズ１２に用いることで、これらの光学素子における経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

［輸送機用ヘッドライトの用途］
また、輸送機用ヘッドライト２としては、例えば図２に示すように、レーザ光を射出する光源２２と、光源２２の光軸上に配置される波長変換要素２３と、を備え、光源２２からのレーザ光が入射する波長変換要素２３から、白色等の所望の色温度を有する光（複数の単色光の重畳によるものを含む）を射出することができる。

光源２２としては、例えば青色又は紫外光の波長域、つまり、約５００ｎｍ以下のレーザ光を射出するレーザダイオードが用いられるが、これに限定されない。そして、光源１１からの射出光は、例えば、必要に応じて集光レンズ２７を用いて波長変換要素２３の方向に集め、波長変換要素２３にレーザ光として照射する。

そして、波長変換要素２３からの射出光は、必要に応じてリフレクター２４を用いて、射出光の放射方向Ｄ２を輸送機用ヘッドライト２の主要放射方向Ｄ１に光路の方向を転換し、また、輸送機用ヘッドライト２の所望の光像を生成した上で、任意に設けられる透明なカバー部材２８から、光を取り出すことができる。ここで、波長変換要素２３の直前に、又は波長変換要素２３を固定するように導光要素２９を設け、それにより光源２２から来た光を波長変換要素２３に案内してもよい。また、光源２２からの光を波長変換要素２３や導光要素２９に照射したときに生じる反射光を吸収させるため、この反射光の光路上にシールド要素２５を設けてもよい。また、波長変換要素２３をリフレクター２４内に固定するキャリア要素として、クーリングフィン２６を設けてもよい。

しかし、このような輸送機用ヘッドライト２は、光源２２から発される青色レーザ光や紫外線レーザ光等が、集光レンズ２７等の光学系や、カバー部材２８を構成する光学ガラスに当たることで、光学ガラスの透過率が徐々に低下していた。特に、光源２２に最も近いレンズ（図２に示される集光レンズ２７）は、光源２２から発されるレーザ光によって透過率が低下し易かった。

そこで、本発明の光学ガラスを、輸送機用ヘッドライト２の光学系を構成するレンズ等の光学素子、より好ましくは光源２２と波長変換要素２３の間に設けられる集光レンズ２７に用いることで、これらの光学素子における経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

［レーザ素子の用途］
また、レーザ素子としては、図３に示すように、２本のリードピン３４から電流を供給したときにレーザ光を出射するレーザ発光素子３が挙げられ、例えば、図示しないレーザ光源と、図３に示すような、ステム３１と、キャップ３２と、ガラス３３と、リードピン３４とを備えたものを用いることができる。ここで、ガラス３３は、カバーガラスとしてもよく、レンズとしてもよい。

このうち、ステム３１は、例えば金属により構成される板状の部材であり、レーザ発光素子３の位置決めに用いられる。キャップ３２は、レーザ光源を収容する部材であって、例えば金属により構成される部材であり、ステム３１の主面に固定されている。このキャップ３２の上面に設けられる開口には、透光性を有するガラス３３が設けられ、ガラス３３からレーザ光源からの光を取り出すように構成される。

リードピン３４は、レーザ光源に電流を供給するためのピンであり、２本設けられる。リードピン３４は、ステム３１を貫通して、レーザ光源に電気的に接続される。

しかし、このようなレーザ発光素子３は、レーザ光源からの光がガラス３３に当たることで、ガラス３３の透過率が徐々に低下していた。

そこで、本発明の光学ガラスを、レーザ発光素子３のガラス３３に用いることで、ガラス３３における経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

［レーザ発振器の用途］
また、レーザ発振器としては、励起光Ｌ０からレーザ光Ｌ１を発振させるレーザ発振器４が挙げられ、例えば、図４に示すように、励起光源４１と、コリメータレンズ４３と、集光レンズ４４と、エンドミラー４５と、レーザ媒質４６と、出力ミラー４７とを備えたものを用いることができる。ここで、エンドミラー４５と出力ミラー４７は、レーザ共振器を構成する。なお、レーザ発振器４は、Ｑスイッチやシャッタのように、発振するレーザのエネルギー等について、調整又は変更する手段を備えていてもよい。

ここで、励起光源４１は、励起光Ｌ０を生成して出射するものであり、レーザダイオード等により構成される。また、励起光源４１の種類は、所望とされるレーザ光と、レーザ媒質４６の種類に応じて選択される。

励起光源４１から出射される励起光Ｌ０は、必要に応じて伝送用光ファイバ４２を介して伝送し、コリメータレンズ４３に入射させて平行光束にする。平行光束になった励起光Ｌ０は、集光レンズ４４を用いて集光し、集光レンズ４４の焦点に配置したレーザ媒質４６に照射する。これにより、励起光Ｌ０によってレーザ光Ｌ１が誘導放出される。

レーザ媒質４６から誘導放出されたレーザ光Ｌ１は、エンドミラー４５と出力ミラー４７によって構成されるレーザ共振器に閉じ込められる。ここで、エンドミラー４５は、励起光Ｌ０の波長を透過するとともにレーザ光Ｌ１の波長を高反射率で反射するミラーである。また、出力ミラー４７は、レーザ光Ｌ１の波長に対して所定の透過率を持つミラーである。これらのエンドミラー４５と出力ミラー４７により、レーザ光Ｌ１はエンドミラー４５と出力ミラー４７の間を往復するようになり、出力ミラー４７に入射されるレーザ光Ｌ１の一部が出力される。そして、出力ミラー４７からの出力として、特定の共振周波数の定常波となったレーザ光Ｌ１を取り出すことができる。

しかし、このようなレーザ発振器４は、励起光Ｌ０やレーザ光Ｌ１が、光学系を構成する光学ガラスに当たることで、光学ガラスの透過率が徐々に低下していた。特に、コリメータレンズ４３や集光レンズ４４、エンドミラー４５や出力ミラー４７は、励起光Ｌ０やレーザ光Ｌ１の継続的な入射によって、透過率が低下し易かった。

そこで、本発明の光学ガラスを、レーザ発振器４の光学系を構成するレンズ等の光学素子、より詳細にはコリメータレンズ４３や集光レンズ４４、エンドミラー４５や出力ミラー４７に用いることで、これらの光学素子における経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

［レーザ加工機の用途］
また、レーザ加工機としては、加工対象物Ｗを移動させながら切断加工等の加工を行うレーザ加工機５が挙げられ、例えば、図５に示すように、レーザ発振器５１と、コリメータレンズ５３と、集光レンズ５６とを備えたものを用いることができる。また、レーザ加工機５は、レーザ発振器５１で発振されたレーザ光Ｌを伝送する伝送用光ファイバ５２や、レーザ光Ｌの進行方向を変える反射ミラー５４、５５を備えてもよい。

ここで、レーザ発振器５１が発振するレーザ光Ｌとしては、集光させた際に加工対象物Ｗを加工することができれば特に限定されない。また、レーザ発振器５１の内部の構成は、上述のレーザ発振器４と同じものであってもよい。

レーザ発振器５１で発振されたレーザ光Ｌは、必要に応じて伝送用光ファイバ５２を介して伝送し、コリメータレンズ５３に入射させて平行光束にする。平行光束になったレーザ光Ｌは、必要に応じて反射ミラー５４、５５を用いて進行方向を変えた上で、集光レンズ５６に入射させる。集光レンズ５６に入射したレーザ光Ｌは、集光レンズ５６を用いて集光し、集光レンズ５６の焦点に配置した加工対象物Ｗに照射して、焦点近傍の加工対象物Ｗを加工する。

しかし、このようなレーザ加工機５は、レーザ発振器５１から発されるレーザ光が、光学系を構成する光学ガラスに当たることで、光学ガラスの透過率が徐々に低下していた。特に、レーザ発振器５１に近いレンズ（図５に示されるコリメータレンズ５３）は、レーザ発振器５１からのレーザ光Ｌの継続的な入射によって、透過率が低下し易かった。

そこで、本発明の光学ガラスを、レーザ加工機５の光学系を構成するレンズ等の光学素子、より好ましくはレーザ加工機５のコリメータレンズ５３に用いることで、これらの光学素子における経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

＜直射日光が当たる光学素子の用途＞
また、直射日光が当たる光学素子の用途としては、車載用のカメラや、輸送機用のヘッドライトが挙げられる。

［車載カメラの用途］
このうち、車載カメラは、自動車の車体の外方側に搭載されるカメラであって、図６に示すように、車載カメラ用レンズ（撮像レンズ）６１と、この撮像レンズ６１が結像する像を撮像する撮像素子（ＣＣＤ）６２と、を有する。このうち、撮像レンズ６１は、複数枚のレンズ等の光学素子によって構成され、物点（被写体）側となる第１レンズ６１ａより被写体からの光束が入射するものである。第１レンズ６１ａより入射した光束は、第２以降のレンズに順次入射し、撮像素子６２の撮像面上において、被写体の像として結像する。

車載カメラとしては、車体の後方部に搭載されて後方の確認に用いられるものや、車体の前方部に搭載されて前方や側方の確認、また、前車との距離の確認に用いられるもの等が挙げられる。

しかし、このような車載カメラにおける撮像レンズ６１は、継続的に直射日光に当たることで、徐々に光線透過率が低下することが多い。特に、第１レンズ６１ａは、直射日光による光線透過率の低下の影響が大きい。

そこで、本発明の光学ガラスを、車載カメラに用いられる撮像レンズ６１、より好ましくは被写体（物点）側の第１レンズ６１ａに用いることで、これらの撮像レンズ６１における経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

なお、車載カメラ用レンズとしては、複数枚のレンズのうちの少なくとも一の面を非球面としてもよい。これにより、レンズによって生じる収差を減少させ、解像度を向上させること等によって、光学特性の向上を図ることができる。

［輸送機用ヘッドライトの用途］
他方で、上述したような輸送機用ヘッドライトの用途においても、車載カメラの用途と同様に、継続的に直射日光に当たることで、光学素子の光線透過率が徐々に低下することが多い。

そこで、本発明の光学ガラスを、例えば図２に示される輸送機用ヘッドライト２において、カバー部材２８や、集光レンズ２７等の光学要素に用いることで、これらの光学要素における、経時的な透過率の低下を起こり難くすることができる。

本発明の実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０）及び比較例（Ｎｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｃ）の組成、並びに、これらのガラスの屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）、分光透過率が５％及び８０％を示す波長（λ_５及びλ_８０）、比重、ガラス転移点、屈伏点、ソラリゼーションの結果を表１〜表２に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。

本発明の実施例及び比較例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度原料を選定し、表に示した各実施例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で１２００〜１５００℃の温度範囲で２〜４時間熔融した後、攪拌均質化してから金型等に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。

実施例及び比較例のガラスの屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する測定値で示した。また、アッベ数（ν_ｄ）は、上記ｄ線の屈折率と、水素ランプのＦ線（４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率（ｎ_Ｆ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率（ｎ_Ｃ）の値を用いて、アッベ数（ν_ｄ）＝［（ｎ_ｄ−１）／（ｎ_Ｆ−ｎ_Ｃ）］の式から算出した。

また、実施例及び比較例のガラスの液相温度は、粉砕したガラス試料を１０ｍｍ間隔で白金板上に載せ、これを８００℃から１２００℃の温度傾斜のついた炉内で３０分間保持した後で取り出し、冷却後にガラス試料中の結晶の有無を倍率８０倍の顕微鏡にて観察することで測定した。この際、サンプルとして光学ガラスを直径２ｍｍ程度の粒状に粉砕した。

また、実施例及び比較例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００〜８００ｎｍの分光透過率を測定し、λ_５（透過率５％時の波長）及びλ_７０（透過率７０％時の波長）を求めた。

また、実施例及び比較例のガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定した。

また、実施例及び比較例のガラスのガラス転移点（Ｔｇ）及び屈伏点（Ａｔ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。

また、実施例及び比較例のガラスのソラリゼーションは、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０４−２００５「光学ガラスのソラリゼーションの測定方法」に準じ、光を照射した前後の分光透過率をそれぞれ測定することにより求めた。ここで、光の照射は、光学ガラスを１００℃に加熱しながら、波長３６５ｎｍに強いピークを持つ１００Ｗの超高圧水銀ランプの光を、光学ガラスから３０ｍｍの距離から３時間照射することにより行った。

表に表されるように、本発明の実施例の光学ガラスは、ソラリゼーションが１．０％以下、より詳細には０．７％以下であった。他方で、比較例（Ｎｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｃ）のガラスは、ソラリゼーションが１．０％を上回っていた。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎ_ｄ）が１．４７〜１．５４、アッベ数（ν_ｄ）が６０〜６８の範囲内にあり、所望の範囲内であった。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ_８０（透過率８０％時の波長）がいずれも４００ｎｍ以下、より詳細には３５０ｎｍ以下であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ_５（透過率５％時の波長）がいずれも３６０ｎｍ以下、より詳細には３２０ｎｍ以下であった。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点が６００℃以下、より詳細には５６０℃以下であり、所望の範囲内であった。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈伏点が７００℃以下、より詳細には６３０℃以下であり、所望の範囲内であった。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも比重が４．５０以下、より詳細には３．７０以下であり、所望の範囲内であった。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも失透しておらず、安定なガラスであった。

従って、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、ソラリゼーションが小さいことが明らかになった。そのため、本発明の実施例の光学ガラスは、時間の経過による分光透過率の劣化が起こり難いものであると推察される。

また、本発明の実施例の光学ガラスは、着色が少なく、プレス成形を行い易く、また、比重が小さいものであることも明らかになった。

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。

１ プロジェクタ光源装置
１１ 光源
１２ コリメータレンズ
１３ ホイールモータ
１４ 発光ホイール
１５ 集光レンズ群
１６ コンデンサレンズ
１７ 導光装置入射レンズ
１８ 導光装置

２ 輸送機用ヘッドライト
２２ 光源
２３ 波長変換要素
２４ リフレクター
２５ シールド要素
２６ クーリングフィン
２７ 集光レンズ
２８ カバー部材
２９ 導光要素
Ｄ１ 主要放射方向
Ｄ２ 放射方向

３ レーザ発光素子
３１ ステム
３２ キャップ
３３ ガラス
３４ リードピン

４、５１ レーザ発振器
４１ 励起光源
４２、５２ 伝送用光ファイバ
４３、５３ コリメータレンズ
４４、５６ 集光レンズ
４５ エンドミラー
４６ レーザ媒質
４７ 出力ミラー
５４、５５ 反射ミラー
Ｌ０ 励起光
Ｌ、Ｌ１ レーザ光
Ｗ 加工対象物

６１ 撮像レンズ
６１ａ 第１レンズ
６２ 撮像素子

Claims (3)

1. 酸化物基準の質量％で、
   ＳｉＯ_２成分 ３０．０〜８０．０％、
   Ｂ_２Ｏ_３成分 １．０〜３０．０％及び
   Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋの少なくともいずれかである） １．０〜３０．０％であり、
   屈折率（ｎｄ）が１．４７〜１．５４、アッベ数（νｄ）が６０〜６８の範囲の光学定数を有し、
   日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０４−２００５「光学ガラスのソラリゼーションの測定方法」に準じ、光を照射した前後の分光透過率をそれぞれ測定した際の劣化量が１％以下である、光学ガラス。
2. レーザ光又は直射日光が入射される光学機器に用いられる請求項１記載の光学ガラス。
3. レーザプロジェクタ、レーザ加工機、レーザ素子、レーザ発振器又はヘッドライトの用途に用いられる、請求項１又は２記載の光学ガラス。

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