JP2019127632A - Clad steel plate and method for producing the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、化学成分の異なる２種類の鋼板を接合したクラッド鋼板、特に曲げ加工性および耐摩耗性を高い水準で両立させたクラッド鋼板およびその製造方法に関するものである。 The present invention relates to a clad steel plate in which two types of steel plates having different chemical components are joined, in particular to a clad steel plate in which bending workability and wear resistance are compatible at a high level, and a method of manufacturing the same.
建設、土木、鉱業などの分野で使用される産業機械、部品、運搬機器（例えば、ダンプベッセル、コンテナ、バケットコンベヤー、ショベルカー、シューター）などは、岩石、砂、鉱石などによる摩耗にさらされる。従って、前記産業機械、部品、運搬機器などに用いられる鋼板は、それらの寿命を向上させるために耐摩耗性に優れることが求められる。 Industrial machinery, parts, and transport equipment (for example, dump vessels, containers, bucket conveyors, shovels, shooters) used in fields such as construction, civil engineering, and mining are exposed to wear due to rocks, sand, ores, and the like. Therefore, steel plates used for the industrial machine, parts, transport equipment, etc. are required to be excellent in wear resistance in order to improve their life.
鋼板の耐摩耗性は、硬さを高くすることで向上できることが知られている。そのため、多量のＣとＭｎ等の合金元素を添加した炭素鋼に焼入等の熱処理を行うことによって得られる高硬度鋼が、耐摩耗鋼として幅広く用いられてきた。 It is known that the wear resistance of a steel plate can be improved by increasing the hardness. Therefore, high hardness steels obtained by performing heat treatment such as quenching on carbon steels to which a large amount of alloy elements such as C and Mn are added have been widely used as wear resistant steels.
一方、鋼材の硬さを高くすると、延性の低下に起因して曲げ加工性が低下するのが一般的である。ところで、前記産業機械、部品、運搬機器などを作製する際、工程負荷の高い溶接施工を省略することを所期して、曲げ加工による成形が行われている。そのような場合に、鋼材の硬さを高くすると、これら製品への適用が難しくなる。 On the other hand, when the hardness of a steel material is increased, bending workability generally decreases due to a decrease in ductility. By the way, when manufacturing the said industrial machine, parts, a conveyance apparatus, etc., the shaping | molding by bending process is performed in consideration of omitting the welding construction with high process load. In such a case, if the hardness of the steel is increased, application to these products becomes difficult.
そこで、従来、曲げ加工性および耐摩耗性の両立に関する検討は行われており、例えば特許文献１〜３には、マルテンサイト以外の軟質組織に硬質粒子を分散させて曲げ加工性と耐摩耗性の両立を図ることが提案されている。特許文献４には、室温における硬度を抑えたものが開示されている。しかしながら、いずれの手法も、曲げ加工性および耐摩耗性のバランスを劇的に改善するまでには到っていない。 In view of this, studies have been made on the compatibility between bending workability and wear resistance. For example, Patent Documents 1 to 3 disclose bending workability and wear resistance by dispersing hard particles in a soft tissue other than martensite. It has been proposed to achieve both. Patent Document 4 discloses one in which the hardness at room temperature is reduced. However, none of these approaches have led to a dramatic improvement in the balance of bendability and wear resistance.
また、特許文献５および６には、異なる材料を積層させたクラッド型の高性能耐摩耗鋼板が開示されている。すなわち、特許文献５に記載の技術では、高靱性かつ低硬度である構造用鋼の厚み比を５０％以上とすることによって高靱性化を可能にしているが、軟質材の厚み比が厚すぎるためクラッド鋼全体の耐摩耗性能は低位である。一方、特許文献６に記載の技術では、鋳鉄をクラッド化することによって耐摩耗性の向上を図っているが、鋳鉄は脆性材料のため曲げ加工性は劣位である。 Patent Documents 5 and 6 disclose clad high-performance wear-resistant steel plates in which different materials are laminated. That is, in the technique described in Patent Document 5, the toughness can be increased by setting the thickness ratio of the structural steel having high toughness and low hardness to 50% or more, but the thickness ratio of the soft material is too thick. Therefore, the wear resistance performance of the entire clad steel is low. On the other hand, in the technology described in Patent Document 6, although the wear resistance is improved by cladding cast iron, the bendability is inferior because cast iron is a brittle material.
本発明は、上記した従来技術の問題である、曲げ加工性および耐摩耗性の両立を高い水準で実現するクラッド鋼板について提供することを目的とする。また、本発明は、前記クラッド鋼板を製造する方法について提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a clad steel sheet which achieves the coexistence of bending workability and wear resistance at a high level, which is a problem of the above-mentioned prior art. Another object of the present invention is to provide a method of manufacturing the clad steel sheet.
本発明者等は、上記課題を解決すべく鋭意検討を行った結果、以下の知見を得た。すなわち、曲げ加工性および耐摩耗性が要求される製品の内、例えばダンプベッセルやコンテナ等の容器状のものは、摩耗環境にさらされるのは主に製品（容器）の内側であるため、耐摩耗性が要求されるのは製品の内面側となる片面のみである。一方、鋼板の曲げ加工時の割れは、通常引張方向の歪が最大となる曲げ加工時の外面側の鋼板最表面近傍で発生する。すわなち、鋼板の曲げ加工性は鋼板表層の特性が支配的であると言える。 The present inventors earnestly studied to solve the above problems, and as a result, they obtained the following findings. That is, among products requiring bending workability and wear resistance, for example, container-shaped items such as dump vessels and containers are exposed to the wear environment mainly inside the product (container). Wearability is required only on one side which is the inner side of the product. On the other hand, cracking during bending of a steel sheet usually occurs near the outermost surface of the steel sheet on the outer surface side during bending when the strain in the tensile direction becomes maximum. That is, it can be said that the bendability of the steel sheet is dominated by the characteristics of the surface layer of the steel sheet.
以上を踏まえ検討を加えたところ、硬度が高く耐摩耗性に優れる鋼板を母材として、さらに曲げ加工性の向上のために母材の片面のみに合せ材として軟質鋼板を接合させたクラッド鋼板とすることによって、容器状製品としての曲げ加工性と耐摩耗性を高い水準で両立させることが可能であることを新規に見出すに到った。ここで、硬度が小さく延性の良好な鋼板を合せ材として貼り合せるクラッド化が有効であるが、合せ材の板厚が薄すぎるとその効果は小さく、曲げ外面最表層に近い母材部で割れが発生すること、一方、軟質、高延性の合せ材の板厚がクラッド鋼板の板厚の５０％を超えても曲げ加工性向上効果は飽和すること、も併せて知見した。また、曲げ加工性と耐摩耗性を高い水準で両立させたクラッド鋼板を製造するには、耐摩耗鋼性が要求される母材表層の硬度を確保するために、オーステナイト単相域から焼入れを行いマルテンサイト組織が得られる冷却条件とすることが有利であるとの知見を得た。なお、母材および合せ材がともに炭素鋼であるクラッド鋼板とすることは、ステンレス鋼や非鉄合金を合せ材に用いたクラッド鋼板に比べて合金コストを大幅に抑制できる点でも有利である。 As a result of examination based on the above, a steel plate with high hardness and excellent wear resistance was used as a base material, and a clad steel plate joined with a soft steel plate as a mating material only on one side of the base material to improve bending workability and It came to discover newly that it is possible to make the bending workability as a container-like product and abrasion resistance compatible at a high level by doing. Here, it is effective to clad the steel sheets with low hardness and good ductility together as a laminated material.However, if the thickness of the laminated material is too thin, the effect is small, and cracks occur in the base metal part near the outermost surface of the bending outer surface. On the other hand, it was also found that the effect of improving the bending workability is saturated even when the thickness of the soft and highly ductile laminated material exceeds 50% of the thickness of the clad steel plate. In addition, in order to produce a clad steel sheet that achieves a high level of bending workability and wear resistance, it is necessary to quench from the austenite single-phase region in order to ensure the hardness of the base material surface layer that requires wear steel resistance. It turned out that it is advantageous to carry out the cooling conditions under which the martensitic structure is obtained. In addition, it is advantageous also in the point which can control an alloy cost sharply compared with the clad steel plate which used stainless steel and a nonferrous alloy as a joint material by setting it as the clad steel plate which a base material and a joint material are both carbon steel.
本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨構成は次のとおりである。
１．母材に合せ材を接合してなるクラッド鋼板であって、
前記合せ材は、質量％で、
Ｃ：０．００１％以上０．２９０％以下、
Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上２．５０％以下、
Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．００１％以上０．１００％以下、
Ｎ：０．０１％以下および
Ｏ：０．０１％以下
を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物の成分組成を有し、かつ表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５２５ＨＢＷ １０／３０００未満であり、
前記母材は、質量％で、
Ｃ：０．３４％超え０．５０％以下、
Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上２．５０％以下、
Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．００１％以上０．１００％以下、
Ｎ：０．０１％以下および
Ｏ：０．０１％以下
を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物である成分組成を有し、かつ表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５６０〜６９０ＨＢＷ １０／３０００であり、
前記母材の板厚をｔMおよび前記合せ材の板厚をｔcとしたとき、ｔc／（ｔM＋ｔc）が０．０５〜０．５０であるクラッド鋼板。
The present invention has been made based on the above findings, and the summary of the invention is as follows.
1. A clad steel plate made by joining a mating material to a base material,
The laminated material is mass%,
C: 0.001% or more and 0.290% or less,
Si: 0.01% or more and 2.00% or less,
Mn: 0.10% to 2.50%,
P: 0.025% or less,
S: 0.02% or less,
Al: 0.001% or more and 0.100% or less,
N: 0.01% or less and O: 0.01% or less, the composition of the remaining Fe and inevitable impurities, and the Brinell hardness at a depth of 1 mm from the surface is less than 525HBW 10/3000 ,
The base material is mass%,
C: 0.34% or more and 0.50% or less,
Si: 0.01% or more and 2.00% or less,
Mn: 0.10% to 2.50%,
P: 0.025% or less,
S: 0.02% or less,
Al: 0.001% or more and 0.100% or less,
N: 0.01% or less and O: 0.01% or less, the balance is Fe and the inevitable impurities, and the Brinell hardness is 560-690 HBW 10/3000 at a depth of 1 mm from the surface. And
When the thickness of the base material was a sheet thickness of t M and the combined material and t c, t c / (t M + t c) is clad plate is 0.05 to 0.50.
２．前記合せ材および前記母材の少なくともいずれか一方の成分組成は、さらに、質量％で、
Ｃｕ：０．０１〜２．００％、
Ｎｉ：０．０１〜５．００％、
Ｃｒ：０．２〜２．０％、
Ｍｏ：０．０１〜３．００％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、
Ｖ：０．００１〜１．０００％、
Ｗ：０．０１〜１．５０％、
Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０２００％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０２００％および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５００％
から選択される１種または２種以上を含む、前記１に記載のクラッド鋼板。
2. The component composition of at least one of the laminated material and the base material is further in mass%,
Cu: 0.01-2.00%,
Ni: 0.01 to 5.00%,
Cr: 0.2 to 2.0%,
Mo: 0.01 to 3.00%
Nb: 0.005 to 0.100%,
Ti: 0.005 to 0.100%,
V: 0.001 to 1.000%,
W: 0.01 to 1.50%,
B: 0.0005 to 0.0100%,
Ca: 0.0001 to 0.0200%,
Mg: 0.0001-0.0200% and REM: 0.0005-0.0500%
2. The clad steel sheet according to 1 above, comprising one or more selected from the above.
３．前記１または２に記載の成分組成を有する母材と前記１または２に記載の成分組成を有する合せ材とを、仕上げ温度が８５０℃以上の熱間圧延により接合し、引き続き、前記母材の表面から１ｍｍ深さの位置での温度が８００℃から３００℃までの平均冷却速度が３０℃／ｓ以上となる、焼入れを行う前記１または２に記載のクラッド鋼板の製造方法。 3. The base material having the component composition described in the above 1 or 2 and the laminated material having the component composition described in the above 1 or 2 are joined by hot rolling at a finishing temperature of 850 ° C. or higher. 3. The method for producing a clad steel sheet according to 1 or 2, wherein quenching is performed such that the average cooling rate from 800 ° C. to 300 ° C. at a position 1 mm deep from the surface is 30 ° C./s or more.
４．前記３に記載のクラッド鋼板の製造方法において、
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板に、１００〜３００℃での焼戻しを施すクラッド鋼板の製造方法。
4. In the manufacturing method of the clad steel plate according to 3,
Furthermore, the manufacturing method of the clad steel plate which tempers at 100-300 degreeC to the said quenched hot-rolled steel plate.
５．前記１または２に記載の成分組成を有する母材と前記１または２に記載の成分組成を有する合せ材とを、熱間圧延により接合し、次いで、前記母材表面温度を８５０〜１０００℃とする再加熱を行ってから母材表面から１ｍｍ深さの位置での温度が８００℃から３００℃までの平均冷却速度が３０℃／ｓ以上となる焼入れを行う前記１または２に記載のクラッド鋼板の製造方法。 5. The base material having the component composition described in 1 or 2 and the laminated material having the component composition described in 1 or 2 are joined by hot rolling, and then the surface temperature of the base material is 850 to 1000 ° C. The clad steel sheet according to 1 or 2 above, wherein after the reheating is performed, quenching is performed so that an average cooling rate from a temperature of 800 ° C. to 300 ° C. at a position 1 mm deep from the surface of the base material is 30 ° C./s or more. Manufacturing method.
６．前記５に記載のクラッド鋼板の製造方法において、
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板を、１００〜３００℃で焼戻すクラッド鋼板の製造方法。
6. In the method for producing a clad steel plate according to 5 above,
Furthermore, the manufacturing method of the clad steel plate which tempers the said hardened | hardened hot rolled steel plate at 100-300 degreeC.
本発明によれば、高耐摩耗性材料による母材に、軟質かつ高延性の材料による合せ材を所定の厚み比にして接合したクラッド鋼板を提供することができる。該クラッド鋼板を、例えば容器状製品の内面側が母材に、かつ同外面側が合せ材になるように適用することによって、容器状製品の内面側に高い硬度および耐摩耗性を与えると共に、同外面側には優れた曲げ加工性を付与することが可能になる。 According to the present invention, it is possible to provide a clad steel plate in which a bonding material made of a soft and high ductility material is joined to a base material made of a high wear resistant material at a predetermined thickness ratio. By applying the clad steel sheet so that the inner surface side of the container-shaped product is a base material and the outer surface side is a laminated material, for example, the inner surface side of the container-shaped product is given high hardness and wear resistance, and the outer surface The side can be provided with excellent bending workability.
次に、本発明のクラッド鋼板について具体的に説明する。本発明のクラッド鋼板は、母材に合せ材を接合してなり、該母材および合せ材が以下の成分組成を有することが重要である。そこで、まず本発明において鋼の成分組成を限定する理由を成分毎に説明する。なお、成分組成に関する「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味するものとする。 Next, the clad steel plate of the present invention will be specifically described. In the clad steel plate of the present invention, it is important that the laminated material is joined to the base material, and the base material and the laminated material have the following component compositions. Therefore, first, the reason for limiting the composition of the steel in the present invention will be described for each component. In addition, "%" regarding component composition shall mean "mass%", unless it refuses.
[合せ材の成分組成]
Ｃ：０．００１％以上０．２９０％以下
Ｃは、硬度と延性に最も影響を与える元素である。すなわち、Ｃ含有量が０．２９０％を超えると、硬度が高くなって曲げ加工性が低下するため、０．２９０％以下とする。一方、Ｃ含有量を０．００１％未満にするには、製鋼コストが著しく大きくなることから、０．００１％以上とする。さらに、好ましいＣの範囲は、０．００３〜０．２８０％である。
[Component composition of laminated material]
C: 0.001% or more and 0.290% or less C is an element that most affects hardness and ductility. That is, if the C content exceeds 0.290%, the hardness increases and the bending workability decreases, so the content is made 0.290% or less. On the other hand, in order to make the C content less than 0.001%, the steelmaking cost becomes remarkably high, so the content is made 0.001% or more. Furthermore, the preferable range of C is 0.003 to 0.280%.
Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下
Ｓｉは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Ｓｉ含有量は２．００％以下とする。一方、Ｓｉ含有量を０．０１％未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、０．０１％以上は許容される。さらに、好ましいＳｉ含有量の範囲は０．０５〜１．８０％以下である。
Si: 0.01% or more and 2.00% or less Si is an element inevitably contained in pig iron, and if contained in a large amount, the weldability is lowered, so the Si content is made 2.00% or less. On the other hand, reduction of the Si content to less than 0.01% requires a large steelmaking cost, so 0.01% or more is acceptable. Furthermore, the range of preferable Si content is 0.05 to 1.80% or less.
Ｍｎ：０．１０％以上２．５０％以下
Ｍｎは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Ｍｎ含有量は２．５０％以下とする。一方、Ｍｎ含有量を０．１０％未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、０．１０％以上は許容される。さらに、好ましいＭｎ含有量の範囲は０．２０〜２．００％である。
Mn: 0.10% or more and 2.50% or less Mn is an element inevitably contained in pig iron, and if contained in a large amount, the weldability is lowered, so the Mn content is 2.50% or less. On the other hand, since reduction of the Mn content to less than 0.10% requires a large steelmaking cost, 0.10% or more is acceptable. Furthermore, the range of preferable Mn content is 0.20 to 2.00%.
Ｐ：０．０２５％以下
Ｐは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性および靭性を低下させる。そのため、Ｐ含有量は０．０２５％以下とする。さらに、Ｐ含有量を０．０２０％以下とすることが好ましい。一方、Ｐは少ないほど好ましいため、Ｐ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｐ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｐ含有量を０．００１％以上とすることが好ましい。
P: 0.025% or less P is an element having a large embrittlement effect, and if contained in a large amount, reduces the ductility and toughness of the steel. Therefore, the P content is 0.025% or less. Furthermore, it is preferable to make P content into 0.020% or less. On the other hand, the lower the amount of P, the better. Therefore, the lower limit of the P content is not particularly limited. However, excessively low P causes an increase in refining time and an increase in cost, so the P content should be 0.001% or more. Is preferred.
Ｓ：０．０２％以下
Ｓは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性、靭性を低下させる。そのため、Ｓ含有量を０．０２％以下とする。さらに、Ｓ含有量を０．０１５％以下とすることが好ましい。一方、Ｓは少ないほど好ましいため、Ｓ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｓ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｓ含有量を０．０００１％以上とすることが好ましい。
S: 0.02% or less S is an element having a large embrittlement effect, and if contained in a large amount, reduces the ductility and toughness of the steel. Therefore, the S content is 0.02% or less. Furthermore, it is preferable to make S content into 0.015% or less. On the other hand, since the lower the S content is, the lower the S content is, so the lower limit of the S content is not particularly limited. However, excessively low S causes an increase in refining time and cost, so the S content should be 0.0001% or more. Is preferred.
Ａｌ：０．００１％以上０．１００％以下
Ａｌは、脱酸剤として有効である。その効果を得るためにはＡｌ含有量を０．００１％以上とする必要がある。一方、Ａｌ含有量が０．１００％を超えると、鋼素材や鋼板の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Ａｌ含有量を０．００１〜０．１００％とする。好ましくは、０．００５〜０．０８０％の範囲である。
Al: 0.001% or more and 0.100% or less Al is effective as a deoxidizer. In order to acquire the effect, it is necessary to make Al content 0.001% or more. On the other hand, when the Al content exceeds 0.100%, the cleanliness of the steel material or the steel plate is reduced, and as a result, the ductility and the toughness are reduced. Therefore, the Al content is made 0.001 to 0.100%. Preferably, it is in the range of 0.005 to 0.080%.
Ｎ：０．０１％以下
Ｎは、延性および靭性を低下させる元素であるため、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。一方、Ｎは少ないほど好ましいため、Ｎ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｎ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｎ含有量は０．０００５％以上とすることが好ましい。
N: 0.01% or less N is an element that reduces ductility and toughness, so the N content is made 0.01% or less. On the other hand, since lower N is preferable, the lower limit of the N content is not particularly limited. However, excessively low N causes an increase in refining time and cost, so the N content should be 0.0005% or more. Is preferred.
Ｏ：０．０１％以下
Ｏは、延性および靭性を低下させる元素であるため、Ｏ含有量を０．０１％以下とする。一方、Ｏは少ないほど好ましいため、Ｏ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｏ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｏ含有量は０．０００５％以上とすることが好ましい。
O: 0.01% or less O is an element that reduces ductility and toughness, so the O content is 0.01% or less. On the other hand, since lower O is preferable, the lower limit of the O content is not particularly limited. However, excessively low O causes an increase in refining time and cost, so the O content should be 0.0005% or more. Is preferred.
本発明のクラッド鋼板の合せ材は、上記した成分を基本組成とするが、さらに耐食性や靱性の調整、溶接性の向上を目的として、必要に応じて、Ｃｕ：０．０１〜２．００％、Ｎｉ：０．０１〜５．００％、Ｃｒ：０．２〜２．０％、Ｍｏ：０．０１〜３．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、Ｖ：０．００１〜１．０００％、Ｗ：０．０１〜１．５０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２００％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２００％およびＲＥＭ：０．０００５〜０．０５００％の群より選択される１種または２種以上を含有することができる。 The composite material of the clad steel plate of the present invention has the above-mentioned components as its basic composition, but, for the purpose of adjusting corrosion resistance and toughness, and improving weldability, Cu: 0.01 to 2.00% as necessary. , Ni: 0.01 to 5.00%, Cr: 0.2 to 2.0%, Mo: 0.01 to 3.00%, Nb: 0.005 to 0.100%, Ti: 0.005 ~ 0.100%, V: 0.001 to 1.000%, W: 0.01 to 1.50%, B: 0.0005 to 0.0100%, Ca: 0.0001 to 0.0200%, One or more selected from the group consisting of Mg: 0.0001 to 0.0200% and REM: 0.0005 to 0.0500% can be contained.
Ｃｕ：０．０１〜２．００％
Ｃｕは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Ｃｕ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｃｕ含有量が２．００％を超えると、スケール直下に生成するＣｕ濃化層に起因する鋼板割れが問題となる。そのため、Ｃｕを添加する場合、含有量を０．０１〜２．００％とする。さらに、Ｃｕ含有量は０．０５〜１．５０％とすることが好ましい。
Cu: 0.01 to 2.00%
Cu is an element that improves the corrosion resistance. In order to obtain the effect, the Cu content is made 0.01% or more. On the other hand, if the Cu content exceeds 2.00%, steel plate cracking caused by the Cu-concentrated layer formed immediately below the scale becomes a problem. Therefore, when adding Cu, the content is set to 0.01 to 2.00%. Furthermore, the Cu content is preferably 0.05 to 1.50%.
Ｎｉ：０．０１〜５．００％
Ｎｉは、靭性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、Ｎｉ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｎｉ含有量が５．００％を超えると製造コストの増加が問題となる。そのため、Ｎｉを添加する場合、Ｎｉ含有量を０．０１〜５．００％とする。さらに、Ｎｉ含有量は０．０５〜４．５０％とすることが好ましい。
Ni: 0.01-5.00%
Ni is an element having an effect of improving toughness. In order to acquire the said effect, Ni content is made into 0.01% or more. On the other hand, when the Ni content exceeds 5.00%, an increase in manufacturing cost becomes a problem. Therefore, when adding Ni, the Ni content is set to 0.01 to 5.00%. Furthermore, the Ni content is preferably 0.05 to 4.50%.
Ｃｒ：０．２〜２．０％
Ｃｒは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Ｃｒ含有量は０．２％以上とする。一方、Ｃｒ含有量が２．０％を超えると溶接性が低下する。そのため、Ｃｒ含有量を０．２〜２．０％とする。さらに、Ｃｒ含有量は０．３〜１．５％とすることが好ましい。
Cr: 0.2 to 2.0%
Cr is an element that improves the corrosion resistance. In order to obtain the effect, the Cr content is 0.2% or more. On the other hand, if the Cr content exceeds 2.0%, the weldability decreases. Therefore, the Cr content is set to 0.2 to 2.0%. Further, the Cr content is preferably 0.3 to 1.5%.
Ｍｏ：０．０１〜３．００％
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るためにはＭｏ含有量を０．０１％以上とする必要がある。しかし、Ｍｏ含有量が３．００％を超えると溶接性が低下する。そのため、Ｍｏを添加する場合、Ｍｏ含有量を０．０１〜３．００％とする。さらに、Ｍｏ含有量は０．０５〜２．００％とすることが好ましい。
Mo: 0.01 to 3.00%
Mo is an element that improves the corrosion resistance. In order to acquire the effect, it is necessary to make Mo content 0.01% or more. However, when the Mo content exceeds 3.00%, the weldability decreases. Therefore, when adding Mo, Mo content is made 0.01 to 3.00%. Furthermore, the Mo content is preferably 0.05 to 2.00%.
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％
Ｎｂは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、Ｎｂ含有量を０．００５％以上とする必要がある。一方、Ｎｂ含有量が０．１００％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｎｂ含有量を０．００５〜０．１００％とする。さらに、Ｎｂ含有量は０．０１０〜０．０８０％とすることが好ましい。
Nb: 0.005 to 0.100%
Nb is an element that improves toughness. In order to acquire the effect, it is necessary to make Nb content 0.005% or more. On the other hand, if the Nb content exceeds 0.100%, the weldability decreases. Therefore, the Nb content is made 0.005 to 0.100%. Furthermore, the Nb content is preferably set to 0.010 to 0.080%.
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
Ｔｉは、ＴｉＮとして析出することで溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、Ｔｉ含有量を０．００５％以上とすることが必要である。一方、Ｔｉ含有量が０．１００％を超えると、鋼の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Ｔｉ含有量を０．００５〜０．１００％とする。さらに、Ｔｉ含有量は０．０１０〜０．０８０％とすることが好ましい。
Ti: 0.005 to 0.100%
Ti is an element having the effect of improving weldability by precipitating as TiN. In order to acquire the said effect, it is necessary to make Ti content 0.005% or more. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.100%, the cleanliness of the steel decreases, and as a result, the ductility and toughness decrease. Therefore, the Ti content is made 0.005 to 0.100%. Furthermore, the Ti content is preferably set to 0.010 to 0.080%.
Ｖ：０．００１〜１．０００％
Ｖは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、Ｖ含有量を０．００１％以上とする必要がある。一方、Ｖ含有量が１．０００％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｖ含有量を０．００１〜１．０００％とする。さらに、Ｖ含有量は０．００５〜０．８００％とすることが好ましい。
V: 0.001-1.000%
V is an element that improves toughness. In order to obtain the effect, the V content needs to be 0.001% or more. On the other hand, if the V content exceeds 1.000%, the weldability decreases. Therefore, the V content is set to 0.001 to 1.000%. Furthermore, the V content is preferably 0.005 to 0.800%.
Ｗ：０．０１〜１．５０％
Ｗは、鋼の耐食性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、Ｗ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｗ含有量が１．５０％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｗを添加する場合、Ｗ含有量を０．０１〜１．５０％とする。さらに、Ｗ含有量は０．０５〜１．３０％とすることが好ましい。
W: 0.01 to 1.50%
W is an element having an effect of improving the corrosion resistance of steel. In order to acquire the said effect, W content is made into 0.01% or more. On the other hand, if the W content exceeds 1.50%, the weldability decreases. Therefore, when adding W, the W content is made 0.01 to 1.50%. Further, the W content is preferably 0.05 to 1.30%.
Ｂ：０．０００５〜０．０１００％
Ｂは、ＢＮとして析出することで鋼中の固溶Ｎ量を低減し、溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、Ｂ含有量を０．０００５％以上とする必要がある。一方、Ｂ含有量が０．０１００％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｂ含有量を０．０００５〜０．０１００％とする。さらに、Ｂ含有量は０．００１０〜０．０８００％とすることが好ましい。
B: 0.0005 to 0.0100%
B is an element having the effect of reducing the amount of solid solution N in the steel by precipitating as BN and improving the weldability. In order to acquire the said effect, B content needs to be 0.0005% or more. On the other hand, if the B content exceeds 0.0100%, the weldability decreases. Therefore, the B content is set to 0.0005 to 0.0100%. Furthermore, the B content is preferably 0.0010 to 0.0800%.
Ｃａ：０．０００１〜０．０２００％
Ｃａは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、Ｃａ含有量を０．０００１％以上とする。一方、Ｃａ含有量が０．０２００％を超えると、清浄度が低下して鋼の靭性が損なわれる。そのため、Ｃａを添加する場合は、含有量を０．０００１〜０．０２００％とする。さらに、Ｃａ含有量は０．０００５〜０．０１５０％とすることが好ましい。
Ca: 0.0001 to 0.0200%
Ca is an element that improves weldability by forming an acid sulfide that is highly stable at high temperatures. In order to acquire the said effect, Ca content shall be 0.0001% or more. On the other hand, when the Ca content exceeds 0.0200%, the degree of cleanliness decreases and the toughness of the steel is impaired. Therefore, when adding Ca, content is made into 0.0001 to 0.0200%. Furthermore, the Ca content is preferably 0.0005 to 0.0150%.
Ｍｇ：０．０００１〜０．０２００％
Ｍｇは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るためには、Ｍｇ含有量を０．０００１％以上とする。一方、Ｍｇ含有量が０．０２００％を超えると、Ｍｇの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、Ｍｇを添加する場合は、含有量を０．０００１〜０．０２００％とする。さらに、Ｍｇ含有量は０．０００５〜０．０１５０％とすることが好ましい。
Mg: 0.0001 to 0.0200%
Mg is an element that improves weldability by forming an oxysulfide that has high stability at high temperatures. In order to acquire the said effect, Mg content shall be 0.0001% or more. On the other hand, when the Mg content exceeds 0.0200%, the addition effect of Mg is saturated and the effect corresponding to the content can not be expected, which is economically disadvantageous. Therefore, when adding Mg, the content is set to 0.0001 to 0.0200%. Furthermore, it is preferable to make Mg content into 0.0005 to 0.0150%.
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５００％
ＲＥＭ（希土類金属）は、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、ＲＥＭ含有量を０．０００５％以上とする。一方、ＲＥＭ含有量が０．０５００％を超えると、ＲＥＭの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、ＲＥＭを添加する場合は、含有量を０．０００５〜０．０５００％とする。さらに、ＲＥＭ含有量は０．００１０〜０．０４５０％とすることが好ましい。
本発明のクラッド鋼板に用いる合せ材は、以上の成分を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物である。
REM: 0.0005-0.0500%
REM (rare earth metal) is an element that improves weldability by forming an acid sulfide having high stability at high temperatures. In order to acquire the said effect, REM content shall be 0.0005% or more. On the other hand, if the REM content exceeds 0.0500%, the effect of adding REM is saturated and an effect commensurate with the content cannot be expected, which is economically disadvantageous. Therefore, when adding REM, content is made into 0.0005-0.0500%. Further, the REM content is preferably 0.0010 to 0.0450%.
The joining material used for the clad steel plate of the present invention contains the above-described components, with the balance being Fe and unavoidable impurities.
[母材の成分組成]
Ｃ：０．３４％超え０．５０％以下
Ｃは、硬度と延性に最も寄与する元素である。すなわち、Ｃ含有量が０．３４％以下であると、耐摩耗鋼として必要な硬度が得られない。一方、Ｃ含有量が０．５０％を超えると、溶接性が低下する。そのため、本発明ではＣ含有量を０．３４％超え０．５０％以下とする。さらに、好ましいＣの範囲は０．３５〜０．４８％である。
[Ingredient composition of base material]
C: 0.34% to 0.50% or less C is an element that contributes most to hardness and ductility. That is, if the C content is 0.34% or less, the hardness necessary for wear-resistant steel cannot be obtained. On the other hand, if the C content exceeds 0.50%, the weldability decreases. Therefore, in the present invention, the C content is made 0.34% to 0.50% or less. Furthermore, the preferable range of C is 0.35 to 0.48%.
Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下
Ｓｉは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Ｓｉ含有量は２．００％以下とする。一方、Ｓｉ含有量を０．０１％未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、０．０１％以上は許容される。さらに、好ましいＳｉ含有量の範囲は０．０５〜１．８０％以下である。
Si: 0.01% or more and 2.00% or less Si is an element inevitably contained in pig iron, and if contained in a large amount, the weldability is lowered, so the Si content is made 2.00% or less. On the other hand, reduction of the Si content to less than 0.01% requires a large steelmaking cost, so 0.01% or more is acceptable. Furthermore, the range of preferable Si content is 0.05 to 1.80% or less.
Ｍｎ：０．１０％以上２．５０％以下
Ｍｎは、銑鉄中に不可避的に含まれる元素であり、多量に含有すると溶接性を低下させるため、Ｍｎ含有量は２．５０％以下とする。一方、Ｍｎ含有量を０．１０％未満まで低減するには、多大な製鋼コストを要することから、０．１０％以上は許容される。さらに、好ましいＭｎ含有量の範囲は０．２０〜２．００％である。
Mn: 0.10% or more and 2.50% or less Mn is an element inevitably contained in pig iron, and if contained in a large amount, the weldability is lowered, so the Mn content is 2.50% or less. On the other hand, since reduction of the Mn content to less than 0.10% requires a large steelmaking cost, 0.10% or more is acceptable. Furthermore, the range of preferable Mn content is 0.20 to 2.00%.
Ｐ：０．０２５％以下
Ｐは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性および靭性を低下させる。そのため、Ｐ含有量を０．０２５％以下とする。さらに、Ｐ含有量は０．０２０％以下とすることが好ましい。一方、Ｐは少ないほど好ましいため、Ｐ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｐ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｐ含有量を０．００１％以上とすることが好ましい。
P: 0.025% or less P is an element having a large embrittlement effect, and if contained in a large amount, reduces the ductility and toughness of the steel. Therefore, the P content is 0.025% or less. Furthermore, the P content is preferably 0.020% or less. On the other hand, the lower the amount of P, the better. Therefore, the lower limit of the P content is not particularly limited. However, excessively low P causes an increase in refining time and an increase in cost, so the P content should be 0.001% or more. Is preferred.
Ｓ：０．０２％以下
Ｓは、脆化効果の大きい元素であり、多量に含有すると、鋼の延性、靭性を低下させる。そのため、Ｓ含有量を０．０２％以下とする。さらに、Ｓ含有量を０．０１５％以下とすることが好ましい。一方、Ｓは少ないほど好ましいため、Ｓ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｓ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｓ含有量を０．０００１％以上とすることが好ましい。
S: 0.02% or less S is an element having a large embrittlement effect, and if contained in a large amount, reduces the ductility and toughness of the steel. Therefore, the S content is 0.02% or less. Furthermore, it is preferable to make S content into 0.015% or less. On the other hand, since the lower the S content is, the lower the S content is, so the lower limit of the S content is not particularly limited. However, excessively low S causes an increase in refining time and cost, so the S content should be 0.0001% or more. Is preferred.
Ａｌ：０．００１％以上０．１００％以下
Ａｌは、脱酸剤として有効である。その効果を得るためにはＡｌ含有量を０．００１％以上とする必要がある。一方、Ａｌ含有量が０．１００％を超えると、鋼素材や鋼板の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Ａｌ含有量を０．００１〜０．１００％とする。好ましくは、０．００５〜０．０８０％の範囲である。
Al: 0.001% or more and 0.100% or less Al is effective as a deoxidizer. In order to acquire the effect, it is necessary to make Al content 0.001% or more. On the other hand, when the Al content exceeds 0.100%, the cleanliness of the steel material or the steel plate is reduced, and as a result, the ductility and the toughness are reduced. Therefore, the Al content is made 0.001 to 0.100%. Preferably, it is in the range of 0.005 to 0.080%.
Ｎ：０．０１％以下
Ｎは、延性および靭性を低下させる元素であるため、Ｎ含有量を０．０１％以下とする。一方、Ｎは少ないほど好ましいため、Ｎ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｎ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｎ含有量は０．０００５％以上とすることが好ましい。
N: 0.01% or less Since N is an element that decreases ductility and toughness, the N content is set to 0.01% or less. On the other hand, since lower N is preferable, the lower limit of the N content is not particularly limited. However, excessively low N causes an increase in refining time and cost, so the N content should be 0.0005% or more. Is preferred.
Ｏ：０．０１％以下
Ｏは、延性および靭性を低下させる元素であるため、Ｏ含有量を０．０１％以下とする。一方、Ｏは少ないほど好ましいため、Ｏ含有量の下限は特に限定されないが、過度の低Ｏ化は精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、Ｏ含有量は０．０００５％以上とすることが好ましい。
O: 0.01% or less O is an element that reduces ductility and toughness, so the O content is 0.01% or less. On the other hand, since lower O is preferable, the lower limit of the O content is not particularly limited. However, excessively low O causes an increase in refining time and cost, so the O content should be 0.0005% or more. Is preferred.
本発明のクラッド鋼板の母材は、上記した成分を基本組成とするが、さらに耐食性や靱性の調整、溶接性の向上を目的として、必要に応じて、Ｃｕ：０．０１〜２．００％、Ｎｉ：０．０１〜５．００％、Ｃｒ：０．２〜２．０％、Ｍｏ：０．０１〜３．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、Ｖ：０．００１〜１．０００％、Ｗ：０．０１〜１．５０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２００％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２００％、およびＲＥＭ：０．０００５〜０．０５００％の群より選択される１種または２種以上を含有することができる。 The base material of the clad steel plate of the present invention has the above-mentioned components as its basic composition, but, for the purpose of adjusting corrosion resistance and toughness, and improving weldability, Cu: 0.01 to 2.00% as necessary. , Ni: 0.01 to 5.00%, Cr: 0.2 to 2.0%, Mo: 0.01 to 3.00%, Nb: 0.005 to 0.100%, Ti: 0.005 ~ 0.100%, V: 0.001 to 1.000%, W: 0.01 to 1.50%, B: 0.0005 to 0.0100%, Ca: 0.0001 to 0.0200%, One or more selected from the group consisting of Mg: 0.0001 to 0.0200%, and REM: 0.0005 to 0.0050% can be contained.
Ｃｕ：０．０１〜２．００％
Ｃｕは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Ｃｕ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｃｕ含有量が２．００％を超えると、スケール直下に生成するＣｕ濃化層に起因する鋼板割れが問題となる。そのため、Ｃｕを添加する場合は、含有量を０．０１〜２．００％とする。さらに、Ｃｕ含有量は０．０５〜１．５０％とすることが好ましい。
Cu: 0.01 to 2.00%
Cu is an element that improves the corrosion resistance. In order to obtain the effect, the Cu content is made 0.01% or more. On the other hand, if the Cu content exceeds 2.00%, steel plate cracking caused by the Cu-concentrated layer formed immediately below the scale becomes a problem. Therefore, when adding Cu, let content be 0.01-2.00%. Furthermore, the Cu content is preferably 0.05 to 1.50%.
Ｎｉ：０．０１〜５．００％
Ｎｉは、靭性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、Ｎｉ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｎｉ含有量が５．００％を超えると製造コストの増加が問題となる。そのため、Ｎｉを添加する場合は、含有量を０．０１〜５．００％とする。さらに、Ｎｉ含有量は０．０５〜４．５０％とすることが好ましい。
Ni: 0.01-5.00%
Ni is an element having an effect of improving toughness. In order to acquire the said effect, Ni content is made into 0.01% or more. On the other hand, when the Ni content exceeds 5.00%, an increase in manufacturing cost becomes a problem. Therefore, when adding Ni, the content is set to 0.01 to 5.00%. Furthermore, the Ni content is preferably 0.05 to 4.50%.
Ｃｒ：０．２〜２．０％
Ｃｒは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るために、Ｃｒ含有量を０．２％以上とする。一方、Ｃｒ含有量が２．０％を超えると溶接性が低下する。そのため、Ｃｒ含有量を０．２〜２．０％とする。さらに、Ｃｒ含有量は０．３〜１．５％とすることが好ましい。
Cr: 0.2 to 2.0%
Cr is an element that improves the corrosion resistance. In order to obtain the effect, the Cr content is set to 0.2% or more. On the other hand, if the Cr content exceeds 2.0%, the weldability decreases. Therefore, the Cr content is set to 0.2 to 2.0%. Further, the Cr content is preferably 0.3 to 1.5%.
Ｍｏ：０．０１〜３．００％
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素である。その効果を得るためにはＭｏ含有量を０．０１％以上とする。しかし、Ｍｏ含有量が３．００％を超えると溶接性が低下する。そのため、Ｍｏを添加する場合は、含有量を０．０１〜３．００％とする。さらに、Ｍｏ含有量は０．０５〜２．００％とすることが好ましい。
Mo: 0.01 to 3.00%
Mo is an element that improves the corrosion resistance. In order to obtain the effect, the Mo content is made 0.01% or more. However, when the Mo content exceeds 3.00%, the weldability decreases. Therefore, when adding Mo, the content is made 0.01 to 3.00%. Furthermore, the Mo content is preferably 0.05 to 2.00%.
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％
Ｎｂは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、Ｎｂ含有量を０．００５％以上とする必要がある。一方、Ｎｂ含有量が０．１００％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｎｂ含有量を０．００５〜０．１００％とする。さらに、Ｎｂ含有量は０．０１０〜０．０８０％とすることが好ましい。
Nb: 0.005 to 0.100%
Nb is an element that improves toughness. In order to acquire the effect, it is necessary to make Nb content 0.005% or more. On the other hand, if the Nb content exceeds 0.100%, the weldability decreases. Therefore, the Nb content is made 0.005 to 0.100%. Furthermore, the Nb content is preferably set to 0.010 to 0.080%.
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
Ｔｉは、ＴｉＮとして析出することで溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、Ｔｉ含有量を０．００５％以上とする。一方、Ｔｉ含有量が０．１００％を超えると、鋼の清浄度が低下し、その結果、延性および靭性が低下する。そのため、Ｔｉ含有量を０．００５〜０．１００％とする。さらに、Ｔｉ含有量は０．０１０〜０．０８０％とすることが好ましい。
Ti: 0.005 to 0.100%
Ti is an element having the effect of improving weldability by precipitating as TiN. In order to acquire the said effect, Ti content shall be 0.005% or more. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.100%, the cleanliness of the steel decreases, and as a result, the ductility and toughness decrease. Therefore, the Ti content is made 0.005 to 0.100%. Furthermore, the Ti content is preferably set to 0.010 to 0.080%.
Ｖ：０．００１〜１．０００％
Ｖは、靱性を向上させる元素である。その効果を得るためには、Ｖ含有量を０．００１％以上とする必要がある。一方、Ｖ含有量が１．０００％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｖ含有量を０．００１〜１．０００％とする。さらに、Ｖ含有量は０．００５〜０．８００％とすることが好ましい。
V: 0.001-1.000%
V is an element that improves toughness. In order to obtain the effect, the V content needs to be 0.001% or more. On the other hand, if the V content exceeds 1.000%, the weldability decreases. Therefore, the V content is set to 0.001 to 1.000%. Furthermore, the V content is preferably 0.005 to 0.800%.
Ｗ：０．０１〜１．５０％
Ｗは、鋼の耐食性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るために、Ｗ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｗ含有量が１．５０％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｗを添加する場合、Ｗ含有量を０．０１〜１．５０％とする。さらに、Ｗ含有量は０．０５〜１．３０％とすることが好ましい。
W: 0.01 to 1.50%
W is an element having an effect of improving the corrosion resistance of steel. In order to acquire the said effect, W content is made into 0.01% or more. On the other hand, if the W content exceeds 1.50%, the weldability decreases. Therefore, when adding W, the W content is made 0.01 to 1.50%. Further, the W content is preferably 0.05 to 1.30%.
Ｂ：０．０００５〜０．０１００％
Ｂは、ＢＮとして析出することで鋼中の固溶Ｎ量を低減し、溶接性を向上させる効果を有する元素である。前記効果を得るためには、Ｂ含有量を０．０００５％以上とする。一方、Ｂ含有量が０．０１００％を超えると、溶接性が低下する。そのため、Ｂ含有量を０．０００５〜０．０１００％とする。さらに、Ｂ含有量は０．００１０〜０．０８００％とすることが好ましい。
B: 0.0005 to 0.0100%
B is an element having the effect of reducing the amount of solid solution N in the steel by precipitating as BN and improving the weldability. In order to acquire the said effect, B content shall be 0.0005% or more. On the other hand, if the B content exceeds 0.0100%, the weldability decreases. Therefore, the B content is set to 0.0005 to 0.0100%. Furthermore, the B content is preferably 0.0010 to 0.0800%.
Ｃａ：０．０００１〜０．０２００％
Ｃａは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、Ｃａ含有量を０．０００１％以上とする。一方、Ｃａ含有量が０．０２００％を超えると、清浄度が低下して鋼の靭性が損なわれる。そのため、Ｃａを添加する場合は、含有量を０．０００１〜０．０２００％とする。さらに、Ｃａ含有量は０．０００５〜０．０１５０％とすることが好ましい。
Ca: 0.0001 to 0.0200%
Ca is an element that improves weldability by forming an acid sulfide that is highly stable at high temperatures. In order to acquire the said effect, Ca content shall be 0.0001% or more. On the other hand, when the Ca content exceeds 0.0200%, the degree of cleanliness decreases and the toughness of the steel is impaired. Therefore, when adding Ca, content is made into 0.0001 to 0.0200%. Furthermore, the Ca content is preferably 0.0005 to 0.0150%.
Ｍｇ：０．０００１〜０．０２００％
Ｍｇは、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るためには、Ｍｇ含有量を０．０００１％以上とする。一方、Ｍｇ含有量が０．０２００％を超えると、Ｍｇの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、Ｍｇを添加する場合は、含有量を０．０００１〜０．０２００％とする。さらに、Ｍｇ含有量は０．０００５〜０．０１５０％とすることが好ましい。
Mg: 0.0001 to 0.0200%
Mg is an element that improves weldability by forming an oxysulfide that has high stability at high temperatures. In order to acquire the said effect, Mg content shall be 0.0001% or more. On the other hand, when the Mg content exceeds 0.0200%, the addition effect of Mg is saturated and the effect corresponding to the content can not be expected, which is economically disadvantageous. Therefore, when adding Mg, the content is set to 0.0001 to 0.0200%. Furthermore, it is preferable to make Mg content into 0.0005 to 0.0150%.
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５００％
ＲＥＭ（希土類金属）は、高温での安定性が高い酸硫化物を形成することで溶接性を向上させる元素である。前記効果を得るために、ＲＥＭ含有量を０．０００５％以上とする。一方、ＲＥＭ含有量が０．０５００％を超えると、ＲＥＭの添加効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。そのため、ＲＥＭを添加する場合は、含有量を０．０００５〜０．０５００％とする。さらに、ＲＥＭ含有量は０．００１０〜０．０４５０％とすることが好ましい。
本発明のクラッド鋼板に用いる母材は、以上の成分を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物である。
REM: 0.0005-0.0500%
REM (rare earth metal) is an element that improves weldability by forming an acid sulfide having high stability at high temperatures. In order to acquire the said effect, REM content shall be 0.0005% or more. On the other hand, if the REM content exceeds 0.0500%, the effect of adding REM is saturated and an effect commensurate with the content cannot be expected, which is economically disadvantageous. Therefore, when adding REM, content is made into 0.0005-0.0500%. Further, the REM content is preferably 0.0010 to 0.0450%.
The base material used for the clad steel plate of the present invention contains the above components, and the balance is Fe and unavoidable impurities.
［クラッド鋼板の組織的特徴］
次に、本発明のクラッド鋼板では、上記成分組成を有することに加えて、合せ材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５２５ＨＢＷ １０／３０００未満であり、母材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５６０〜６９０ＨＢＷ １０／３０００であり、かつ母材の板厚をｔMおよび合せ材の板厚をｔcとしたとき、ｔc／（ｔM＋ｔc）が０．０５〜０．５０であることが肝要である。この組織について限定する理由を、以下に説明する。
[Structural characteristics of clad steel sheet]
Next, in the clad steel plate of the present invention, in addition to having the above-described composition, Brinell hardness at a position 1 mm deep from the surface of the joint material is less than 525 HBW 10/3000, and 1 mm deep from the surface of the base material The Brinell hardness at the position of 560 is 690 to 690 HBW 10/3000, and when the thickness of the base material is t M and the thickness of the joint material is t c , t c / (t M + t c ) is 0 It is important that it is 0.05 to 0.50. The reason for limiting this organization will be described below.
合せ材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが：５２５ＨＢＷ １０／３０００未満
曲げ加工性は、曲げ加工時の外面側の最表層近傍の延性に支配される。クラッド鋼板の合せ材が曲げ加工時の外面側に来る向きで曲げ加工する場合、合せ材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５２５ＨＢＷ １０／３０００以上では、合せ材の延性が不足しクラッド化による曲げ加工性向上効果が得られない。そのため、合せ材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さを５２５ＨＢＷ １０／３０００未満とした。
Brinell hardness at a position 1 mm deep from the surface of the laminated material: less than 525 HBW 10/3000 Bending workability is governed by ductility near the outermost layer on the outer surface side during bending. When the joint material of the clad steel plate is bent in the direction to come to the outer side during bending, the ductility of the joint material is insufficient when Brinell hardness is 525HBW 10/3000 or more at a position 1 mm deep from the surface of the joint material The bending workability improvement effect by clad formation cannot be obtained. Therefore, the Brinell hardness at a position 1 mm deep from the surface of the laminated material is less than 525 HBW 10/3000.
母材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さ：５６０〜６９０ＨＢＷ １０／３０００
ダンプベッセルやコンテナの様な容器状製品の内側にクラッド鋼板の母材を配する向きで適用する場合、母材表層部分の耐摩耗性が製品寿命の支配因子となる。優れた耐摩耗性を確保するには、母材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さを５６０ＨＢＷ １０／３０００以上とする必要がある。一方、同ブリネル硬さが６９０ＨＢＷ １０／３０００を超える場合、母材の延性が低下し曲げ加工性が低くなるため、高曲げ加工性素材の合せ材を表層にクラッド化しても、母材部分での割れが生じやすくなる。そのため母材の表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さを５６０〜６９０ＨＢＷ １０／３０００とした。
Brinell hardness at a depth of 1 mm from the surface of the base material: 560 to 690 HBW 10/3000
In the case where the base material of the clad steel plate is disposed inside a container-like product such as a dump vessel or a container, the wear resistance of the surface layer portion of the base material becomes a controlling factor of the product life. In order to ensure excellent wear resistance, the Brinell hardness at a position 1 mm deep from the surface of the base material must be 560 HBW 10/3000 or more. On the other hand, if the Brinell hardness exceeds 690HBW 10/3000, the ductility of the base material decreases and the bending workability decreases, so even if the composite material of high bending workability is clad in the surface layer, the base material portion Cracking is likely to occur. Therefore, the Brinell hardness at a position 1 mm deep from the surface of the base material is 560 to 690 HBW 10/3000.
ｔc／（ｔM＋ｔc）：０．０５〜０．５０
ｔc／（ｔM＋ｔc）が０．０５未満では、合せ材の板厚が薄すぎるため、曲げ加工性の向上効果が得られない。一方、ｔc／（ｔM＋ｔc）が０．５０を超えると曲げ加工性の向上効果は飽和してしまう。そのためｔc／（ｔM＋ｔc）を０．０５〜０．５０の範囲とした。
t c / (t M + t c ): 0.05 to 0.50
If t c / (t M + t c ) is less than 0.05, the plate thickness of the jointing material is too thin, so that the effect of improving the bending workability can not be obtained. On the other hand, when t c / (t M + t c ) exceeds 0.50, the effect of improving bending workability is saturated. Therefore t c / a (t M + t c) was in the range of 0.05 to 0.50.
［製造方法］
次に、本発明のクラッド鋼板の製造方法について説明する。
まず、上記した母材および合せ材の成分組成にそれぞれ調整されて溶製された、母材用および合せ材用のスラブを用いて、熱間圧延を行って母材用鋼板および合せ材用鋼板を作製する。これら母材用鋼板および合せ材用鋼板を同じ長さおよび幅に切断し、熱間圧延後の鋼板表面のスケールを研磨により除去する。かくして得られた母材および合せ材の鋼板を積み重ね、例えば真空度１０-4〜１０-5Ｔｏｒｒのチャンバー内にて母材と合せ材との界面を全周に渡って電子ビームで溶接し、その後、熱間圧延を施して、上記した板厚比ｔc／（ｔM＋ｔc）が０．０５〜０．５０である、クラッド鋼板に仕上げる。この熱間圧延では、母材と合せ材との間を十分に金属接合させるために、圧下比を４以上とすることが好ましい。その後、以下の条件に従う焼入れを施すことが肝要である。さらに、必要に応じて焼戻しを行う。
[Production method]
Next, a method of manufacturing a clad steel plate of the present invention will be described.
First, using the slabs for the base material and the bonding material, which are adjusted and melted to the above-described component compositions of the base material and the bonding material, hot rolling is performed, and then the steel plate for the base material and the steel sheet for the bonding material Make The base steel plate and the joint steel plate are cut into the same length and width, and the scale on the surface of the steel plate after hot rolling is removed by grinding. The base material and the laminated steel plate thus obtained are stacked, and the interface between the base material and the laminated material is welded with an electron beam over the entire circumference in a chamber having a degree of vacuum of 10 −4 to 10 −5 Torr, for example. Thereafter, by performing the hot rolling, the plate thickness ratio and the t c / (t M + t c) is 0.05 to 0.50, finish clad plate. In this hot rolling, in order to metal-join sufficiently between the base material and the joining material, it is preferable to set the reduction ratio to 4 or more. After that, it is important to apply hardening according to the following conditions. Furthermore, tempering is performed as needed.
［製造方法］
上記した製造工程において、母材と合せ材とを接合する熱間圧延後に、次の直接焼入れまたは再加熱焼入れを行うことが肝要である。
［直接焼入れ：８５０℃以上］
クラッド鋼板の母材において耐摩耗性を確保するためには、母材の組織を高硬度のマルテンサイト主体組織としなければならない。前記組織を得るためには、焼入れ温度をオーステナイト単相温度域である８５０℃以上とする必要がある。そのためには、母材と合せ材とを接合する熱間圧延を８５０℃以上で仕上げた後、直ちに以下の冷却速度に従う直接焼入れを行う。
[Production method]
In the manufacturing process described above, it is important to perform the following direct quenching or reheating quenching after hot rolling for joining the base material and the laminated material.
[Direct quenching: 850 ° C or higher]
In order to ensure wear resistance in the base material of the clad steel plate, the base material must have a high-hardness martensite main structure. In order to obtain the above-mentioned structure, it is necessary to set the quenching temperature to 850 ° C. or higher which is the austenite single phase temperature range. For this purpose, after hot rolling for joining the base material and the laminated material is finished at 850 ° C. or higher, direct quenching according to the following cooling rate is performed immediately.
［直接焼入れ時の母材の表面から１ｍｍ深さの位置での温度が８００℃から３００℃までの平均冷却速度：３０℃／ｓ以上］
クラッド鋼板の母材をマルテンサイト主体組織とするためには、８５０℃以上の温度域からの直接焼入れにおいて、母材の表面から１ｍｍ深さの位置での温度が８００℃から３００℃までの平均冷却速度を３０℃／ｓ以上とする必要がある。
[Average cooling rate from 800 ° C to 300 ° C at a position 1 mm deep from the surface of the base material during direct hardening: 30 ° C / s or more]
In order to make the base material of the clad steel sheet a martensitic main structure, in direct quenching from a temperature range of 850 ° C. or more, the temperature at a position 1 mm deep from the surface of the base material is an average from 800 ° C. to 300 ° C. The cooling rate needs to be 30 ° C./s or more.
上記した直接焼入れに替えて、母材と合せ材とを接合する熱間圧延を終了したのち、再加熱して焼入れを行う再加熱焼入れを行ってもよい。
［再加熱焼入れ：８５０〜１０００℃］
クラッド鋼板の母材において耐摩耗性を確保するためには、母材の組織を高硬度のマルテンサイト主体組織としなければならない。前記組織を得るために、直接焼入れ温度をオーステナイト単相温度域である８５０℃以上とした。一方、再加熱温度が１０００℃を超えると、加熱のための製造コストが高くなる。そのため熱間圧延後の再加熱焼入れ時の加熱温度は、８５０〜１０００℃とする。
Instead of the direct quenching described above, after the hot rolling for joining the base material and the laminated material is completed, reheating and quenching may be performed in which reheating is performed for quenching.
[Reheating and quenching: 850 to 1000 ° C.]
In order to ensure wear resistance in the base material of the clad steel plate, the base material must have a high-hardness martensite main structure. In order to obtain the above-mentioned structure, the direct quenching temperature is set to 850 ° C. or higher which is the austenite single phase temperature range. On the other hand, when the reheating temperature exceeds 1000 ° C., the manufacturing cost for heating becomes high. Therefore, the heating temperature at the time of reheating hardening after hot rolling is set to 850 to 1000 ° C.
［再加熱焼入れ時の母材の表面から１ｍｍ深さの位置での温度が８００℃から３００℃までの平均冷却速度：３０℃／ｓ以上］
クラッド鋼板の母材をマルテンサイト主体組織とするためには、８５０℃以上の温度域からの直接焼入れにおいて、母材の表面から１ｍｍ深さの位置での温度が８００℃から３００℃までの平均冷却速度を３０℃／ｓ以上とする必要がある。
[Average cooling rate from 800 ° C to 300 ° C at a position 1 mm deep from the surface of the base material during reheat hardening: 30 ° C / s or more]
In order to make the base material of the clad steel sheet a martensitic main structure, in direct quenching from a temperature range of 850 ° C. or more, the temperature at a position 1 mm deep from the surface of the base material is an average from 800 ° C. to 300 ° C. The cooling rate needs to be 30 ° C./s or more.
上記した直接焼入れまたは再加熱焼入れの後に、必要に応じて焼戻しを行うことができる。
［焼戻し温度：１００〜３００℃］
すなわち、クラッド鋼板の母材および合せ材の靱性回復を目的として、焼戻しを行うことができる。その効果を得るためには、焼戻し温度を１００℃以上とする。一方、焼戻し温度が３００℃を超えると、硬度が低下して耐摩耗性が劣化するため、焼入れ後の焼戻し温度は１００〜３００℃とする。
After the above-mentioned direct hardening or reheat hardening, tempering can be performed as needed.
[Tempering temperature: 100 to 300 ° C]
That is, tempering can be performed for the purpose of recovering the toughness of the base material and the joining material of the clad steel plate. In order to acquire the effect, tempering temperature shall be 100 degreeC or more. On the other hand, when the tempering temperature exceeds 300 ° C., the hardness decreases and the wear resistance deteriorates, so the tempering temperature after quenching is set to 100 to 300 ° C.
次に、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例は、本発明の好適な一例を示すものであり、本発明は、該実施例によって何ら限定されるものではない。
まず、連続鋳造法により、表１に示す成分組成の合せ材用のスラブと、表２に示す成分組成の母材用スラブを製造した。
Next, the present invention will be more specifically described based on examples. The following examples show preferred examples of the present invention, and the present invention is not limited by the examples.
First, slabs for laminated materials having the component compositions shown in Table 1 and slabs for base materials having the component compositions shown in Table 2 were produced by a continuous casting method.
次に、得られた母材用のスラブおよび合せ材用のスラブを用いて、熱間圧延により種々の板厚の母材用および合せ材用の鋼板を作製した。これら母材用鋼板および合せ材用鋼板を同じ長さおよび幅に切断し、熱間圧延後の鋼板表面のスケールを研磨により除去した。かくして得られた母材および合せ材の鋼板を積み重ね、真空度１０-4〜１０-5Ｔｏｒｒのチャンバー内にて母材と合せ材との界面を全周に渡って電子ビームで溶接し、その後、熱間圧延を圧下比：４〜２５として施しクラッド鋼板に仕上げた。その後、表３に示す条件に従う焼入れを施し、一部の鋼板はさらに焼戻しを行った。
なお、焼入れ時の冷却は、鋼板を移動させながら鋼板の表裏面より大流量で水を噴射して行った。母材温度は熱電対により測定した。
Next, using the obtained slab for base material and the slab for joint material, steel plates for base material and joint material of various plate thicknesses were produced by hot rolling. The base steel plate and the joint steel plate were cut into the same length and width, and the scale on the surface of the steel plate after hot rolling was removed by grinding. The base material and the laminated steel plate thus obtained are stacked, and the interface between the base material and the laminated material is welded with an electron beam over the entire circumference in a chamber having a degree of vacuum of 10 −4 to 10 −5 Torr. Then, hot rolling was performed at a reduction ratio of 4 to 25 to finish a clad steel plate. Thereafter, quenching was performed in accordance with the conditions shown in Table 3, and some of the steel plates were further tempered.
In addition, cooling at the time of quenching was performed by injecting water at a large flow rate from the front and back surfaces of the steel sheet while moving the steel sheet. The base material temperature was measured with a thermocouple.
得られたクラッド鋼板のそれぞれについて、以下に記す方法で、母材および合せ材それぞれの硬度、板厚を測定した。また、クラッド鋼板としての曲げ加工性を評価した。これら測定および評価結果を表３に併記する。 The hardness and thickness of each of the base material and the joining material were measured for each of the obtained clad steel plates by the method described below. Moreover, the bending workability as a clad steel plate was evaluated. These measurements and evaluation results are also shown in Table 3.
［ブリネル硬さ］
得られたクラッド鋼板の長手方向および幅方向の中央位置から、合せ材並びに母材の表面から１ｍｍ深さ位置が試験面となるようにサンプルを採取し、該試験片の表面を鏡面研磨した後、ＪＩＳ Ｚ２２４３（２００８）に準拠してブリネル硬さを測定した。測定には直径１０ｍｍのタングステン硬球を使用し、荷重は３０００ｋｇｆとし、５点で試験を行い、その平均値をブリネル硬さとした。
[Brinell hardness]
From the central position in the longitudinal direction and width direction of the obtained clad steel plate, a sample is taken so that the test surface is 1 mm deep from the surfaces of the laminated material and the base material, and the surface of the test piece is mirror polished Brinell hardness was measured according to JIS Z 2243 (2008). For the measurement, a tungsten hard ball having a diameter of 10 mm was used, the load was 3000 kgf, a test was performed at five points, and the average value was defined as Brinell hardness.
［板厚の測定］
得られたクラッド鋼板の長手方向および幅方向の中央位置から、板厚全厚分のサンプルを採取し、樹脂埋め鏡面研磨後、３％ナイタールエッチングを行い、合せ材および母材の板厚を測定した。
[Measurement of thickness]
From the central position in the longitudinal direction and width direction of the obtained clad steel plate, a sample for the entire thickness is taken, resin-filled and mirror-polished, 3% nital etching is performed, and the thickness of the joint material and base material is It was measured.
［曲げ加工性］
得られたクラッド鋼板の長手方向および幅方向の中央位置から、板厚全厚分の７５０×１５０ｍｍサンプルを採取し、ＪＩＳ Ｚ２４４８（１９９６）に準拠して３点曲げ試験を実施した。なお、曲げ半径は２．８ｔ（ｔ：クラッド鋼板の全厚[ｍｍ]）とし、３点曲げの外面側に合せ材が来る向きで１８０°曲げを行った後、試験片表面に割れが発生したかどうかで曲げ加工性を評価した。
[Bendability]
From the central position in the longitudinal direction and width direction of the obtained clad steel plate, a 750 × 150 mm sample of the full thickness was taken, and a three-point bending test was carried out in accordance with JIS Z 2448 (1996). The bending radius is 2.8t (t: the total thickness of the clad steel plate [mm]), and a crack occurs on the surface of the test piece after 180 ° bending in the direction in which the joining material comes to the outer surface side of 3-point bending. The bending workability was evaluated based on whether or not it was done.
表３に示した結果から分かるように、本発明の条件を満たすクラッド鋼板は、優れた曲げ加工性および高い母材の硬度を両立している。 As can be seen from the results shown in Table 3, the clad steel sheet satisfying the conditions of the present invention has both excellent bending workability and high base metal hardness.
これに対して、本発明の条件を満たさない比較例の鋼板は、曲げ加工性あるいは硬さの少なくとも一方が劣位であった。
例えば、Ｎｏ．１９，２０の鋼板では合せ材板厚の割合が小さすぎるため、曲げ加工時に母材を起点とした割れが生じており曲げ加工性は劣位であった。Ｎｏ．２１、２３の鋼板は、合せ材のＣ含有量が高く合せ材硬度が高すぎるため曲げ加工性が劣位であった。Ｎｏ．２２の鋼板は、合せ材のＰ含有量が高く合せ材の延性が低いため曲げ加工性が劣位であった。Ｎｏ．２４，２６の鋼板は、母材のＣ含有量が低いため、母材硬度が低位であった。Ｎｏ．２５の鋼板は、母材のＣ含有量が高く、母材の硬度が高すぎるため、曲げ加工時に母材を起点とした割れが生じており曲げ加工性が劣位であった。Ｎｏ．２７の鋼板は、直接焼入れ温度が低いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。Ｎｏ．２８の鋼板は、直接焼入れ時の冷却速度が遅いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。Ｎｏ．２９の鋼板は、再加熱焼入れ時の冷却速度が遅いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。Ｎｏ．３０の鋼板は、再加熱焼入れ温度が低いため、母材がマルテンサイト主体組織とならず、母材硬度が低位であった。Ｎｏ．３１の鋼板は、焼戻し温度が高すぎるため、母材組織の焼戻し軟化が進行し、母材硬度が低位であった。
On the other hand, the steel plate of the comparative example that does not satisfy the conditions of the present invention was inferior in at least one of bending workability or hardness.
For example, no. In the steel sheets of 19 and 20, the ratio of the laminated material plate thickness was too small, so that cracks were generated starting from the base material during bending, and the bending workability was inferior. No. The steel sheets 21 and 23 had inferior bending workability because the C content of the laminated material was high and the hardness of the laminated material was too high. No. No. 22 steel sheet was inferior in bending workability because the P content of the laminated material was high and the ductility of the laminated material was low. No. The steel plates Nos. 24 and 26 had a low base metal hardness because the C content of the base material was low. No. In the steel plate No. 25, since the C content of the base material was high and the hardness of the base material was too high, cracking originating from the base material occurred during bending and the bending workability was inferior. No. In No. 27 steel sheet, since the direct hardening temperature was low, the base material did not have a martensitic main structure, and the base material hardness was low. No. Since the steel plate No. 28 had a slow cooling rate during direct quenching, the base material did not have a martensite main structure, and the base material hardness was low. No. Since the steel plate No. 29 has a slow cooling rate during reheating and quenching, the base material did not have a martensite main structure, and the base material hardness was low. No. In the case of No. 30 steel sheet, the base material did not have a martensitic main structure because the reheat hardening temperature was low, and the base material hardness was low. No. In the steel plate No. 31, the tempering temperature was too high, so the temper softening of the base material structure proceeded and the base material hardness was low.
Claims (6)
前記合せ材は、質量％で、
Ｃ：０．００１％以上０．２９０％以下、
Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上２．５０％以下、
Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．００１％以上０．１００％以下、
Ｎ：０．０１％以下および
Ｏ：０．０１％以下
を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物の成分組成を有し、かつ表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５２５ＨＢＷ １０／３０００未満であり、
前記母材は、質量％で、
Ｃ：０．３４％超え０．５０％以下、
Ｓｉ：０．０１％以上２．００％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上２．５０％以下、
Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．００１％以上０．１００％以下、
Ｎ：０．０１％以下および
Ｏ：０．０１％以下
を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物である成分組成を有し、かつ表面から１ｍｍ深さの位置におけるブリネル硬さが５６０〜６９０ＨＢＷ １０／３０００であり、
前記母材の板厚をｔMおよび前記合せ材の板厚をｔcとしたとき、ｔc／（ｔM＋ｔc）が０．０５〜０．５０であるクラッド鋼板。 A clad steel plate made by joining a mating material to a base material,
The laminated material is mass%,
C: 0.001% or more and 0.290% or less,
Si: 0.01% or more and 2.00% or less,
Mn: 0.10% to 2.50%,
P: 0.025% or less,
S: 0.02% or less,
Al: 0.001% or more and 0.100% or less,
N: 0.01% or less and O: 0.01% or less, the composition of the remaining Fe and inevitable impurities, and the Brinell hardness at a depth of 1 mm from the surface is less than 525HBW 10/3000 ,
The base material is mass%,
C: 0.34% or more and 0.50% or less,
Si: 0.01% or more and 2.00% or less,
Mn: 0.10% to 2.50%,
P: 0.025% or less,
S: 0.02% or less,
Al: 0.001% or more and 0.100% or less,
N: 0.01% or less and O: 0.01% or less, the balance is Fe and the inevitable impurities, and the Brinell hardness is 560-690 HBW 10/3000 at a depth of 1 mm from the surface. And
When the thickness of the base material was a sheet thickness of t M and the combined material and t c, t c / (t M + t c) is clad plate is 0.05 to 0.50.
Ｃｕ：０．０１〜２．００％、
Ｎｉ：０．０１〜５．００％、
Ｃｒ：０．２〜２．０％、
Ｍｏ：０．０１〜３．００％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、
Ｖ：０．００１〜１．０００％、
Ｗ：０．０１〜１．５０％、
Ｂ：０．０００５〜０．０１００％、
Ｃａ：０．０００１〜０．０２００％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０２００％および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５００％
から選択される１種または２種以上を含む、請求項１に記載のクラッド鋼板。 The component composition of at least one of the laminated material and the base material is further in mass%,
Cu: 0.01-2.00%,
Ni: 0.01 to 5.00%,
Cr: 0.2 to 2.0%,
Mo: 0.01 to 3.00%
Nb: 0.005 to 0.100%,
Ti: 0.005 to 0.100%,
V: 0.001 to 1.000%,
W: 0.01 to 1.50%,
B: 0.0005 to 0.0100%,
Ca: 0.0001 to 0.0200%,
Mg: 0.0001-0.0200% and REM: 0.0005-0.0500%
The clad steel plate according to claim 1, comprising one or more selected from:
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板に、１００〜３００℃での焼戻しを施すクラッド鋼板の製造方法。 In the method of manufacturing a clad steel plate according to claim 3,
Furthermore, the manufacturing method of the clad steel plate which tempers at 100-300 degreeC to the said quenched hot-rolled steel plate.
さらに、前記焼入れされた熱延鋼板を、１００〜３００℃で焼戻すクラッド鋼板の製造方法。 In the manufacturing method of the clad steel plate according to claim 5,
Furthermore, the manufacturing method of the clad steel plate which tempers the said hardened | hardened hot rolled steel plate at 100-300 degreeC.
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