JP2019084893A - Vertical take-off and landing possible flight body, flight body, controller and control method for vertical take-off and landing possible flight body, and recording medium storing control program - Google Patents
Vertical take-off and landing possible flight body, flight body, controller and control method for vertical take-off and landing possible flight body, and recording medium storing control program Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019084893A JP2019084893A JP2017213152A JP2017213152A JP2019084893A JP 2019084893 A JP2019084893 A JP 2019084893A JP 2017213152 A JP2017213152 A JP 2017213152A JP 2017213152 A JP2017213152 A JP 2017213152A JP 2019084893 A JP2019084893 A JP 2019084893A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- propeller
- quadrant
- main
- propellers
- auxiliary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 98
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 51
- RZVHIXYEVGDQDX-UHFFFAOYSA-N 9,10-anthraquinone Chemical group C1=CC=C2C(=O)C3=CC=CC=C3C(=O)C2=C1 RZVHIXYEVGDQDX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 230000001141 propulsive effect Effects 0.000 claims description 8
- 210000002304 esc Anatomy 0.000 description 47
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 19
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 18
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 18
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 15
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 238000013461 design Methods 0.000 description 10
- 230000010365 information processing Effects 0.000 description 7
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000005206 flow analysis Methods 0.000 description 5
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 4
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 201000009482 yaws Diseases 0.000 description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Control Of Position, Course, Altitude, Or Attitude Of Moving Bodies (AREA)
Abstract
Description
本発明は、垂直離着陸可能飛行体、飛行体、垂直離着陸可能飛行体のコントローラ、制御方法及び制御プログラムを格納した記録媒体に関する。 BACKGROUND OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to a vertical take-off and landing capable aircraft, a flying body, a controller for the vertical take-off and landing capable flying vehicle, a control method, and a recording medium storing a control program.
無人マルチコプターとしてのドローンの開発が進み、各国政府が許可基準の策定等の方針を進めている。しかしながら、マルチコプターが急速に普及する一方、マルチコプター等の垂直離着陸可能飛行体の墜落事故も増加している。このため、墜落の可能性を最大限低減する飛行体が望まれている。 The development of drones as unmanned multicopters has progressed, and the governments of each country are promoting policies such as formulation of permission criteria. However, while multicopters are rapidly spreading, crash incidents of vertical take-off and landing vehicles such as multicopters are also increasing. For this reason, there is a need for a flying vehicle that minimizes the possibility of crash.
本発明は、上記問題点を鑑み、墜落の可能性を低減することができる垂直離着陸可能飛行体、飛行体、垂直離着陸可能飛行体のコントローラ、制御方法及び制御プログラムを格納した記録媒体を提供することを目的とする。 SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above problems, the present invention provides a vertical take-off and landing capable aircraft, a flying body, and a controller for a vertical take-off and landing capable flying object capable of reducing the possibility of crash, a control method, and a recording medium storing a control program. The purpose is
本発明の第1の態様は、機体主部と、平面パターンにおいて機体主部の内部に象限中心を定義し、その象限中心の周りの複数個の象限のそれぞれに独立した同一方向の揚力を発生するように、機体主部を支持するフレームと、複数個の象限のそれぞれに、フレームに設けられた回転軸によって配置された主プロペラと、複数個の象限の中に選択される第1象限において、フレームに設けられた回転軸によって配置され、主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを備える垂直離着陸可能飛行体であることを要旨とする。第1の態様に係る垂直離着陸可能飛行体において、第1象限に隣接する他の象限における主プロペラの回転方向は、反対方向であることを特徴とする。象限の個数が奇数個の場合は、1箇所だけ隣の象限と主プロペラの回転方向が同じ方向となる。 According to a first aspect of the present invention, a quadrant center is defined inside the fuselage main part in the fuselage main part and the plane pattern, and lifts in the same direction independent of each other in a plurality of quadrants around the quadrant center are generated. The frame supporting the main body of the airframe, the main propeller disposed by the rotation axis provided to the frame in each of the plurality of quadrants, and the first quadrant selected among the plurality of quadrants And a vertical take-off and landing capable of being arranged by a rotation shaft provided on the frame and having an auxiliary propeller having the same rotational direction as the main propeller. In the vertical take-off and landing vehicle according to the first aspect, the rotation directions of the main propellers in other quadrants adjacent to the first quadrant are characterized by being in opposite directions. When the number of quadrants is an odd number, the rotation direction of the main propeller is the same as that of the quadrant adjacent to only one place.
本発明の第2の態様は、機体と、機体の中央部に固定され、機体の前進により揚力を発生させる主翼と、機体の前進方向に推進力を発生させる主プロペラと、主プロペラと同一回転方向の補助プロペラとを備え、主プロペラ及び補助プロペラの回転面に垂直な断面において、互いの回転面が垂直方向に離間し、かつ回転面の半径より小さい範囲で重なり合うように、主プロペラ及び補助プロペラが配置される飛行体であることを要旨とする。 According to a second aspect of the present invention, an airframe, a main wing fixed to a central portion of the airframe and generating lift by advancing the airframe, a main propeller generating propulsive force in the forward direction of the airframe, and the same rotation as the main propeller Main propeller and auxiliary propellers so that the rotational surfaces of the main propeller and the auxiliary propellers vertically separate from each other and overlap within a range smaller than the radius of the rotational surfaces in a cross section perpendicular to the rotational surfaces of the main propellers and auxiliary propellers. The gist of the invention is that it is an aircraft in which a propeller is disposed.
本発明の第3の態様は、平面パターンにおいて機体主部の内部に象限中心を定義し、その象限中心の周りの第1〜第4象限のそれぞれに独立した同一方向の揚力を発生するように、機体主部を支持するフレームの第1〜第4象限のそれぞれに、フレームに設けられた回転軸によって配置された主プロペラを回転させる飛行制御部と、第1象限における揚力が不足した場合、第1象限において、フレームに設けられた回転軸によって配置され、主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを回転させるライン制御部とを備える垂直離着陸可能飛行体のコントローラであることを要旨とする。 According to a third aspect of the present invention, a quadrant center is defined inside the main body of the airframe in a plane pattern, and lifts in the same direction independent of each of the first to fourth quadrants around the quadrant center are generated. A flight control unit for rotating the main propeller disposed by a rotation shaft provided in the frame in each of the first to fourth quadrants of the frame supporting the main body of the aircraft, and a lift in the first quadrant is insufficient; The controller is a controller for a vertical take-off and landing capable vehicle including a main propeller and a line control unit for rotating an auxiliary propeller in the same rotation direction, which is disposed by a rotation shaft provided in a frame in the first quadrant.
本発明の第4の態様は、平面パターンにおいて機体主部の内部に象限中心を定義し、その象限中心の周りの第1〜第4象限のそれぞれに独立した同一方向の揚力を発生するように、機体主部を支持するフレームの第1〜第4象限のそれぞれに、フレームに設けられた回転軸によって配置された主プロペラを回転させるステップと、第1象限における揚力が不足した場合、第1象限において、フレームに設けられた回転軸によって配置され、主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを回転させるステップとを含む垂直離着陸可能飛行体の制御方法であることを要旨とする。 According to a fourth aspect of the present invention, a quadrant center is defined inside the main body of the airframe in a plane pattern, and lifts in the same direction independent of each of the first to fourth quadrants around the quadrant center are generated. Rotating the main propeller disposed by the rotation shaft provided in the frame in each of the first to fourth quadrants of the frame supporting the main part of the vehicle, and the lift in the first quadrant being insufficient; A method of controlling a vertical take-off and landing vehicle, comprising the steps of: arranging a main propeller and an auxiliary propeller having the same rotation direction, which are arranged by a rotation shaft provided in a frame in a quadrant.
本発明の第4の態様で述べた垂直離着陸可能飛行体の制御方法を実現するためのプログラムは、コンピュータ読取り可能な記録媒体に保存し、この記録媒体をコンピュータシステムによって読み込ませることにより、本発明の垂直離着陸可能飛行体の制御方法を実行することができる。すなわち、本発明の第4の態様は、平面パターンにおいて機体主部の内部に象限中心を定義し、その象限中心の周りの第1〜第4象限のそれぞれに独立した同一方向の揚力を発生するように、機体主部を支持するフレームの第1〜第4象限のそれぞれに、フレームに設けられた回転軸によって配置された主プロペラを回転させる命令と、第1象限における揚力が不足した場合、第1象限において、フレームに設けられた回転軸によって配置され、主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを回転させる命令とを含む一連の命令による処理をコンピュータに実行させる垂直離着陸可能飛行体の制御プログラムを格納した記録媒体であることを要旨とする。 The program for realizing the control method of the vertical take-off and landing vehicle described in the fourth aspect of the present invention is stored in a computer readable recording medium, and the recording medium is read by a computer system. The control method of the vertical take-off and landing capable vehicle can be implemented. That is, according to the fourth aspect of the present invention, a quadrant center is defined inside the main part of the airframe in a plane pattern, and lifts in the same direction independent of each other are generated in the first to fourth quadrants around the quadrant center. As described above, in each of the first to fourth quadrants of the frame supporting the main body of the frame, a command to rotate the main propeller disposed by the rotation axis provided on the frame and the lift in the first quadrant is insufficient A control program for a vertical take-off and landing capable of causing a computer to execute processing according to a series of instructions arranged in a first quadrant by a rotation shaft provided in a frame and including a main propeller and an instruction to rotate an auxiliary propeller in the same rotation direction. The gist of the present invention is a recording medium storing
本発明の一態様によれば、墜落の可能性を低減することができる垂直離着陸可能飛行体、飛行体、垂直離着陸可能飛行体のコントローラ、制御方法及び制御プログラムを格納した記録媒体を提供することができる。 According to one aspect of the present invention, there is provided a recording medium storing a vertical take-off and landing capable aircraft, a flying body, and a controller, control method and control program for the vertical take-off and landing capable of reducing the possibility of crash. Can.
以下、図面を参照して、本発明の第1乃至第9実施形態を説明する。図面の記載において、同一又は類似の部分には同一又は類似の符号を付し、重複する説明を省略する。但し、図面は模式的なものであり、各寸法の関係や比率などは実際のものとは異なる場合がある。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれ得る。また、以下に示す第1乃至第9実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、本発明の技術的思想は、構成部品の形状、構造、配置等を下記のものに特定するものでない。 Hereinafter, first to ninth embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the description of the drawings, the same or similar parts will be denoted by the same or similar reference numerals, and overlapping descriptions will be omitted. However, the drawings are schematic, and the relationships, ratios, etc. of the respective dimensions may be different from the actual ones. In addition, parts having different dimensional relationships and proportions may be included between the drawings. In addition, the first to ninth embodiments described below illustrate apparatuses and methods for embodying the technical idea of the present invention, and the technical idea of the present invention is a shape of a component, The structure, arrangement, etc. are not specified in the following.
(第1実施形態)
本発明の第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図1に示すように、機体主部10と、中央部において機体主部10を支持するフレーム(11,12,13,14)と、フレーム(11〜14)に配置された8つのプロペラ(ローター)31,32,……,38とを備えるオクトコプターである。フレーム(11〜14)は、平面パターンにおいて機体主部10の内部に象限中心Gを定義し、象限中心Gの周りの第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれに独立した同一方向の揚力を発生するように、機体主部10を支持する。プロペラ31〜38は、上向きの揚力を発生する回転方向をそれぞれ有する。なお、図1において、プロペラ31〜38を、それぞれの回転面として模式的に図示する。
First Embodiment
The vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment of the present invention, as shown in FIG. 1, includes an airframe
プロペラ31〜38は、例えば、下層に位置する主プロペラ31〜34と、主プロペラ31〜34のそれぞれの上層に位置する補助プロペラ35〜38との2組のプロペラに分類される。なお、本発明における「主プロペラ」「補助プロペラ」は、便宜上の名称の選択に過ぎず、「主プロペラ」を「補助プロペラ」、「補助プロペラ」を「主プロペラ」と互いに置き換えて呼んでも構わない。主プロペラ(第1プロペラ)31〜34は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれに、フレーム(11〜14)に設けられた回転軸によって配置されている。補助プロペラ(第2プロペラ)35〜38は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれに、フレーム(11〜14)に設けられた回転軸によって配置されている。第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、補助プロペラ35〜38は、主プロペラ31〜34と同一回転方向を有する。
The
具体的には、第1象限Q1に配置された主プロペラ31及び補助プロペラ35と、第3象限Q3に配置された主プロペラ33及び補助プロペラ37は、フレーム(11〜14)の上方から見て時計回り(CW)の回転方向をそれぞれ有する。一方、第2象限Q2に配置された主プロペラ32及び補助プロペラ36と、第4象限Q4に配置された主プロペラ34及び補助プロペラ38は、反時計回り(CCW)の回転方向をそれぞれ有する。即ち、第1象限Q1及び第3象限Q3の回転方向は、第2象限Q2及び第4象限Q4の回転方向と反対方向である。
Specifically, the
図1において、主プロペラ31及び補助プロペラ35、主プロペラ32及び補助プロペラ36、主プロペラ33及び補助プロペラ37、並びに、主プロペラ34及び補助プロペラ38のそれぞれは、理解を容易にするために、互いに異なる回転軸及び回転面を有するように模式的に表示される。しかしながら実際には、主プロペラ31及び補助プロペラ35、主プロペラ32及び補助プロペラ36、主プロペラ33及び補助プロペラ37、並びに、主プロペラ34及び補助プロペラ38のそれぞれは、回転軸が互いに同心となるように配置され、2層構造を有している。このように、4象限のそれぞれにおいて、互いに同一の回転軸及び回転方向を有する2つのプロペラが配置され、各象限における回転方向は、それぞれ隣接する象限と反対方向である。
In FIG. 1, the
例えば第2象限Q2について図2に示すように、主プロペラ32及び補助プロペラ36の各ブレードは、主プロペラ32及び補助プロペラ36のそれぞれがフレーム(11〜14)の上方から見てCCWに回転するときにフレーム(11〜14)の上向きの揚力を発生するように、ピッチ角が調整されている。同様に、象限中心Gに関して第2象限Q2の反対側に位置する第4象限Q4について、主プロペラ34及び補助プロペラ38の各ブレードは、主プロペラ34及び補助プロペラ38のそれぞれがCCWに回転するときにフレーム(11〜14)の上向きの揚力を発生するように、ピッチ角が調整されている。
For example, as shown in FIG. 2 for the second quadrant Q2, each blade of the
一方、第1象限Q1の主プロペラ31及び補助プロペラ35と、第3象限Q3の主プロペラ33及び補助プロペラ37の各ブレードは、主プロペラ31及び補助プロペラ35と、主プロペラ33及び補助プロペラ37とのそれぞれがCWに回転するときにフレーム(11〜14)の上向きの揚力を発生するように、ピッチ角が調整されている。
On the other hand, each blade of the
図2に示す例において、主プロペラ32及び補助プロペラ36は、例えばそれぞれ2枚のブレードを有するが、プロペラ31〜38が有するブレードの枚数は、3以上であってもよい。ブレードの枚数を増加させることにより、回転により発生する揚力を増加させることができる。また、主プロペラ31〜34と、補助プロペラ35〜38とのそれぞれは、上下2層の間で異なる枚数のブレードを有していてもよい。また、上下2層の間で直径の異なるプロペラを有していてもよい。
In the example shown in FIG. 2, the
フレーム(11〜14)は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、象限中心G側から外側方向に放射状に延伸する複数のビーム部11,12,13,14を有するエアフレームである。このため、フレーム(11〜14)は、機体主部10と一体に形成された構成を有していてもよい。機体主部10は、例えば、電源及び処理回路等の電子部品を収容する筐体として機能する。ビーム部11〜14のそれぞれは、例えば筒状であり、配線等を収容する。ビーム部11〜14のそれぞれは、例えば、平面パターンとしてフレーム(11〜14)の重心を通る放射状の線に長手方向の中心線が一致するように配置される。平面パターンにおいてフレーム(11〜14)の重心は、例えば象限中心Gである。フレーム(11〜14)は、重心を通るフレーム(11〜14)に垂直な中心軸に関して2回又は4回の回転対称性を有し得る。
In each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, the frames (11 to 14) extend a plurality of
第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、プロペラ31〜38のそれぞれを回転させる複数のモータ21〜28を更に備える。具体的には、モータ21〜28は、主プロペラ31〜34をそれぞれ回転させる第1モータ21〜24と、補助プロペラ35〜38をそれぞれ回転させる第2モータ25〜28との2組のモータに分類される。プロペラ31〜38のそれぞれがモータ21〜28の各シャフト(回転軸)に直接的に接続される場合、第1モータ21及び第2モータ25、第1モータ22及び第2モータ26、第1モータ23及び第2モータ27、並びに第1モータ24及び第2モータ28のそれぞれは、シャフトが互いに同心となるように配置される。
The vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment further includes a plurality of
プロペラ31〜38は、それぞれ対応するモータ21〜28により互いに独立して回転することが可能である。即ち、プロペラ31〜38のそれぞれは、互いに独立した駆動動力系により回転する。モータ21〜28としては、例えば、入力電力に対する出力効率が高いブラシレスDCモータ、ブラシ付きDCモータ、AC又はDCサーボモータ等を採用可能である。
The
図2に示すように、下層の第1モータ22及び主プロペラ32は、ビーム部12の先端部における下側に取り付けられ、上層の第2モータ26及び補助プロペラ36は、上側に取り付けられる。同様に、第1象限Q1について、下層の第1モータ21及び主プロペラ31は、ビーム部11の先端部における下側に取り付けられ、上層の第2モータ25及び補助プロペラ35は、上側に取り付けられる。第3象限Q3について、下層の第1モータ23及び主プロペラ33は、ビーム部13の先端部における下側に取り付けられ、上層の第2モータ27及び補助プロペラ37は、上側に取り付けられる。第4象限Q4について、下層の第1モータ24及び主プロペラ34は、ビーム部14の先端部における下側に取り付けられ、上層の第2モータ28及び補助プロペラ38は、上側に取り付けられる。
As shown in FIG. 2, the lower
第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図3に示すように、指令部4、フライトコントローラ(FC)5及び複数のエレクトロニックスピードコントローラ(ESC)61,62,……,68を更に備える。指令部4、FC5及びESC61〜68は、例えば機体主部10の内側に収容される。
The vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment further includes a command unit 4, a flight controller (FC) 5, and a plurality of electronic speed controllers (ESC) 61, 62,..., 68, as shown in FIG. . The command unit 4, the
指令部4は、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の飛行動作を示す指令信号をFC5に出力する回路である。飛行動作は、上昇、降下、前進、後進、左移動、右移動、左旋回、右旋回等を含む。指令部4は、例えば、ユーザの操作に応じて指令信号を無線送信する送信機から指令信号を受信する受信機であり得る。指令部4又はFC5は、複数の航法衛星から受信した信号に基づいて、緯度、経度及び高度を示す位置情報を取得する全地球航法測位システム(GNSS)受信機を備えてもよい。指令部4は、GNSS受信機により取得された位置情報に基づいて、予め設定された飛行経路を飛行する指令信号を自動的に生成するようにしてもよい。或いは、指令部4は、垂直離着陸可能飛行体を有人の飛行体として、乗員の操作を受け付け、操作に応じた指令信号をFC5に出力するようにしてもよい。
The command unit 4 is a circuit that outputs to the FC 5 a command signal indicating the flight operation of the vertical take-off and landing capable flight vehicle according to the first embodiment. Flight operations include ascent, descent, forward, reverse, left movement, right movement, left turn, right turn, etc. The command unit 4 may be, for example, a receiver that receives a command signal from a transmitter that wirelessly transmits a command signal according to a user operation. The command unit 4 or the
FC5は、例えば図4に示すように、センサ部51及び制御回路56を備える。センサ部51は、例えば、加速度センサ52、角速度センサ53、方位センサ54、高度センサ55、及び障害物センサ57を備える。加速度センサ52は、互いに直交する3軸方向、即ちロール軸、ピッチ軸及びヨー軸方向の加速度を検出する。角速度センサ53は、互いに直交する3軸周りの角速度を検出することにより地表面に対するフレーム(11〜14)の姿勢を検出する。方位センサ54は、地磁気を検出することによりフレーム(11〜14)の方位を検出する。高度センサ55は、気圧を検出することにより高度を検出する。障害物センサ57は、飛行経路における固定障害物あるいは移動障害物を検出する。センサ部51は、加速度センサ52、角速度センサ53、方位センサ54、高度センサ55、及び障害物センサ57により、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の速度、姿勢、方位、高度等の飛行状態を検出する。
The
制御回路56は、例えば、プロセッサ、メモリ及び入出力インターフェースを備える、マイクロコントローラ等のコンピュータから構成される。制御回路56のプロセッサは、例えば、例えば中央演算処理装置(CPU)である。プロセッサは、汎用の半導体集積回路中に設定される機能的な論理回路により実現されてもよい。例えば、プロセッサは、フィールド・プログラマブル・ゲート・アレイ(FPGA)等のプログラマブル・ロジック・デバイス(PLD)等を有していてもよい。
The
制御回路56は、指令部4から入力された指令信号及びセンサ部51により検出された飛行状態に応じて、ESC61〜68を制御する飛行制御部561及びライン制御部562を機能的又は物理的なハードウェア資源として備える。飛行制御部561は、指令部4から入力された指令信号からフレーム(11〜14)の目標状態を設定し、センサ部51により検出される飛行状態との差分から目標状態を達成するようなプロペラ31〜38の各回転数を示す制御信号を生成する論理回路である。飛行制御部561は、生成した制御信号をESC61〜68に出力する。
ライン制御部562は、例えばESC61〜68に対する制御信号のラインを切り替えることにより、ESC61〜68から制御信号の出力先を設定する論理回路である。ライン制御部562は、例えば、4象限のそれぞれにおける複数のESCに対して同一の制御信号を出力する第1モードと、4象限のそれぞれにおいて、複数のESCの何れかに対して制御信号を出力する第2モードとを有することができる。
The
ライン制御部562は、第1モードにおいて、第1象限Q1用の第1ESC61及び第2ESC65、第2象限Q2用の第1ESC62及び第2ESC66、第3象限Q3用の第1ESC63及び第2ESC67、並びに、第4象限Q4用の第1ESC64及び第2ESC68毎に同一の制御信号を出力する。
In the first mode, the
ライン制御部562は、第2モードにおいて、第1ESC61及び第2ESC65の何れか、第1ESC62及び第2ESC66の何れか、第1ESC63及び第2ESC67の何れか、並びに、第1ESC64及び第2ESC68の何れかに、制御信号をそれぞれ出力する。このように、FC5は、8つのモータ21〜28のそれぞれが独立して駆動可能なように、ESC61〜68のそれぞれに対する制御信号を生成する。このため、FC5とESC61〜68のそれぞれとの間は、互いに独立した配線により接続されている。
In the second mode, the
ESC61〜68のそれぞれは、FC5から制御信号を入力し、制御信号が示す回転数で各モータ21〜28を駆動させる駆動信号を生成し、各モータ21〜28に出力するモータ駆動回路である。即ち、FC5は、ESC61〜68をそれぞれ介して、プロペラ31〜38の回転を制御する。ESC61〜68は、下層の第1モータ21〜24を駆動する第1ESC61〜64と、上層の第2モータ25〜28を駆動する第2ESC65〜68との2組に分類される。
Each of the
―飛行動作―
以下、図5に示すモデルを参照して、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の各飛行動作時の状態を説明する。中央の状態(a)は、垂直離着陸可能飛行体が空中で停止するホバリングである。第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれに示される「1.0 CW」等の数字及び符号は、上層及び下層のプロペラによる揚力と回転方向を意味する。各揚力は、状態(a)における1つのプロペラの揚力を1.0とする比として表され、FCによる制御状態の目安を意味し、実際の揚力とは異なる場合がある。
-Flight operation-
Hereinafter, with reference to a model shown in FIG. 5, the state of each flight operation of the vertical take-off and landing capable flight vehicle according to the first embodiment will be described. The central state (a) is hovering where the vertical take-off and landing capable aircraft stops in the air. The numerals and symbols such as "1.0 CW" shown in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 mean the lift and the direction of rotation by the upper and lower propellers. . Each lift is expressed as a ratio of the lift of one propeller in the state (a) to 1.0, which means an indication of the control state by the FC, and may be different from the actual lift.
図5の状態(a)では、FCは、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおける揚力を互いに等しくなるように制御する。このときの各象限における上層及び下層のプロペラによる揚力は、例えばそれぞれ1.0とする。各象限における揚力の和は2.0であるため、ロール軸及びピッチ軸周りが安定する。また、CWのプロペラによる揚力の和は4であり、CCWのプロペラによる揚力の和4と等しい。このため、機体はヨー軸周りに関して安定し、機体はホバリングする。 In the state (a) of FIG. 5, FC controls lifts in the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 to be equal to one another. The lift by the upper and lower propellers in each quadrant at this time is, for example, 1.0. Since the sum of lift in each quadrant is 2.0, the roll axis and the pitch axis are stable. In addition, the sum of the lift by the CW propeller is 4, which is equal to the sum 4 of the lift by the CCW propeller. For this reason, the airframe stabilizes around the yaw axis, and the airframe hovers.
状態(b)は前進である。状態(b)では、前方の第1象限Q1及び第2象限Q2のそれぞれにおける上層及び下層の各プロペラの揚力が0.8、後方の第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおける上層及び下層の各プロペラの揚力が1.2である。このため、前方の揚力が相対的に小さくなり、機体の前方が相対的に下がり、機体は下向きにピッチングする。左方の第1象限Q1及び第4象限Q4の揚力、右方の第2象限Q2及び第3象限Q3の揚力、CWのプロペラによる揚力、並びにCCWのプロペラによる揚力のそれぞれの和は、全て4(=0.8+0.8+1.2+1.2)である。このため、機体はロール軸及びヨー軸周りに関して安定し、結果として前進する。 State (b) is forward. In the state (b), the lifts of the upper and lower propellers in the first quadrant Q1 and the second quadrant Q2 in front are 0.8, and the upper and lower layers in the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 in the rear The lift of each propeller is 1.2. For this reason, the front lift is relatively small, the front of the vehicle is relatively lowered, and the vehicle is pitched downward. The sum of the lift of the first quadrant Q1 and the fourth quadrant Q4, the lift of the second quadrant Q2 and the third quadrant Q3, the propeller lift of the CW and the propeller lift of the CCW are all 4 (= 0.8 + 0.8 + 1.2 + 1.2). Because of this, the fuselage stabilizes about the roll and yaw axes and as a result advances.
状態(c)は左移動である。左方の第1象限Q1及び第4象限Q4の各揚力の和は3.2(=0.8+0.8+0.8+0.8)、右方の第2象限Q2及び第3象限Q3の各揚力の和は4.8(=1.2+1.2+1.2+1.2)である。このため、機体の左方が相対的に下がり、機体は左向きにローリングする。前方の第1象限Q1及び第2象限Q2の揚力、後方の第3象限Q3及び第4象限Q4の揚力、CWのプロペラによる揚力、並びにCCWのプロペラによる揚力のそれぞれの和は、全て4である。このため、機体はピッチ軸及びヨー軸周りに関して安定し、結果として左移動する。
State (c) is left movement. The sum of the lifts of the first quadrant Q1 and the fourth quadrant Q4 on the left is 3.2 (= 0.8 + 0.8 + 0.8 + 0.8) and the sum of the lifts of the
状態(d)は右移動である。右移動は、左移動の状態(c)からヨー軸周りに180°回転した状態に実質的に等しいため、詳細な説明を省略する。状態(e)は後進である。後進は、前進の状態からヨー軸周りに180°反転した状態に実質的に等しいため、後進についても詳細な説明を省略する。 State (d) is right movement. The movement to the right is substantially equivalent to the state rotated 180 degrees around the yaw axis from the state of movement to the left (c), and thus the detailed description is omitted. State (e) is reverse. Since reverse travel is substantially equal to a state where it is inverted 180 degrees around the yaw axis from the state of forward travel, the detailed description of reverse travel is also omitted.
状態(f)は左旋回である。CWのプロペラが配置される第1象限Q1及び第3象限Q3の各揚力の和は、4.4(=1.1+1.1+1.1+1.1)である。CCWのプロペラが配置される第2象限Q2及び第4象限Q4の各揚力の和は、3.6(=0.9+0.9+0.9+0.9)である。揚力は回転数に応じた値となるため、機体はプロペラの反トルクによりCCWにヨーイングし、左旋回する。なお、前後方向及び左右方向において揚力はバランスしているため、機体はロール軸及びピッチ軸周りに関して安定している。 State (f) is a left turn. The sum of lifts of the first quadrant Q1 and the third quadrant Q3 in which the CW propeller is disposed is 4.4 (= 1.1 + 1.1 + 1.1 + 1.1). The sum of lifts in the second quadrant Q2 and the fourth quadrant Q4 in which the CCW propellers are disposed is 3.6 (= 0.9 + 0.9 + 0.9 + 0.9). Since the lift is a value corresponding to the number of revolutions, the aircraft yaws in the CCW due to the antitorque of the propeller and turns left. Since the lift is balanced in the front-rear direction and the left-right direction, the airframe is stable around the roll axis and the pitch axis.
状態(g)は右旋回である。CWのプロペラが配置される第1象限Q1及び第3象限Q3の各揚力の和は、3.6(=0.9+0.9+0.9+0.9)である。CCWのプロペラが配置される第2象限Q2及び第4象限Q4の各揚力の和は、4.4(=1.1+1.1+1.1+1.1)である。このため、機体はCWにヨーイングし、右旋回する。前後方向及び左右方向において揚力はバランスしているため、機体はロール軸及びピッチ軸周りに関して安定している。 State (g) is a right turn. The sum of lifts of the first quadrant Q1 and the third quadrant Q3 in which the CW propeller is disposed is 3.6 (= 0.9 + 0.9 + 0.9 + 0.9). The sum of lifts of the second quadrant Q2 and the fourth quadrant Q4 in which the CCW propellers are arranged is 4.4 (= 1.1 + 1.1 + 1.1 + 1.1). Therefore, the aircraft yaws in CW and turns to the right. The lift is balanced in the longitudinal and lateral directions so that the vehicle is stable about the roll and pitch axes.
状態(a)〜(g)において、各揚力の総和は全て8.0であるため機体の高度は一定となる。各象限における揚力の比を維持した状態で揚力の総和を増減することにより、機体は上昇及び下降することができる。以上のように、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、縦横無尽に飛行することが可能である。 In states (a) to (g), since the sum of the lifts is all 8.0, the height of the airframe is constant. The airframe can be raised and lowered by increasing or decreasing the sum of lifts while maintaining the ratio of lifts in each quadrant. As described above, the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment can fly in any direction.
―故障フロー解析―
以下、図6に示すモデルを参照して、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体のプロペラの故障に関するフロー解析について説明する。図6は、各故障モードにおいて、機体がホバリングしている状態を説明する図である。なお、以下において、「プロペラの故障」は、何らかの原因によってプロペラの回転による揚力が発生されなくなった状態を意味する。
-Failure flow analysis-
Hereinafter, with reference to a model shown in FIG. 6, a flow analysis relating to a propeller failure of the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment will be described. FIG. 6 is a diagram for explaining a state in which the aircraft is hovering in each failure mode. In the following, “propeller failure” means a state in which the lift caused by the rotation of the propeller is not generated for some reason.
先ず、モード(A)は、故障したプロペラがない通常のモードである。上述のように、モード(A)では、機体は問題なく自在に飛行することが可能である。機体がバランスして飛行するための条件は2つある。第1条件は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおける揚力が互いに等しいことであり、これによりロール軸及びピッチ軸周りに関してバランスする。第2条件は、CW及びCCWのそれぞれのプロペラによる揚力が互いに等しいことであり、これによりヨー軸周りに関してバランスする。 First, mode (A) is a normal mode in which there is no broken propeller. As described above, in mode (A), the airframe can fly freely without any problem. There are two conditions for the aircraft to balance and fly. The first condition is that the lifts in the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 are equal to one another, thereby balancing around the roll axis and the pitch axis. The second condition is that the lifts by the CW and CCW propellers are equal to one another, thereby balancing around the yaw axis.
モード(B)は、第1象限Q1の2つのCWのプロペラのうち一方が故障したモードである。第1象限Q1において、一方のプロペラが故障して揚力が不足するため、FCは、第1象限Q1の揚力を増大させるように他方のプロペラの回転数を増加させる。このとき、FCの制御信号は、第1象限Q1の2つプロペラに対して出力される。第1象限Q1において打ち消し線が付された「2.0 CW」は、故障したプロペラがFCの制御信号に応じて発生すべき仮想の揚力を意味しているが、実際にはプロペラは故障しているため揚力は0となる。第1象限Q1の他方のプロペラの揚力が2.0となることにより、第1条件及び第2条件が満たされ、機体はバランスする。 Mode (B) is a mode in which one of the two CW propellers in the first quadrant Q1 has failed. In the first quadrant Q1, since one propeller fails and the lift is insufficient, FC increases the rotational speed of the other propeller so as to increase the lift of the first quadrant Q1. At this time, the control signal of FC is output to the two propellers of the first quadrant Q1. “2.0 CW” with a cancellation line in the first quadrant Q1 means the imaginary lift that a failed propeller should generate in response to the control signal of FC, but in fact the propeller has failed. The lift is zero. When the lift of the other propeller of the first quadrant Q1 is 2.0, the first condition and the second condition are satisfied, and the airframe is balanced.
モード(C)は、モード(B)から更に、第2象限Q2の2つのCCWのプロペラのうち一方が故障し、合計2つのプロペラが故障したモードである。モード(C)においても、FCは、揚力が不足した第2象限Q2の揚力を増大させるため、他方のプロペラの回転数を増加させる。第2象限Q2の他方のプロペラの揚力が2.0となることにより、第1条件及び第2条件が満たされ、機体はバランスする。 Mode (C) is a mode in which one of two CCW propellers in the second quadrant Q2 has failed and a total of two propellers have failed since mode (B). Also in mode (C), FC increases the rotational speed of the other propeller in order to increase the lift of the second quadrant Q2 which is insufficient in lift. When the lift of the other propeller of the second quadrant Q2 is 2.0, the first condition and the second condition are satisfied, and the airframe is balanced.
モード(D)は、モード(C)から更に、第4象限Q4の2つのCCWのプロペラのうち一方が故障し、合計3つのプロペラが故障したモードである。モード(D)においても、FCは、揚力が不足した第4象限Q4の揚力を増大させるため、他方のプロペラの回転数を増加させる。第4象限Q4の他方のプロペラの揚力が2.0となることにより、第1条件及び第2条件が満たされ、機体はバランスする。 Mode (D) is a mode in which one of two CCW propellers in the fourth quadrant Q4 further fails from mode (C) and a total of three propellers fail. Also in mode (D), FC increases the rotational speed of the other propeller in order to increase the lift of the fourth quadrant Q4 which is insufficient in lift. When the lift of the other propeller of the fourth quadrant Q4 is 2.0, the first condition and the second condition are satisfied, and the vehicle is balanced.
モード(E1)及び(E2)のそれぞれは、モード(D)から更に、第3象限Q3の2つのCWのプロペラのうち一方が故障し、合計4つのプロペラが故障したモードである。これらのモード(E1)及び(E2)においても、FCは、揚力が不足した第3象限Q3の揚力を増大させるため、他方のプロペラの回転数を増加させる。第3象限Q3の他方のプロペラの揚力が2.0となることにより、第1条件及び第2条件が満たされ、機体はバランスする。 Each of the modes (E1) and (E2) is a mode in which one of the two CW propellers in the third quadrant Q3 has failed and a total of four propellers have failed since the mode (D). Also in these modes (E1) and (E2), FC increases the number of revolutions of the other propeller in order to increase the lift of the third quadrant Q3 which is insufficient in lift. When the lift of the other propeller in the third quadrant Q3 is 2.0, the first condition and the second condition are satisfied, and the airframe is balanced.
なお、モード(E1)から更に1つのプロペラが故障したモード(F1)、及び、モード(E2)から更に1つのプロペラが故障したモード(F2)では、それぞれ第1条件が満たされなくなるため機体は墜落してしまう。 In the mode (F1) where one propeller has failed from mode (E1) and the mode (F2) where one propeller has failed from mode (E2), the first condition is not satisfied, and the fuselage is It falls down.
以上のように、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体によれば、最大4つのプロペラの故障を許容することができる。即ち、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、最大4つのプロペラが故障した場合であって、離陸から着陸までの100%の時間で安定した飛行を継続することができることが確認できる。 As described above, according to the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment, the failure of up to four propellers can be tolerated. That is, it can be confirmed that the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment can continue stable flight in 100% of the time from take-off to landing, when up to four propellers fail.
―故障モードにおける飛行動作―
以下、図7に示すモデルを参照しながら、例として上述の3つのプロペラが故障したモード(D)において、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体が各飛行動作を可能なことを説明する。
-Flight operation in failure mode-
Hereinafter, with reference to a model shown in FIG. 7, it will be described that the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment is capable of each flight operation in the mode (D) where the above-mentioned three propellers fail as an example. .
状態(a)において、第1象限Q1、第2象限Q2及び第4象限Q4のそれぞれにおいて一方のプロペラが故障しており、故障していない他方のプロペラによって、揚力が回復されている。各象限における揚力の和が互いに等しく、CW及びCCWのそれぞれのプロペラによる揚力の和が互いに等しいため、上述の第1条件及び第2条件が満たされている。 In the state (a), one propeller has failed in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2 and the fourth quadrant Q4, and the lift is recovered by the other propeller that has not failed. Since the sum of lift in each quadrant is equal to each other, and the sum of lift by propellers of CW and CCW is equal to each other, the first and second conditions described above are satisfied.
状態(b)では、前方の第1象限Q1及び第2象限Q2のそれぞれにおける揚力が1.6、後方の第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおける揚力の和が2.4である。このため機体は下向きにピッチングする。また、CW及びCCWのそれぞれのプロペラによる揚力の和は、共に4であるため、機体はロール軸及びヨー軸周りに関して安定し、結果として前進する。 In the state (b), the lift in the front first quadrant Q1 and the second quadrant Q2 is 1.6, and the sum of the lift in the rear third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 is 2.4. Because of this, the aircraft pitches downward. Also, since the sum of the lift by each of the CW and CCW propellers is four, the fuselage stabilizes about the roll axis and the yaw axis, and as a result moves forward.
状態(c)では、左方の第1象限Q1及び第4象限Q4のそれぞれの揚力は1.6、右方の第2象限Q2及び第3象限Q3のそれぞれの揚力は2.4である。このため、機体の左方が相対的に下がり、機体は左向きにローリングする。CW及びCCWのそれぞれのプロペラによる揚力の和は、共に4であるため、機体はピッチ軸及びヨー軸周りに関して安定し、結果として左移動する。 In the state (c), the lift of each of the first quadrant Q1 and the fourth quadrant Q4 on the left is 1.6, and the lift of each of the second quadrant Q2 and the third quadrant Q3 on the right is 2.4. For this reason, the left side of the airframe is relatively lowered, and the airframe rolls leftward. Since the sum of the lift by each of the CW and CCW propellers is four, the airframe stabilizes about the pitch axis and the yaw axis, and as a result, moves to the left.
状態(d)については、状態(c)から機体がヨー軸周りに180°回転した状態に実質的に等しいため、詳細な説明を省略する。状態(e)については、機体が前進の状態からヨー軸周りに180°反転した状態に実質的に等しいため、後進についても詳細な説明を省略する。 The state (d) is substantially the same as the state where the airframe is rotated 180 degrees around the yaw axis from the state (c), and thus the detailed description is omitted. The state (e) is substantially equal to the state in which the airframe is inverted 180 degrees around the yaw axis from the state of forward movement, and thus the detailed description of the reverse movement is also omitted.
状態(f)では、CWのプロペラによる揚力が4.4、CCWのプロペラによる揚力が3.6である。揚力は回転数に応じた値となるため、機体はプロペラの反トルクによりCCWにヨーイングし、左旋回する。なお、前後方向及び左右方向において揚力はバランスしているため、機体はロール軸及びピッチ軸周りに関して安定している。 In the state (f), the lift by the CW propeller is 4.4, and the lift by the CCW propeller is 3.6. Since the lift is a value corresponding to the number of revolutions, the aircraft yaws in the CCW due to the antitorque of the propeller and turns left. Since the lift is balanced in the front-rear direction and the left-right direction, the airframe is stable around the roll axis and the pitch axis.
状態(g)はで、CWのプロペラによる揚力が3.6、CCWのプロペラによる揚力が4.4である。このため、機体はCWにヨーイングし、右旋回する。前後方向及び左右方向において揚力はバランスしているため、機体はロール軸及びピッチ軸周りに関して安定している。 The condition (g) is: The lift by the CW propeller is 3.6, and the lift by the CCW propeller is 4.4. Therefore, the aircraft yaws in CW and turns to the right. The lift is balanced in the longitudinal and lateral directions so that the vehicle is stable about the roll and pitch axes.
以上の結果は、実際に作製された第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体と同様の構成を有するマルチコプターを用いて発明者らにより既に実証されている。以上から、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、3つの象限のそれぞれにおいて一方のプロペラが故障した場合であっても、縦横無尽に飛行することが可能なことが確認された。 The above results have already been demonstrated by the inventors using a multicopter having the same configuration as the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment actually produced. From the above, it has been confirmed that the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment can fly in any direction, even if one propeller fails in each of the three quadrants.
−比較例−
以下、図8に示すモデルを参照して、X字型の機体を有する一般的な同軸2重反転(逆回転)式のオクトコプターのプロペラの故障に関するフロー解析について説明する。同軸2重反転式のオクトコプターは、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体と異なり、各象限においてCW及びCCWの2つのプロペラが配置される。
-Comparative example-
Hereinafter, with reference to a model shown in FIG. 8, a flow analysis regarding a propeller failure of a general coaxial double reversal (reverse rotation) octocopter having an X-shaped airframe will be described. Unlike the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment, the coaxial double reversal type octocopter has two CW and CCW propellers arranged in each quadrant.
先ず、モード(A)は、故障したプロペラがない通常のモードである。全てのプロペラの揚力が等しいため、機体の中央を象限中心とする第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおける揚力が互いに等しい。このため、ロール軸及びピッチ軸周りが安定する。また、CWのプロペラによる揚力及びCCWのプロペラによる揚力の和は4であるため、機体はヨー軸周りに関して安定し、機体はバランスする。 First, mode (A) is a normal mode in which there is no broken propeller. Since the lifts of all the propellers are equal, the lifts in the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 centering on the center of the airframe are equal to each other. Therefore, the roll axis and the pitch axis are stabilized. Also, since the sum of the lift by the CW propeller and the lift by the CCW propeller is 4, the airframe is stable around the yaw axis, and the airframe is balanced.
モード(B)は、第1象限Q1の2つのプロペラのうちCWのプロペラが故障したモードである。第1象限Q1において、CWのプロペラが故障して揚力が不足するため、CCWのプロペラの揚力が増大される。具体的には、FCは、プロペラの故障を検知しないため、ロール軸及びピッチ軸に関して機体が安定するように、各象限における揚力を調整し、ヨー軸に関して機体が安定するようにCW及びCCWのプロペラによる揚力を調整する。結果として、第1象限Q1のCCWの揚力2.0のとき、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおけるCCWの揚力は0.66、CWの揚力は1.33のとき、機体は安定する。第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、CCWに対するCWの揚力の比であるCCW/CWは1/2であるが、FCは、何れのプロペラが故障しているか認識しないため、全象限においてCCW/CW=1/2となるように制御する。よって、故障のため実現されないが、第1象限Q1のCWのプロペラに関して、揚力が4.0となるような制御信号がFCから出力されている。 Mode (B) is a mode in which a CW propeller out of two propellers in the first quadrant Q1 has failed. In the first quadrant Q1, because the CW propeller fails and the lift is insufficient, the lift of the CCW propeller is increased. Specifically, since FC does not detect propeller failure, it adjusts the lift in each quadrant so that the airframe is stable with respect to the roll and pitch axes, and CW and CCW so that the airframe is stable with respect to the yaw axis. Adjust the lift by the propeller. As a result, at a CCW lift of 2.0 in the first quadrant Q1, the CCW lift in each of the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 is 0.66, and the CW lift is 1.33. When the aircraft is stable. In each of the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, although the ratio of the lift of CW to CCW, CCW / CW, is 1/2, FC recognizes which propeller has failed Control is performed so that CCW / CW = 1/2 in all quadrants. Therefore, with respect to the CW propeller of the first quadrant Q1, although not realized due to a failure, a control signal is output from the FC such that the lift is 4.0.
なお、モード(B)では、ヨー軸周りに関して安定させるために常にCCW/CWの調整を行う必要がある飛行動作が多い。このため、有人飛行の際にはヨー軸周りに関する不安定さのために乗り心地が悪化するという問題がある。また、各飛行動作時において、第1象限Q1のCWのプロペラ用のモータに過大な電流が流れる可能性があり、バッテリーの消耗により予定の航続距離を達成できない可能性が高くなってしまう。 In mode (B), there are many flight operations in which the CCW / CW adjustment needs to be always performed in order to stabilize around the yaw axis. For this reason, there is a problem that during manned flight, the ride quality deteriorates due to the instability about the yaw axis. In addition, during each flight operation, an excessive current may flow to the CW propeller motor of the first quadrant Q1, and there is a high possibility that the planned cruising distance can not be achieved due to battery exhaustion.
モード(C1)は、モード(B)から更に、第2象限Q2のCCWのプロペラが故障し、合計2つのプロペラが故障したモードである。モード(C1)においても、FCは、第2象限Q2の揚力を回復するため、第2象限Q2のCWのプロペラの揚力を増大させる。これにより、各象限における揚力と、CW及びCCWのプロペラによる揚力とのバランスが可能である。モード(C1)においても、ヨー軸周りに関して安定させるために常にCCW/CWの調整を行う必要がある飛行動作が多い。このため、有人飛行の際にはヨー軸周りに関する不安定さのために乗り心地が悪化するという問題がある。 Mode (C1) is a mode in which a CCW propeller in the second quadrant Q2 further fails from mode (B) and a total of two propellers fail. Also in the mode (C1), FC increases the lift of the CW propeller of the second quadrant Q2 in order to restore the lift of the second quadrant Q2. This makes it possible to balance the lift in each quadrant with the CW and CCW propeller lifts. Also in the mode (C1), there are many flight operations in which the CCW / CW adjustment needs to be always performed in order to stabilize around the yaw axis. For this reason, there is a problem that during manned flight, the ride quality deteriorates due to the instability about the yaw axis.
モード(C2)は、モード(B)から更に、第2象限Q2のCWのプロペラが故障し、合計2つのプロペラが故障したモードである。モード(C2)では、前方の第1象限Q1及び第2象限Q2において、CWのプロペラが存在せず、それぞれ1つのCCWのプロペラが位置する。モード(C2)において、機体が上方にピッチングして後進する場合、前方の第1象限Q1及び第2象限Q2の揚力が後方の第3象限Q3及び第4象限Q4よりも大きい必要がある。すると、必ずCCWの揚力の和がCWの揚力の和より大きくなり、機体はCWにヨーイングしてしまう。CWのプロペラが不足するため機体のヨーイングを停止させることができず、結果として機体は墜落してしまう。後進動作ができないということは、前進の後にホバリング状態に移行することができないことを意味し、問題である。 Mode (C2) is a mode in which a CW propeller of the second quadrant Q2 has failed and a total of two propellers have failed since Mode (B). In the mode (C2), in the first quadrant Q1 and the second quadrant Q2 ahead, there is no CW propeller, and one CCW propeller is positioned. In the mode (C2), when the vehicle pitches upward to reverse, the lift in the first quadrant Q1 and the second quadrant Q2 in front must be larger than that in the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 in the rear. Then, the sum of CCW lift will always be greater than the sum of CW lift, and the aircraft will yaw in CW. The lack of CW propellers makes it impossible to stop yawing of the aircraft, resulting in crashing of the aircraft. The inability to perform the reverse operation means that it can not shift to the hovering state after advancing, which is a problem.
更に、前方の2象限にCWのプロペラがないため、安定した状態で機体をCCW方向にヨーイングすることが不可能である。ここで、CCW/CWが0又は無限大(∞)のとき、理論上電流が∞となるモータが必ず存在する。モード(C2)では、CCW/CW=0となる飛行動作が多いため、CWのプロペラ用のモータに異常な高電流が流れることが多くなる。これにより、バッテリーの消耗が促進され、予定の航続距離を達成できない可能性がある。 Furthermore, since there are no CW propellers in the front two quadrants, it is impossible to yaw the vehicle in the CCW direction in a stable state. Here, when CCW / CW is 0 or infinity (∞), a motor whose current is theoretically ∞ always exists. In the mode (C2), since there are many flight operations where CCW / CW = 0, an abnormally high current often flows in the motor for the propeller of CW. This promotes battery drain and may not achieve the planned range.
モード(D1)は、モード(C1)から更に、第4象限Q4のCCWのプロペラが故障し、合計3つのプロペラが故障したモードである。モード(D1)では、CWにヨーイングする場合、機体が傾いてしまうため、安定した状態でCWにヨーイングすることが不可能である。また、CCW/CW=∞となる飛行動作が多いため、CCWのプロペラ用のモータに異常な高電流が流れることが多くなる。これにより、バッテリーの消耗が促進され、予定の航続距離を達成できない可能性が高くなってしまう。 Mode (D1) is a mode in which the CCW propellers of the fourth quadrant Q4 further fail from mode (C1) and a total of three propellers fail. In the mode (D1), when yawing in the CW, the aircraft tilts, so it is impossible to yaw in the CW in a stable state. In addition, since there are many flight operations in which CCW / CW = 、, an abnormally high current often flows in the propeller motor of the CCW. This promotes battery drain and increases the likelihood that the planned range will not be achieved.
モード(E1)は、モード(D1)から更に、第3象限Q3のCWのプロペラが故障し、合計4つのプロペラが故障したモードである。モード(E1)では、一般的なクアッドコプター(クワッドコプター)と同一のプロペラ配置である。即ち、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいてプロペラの回転方向が、隣接する象限と反対方向である。このため、モード(E1)では、機体の縦横無尽な飛行に支障がないことが明らかである。しかしながら、このモード(E1)は第1象限Q1のCW、第2象限Q2のCCW、第4象限Q4のCCWが壊れる場合で、発生する確率は非常に小さい稀なケースである。 The mode (E1) is a mode in which a CW propeller of the third quadrant Q3 has failed and a total of four propellers have failed since the mode (D1). In mode (E1), the propeller arrangement is the same as a general quadcopter (quadcopter). That is, in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, the rotational direction of the propeller is opposite to that in the adjacent quadrant. For this reason, it is clear that in mode (E1), there is no hindrance to unlimited flight of the airframe. However, this mode (E1) is a rare case where the occurrence probability is very small when the CW in the first quadrant Q1, the CCW in the second quadrant Q2, and the CCW in the fourth quadrant Q4 are broken.
モード(E2)は、モード(D1)から更に、第3象限Q3のCCWのプロペラが故障し、合計4つのプロペラが故障したモードである。モード(E2)では、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のうち、CCWのプロペラが配置されるのが第1象限Q1のみである。よって、安定した状態で飛行動作を行うことができず、墜落することが明らかである。 Mode (E2) is a mode in which the CCW propellers of the third quadrant Q3 further fail from mode (D1) and a total of four propellers fail. In the mode (E2), among the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, the CCW propeller is disposed only in the first quadrant Q1. Therefore, it is clear that flight operation can not be performed in a stable state, and crash.
以上から、CCW/CWが0または∞となるモード(C2)、(D1)及び(D2)は容易に墜落する。安定して飛行できるモード(E1)となる確率は非常に小さい。すなわち、故障したプロペラを検出しない同軸2重反転式のオクトコプターでは、ほとんどの場合1つ又は2つのプロペラの故障を許容できるのみである。同軸2重反転式のオクトコプターは、第1象限Q1でCW、第2象限Q2でCCW、第3象限Q3でCW及び第4象限Q4でCCWのプロペラのグループと、Q1でCCW、Q2でCW、Q3でCCW及びQ4でCWのプロペラのグループを足し合わせたものと考えることができるので、もし故障を検出できる場合には、1つのグループに属するプロペラが故障したときは、そのグループに属する4枚のプロペラ全てを止めてしまえば安定した飛行ができることになる。モード(D1)では都合よく同じグループのプロペラが3枚故障した場合なので、故障を検出していれば安定して飛行させることはできるが、同じグループのプロペラだけ都合よく壊れる確率は非常に低く現実的ではない。モード(B)及び(C1)であれば、墜落せずに飛行を行うことが可能であるが、上述の通りヨー軸周りに関して不安定となる問題は残る。更に、目標とする揚力が過大となる場合、ESC及びモータの故障の可能性がある。 From the above, the modes (C2), (D1) and (D2) in which CCW / CW becomes 0 or 墜 fall easily. The probability of being in the stable flight mode (E1) is very small. That is, in a coaxial double-reciprocal octocopter which does not detect a failed propeller, in most cases only one or two propeller failures can be tolerated. The coaxial double reversal type octocopter is CW in the first quadrant Q1, CCW in the second quadrant Q2, CW in the third quadrant Q3 and CCW propeller group in the fourth quadrant Q4, and CCW in Q1, CW in Q2 , It can be considered that the CW propeller group in Q3 and CCW in Q3 are added, so if it is possible to detect a failure, if a propeller belonging to one group fails, 4 belonging to that group If all the propellers are stopped, stable flight can be achieved. In mode (D1), three propellers in the same group are conveniently broken, so it is possible to fly stably if a failure is detected, but the probability that only the propellers in the same group are broken is very low and the reality is It is not target. In the modes (B) and (C1), it is possible to fly without crashing, but as described above, the problem of instability about the yaw axis remains. Furthermore, if the target lift is excessive, there is a possibility of failure of the ESC and motor.
−プロペラ配置の検討−
次に、図9に示すモデルを用いて、X字型のクアッドコプターにおける不適切なプロペラ配置を説明する。図9に示すモデルにおいて、互いに隣接する第1象限Q1及び第4象限Q4のそれぞれにCWのプロペラが配置され、互いに隣接する第2象限Q2及び第3象限Q3のそれぞれにCCWのプロペラが配置される。
-Examination of propeller arrangement-
Next, using the model shown in FIG. 9, the improper propeller arrangement in the X-shaped quadcopter will be described. In the model shown in FIG. 9, CW propellers are disposed in each of the first quadrant Q1 and fourth quadrant Q4 adjacent to each other, and a CCW propeller is disposed in each of the second quadrant Q2 and third quadrant Q3 adjacent to each other. Ru.
図9に示すモデルでは、左右方向においてCW及びCCWのプロペラが偏って配置されるため、左又は右移動の際にヨーイングしてしまい、結果として墜落してしまう。同様に、安定した状態で左又は右旋回が不可能である。このように、前後方向及び左右方向においてCW及びCCWのプロペラが偏って配置されると安定した状態での飛行が困難となる。 In the model shown in FIG. 9, since the CW and CCW propellers are disposed in a biased manner in the left-right direction, they yaw when moving left or right, resulting in crashing. Likewise, left or right turn is not possible in stable condition. As described above, when the CW and CCW propellers are offset in the front-rear direction and the left-right direction, flight in a stable state becomes difficult.
このため、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、隣接する象限と回転方向が反対方向となるようにプロペラが配置されることが必要である。但し、上述の同軸2重反転式のオクトコプターのように、プロペラの故障を検知する手段がない場合、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれに、CW及びCCWの各プロペラが配置されることにより、飛行が不安定となる可能性がある。 Therefore, in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, it is necessary to arrange the propellers so that the rotation directions are opposite to the adjacent quadrants. However, if there is no means for detecting propeller failure as in the coaxial double-reversal octocopter described above, each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 The placement of the CW and CCW propellers may cause flight instability.
これに対して、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、隣接する象限と回転方向が反対方向の主プロペラ31〜34と、主プロペラと同一回転方向の補助プロペラ35〜38が配置されるため、プロペラの故障に対する冗長性が向上され、墜落の可能性を低減することができる。
On the other hand, in the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment, in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, the rotation direction is opposite to the adjacent quadrant. Since the
更に、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4毎に合計4系統の制御信号を生成すればよい。同軸2重反転式のオクトコプターでは、上層及び下層のプロペラを独立して制御する必要があるため、合計8系統の制御信号を生成する必要がある。よって、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体によれば、制御回路56の処理負荷を低減し、消費電力を低減することができる。
Furthermore, in the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment, a total of four control signals may be generated for each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4. In the coaxial double-reversal octocopter, since it is necessary to control the upper and lower propellers independently, it is necessary to generate a total of eight control signals. Therefore, according to the vertical takeoff / landing capable flight vehicle according to the first embodiment, the processing load on the
―第1モードの制御方法―
上述のように、飛行制御部561は、目標状態を達成するような制御信号を生成し、ESC61〜68に出力する。このとき、飛行制御部561は、第1ESC61及び第2ESC65、第1ESC62及び第2ESC66、第1ESC63及び第2ESC67、並びに、第1ESC64及び第2ESC68のそれぞれに合計4系統の制御信号を生成する。よって、FC5は、プロペラ31〜38の数に応じて8系統の制御信号を生成する場合と比べて、処理負荷が低いため、計算時間を短縮できる他、故障の可能性を低減することができる。
-Control method of the first mode-
As described above, the
ESC61,65、ESC62,66、ESC63,67及びESC64,68のそれぞれは、一方が故障した場合であっても、他方の制御信号の入力に影響しない。このため、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、プロペラの故障に対する信頼性が向上され、安定した飛行を継続することができる。
Each of the
なお、第1モードの制御方法を実現するには、図10に示すように、第1ESC61及び第2ESC65、第1ESC62及び第2ESC66、第1ESC63及び第2ESC67、並びに、第1ESC64及び第2ESC68のそれぞれは、同一の制御信号が入力されるようにFC5に接続されてもよい。したがって、第2モードが不要であれば、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体のFC5は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4用の4系統の制御信号を生成すればよいため、4つのプロペラを有するクアッドコプター用の汎用のFCを使用可能である。
In order to realize the control method of the first mode, as shown in FIG. 10, each of the
―第2モードの制御方法―
以下、図11のフローチャートを参照して、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体のFC5による、第2モードにおける制御方法の一例を説明する。以下の説明では、第1象限Q1に主として例示的に説明するが、他の第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4に関しても同様の処理であるため説明を省略する。
-Control method of second mode-
Hereinafter, an example of a control method in the second mode by the
先ず、初期設定として、ライン制御部562は、例えば、下層の主プロペラ31〜34を選択的に使用して飛行するように、制御信号の出力先として、第1ESC61〜64を設定する。下層の主プロペラ31〜34は、上層の補助プロペラ35〜38に比べて、下方にビーム部11〜14やプロペラ等の阻害物がないため効率的に揚力を発生することができる。
First, as an initial setting, the
ステップS11において、飛行制御部561は、フレーム(11〜14)の目標状態とセンサ部51により検出された飛行状態との差分から、第1象限Q1の主プロペラ31による揚力が不足しているか否かを判定する。飛行制御部561は、例えば、目標姿勢に対して第1象限Q1のビーム部11側が下がってフレーム(11〜14)が傾いた姿勢となり、補助プロペラ35の回転数を増加しても姿勢が回復されない場合に、揚力が不足していると判定する。或いは、CWの主プロペラ31の故障によりCWの反トルクが不足し、フレーム(11〜14)が目標姿勢に対してヨーイングしている場合に、揚力が不足していると判定されてもよい。揚力が不足すると判定される場合、ステップS12に処理を進め、揚力が不足していないと判定される場合、ステップS11の処理を繰り返す。
In step S11, the
ステップS12において、ライン制御部562は、飛行制御部561において生成された制御信号の出力先を第1ESC61から第2ESC65に変更し、制御信号の出力ラインを切り替える。よって、第1ESC61に入力されていた制御信号は、第2ESC65に入力されるようになり、第1モータ21の駆動がオフにされ、第2モータ25の駆動がオンになる。よって、CWに回転する主プロペラ31による揚力は、同一の回転方向であるCWに回転する補助プロペラ35により回復される。
In step S12, the
図11のフローチャートに示す一連の処理は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれに関して並列に処理されてもよく、例えば、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4の順に繰り返し実行されてもよい。また、初期設定として、主プロペラ31〜34を使用する例を説明したが、回転されるプロペラは補助プロペラ35〜38であっても構わない。即ち、初期状態において、制御信号の出力先は第2ESC65〜68であってもよく、補助プロペラ35〜38を使用する象限と主プロペラ31〜34を使用する象限とが混在してもよい。
A series of processes shown in the flowchart of FIG. 11 may be processed in parallel for each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, for example, the first quadrant Q1, the second quadrant It may be repeatedly executed in order of the quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4. Moreover, although the example which uses the main propellers 31-34 was demonstrated as initialization, the propellers rotated may be auxiliary propellers 35-38. That is, in the initial state, the output destination of the control signal may be the
図11に示した一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法は、図11と等価なアルゴリズムのプログラムにより、図4に示したFC5の制御回路56を制御して実行出来る。このプログラムは、本発明の制御回路56を構成するコンピュータシステムのプログラム記憶装置(図示省略)に記憶させればよい。また、このプログラムは、コンピュータ読取り可能な記録媒体に保存し、この記録媒体を情報処理装置のプログラム記憶装置に読み込ませることにより、本発明の一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法を実行することができる。ここで、「コンピュータ読取り可能な記録媒体」とは、例えばコンピュータの外部メモリ装置、半導体メモリ、磁気ディスク、光ディスク、光磁気ディスク、磁気テープなどのプログラムを記録することができるような媒体などを意味する。
The control method of the series of vertical take-off and landing capable vehicles shown in FIG. 11 can be implemented by controlling the
具体的には、フレキシブルディスク、CD−ROM,MOディスク、カセットテープ、オープンリールテープなどが「コンピュータ読取り可能な記録媒体」に含まれる。例えば、情報処理装置の本体は、フレキシブルディスク装置(フレキシブルディスクドライブ)および光ディスク装置(光ディスクドライブ)を内蔵若しくは外部接続するように構成できる。フレキシブルディスクドライブに対してはフレキシブルディスクを、また光ディスクドライブに対してはCD−ROMをその挿入口から挿入し、所定の読み出し操作を行うことにより、これらの記録媒体に格納されたプログラムを制御回路56Cを構成するプログラム記憶装置にインストールすることができる。また、所定のドライブ装置を接続することの他、インターネット等の情報処理ネットワークを介して、このプログラムをプログラム記憶装置に格納することが可能である。 Specifically, a flexible disk, a CD-ROM, an MO disk, a cassette tape, an open reel tape and the like are included in the "computer readable recording medium". For example, the main body of the information processing apparatus can be configured to internally or externally connect a flexible disk drive (flexible disk drive) and an optical disk drive (optical disk drive). The flexible disk is inserted into the flexible disk drive, and the CD-ROM is inserted into the optical disk drive from the insertion slot, and the program stored in these recording media is controlled by performing a predetermined read operation. It can be installed in the program storage device that constitutes 56C. In addition to connecting a predetermined drive device, this program can be stored in the program storage device via an information processing network such as the Internet.
第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体によれば、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、一方のプロペラを回転させることにより飛行し、揚力が不足する場合において、それまで回転させていなかった他方のプロペラを回転させる。第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、各象限において、重畳する2層のプロペラの一方のプロペラを選択的に回転させるので、効率的に揚力を発生することができ、複数のモータを駆動することによる消費電力を節減することができる。 According to the vertical take-off and landing object according to the first embodiment, flying is performed by rotating one propeller in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, and lift force In the case where there is not enough, rotate the other propeller that has not been rotated. In the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment, in each quadrant, one propeller of two stacked propellers is selectively rotated, so that lift can be generated efficiently, and a plurality of motors can be obtained. Power consumption by driving can be reduced.
−第1変形例−
第1実施形態の第1変形例に係る垂直離着陸可能飛行体は、図12の右側に示すように、機体主部10Aと、中央部において機体主部10Aを支持するフレーム(11A,12A,……,18A,)と、フレーム(11A〜18A)に配置された8つのプロペラ31〜38とを備えるオクトコプターである点で上述の第1実施形態と同様である。但し、フレーム(11A〜18A)は、平面パターンにおいて機体主部10Aの内部に定義された象限中心から放射状に延伸する8本のビーム部11A,12A,……,18Aを有し、ビーム部11A〜18Aの各先端部においてプロペラ31〜38が配置される点で第1実施形態と異なる。第1変形例において説明しない構成、作用及び効果は、上述の第1実施形態と同様であり、重複するため省略する。
-First modified example-
As shown on the right side of FIG. 12, the vertical take-off and landing capable airframe according to the first modification of the first embodiment supports the airframe
プロペラ31〜38は、例えば平面パターン上、象限中心を中心とする正八角形の各頂点に回転軸が一致するように配置される。具体的には、第1象限Q1に配置された主プロペラ31及び補助プロペラ35と、第3象限Q3に配置された主プロペラ33及び補助プロペラ37は、CWの回転方向をそれぞれ有する。第2象限Q2に配置された主プロペラ32及び補助プロペラ36と、第4象限Q4に配置された主プロペラ34及び補助プロペラ38は、CCWの回転方向をそれぞれ有する。
The
プロペラ31〜38は、それぞれビーム部11A〜18Aの先端部における上側に取り付けられてもよく、下側に取り付けられてもよい。或いは、ビーム部11A〜18Aの上側に取り付けられたプロペラと下側に取り付けられたプロペラが混在してもよい。プロペラ31〜38は、平面パターンにおいて互いに回転面が重畳しないように配置される。平面パターンにおいて象限中心は、フレーム(11A〜18A)の重心に定義され得る。
The
このため、図13に示すように、第1実施形態の第1変形例に係る垂直離着陸可能飛行体の平面パターン上の寸法L2は、第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の寸法L1と比べて最大2倍程度、面積において最大4倍程度大きくなってしまう可能性がある。平面パターン上、各プロペラ31〜38が重畳しないように配置されるため、各プロペラ31〜38による揚力が効率良く作用する一方、フレームの本数が倍の8本であることと、フレームの長さが長いことからフレーム部材の重量が増加する側面もある。反対に第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、プロペラが重畳することにより、機体を小型化し、重量を低減することができる。
Therefore, as shown in FIG. 13, the dimension L2 on the plane pattern of the vertical take-off and landing capable flight vehicle according to the first modification of the first embodiment corresponds to the dimension L1 of the vertical take-off and landing flexible flight vehicle according to the first embodiment. In comparison, it may be up to about 2 times larger and up to about 4 times larger in area. Since the
放射状のフレームを有する一般的なオクトコプターは、図12の左側に示されるように、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、CW及びCCWの2つのプロペラが配置され、また、隣接するプロペラの回転方向は互いに反対方向である。このため、放射状のフレームを有する一般的なオクトコプターは、図8を用いて説明した同軸2重反転式のオクトコプターのフロー解析が適用可能であり、上述のような問題点を有する。 As shown in the left side of FIG. 12, a general octocopter having a radial frame has two CW and CCW in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4. Two propellers are disposed, and the rotational directions of adjacent propellers are opposite to each other. For this reason, the general octocopter having a radial frame is applicable with the flow analysis of the coaxial double inversion type octocopter described with reference to FIG. 8 and has the problems as described above.
これに対して、第1実施形態の第1変形例に係る垂直離着陸可能飛行体は、第1実施形態と同様に、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、主プロペラ31〜34と、主プロペラと同一方向の補助プロペラ35〜38が配置されるため、プロペラの故障に対する冗長性が向上され、墜落の可能性を低減することができる。
On the other hand, the vertical take-off and landing capable flight object according to the first modification of the first embodiment has the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, as in the first embodiment. In each of the above, since the
−第2変形例−
第1実施形態の第2変形例に係る垂直離着陸可能飛行体は、図14の右側に示すように、平面パターンにおいて概略としてH字型のフレーム(11B,12B)を備える点で上述の第1実施形態及び第1実施形態の第1変形例と異なる。第2変形例において説明しない構成、作用及び効果は、上述の第1実施形態及び第1変形例と同様であり、重複するため省略する。
-Second modified example-
The vertical take-off and landing available flight vehicle according to the second modification of the first embodiment is, as shown on the right side of FIG. 14, in that it has the H-shaped frame (11B, 12B) as a schematic in a plane pattern. It differs from the first modification of the embodiment and the first embodiment. The configurations, operations, and effects not described in the second modification are the same as those in the first embodiment and the first modification described above, and thus are omitted to avoid duplication.
フレーム(11B,12B)は、第1象限Q1から第4象限Q4に延伸する第1ビーム部11Bと、第1ビーム部11Bに対して平行に第2象限Q2から第3象限Q3に延伸する第2ビーム部12Bとを有する。機体主部10Bは、第1ビーム部11B及び第2ビーム部12Bの間においてフレーム(11B,12B)に支持される。主プロペラ31、補助プロペラ35、補助プロペラ38及び主プロペラ34は、第1ビーム部11Bの長手方向に並んで配置される。主プロペラ32、補助プロペラ36、補助プロペラ37及び主プロペラ33は、第2ビーム部12Bの長手方向に並んで配置される。プロペラ31〜38は、平面パターンにおいて互いに回転面が重畳しないように配置される。
The frame (11B, 12B) includes a
H字型のフレームを有する一般的なオクトコプターは、図14の左側に示されるように、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、CW及びCCWの2つプロペラが配置され、隣接するプロペラの回転方向は互いに反対方向である。これに対して、第1実施形態の第1変形例に係る垂直離着陸可能飛行体は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、主プロペラ31〜34と、主プロペラと同一方向の補助プロペラ35〜38が配置されるため、プロペラの故障に対する冗長性が向上され、墜落の可能性を低減することができる。
A general octocopter having an H-shaped frame is, as shown on the left side of FIG. 14, CW and CCW in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4. The two propellers are disposed, and the rotational directions of the adjacent propellers are opposite to each other. On the other hand, the vertical take-off and landing capable flight object according to the first modification of the first embodiment has
−第3変形例−
第1実施形態の第3変形例に係る垂直離着陸可能飛行体は、図15の右側に示すように、平面パターンにおいて概略としてV字型のフレーム(11C,12C)を備える点で上述の第1実施形態の第1及び第2変形例と異なる。第3変形例において説明しない構成、作用及び効果は、上述の第1実施形態の第1及び第2変形例と同様であり、重複するため省略する。
-Third modified example-
The vertical take-off and landing enabled flying body according to the third modified example of the first embodiment is, as shown on the right side of FIG. 15, the first above-described in that V-shaped frames (11C, 12C) are roughly provided in a plane pattern. It differs from the first and second modifications of the embodiment. The configurations, operations, and effects not described in the third modification are the same as those of the first and second modifications of the first embodiment described above, and thus will be omitted.
フレーム(11C,12C)は、第1象限Q1から第4象限Q4に延伸する直線状の第1ビーム部11Cと、第2象限Q2から第3象限Q3に延伸する直線状の第2ビーム部12Cとを有する。第1ビーム部11C及び第2ビーム部12Cは、前方から後方に向かうに連れて互いに近づくように配置される。機体主部10Cは、第1ビーム部11C及び第2ビーム部12Cの間においてフレーム(11C,12C)に支持される。主プロペラ31、補助プロペラ35、補助プロペラ38及び主プロペラ34は、第1ビーム部11Cの長手方向に並んで配置される。主プロペラ32、補助プロペラ36、補助プロペラ37及び主プロペラ33は、第2ビーム部12Cの長手方向に並んで配置される。プロペラ31〜38は、平面パターンにおいて互いに回転面が重畳しないように配置される。
The frame (11C, 12C) includes a linear first beam portion 11C extending from the first quadrant Q1 to the fourth quadrant Q4, and a linear second beam portion 12C extending from the second quadrant Q2 to the third quadrant Q3. And. The first beam portion 11C and the second beam portion 12C are arranged to approach each other from the front to the rear. The airframe main portion 10C is supported by the frame (11C, 12C) between the first beam portion 11C and the second beam portion 12C. The
V字型のフレームを有する一般的なオクトコプターは、図15の左側に示されるように、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、CW及びCCWの2つプロペラが配置され、隣接するプロペラの回転方向は互いに反対方向である。これに対して、第1実施形態の第1変形例に係る垂直離着陸可能飛行体は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、主プロペラ31〜34と、主プロペラと同一方向の補助プロペラ35〜38が配置されるため、プロペラの故障に対する冗長性が向上され、墜落の可能性を低減することができる。
A general octocopter having a V-shaped frame is, as shown on the left side of FIG. 15, CW and CCW in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4. The two propellers are disposed, and the rotational directions of the adjacent propellers are opposite to each other. On the other hand, the vertical take-off and landing capable flight object according to the first modification of the first embodiment has
(第2実施形態)
第1実施形態において、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて2つのプロペラが配置される例を説明したが、全ての象限に2つのプロペラが配置される必要はない。即ち、本発明の第2実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図16に示すように、第1象限Q1に配置された主プロペラ31、第2象限Q2に配置された主プロペラ32、第3象限Q3に配置された主プロペラ33及び補助プロペラ35、第4象限Q4に配置された主プロペラ34及び補助プロペラ36の合計6つのプロペラ31〜36を備えるヘキサコプターである。第2実施形態において説明しない構成、作用及び効果は第1実施形態と同様であるため省略する。
Second Embodiment
In the first embodiment, an example in which two propellers are arranged in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 has been described, but two propellers are arranged in all quadrants It does not have to be done. That is, as shown in FIG. 16, the vertical take-off and landing capable flight object according to the second embodiment of the present invention includes the
第2実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体のフレーム(11D,12D,……,16D)は、6つのプロペラ31〜36のそれぞれに対応する6本のビーム部11D,12D,……,16Dを有する。フレーム(11D〜16D)は、中央部において機体主部10Dを支持する。平面パターンにおいて、機体主部10Dの内部に象限中心Gが定義される。ビーム部11D〜16Dは、象限中心G側から外側方向に放射状に延伸する。ビーム部11D〜16Dの各先端部には、6つのプロペラ31〜36のそれぞれを回転させるモータ21〜26が取り付けられている。プロペラ31〜36は、それぞれビーム部11D〜16Dの先端部における上側に取り付けられてもよく、下側に取り付けられてもよい。或いは、ビーム部11D〜16Dの上側に取り付けられたプロペラと下側に取り付けられたプロペラが混在してもよい。
The frames (11D, 12D,..., 16D) of the vertical take-off and landing vehicle according to the second embodiment includes six
第1象限Q1に配置された主プロペラ31はCWの回転方向を有する。第2象限Q2に配置された主プロペラ32はCCWの回転方向を有する。第3象限Q3に配置された主プロペラ33及び補助プロペラ35はCWの回転方向を有する。第4象限Q4に配置された主プロペラ34及び補助プロペラ36はCCWの回転方向を有する。このように、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて同一の回転方向を有するプロペラが配置されるため、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて一方のプロペラが故障した場合であっても、他方のプロペラにより揚力を回復することができる。
The
−比較例−
以下、図17に示すモデルを参照して、一般的なヘキサコプターの1つのプロペラが故障したモードにおける各飛行動作について説明する。図17の状態(a)〜(g)は、図5及び図7の状態(a)〜(g)に対応する。
-Comparative example-
Hereinafter, each flight operation in a mode in which one propeller of a general hexacopter has failed will be described with reference to a model shown in FIG. The states (a) to (g) in FIG. 17 correspond to the states (a) to (g) in FIGS. 5 and 7.
一般的なヘキサコプターのプロペラは、正六角形の頂点に一致するように配置され、各プロペラの回転方向が隣接するプロペラと反対方向となるように、周方向において互い違いに配置される。このように、一般的なヘキサコプターは、平面パターンにおいて機体の中心の周りに3等分した各領域において、CW及びCCWの各プロペラを等間隔に配置することにより各飛行動作を実現するように構成される。以下では、1つのCCWのプロペラが故障したモードを例として説明する。 The propellers of a general hexacopter are disposed to coincide with the apexes of a regular hexagon, and are disposed alternately in the circumferential direction such that the rotational direction of each propeller is in the opposite direction to the adjacent propellers. In this manner, a general hexacopter achieves each flight operation by equally spacing the CW and CCW propellers in each area divided into three equal parts around the center of the airframe in a plane pattern. Configured Hereinafter, a mode in which one CCW propeller has failed will be described as an example.
状態(a)において、故障した左方のプロペラと対向する右方のプロペラの揚力が0に調整され、残り4つのプロペラの揚力が均一に調整されることにより、ロール軸、ピッチ軸及びヨー軸周りに関してバランスした状態で機体が安定することができる。前後方向においてCW及びCCWのプロペラの数がバランスしているため、前後それぞれにおいてCW及びCCWの揚力が互いに等しい状態で、前後の揚力の比を調整することにより、前進の状態(b)及び後進の状態(e)が実現される。 In state (a), the lift force of the right propeller facing the broken left propeller is adjusted to 0, and the lift forces of the remaining four propellers are uniformly adjusted, so that the roll axis, pitch axis, and yaw axis The aircraft can be stabilized in a balanced state with respect to the surroundings. Since the numbers of CW and CCW propellers are balanced in the front and rear direction, the state of forward movement (b) and reverse movement are adjusted by adjusting the ratio of front and rear lift forces with equal CW and CCW lift forces. State (e) is realized.
状態(c)において、右方のCWのプロペラの揚力が0.6、左前方及び左後方のCWのプロペラの揚力が1.2、右前方及び右後方のCCWのプロペラの揚力が1.5である。このとき、機体は、ピッチ軸及びヨー軸周りに関してバランスし、左方向にローリングすることにより左移動する。 In state (c), the lift of the right CW propeller is 0.6, the lift of the left front and left rear CW propellers is 1.2, and the lift of the right front and right CCW propellers is 1.5 It is. At this time, the airframe balances about the pitch axis and the yaw axis, and moves left by rolling leftward.
状態(d)は、右移動であるが、左方のプロペラが故障しているため右方のCWのプロペラの揚力が0となる。右方向にローリングするために、左前方及び左後方のCWのプロペラの揚力を1.8、右前方及び右後方のCCWのプロペラの揚力を2.2とすると、機体はCWへのヨーイングを停止させることができず、結果として墜落してしまう。 State (d) is movement to the right, but since the propeller on the left has failed, the lift of the propeller on the right CW becomes zero. In order to roll in the right direction, assuming that the lift of the CW propeller in the left front and left rear is 1.8 and the lift of the CCW propeller in the right front and right rear is 2.2, the aircraft stops yawing to CW It can not be made to fall down as a result.
状態(f)において、右方のCWのプロペラの揚力が0.6、左前方及び左後方のCWのプロペラの揚力が1.5、右前方及び右後方のCCWのプロペラの揚力が1.2である。このとき、機体は、ロール軸及びピッチ軸周りに関してバランスし、CCWにヨーイングすることにより左旋回する。 In the state (f), the lift of the right CW propeller is 0.6, the lift of the left front and left rear CW propellers is 1.5, and the lift of the right front and right CCW propellers is 1.2. It is. At this time, the airframe balances around the roll axis and the pitch axis, and turns left by yawing in the CCW.
状態(g)は、CWにヨーイングする右旋回であるが、左方のCCWのプロペラが故障しているため、ロール軸及びピッチ軸周りに関してバランスした状態でCCWをCWより大きくすることができない。よって、CWへのヨーイングは不可能である。 State (g) is a right turn yawing to CW, but the CCW can not be larger than CW in a balanced state about the roll axis and pitch axis because the propeller on the left CCW has failed . Therefore, yawing to CW is impossible.
以上から、一般的なヘキサコプターでは、1つのプロペラが故障すると、対向するプロペラの揚力が0となる動作が多く、対向するプロペラの方向に移動しようとすると墜落してしまう。また、ヨーイングも一方向に限られる。右方のプロペラも推力を失った場合、図9を用いて説明した不適切なプロペラ配置と同様のプロペラ配置となり、更に墜落の可能性は高くなってしまう。 From the above, in a general hexacopter, when one propeller fails, the opposing propellers often perform operations with zero lift, and when moving in the direction of the opposing propellers, they crash. In addition, yawing is also limited to one direction. If the propeller on the right side also loses the thrust, the propeller arrangement is the same as the improper propeller arrangement described using FIG. 9, and the possibility of crash further increases.
これに対して、第2実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、隣接する象限と回転方向が反対方向の主プロペラ31〜34が配置され、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、主プロペラ33,34と同一回転方向の補助プロペラ35,36が配置される。このため、第3象限Q3及び第4象限Q4のプロペラの故障に対する冗長性が向上され、墜落の可能性を低減することができる。
On the other hand, in the vertical take-off and landing capable flight object according to the second embodiment, in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, the rotation direction is opposite to the adjacent quadrant. The
図16に示す例では、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、プロペラ33〜36は平面パターン上、互いに回転面が重畳しないように配置されるが、互いに重畳するように配置されてもよい。例えば、第3象限Q3及び第4象限Q4におけるプロペラは、図18に示すように、同心且つ同一回転方向のプロペラであってもよい。
In the example shown in FIG. 16, in each of the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, the
更に、同一回転方向の複数のプロペラが配置される象限は、互いに隣接する第3象限Q3及び第4象限Q4に限るものでもなく、図19に示すように、互いに対向する第1象限Q1及び第3象限Q3であってもよい。また、回転面が重畳するプロペラが配置される象限と、重畳しないプロペラが配置される象限とが混在してもよい。 Furthermore, the quadrants in which a plurality of propellers in the same rotational direction are arranged are not limited to the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4 adjacent to each other, and as shown in FIG. It may be three quadrant Q3. Further, the quadrant in which the propellers on which the rotational surfaces overlap is disposed may be mixed with the quadrant in which the non-overlapping propellers may be disposed.
(第3実施形態)
本発明の第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図20に示すように、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、主プロペラ(第1プロペラ)31〜34及び補助プロペラ(第2プロペラ)35〜38と回転方向の等しい第3プロペラ301〜304を更に備える点で第1実施形態と異なる。即ち、第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、主プロペラ31〜34、補助プロペラ35〜38及び第3プロペラ301〜304の合計12のプロペラ31〜38,301〜304を備えるドデカコプターである。第3実施形態において説明しない構成、作用及び効果は第1及び第2実施形態と同様であり、重複するため省略する。
Third Embodiment
The vertical take-off and landing vehicle according to the third embodiment of the present invention is, as shown in FIG. 20, a main propeller (the first propeller Q in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4). The first embodiment differs from the first embodiment in that the
第3プロペラ301〜304は、例えば、下層に位置する主プロペラ31〜34と、上層に位置する補助プロペラ35〜38とのそれぞれの間に、フレーム(11E〜14E)に設けられた回転軸によって配置される。第3プロペラ301〜304のそれぞれは、例えば、平面パターンにおいて、主プロペラ31〜34及び補助プロペラ35〜38のそれぞれにその回転面の一部が重畳するように配置される。
The
例えば第2象限Q2について図21に示すように、第3プロペラ302のブレードは、第3プロペラ302がフレーム(11E〜14E)の上方から見てCCWに回転するときにフレーム(11E〜14E)の上向きの揚力を発生するように、ピッチ角が調整されている。第4象限Q4の第3プロペラ304のブレードは、第3プロペラ304がCCWに回転するときにフレーム(11E〜14E)の上向きの揚力を発生するように、ピッチ角が調整されている。一方、第1象限Q1の第3プロペラ301と、第3象限Q3の第3プロペラ303の各ブレードは、第3プロペラ301,303のそれぞれがCWに回転するときにフレーム(11E〜14E)の上向きの揚力を発生するように、ピッチ角が調整されている。
For example, as shown in FIG. 21 for the second quadrant Q2, the blades of the
第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、第3プロペラ301〜304のそれぞれを回転させる第3モータ201〜204を更に備える。図20に示すように、第3モータ201及び第3プロペラ301は、例えばビーム部12Eの上側に取り付けられる。同様に、第1象限Q1の第3モータ201及び第3プロペラ301は、ビーム部11Eの上側に取り付けられ、第3象限Q3の第3モータ203及び第3プロペラ303は、ビーム部13Eの上側に取り付けられる。第4象限Q4の第3モータ204及び第3プロペラ304は、ビーム部14Eの上側に取り付けられる。
The vertical take-off and landing vehicle according to the third embodiment further includes
第3プロペラ301〜304は、フレーム(11E〜14E)の安定のために可能な限りビーム部11E〜14Eの先端側に位置することが好ましい。第3プロペラ301〜304は、各ブレードが主プロペラ31〜34及び第1モータ21〜24に干渉しないように配置される。また、第3プロペラ301〜304のそれぞれは、ビーム部11E〜14Eの下側に取り付けられてもよい。
The
図22に示すように、第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体が備えるFC5Aは、12のモータ21〜28,201〜204のそれぞれが独立して駆動可能なように、ESC61〜68,601〜604のそれぞれに対する制御信号を生成可能である。このため、FC5Aと、ESC61〜68,601〜604のそれぞれとの間は互いに独立した配線により接続されている。
As shown in FIG. 22, the
FC5Aは、4象限のそれぞれにおける3つのESCに対して同一の制御信号を出力する第1モードと、4象限のそれぞれにおいて、3つのESCの少なくとも何れかに対して制御信号を出力する第2モードとを有することができる。
The
例えば、FC5Aは第2モードにおいて、初期設定として、主プロペラ31〜34選択的に使用して飛行するように、制御信号の出力先として、第1ESC61〜64を設定する。FC5Bは、指令部4からの指令信号に応じてフレーム(11E〜14E)が目標状態を達成するように第1ESC61〜64のそれぞれに制御信号を出力し、主プロペラ31〜34の各揚力を制御する。
For example, in the second mode, the
次いで、FC5Aは、図11のフローチャートのステップS11と同様に、目標状態とセンサ部51により検出された飛行状態との差分から、揚力が不足する象限があるか否かを判定する。揚力が不足する場合、FC5Aは、揚力が不足する象限に関して制御信号の出力先を、例えば第2ESC65〜68に変更することにより、制御信号の出力ラインを切り替える。これにより、揚力が不足する象限において、第1モータ21〜24の駆動がオフにされ、第2モータ25〜28の駆動がオンになり、揚力は補助プロペラ35〜38により回復される。
Next, the
第2ESC65〜68を制御信号の出力先とする象限において揚力の不足が検知された場合、FC5Aは、揚力が不足する象限に関して、制御信号の出力先を第3ESC601〜604に変更すればよい。これにより、揚力が不足する象限において、第2モータ25〜28の駆動がオフにされ、第3モータ201〜204の駆動がオンになり、揚力は第3プロペラ301〜304により回復される。
When a shortage of lift is detected in a quadrant where the
第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体によれば、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、1つのプロペラを回転させることにより飛行し、揚力が不足する場合において、それまで回転させていなかった他のプロペラを回転させる。また、第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、各象限において、重畳する2層のプロペラの何れか一方のプロペラを選択的に回転させるので、効率的に揚力を発生することができ、複数のモータを駆動することによる消費電力を節減することができる。 According to the vertical take-off and landing object according to the third embodiment, a lift is generated by rotating one propeller in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4. If you run short, rotate the other propellers that were not rotating before. Further, in the vertical take-off and landing vehicle according to the third embodiment, in each quadrant, either one propeller of the two stacked propellers is selectively rotated, so that lift can be generated efficiently. Power consumption by driving a plurality of motors can be reduced.
なお、第1モードの制御方法を実現するには、図23に示すように、ESC61〜68,601〜604は、各象限のそれぞれにおいて同一の制御信号が入力されるようにFC5に接続されてもよい。したがって、第2モードが不要であれば、第3実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体のFC5は、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4用の4系統の制御信号を生成すればよいため、4つのプロペラを有するクアッドコプター用の汎用のFCを使用可能である。
To realize the control method of the first mode, as shown in FIG. 23, the
また、初期設定として、主プロペラ(第1プロペラ)31〜34を使用する例を説明したが、回転されるプロペラは補助プロペラ(第2プロペラ)35〜38であっても第3プロペラ301〜304であっても構わない。更に、初期設定として、主プロペラ31〜34を使用する象限と補助プロペラ35〜38を使用する象限と、301〜304を使用する象限とが混在してもよい。
Also, although an example in which main propellers (first propellers) 31 to 34 are used as an initial setting has been described, the
(第4実施形態)
本発明の第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図24に示すように、使用するESC61〜68,601〜604、モータ21〜28,201〜204を切り替えるための構成を有することにより冗長性が向上されている点で第3実施形態と異なる。第4実施形態において、FC5Bと、ESC61〜68,601〜604のそれぞれとの間は互いに独立した配線により接続されている。第4実施形態において説明しない構成、作用及び効果は第3実施形態と同様であるため省略する。
Fourth Embodiment
As shown in FIG. 24, the vertical take-off and landing vehicle according to the fourth embodiment of the present invention has a configuration for switching between the ESCs 61 to 68 and 601 to 604 used and the
第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、第1モータ21〜24のそれぞれに入力される第1電流(駆動信号)を検出する第1電流センサA1a〜A4aと、第1モータ21〜24のそれぞれの第1電流が流れる配線を開閉する第1スイッチSW1a〜SW4aと、第2モータ25〜28のそれぞれに入力される第2電流(駆動信号)を検出する第2電流センサA1b〜A4bと、第2モータ25〜28のそれぞれの第2電流が流れる配線を開閉する第2スイッチSW1b〜SW4bとを備える。
The vertical take-off and landing capable flight object according to the fourth embodiment includes first current sensors A1a to A4a for detecting a first current (drive signal) input to each of the
第1電流センサA1a〜A4a及び第2電流センサA1b〜A4bのそれぞれは、クランプセンサやシャント抵抗を用いた電流検出等により電流を検出すればよい。第1モータ21〜24及び第2モータ25〜28のそれぞれがブラシ付きモータであれば、1つのモータに2本の入力配線が接続され、ブラシレスモータであれば1つのモータに3本の入力配線が接続される。第1電流センサA1a〜A4a及び第2電流センサA1b〜A4bのそれぞれは、第1モータ21〜24及び第2モータ25〜28の種類に応じて、2連又は3連の電流計である。
Each of the first current sensors A1a to A4a and the second current sensors A1b to A4b may detect current by current detection using a clamp sensor or a shunt resistor. If each of the
第1スイッチSW1a及び第2スイッチSW1bと、第1ESC61及び第2ESC65との間には、ESCスイッチSW1vが接続されている。ESCスイッチSW1vは、第1モータ21及び第2モータ25側に駆動信号を出力する第1ESC61又は第2ESC65を切り替えるスイッチである。第1スイッチSW1a及び第2スイッチSW1bは、ESCスイッチSW1vのポジションにより選択された第1ESC61又は第2ESC65から、互いに同一の駆動信号が入力される。
An ESC switch SW1v is connected between the first switch SW1a and the second switch SW1b, and the
第1スイッチSW2a及び第2スイッチSW2bと、第1ESC62及び第2ESC66との間には、ESCスイッチSW2vが接続されている。ESCスイッチSW2vは、第1モータ22及び第2モータ26側に駆動信号を出力する第1ESC62又は第2ESC66を切り替えるスイッチである。第1スイッチSW2a及び第2スイッチSW2bは、ESCスイッチSW2vのポジションにより選択された第1ESC62又は第2ESC66から、互いに同一の駆動信号が入力される。
An ESC switch SW2v is connected between the first switch SW2a and the second switch SW2b, and the
第1スイッチSW3a及び第2スイッチSW3bと、第1ESC63及び第2ESC67との間には、ESCスイッチSW3vが接続されている。ESCスイッチSW3vは、第1モータ23及び第2モータ27側に駆動信号を出力する第1ESC63又は第2ESC67を切り替えるスイッチである。第1スイッチSW3a及び第2スイッチSW3bは、ESCスイッチSW3vのポジションにより選択された第1ESC63又は第2ESC67から、互いに同一の駆動信号が入力される。
An ESC switch SW3v is connected between the first switch SW3a and the second switch SW3b, and the
第1スイッチSW4a及び第2スイッチSW4bと、第1ESC64及び第2ESC68との間には、ESCスイッチSW4vが接続されている。ESCスイッチSW4vは、第1モータ24及び第2モータ28側に駆動信号を出力する第1ESC64又は第2ESC68を切り替えるスイッチである。第1スイッチSW4a及び第2スイッチSW4bは、ESCスイッチSW4vのポジションにより選択された第1ESC64又は第2ESC68から、互いに同一の駆動信号が入力される。
An ESC switch SW4v is connected between the first switch SW4a and the second switch SW4b, and the
更に、第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、主プロペラ31〜34のそれぞれの回転状態を検出する第1回転センサP1a〜P4aと、補助プロペラ35〜38のそれぞれの回転状態を検出する第2回転センサP1b〜P4bとを備える。第1回転センサP1a〜P4a及び第2回転センサP1b〜P4bのそれぞれは、例えば、主プロペラ31〜34及び補助プロペラ35〜38の各ブレードの回転状態を光学的に読み取る光センサである。
Furthermore, the vertical take-off and landing capable flight object according to the fourth embodiment detects the rotation states of the first rotation sensors P1a to P4a that detect the rotation states of the
FC5Bの制御回路56Bは、図25に示すように、飛行制御部561及びライン制御部562に加えて、故障判定部563を機能的又は物理的なハードウェア資源として備える。ライン制御部562は、第1スイッチSW1a〜SW4a、第2スイッチSW1b〜SW4b及びESCスイッチSW1v〜SW4vを制御することにより、プロペラ31〜38,301〜304の制御信号のラインを切り替える。故障判定部563は、第1電流センサA1a〜A4a及び第2電流センサA1b〜A4bにより検出された電流に基づいて、ESC61〜68又はモータ21〜28の故障を判定する論理回路である。また、故障判定部563は、第1回転センサP1a〜P4a及び第2回転センサP1b〜P4bにより検出された回転状態と、第1電流センサA1a〜A4a及び第2電流センサA1b〜A4bにより検出された電流とに基づいて、プロペラ31〜38の故障を判定する。
In addition to the
−第1モードの制御方法−
以下、図26のフローチャートを参照して、第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第1モードにおける制御方法の一例を説明する。以下の説明では、第1象限Q1を主として例示的に説明するが、他の第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4に関しても同様の処理であるため説明を省略する。
-Control method of the first mode-
Hereinafter, an example of a control method in the first mode of the vertical takeoff / landing capable flight vehicle according to the fourth embodiment will be described with reference to the flowchart of FIG. In the following description, although the first quadrant Q1 is mainly described by way of example, the same processing is applied to the other second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, and thus the description thereof is omitted.
先ず、初期設定として、ライン制御部562は、例えば、全てのESCスイッチSW1v〜SW4vを第1ESC61〜64側に切り替える。第1スイッチSW1a〜SW4a及び第2スイッチSW1b〜SW4bをオン(閉状態)にすることにより、第1モータ21〜24及び第2モータ25〜28がオンにされる。そして、第1ESC61及び第3ESC601、第1ESC62及び第3ESC602、第1ESC63及び第3ESC603、並びに第1ESC64及び第3ESC604の4系統の制御信号を生成する。これにより、全てのプロペラ31〜38,301〜304が回転される。
First, as an initial setting, for example, the
ステップS21において、飛行制御部561は、第2実施形態において説明した図11のフローチャートのステップS11と同様に、フレーム(11E〜14E)の目標状態とセンサ部51により検出された飛行状態との差分から、第1象限Q1の揚力が不足しているか否かを判定する。揚力が不足すると判定される場合、ステップS22に処理を進め、揚力が不足していないと判定される場合、ステップS21の処理を繰り返す。
In step S21, the
ステップS22において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流及び第2電流センサA1bにより検出された第2電流のそれぞれに基づいて、第1ESC61が故障しているか否かを判定する。具体的には、故障判定部563は、第1モータ21に入力される第1電流及び第2モータ25に入力される第2電流が共に適正に検出されない場合、第1ESC61が故障していると判定する。適正な電流か否かの判定は、検出された電流と予め決定された波形との比較により行われる。第1ESC61が故障していると判定する場合、ステップS23に処理を進め、故障していないと判定する場合、ステップS24に処理を進める。
In step S22, the
ステップS23において、ライン制御部562は、第2ESC65から第1モータ21及び第2モータ25に同一の制御信号が入力されるように、ESCスイッチSW1vを第2ESC65側に切り替える。
In step S23, the
ステップS24において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流及び第2電流センサA1bにより検出された第2電流と、第1回転センサP1a及び第2回転センサP1bのそれぞれにより検出された回転状態とに基づいて、主プロペラ31及び補助プロペラ35のそれぞれが故障しているか否かを判定する。具体的には、故障判定部563は、第1電流が適正に検出されているにも関わらず主プロペラ31の回転が検出されていない場合、第1ESC61又は第2ESC65と、第1モータ21とは故障していないため、主プロペラ31の原因により主プロペラ31が故障していると判定する。同様に、故障判定部563は、第2電流が適正に検出されているにも関わらず補助プロペラ35の回転が検出されていない場合、第1ESC61又は第2ESC65と、第2モータ25とは故障していないため、補助プロペラ35の原因により補助プロペラ35が故障していると判定する。主プロペラ31又は補助プロペラ35が故障していると判定する場合、ステップS25に処理を進め、故障していないと判定する場合、ステップS26に処理を進める。
In step S24, the
ステップS25において、ライン制御部562は、ステップS24で故障していると判定された主プロペラ31側の第1スイッチSW1a又は補助プロペラ35側の第2スイッチSW1bをオフ(開状態)に切り替える。これにより第1モータ21及び第2モータ25のうち、プロペラが故障している側への電力供給が停止される。
In step S25, the
ステップS26において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流及び第2電流センサA1bにより検出された第2電流に基づいて、第1モータ21及び第2モータ25のそれぞれが故障しているか否かを判定する。具体的には、故障判定部563は、第1電流が適正に検出されず、第2電流が適正に検出される場合、第1モータ21が故障していると判定する。或いは、故障判定部563は、第1電流が適正に検出されているにも関わらず、第2電流が適正に検出されない場合、第2モータ25が故障していると判定する。第1モータ21又は第2モータ25が故障していると判定する場合、ステップS27に処理を進め、故障していないと判定する場合、処理を終了する。
In step S26, the
ステップS27において、ライン制御部562は、ステップS26で故障していると判定された第1モータ21側の第1スイッチSW1a又は第2モータ25側の第2スイッチSW1bを開状態に切り替え、処理を終了する。これにより故障していると判定された第1モータ21又は第2モータ25への電力供給が停止される。
In step S27, the
図26に示した一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法は、図26と等価なアルゴリズムのプログラムにより、図25に示した制御回路56Bを制御して実行出来る。このプログラムは、本発明の制御回路56Bを構成するコンピュータシステムのプログラム記憶装置(図示省略)に記憶させればよい。また、このプログラムは、コンピュータ読取り可能な記録媒体に保存し、この記録媒体を情報処理装置のプログラム記憶装置に読み込ませることにより、本発明の一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法を実行することができる。
The control method of the series of vertical take-off and landing capable vehicles shown in FIG. 26 can be executed by controlling the
以上のように、第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第1モードにおける制御方法によれば、モータ21〜28に流れる電流及びプロペラ31〜38の回転状態を検知することにより、使用するESCを切り替えたり、使用しないモータへの電力供給を遮断したりすることができる。これにより、垂直離着陸可能飛行体の信頼性が向上するとともに、故障時に消費電力が過大となる可能性を低減することができる。
As described above, according to the control method in the first mode of the vertical take-off and landing possible flight vehicle according to the fourth embodiment, the use is made by detecting the current flowing in the
−第2モードの制御方法−
以下、図27のフローチャートを参照して、第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第2モードにおける制御方法の一例を説明する。以下の説明では、第1象限Q1に関して例示的に説明するが、他の第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4に関しても同様の処理であるため説明を省略する。
-Control method of second mode-
Hereinafter, an example of a control method in the second mode of the vertical takeoff / landing capable flight vehicle according to the fourth embodiment will be described with reference to the flowchart of FIG. In the following description, the first quadrant Q1 will be exemplarily described, but the same processing is applied to the other second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, so the description will be omitted.
先ず、初期設定として、ライン制御部562は例えば、最下層の主プロペラ31〜34を選択的に使用して飛行するように、全てのESCスイッチSW1v〜SW4vを第1ESC61〜64側に切り替え、第1スイッチSW1a〜SW4aをオン、第2スイッチSW1b〜SW4bをオフに切り替える。そして、ライン制御部562は、第1ESC61〜64のそれぞれに制御信号を出力する。これにより、主プロペラ31〜34が選択的に回転する。
First, as an initial setting, for example, the
ステップS301において、飛行制御部561は、図11のフローチャートのステップS11と同様に、フレーム(11E〜14E)の目標状態とセンサ部51により検出された飛行状態との差分から、第1象限Q1の揚力が不足しているか否かを判定する。飛行制御部561により、揚力が不足すると判定される場合、ステップS302に処理を進め、揚力の不足がないと判定される場合、ステップS301の処理を繰り返す。
In step S301, the
ステップS302において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流が適正か否かを判定する。第電流が適正である場合、ステップS303に処理を進め、適正でない場合、ステップS304に処理を進める。
In step S302, the
ステップS303において、ライン制御部562は、第2スイッチSW1bをオンにし、第1ESC61と第2モータ25との間を接続し、ステップS306に処理を進める。
In step S303, the
ステップS304において、故障判定部563は、第1回転センサP1aにより検出された回転状態に基づいて、主プロペラ31が故障しているか否かを判定する。故障判定部563は、主プロペラ31の回転状態が適正である場合、主プロペラ31は問題ないため、処理を終了し、適正でない場合、主プロペラ31の原因により主プロペラ31が故障していると判定し、ステップS305に処理を進める。
In step S304, the
ステップS305において、ライン制御部562は、主プロペラ31が故障しているため、第2スイッチSW1bをオン、第1スイッチSW1aをオフに切り替え、第1ESC61と第2モータ25との間を接続する。
In step S305, since the
ステップS306において、故障判定部563は、第2電流センサA1bにより検出された第2電流と第2回転センサP1bにより検出された補助プロペラ35の回転状態とに基づいて、補助プロペラ35に問題ないか否かを判定する。故障判定部563は、第2電流及び補助プロペラ35の回転状態が共に適正である場合、補助プロペラ35は問題ないと判定し、ステップS307に処理を進める。第2電流及び補助プロペラ35の回転状態の少なくとも何れかが適正でない場合、補助プロペラ35が故障していると判定し、ステップS308に処理を進める。
In step S306, whether or not there is a problem with the
ステップS307において、ライン制御部562は、第1ESC61に問題がなく第1モータ21に故障があったため、第1スイッチSW1aをオフに切り替え、第1ESC61と第1モータ21との間を切断し、処理を終了する。
In step S307, since the
ステップS308において、ライン制御部562は、ESCスイッチSW1vを第2ESC65側に切り替え、制御信号の出力先を第1ESC61から第2ESC65に変更する。
In step S308, the
ステップS309において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流が適正か否かを判定する。故障判定部563は、第1電流が適正である場合、第2ESC65は問題ないと判定し、ステップS310に処理を進める。故障判定部563は、第1電流が適正でない場合、第1モータ21が故障していると判定し、ステップS311に処理を進める。
In step S309, the
ステップS310において、故障判定部563は、第1回転センサP1aにより検出された主プロペラ31の回転状態が適正か否かを判定する。故障判定部563は、主プロペラ31の回転状態が適正である場合、処理を終了し、主プロペラ31の回転状態が適正でない場合、主プロペラ31の原因により主プロペラ31が故障していると判定し、ステップS311に処理を進める。
In step S310, the
ステップS311において、ライン制御部562は、第1スイッチSW1aをオフに切り替え、第2ESC65と第1モータ21との間を切断する。
In step S311, the
ステップS312において、故障判定部563は、第2電流センサA1bにより検出された第2電流が適正か否かを判定する。故障判定部563は、第2電流が適正である場合、ステップS313に処理を進め、適正でない場合、第2ESC65が故障していると判定し、ステップS314に処理を進める。
In step S312, the
ステップS313において、故障判定部563は、第2回転センサP1bにより検出された補助プロペラ35の回転状態が適正か否かを判定する。故障判定部563は、補助プロペラ35の回転状態が適正である場合、処理を終了し、補助プロペラ35の回転状態が適正でない場合、補助プロペラ35が故障していると判定し、ステップS314に処理を進める。
In step S313, the
ステップS314において、ライン制御部562は、制御信号の出力先を第2ESC65から第3ESC601に変更する。これにより、第3プロペラ301が回転され、処理を終了する。
In step S314, the
図27に示した一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法は、図27と等価なアルゴリズムのプログラムにより、図25に示した制御回路56Bを制御して実行出来る。このプログラムは、本発明の制御回路56Bを構成するコンピュータシステムのプログラム記憶装置(図示省略)に記憶させればよい。また、このプログラムは、コンピュータ読取り可能な記録媒体に保存し、この記録媒体を情報処理装置のプログラム記憶装置に読み込ませることにより、本発明の一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法を実行することができる。
The control method of the series of vertical take-off and landing capable vehicles shown in FIG. 27 can be implemented by controlling the
以上のように、第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第2モードにおける制御方法によれば、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、1つのプロペラを回転させることにより飛行する。そして、揚力が不足する場合において、それまで回転させていなかった他のプロペラを回転させることにより効率的に揚力を発生することができ、複数のモータを駆動することによる消費電力を節減することができる。 As described above, according to the control method in the second mode of the vertical take-off and landing possible flight vehicle according to the fourth embodiment, in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, It flies by rotating one propeller. And, when the lift is insufficient, the lift can be efficiently generated by rotating another propeller that has not been rotated until then, and power consumption by driving a plurality of motors can be reduced. it can.
更に、第4実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、第1モータ21〜24及び第2モータ25〜28に流れる電流を検出する第1電流センサA1a〜A4a及び第2電流センサA1b〜A4bを備えることにより、飛行制御部561は、第1電流及び第2電流に応じて、第1モータ21〜24及び第2モータ25〜28の間で同期することが可能となる。これにより、第1ESC61〜64及び第2ESC65〜68の間で互いに切り替えることが可能となる。
Furthermore, in the vertical take-off and landing capable flight object according to the fourth embodiment, the first current sensors A1a to A4a and the second current sensors A1b to A4b that detect the current flowing to the
(第5実施形態)
本発明の第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図28に示すように、第1モータ21及び第2モータ25、第1モータ22及び第2モータ26、第1モータ23及び第2モータ27、並びに第1モータ24及び第2モータ28のそれぞれに共有される回転シャフトSH1,SH2,SH3,SH4と、回転シャフトSH1〜SH4の回転を主プロペラ31〜34のそれぞれに伝達する第1クラッチC1a〜C4aと、回転シャフトSH1〜SH4の回転を補助プロペラ35〜38のそれぞれに伝達する第2クラッチC1b〜C4bとを備える点で第3及び第4実施形態と異なる。第5実施形態において説明しない構成、作用及び効果は第3及び第4実施形態と同様であるため省略する。
Fifth Embodiment
As shown in FIG. 28, the vertical take-off and landing capable flight body according to the fifth embodiment of the present invention includes a
例えば第2象限Q2について図29に示すように、第1モータ22及び第2モータ26は、図29において図示されない回転シャフトを共有するように配置される。即ち、ビーム部12Eの先端部において、回転シャフトは、下側に配置された第1モータ22から上側に配置された第2モータ26にかけてビーム部12Eを貫通して配置される。
For example, as shown in FIG. 29 for the second quadrant Q2, the
なお、図29に示す例においてビーム部12Eの中央側に配置される第3モータ202についても、第1モータ22及び第2モータ26と共に回転シャフトを共有し、図示しない第3クラッチにより第3プロペラ302に対する回転の伝達の切り替えを行うようにしてもよい。即ち、主プロペラ32、補助プロペラ36及び第3プロペラ302は、同心となるように配置されてもよい。
In the example shown in FIG. 29, the
主プロペラ32は、第1クラッチC2aにより回転シャフトの回転を伝達されることにより回転する。補助プロペラ36は、第2クラッチC2bにより回転シャフトの回転を伝達されることにより回転する。よって、第1モータ22及び第2モータ26の何れかが駆動されるとき、第1クラッチC2a及び第2クラッチC2bの制御に応じて、主プロペラ32及び補助プロペラ36の少なくとも何れかを回転させることができる。
The
FC5Cの制御回路56Cは、図30に示すように、飛行制御部561、ライン制御部562及び故障判定部563に加えて、クラッチ制御部564を機能的又は物理的なハードウェア資源として備える。クラッチ制御部564は、第1クラッチC1a〜C4a及び第2クラッチC1b〜C4bのそれぞれを制御することにより、回転シャフトSH1〜SH4と主プロペラ31〜34及び補助プロペラ35〜38との間の接続及び切断を行い、主プロペラ31〜34及び補助プロペラ35〜38を選択的に回転させる論理回路である。
As shown in FIG. 30, the
−第1モードの制御方法−
以下、図31のフローチャートを参照して、第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第1モードにおける制御方法の一例を説明する。以下の説明では、第1象限Q1を主として例示的に説明するが、他の第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4に関しても同様の処理であるため説明を省略する。
-Control method of the first mode-
Hereinafter, an example of a control method in the first mode of the vertical takeoff / landing capable flight vehicle according to the fifth embodiment will be described with reference to the flowchart of FIG. In the following description, although the first quadrant Q1 is mainly described by way of example, the same processing is applied to the other second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, and thus the description thereof is omitted.
先ず、初期設定として、ライン制御部562は、例えば、全てのESCスイッチSW1v〜SW4vを第1ESC61〜64側に切り替える。第1スイッチSW1a〜SW4aをオン、第2スイッチSW1b〜SW4bをオフにすることにより、第1モータ21〜24が選択的にオンにされる。また、クラッチ制御部564は、第1クラッチC1a〜C4a及び第2クラッチC1b〜C4bを全て接続状態にする。そして、飛行制御部561は、第1ESC61及び第3ESC601、第1ESC62及び第3ESC602、第1ESC63及び第3ESC603、並びに第1ESC64及び第3ESC604の4系統の制御信号を生成する。これにより、全てのプロペラ31〜38,301〜304が回転される。
First, as an initial setting, for example, the
ステップS401において、飛行制御部561は、図11のフローチャートのステップS11と同様に、フレーム(11E〜14E)の目標状態とセンサ部51により検出された飛行状態との差分から、第1象限Q1の揚力が不足しているか否かを判定する。揚力が不足すると判定される場合、ステップS402に処理を進め、揚力が不足していないと判定される場合、ステップS401の処理を繰り返す。
In step S401, the
ステップS402において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流と、第1回転センサP1aにより検出された主プロペラ31の回転状態及び第2回転センサP1bにより検出された補助プロペラ35の回転状態とに基づいて、主プロペラ31及び補助プロペラ35のそれぞれが故障しているか否かを判定する。具体的には、故障判定部563は、第1電流及び主プロペラ31の回転が適正に検出されているにも関わらず、補助プロペラ35の回転が検出されていない場合、第2クラッチC1b又は補助プロペラ35の原因により、補助プロペラ35が故障していると判定する。同様に、故障判定部563は、第1電流及び補助プロペラ35の回転が適正に検出されているにも関わらず、主プロペラ31の回転が検出されていない場合、第1クラッチC1a又は主プロペラ31の原因により、主プロペラ31が故障していると判定する。主プロペラ31又は補助プロペラ35が故障していると判定する場合、ステップS403に処理を進め、故障していないと判定する場合、ステップS404に処理を進める。
In step S402, the
ステップS403において、クラッチ制御部564は、ステップS402で故障していると判定された主プロペラ31側の第1クラッチC1a又は補助プロペラ35側の第2クラッチC1bをオフ(切断状態)に切り替える。
In step S403, the
ステップS404において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流が適正か否かを判定する。第1電流が適正でない場合、ステップS405に処理を進め、適正と判定する場合、ステップS406に処理を進める。
In step S404, the
ステップS405において、ライン制御部562は、第1スイッチSW1aをオフに切り替え、第2スイッチSW1bをオンに切り替える。これにより第1ESC61と第2モータ25との間が接続され、使用するモータが第2モータ25に切り替えられる。
In step S405, the
ステップS406において、故障判定部563は、第2電流センサA1bにより検出された第2電流と、第1回転センサP1aにより検出された主プロペラ31の回転状態及び第2回転センサP1bにより検出された補助プロペラ35の回転状態とに基づいて、主プロペラ31及び補助プロペラ35のそれぞれが故障しているか否かを判定する。故障判定部563は、第2電流及び主プロペラ31の回転が適正に検出されているにも関わらず、補助プロペラ35の回転が検出されていない場合、第2クラッチC1b又は補助プロペラ35の原因により、補助プロペラ35が故障していると判定する。同様に、故障判定部563は、第2電流及び補助プロペラ35の回転が適正に検出されているにも関わらず、主プロペラ31の回転が検出されていない場合、第2クラッチC1b又は補助プロペラ35の原因により、補助プロペラ35が故障していると判定する。主プロペラ31又は補助プロペラ35が故障していると判定する場合、ステップS407に処理を進め、故障していないと判定する場合、ステップS408に処理を進める。
In step S406, the
ステップS407において、クラッチ制御部564は、ステップS406で故障していると判定された主プロペラ31側の第1クラッチC1a又は補助プロペラ35側の第2クラッチC1bをオフに切り替える。
In step S407, the
ステップS408において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流及び第2電流センサA1bにより検出された第2電流が適正か否かを判定する。即ち、故障判定部563は、ステップS404で第1電流が適正でないと判定した後、ステップS408で第2電流も適正でないと判定する場合、第1ESC61が故障していると判定し、ステップS409に処理を進める。第2電流が適正である場合、ステップS410に処理を進める。
In step S408, the
ステップS409において、ライン制御部562は、ESCスイッチSW1vを第2ESC65側に切り替え、制御信号の出力先を第1ESC61から第2ESC65に変更する。
In step S409, the
ステップS410において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流及び第2電流センサA1bにより検出された第2電流が適正か否かを判定する。即ち、故障判定部563は、ステップS404で第1電流が適正でないと判定し、ステップS409で第2ESC65に切り替えた後、以前第2電流を適正でないと判定する場合、第1ESC61及び第2ESC65が共に故障していると判定し、ステップS411に処理を進める。第2電流が適正である場合、処理を終了する。
In step S410, the
ステップS411において、ライン制御部562は、第1スイッチSW1a及び第2スイッチSW1bを共にオフにし、第2ESC65への制御信号の出力を停止する。よって、第3プロペラ601によって第1象限Q1の揚力が回復される。
In step S411, the
以上のように、第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第1モードにおける制御方法によれば、モータ21〜28に流れる電流及びプロペラ31〜38の回転状態を検知することにより、使用するESCを切り替えたり、使用しないモータへの電力供給を遮断したりすることができる。これにより、垂直離着陸可能飛行体の信頼性が向上するとともに、故障時に消費電力が過大となる可能性を低減することができる。
As described above, according to the control method in the first mode of the vertical take-off and landing possible flight vehicle according to the fifth embodiment, the use is made by detecting the current flowing in the
図31に示した一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法は、図31と等価なアルゴリズムのプログラムにより、図30に示した制御回路56Cを制御して実行出来る。このプログラムは、本発明の制御回路56Cを構成するコンピュータシステムのプログラム記憶装置(図示省略)に記憶させればよい。また、このプログラムは、コンピュータ読取り可能な記録媒体に保存し、この記録媒体を情報処理装置のプログラム記憶装置に読み込ませることにより、本発明の一連の垂直離着陸可能飛行体の制御方法を実行することができる。
The control method of the series of vertical take-off and landing capable vehicles shown in FIG. 31 can be implemented by controlling the
−第2モードの制御方法−
以下、図32のフローチャートを参照して、第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第2モードにおける制御方法の一例を説明する。以下の説明では、第1象限Q1に関して例示的に説明するが、他の第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4に関しても同様の処理であるため説明を省略する。
-Control method of second mode-
Hereinafter, an example of a control method in the second mode of the vertical takeoff / landing capable flight vehicle according to the fifth embodiment will be described with reference to the flowchart of FIG. In the following description, the first quadrant Q1 will be exemplarily described, but the same processing is applied to the other second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, so the description will be omitted.
先ず、初期設定として、ライン制御部562は例えば、最下層の主プロペラ31〜34を選択的に使用して飛行するように、全てのESCスイッチSW1v〜SW4vを第1ESC61〜64側に切り替え、第1スイッチSW1a〜SW4aをオン、第2スイッチSW1b〜SW4bをオフに切り替える。また、第1クラッチC1a〜C4aをオフ、第2クラッチC1b〜C4bをオンに切り替える。そして、ライン制御部562は、第1ESC61〜64のそれぞれに制御信号を出力する。これにより、主プロペラ31〜34が選択的に回転する。
First, as an initial setting, for example, the
ステップS501において、飛行制御部561は、図11のフローチャートのステップS11と同様に、フレーム(11E〜14E)の目標状態とセンサ部51により検出された飛行状態との差分から、第1象限Q1の揚力が不足しているか否かを判定する。揚力が不足すると判定される場合、ステップS502に処理を進め、揚力が不足していないと判定される場合、ステップS501の処理を繰り返す。
In step S501, the
ステップS502において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流が適正か否かを判定する。第1電流が適正である場合、ステップS509に処理を進め、適正でない場合、ステップS503に処理を進める。
In step S502, the
ステップS503において、ライン制御部562は、第2スイッチSW1bをオンにし、第1ESC61と第1モータ21及び第2モータ25との間を接続する。
In step S 503, the
ステップS504において、故障判定部563は、第2電流センサA1bにより検出された第2電流が適正か否かを判定する。第2電流が適正である場合、第1ESC61は故障しておらず、第1モータ21が故障していると判定し、ステップS505に処理を進める。故障判定部563は、第2電流が適正でない場合、第1ESC61が故障していると判定し、ステップS506に処理を進める。
In step S504, the
ステップS505において、ライン制御部562は、第1スイッチSW1aをオフ、第2スイッチSW1bをオンに切り替え、第1ESC61と第2モータ25との間を接続する。これにより、ライン制御部562は、使用するモータを第1モータ21から第2モータ25に切り替え、ステップS509に処理を進める。
In step S505, the
ステップS506において、ライン制御部562は、ESCスイッチSW1vを第2ESC65側に切り替え、使用するESCを第1ESC61から第2ESC65に変更する。
In step S506, the
ステップS507において、故障判定部563は、第1電流センサA1aにより検出された第1電流が適正か否かを判定する。故障判定部563は、第1電流が適正である場合、ステップS509に処理を進め、適正でない場合、ステップS508に処理を進める。
In step S507, the
ステップS508において、故障判定部563は、第2電流センサA1bにより検出された第2電流が適正か否かを判定する。故障判定部563は、第2電流が適正である場合、ステップS509に処理を進め、適正でない場合、主プロペラ31及び補助プロペラ35が共に故障していると判定し、ステップS512に処理を進める。
In step S508, the
ステップS509において、故障判定部563は、第2回転センサP1bにより検出される補助プロペラ35の回転状態が適正か否かを判定する。故障判定部563は、補助プロペラ35の回転状態が適正である場合、補助プロペラ35は問題ないとして、処理を終了する。故障判定部563は、補助プロペラ35の回転状態が適正でない場合、補助プロペラ35が故障していると判定し、ステップS510に処理を進める。
In step S509, the
ステップS510において、クラッチ制御部564は、ステップS509で故障していると判定された補助プロペラ35側の第2クラッチC1bをオフにし、主プロペラ31側の第1クラッチC1aをオンに切り替える。
In step S510, the
ステップS511において、故障判定部563は、第1回転センサP1aにより検出される主プロペラ31の回転状態が適正か否かを判定する。故障判定部563は、主プロペラ31の回転状態が適正である場合、主プロペラ31は問題ないとして、処理を終了する。故障判定部563は、主プロペラ31の回転状態が適正でない場合、主プロペラ31が故障していると判定し、ステップS512に処理を進める。
In step S511, the
ステップS512において、ライン制御部562は、第1ESC61及び第2ESC65に対する制御信号の出力を停止し、制御信号の出力先を第3ESC601に設定する。これにより、第3プロペラ601が回転され、処理を終了する。
In step S512, the
以上のように、第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の第2モードにおける制御方法によれば、第1象限Q1、第2象限Q2、第3象限Q3及び第4象限Q4のそれぞれにおいて、1つのプロペラを回転させることにより飛行する。そして、揚力が不足する場合において、それまで回転させていなかった他のプロペラを回転させることにより効率的に揚力を発生することができ、複数のモータを駆動することによる消費電力を節減することができる。 As described above, according to the control method in the second mode of the vertical take-off and landing possible flight vehicle according to the fifth embodiment, in each of the first quadrant Q1, the second quadrant Q2, the third quadrant Q3 and the fourth quadrant Q4, It flies by rotating one propeller. And, when the lift is insufficient, the lift can be efficiently generated by rotating another propeller that has not been rotated until then, and power consumption by driving a plurality of motors can be reduced. it can.
図32に示した一連の垂直離着陸可能飛行体の第2モードにおける制御方法は、図32と等価なアルゴリズムのプログラムにより、図30に示した制御回路56Cを制御して実行出来る。このプログラムも、本発明の制御回路56Cを構成するコンピュータシステムのプログラム記憶装置(図示省略)に記憶させればよい。また、このプログラムを、コンピュータ読取り可能な記録媒体に保存し、この記録媒体を情報処理装置のプログラム記憶装置に読み込ませることにより、第2モードにおける制御方法を実行することができる。
The control method in the second mode of the series of vertical take-off and landing capable vehicles shown in FIG. 32 can be implemented by controlling the
更に、第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、をそれぞれ共有する第1モータ21〜24及び第2モータ25〜28に共有される回転シャフトと、回転シャフトに設けられた第1クラッチC1a〜C4a及び第2クラッチC1b〜C4bとを備えるため、故障したプロペラ31〜38の回転を容易に停止させることができる。2枚ブレードをもつプロペラにおいて1つのブレードが破損すると回転が滑らかでなくなる。3枚以上のブレードをもつプロペラにおいても1つ以上のブレードが破損すると回転が滑らかでなくなる。第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、このような回転異常による非円滑な回転を避けるのに貢献する。
Furthermore, the vertical take-off and landing feasible flight vehicle according to the fifth embodiment includes: a rotary shaft shared by the first motors 21-24 and the second motors 25-28 sharing the first clutch C1a provided on the rotary shaft; .About.C4a and the second clutches C1b to C4b, the rotation of the
−変形例−
図29に示す例では、ビーム部12Eを上下方向に挟み込むように配置された第1モータ22及び第2モータ26を説明したが、図33に示すように、第1モータ22及び第2モータ26の代わりに、2系統のコイルを有するモータ7を採用してもよい。
-Modified example-
In the example shown in FIG. 29, although the
モータ7は、円筒状の固定子71と、固定子71の内側に配置され、回転シャフトSH2を回転軸として回転する回転子72と、固定子71の内面に設けられた3つのコア部73u,73v,73wとを備える。更に、3つコア部73u,73v,73wのそれぞれには、第1モータ22の系統に相当する第1コイル74u,74v,74wと、第2モータ26の系統に相当する第2コイル75u,75v,75wとが巻回されている。
The
第1コイル74u,74v,74wのそれぞれの一方の端子n2は、第1モータ22の中性点に相当する。第1コイル74u,74v,74wのそれぞれの他方の端子u2,v2,w2は、それぞれu,v,w端子に相当する。第2コイル75u,75v,75wのそれぞれの一方の端子n6は、第2モータ26の中性点に相当する。第2コイル75u,75v,75wのそれぞれの他方の端子u6,v6,w6は、それぞれu,v,w端子に相当する。
One terminal n2 of each of the
第1モータ21及び第2モータ25、第1モータ23及び第2モータ27、並びに第1モータ24及び第2モータ28のそれぞれについても同様に、それぞれ2系統を有するモータ7と同様の構成を採用してもよい。
Likewise, each of the
(第6実施形態)
第1実施形態、第3実施形態、及び第5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体の説明において、上下2重の同軸2重同回転プロペラ配置を用いている。同軸2重同回転プロペラ配置では、プロペラ故障が発生しても、安定した飛行ができる。また、プロペラ回転面が重なり合うので、機体サイズを最小にでき、機体重量を最小にできる。例えば第1象限において、図34に示すように、同軸2重同回転プロペラ配置では、主プロペラ32及び補助プロペラ36のブレードのそれぞれの回転面は互いに重なり合う。即ち、回転軸左側の区域1及び右側の区域2で、主プロペラ32及び補助プロペラ36のブレードはともにCWに回転している。そのため、空気抵抗などの作用でエネルギー効率が低下することが知られている。
Sixth Embodiment
In the description of the vertical take-off and landing vehicle according to the first embodiment, the third embodiment, and the fifth embodiment, upper and lower dual coaxial dual same-rotating propeller arrangements are used. In the coaxial double corotating propeller arrangement, stable flight is possible even if a propeller failure occurs. In addition, since the propeller rotation surfaces overlap, the aircraft size can be minimized and the aircraft weight can be minimized. For example, in the first quadrant, as shown in FIG. 34, in the coaxial dual same-rotating propeller arrangement, the rotational surfaces of the blades of the
一方、図35に示すように、同軸2重反転プロペラ配置では、区域1及び区域2において、主プロペラ32のブレードがCWに回転し、補助プロペラ36のブレードはCCWに回転するため、エネルギー効率の低下はない。しかし、第1実施形態の比較例で述べたように、プロペラ故障が発生すると容易に不安定な状態に陥る。また、図36に示すように、同回転の主プロペラ32及び補助プロペラ36を分離して互いの回転面が重ならないようにした単独プロペラ配置では、エネルギー効率は最大となる。しかし、単独プロペラ配置では、機体サイズが大きくなり機体重量が増加してしまう。
On the other hand, as shown in FIG. 35, in the coaxial counter-rotating propeller arrangement, the blades of the
第6実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体では、図37に示すように、主プロペラ32及び補助プロペラ36が、プロペラ回転面に垂直な断面において互いの回転面がスペーサ70を挟んで垂直方向に離間し、かつ回転面の略半径の長さで互いに重なり合い、主プロペラ32及び補助プロペラ36のブレードの位置が特定のタイミングで重なる態様が発生するように配置(以下において、「デンスプロペラ」配置と称す。)される。デンスプロペラ配置では、図37に定義した区域1及び区域3では、主プロペラ32及び補助プロペラ36の回転面は重ならないが、図37に定義した区域2では主プロペラ32及び補助プロペラ36の回転面が重なる。第6実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体において説明しない構成、作用及び効果は第1〜5実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体と同様であるため省略する。
In the vertical take-off and landing capable flight object according to the sixth embodiment, as shown in FIG. 37, the
第6実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体のデンスプロペラ配置では、主プロペラ32及び補助プロペラ36はともにCCWの回転方向であるが、区域2では、主プロペラ32の左側のブレードの接線速度方向と、補助プロペラ36の右側のブレードの接線速度方向が互いに逆方向になる場合について説明する。したがって、回転面が重なる区域2において、上層の補助プロペラ36の回転円の接線速度方向が紙面の奥に向かい、下層の主プロペラ32の回転円の接線速度方向が紙面の手前に向かうように風を切ることになる。このように、デンスプロペラ配置では、主プロペラ32及び補助プロペラ36の回転面が重なり合う区域2において、互いのブレードの回転円の接線速度方向が逆方向になるため、区域1、2、3のすべてにおいてエネルギー効率が低下しない。エネルギー効率が低下しないことは実験により確認済みである。また、区域2での回転面の重なりがあるため、機体サイズを減少させることができ、機体を軽量化でき、飛行時間を伸ばすことが可能となる。
In the dense propeller arrangement of the vertical take-off and landing capable flight object according to the sixth embodiment, both the
デンスプロペラ配置で、図38に示すように、主プロペラ32及び補助プロペラ36の回転方向をそれぞれCW及びCCWと逆方向にすると、ブレードが重なり合う区域2において主プロペラ32の回転円の接線速度方向と補助プロペラ36の回転円の接線速度方向が同じになる。したがって、この場合は、エネルギー効率が低下する。エネルギー効率が低下することは実験により確認済みである。
In the dense propeller arrangement, as shown in FIG. 38, when the rotation directions of the
デンスプロペラを、図33に示した2系統のコイルを有するモータ7を用いて駆動してもよい。例えば、図39に示すように、モータ7はビーム部12の下側に設置される。モータ7は、回転軸の上方の主プロペラ32に第1クラッチC2aで接続される。主プロペラ32と補助プロペラ36は、ベルトあるいはシャフトギアなどの伝達部材29と第2クラッチC2bとで連結される。第2クラッチC2bと伝達部材29の間には、互いの回転面を上下方向に離間するスペーサ70が設けられる。このように、ひとつのモータ7で主プロペラ32及び補助プロペラ36を駆動することができる。
The dense propeller may be driven using the
上述のように、同軸2重反転プロペラ配置では、エネルギー効率は低下しない。しかし、第1実施形態の比較例において説明したように、同軸2重反転プロペラ配置ではプロペラ故障により容易に不安定な状態に陥る。図8に示した比較例において、デンスプロペラを適用することもできる。例えば、図40に示すように、ビーム部12の上側にCCWの回転方向を有する主プロペラ(第1プロペラ)32及び補助プロペラ(第2プロペラ)36を配置し、ビーム部12の下側にCWの回転方向を有する第3プロペラ332及び第4プロペラ336を配置する。第3プロペラ332及び第4プロペラ336は、それぞれモータ322、326で駆動される。第3プロペラ332は、第4プロペラ336よりビーム部12側に配置される。
As mentioned above, energy efficiency does not decrease in the coaxial counter-rotating propeller arrangement. However, as described in the comparative example of the first embodiment, in the coaxial counter-rotating propeller arrangement, a propeller failure easily causes an unstable state. In the comparative example shown in FIG. 8, a dense propeller can also be applied. For example, as shown in FIG. 40, a main propeller (first propeller) 32 having a rotational direction of CCW and an auxiliary propeller (second propeller) 36 are disposed on the upper side of the
図40に示すように、区域1において、第2及び第4プロペラ36、336が逆回転となり、第1及び第3プロペラ32、332が逆回転となる。また、区域2において、上側の第1プロペラ32の接線速度方向と第2プロペラ36の接線速度方向は逆方向になり、下側の第3プロペラ332の接線速度方向と第4プロペラ336の接線速度方向も逆方向になる。更に、第1及び第3プロペラ32、332も逆回転となる。したがって、区域1、2、3のすべてにおいてブレードの回転方向が互いに逆方向になるため、エネルギー効率を低下させず、かつ、不安定に陥りやすい比較例の弱点を補うことが可能となる。なお、図41に示すように、第4プロペラ332を、ビーム部12側に配置すると、区域2において、第1プロペラ32と第4プロペラ336が同回転となる。したがって、図40に示した配置が望ましい。図35の同軸2重反転構造により、不安定に陥りやすい既存方式である Octo Coax X 方式に対して、図40に示したデンスプロペラ構造を適用すると、プロペラ故障が発生してもバックアップとなる同回転のプロペラが上下に存在するので不安定になりにくく、耐故障性を向上させることができる。
As shown in FIG. 40, in the
また、3個あるいは4個のプロペラによるデンスプロペラ配置も可能である。例えば、図42に示すように、CCWの回転方向を有する第1〜第3プロペラ32、36、332を直線状に配置し、中央の補助プロペラ(第2プロペラ)36にスペーサ70を設けて、補助プロペラ36の回転面を第1及び第3プロペラ32、332の回転面より高いレベルとする。する。両側の主プロペラ(第1プロペラ)32及び第3プロペラ332の回転面が、中央の補助プロペラ(第2プロペラ)36の回転面に重なるように配置する。回転面が重なる区域では、互いの接線速度方向が逆方向となる。なお、第1〜第3プロペラ32、36、332を三角形の各頂点に配置してもよい。この場合、3個のプロペラの回転面のレベルがそれぞれ異なり、3個の回転面が重なる部分が生じるが、この部分においてもエネルギー効率の低下は見られない。
Also, a dense propeller arrangement with three or four propellers is possible. For example, as shown in FIG. 42, the first to
また、図43に示すように、CCWの回転方向を有する第1〜第4プロペラ32、36、332、336を直線状に配置する。第1及び第3プロペラ32、332の回転面より、第2及び第4プロペラ36、336の回転面を高いレベルとする。第2プロペラ36の回転面が第1及び第3プロペラ32、332の回転面と重なる区域、及び第4プロペラ336の回転面が第3プロペラ332の回転面と重なる区域で、互いの接線速度方向が逆方向となる。なお、第1〜第4プロペラを32、36、332、336を四角形の各頂点に配置してもよい。
Further, as shown in FIG. 43, the first to
―実施例―
図44は、図1に示した第1実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体にデンスプロペラを適用した実施例である。図44に示すように、第1〜第4象限Q1〜Q4において、X字状に延伸するビーム部11〜14の先端部の上側にデンスプロペラが配置される。主プロペラ31及び補助プロペラ35が、ビーム部11の先端において、ビーム部11の延伸方向に対して直交するように配置される。主プロペラ32及び補助プロペラ36が、ビーム部12の先端において、ビーム部12の延伸方向に対して直交するように配置される。主プロペラ33及び補助プロペラ37が、ビーム部13の先端において、ビーム部13の延伸方向に対して直交するように配置される。主プロペラ34及び補助プロペラ36が、ビーム部14の先端において、ビーム部14の延伸方向に対して直交するように配置される。このように、第6実施形態の実施例に係る垂直離着陸可能飛行体では、各象限Q1〜Q4において、デンスプロペラが配置される。したがって、プロペラの故障に対する冗長性が向上され、墜落の可能性を低減することができる上に、エネルギー効率を低下させないことが可能となる。また、デンスプロペラ配置を用いているので、既存のオクトコプターに比べ、機体サイズを小さくすることができる。
-Example-
FIG. 44 shows an example in which a dense propeller is applied to the vertical take-off and landing capable vehicle according to the first embodiment shown in FIG. As shown in FIG. 44, in the first to fourth quadrants Q1 to Q4, a dense propeller is disposed above the tip of the
なお、図44では、2個のプロペラをX字状に延伸するビームに直交する方向に配置しているが、配置するプロペラの数、及び配置形状は限定されない。例えば、図45に示すように、2個のプロペラをX字状のビーム部11〜14の延伸方向に配置してもよい。この機体は、長いビームを用いることにより、簡単に実現できる。 In FIG. 44, two propellers are arranged in a direction perpendicular to the beam extending in an X shape, but the number of propellers to be arranged and the arrangement shape are not limited. For example, as shown in FIG. 45, two propellers may be arranged in the extending direction of the X-shaped beam portions 11-14. This vehicle can be easily realized by using a long beam.
図46は、プロペラをH字状に配置した機体である。図46に示すように、第1及び第4象限Q1、Q4のプロペラ31、35、38、34が直線状に配置され、第2及び第3象限Q2、Q3のプロペラ32、36、37、33が直線状に配置される。なお、ビーム部11の先端からビーム部14の先端に延伸するビーム上にプロペラ31、35、38、34を配置し、且つビーム部12の先端からビーム部13の先端に延伸するビームを設けて、プロペラ32、36、37、33を配置してもよい。
FIG. 46 shows an airframe in which propellers are arranged in an H-shape. As shown in FIG. 46,
図47は、プロペラをV字状に配置した機体である。図47に示すように、第1及び第4象限Q1、Q4において直線状に配置されプロペラ31、35、38、34と、第2及び第3象限Q2、Q3において直線状に配置されプロペラ32、36、37、33とでV字を構成する。なお、ビーム部11の先端からビーム部14の先端に延伸するビーム上にプロペラ31、35、38、34を配置し、且つビーム部12の先端からビーム部13の先端に延伸するビームを設けて、プロペラ32、36、37、33を配置してもよい。
FIG. 47 shows an airframe in which propellers are arranged in a V-shape. As shown in FIG. 47, the
図48は、図44に示したデンスプロペラ配置に、更に第3プロペラ331、332、333、334をX字状に延伸するビーム部11〜14の上で機体主部10側に配置するドデカコプター機体である。図48に示すように、第1〜第4象限Q1〜Q4においてビームの先端に3個のプロペラが三角形の頂点に配置されている。上述のように、3個の回転面が重なる部分が存在しているが、この部分においてもエネルギー効率の低下は見られない。なお、図42に示したように、3個のプロペラを、X字状のビーム上に直線状に配置してもよい。
FIG. 48 shows the dodecacopter in which the
図49では、図44に示したデンスプロペラ配置に、図48とは逆に第3プロペラ331〜334をX字状に延伸するビーム部11〜14の上で機体主部10の反対側に配置するドデカコプター機体である。図49に示すように、隣接する象限のビーム先端を連結するバンパー15を備える。プロペラによる推進力あるいは揚力は、ピッチが同じ場合、直径の4乗に比例し、回転数の3乗に比例する。第3プロペラ331〜334の直径を、第1及び第2プロペラ31〜38の直径の2倍に設定し、第3プロペラ331〜334のプロペラの回転数を、第1及び第2プロペラ31〜38の回転数の2分の1に設定する。第1〜第4象限Q1〜Q4のそれぞれにおいて、第1及び第2プロペラの推進力の和は、第3プロペラの推進力と同じになる。
In FIG. 49, in the dense propeller arrangement shown in FIG. 44, the
また、第3プロペラ331〜334を折りたたみプロペラとし、通常は第1及び第2プロペラ31〜38で飛行し、第3プロペラ331〜334は折りたたんでおく。例えば、主プロペラ(第1プロペラ)31及び補助プロペラ(第2プロペラ)35が故障したときは、第3プロペラ331が代わりに動作する。主プロペラ(第1プロペラ)32及び補助プロペラ(第2プロペラ)36が故障したときは第3プロペラ332が代わりに動作する。主プロペラ(第1プロペラ)33及び補助プロペラ(第2プロペラ)37が故障したときは第3プロペラ333が代わりに動作する。主プロペラ(第1プロペラ)34及び補助プロペラ(第2プロペラ)38が故障したときは第3プロペラ334が代わりに動作する。なお、第3プロペラ331〜334を折りたたまずに、第1及び第2プロペラ31〜38と共に動作させるモードで飛行しても良い。第3プロペラ331〜334を折りたたんで飛行する場合は、全てのプロペラがバンパー15の中に入り、プロペラを守ることができる。
Further, the
図49に示したドデカコプター機体では、各象限において、第1及び補助プロペラの推進力の和と同じ推進力を有する第3プロペラを配置している。その代わりに、推進力が第1及び補助プロペラと同じ第3プロペラ及び第4プロペラを用いるヘキサデカコプター機体としてもよい。例えば、図50に示すように、各象限Q1〜Q4において、第1〜第4プロペラ31〜38、331〜338をデンスプロペラ配置としてもよい。第3及び第4プロペラ331〜338は、延伸するビーム部11〜14の上で機体主部10側に配置する。この場合、図49のドデカコプターと同じ推進力が得られ、更に、ビームの長さを短くして機体サイズを小さくできる。
In the dodecacopter airframe shown in FIG. 49, in each quadrant, a third propeller having the same propulsive force as the sum of the propulsive forces of the first and auxiliary propellers is arranged. Instead, it may be a hexadecacopter airframe that uses the same third and fourth propellers as the first and auxiliary propellers. For example, as shown in FIG. 50, in each of the quadrants Q1 to Q4, the first to
第6実施形態の実施例で説明した垂直離着陸可能飛行体は、図3、図4、図10、図22〜図25、図28、図30に示したFC、あるいはクアッドコプター用の汎用FCにより制御可能である。例えば、図51に示すFC5Dは、第4プロペラ335〜338を駆動する第4ESC605〜608及び第4モータ325〜328も制御する点が、図28に示した第5実施形態のFC5Cと異なる。他の構成、作用及び効果は第5実施形態と同様であるため省略する。 The vertical take-off and landing vehicle described in the example of the sixth embodiment is the FC shown in FIGS. 3, 4, 10, 22-25, 28, 30 or the general-purpose FC for quadcopter. It is controllable. For example, FC5D shown in FIG. 51 differs from FC5C of the fifth embodiment shown in FIG. 28 in that it also controls fourth ESCs 605-608 and fourth motors 325-328 that drive fourth propellers 335-338. Other configurations, operations and effects are the same as those of the fifth embodiment and thus will be omitted.
(第7実施形態)
第7実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、図52に示すように、チルト機構として、機体主部10にチルト部材T1、T2を備える。また、図56に示すように、FC5Eの制御回路56Eにはチルト制御部565を備える。チルト部材T1は、チルト制御部565の制御により、ビーム部11をチルト軸として回転させ、ビーム部11に連結された第1及び第2象限Q1、Q2の主プロペラ31,32及び補助プロペラ35,36を傾斜させる。チルト部材T2は、チルト制御部565の制御により、ビーム部14をチルト軸として回転させ、ビーム部14に連結された第3及び第4象限Q3、Q4の主プロペラ33,34及び補助プロペラ37,38を傾斜させる。第7実施形態において説明しない構成、作用及び効果は第1〜6実施形態と同様であるため省略する。
Seventh Embodiment
As shown in FIG. 52, the vertical take-off and landing capable flight body according to the seventh embodiment is provided with tilt members T1 and T2 in the
図53〜図55は第1及び第4象限Q1、Q4側からの側面図である。図53に示すように、チルト部材T1、T2の制御によりチルト軸をCCW方向に傾斜させて、前進状態とする。図54に示すように、チルト軸を元の位置に戻してホバリング(空中静止)状態とする。図55に示すように、チルト部材T1、T2の制御によりチルト軸をCW方向に傾斜させて、後進状態とする。図53のように前進している機体を図54のホバリング状態に戻すには、一旦、図55の後進動作でブレーキをかけてから図54のホバリング状態へ遷移する。図55のように後進している機体を図54のホバリング状態に戻すには、一旦、図53の前進動作でブレーキをかけてから図54のホバリング状態へ遷移する。前後のチルト軸の離間距離は、図53〜55に示すように、プロペラからの下降気流が被らないような距離とする。チルト構造を有するマルチコプターは、前後に移動するときに、前後の推力を変化させる必要がない。また、前進状態からホバリング状態への状態遷移、及び後進状態からホバリング状態への状態遷移が容易にできるので、効率が良い。 53 to 55 are side views from the first and fourth quadrants Q1 and Q4. As shown in FIG. 53, the tilt axis is inclined in the CCW direction by the control of the tilt members T1 and T2 to be in the forward state. As shown in FIG. 54, the tilt axis is returned to the original position to bring about hovering (resting in air). As shown in FIG. 55, the tilt axis is inclined in the CW direction by control of the tilt members T1 and T2 to be in the reverse state. In order to return the aircraft moving forward as shown in FIG. 53 to the hovering state shown in FIG. 54, the vehicle is temporarily braked in the reverse operation shown in FIG. 55, and then transits to the hovering state shown in FIG. In order to return the aircraft moving backward as shown in FIG. 55 to the hovering state shown in FIG. 54, the vehicle is temporarily braked in the forward operation shown in FIG. 53 and then transits to the hovering state shown in FIG. The separation distance between the front and rear tilt axes is a distance such that the downdraft from the propeller does not cover, as shown in FIGS. The multicopter having the tilt structure does not need to change the back and forth thrust when moving back and forth. In addition, the state transition from the forward state to the hovering state and the state transition from the reverse state to the hovering state can be easily performed, which is efficient.
チルト構造を有するマルチコプターの他の特徴は、前進状態、後進状態、前進状態からホバリング状態への状態遷移、及び後進状態からホバリング状態への状態遷移の各動作時に、機体を大きく前後に傾斜する必要がない。このことは、有人マルチコプターの乗り心地において、重要なメリットである。スワッシュ機構を持つヘリコプターの場合、コックピットを多少の前後傾斜はあるものの大きく前後傾斜することはない。チルト構造を有するマルチコプターでも、状態遷移の各動作時に前後傾斜がほとんどなしで動作できるので、同様の効果が得られる。 Another feature of the multicopter having a tilt structure is that the vehicle body is greatly inclined back and forth during each operation of forward state, reverse state, state transition from forward state to hovering state, and state transition from reverse state to hovering state There is no need. This is an important advantage in the ride comfort of manned multicopters. In the case of a helicopter with a swash mechanism, the cockpit does not tilt much back and forth, although it has some back and forth inclination. The multicopter having the tilt structure can operate with almost no back and forth inclination at each operation of the state transition, so the same effect can be obtained.
図52の垂直離着陸可能飛行体では、前後方向(前進又は後進方向)に直交する方向に延伸するチルト軸上に主プロペラ31,32及び補助プロペラ35,36、及び主プロペラ33,34及び補助プロペラ37,38を、それぞれ直線状に配置している。図57に示すように、各デンスプロペラを前後方向に並行に配置してもよい。主プロペラ31及び補助プロペラ35、並びに主プロペラ32及び補助プロペラ36を、それぞれチルト軸の両端においてチルト軸に直交する方向に配置する。同様に、主プロペラ33及び補助プロペラ37、並びに主プロペラ34及び補助プロペラ38を、それぞれチルト軸の両端においてチルト軸に直交する方向に配置する。図57に示したオクトコプターは、図52に示したオクトコプターよりも機体サイズが大きくなってしまう。
In the vertical take-off and landing vehicle shown in FIG. 52,
図58は、単独プロペラ配置を用いた垂直離着陸可能飛行体にチルト構造を適用した例である。第1〜第4象限Q1、Q2において、主プロペラ31、32がビーム部11の両端に配置され、補助プロペラ35、36がビーム部111の両端に配置される。同様に、第3及び第4象限Q3、Q4において、主プロペラ33、34がビーム部14の両端に配置され、補助プロペラ37、38がビーム部114の両端に配置される。ビーム部11、14、111、114のそれぞれには、チルト部材T1、T2、T3、T4が設けられる。チルト部材T1〜T4のそれぞれは、図62に示すように、チルト制御部565により制御される。
FIG. 58 shows an example in which the tilt structure is applied to a vertical take-off / landable flight vehicle using a single propeller arrangement. In the first to fourth quadrants Q1 and Q2,
図59〜図61は第1及び第4象限Q1、Q4側からの側面図である。図59に示すように、チルト部材T1〜T4の制御によりチルト軸をCCW方向に傾斜させて、前進状態とする。図60に示すように、チルト軸を元の位置に戻してホバリング状態とする。図61に示すように、チルト部材T1〜T4の制御によりチルト軸をCW方向に傾斜させて、後進状態とする。図59及び図61に示すように、ビーム部11とビーム部111の間隔、及びビーム部14とビーム部114の間隔は、前進状態及び後進状態において、主プロペラ31〜34と補助プロペラ35〜38がデンスプロペラ配置となるように設定する。また、ビーム部111とビーム部114の間隔は、前進状態及び後進状態において、プロペラからの下降気流が被らないような距離とする。このように、図58に示したオクトコプターでは、前進状態及び後進状態においてデンスプロペラ配置となり、エネルギー効率は低下しない。図58に示したオクトコプターは、図52及び図57に示したオクトコプターよりも機体サイズが大きくなってしまう。したがって、図52に示したオクトコプターが機体サイズを最小にできるので望ましい。
59 to 61 are side views from the side of the first and fourth quadrants Q1 and Q4. As shown in FIG. 59, under the control of the tilt members T1 to T4, the tilt axis is tilted in the CCW direction to be in the forward state. As shown in FIG. 60, the tilt axis is returned to the original position to bring about a hovering state. As shown in FIG. 61, the tilt axis is inclined in the CW direction by control of the tilt members T1 to T4 to be in the reverse state. As shown in FIGS. 59 and 61, the distance between the
(第8実施形態)
第1〜第7実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体で説明したように、本発明の設計指針は、4分割した象限において、基本的に隣接する象限に逆回転方向のプロペラを配置することにある。即ち、マルチコプターを上面から見たときの平面で、4分割した各象限に基本的に同回転方向の複数のプロペラを配置し、隣接する象限には逆回転方向のプロペラを配置するマルチコプターフレームの設計手法である。本発明の設計指針によるマルチコプターは次の4つの特徴をもつ:
(a)クアッドコプターの制御回路がそのまま使える。
(b)1つの象限内の1つのプロペラが故障しても、同じ象限内の他のプロペラが故障したプロペラの推進力または揚力を補完する。
(c)各象限内では、1つのプロペラが動いていれば安定した飛行ができる。
(d)フライトコントローラの姿勢制御機能により、故障したプロペラ系統を検出する必要なく、安定した飛行を継続できる。
本発明の設計指針によれば、1つの象限内では、1つのプロペラが動いていれば十分なので、各象限内で1つのプロペラを回転させ、他のプロペラは故障時のバックアップ用プロペラとするモードで飛行させることができる。もちろん、1つの象限内のすべてのプロペラを回転させるモードで飛行させても良い。
Eighth Embodiment
As described in the vertical take-off and landing vehicles according to the first to seventh embodiments, the design guideline of the present invention is to arrange propellers in reverse rotation directions in basically adjacent quadrants in four quadrants. is there. That is, a multicopter frame in which a plurality of propellers basically in the same rotation direction are arranged in each quadrant divided into four in a plane when the multicopter is viewed from the top, and propellers in the reverse rotation direction are arranged in adjacent quadrants. Design method. The multicopter according to the design guidelines of the present invention has the following four features:
(A) The quadcopter control circuit can be used as it is.
(B) If one propeller in one quadrant fails, the other propellers in the same quadrant complement the propulsive force or lift of the failed propeller.
(C) Within each quadrant, stable flight can be achieved if one propeller is moving.
(D) By the attitude control function of the flight controller, stable flight can be continued without the need to detect a broken propeller system.
According to the design guideline of the present invention, it is sufficient for one propeller to move in one quadrant, so one propeller is rotated in each quadrant, and the other propeller is a backup propeller in case of failure. It can be made to fly. Of course, you may fly in the mode which rotates all the propellers in one quadrant.
本発明の設計指針は、4象限に限定されず、任意の複数個の象限に分割した平面にも適用できる。例えば、マルチコプターの上面に規定される平面を、2象限、3象限、4象限、5象限、6象限、7象限、8象限、あるいは9象限など複数個の象限に分割して、隣接する象限に互いに逆回転方向のプロペラを配置すればよい。象限の個数が奇数個の場合は、1箇所だけ隣の象限と主プロペラの回転方向が同じ方向となる。第8実施形態では、本発明の設計指針を6象限、8象限、3象限、及び5象限に適用した場合について説明する。第8実施形態において説明しない構成、作用及び効果は第1〜第7実施形態と同様であるため省略する。 The design guideline of the present invention is not limited to four quadrants, but can be applied to planes divided into arbitrary plural quadrants. For example, a plane defined on the upper surface of the multicopter is divided into a plurality of quadrants such as two quadrants, three quadrants, four quadrants, five quadrants, six quadrants, seven quadrants, eight quadrants, or nine quadrants, and adjacent quadrants It is sufficient to dispose propellers in opposite directions to each other. When the number of quadrants is an odd number, the rotation direction of the main propeller is the same as that of the quadrant adjacent to only one place. In the eighth embodiment, the case where the design guideline of the present invention is applied to six quadrants, eight quadrants, three quadrants and five quadrants will be described. Configurations, operations, and effects not described in the eighth embodiment are the same as those in the first to seventh embodiments and thus will not be described.
図63に示すように、第8実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体は、機体主部10の周りに定義された第1〜第6象限R1、R2、R3、R4、R5、R6にデンスプロペラを配置したドデカコプター機体である。第1象限R1に、第1及び補助プロペラ431、531、及び第1及び補助プロペラ431、531を回転させる第1及び第2モータ421、521が配置される。同様に、第2〜6象限R2〜R6のそれぞれに、第1及び補助プロペラ432〜436、532〜536、並びに第1及び補助プロペラ432〜436、532〜536それぞれを回転させる第1及び第2モータ422〜426、522〜526が配置される。第1、第3及び第5象限R1、R3、R5のプロペラの回転方向はCWである。第2、第4及び第6象限R2、R4、R6のプロペラの回転方向はCCWである。このように、隣接する象限のプロペラの回転方向が逆になっている。
As shown in FIG. 63, the vertical take-off and landingable flight vehicle according to the eighth embodiment includes the dense propellers in the first to sixth quadrants R1, R2, R3, R4, R5 and R6 defined around the airframe
図64は、図63に示した2個のプロペラによるデンスプロペラ配置に代えて、3個のプロペラによるデンスプロペラ配置を用いたオクタデカコプター機体である。図64に示すように、第1〜第6象限R1〜R6のそれぞれに、第1〜第3プロペラ431〜436、531〜536、631〜636、及び第1〜第3プロペラ431〜436、531〜536、631〜636それぞれを回転させる第1〜第3モータ421〜426、521〜526、621〜626が配置される。
FIG. 64 shows an octadecacopter airframe using a dense propeller arrangement with three propellers instead of the dense propeller arrangement with two propellers shown in FIG. As shown in FIG. 64, in the first to sixth quadrants R1 to R6, first to
図65は、第1〜第8象限R1、R2、R3、R4、R5、R6、R7、R8にデンスプロペラを配置したヘキサデカコプター機体である。図65に示すように、第1〜第8象限R1〜R8のそれぞれに、主プロペラ431〜438及び補助プロペラ531〜538、並びに主プロペラ431〜438及び補助プロペラ531〜538それぞれを回転させる第1モータ421〜428及び第2モータ521〜528が配置される。機体主部10には、第1、第3、第5及び第7象限R1、R3、R5、R7のプロペラの回転方向はCWである。第2、第4、第6及び第8象限R2、R4、R6、R8のプロペラの回転方向はCCWである。このように、隣接する象限のプロペラの回転方向が逆になっている。
FIG. 65 shows a hexadecacopter airframe in which dense propellers are disposed in the first to eighth quadrants R1, R2, R3, R4, R5, R6, R7, and R8. As shown in FIG. 65, the first to fourth quadrants R1 to R8 respectively rotate the
図66は、第1〜第3象限R1、R2、R3にデンスプロペラを配置したヘキサコプター機体である。図66に示すように、第1象限R1には、ビーム部11上に回転方向がCWの主プロペラ431及び補助プロペラ531が配置される。第2象限R2には、ビーム部12上に回転方向がCCWの主プロペラ432及び補助プロペラ532が配置される。第3象限R3には、ビーム部13上に回転方向がCWの主プロペラ433及び補助プロペラ533が配置される。ビーム部11、12が前進方向に関して対象になり、ビーム部13が後進方向に延伸するように、ビーム部11、12、13は象限中心GからY字状に配置される。機体主部10には、ビーム部13をチルト軸とするチルト部材T1が設けられる。図66のヘキサコプターは、Y型トライコプターの各プロペラをデンスプロペラで2重化したものなので、制御方法はY型トライコプターと同じである。Y型トライコプターのヨー軸制御はCWとCCWの比率ではなく、チルト部材T1により行うので、図66のヘキサコプターのヨー軸制御もチルト部材T1で行われる。
FIG. 66 shows a hexacopter airframe in which dense propellers are arranged in the first to third quadrants R1, R2 and R3. As shown in FIG. 66, in the first quadrant R1, on the
図67は、第1〜第5象限R1、R2、R3、R4、R5にデンスプロペラを配置したデカコプター機体である。図67に示すように、第1〜第5象限R1、R2、R3、R4,R5には、それぞれビーム部11、12、13、14、115上に主プロペラ431〜435及び補助プロペラ531〜535が配置される。第1象限R1には、ビーム部11上に回転方向がCWの主プロペラ431及び補助プロペラ531が配置される。第2象限R2には、ビーム部12上に回転方向がCCWの主プロペラ432及び補助プロペラ532が配置される。第3象限R3には、ビーム部13上に回転方向がCWの主プロペラ433及び補助プロペラ533が配置される。第4象限R4には、ビーム部14上に回転方向がCCWの主プロペラ434及び補助プロペラ534が配置される。第5象限R5には、ビーム部115上に回転方向がCWの主プロペラ435及び補助プロペラ535が配置される。ビーム部11、12が前進方向に関して対象になり、ビーム部13、14が後進方向に関して対象になり、ビーム部115が後進方向に延伸するように、ビーム部11、12、13、14、115はそれぞれ象限中心Gから延伸する。図67のデカコプターは、ペンタコプターの各プロペラをデンスプロペラで2重化したものなので、制御方法はペンタコプターと同じである。ペンタコプターでは、CWのプロペラ個数とCCWのプロペラ個数が異なるが、ヨー軸制御はCWとCCWの比率で行うので問題ない。図67の デカコプターのヨー軸制御もCWとCCWの比率で行われる。
FIG. 67 shows a decacopter body in which dense propellers are disposed in the first to fifth quadrants R1, R2, R3, R4, and R5. As shown in FIG. 67, in the first to fifth quadrants R1, R2, R3, R4, and R5,
図68は、図63に示したドデカコプター、及び図64に示したオクタデカコプターを制御可能な制御系である。図63のドデカコプター、及び図64のオクタデカコプターの制御では、図68のチルト制御部は使用しない。図68に示すように、FC5Fは、ESC161〜166、261〜266、361〜366をそれぞれ介して、第1〜第6象限R1〜R6に配置された第1〜第3プロペラ431〜436、531〜536、及び631〜636の回転を制御する。なお、6象限の設計指針によるマルチコプターのFCには、一般的なヘキサコプター制御のアルゴリズムを利用できる。
FIG. 68 shows a control system capable of controlling the dodecacopter shown in FIG. 63 and the octadecacopter shown in FIG. In the control of the dodecacopter of FIG. 63 and the octadecacopter of FIG. 64, the tilt control unit of FIG. 68 is not used. As shown in FIG. 68, the
図69は、図65に示したヘキサデカコプターを制御可能な制御系である。図65のヘキサデカコプターの制御では、図69のチルト制御部は使用しない。図69に示すように、FC5Gは、ESC161〜168、261〜268をそれぞれ介して、第1〜第8象限R1〜R8に配置された第1及び補助プロペラ431〜438、531〜538の回転を制御する。なお、8象限の設計指針によるマルチコプターのFCには、一般的なオクトコプター制御のアルゴリズムを利用できる。
FIG. 69 shows a control system capable of controlling the hexadecacopter shown in FIG. In the control of the hexadecacopter of FIG. 65, the tilt control unit of FIG. 69 is not used. As shown in FIG. 69, the
図69は、図66に示したヘキサコプターを制御可能な制御系でもある。図69に示すように、FC5Gは、ESC161〜163、261〜263をそれぞれ介して、第1〜第3象限R1〜R3に配置された第1及び補助プロペラ431〜433、531〜533の回転を制御する。また、FC5GはFC5Eと同じ構造の図56のチルト制御部565を備える。チルト部材T1は、チルト制御部565の制御により、ビーム部13をチルト軸として回転させ、ビーム部13に連結された第3象限R3の主プロペラ433及び補助プロペラ533を傾斜させる。図66では、この傾斜によりヨー軸を制御している。なお、3象限の設計指針によるマルチコプターのFCには、一般的なトライコプター制御のアルゴリズムを利用できる。
FIG. 69 is also a control system capable of controlling the hexacopter shown in FIG. As shown in FIG. 69, the
図69は、図67に示したデカコプターを制御可能な制御系でもある。図67のデカコプターの制御では、図69のチルト制御部は使用しない。図69に示すように、FC5Gは、ESC161〜165、261〜265をそれぞれ介して、第1〜第5象限R1〜R5に配置された第1及び補助プロペラ431〜435、531〜535の回転を制御する。なお、5象限の設計指針によるマルチコプターのFCには、一般的なペンタコプター制御のアルゴリズムを利用できる。
FIG. 69 also shows a control system capable of controlling the decacopter shown in FIG. The tilt control unit of FIG. 69 is not used in the control of the decacopter of FIG. As shown in FIG. 69, the
(第9実施形態)
第6〜第8実施形態に係る垂直離着陸可能飛行体においては、デンスプロペラをマルチコプターに適用する場合について説明したが、デンスプロペラは他の飛行体や船舶のスクリューにも利用できる。例えば、図70には、機体91、主翼92、及び尾翼(93、94)を備える一般的な飛行機にデンスプロペラを適用できる位置を示す。図70に示すように、機体91では、機首部Bf、尾翼94の前方部Bv及び後方部Brなどに適用可能である。主翼92では、前方先端部Mf、前方中間部Mfi、後方先端部Mr、及び後方中間部Mriなどに適用可能である。水平尾翼93では、前方先端部Tf、前方中間部Tfi、後方先端部Tr、及び後方中間部Triなどに適用可能である。なお、主翼及び水平尾翼においては、機体のバランスをとるために左右翼それぞれにデンスプロペラを設置することが望ましい。
The ninth embodiment
In the vertical take-off and landing vehicles according to the sixth to eighth embodiments, the case where the dense propeller is applied to the multicopter has been described. However, the dense propeller can be used for the screws of other aircraft and ships. For example, FIG. 70 shows a position where the dense propeller can be applied to a general aircraft provided with an
図71には、機体91、主翼92、及び尾翼94を備える三角翼飛行機にデンスプロペラを適用できる位置を示す。図71に示すように、機体91の機首Bf、尾翼94の前方部Bv及び後方部Br、並びに主翼92の前方先端部Mf、前方中間部Mfi、後方先端部Mr、後方中間部Mriなどに適用可能である。
FIG. 71 shows the position where the dense propeller can be applied to a triangular wing aircraft provided with an
図72には、機体91、主翼92、尾翼94、及び舵95を備える垂直離着陸(VTOL)飛行機にデンスプロペラを適用できる位置を示す。図72に示すように、VTOL飛行機は、水平飛行及び垂直離着陸に用いるデンスプロペラ101、102、104、105、106、107及びプロペラ103を有する。101から107すべてのプロペラはチルト構造86を有している。プロペラ103は、機体91後部の尾翼94の間に取り付けられる。図72では、尾翼94が2つの場合を示しているが、一つの尾翼94をプロペラ103の中心軸上部に配置してもよい。プロペラ103も104と同形のデンスプロペラにすることも可能である。プロペラ101、102及び103を揚力が得られる角度にチルト構造86によりチルトさせれば、プロペラ101、102及びプロペラ103の3個のプロペラのみでもホバリング可能となる。プロペラ101、102及びプロペラ103の3個のプロペラでホバリングしているとき、プロペラ101、102のチルト構造86により、ヨー軸の制御が可能である。例えば、プロペラ101を前傾させ、プロペラ102を後傾させれば機体をCW方向にヨーイング可能で、プロペラ101を後傾させ、プロペラ102を前傾させれば機体をCCW方向にヨーイング可能となる。プロペラ101、102の代わりに、プロペラ104、105を使用することもできる。プロペラ103の代わりに、プロペラ106、107を使用することもできる。プロペラ101から107すべてを動作させる第1モードで飛行させることもできる。一部のプロペラを休ませるモードを第2モードと呼ぶ。水平飛行は、各プロペラを前に90度傾くようにチルト構造86によりチルトさせれば、前進方向に推進力が発生し、主翼92の揚力により飛行できる。水平飛行時機体の姿勢制御は、エルロン、エレベーター、フラップとして機能する左右独立の舵95により制御できる。
FIG. 72 shows the position where the dense propeller can be applied to a vertical take-off and landing (VTOL) aircraft comprising a
(その他の実施形態)
上記のように、本発明を上記の第1〜第9実施形態によって記載したが、この開示の一部をなす論述及び図面は本発明を限定するものであると理解すべきではない。この開示から当業者には様々な代替実施形態、実施例及び運用技術が明らかとなろう。
(Other embodiments)
As described above, although the present invention has been described by the first to ninth embodiments described above, it should not be understood that the descriptions and the drawings, which form a part of this disclosure, limit the present invention. Various alternative embodiments, examples and operation techniques will be apparent to those skilled in the art from this disclosure.
例えば、第1〜第9実施形態に係る飛行体において、第1象限Q1及びR1、第2象限Q2及びR2、第3象限Q3及びR3、第4象限Q4及びR4、第5象限R5、第6象限R6、第7象限R7、及び第8象限R8のそれぞれにおける回転方向は、必ずしも同一でなくても構わない。各象限において多数派となるプロペラの回転方向は、それぞれ隣接する象限において多数派となる回転方向と反対方向であればよい。各プロペラのブレードの枚数は、適宜調整されてもよく、プロペラの径やピッチも適宜調整され得る。 For example, in the aircraft according to the first to ninth embodiments, the first quadrant Q1 and R1, the second quadrant Q2 and R2, the third quadrant Q3 and R3, the fourth quadrant Q4 and R4, the fifth quadrant R5, the sixth The rotational directions in each of the quadrant R6, the seventh quadrant R7, and the eighth quadrant R8 may not necessarily be the same. The rotational direction of the propeller, which is the majority in each quadrant, may be opposite to the rotational direction, which is the majority in the adjacent quadrants. The number of blades of each propeller may be appropriately adjusted, and the diameter and pitch of the propellers may be appropriately adjusted.
例えば、第1〜第9実施形態に係る飛行体において、第1象限Q1及びR1、第2象限Q2及びR2、第3象限Q3及びR3、第4象限Q4及びR4、第5象限R5、第6象限R6、第7象限R7、及び第8象限R8のそれぞれにおける回転方向は、図40のデンスプロペラを1個以上含んでいる場合には、CW方向のプロペラ個数とCCW方向のプロペラ個数が同数またはほぼ同数となってもよい。この場合も各プロペラのブレードの枚数は、適宜調整されてもよく、プロペラの径やピッチも適宜調整され得る。 For example, in the aircraft according to the first to ninth embodiments, the first quadrant Q1 and R1, the second quadrant Q2 and R2, the third quadrant Q3 and R3, the fourth quadrant Q4 and R4, the fifth quadrant R5, the sixth When each of quadrant R6, seventh quadrant R7, and eighth quadrant R8 includes one or more dense propellers shown in FIG. 40, the number of propellers in the CW direction and the number of propellers in the CCW direction are the same or not. It may be approximately the same number. Also in this case, the number of blades of each propeller may be appropriately adjusted, and the diameter and pitch of the propeller may be appropriately adjusted.
また、第1〜第9実施形態に係る飛行体における第2モードにおいて、飛行に用いられないプロペラは、回転するプロペラが発生する揚力の効率を低下させないように、折りたたまれてもよい。更に、各象限において、プロペラの回転における位相も互いに重畳しないように設定されることができる。 Further, in the second mode of the flying body according to the first to ninth embodiments, a propeller not used for flight may be folded so as not to reduce the efficiency of the lift generated by the rotating propeller. Furthermore, in each quadrant, the phases of propeller rotation can also be set so as not to overlap each other.
また、第1〜第9実施形態に係る飛行体は、揚力及び推進力として複数のプロペラ動力源を備える飛行体であるが、揚力及び推進力としてガスタービンエンジン、ジェットエンジン、ダクテッドファン等の他の動力源を備える飛行体であってもよい。 In addition, the flying bodies according to the first to ninth embodiments are flying bodies provided with a plurality of propeller power sources as lift and propulsion, but other lift turbines, jet engines, ducted fans, and the like as lift and propulsion. It may be an aircraft provided with a power source.
その他、上記の各構成を相互に応用した構成等、本発明はここでは記載していない様々な実施形態等を含むことは勿論である。したがって、本発明の技術的範囲は上記の説明から妥当な特許請求の範囲に係る発明特定事項によってのみ定められるものである。 Besides the above, it is a matter of course that the present invention includes various embodiments and the like which are not described here, such as a configuration in which the above-described respective configurations are mutually applied. Accordingly, the technical scope of the present invention is defined only by the invention-specifying matters according to the scope of claims appropriate from the above description.
5,5A,5B,5C,5D,5E,5F,5G フライトコントローラ(コントローラ)
10,10A,10B,10C,10D 機体主部
11〜14,11A〜18A,11B〜12B,11D〜16D,11E〜14E フレーム
21〜28,201〜204,421〜428,521〜528,621〜626 モータ
31〜38,301〜304,331〜338,431〜438,531〜538,631〜636 プロペラ
91 機体
92 主翼
93 水平尾翼
94 尾翼
95 舵
561 飛行制御部
562 ライン制御部
G 象限中心
Q1〜Q4 第1〜第4象限
R1〜R8 第1〜第8象限
T1〜T4 チルト部材
5, 5A, 5B, 5C, 5D, 5E, 5F, 5G Flight controller (controller)
10, 10A, 10B, 10C, 10D Main part 11-14, 11A-18A, 11B-12B, 11D-14D, 11E-14E Frame 21-28, 201-204, 421-428, 521-528, 621 626
Claims (20)
平面パターンにおいて前記機体主部の内部に象限中心を定義し、該象限中心の周りの複数個の象限のそれぞれに独立した同一方向の揚力を発生するように、前記機体主部を支持するフレームと、
前記複数個の象限のそれぞれに、前記フレームに設けられた回転軸によって配置された主プロペラと、
前記複数個の象限の中に選択された第1象限において、前記フレームに設けられた回転軸によって配置され、前記主プロペラと同一回転方向の補助プロペラと
を備え、前記第1象限に隣接する他の象限における前記主プロペラの回転方向は、反対方向であることを特徴とする垂直離着陸可能飛行体。 The main part of the machine,
A frame for supporting the airframe main portion, defining a quadrant center inside the airframe main portion in a plane pattern and generating independent lift forces in the same direction in each of a plurality of quadrants around the quadrant center ,
A main propeller disposed by a rotation shaft provided in the frame in each of the plurality of quadrants;
In a first quadrant selected among the plurality of quadrants, there is provided an auxiliary propeller disposed in the same rotational direction as the main propeller and disposed by a rotation shaft provided in the frame, and the other adjacent to the first quadrant The direction of rotation of the main propeller in the quadrant of is the opposite direction.
前記第3及び第4象限のそれぞれにおける前記主プロペラ及び前記補助プロペラを同時に傾斜させる第2チルト部材と
を更に備えることを特徴とする請求項2〜6のいずれか1項に記載の垂直離着陸可能飛行体。 A first tilt member for simultaneously tilting the main propeller and the auxiliary propeller in each of the first and second quadrants;
The vertical takeoff and landing according to any one of claims 2 to 6, further comprising: a second tilt member for simultaneously tilting the main propeller and the auxiliary propeller in each of the third and fourth quadrants. Flying body.
前記第1象限における揚力が不足した場合、前記第1象限において、前記フレームに設けられた回転軸によって配置され、前記主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを回転させるステップと
を含むことを特徴とする垂直離着陸可能飛行体の制御方法。 A frame supporting the airframe main portion so as to define a quadrant center inside the airframe main portion in a plane pattern and to generate lift in the same direction independent of each of the first to fourth quadrants around the quadrant center. Rotating a main propeller disposed by a rotation shaft provided in the frame in each of the first to fourth quadrants of
And d) rotating an auxiliary propeller arranged in the first quadrant by the rotation shaft provided in the frame and having the same rotational direction as the main propeller in the case where the lift in the first quadrant is insufficient. Control method for vertical takeoff and landing vehicles.
前記第1象限における揚力が不足した場合、前記第1象限において、前記フレームに設けられた回転軸によって配置され、前記主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを回転させるライン制御部と
を備えることを特徴とする垂直離着陸可能飛行体のコントローラ。 A frame supporting the airframe main portion so as to define a quadrant center inside the airframe main portion in a plane pattern and to generate lift in the same direction independent of each of the first to fourth quadrants around the quadrant center. A flight control unit for rotating a main propeller disposed by a rotation shaft provided in the frame in each of the first to fourth quadrants of
Providing a line control unit disposed in the first quadrant by the rotation shaft provided in the frame and rotating the auxiliary propeller in the same rotation direction as the main propeller when the lift in the first quadrant is insufficient; A controller for vertical take-off and landing capable aircraft.
前記第1象限における揚力が不足した場合、前記第1象限において、前記フレームに設けられた回転軸によって配置され、前記主プロペラと同一回転方向の補助プロペラを回転させる命令と
を含む一連の命令による処理をコンピュータに実行させることを特徴とする垂直離着陸可能飛行体の制御プログラムを格納した記録媒体。 A frame supporting the airframe main portion so as to define a quadrant center inside the airframe main portion in a plane pattern and to generate lift in the same direction independent of each of the first to fourth quadrants around the quadrant center. A command to rotate a main propeller disposed by a rotation axis provided to the frame in each of the first to fourth quadrants of
And a command to rotate the auxiliary propeller arranged in the first quadrant by the rotation shaft provided in the frame and rotating in the same rotational direction as the main propeller in the case where the lift in the first quadrant is insufficient. A recording medium storing a control program of a vertical take-off and landing capable vehicle, which causes a computer to execute a process.
前記機体の中央部に固定され、前記機体の前進により揚力を発生させる主翼と、
前記機体の前進方向に推進力を発生させる主プロペラと、
前記主プロペラと同一回転方向の補助プロペラと
を備え、前記主プロペラ及び前記補助プロペラの回転面に垂直な断面において、互いの回転面が垂直方向に離間し、かつ前記回転面の半径より小さい範囲で重なり合うように、前記主プロペラ及び前記補助プロペラが配置される飛行体。 The aircraft,
A wing fixed to a central portion of the airframe and generating lift by forward movement of the airframe;
A main propeller that generates a propulsive force in the forward direction of the airframe;
The main propeller and an auxiliary propeller having the same rotation direction, and in a cross section perpendicular to the rotation surfaces of the main propeller and the auxiliary propeller, the rotation surfaces are vertically separated from each other and smaller than the radius of the rotation surface An aircraft in which the main propeller and the auxiliary propeller are arranged to overlap each other.
前記主プロペラ及び前記補助プロペラが、前記尾翼の前記前進方向側、及び前記主翼の前記前進方向の反対側の中の少なくとも一つに配置されることを特徴とする請求項18又は19に記載の飛行体。
It further comprises a tail provided at the rear of the fuselage,
20. The main propeller and the auxiliary propeller according to claim 18 or 19, wherein the main propeller and the auxiliary propeller are disposed on at least one of the forward direction side of the tail wing and the opposite side of the forward direction of the main wing. Flying body.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017213152A JP2019084893A (en) | 2017-11-02 | 2017-11-02 | Vertical take-off and landing possible flight body, flight body, controller and control method for vertical take-off and landing possible flight body, and recording medium storing control program |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017213152A JP2019084893A (en) | 2017-11-02 | 2017-11-02 | Vertical take-off and landing possible flight body, flight body, controller and control method for vertical take-off and landing possible flight body, and recording medium storing control program |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019084893A true JP2019084893A (en) | 2019-06-06 |
Family
ID=66762095
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017213152A Pending JP2019084893A (en) | 2017-11-02 | 2017-11-02 | Vertical take-off and landing possible flight body, flight body, controller and control method for vertical take-off and landing possible flight body, and recording medium storing control program |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2019084893A (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112208759A (en) * | 2020-11-11 | 2021-01-12 | 福州大学 | Eight-rotor aircraft with wind disturbance resistant tiltable rotor and control method |
JP2021020476A (en) * | 2019-07-24 | 2021-02-18 | イームズロボティクス株式会社 | Unmanned flying body with improved quietness |
WO2021039649A1 (en) * | 2019-08-27 | 2021-03-04 | 株式会社デンソー | Electric vertical take-off and landing aircraft and control device |
WO2023062689A1 (en) * | 2021-10-11 | 2023-04-20 | 三共木工株式会社 | Aerial vehicle and monitoring system for aerial vehicle |
CN116242804A (en) * | 2023-05-09 | 2023-06-09 | 四川威斯派克科技有限公司 | Portable near infrared spectrometer |
-
2017
- 2017-11-02 JP JP2017213152A patent/JP2019084893A/en active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2021020476A (en) * | 2019-07-24 | 2021-02-18 | イームズロボティクス株式会社 | Unmanned flying body with improved quietness |
JP7384337B2 (en) | 2019-07-24 | 2023-11-21 | イームズロボティクス株式会社 | Unmanned flying vehicle with improved quietness |
WO2021039649A1 (en) * | 2019-08-27 | 2021-03-04 | 株式会社デンソー | Electric vertical take-off and landing aircraft and control device |
CN112208759A (en) * | 2020-11-11 | 2021-01-12 | 福州大学 | Eight-rotor aircraft with wind disturbance resistant tiltable rotor and control method |
WO2023062689A1 (en) * | 2021-10-11 | 2023-04-20 | 三共木工株式会社 | Aerial vehicle and monitoring system for aerial vehicle |
CN116242804A (en) * | 2023-05-09 | 2023-06-09 | 四川威斯派克科技有限公司 | Portable near infrared spectrometer |
CN116242804B (en) * | 2023-05-09 | 2023-08-15 | 四川威斯派克科技有限公司 | Portable near infrared spectrometer |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6487607B2 (en) | Vertical take-off / landing vehicle, flying vehicle, controller for vertical take-off / landing vehicle, control method and recording medium storing control program | |
JP2019084893A (en) | Vertical take-off and landing possible flight body, flight body, controller and control method for vertical take-off and landing possible flight body, and recording medium storing control program | |
CN112041229B (en) | Aircraft and method for propelling an aircraft | |
JP6435991B2 (en) | Electric aircraft | |
CN111094126B (en) | Unmanned aerial vehicle with coaxial, reversible rotors | |
AU2023226684A1 (en) | Multicopter with angled rotors | |
KR20130130116A (en) | Multi-rotor aircraft | |
US20130105635A1 (en) | Quad tilt rotor vertical take off and landing (vtol) unmanned aerial vehicle (uav) with 45 degree rotors | |
JP6637698B2 (en) | Unmanned rotorcraft and program | |
JP2017056934A (en) | Flight device | |
WO2023136014A1 (en) | Control device for vertical take-off and landing aircraft | |
KR102245397B1 (en) | Multi rotor unmanned aerial vehicle | |
JP2018050419A (en) | Failure detection device and unmanned airplane | |
WO2021006339A1 (en) | Aerial vehicle having plurality of rotor blades | |
KR102260716B1 (en) | Multicopter Yawing Control System | |
CN106314788A (en) | Flight control method and flight control system for aircraft | |
KR20210129768A (en) | Flight vehicle and control method for flight vehicle | |
JP2019048634A (en) | Electric aircraft | |
JP2021084464A (en) | Flying body | |
JP2022126563A (en) | drone | |
JP2018062198A (en) | Flight device |