JP2019066645A

JP2019066645A - Wide-angle lens

Info

Publication number: JP2019066645A
Application number: JP2017191562A
Authority: JP
Inventors: 司土屋; Tsukasa Tsuchiya
Original assignee: Nidec Sankyo Corp
Current assignee: Nidec Sankyo Corp
Priority date: 2017-09-29
Filing date: 2017-09-29
Publication date: 2019-04-25
Also published as: CN109581624A; CN208833986U; CN109581624B

Abstract

To provide a wide-angle lens which is configured to have a cemented lens consisting of plastic lenses cemented together disposed on the image side relative to an aperture stop, and which is capable of reducing variations in focal length and view angle associated with temperature change.SOLUTION: A wide-angle lens 100 comprises a first lens 10, second lens 20, third lens 30, fourth lens 40, aperture stop 91, fifth lens 50, and cemented lens 80 (sixth lens 60 and seventh lens 70). The first lens 10 and fifth lens 50 are glass lenses, while the second lens 20, third lens 30, fourth lens 40, and cemented lens 80 are plastic lenses. A composite focal length f345 of the third, fourth, and fifth lenses 30, 40, 50, and a focal length f0 of the entire lens system satisfy the following conditional expression: 1<f345/f0<1.5.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、各種撮像系に用いられる広角レンズに関するものである。 The present invention relates to wide-angle lenses used in various imaging systems.

広角レンズとして、物体側から像側に向けて、像側に凹面を向けた第１レンズ、像側に凹面を向けた第２レンズ、物体側に凹面を向けた第３レンズ、像側に凸面を向けた第４レンズ、第５レンズ、および第６レンズが順に配置され、第５レンズおよび第６レンズが、正のパワーを有する接合レンズを構成している５群６枚のレンズ構成が提案されている（特許文献１参照）。 As a wide-angle lens, the first lens with concave surface facing to the image side from the object side to the image side, the second lens with concave surface facing to the image side, the third lens with concave surface facing to the object side, convex surface to the image side The fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens facing each other are arranged in order, and the fifth lens and the sixth lens constitute a cemented lens with positive power. (See Patent Document 1).

特開２０１５−３４９２２号公報Unexamined-Japanese-Patent No. 2015-34922

車載カメラや監視用カメラに用いる広角レンズにおいて、倍率色収差等の収差、温度変化に伴う焦点距離の変動、および温度変化に伴う画角の変動が小さいことが求められている。しかしながら、特許文献１に記載の広角レンズでは、収差の低減を目的に、絞りに対して像側で隣り合うレンズが、プラスチックレンズ同士を接合させた接合レンズである。このため、温度変化に伴う焦点距離の変動や、温度変化に伴う画角の変動が大きいという問題点がある。 In wide-angle lenses used for in-vehicle cameras and surveillance cameras, it is required that aberrations such as lateral chromatic aberration, fluctuations in focal length with temperature change, and fluctuations in angle of view with temperature change are small. However, in the wide-angle lens described in Patent Document 1, for the purpose of reducing aberration, a lens adjacent to the stop on the image side is a cemented lens in which plastic lenses are cemented. For this reason, there is a problem that the variation of the focal length with the temperature change and the variation of the angle of view with the temperature change are large.

以上の問題点に鑑みて、本発明の課題は、絞りに対して像側にプラスチックレンズ同士を接合させた接合レンズを配置した構成において、温度変化に伴う焦点距離の変動や、温度変化に伴う画角の変動を低減することのできる広角レンズを提供することにある。 In view of the above problems, it is an object of the present invention to provide a structure in which a cemented lens in which plastic lenses are cemented on the image side with respect to a diaphragm is disposed. An object of the present invention is to provide a wide-angle lens capable of reducing variation in angle of view.

上記課題を解決するために、本発明に係る広角レンズは、物体側から像側に向けて配置された第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、絞り、第５レンズ、第６レンズ、および第７レンズからなり、前記第１レンズは、像側のレンズ面が凹曲面である負メニスカスレンズであり、前記第２レンズは、像側のレンズ面が凹曲面である負メニスカスレンズであり、前記第３レンズは、物体側のレンズ面が凹曲面であるメニスカスレンズであり、前記第４レンズは、像側のレンズ面が凸曲面である正レンズであり、前記第５レンズは、像側のレンズ面が凸曲面であるレンズであり、前記第６レンズは、像側のレンズ面が凹曲面である負レンズであり、前記第７レンズは、物体側のレンズおよび像側のレンズ面が凸曲面である両凸レンズであり、前記第２レンズ、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第６レンズ、および前記第７レンズはいずれも、プラスチックレンズであり、
前記第５レンズは、ガラスレンズであり、前記第６レンズおよび前記第７レンズは、前記第６レンズの像側のレンズ面と前記第７レンズの物体側のレンズ面とが接合された接合レンズを構成しており、前記第３レンズ、前記第４レンズ、および前記第５レンズの合成焦点距離をｆ345とし、レンズ系全体の焦点距離をｆ0としたとき、合成焦点距離ｆ345、および焦点距離ｆ0は、以下の条件式
１＜ｆ345／ｆ0＜１．５
を満たすことを特徴とする。 In order to solve the above problems, a wide-angle lens according to the present invention includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, an aperture, a fifth lens, a fifth lens, which are disposed from the object side to the image side. The first lens includes a sixth lens and a seventh lens, and the first lens is a negative meniscus lens having a concave surface on the image side lens surface, and the second lens includes a negative meniscus having a concave surface on the image side lens surface The third lens is a meniscus lens in which the lens surface on the object side is a concave surface, and the fourth lens is a positive lens in which the lens surface on the image side is a convex surface, and the fifth lens is a lens Is a lens in which the lens surface on the image side is a convex surface, the sixth lens is a negative lens in which the lens surface on the image side is a concave surface, and the seventh lens is a lens on the object side and the image side Is a biconvex lens whose lens surface is a convex surface Ri, the second lens, the third lens, the fourth lens, the sixth lens, and both the seventh lens is a plastic lens,
The fifth lens is a glass lens, and the sixth lens and the seventh lens are cemented lenses in which a lens surface on the image side of the sixth lens and a lens surface on the object side of the seventh lens are cemented. When the combined focal length of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens is f345, and the focal length of the entire lens system is f0, the combined focal length f345, and the focal length f0. Is the following conditional expression 1 <f345 / f0 <1.5
It is characterized by satisfying.

本発明では、絞りに対して像側に接合レンズ（第６レンズおよび第７レンズ）が配置さ
れているため、広角レンズの倍率色収差を低減することができる。また、接合レンズ（第６レンズおよび第７レンズ）は、プラスチックレンズであるが、絞りと接合レンズとの間にガラスレンズからなる第５レンズが配置されているため、温度変化に伴う焦点位置の変動や、温度変化に伴う画角の変動を低減することができる。また、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）が下限（１）を超えているため、物体側に配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）が上限（１．５）未満である。このため、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズの小型化を図ることができる。 In the present invention, since the cemented lens (sixth lens and seventh lens) is disposed on the image side of the stop, chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens can be reduced. The cemented lens (sixth lens and seventh lens) is a plastic lens, but since the fifth lens consisting of a glass lens is disposed between the aperture and the cemented lens, It is possible to reduce fluctuation of the angle of view due to fluctuation or temperature change. In addition, since the focal length ratio (f345 / f0) exceeds the lower limit (1), it is possible to prevent the power of the lens disposed on the object side from becoming too strong. Therefore, various aberrations such as curvature of field, lateral chromatic aberration, coma aberration and the like can be properly corrected, and high optical characteristics can be realized. In addition, the ratio of focal lengths (f345 / f0) is less than the upper limit (1.5). Therefore, the lens diameter and the object-image distance can be reduced, so that the wide-angle lens can be miniaturized.

本発明において、前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ34とし、前記第５レンズの焦点距離をｆ5とし、レンズ系全体の焦点距離をｆ0としたとき、合成焦点距離ｆ34、焦点距離ｆ5、および焦点距離ｆ0は、以下の条件式
２＜ｆ34／ｆ0＜５．５
２＜ｆ5／ｆ0＜３
のいずれをも満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0、ｆ5／ｆ0）が上記の下限を超えているため、物体側に配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0、ｆ5／ｆ0）が上記の上限未満である。このため、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズの小型化を図ることができる。 In the present invention, assuming that the combined focal length of the third lens and the fourth lens is f34, the focal length of the fifth lens is f5, and the focal length of the entire lens system is f0, the combined focal length f34, the focal point The distance f5 and the focal length f0 are conditional expressions 2 <f34 / f0 <5.5 below.
2 <f5 / f0 <3
The aspect which satisfy | fills any of these can be employ | adopted. According to this aspect, since the focal length ratio (f34 / f0, f5 / f0) exceeds the above lower limit, it is possible to avoid that the power of the lens disposed on the object side becomes too strong. Therefore, various aberrations such as curvature of field, lateral chromatic aberration, coma aberration and the like can be properly corrected, and high optical characteristics can be realized. Also, the ratio of focal lengths (f34 / f0, f5 / f0) is less than the above upper limit. Therefore, the lens diameter and the object-image distance can be reduced, so that the wide-angle lens can be miniaturized.

本発明において、前記第５レンズは、物体側のレンズ面、および像側のレンズ面が凸曲面である両凸レンズであり、前記第６レンズは、物体側のレンズ面、および像側のレンズ面が凹曲面である両凹レンズである態様を採用することができる。絞りと隣り合うレンズは、感度が高いため、絞りと隣り合うレンズの位置決め精度やレンズの厚さ精度が光学特性に影響を及ぼしやすい。また、プラスチックレンズはレンズ面の周りにフランジ部を有するため、フランジ部を利用して精度よく位置決めできるが、ガラスレンズは、プラスチックレンズと違って、レンズ面の周りにフランジ部がない。このため、ガラスレンズは、位置決め精度が低下しやすい。また、プラスチックレンズは、成形により製作するため、レンズの厚さ精度が高いが、ガラスレンズは、レンズ面を研磨するため、レンズの厚さ精度が低下しやすい。しかるに本発明では、ガラスレンズからなる第５レンズに像側で隣り合う第６レンズの物体側のレンズ面を凹曲面としたため、第５レンズにおいて、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズの物体側のレンズ面への入射位置の変動を抑制することができる。 In the present invention, the fifth lens is a biconvex lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side are convex curved surfaces, and the sixth lens is a lens surface on the object side and a lens surface on the image side The aspect which is a biconcave lens which is a concave curve can be employ | adopted. Since the lens adjacent to the diaphragm has high sensitivity, the positioning accuracy of the lens adjacent to the diaphragm and the thickness accuracy of the lens are likely to affect the optical characteristics. In addition, since the plastic lens has a flange around the lens surface, it can be accurately positioned using the flange, but unlike a plastic lens, a glass lens does not have a flange around the lens surface. For this reason, the positioning accuracy of the glass lens tends to decrease. In addition, although the plastic lens is manufactured by molding, the thickness accuracy of the lens is high, but since the glass lens polishes the lens surface, the thickness accuracy of the lens tends to be reduced. However, in the present invention, the lens surface on the object side of the sixth lens adjacent to the fifth lens, which is a glass lens, on the image side has a concave surface, so that the positioning accuracy and the thickness accuracy decrease in the fifth lens. However, it is possible to suppress the fluctuation of the incident position on the object-side lens surface of the sixth lens.

本発明において、前記第５レンズの像側のレンズ面の光軸中心における曲率半径をＲ52とし、前記第６レンズの物体側のレンズ面の光軸中心における曲率半径をＲ61としたとき、曲率半径Ｒ52、Ｒ61は、以下の条件式
０．８＜Ｒ61／Ｒ52＜２．５
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、第５レンズの像側のレンズ面の曲率半径Ｒ52と、第６レンズの物体側のレンズ面の曲率半径Ｒ61とが比較的近い値であるので、第５レンズにおいて、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズの物体側のレンズ面への入射位置の変動を抑制することができる。 In the present invention, the radius of curvature at the center of the optical axis of the lens surface on the image side of the fifth lens is R52, and the radius of curvature at the center of the optical axis of the lens surface on the object side of the sixth lens is R61. R52 and R61 have the following conditional expression 0.8 <R61 / R52 <2.5
The aspect which satisfy | fills can be employ | adopted. According to this aspect, since the radius of curvature R52 of the lens surface on the image side of the fifth lens and the radius of curvature R61 of the lens surface on the object side of the sixth lens are relatively close values, positioning of the fifth lens Even when the accuracy and the thickness accuracy decrease, it is possible to suppress the fluctuation of the incident position on the object side lens surface of the sixth lens.

本発明において、曲率半径Ｒ52、Ｒ61は、以下の条件式
０．９＜Ｒ61／Ｒ52＜１．１
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、第５レンズの像側のレンズ面の曲率半径Ｒ52と、第６レンズの物体側のレンズ面の曲率半径Ｒ61とが、かなり近い値
であるので、第５レンズにおいて、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズの物体側のレンズ面への入射位置の変動を抑制することができる。 In the present invention, the radii of curvature R52 and R61 satisfy the following condition: 0.9 <R61 / R52 <1.1
The aspect which satisfy | fills can be employ | adopted. According to this aspect, since the radius of curvature R52 of the lens surface on the image side of the fifth lens and the radius of curvature R61 of the lens surface on the object side of the sixth lens have substantially similar values, in the fifth lens Even when the accuracy and the thickness accuracy decrease, it is possible to suppress the fluctuation of the incident position on the object side lens surface of the sixth lens.

本発明において、前記第５レンズの物体側のレンズ面の光軸中心における曲率半径をＲ51とし、前記第５レンズの像側のレンズ面の光軸中心における曲率半径をＲ52としたとき、曲率半径Ｒ51、Ｒ52は、以下の条件式
｜Ｒ52｜≦｜Ｒ51｜
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を行いやすい。 In the present invention, the radius of curvature at the center of the optical axis of the lens surface on the object side of the fifth lens is R51, and the radius of curvature at the center of the optical axis of the lens surface on the image side of the fifth lens is R52. R51 and R52 have the following conditional expression | R52 | ≦ | R51 |
The aspect which satisfy | fills can be employ | adopted. According to this aspect, it is easy to correct various aberrations such as curvature of field, lateral chromatic aberration, coma and the like.

本発明において、前記第６レンズのアッベ数をν6とし、前記第７レンズのアッベ数をν7としたとき、アッベ数ν6、ν7は各々、以下の条件式
ν6≦３０
ν7≦５０
のいずれをも満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、倍率色収差を適正なレベルまで低減することができる。 In the present invention, assuming that the Abbe number of the sixth lens is 66 and the Abbe number of the seventh lens is 77, the Abbe numbers 66 and 77 respectively satisfy the conditional expression 66 ≦ 30 below.
7 7 ≦ 50
The aspect which satisfy | fills any of these can be employ | adopted. According to this aspect, it is possible to reduce the magnification chromatic aberration to an appropriate level.

本発明では、絞りに対して像側に接合レンズ（第６レンズおよび第７レンズ）が配置されているため、広角レンズの倍率色収差を低減することができる。また、接合レンズ（第６レンズおよび第７レンズ）は、プラスチックレンズであるが、絞りと接合レンズとの間にガラスレンズからなる第５レンズが配置されているため、温度変化に伴う焦点位置の変動や、温度変化に伴う画角の変動を低減することができる。また、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）が下限（１）を超えているため、物体側に配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）が上限（１．５）未満である。このため、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズの小型化を図ることができる。 In the present invention, since the cemented lens (sixth lens and seventh lens) is disposed on the image side of the stop, chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens can be reduced. The cemented lens (sixth lens and seventh lens) is a plastic lens, but since the fifth lens consisting of a glass lens is disposed between the aperture and the cemented lens, It is possible to reduce fluctuation of the angle of view due to fluctuation or temperature change. In addition, since the focal length ratio (f345 / f0) exceeds the lower limit (1), it is possible to prevent the power of the lens disposed on the object side from becoming too strong. Therefore, various aberrations such as curvature of field, lateral chromatic aberration, coma aberration and the like can be properly corrected, and high optical characteristics can be realized. In addition, the ratio of focal lengths (f345 / f0) is less than the upper limit (1.5). Therefore, the lens diameter and the object-image distance can be reduced, so that the wide-angle lens can be miniaturized.

本発明の実施例１に係る広角レンズの説明図。Explanatory drawing of the wide angle lens which concerns on Example 1 of this invention. 図１に示す広角レンズの非点収差およびディストーションを示す説明図。Explanatory drawing which shows the astigmatism and distortion of the wide-angle lens shown in FIG. 図１に示す広角レンズの倍率色収差を示す説明図。FIG. 2 is an explanatory view showing magnification chromatic aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 1. 図１に示す広角レンズの球面収差を示す説明図。FIG. 2 is an explanatory view showing spherical aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 1. 図１に示す広角レンズの横収差を示す説明図。FIG. 2 is an explanatory view showing a lateral aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 本発明の実施例２に係る広角レンズの説明図。Explanatory drawing of the wide angle lens which concerns on Example 2 of this invention. 図６に示す広角レンズの非点収差およびディストーションを示す説明図。FIG. 7 is an explanatory view showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens shown in FIG. 6. 図６に示す広角レンズの倍率色収差を示す説明図。FIG. 7 is an explanatory drawing showing lateral chromatic aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 6. 図６に示す広角レンズの球面収差を示す説明図。FIG. 7 is an explanatory view showing spherical aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 6. 図６に示す広角レンズの横収差を示す説明図。FIG. 7 is an explanatory view showing a lateral aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 本発明の実施例３に係る広角レンズの説明図。Explanatory drawing of the wide angle lens which concerns on Example 3 of this invention. 図１１に示す広角レンズの非点収差およびディストーションを示す説明図。FIG. 12 is an explanatory view showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens shown in FIG. 図１１に示す広角レンズの倍率色収差を示す説明図。FIG. 12 is an explanatory drawing showing lateral chromatic aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 図１１に示す広角レンズの球面収差を示す説明図。Explanatory drawing which shows the spherical aberration of the wide-angle lens shown in FIG. 図１１に示す広角レンズの横収差を示す説明図。FIG. 12 is an explanatory view showing a lateral aberration of the wide-angle lens shown in FIG.

本発明を適用した広角レンズ１００として、実施例１、２、３を説明する。
［実施例１］
（全体構成）
図１は、本発明の実施例１に係る広角レンズ１００の説明図である。図２は、図１に示す広角レンズ１００の非点収差およびディストーションを示す説明図である。図３は、図１に示す広角レンズ１００の倍率色収差を示す説明図である。図４は、図１に示す広角レンズ１００の球面収差を示す説明図である。図５は、図１に示す広角レンズ１００の横収差を示す説明図である。 Examples 1, 2 and 3 will be described as a wide angle lens 100 to which the present invention is applied.
Example 1
(overall structure)
FIG. 1 is an explanatory view of a wide-angle lens 100 according to a first embodiment of the present invention. FIG. 2 is an explanatory view showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 3 is an explanatory view showing lateral chromatic aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 4 is an explanatory view showing spherical aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 5 is an explanatory view showing the lateral aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG.

図１には、面番号をかっこ内に示し、非球面には「＊」を付してある。また、図１に示すレンズのうち、プラスチックレンズはレンズ面の外周側にフランジ部を有しているが、図１には、フランジ部の図示を省略してある。図２、図３、図４および図５には、赤色光Ｒ（波長６５６ｎｍ）、緑色光Ｇ（波長５８８ｎｍ）、および青色光Ｂ（波長４８６ｎｍ）における各収差を示してある。また、図２に示す非点収差に関しては、サジタル方向の特性にＳを付し、タンジェンシャル方向の特性にＴを付してある。また、図２に示すディストーションとは、撮像中央部と周辺部における像の変化比率を示し、ディストーションをあらわす数値の絶対値が小さいほど、高精度なレンズといえる。図５には、赤色光Ｒ、緑色光Ｇ、および青色光Ｂの各角度０．００ｄｅｇ、１０．００ｄｅｇ、２０．００ｄｅｇ、３０．００ｄｅｇ、４０．００ｄｅｇ、５０．００ｄｅｇ、６０．００ｄｅｇ、７０．００ｄｅｇ、および８０．００ｄｅｇにおける光軸に直交する２方向（ｙ方向およびｘ方向）の横収差を纏めて示してある。 In FIG. 1, the surface numbers are shown in parentheses, and the aspheric surfaces are marked with “*”. Further, among the lenses shown in FIG. 1, the plastic lens has a flange portion on the outer peripheral side of the lens surface, but the flange portion is not shown in FIG. FIGS. 2, 3, 4 and 5 show aberrations in red light R (wavelength 656 nm), green light G (wavelength 588 nm), and blue light B (wavelength 486 nm). Further, with regard to astigmatism shown in FIG. 2, S is added to the characteristic in the sagittal direction, and T is added to the characteristic in the tangential direction. The distortion shown in FIG. 2 indicates the change ratio of the image in the central portion and the peripheral portion of the imaging, and the smaller the absolute value of the numerical value representing the distortion, the more accurate the lens. In FIG. 5, the angles of red light R, green light G and blue light B are respectively 0.00 deg, 10.00 deg, 20.00 deg, 30.00 deg, 40.00 deg, 50.00 deg, 60.00 deg, 70. Transverse aberrations in two directions (y direction and x direction) orthogonal to the optical axis at 00 deg and 80.00 deg are collectively shown.

図１に示す広角レンズ１００は、物体側Ｌａから像側Ｌｂに向けて配置された第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、絞り９１、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０からなる７枚のレンズを有している。第６レンズ６０および第７レンズ７０は、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とが接合された接合レンズ８０を構成しており、接合レンズ８０は、正のパワーを有している。接合レンズ８０に対して像側Ｌｂには、平板状の赤外線フィルタ９２、透光性のカバー９３、および撮像素子９４が順に配置されている。 The wide-angle lens 100 shown in FIG. 1 includes a first lens 10, a second lens 20, a third lens 30, a fourth lens 40, a stop 91, a fifth lens 50, which are disposed from the object side La to the image side Lb. There are seven lenses consisting of a sixth lens 60 and a seventh lens 70. The sixth lens 60 and the seventh lens 70 constitute a cemented lens 80 in which the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are cemented. The cemented lens 80 has positive power. On the image side Lb with respect to the cemented lens 80, a flat plate-like infrared filter 92, a translucent cover 93, and an imaging device 94 are disposed in order.

本例の広角レンズ１００の各レンズの構成等は、表１に示す通りであり、表１には、広角レンズ１００の特性として以下の特性を示してある。
レンズ系全体の焦点距離ｆ0（Effective Focal Length）
物像間距離ｄ0（Total Track）
レンズ系全体のＦ値（Image Space F/#）
最大画角（Max. Field Angle）
水平画角（Max. Horizontal Field Angle） The configuration and the like of each lens of the wide-angle lens 100 of this example are as shown in Table 1. In Table 1, the following characteristics are shown as the characteristics of the wide-angle lens 100.
Effective focal length f0 of the entire lens system
Object image distance d0 (Total Track)
F-number of the whole lens system (Image Space F / #)
Maximum angle of view (Max. Field Angle)
Horizontal field angle (Max. Horizontal Field Angle)

また、表１には、各面（Surf）の以下の項目が示されている。
レン面の光軸中心における曲率半径（Radius）
厚さ（Thickness）
屈折率Ｎｄ
アッベ数νｄ
各レンズの焦点距離ｆ
合成焦点距離ｆｄ Moreover, in Table 1, the following items of each surface (Surf) are shown.
Radius of curvature at the optical axis center of the lens surface (Radius)
Thickness
Refractive index Nd
Abbe number d d
Focal length f of each lens
Synthetic focal length fd

なお、曲率半径、厚さ、焦点距離、直径の単位はｍｍである。ここで、レンズ面が物体側Ｌａに向けて突出した凸面あるいは物体側Ｌａに向けて凹んだ凹面である場合には、曲率半径を正の値とし、レンズ面が像側Ｌｂに向けて突出した凸面あるいは像側Ｌｂに向けて凹んだ凹面である場合、曲率半径を負の値としてある。また、正レンズ（正のパワーを有するレンズ）の焦点距離ｆを正の値とし、負レンズ（負のパワーを有するレンズ）の焦点距離ｆを負の値としてある。 The unit of radius of curvature, thickness, focal length, and diameter is mm. Here, if the lens surface is a convex surface protruding toward the object side La or a concave surface recessed toward the object side La, the curvature radius is a positive value, and the lens surface protrudes toward the image side Lb. In the case of a convex surface or a concave surface recessed toward the image side Lb, the curvature radius is a negative value. Further, the focal length f of the positive lens (lens having positive power) is a positive value, and the focal length f of the negative lens (lens having negative power) is a negative value.

表２には、広角レンズ１００に用いた非球面レンズの形状を下式（数１）で表した際の曲率半径の逆数ｃ、円錐係数Ｋ、および非球面係数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10が示されている。下式においては、サグ量（光軸方向の軸）をＺ、光軸と垂直方向の高さ（光線高さ）をｒとしてある。 In Table 2, the reciprocal c of the radius of curvature, the conic coefficient K, and the aspheric coefficients A4, A6, A8, and A10 when the shape of the aspheric lens used for the wide-angle lens 100 is expressed by the following equation (Equation 1) It is shown. In the following equation, the amount of sag (axis in the optical axis direction) is Z, and the height in the direction perpendicular to the optical axis (light height) is r.

表１に示すように、本例の広角レンズ１００においては、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は３．０７３ｍｍであり、物像間距離ｄ0は２０．５０６ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値は２．０であり、最大画角は１６０ｄｅｇであり、水平画角は１６０ｄｅｇである。 As shown in Table 1, in the wide-angle lens 100 of this example, the focal length f0 of the entire lens system is 3.073 mm, the object-to-image distance d0 is 20.506 mm, and the f-number of the entire lens system is 2 The maximum angle of view is 160 deg, and the horizontal angle of view is 160 deg.

第１レンズ１０は、像側Ｌｂのレンズ面１２（第２面（２））が凹曲面である負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面１１（第１面（１））は凸曲面である。本例において、第１レンズ１０は、ガラスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面１１（第１面（１））、および像側Ｌｂのレンズ面１２（第２面（２））はいずれも、球面である。第１レンズ１０には、屈折率が１．８０４、かつ、アッベ数が４６．５のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−８．００９ｍｍである。 The first lens 10 is a negative meniscus lens in which the lens surface 12 (second surface (2)) on the image side Lb is a concave surface, and the lens surface 11 (first surface (1)) on the object side La is a convex surface It is. In this example, the first lens 10 is a glass lens, and both the lens surface 11 (first surface (1)) on the object side La and the lens surface 12 (second surface (2)) on the image side Lb , Spherical. For the first lens 10, a lens material having a refractive index of 1.804 and an Abbe number of 46.5 is used, and the focal length is -8.009 mm.

第２レンズ２０は、像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面（４））が凹曲面である負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面（３））は凸曲面である。第２レンズ２０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面（３））、および像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面（４））はいずれも、非球面である。第２レンズ２０には、屈折率が１．５１２、かつ、アッベ数が５６．３のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−８．８９１である。 The second lens 20 is a negative meniscus lens in which the lens surface 22 (fourth surface (4)) on the image side Lb is a concave surface, and the lens surface 21 (third surface (3)) on the object side La is a convex surface It is. The second lens 20 is a plastic lens made of an acrylic resin type, a polycarbonate type, a polyolefin type or the like, and the lens surface 21 (third surface (3)) of the object side La and the lens surface 22 (fourth of the image side Lb) The surfaces (4) are all aspheric. For the second lens 20, a lens material having a refractive index of 1.512 and an Abbe number of 56.3 is used, and the focal length is −8.891.

第３レンズ３０は、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面（５））が凹曲面であるメニスカスレンズであり、像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面（６））が凸曲面である。本例において、第３レンズ３０は、正メニスカスレンズである。第３レンズ３０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面（５））、および像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面（６））はいずれも、非球面である。第３レンズ３０には、屈折率が１．６６５、かつ、アッベ数が２０．３のレンズ材料が用いられており、焦点距離は５３．０４４である。 The third lens 30 is a meniscus lens in which the lens surface 31 (fifth surface (5)) on the object side La is a concave surface, and the lens surface 32 (sixth surface (6)) on the image side Lb is a convex surface. is there. In the present example, the third lens 30 is a positive meniscus lens. The third lens 30 is a plastic lens made of acrylic resin type, polycarbonate type, polyolefin type or the like, and the lens surface 31 (fifth surface (5)) of the object side La and the lens surface 32 (sixth of the image side Lb) The surfaces (6) are all aspheric. For the third lens 30, a lens material having a refractive index of 1.665 and an Abbe number of 20.3 is used, and the focal length is 53.044.

第４レンズ４０は、像側Ｌｂのレンズ面４２（第８面（８））が凸曲面である正レンズである。本例において、第４レンズ４０は、物体Ｌａのレンズ面４１（第７面（７））が凹曲面である正メニスカスレンズである。第４レンズ４０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面４１（第７面（７））、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第８面（８））はいずれも、非球面である。第４レンズ４０には、屈折率が１．５４４、かつ、アッベ数が５６．２のレンズ材料が用いられており、焦点距離は９．３５５である。 The fourth lens 40 is a positive lens whose lens surface 42 (eighth surface (8)) on the image side Lb is a convex curved surface. In the present example, the fourth lens 40 is a positive meniscus lens in which the lens surface 41 (the seventh surface (7)) of the object La is a concave surface. The fourth lens 40 is a plastic lens made of acrylic resin type, polycarbonate type, polyolefin type or the like, and the lens surface 41 (the seventh surface (7)) of the object side La and the lens surface 72 (the eighth surface of the image side Lb) The surfaces (8) are all aspheric. For the fourth lens 40, a lens material having a refractive index of 1.544 and an Abbe number of 56.2 is used, and the focal length is 9.355.

第５レンズ５０は、像側Ｌｂのレンズ面５２（第１１面（１１））が凸曲面であるレンズである。本例において、第５レンズ５０は、物体側Ｌａのレンズ面５１（第１０面（１０））、および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１１面（１１））のいずれもが凸曲面である両凸レンズである。第５レンズ５０はガラスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面５１（第１０面（１０））、および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１０面（１１））はいずれも球面である。第５レンズ５０には、屈折率が１．８７１、かつ、アッベ数が４０．７のレンズ材料が用いられており、焦点距離は６．２９３ｍｍである。 The fifth lens 50 is a lens in which the lens surface 52 (the eleventh surface (11)) on the image side Lb is a convex curved surface. In this example, in the fifth lens 50, both the lens surface 51 (the tenth surface (10)) on the object side La and the lens surface 52 (the eleventh surface (11)) on the image side Lb are convex curved surfaces. It is a biconvex lens. The fifth lens 50 is a glass lens, and the lens surface 51 (the tenth surface (10)) on the object side La and the lens surface 52 (the tenth surface (11)) on the image side Lb are all spherical. For the fifth lens 50, a lens material having a refractive index of 1.871 and an Abbe number of 40.7 is used, and the focal length is 6.293 mm.

第６レンズ６０は、像側のレンズ面６２が凹曲面である負レンズである。本例において、第６レンズ６０は、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１２面（１２））、および像側Ｌｂのレンズ面６２のいずれもが凹曲面である両凹レンズである。第６レンズ６０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１２面（１２））、および像側Ｌｂのレンズ面６２はいずれも、非球面である。第６レンズ６０には、屈折率が１．６３５、かつ、アッベ数が２４．０のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−２．８５９である。 The sixth lens 60 is a negative lens in which the lens surface 62 on the image side is a concave surface. In this example, the sixth lens 60 is a biconcave lens in which both the lens surface 61 (the twelfth surface (12)) on the object side La and the lens surface 62 on the image side Lb are concave surfaces. The sixth lens 60 is a plastic lens made of acrylic resin type, polycarbonate type, polyolefin type or the like, and the lens surface 61 (12th surface (12)) of the object side La and the lens surface 62 of the image side Lb are all , Aspheric. For the sixth lens 60, a lens material having a refractive index of 1.635 and an Abbe number of 24.0 is used, and the focal length is −2.859.

第７レンズ７０は、物体側Ｌａのレンズ面７１、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第１４面（１４））が凸曲面である両凸レンズであり、正のパワーを有している。第７レンズ７０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面７１、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第１４面（１４））はいずれも、非球面である。第７レンズ７０には、屈折率が１．５４４、かつ、アッベ数が５６．２のレンズ材料が用いられており、焦点距離は３．７０２である。 The seventh lens 70 is a biconvex lens in which the lens surface 71 on the object side La and the lens surface 72 (the fourteenth surface (14)) on the image side Lb have convex surfaces, and has positive power. The seventh lens 70 is a plastic lens made of acrylic resin type, polycarbonate type, polyolefin type or the like, and both the lens surface 71 of the object side La and the lens surface 72 (the fourteenth surface (14)) of the image side Lb , Aspheric. For the seventh lens 70, a lens material having a refractive index of 1.544 and an Abbe number of 56.2 is used, and the focal length is 3.702.

ここで、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と、第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とは、同一形状に形成されており、第６レンズ６０と第７レンズ７０とは、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とが樹脂により接合された接合レンズ８０を構成している。従って、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１との接合面を第１３面（１３）としてある。接合レンズ８０の焦点距離は３８．８７８である。本例において、樹脂材は、ＵＶ硬化型の接着剤である。接着剤は、硬化後も弾性を有する材質であることが好ましい。 Here, the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are formed in the same shape, and the sixth lens 60 and the seventh lens 70 are formed. The cemented lens 80 is configured such that the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are joined by resin. Therefore, the cemented surface between the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 is taken as a thirteenth surface (13). The focal length of the cemented lens 80 is 38.878. In this example, the resin material is a UV-curable adhesive. The adhesive is preferably a material having elasticity even after curing.

本形態では、第４レンズ４０と第５レンズ５０との間に配置された絞り９１によって第９面（９）が構成され、赤外線フィルタ９２の物体側Ｌａの面９２１によって第１５面（１５）が構成され、像側Ｌｂの面９２２によって第１６面（１６）が構成されている。また、カバー９３の物体側Ｌａの面９３１によって第１７面（１７）が構成され、カバー９３の像側Ｌｂの面９３２によって第１８面（１８）が構成されている。 In the present embodiment, the ninth surface (9) is formed by the stop 91 disposed between the fourth lens 40 and the fifth lens 50, and the fifth surface (15) is formed by the surface 921 of the infrared filter 92 on the object side La. , And the sixteenth surface (16) is constituted by the surface 922 on the image side Lb. Further, a seventeenth surface (17) is constituted by the surface 931 of the object side La of the cover 93, and a eighteenth surface (18) is constituted by the surface 932 of the image side Lb of the cover 93.

広角レンズ１００において、第１レンズ１０、および第２レンズ２０の合成焦点距離ｆ12は、−３．８４３ｍｍであり、第１レンズ１０、第２レンズ２０、および第３レンズ３０の合成焦点距離ｆ123は、−４．８０６ｍｍである。第３レンズ３０、および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ34は、７．７００ｍｍであり、第４レンズ４０、および第５レンズ５０の合成焦点距離ｆ45は、４．０４３ｍｍであり、第３レンズ３０、第４レンズ４０、および第５レンズ５０の合成焦点距離ｆ345は、３．６７０ｍｍである。 In the wide-angle lens 100, the combined focal length f12 of the first lens 10 and the second lens 20 is -3.843 mm, and the combined focal length f123 of the first lens 10, the second lens 20, and the third lens 30 is ,-4.806 mm. The combined focal length f 34 of the third lens 30 and the fourth lens 40 is 7.700 mm, and the combined focal length f 45 of the fourth lens 40 and the fifth lens 50 is 4.043 mm. The combined focal length f 345 of the fourth lens 40 and the fifth lens 50 is 3.670 mm.

図２〜図５に示すように、本例の広角レンズ１００においては、非点収差（ディストーション）、倍率色収差、球面収差、および横収差が適正なレベルまで補正されている。 As shown in FIGS. 2 to 5, in the wide-angle lens 100 of this example, astigmatism, distortion of magnification, spherical aberration, and lateral aberration are corrected to appropriate levels.

このように構成した広角レンズ１００では、絞り９１に対して像側Ｌｂに接合レンズ８０（第６レンズ６０および第７レンズ７０）が配置されているため、広角レンズ１００の倍率色収差を低減することができる。また、接合レンズ８０（第６レンズ６０および第７レンズ７０）は、プラスチックレンズであるが、絞り９１と接合レンズ８０との間にガラスレンズからなる第５レンズ５０が配置されているため、温度変化に伴う焦点位置の変動や、温度変化に伴う画角の変動を低減することができる。 In the wide-angle lens 100 configured as described above, since the cemented lens 80 (the sixth lens 60 and the seventh lens 70) is disposed on the image side Lb with respect to the stop 91, chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens 100 is reduced. Can. Further, although the cemented lens 80 (sixth lens 60 and seventh lens 70) is a plastic lens, since the fifth lens 50 made of a glass lens is disposed between the aperture 91 and the cemented lens 80, the temperature It is possible to reduce the variation of the focal position with the change and the variation of the angle of view with the temperature change.

また、第５レンズ５０は凸レンズであり、第６レンズ６０は両凹レンズであるため、絞り９１と隣り合う第５レンズ５０の位置決め精度やレンズの厚さ精度が光学特性に影響を
及ぼしにくい。すなわち、絞りと隣り合うレンズは、感度が高いため、絞りと隣り合うレンズの位置決め精度やレンズの厚さ精度が光学特性に影響を及ぼしやすい。また、プラスチックレンズはレンズ面の周りにフランジ部を有するため、フランジ部を利用して精度よく位置決めできるが、ガラスレンズは、プラスチックレンズと違って、レンズ面の周りにフランジ部がない。このため、ガラスレンズは、位置決め精度が低下しやすい。また、プラスチックレンズは、成形により製作するため、レンズの厚さ精度が高いが、ガラスレンズは、レンズ面を研磨するため、レンズの厚さ精度が低下しやすい。しかるに本形態では、ガラスレンズからなる第５レンズ５０に像側で隣り合う第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１を凹曲面としたため、第５レンズ５０において、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１への入射位置の変動を抑制することができる。 Further, since the fifth lens 50 is a convex lens and the sixth lens 60 is a biconcave lens, the positioning accuracy of the fifth lens 50 adjacent to the stop 91 and the thickness accuracy of the lens are unlikely to affect the optical characteristics. That is, since the lens adjacent to the diaphragm has high sensitivity, the positioning accuracy of the lens adjacent to the diaphragm and the thickness accuracy of the lens are likely to affect the optical characteristics. In addition, since the plastic lens has a flange around the lens surface, it can be accurately positioned using the flange, but unlike a plastic lens, a glass lens does not have a flange around the lens surface. For this reason, the positioning accuracy of the glass lens tends to decrease. In addition, although the plastic lens is manufactured by molding, the thickness accuracy of the lens is high, but since the glass lens polishes the lens surface, the thickness accuracy of the lens tends to be reduced. However, in the present embodiment, the lens surface 61 of the object-side La of the sixth lens 60 adjacent to the fifth lens 50 made of a glass lens on the image side has a concave surface, so that the fifth lens 50 has positioning accuracy and thickness accuracy. Even when the decrease occurs, it is possible to suppress the fluctuation of the incident position of the object side La of the sixth lens 60 on the lens surface 61.

（条件式等の説明）
本例の広角レンズ１００において、以下に説明する条件式（１）〜（７）に関連する各値を表３に示してある。本例の広角レンズ１００は、以下の条件式（１）〜（７）を満たすため、図２〜図５に示すレンズ特性を有する等の効果を奏する。なお、表３には、後述する実施例２、３の各値も示してある。また、表３に示す値や以下に説明する値は、四捨五入による端数処理を行ってある。 (Explanation of conditional expression etc.)
In the wide-angle lens 100 of this example, values associated with conditional expressions (1) to (7) described below are shown in Table 3. The wide-angle lens 100 according to the present embodiment satisfies the following conditional expressions (1) to (7), and therefore exhibits the effects such as having the lens characteristics shown in FIGS. Table 3 also shows values of Examples 2 and 3 described later. The values shown in Table 3 and the values described below have been rounded by rounding off.

まず、本例では、第３レンズ３０、第４レンズ４０、および第５レンズの合成焦点距離ｆ345、およびレンズ系全体の焦点距離ｆ0は、以下の条件式（１）
１＜ｆ345／ｆ0＜１．５・・・条件式（１）
を満たしている。より具体的には、合成焦点距離ｆ345は、３．６７０ｍｍであり、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は３．０７３ｍｍであり、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）は、１．１９４である。従って、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）が下限（１）を超えているため、物体側Ｌａに配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）が上限（１．５）未満である。このため、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。 First, in this example, the combined focal length f 345 of the third lens 30, the fourth lens 40, and the fifth lens, and the focal length f0 of the entire lens system are conditional expressions (1) below:
1 <f345 / f0 <1.5 ・・・ Conditional expression (1)
Meet. More specifically, the combined focal length f 345 is 3.670 mm, the focal length f 0 of the entire lens system is 3.073 mm, and the focal length ratio (f 345 / f 0) is 1.194. Therefore, since the focal length ratio (f345 / f0) exceeds the lower limit (1), it is possible to avoid that the power of the lens disposed on the object side La becomes too strong. Therefore, various aberrations such as curvature of field, lateral chromatic aberration, coma aberration and the like can be properly corrected, and high optical characteristics can be realized. In addition, the ratio of focal lengths (f345 / f0) is less than the upper limit (1.5). Therefore, the lens diameter and the object-image distance can be reduced, so that the wide-angle lens 100 can be miniaturized.

第３レンズ３０および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ34、第５レンズ５０の焦点距離ｆ5、およびレンズ系全体の焦点距離ｆ0は、以下の条件式（２）、（３）
２＜ｆ34／ｆ0＜５．５・・・条件式（２）
２＜ｆ5／ｆ0＜３・・・条件式（３）
のいずれをも満たしている。より具体的には、合成焦点距離ｆ34は７．７００ｍｍであり、第５レンズ５０の焦点距離ｆ5は６．２９３ｍｍであり、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0）は２．５０５であり、焦点距離の比（ｆ5／ｆ0）は２．０４８である。従って、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0、ｆ5／ｆ0）が上記の下限を超えているため、物体側Ｌａに配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0、ｆ5／ｆ0）が上記の上限未満である。このため、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。 The combined focal length f34 of the third lens 30 and the fourth lens 40, the focal length f5 of the fifth lens 50, and the focal length f0 of the entire lens system are conditional expressions (2) and (3) below:
2 <f34 / f0 <5.5 ・・・ Conditional expression (2)
2 <f5 / f0 <3 ・・・ Conditional expression (3)
Meets neither. More specifically, the combined focal length f34 is 7.700 mm, the focal length f5 of the fifth lens 50 is 6.293 mm, and the focal length ratio (f34 / f0) is 2.505. Ratio (f5 / f0) is 2.048. Therefore, since the focal length ratio (f34 / f0, f5 / f0) exceeds the above lower limit, it is possible to avoid that the power of the lens disposed on the object side La becomes too strong. Therefore, various aberrations such as curvature of field, lateral chromatic aberration, coma aberration and the like can be properly corrected, and high optical characteristics can be realized. Also, the ratio of focal lengths (f34 / f0, f5 / f0) is less than the above upper limit. Therefore, the lens diameter and the object-image distance can be reduced, so that the wide-angle lens 100 can be miniaturized.

第５レンズ５０の像側Ｌｂのレンズ面５２の光軸中心における曲率半径Ｒ52、および第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１の光軸中心における曲率半径Ｒ61は、以下の条件式（４）
０．８＜Ｒ61／Ｒ52＜２．５・・・条件式（４）
を満たしている。具体的には、第５レンズ５０の像側Ｌｂのレンズ面５２の光軸中心における曲率半径Ｒ52は−１０．３５ｍｍであり、第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１の光軸中心における曲率半径Ｒ61は−１０．９７０ｍｍであり、曲率半径の比（Ｒ61／Ｒ52）は１．０６０である。従って、曲率半径Ｒ52、Ｒ61が、比較的近い値であるので、第５レンズ５０において、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１への入射位置の変動を抑制することができる。 The radius of curvature R52 at the center of the optical axis of the lens surface 52 on the image side Lb of the fifth lens 50 and the radius of curvature R61 at the center of the optical axis of the lens surface 61 on the object side La of the sixth lens 60 are conditional expressions (4) )
0.8 <R61 / R52 <2.5 ・・・ Conditional expression (4)
Meet. Specifically, the radius of curvature R52 at the center of the optical axis of the lens surface 52 on the image side Lb of the fifth lens 50 is -10.35 mm, and the center of the optical axis of the lens surface 61 of the object side La of the sixth lens 60 is The curvature radius R61 is −10.970 mm, and the curvature radius ratio (R61 / R52) is 1.060. Therefore, since the curvature radii R52 and R61 are relatively close values, even if the positioning accuracy and the thickness accuracy decrease in the fifth lens 50, the lens surface 61 on the object side La of the sixth lens 60 is obtained. It is possible to suppress the fluctuation of the incident position of

さらに、本例では、曲率半径Ｒ52、Ｒ61は、以下の条件式
０．９＜Ｒ61／Ｒ52＜１．１
を満たしている。従って、曲率半径Ｒ52、Ｒ61が、かなり近い値であるので、第５レンズ５０において、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１への入射位置の変動をより抑制することができる。 Furthermore, in the present example, the curvature radii R52 and R61 satisfy the following condition: 0.9 <R61 / R52 <1.1
Meet. Therefore, the curvature radiuses R52 and R61 are close to each other, so that, even if the positioning accuracy and the thickness accuracy decrease in the fifth lens 50, the lens surface 61 of the sixth lens 60 on the object side La is Fluctuation of the incident position can be further suppressed.

また、曲率半径Ｒ51、Ｒ52は、以下の条件式（５）
｜Ｒ52｜≦｜Ｒ51｜・・・条件式（５）
を満たしている。具体的には、第５レンズ５０の像側Ｌｂのレンズ面５２の光軸中心における曲率半径Ｒ52は−１０．３５ｍｍであり、第５レンズ５０の物体側Ｌａのレンズ面５１の光軸中心における曲率半径Ｒ51は１０．３５ｍｍである。従って、条件式（５）を満たしているので、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を行いやすい。 Further, the curvature radiuses R51 and R52 are conditional expressions (5) below.
| R52 | ≦ | R51 | ・・・ Conditional expression (5)
Meet. Specifically, the radius of curvature R52 at the center of the optical axis of the lens surface 52 on the image side Lb of the fifth lens 50 is -10.35 mm, and the center of the optical axis of the lens surface 51 of the object side La of the fifth lens 50 is The curvature radius R51 is 10.35 mm. Therefore, since conditional expression (5) is satisfied, it is easy to correct various aberrations such as curvature of field, chromatic aberration of magnification, coma and the like.

第６レンズのアッベ数ν6、および第７レンズのアッベ数ν7は各々、以下の条件式（６）、（７）
ν6≦３０・・・条件式（６）
ν7≦５０・・・条件式（７）
のいずれをも満たしている。より具体的には、第６レンズのアッベ数ν6は２４．０であり、第７レンズのアッベ数ν7は５６．２である。従って、倍率色収差を適正なレベルまで低減することができる。 The Abbe number 66 of the sixth lens and the Abbe number 77 of the seventh lens are respectively the following conditional expressions (6) and (7)
66 ≦ 30 ・・・ Conditional expression (6)
7 7 ≦ 50 ・・・ Conditional expression (7)
Meets neither. More specifically, the Abbe number 66 of the sixth lens is 24.0, and the Abbe number 77 of the seventh lens is 56.2. Accordingly, lateral chromatic aberration can be reduced to an appropriate level.

［実施例２］
図６は、本発明の実施例２に係る広角レンズ１００の説明図である。図７は、図６に示す広角レンズ１００の非点収差およびディストーションを示す説明図である。図８は、図６に示す広角レンズ１００の倍率色収差を示す説明図である。図９は、図６に示す広角レンズ１００の球面収差を示す説明図である。図１０は、図６に示す広角レンズ１００の横収差を示す説明図である。図１０には、赤色光Ｒ、緑色光Ｇ、および青色光Ｂの各角度０．００ｄｅｇ、３０．１１ｄｅｇ、４０．９０ｄｅｇ、６１．７２ｄｅｇ、７１．８４ｄ
ｅｇ、および９５．０４ｄｅｇにおける光軸に直交する２方向（ｙ方向およびｘ方向）の横収差を纏めて示してある。 Example 2
FIG. 6 is an explanatory view of a wide-angle lens 100 according to a second embodiment of the present invention. FIG. 7 is an explanatory view showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 8 is an explanatory view showing the chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 9 is an explanatory view showing the spherical aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 10 is an explanatory view showing the lateral aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG. In FIG. 10, each angle of red light R, green light G and blue light B is 0.00deg, 30.11deg, 40.90deg, 61.72deg, 71.84d.
The lateral aberrations in two directions (y direction and x direction) orthogonal to the optical axis at eg. and 95.04 deg are collectively shown.

図６に示す広角レンズ１００も、実施例１と同様、物体側Ｌａから像側Ｌｂに向けて配置された第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、絞り９１、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０からなる７枚のレンズを有している。第６レンズ６０および第７レンズ７０は、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とが接合された接合レンズ８０を構成しており、接合レンズ８０は、正のパワーを有している。接合レンズ８０に対して像側Ｌｂには、平板状の赤外線フィルタ９２、透光性のカバー９３、および撮像素子９４が順に配置されている。 The wide-angle lens 100 shown in FIG. 6 is also the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, and the stop 91 arranged from the object side La to the image side Lb as in the first embodiment. , And seven lenses consisting of the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70. The sixth lens 60 and the seventh lens 70 constitute a cemented lens 80 in which the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are cemented. The cemented lens 80 has positive power. On the image side Lb with respect to the cemented lens 80, a flat plate-like infrared filter 92, a translucent cover 93, and an imaging device 94 are disposed in order.

本例の広角レンズ１００の各レンズの構成等は、表４に示す通りであり、非球面レンズの曲率半径の逆数ｃ、円錐係数Ｋ、および非球面係数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10は、表５に示す通りである。 The configuration and the like of each lens of the wide-angle lens 100 of this example are as shown in Table 4. The reciprocal c of the radius of curvature of the aspheric lens, the conical coefficient K, and the aspheric coefficients A4, A6, A8 and A10 are As shown in 5.

表４に示すように、本例の広角レンズ１００においては、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は２．５７３ｍｍであり、物像間距離ｄ0は２０．５０５ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値は２．０であり、最大画角は１９０ｄｅｇであり、水平画角は２００ｄｅｇである。 As shown in Table 4, in the wide-angle lens 100 of this example, the focal length f0 of the entire lens system is 2.573 mm, the object-image distance d0 is 20.505 mm, and the f-number of the entire lens system is 2 The maximum angle of view is 190 degrees, and the horizontal angle of view is 200 degrees.

第１レンズ１０は、像側Ｌｂのレンズ面１２（第２面（２））が凹曲面である負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面１１（第１面（１））は凸曲面である。本例において、第１レンズ１０は、ガラスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面１１（第１面（１））、および像側Ｌｂのレンズ面１２（第２面（２））はいずれも、球面である。第１レンズ１０には、屈折率が１．７７３、かつ、アッベ数が４９．６のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−１０．５８５ｍｍである。 The first lens 10 is a negative meniscus lens in which the lens surface 12 (second surface (2)) on the image side Lb is a concave surface, and the lens surface 11 (first surface (1)) on the object side La is a convex surface It is. In this example, the first lens 10 is a glass lens, and both the lens surface 11 (first surface (1)) on the object side La and the lens surface 12 (second surface (2)) on the image side Lb , Spherical. For the first lens 10, a lens material having a refractive index of 1.773 and an Abbe number of 49.6 is used, and the focal length is −10.585 mm.

第２レンズ２０は、像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面（４））が凹曲面である負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面（３））は凸曲面である。第２レンズ２０はプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面（３））、および像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面（４））はいずれも、非球面である。第２レンズ２０には、屈折率が１．５３６、かつ、アッベ数が５６．０のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−８．２０４である。 The second lens 20 is a negative meniscus lens in which the lens surface 22 (fourth surface (4)) on the image side Lb is a concave surface, and the lens surface 21 (third surface (3)) on the object side La is a convex surface It is. The second lens 20 is a plastic lens, and the lens surface 21 (third surface (3)) on the object side La and the lens surface 22 (fourth surface (4)) on the image side Lb are both aspheric. . For the second lens 20, a lens material having a refractive index of 1.536 and an Abbe number of 56.0 is used, and the focal length is −8.204.

第３レンズ３０は、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面（５））が凹曲面であるメニスカスレンズであり、像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面（６））が凸曲面である。本例において、第３レンズ３０は、負メニスカスレンズである。第３レンズ３０はプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面（５））、および像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面（６））はいずれも、非球面である。第３レンズ３０には、屈折率が１．５３６、かつ、アッベ数が５６．０のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−１２４．６３１である。 The third lens 30 is a meniscus lens in which the lens surface 31 (fifth surface (5)) on the object side La is a concave surface, and the lens surface 32 (sixth surface (6)) on the image side Lb is a convex surface. is there. In the present example, the third lens 30 is a negative meniscus lens. The third lens 30 is a plastic lens, and the lens surface 31 (fifth surface (5)) on the object side La and the lens surface 32 (sixth surface (6)) on the image side Lb are both aspheric. . For the third lens 30, a lens material having a refractive index of 1.536 and an Abbe number of 56.0 is used, and the focal length is -124.631.

第４レンズ４０は、像側Ｌｂのレンズ面４２（第８面（８））が凸曲面である正レンズである。本例において、第４レンズ４０は、物体Ｌａのレンズ面４１（第７面（７））が凸曲面である両凸レンズである。第４レンズ４０は、プラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面４１（第７面（７））、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第８面（８））はいずれも、非球面である。第４レンズ４０には、屈折率が１．５４４、かつ、アッベ数が５６．２のレンズ材料が用いられており、焦点距離は８．３２０である。 The fourth lens 40 is a positive lens whose lens surface 42 (eighth surface (8)) on the image side Lb is a convex curved surface. In the present example, the fourth lens 40 is a biconvex lens in which the lens surface 41 (the seventh surface (7)) of the object La is a convex curved surface. The fourth lens 40 is a plastic lens, and the lens surface 41 (the seventh surface (7)) on the object side La and the lens surface 72 (the eighth surface (8)) on the image side Lb are both aspheric. is there. For the fourth lens 40, a lens material having a refractive index of 1.544 and an Abbe number of 56.2 is used, and the focal length is 8.320.

第５レンズ５０は、像側Ｌｂのレンズ面５２（第１１面（１１））が凸曲面であるレンズである。本例において、第５レンズ５０は、物体側Ｌａのレンズ面５１（第１０面（１０））、および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１１面（１１））のいずれもが凸曲面である両凸レンズである。第５レンズ５０はガラスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面５１（第１０面（１０））、および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１０面（１１））はいずれも球面である。第５レンズ５０には、屈折率が１．８７１、かつ、アッベ数が４０．７のレンズ材料が用いられており、焦点距離は５．８５８ｍｍである。 The fifth lens 50 is a lens in which the lens surface 52 (the eleventh surface (11)) on the image side Lb is a convex curved surface. In this example, in the fifth lens 50, both the lens surface 51 (the tenth surface (10)) on the object side La and the lens surface 52 (the eleventh surface (11)) on the image side Lb are convex curved surfaces. It is a biconvex lens. The fifth lens 50 is a glass lens, and the lens surface 51 (the tenth surface (10)) on the object side La and the lens surface 52 (the tenth surface (11)) on the image side Lb are all spherical. For the fifth lens 50, a lens material having a refractive index of 1.871 and an Abbe number of 40.7 is used, and the focal length is 5.858 mm.

第６レンズ６０は、像側のレンズ面６２が凹曲面である負レンズである。本例において、第６レンズ６０は、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１２面（１２））、および像側Ｌｂのレンズ面６２のいずれもが凹曲面である両凹レンズである。第６レンズ６０はプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１２面（１２））、および像側Ｌｂのレンズ面６２はいずれも、非球面である。第６レンズ６０には、屈折率が１．６３５、かつ、アッベ数が２４．０のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−２．８３１である。 The sixth lens 60 is a negative lens in which the lens surface 62 on the image side is a concave surface. In this example, the sixth lens 60 is a biconcave lens in which both the lens surface 61 (the twelfth surface (12)) on the object side La and the lens surface 62 on the image side Lb are concave surfaces. The sixth lens 60 is a plastic lens, and the lens surface 61 (the twelfth surface (12)) of the object side La and the lens surface 62 of the image side Lb are both aspheric. For the sixth lens 60, a lens material having a refractive index of 1.635 and an Abbe number of 24.0 is used, and the focal length is −2.831.

第７レンズ７０は、物体側Ｌａのレンズ面７１、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第１４面（１４））が凸曲面である両凸レンズであり、正のパワーを有している。第７レンズ７０は、プラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面７１、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第１４面（１４））はいずれも、非球面である。第７レンズ７０には、屈折率が１．５４４、かつ、アッベ数が５５．５のレンズ材料が用いられており、焦点距離は３．５２２である。 The seventh lens 70 is a biconvex lens in which the lens surface 71 on the object side La and the lens surface 72 (the fourteenth surface (14)) on the image side Lb have convex surfaces, and has positive power. The seventh lens 70 is a plastic lens, and both the lens surface 71 on the object side La and the lens surface 72 (the fourteenth surface (14)) on the image side Lb are aspheric. For the seventh lens 70, a lens material having a refractive index of 1.544 and an Abbe number of 55.5 is used, and the focal length is 3.522.

ここで、第６レンズ６０と第７レンズ７０とは、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とが樹脂により接合された接合レンズ８０を構成している。従って、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１との接合面を第１３面（１３）としてある。接合レンズ８０の焦点距離は４２．１３５である。 Here, the sixth lens 60 and the seventh lens 70 are cemented lenses 80 in which the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are joined by resin. Are configured. Therefore, the cemented surface between the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 is taken as a thirteenth surface (13). The focal length of the cemented lens 80 is 42.135.

広角レンズ１００において、第１レンズ１０、および第２レンズ２０の合成焦点距離ｆ12は、−４．１４７ｍｍであり、第１レンズ１０、第２レンズ２０、および第３レンズ３０の合成焦点距離ｆ123は、−４．４６９ｍｍである。第３レンズ３０、および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ34は、７．５６７ｍｍであり、第４レンズ４０、および第５レンズ５０の合成焦点距離ｆ45は、３．９６９３ｍｍであり、第３レンズ３０、第４レンズ４０、および第５レンズ５０の合成焦点距離ｆ345は、３．４６８ｍｍである。図７〜図１０に示すように、本例の広角レンズ１００においては、非点収差（ディストーション）、倍率色収差、球面収差、および横収差が適正なレベルまで補正されている。 In the wide-angle lens 100, the combined focal length f12 of the first lens 10 and the second lens 20 is -4.147 mm, and the combined focal length f123 of the first lens 10, the second lens 20, and the third lens 30 is , -4.469 mm. The combined focal length f 34 of the third lens 30 and the fourth lens 40 is 7.567 mm, and the combined focal length f 45 of the fourth lens 40 and the fifth lens 50 is 3.9693 mm. The combined focal length f 345 of the fourth lens 40 and the fifth lens 50 is 3.468 mm. As shown in FIGS. 7 to 10, in the wide-angle lens 100 of this example, astigmatism, distortion of magnification, spherical aberration, and lateral aberration are corrected to appropriate levels.

このように構成した広角レンズ１００でも、実施例１と同様、絞り９１に対して像側Ｌｂに接合レンズ８０（第６レンズ６０および第７レンズ７０）が配置されているため、広角レンズ１００の倍率色収差を低減することができる。また、接合レンズ８０（第６レンズ６０および第７レンズ７０）は、プラスチックレンズであるが、絞り９１と接合レンズ８０との間にガラスレンズからなる第５レンズ５０が配置されているため、温度変化に伴う焦点位置の変動や、温度変化に伴う画角の変動を低減することができる等、実施例１と同様な効果を奏する。 In the wide-angle lens 100 configured as above, as in the first embodiment, the cemented lens 80 (sixth lens 60 and seventh lens 70) is disposed on the image side Lb with respect to the stop 91. Lateral chromatic aberration can be reduced. Further, although the cemented lens 80 (sixth lens 60 and seventh lens 70) is a plastic lens, since the fifth lens 50 made of a glass lens is disposed between the aperture 91 and the cemented lens 80, the temperature The same effect as that of the first embodiment can be obtained, such as the fluctuation of the focal position caused by the change and the fluctuation of the angle of view caused by the temperature change.

本例の広角レンズ１００においては、表３に示すように、条件式（１）〜（７）を満たしている。まず、本例では、第３レンズ３０、第４レンズ４０、および第５レンズの合成焦点距離ｆ345は、３．４６８ｍｍであり、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は２．５７３ｍｍであり、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）は、１．３４８である。従って、条件式（１）を満
たしているので、高い光学特性を実現することができる。また、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。 In the wide-angle lens 100 of this example, as shown in Table 3, the conditional expressions (1) to (7) are satisfied. First, in this example, the combined focal length f 345 of the third lens 30, the fourth lens 40, and the fifth lens is 3.468 mm, and the focal length f0 of the entire lens system is 2.573 mm. The ratio (f345 / f0) is 1.348. Therefore, since the conditional expression (1) is satisfied, high optical characteristics can be realized. In addition, since the lens diameter and the object-image distance can be reduced, the wide-angle lens 100 can be miniaturized.

第３レンズ３０および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ34は７．５６７ｍｍであり、第５レンズ５０の焦点距離ｆ5は５．８５８であり、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0）は２．９４２であり、焦点距離の比（ｆ5／ｆ0）は２．２７７である。従って、条件式８２）、（３）を満たしているので、高い光学特性を実現することができる。また、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。 The combined focal length f34 of the third lens 30 and the fourth lens 40 is 7.567 mm, the focal length f5 of the fifth lens 50 is 5.858, and the focal length ratio (f34 / f0) is 2.942 The ratio of focal lengths (f5 / f0) is 2.277. Therefore, since the conditional expressions 82) and (3) are satisfied, high optical characteristics can be realized. In addition, since the lens diameter and the object-image distance can be reduced, the wide-angle lens 100 can be miniaturized.

第５レンズ５０の像側Ｌｂのレンズ面５２の光軸中心における曲率半径Ｒ52は−５．８３５ｍｍであり、第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１の光軸中心における曲率半径Ｒ61は−１３．０５０ｍｍであり、曲率半径の比（Ｒ61／Ｒ52）は２．２３７である。従って、条件式（４）を満たしているので、第５レンズ５０において、位置決め精度や厚さ精度の低下が発生した場合でも、第６レンズ６０の物体側Ｌａのレンズ面６１への入射位置の変動を抑制することができる。 The radius of curvature R52 at the center of the optical axis of the lens surface 52 on the image side Lb of the fifth lens 50 is -5.835 mm, and the radius of curvature R61 at the center of the optical axis of the lens surface 61 on the object side La of the sixth lens 60 is- It is 13.050 mm, and the ratio of radius of curvature (R61 / R52) is 2.237. Therefore, since conditional expression (4) is satisfied, even when the positioning accuracy and thickness accuracy decrease in the fifth lens 50, the position of the object side La of the sixth lens 60 on the lens surface 61 Fluctuation can be suppressed.

第５レンズ５０の像側Ｌｂのレンズ面５２の光軸中心における曲率半径Ｒ52は−１３．０５０ｍｍであり、第５レンズ５０の物体側Ｌａのレンズ面５１の光軸中心における曲率半径Ｒ51は３３．４２１ｍｍである。従って、条件式（５）を満たしているので、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を行いやすい。 The radius of curvature R52 at the center of the optical axis of the lens surface 52 on the image side Lb of the fifth lens 50 is −13.050 mm, and the radius of curvature R51 at the center of the optical axis of the lens surface 51 of the object side La of the fifth lens 50 is 33. It is .421 mm. Therefore, since conditional expression (5) is satisfied, it is easy to correct various aberrations such as curvature of field, chromatic aberration of magnification, coma and the like.

第６レンズのアッベ数ν6は２４．０であり、第７レンズのアッベ数ν7は５５．５である。従って、条件式（６）、（７）を満たしているので、倍率色収差を適正なレベルまで低減することができる。 The Abbe number 66 of the sixth lens is 24.0, and the Abbe number 77 of the seventh lens is 55.5. Therefore, since the conditional expressions (6) and (7) are satisfied, lateral chromatic aberration can be reduced to an appropriate level.

［実施例３］
図１１は、本発明の実施例３に係る広角レンズ１００の説明図である。図１２は、図１１に示す広角レンズ１００の非点収差およびディストーションを示す説明図である。図１３は、図１１に示す広角レンズ１００の倍率色収差を示す説明図である。図１４は、図１１に示す広角レンズ１００の球面収差を示す説明図である。図１５は、図１１に示す広角レンズ１００の横収差を示す説明図である。図１５には、赤色光Ｒ、緑色光Ｇ、および青色光Ｂの各角度０．００ｄｅｇ、２５．４６ｄｅｇ、３８．０４ｄｅｇ、５２．２９ｄｅｇ、６０．８３ｄｅｇ、８０．２６ｄｅｇ、および８４．７３ｄｅｇにおける光軸に直交する２方向（ｙ方向およびｘ方向）の横収差を纏めて示してある。 [Example 3]
FIG. 11 is an explanatory view of a wide-angle lens 100 according to a third embodiment of the present invention. FIG. 12 is an explanatory view showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 13 is an explanatory view showing the chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 14 is an explanatory drawing showing the spherical aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG. FIG. 15 is an explanatory view showing the lateral aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG. In FIG. 15, the light of red light R, green light G and blue light B at an angle of 0.00 deg, 25.46 deg, 38.04 deg, 52.29 deg, 60.83 deg, 80.26 deg and 84.73 deg, respectively. Transverse aberrations in two directions (y-direction and x-direction) orthogonal to the axis are collectively shown.

図１１に示す広角レンズ１００も、実施例１と同様、物体側Ｌａから像側Ｌｂに向けて配置された第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、絞り９１、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０からなる７枚のレンズを有している。第６レンズ６０および第７レンズ７０は、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とが接合された接合レンズ８０を構成しており、接合レンズ８０は、正のパワーを有している。接合レンズ８０に対して像側Ｌｂには、平板状の赤外線フィルタ９２、透光性のカバー９３、および撮像素子９４が順に配置されている。 The wide-angle lens 100 shown in FIG. 11 is also the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, and the stop 91 arranged from the object side La to the image side Lb as in the first embodiment. , And seven lenses consisting of the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70. The sixth lens 60 and the seventh lens 70 constitute a cemented lens 80 in which the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are cemented. The cemented lens 80 has positive power. On the image side Lb with respect to the cemented lens 80, a flat plate-like infrared filter 92, a translucent cover 93, and an imaging device 94 are disposed in order.

本例の広角レンズ１００の各レンズの構成等は、表６に示す通りであり、非球面レンズの曲率半径の逆数ｃ、円錐係数Ｋ、および非球面係数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10は、表７に示す通りである。 The configuration and the like of each lens of the wide-angle lens 100 of this example are as shown in Table 6, and the reciprocal c of the radius of curvature of the aspheric lens, the conical coefficient K, and the aspheric coefficients A4, A6, A8 and A10 are As shown in 7.

表６に示すように、本例の広角レンズ１００においては、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は３．０６３ｍｍであり、物像間距離ｄ0は１９．９８７ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値は２．０であり、最大画角は１９０ｄｅｇであり、水平画角は１６１ｄｅｇである。 As shown in Table 6, in the wide-angle lens 100 of this example, the focal length f0 of the entire lens system is 3.063 mm, the object-image distance d0 is 19.987 mm, and the f-number of the entire lens system is 2 The maximum angle of view is 190 degrees, and the horizontal angle of view is 161 degrees.

第１レンズ１０は、像側Ｌｂのレンズ面１２（第２面（２））が凹曲面である負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面１１（第１面（１））は凸曲面である。本例に
おいて、第１レンズ１０は、ガラスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面１１（第１面（１））、および像側Ｌｂのレンズ面１２（第２面（２））はいずれも、球面である。第１レンズ１０には、屈折率が１．８０４、かつ、アッベ数が４６．５のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−１３．４４２ｍｍである。 The first lens 10 is a negative meniscus lens in which the lens surface 12 (second surface (2)) on the image side Lb is a concave surface, and the lens surface 11 (first surface (1)) on the object side La is a convex surface It is. In this example, the first lens 10 is a glass lens, and both the lens surface 11 (first surface (1)) on the object side La and the lens surface 12 (second surface (2)) on the image side Lb , Spherical. A lens material having a refractive index of 1.804 and an Abbe number of 46.5 is used for the first lens 10, and the focal length is -13.442 mm.

第２レンズ２０は、像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面（４））が凹曲面である負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面（３））は凸曲面である。第２レンズ２０はプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面（３））、および像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面（４））はいずれも、非球面である。第２レンズ２０には、屈折率が１．５３６、かつ、アッベ数が５６．０のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−８．８４２である。 The second lens 20 is a negative meniscus lens in which the lens surface 22 (fourth surface (4)) on the image side Lb is a concave surface, and the lens surface 21 (third surface (3)) on the object side La is a convex surface It is. The second lens 20 is a plastic lens, and the lens surface 21 (third surface (3)) on the object side La and the lens surface 22 (fourth surface (4)) on the image side Lb are both aspheric. . For the second lens 20, a lens material having a refractive index of 1.536 and an Abbe number of 56.0 is used, and the focal length is −8.842.

第３レンズ３０は、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面（５））が凹曲面であるメニスカスレンズであり、像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面（６））が凸曲面である。本例において、第３レンズ３０は、負メニスカスレンズである。第３レンズ３０はプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面（５））、および像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面（６））はいずれも、非球面である。第３レンズ３０には、屈折率が１．５３１、かつ、アッベ数が５５．８のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−１０．３１１である。 The third lens 30 is a meniscus lens in which the lens surface 31 (fifth surface (5)) on the object side La is a concave surface, and the lens surface 32 (sixth surface (6)) on the image side Lb is a convex surface. is there. In the present example, the third lens 30 is a negative meniscus lens. The third lens 30 is a plastic lens, and the lens surface 31 (fifth surface (5)) on the object side La and the lens surface 32 (sixth surface (6)) on the image side Lb are both aspheric. . A lens material having a refractive index of 1.531 and an Abbe number of 55.8 is used for the third lens 30, and the focal length is -10.311.

第４レンズ４０は、像側Ｌｂのレンズ面４２（第８面（８））が凸曲面である正レンズである。本例において、第４レンズ４０は、物体Ｌａのレンズ面４１（第７面（７））が凸曲面である両凸レンズである。第４レンズ４０は、プラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面４１（第７面（７））、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第８面（８））はいずれも、非球面である。第４レンズ４０には、屈折率が１．５４４、かつ、アッベ数が５６．２のレンズ材料が用いられており、焦点距離は７．２９９である。 The fourth lens 40 is a positive lens whose lens surface 42 (eighth surface (8)) on the image side Lb is a convex curved surface. In the present example, the fourth lens 40 is a biconvex lens in which the lens surface 41 (the seventh surface (7)) of the object La is a convex curved surface. The fourth lens 40 is a plastic lens, and the lens surface 41 (the seventh surface (7)) on the object side La and the lens surface 72 (the eighth surface (8)) on the image side Lb are both aspheric. is there. For the fourth lens 40, a lens material having a refractive index of 1.544 and an Abbe number of 56.2 is used, and the focal length is 7.299.

第５レンズ５０は、像側Ｌｂのレンズ面５２（第１１面（１１））が凸曲面であるレンズである。本例において、第５レンズ５０は、物体側Ｌａのレンズ面５１（第１０面（１０））、および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１１面（１１））のいずれもが凸曲面である両凸レンズである。第５レンズ５０はガラスレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面５１（第１０面（１０））、および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１０面（１１））はいずれも球面である。第５レンズ５０には、屈折率が１．７８６、かつ、アッベ数が４３．９のレンズ材料が用いられており、焦点距離は７．２３７ｍｍである。 The fifth lens 50 is a lens in which the lens surface 52 (the eleventh surface (11)) on the image side Lb is a convex curved surface. In this example, in the fifth lens 50, both the lens surface 51 (the tenth surface (10)) on the object side La and the lens surface 52 (the eleventh surface (11)) on the image side Lb are convex curved surfaces. It is a biconvex lens. The fifth lens 50 is a glass lens, and the lens surface 51 (the tenth surface (10)) on the object side La and the lens surface 52 (the tenth surface (11)) on the image side Lb are all spherical. A lens material having a refractive index of 1.786 and an Abbe number of 43.9 is used for the fifth lens 50, and the focal length is 7.237 mm.

第６レンズ６０は、像側のレンズ面６２が凹曲面である負レンズである。本例において、第６レンズ６０は、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１２面（１２））が凸曲面である負メニスカスである。第６レンズ６０はプラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１２面（１２））、および像側Ｌｂのレンズ面６２はいずれも、非球面である。第６レンズ６０には、屈折率が１．６３５、かつ、アッベ数が２４．０のレンズ材料が用いられており、焦点距離は−２．９６８である。 The sixth lens 60 is a negative lens in which the lens surface 62 on the image side is a concave surface. In the present example, the sixth lens 60 is a negative meniscus in which the lens surface 61 (the twelfth surface (12)) of the object side La is a convex curved surface. The sixth lens 60 is a plastic lens, and the lens surface 61 (the twelfth surface (12)) of the object side La and the lens surface 62 of the image side Lb are both aspheric. For the sixth lens 60, a lens material having a refractive index of 1.635 and an Abbe number of 24.0 is used, and the focal length is -2.968.

第７レンズ７０は、物体側Ｌａのレンズ面７１、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第１４面（１４））が凸曲面である両凸レンズであり、正のパワーを有している。第７レンズ７０は、プラスチックレンズであり、物体側Ｌａのレンズ面７１、および像側Ｌｂのレンズ面７２（第１４面（１４））はいずれも、非球面である。第７レンズ７０には、屈折率が１．５３１、かつ、アッベ数が５５．５のレンズ材料が用いられており、焦点距離は２．９７６である。 The seventh lens 70 is a biconvex lens in which the lens surface 71 on the object side La and the lens surface 72 (the fourteenth surface (14)) on the image side Lb have convex surfaces, and has positive power. The seventh lens 70 is a plastic lens, and both the lens surface 71 on the object side La and the lens surface 72 (the fourteenth surface (14)) on the image side Lb are aspheric. For the seventh lens 70, a lens material having a refractive index of 1.531 and an Abbe number of 55.5 is used, and the focal length is 2.976.

ここで、第６レンズ６０と第７レンズ７０とは、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面
６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１とが樹脂により接合された接合レンズ８０を構成している。従って、第６レンズ６０の像側Ｌｂのレンズ面６２と第７レンズ７０の物体側Ｌａのレンズ面７１との接合面を第１３面（１３）としてある。接合レンズ８０の焦点距離は１９．８４１である。 Here, the sixth lens 60 and the seventh lens 70 are cemented lenses 80 in which the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 are joined by resin. Are configured. Therefore, the cemented surface between the lens surface 62 on the image side Lb of the sixth lens 60 and the lens surface 71 on the object side La of the seventh lens 70 is taken as a thirteenth surface (13). The focal length of the cemented lens 80 is 19.84.

広角レンズ１００において、第１レンズ１０、および第２レンズ２０の合成焦点距離ｆ12は、−５．０６４ｍｍであり、第１レンズ１０、第２レンズ２０、および第３レンズ３０の合成焦点距離ｆ123は、−２．８０１ｍｍである。第３レンズ３０、および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ34は、１５．５３７ｍｍであり、第４レンズ４０、および第５レンズ５０の合成焦点距離ｆ45は、３．８８３ｍｍであり、第３レンズ３０、第４レンズ４０、および第５レンズ５０の合成焦点距離ｆ345は、４．５７０ｍｍである。図１２〜図１５に示すように、本例の広角レンズ１００においては、非点収差（ディストーション）、倍率色収差、球面収差、および横収差が適正なレベルまで補正されている。 In the wide-angle lens 100, the combined focal length f12 of the first lens 10 and the second lens 20 is −5.064 mm, and the combined focal length f123 of the first lens 10, the second lens 20, and the third lens 30 is ,-2.801 mm. The combined focal length f 34 of the third lens 30 and the fourth lens 40 is 15.537 mm, and the combined focal length f 45 of the fourth lens 40 and the fifth lens 50 is 3.883 mm. The combined focal length f 345 of the fourth lens 40 and the fifth lens 50 is 4.570 mm. As shown in FIGS. 12 to 15, in the wide-angle lens 100 of this example, astigmatism, distortion of magnification, spherical aberration, and lateral aberration are corrected to appropriate levels.

このように構成した広角レンズ１００でも、実施例１と同様、絞り９１に対して像側Ｌｂに接合レンズ８０（第６レンズ６０および第７レンズ７０）が配置されているため、広角レンズ１００の倍率色収差を低減することができる。また、接合レンズ８０（第６レンズ６０および第７レンズ７０）は、プラスチックレンズであるが、絞り９１と接合レンズ８０との間にガラスレンズからなる第５レンズ５０が配置されているため、温度変化に伴う焦点位置の変動や、温度変化に伴う画角の変動を低減することができる等、実施例１と同様な効果を奏する。 In the wide-angle lens 100 configured as above, as in the first embodiment, the cemented lens 80 (sixth lens 60 and seventh lens 70) is disposed on the image side Lb with respect to the stop 91. Lateral chromatic aberration can be reduced. The cemented lens 80 (sixth lens 60 and seventh lens 70) is a plastic lens, but since the fifth lens 50 made of a glass lens is disposed between the stop 91 and the cemented lens 80, the temperature The same effect as that of the first embodiment can be obtained, such as the fluctuation of the focal position caused by the change and the fluctuation of the angle of view caused by the temperature change.

本例の広角レンズ１００においては、表３に示すように、条件式（１）〜（３）、（５）〜（７）を満たしている。まず、本例では、第３レンズ３０、第４レンズ４０、および第５レンズの合成焦点距離ｆ345は、４．５７０ｍｍであり、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は３．０６３ｍｍであり、焦点距離の比（ｆ345／ｆ0）は、１．４９２である。従って、条件式（１）を満たしているので、高い光学特性を実現することができる。また、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。 In the wide-angle lens 100 of this example, as shown in Table 3, the conditional expressions (1) to (3) and (5) to (7) are satisfied. First, in this example, the combined focal length f 345 of the third lens 30, the fourth lens 40, and the fifth lens is 4.570 mm, and the focal length f0 of the entire lens system is 3.063 mm. The ratio (f345 / f0) is 1.492. Therefore, since the conditional expression (1) is satisfied, high optical characteristics can be realized. In addition, since the lens diameter and the object-image distance can be reduced, the wide-angle lens 100 can be miniaturized.

第３レンズ３０および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ34は１５．５３７ｍｍであり、第５レンズ５０の焦点距離ｆ5は７．２３７であり、焦点距離の比（ｆ34／ｆ0）は５．０７３であり、焦点距離の比（ｆ5／ｆ0）は２．３６３である。従って、条件式（２）、（３）を満たしているので、高い光学特性を実現することができる。また、レンズ径や物像間距離を小さくすることができるので、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。 The combined focal length f34 of the third lens 30 and the fourth lens 40 is 15.537 mm, the focal length f5 of the fifth lens 50 is 7.237, and the focal length ratio (f34 / f0) is 5.073. The ratio of focal lengths (f5 / f0) is 2.363. Therefore, since the conditional expressions (2) and (3) are satisfied, high optical characteristics can be realized. In addition, since the lens diameter and the object-image distance can be reduced, the wide-angle lens 100 can be miniaturized.

第５レンズ５０の像側Ｌｂのレンズ面５２の光軸中心における曲率半径Ｒ52は−８．６１６ｍｍであり、第５レンズ５０の物体側Ｌａのレンズ面５１の光軸中心における曲率半径Ｒ51は１５．０７６ｍｍである。従って、条件式（５）を満たしているので、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を行いやすい。 The radius of curvature R52 at the center of the optical axis of the lens surface 52 on the image side Lb of the fifth lens 50 is −8.616 mm, and the radius of curvature R51 at the center of the optical axis of the lens surface 51 of the object side La of the fifth lens 50 is 15. It is .076 mm. Therefore, since conditional expression (5) is satisfied, it is easy to correct various aberrations such as curvature of field, chromatic aberration of magnification, coma and the like.

［他の実施の形態］
以上、本発明を実施例１、２、３に基づいて説明したが、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、レンズ構成を適宜変更することができる。例えば、上記実施例では、第１レンズ１０がガラスレンズであったが、プラスチックレンズであってもよい。この場合、第１レンズ１０の像側Ｌｂのレンズ面１１を非球面とすることができる。 Other Embodiments
As mentioned above, although this invention was demonstrated based on Example 1, 2, 3, a lens structure can be suitably changed in the range which does not deviate from the meaning of this invention. For example, in the above embodiment, the first lens 10 is a glass lens, but may be a plastic lens. In this case, the lens surface 11 on the image side Lb of the first lens 10 can be made aspheric.

１０…第１レンズ、２０…第２レンズ、３０…第３レンズ、４０…第４レンズ、５０…第５レンズ、６０…第６レンズ、７０…第７レンズ、８０…接合レンズ、９１…絞り、９４…撮像素子、１００…広角レンズ DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... 1st lens, 20 ... 2nd lens, 30 ... 3rd lens, 40 ... 4th lens, 50 ... 5th lens, 60 ... 6th lens, 70 ... 7th lens, 80 ... junction lens, 91 ... aperture , 94 ... imaging device, 100 ... wide angle lens

Claims

It consists of a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, a stop, a fifth lens, a sixth lens, and a seventh lens, which are arranged from the object side to the image side.
The first lens is a negative meniscus lens whose lens surface on the image side is a concave surface,
The second lens is a negative meniscus lens whose lens surface on the image side is a concave surface,
The third lens is a meniscus lens in which the lens surface on the object side is a concave surface,
The fourth lens is a positive lens whose lens surface on the image side is a convex curved surface,
The fifth lens is a lens whose lens surface on the image side is a convex curved surface,
The sixth lens is a negative lens whose lens surface on the image side is a concave surface,
The seventh lens is a biconvex lens in which a lens on the object side and a lens surface on the image side are convex curved surfaces,
Each of the second lens, the third lens, the fourth lens, the sixth lens, and the seventh lens is a plastic lens,
The fifth lens is a glass lens,
The sixth lens and the seventh lens constitute a cemented lens in which a lens surface on the image side of the sixth lens and a lens surface on the object side of the seventh lens are cemented,
Assuming that the combined focal length of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens is f345, and the focal length of the entire lens system is f0, the combined focal length f345 and the focal length f0 are conditional expressions below. 1 <f345 / f0 <1.5
Wide-angle lens characterized by satisfying.

Assuming that the combined focal length of the third lens and the fourth lens is f34, the focal length of the fifth lens is f5, and the focal length of the entire lens system is f0, the combined focal length f34, the focal length f5, and The focal length f0 is given by the following conditional expression 2 <f34 / f0 <5.5
2 <f5 / f0 <3
The wide angle lens according to claim 1, which satisfies any of the above.

The fifth lens is a biconvex lens in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are convex curved surfaces,
The wide-angle lens according to claim 1 or 2, wherein the sixth lens is a biconcave lens in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are concave surfaces.

Assuming that the radius of curvature at the center of the optical axis of the lens surface on the image side of the fifth lens is R52, and the radius of curvature at the center of the optical axis of the lens surface on the object side of the sixth lens is R61. , The following conditional expression 0.8 <R61 / R 52 <2.5
The wide angle lens according to claim 3, wherein

The radius of curvature R52, R61 is the following conditional expression: 0.9 <R61 / R52 <1.1
The wide angle lens according to claim 4, wherein

Assuming that the curvature radius at the optical axis center of the lens surface on the object side of the fifth lens is R51 and the curvature radius at the optical axis center of the lens surface on the image side of the fifth lens is R52, the curvature radii R51 and R52 are , The following conditional expression | R52 | ≦ | R51 |
The wide-angle lens according to any one of claims 1 to 5, characterized in that

Assuming that the Abbe number of the sixth lens is 66 and the Abbe number of the seventh lens is 77, the Abbe numbers 66 and 77 are respectively the conditional expression 66 ≦ 30 below.
7 7 ≦ 50
The wide-angle lens according to any one of claims 1 to 6, which satisfies any of the above.