JP2019065829A

JP2019065829A - Fluid machine

Info

Publication number: JP2019065829A
Application number: JP2017195246A
Authority: JP
Inventors: 祐治兼森; Yuji Kanemori
Original assignee: Torishima Pump Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Torishima Pump Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2017-10-05
Filing date: 2017-10-05
Publication date: 2019-04-25
Anticipated expiration: 2037-10-05
Also published as: JP6802770B2

Abstract

To suppress generation of cavitation and to stabilize rotation of an axis of rotation.SOLUTION: An impeller 27 comprises: a blade 29; a first shroud 36 with which an opening 37 is formed in a center; and a second shroud 39 which is positioned while being spaced apart from the first shroud 36. A casing 12 includes an annular opposing part 18a which is positioned while being spaced with respect to the first shroud 36. Between an outer peripheral part 36a of the opening 37 of the first shroud 36 and the opposing part 18a of the casing 12, a passage 44 is formed for allowing a liquid to flow by communicating the outside and the inside of the impeller 27. In the opposing part 18a of the casing 12, expansion chambers 45A and 45B each consisting of an annular groove widening a cross-sectional area in a direction across a flowing direction of the liquid are formed and inside of the expansion chambers 45A and 45B, partition walls 50A and 50B are formed for partially closing the expansion chambers 45A and 45B.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本発明は、流体機械に関する。 The present invention relates to fluid machines.

排水に用いられるポンプ、発電に用いられる発電機、排水と発電の両方に用いられるポンプ水車を含む流体機械は、液体を流動させる流路を形成したケーシングを備える。ケーシングには、回転軸が回転可能に配置され、この回転軸に羽根車が固定されている。羽根車としては、羽根板の両端にシュラウドをそれぞれ配置したクローズド型が使用されることが多い。 A fluid machine including a pump used for drainage, a generator used for power generation, and a pump-turbine used for both drainage and power generation includes a casing having a flow path for flowing liquid. A rotating shaft is rotatably disposed in the casing, and an impeller is fixed to the rotating shaft. As the impeller, a closed type in which shrouds are respectively disposed at both ends of a blade is often used.

しかし、クローズド型の羽根車では、流体機械の運転時に羽根板の基端部側と先端部側とで圧力差が生じる。そして、ポンプの場合、基端部側が負圧になるため、キャビテーションが発生し、揚程と吸込能力（ＮＰＳＨ（Net Positive Suction Head））が低下する。特許文献１には、キャビテーションの発生を抑制し、ＮＰＳＨを向上できるようにしたターボ機械が開示されている。この特許文献１のターボ機械では、シュラウドの開口の外周部とケーシングとの間に液体を流動させる通路が形成され、シュラウドの開口から羽根板の基端部が突出されている。 However, in the closed type impeller, a pressure difference occurs between the base end side and the tip end side of the blade plate during operation of the fluid machine. And in the case of a pump, since a base end side becomes negative pressure, cavitation occurs and a head and suction capability (NPSH (Net Positive Suction Head)) fall. Patent Document 1 discloses a turbo machine capable of suppressing the occurrence of cavitation and improving NPSH. In the turbomachine of Patent Document 1, a passage for flowing the liquid is formed between the outer periphery of the opening of the shroud and the casing, and the base end of the vane projects from the opening of the shroud.

特開２００１−８２３９２号公報JP 2001-82392 A

特許文献１のターボ機械では、通路を通して羽根車の外部と内部の間を液体が流動できるため、羽根板の基端部側と先端部側の圧力差を低減できる。しかし、特許文献１のターボ機械では、回転軸の振動（不安定化）に繋がる通路内での液体の旋回流（回転軸回りの流れ）について、何も考慮されていない。 In the turbomachine of Patent Document 1, since the liquid can flow between the outside and the inside of the impeller through the passage, the pressure difference between the base end side and the tip end side of the vane can be reduced. However, in the turbo machine of Patent Document 1, nothing is considered about the swirling flow (flow around the rotation axis) of the liquid in the passage leading to the vibration (unstabilization) of the rotation axis.

本発明は、クローズド型の羽根車を用いた流体機械において、キャビテーション発生の抑制と、回転軸の回転の安定化を図ることを課題とする。 An object of the present invention is to suppress cavitation generation and stabilize rotation of a rotation shaft in a fluid machine using a closed type impeller.

本発明の一態様は、ケーシングに回転可能に配置された回転軸と、前記ケーシング内に配置され、前記回転軸に固定された羽根車とを備え、前記羽根車は、前記回転軸の方に位置する基端部から、前記回転軸から離れるように放射状に延びる複数の羽根板と、前記回転軸が延びる方向の前記羽根板の一端に配置され、前記基端部が位置する中央に開口が形成されている第１シュラウドと、前記回転軸が延びる方向の前記羽根板の他端に配置され、前記第１シュラウドと間隔をあけて位置する第２シュラウドとを備え、前記ケーシングは、前記第１シュラウドに対して前記回転軸が延びる方向に間隔をあけて位置する環状の対向部を有し、前記第１シュラウドの前記開口の外周部と前記ケーシングの前記対向部との間には、前記羽根車の外部と内部とを連通させ、液体の流動を許容する通路が形成され、前記ケーシングの前記対向部には、前記液体の流動方向と交差する方向の断面積を広くした環状の溝からなる膨張室が形成されており、前記膨張室内には、前記膨張室の一部を塞ぐ隔壁が形成されている、流体機械を提供する。 One aspect of the present invention includes a rotating shaft rotatably disposed in a casing, and an impeller disposed in the casing and fixed to the rotating shaft, the impeller being directed toward the rotating shaft A plurality of vanes radially extending away from the rotation axis from the proximal end located, and one end of the vanes in the direction in which the rotation axis extends, and an opening is provided at the center where the proximal end is located And a second shroud disposed at the other end of the plate in a direction in which the rotation shaft extends, the second shroud being spaced apart from the first shroud, the casing being An annular facing portion is spaced apart from each other in a direction in which the rotation axis extends with respect to one shroud, and between the outer circumferential portion of the opening of the first shroud and the facing portion of the casing, With the outside of the impeller A passage is formed to allow fluid flow, and an expansion chamber formed of an annular groove having a wide cross-sectional area in the direction intersecting with the flow direction of the liquid is formed in the opposite portion of the casing. A fluid machine is provided, wherein a partition wall is formed in the expansion chamber to close a part of the expansion chamber.

この流体機械によれば、羽根車とケーシングの間の通路を通して液体が流動可能であるため、羽根板の基端部側と先端部側の圧力差を低減できる。そのため、クローズド型の羽根車の性能を大きく変えることなく、キャビテーションの発生を抑制し、ＮＰＳＨを改善できる。また、ケーシングの対向部に形成した膨張室によって、通路には隙間断面積が広い部分と狭い部分が形成されるため、隙間断面積が広い部分によって液体の流れを減速し、圧力を高めることでキャビテーションを効果的に消滅できる。 According to this fluid machine, since the liquid can flow through the passage between the impeller and the casing, the pressure difference between the base end side and the tip end side of the vane can be reduced. Therefore, the occurrence of cavitation can be suppressed and NPSH can be improved without largely changing the performance of the closed type impeller. In addition, the expansion chamber formed in the opposite part of the casing forms a part having a wide gap cross-sectional area and a narrow part in the passage, so that the flow of liquid is decelerated by the part having a wide gap cross-sectional area to increase pressure. Cavitation can be effectively eliminated.

しかも、この態様の膨張室には、膨張室の一部を塞ぐ隔壁が形成されているため、通路内の液体が回転軸回りに流動するという旋回流を抑制できる。よって、旋回流が回転軸の回転に影響を及ぼすことで、設定速度とは異なる回転速度で回転軸が回転し、回転軸が振動するという不安定化流体力を低減できる。その結果、回転軸を設定速度で安定して回転できるため、安定した排水性能を得ることができる。 In addition, since a partition that closes a part of the expansion chamber is formed in the expansion chamber of this aspect, it is possible to suppress a swirling flow in which the liquid in the passage flows around the rotation axis. Therefore, by the swirling flow affecting the rotation of the rotation shaft, the rotation shaft can be rotated at a rotation speed different from the set speed, and the destabilizing fluid force that the rotation shaft vibrates can be reduced. As a result, since the rotating shaft can be stably rotated at the set speed, stable drainage performance can be obtained.

前記膨張室は、第１膨張室と、この第１膨張室に対して前記液体の流動方向に間隔をあけて位置する第２膨張室とを含み、前記第１膨張室と前記第２膨張室の前記隔壁は、前記ケーシングの前記対向部の周方向の異なる回転角度位置に形成されている。この態様によれば、隔壁による旋回流の抑制によって水圧が上昇する箇所が、第１膨張室と第２膨張室とでケーシングの周方向の異なる回転角度位置になる。よって、水圧上昇箇所が周方向の同一回転角度位置になることによる弊害を防止できる。 The expansion chamber includes a first expansion chamber and a second expansion chamber spaced from the first expansion chamber in the flow direction of the liquid, the first expansion chamber and the second expansion chamber The partition wall is formed at different rotational angle positions in the circumferential direction of the facing portion of the casing. According to this aspect, the portion at which the water pressure rises due to the suppression of the swirling flow by the partition wall is at different rotational angle positions in the circumferential direction of the casing between the first expansion chamber and the second expansion chamber. Therefore, the bad effect by a hydraulic pressure rise part becoming the same rotation angle position of the circumferential direction can be prevented.

前記第１膨張室と前記第２膨張室の断面形状は異なっている。この態様によれば、液体が流れることによる第１膨張室と第２膨張室の液体の固有振動数を異ならせることができる。よって、それぞれの膨張室の液体の固有振動数が一致することで生じる共鳴（渦騒音）を抑制できる。 The cross-sectional shapes of the first expansion chamber and the second expansion chamber are different. According to this aspect, it is possible to make the natural frequency of the liquid in the first expansion chamber and the second expansion chamber different due to the flow of the liquid. Therefore, the resonance (vortex noise) which arises when the natural frequency of the liquid of each expansion chamber corresponds can be suppressed.

前記隔壁は、前記第１シュラウドから離れた前記膨張室の溝底から、前記第１シュラウドに近接した前記膨張室の開口にかけて突出している。この態様によれば、通路内での液体の旋回流を効果的に抑制できる。また、隔壁が膨張室の開口から突出しないため、羽根車との干渉を防止できる。 The partition wall protrudes from a groove bottom of the expansion chamber remote from the first shroud to an opening of the expansion chamber close to the first shroud. According to this aspect, the swirling flow of the liquid in the passage can be effectively suppressed. Moreover, since the partition does not protrude from the opening of the expansion chamber, interference with the impeller can be prevented.

前記液体の流動方向における前記通路の下流側端部には、前記液体の流動方向下流側に向けて開口面積を次第に拡げた環状の拡開部が形成されており、前記拡開部には、前記拡開部の一部を塞ぐ隔壁が形成されている。 At the downstream end of the passage in the flow direction of the liquid, an annular expanded portion in which the opening area is gradually expanded toward the downstream side of the flow direction of the liquid is formed, and in the expanded portion, A partition that closes a part of the expanded portion is formed.

この場合、前記液体の流動方向における前記拡開部の前記隔壁の下流側は、前記羽根車が回転する向きに傾斜していることが好ましい。この態様によれば、拡開部の隔壁の傾斜角度の設定により、通路からの液体流出角度を設定できる。つまり、羽根板の基端部における所定領域の水圧を確実に高めることができるため、キャビテーションの発生を効果的に抑制できる。 In this case, it is preferable that the downstream side of the partition wall of the expanding portion in the flow direction of the liquid is inclined in the direction in which the impeller rotates. According to this aspect, it is possible to set the liquid outflow angle from the passage by setting the inclination angle of the partition wall of the spread portion. That is, since the water pressure in the predetermined region at the base end of the blade can be reliably increased, the occurrence of cavitation can be effectively suppressed.

本発明の流体機械では、通路の隙間断面積を広くする膨張室が形成されているため、キャビテーションを効果的に消滅でき、ＮＰＳＨを改善できる。しかも、ケーシングに形成された膨張室に隔壁を設けているため、通路内での液体の旋回流を抑制し、不安定化流体力を低減できるので、回転軸の回転を安定させることができる。 In the fluid machine of the present invention, since the expansion chamber which widens the gap cross-sectional area of the passage is formed, cavitation can be effectively eliminated and NPSH can be improved. Moreover, since the partition wall is provided in the expansion chamber formed in the casing, the swirling flow of the liquid in the passage can be suppressed and the destabilizing fluid force can be reduced, so that the rotation of the rotation shaft can be stabilized.

本発明の第１実施形態の流体機械である両吸込遠心渦巻ポンプの断面図。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Sectional drawing of the double suction centrifugal scroll pump which is a fluid machine of 1st Embodiment of this invention. 羽根車を左シュラウドの方から見た正面図。The front view which looked at the impeller from the direction of the left shroud. 羽根車を配置した液体流路と圧力関係を示す図。The figure which shows the liquid flow path and the pressure relationship which have arrange | positioned the impeller. 羽根車とケーシングとの間の通路を示す拡大図。The enlarged view which shows the channel | path between an impeller and a casing. ケーシングの膨張室と拡開部の隔壁の位置関係を示す正面図。The front view which shows the positional relationship of the expansion chamber of a casing, and the partition of an expansion part. 第１膨張室の隔壁の拡大図。The enlarged view of the partition of a 1st expansion chamber. 第２膨張室の隔壁の拡大図。The enlarged view of the partition of a 2nd expansion chamber. 拡開部の隔壁の拡大図。The enlarged view of the partition of an expanded part. 通路内の位置と旋回流の速度の関係を示すグラフ。The graph which shows the relationship between the position in a channel | path, and the velocity of rotational flow. 回転軸の回転数と通路を通した水の漏れ量の関係を示すグラフ。The graph which shows the relationship between the rotation speed of a rotating shaft, and the amount of leaks of water through a passage. 第２実施形態の流体機械である片吸込遠心渦巻ポンプの断面図。Sectional drawing of the one-suction centrifugal centrifugal pump which is a fluid machine of 2nd Embodiment.

以下、本発明の実施の形態を図面に従って説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態に係る流体機械である両吸込遠心渦巻ポンプ１０を示す。この渦巻ポンプ１０は、吸込口２０から吸い込んだ水（液体）を図示しない吐出口から排出するもので、ケーシング１２、回転軸２４、及びクローズド型の羽根車２７を備える。本実施形態では、渦巻ポンプ１０では、ケーシング１２と羽根車２７の間の通水路（通路）４４を改良することで、キャビテーションの発生を抑制し、回転軸２４の回転の安定化を図る。 First Embodiment
FIG. 1 shows a dual suction centrifugal centrifugal pump 10 which is a fluid machine according to a first embodiment of the present invention. The swirl pump 10 discharges water (liquid) sucked from the suction port 20 from a discharge port (not shown), and includes a casing 12, a rotating shaft 24, and a closed type impeller 27. In the present embodiment, the swirl pump 10 improves the water flow passage (passage) 44 between the casing 12 and the impeller 27 to suppress the occurrence of cavitation and stabilize the rotation of the rotation shaft 24.

（両吸込遠心渦巻ポンプの概要）
図１に示すように、渦巻ポンプ１０のケーシング１２は、ケーシング本体１３と、ケーシングカバー１５とを備える。 (Outline of double-suction centrifugal centrifugal pump)
As shown in FIG. 1, the casing 12 of the centrifugal pump 10 includes a casing main body 13 and a casing cover 15.

ケーシング本体１３の幅方向中央には、概ねＵ字形状の下側仕切壁１４が設けられている。ケーシングカバー１５の幅方向中央には、下側仕切壁１４の上方に位置するように、概ね逆Ｕ字形状の上側仕切壁１６が設けられている。ケーシング本体１３にケーシングカバー１５を組み付けることで、下側仕切壁１４と上側仕切壁１６は、中央に取付孔１７を備える環状体になる。取付孔１７には、羽根車２７との干渉による損傷を防ぐために、例えばステンレス、鋳鉄、青銅等の摺動性が良好な材料からなる円環状のプロテクタ１８が配置されている。 A generally U-shaped lower partition wall 14 is provided at the center of the casing main body 13 in the width direction. An upper partition wall 16 having a substantially inverted U shape is provided at the center in the width direction of the casing cover 15 so as to be located above the lower partition wall 14. By assembling the casing cover 15 to the casing main body 13, the lower partition wall 14 and the upper partition wall 16 form an annular body having a mounting hole 17 at the center. In the mounting hole 17, in order to prevent damage due to interference with the impeller 27, an annular protector 18 made of a material having good slidability, such as stainless steel, cast iron, or bronze, is disposed.

ケーシング本体１３には、吸込口２０と図示しない吐出口とが形成されている。吸込口２０から吐出口までの液体流路は、吸込室２１と吐出室２２によって構成されている。吸込室２１は、吸込口２０に連通する渦巻形状の通路であり、ケーシング１２内において仕切壁１４，１６の左右両外側に形成されている。吐出室２２は、プロテクタ１８の開口１９を通して吸込室２１内と連通するとともに、吐出口に連通する渦巻形状の通路であり、仕切壁１４，１６内に形成されている。 A suction port 20 and a discharge port (not shown) are formed in the casing main body 13. A liquid flow path from the suction port 20 to the discharge port is constituted by the suction chamber 21 and the discharge chamber 22. The suction chamber 21 is a spiral passage communicating with the suction port 20 and is formed inside the casing 12 on the left and right outer sides of the partition walls 14 and 16. The discharge chamber 22 communicates with the inside of the suction chamber 21 through the opening 19 of the protector 18 and is a spiral passage communicating with the discharge port, and is formed in the partition walls 14 and 16.

回転軸２４は、プロテクタ１８の開口１９を横方向に貫通するように、ケーシング１２に回転可能に配置されている。回転軸２４の両端は、ケーシング１２から外方へ突出されており、ケーシング１２に対してメカニカルシール２５によって軸支されている。図１において回転軸２４の右端には、図示しないモータ等の駆動機が接続される。 The rotating shaft 24 is rotatably disposed in the casing 12 so as to penetrate the opening 19 of the protector 18 in the lateral direction. Both ends of the rotating shaft 24 project outward from the casing 12 and are axially supported by the mechanical seal 25 with respect to the casing 12. At the right end of the rotating shaft 24 in FIG. 1, a driving device such as a motor (not shown) is connected.

（羽根車の概要）
図１及び図２に示すように、羽根車２７は両吸込型であり、吐出室２２内に位置するように、回転軸２４に固定されている。羽根車２７は、回転軸２４と一体に回転されることで、ケーシング１２の外部の水を吸込口２０から吸込室２１内に吸引し、吐出室２２を経て吐出口から吐出する。羽根車２７は、回転軸２４が延びるＸ方向から見て円形状であり、放射状に突出する複数の羽根板２９、及び羽根板２９の左右両端に配置されたシュラウド３６，３９を備える。 (Overview of the impeller)
As shown in FIGS. 1 and 2, the impeller 27 is a double suction type, and is fixed to the rotating shaft 24 so as to be located in the discharge chamber 22. The impeller 27 sucks the water outside the casing 12 into the suction chamber 21 from the suction port 20 by rotating integrally with the rotation shaft 24, and discharges the water from the discharge port through the discharge chamber 22. The impeller 27 is circular when viewed from the X direction in which the rotation shaft 24 extends, and includes a plurality of radially projecting vanes 29 and shrouds 36 and 39 disposed at both left and right ends of the vanes 29.

羽根板２９は、回転軸２４の方に位置する基端部３０から、回転軸２４から離れるように羽根車２７の径方向外方（ＹＺ平面が延びる方向）へ延びている。羽根板２９の基端部３０には、回転軸２４に固定するための固定部３２が一体に設けられている。固定部３２には、吸い込んだ水を羽根車２７の径方向外向きに導くために、概ね二等辺三角形状に突出する隆起部３３が形成されている。 The vane plate 29 extends from the proximal end 30 located toward the rotation shaft 24 radially outward of the impeller 27 (in the direction in which the YZ plane extends) away from the rotation shaft 24. At the base end portion 30 of the blade plate 29, a fixing portion 32 for fixing to the rotating shaft 24 is integrally provided. In the fixing portion 32, in order to guide the sucked water outward in the radial direction of the impeller 27, a protruding portion 33 which protrudes in a substantially isosceles triangle shape is formed.

左シュラウド（第１シュラウド）３６は、Ｘ方向における羽根板２９の左端に固定され、右シュラウド（第２シュラウド）３９は、Ｘ方向における羽根板２９の右端に固定されている。これらのシュラウド３６，３９は、外周縁が羽根板２９の先端部３１と一致する外径の円板状であり、Ｘ方向に間隔をあけて位置している。シュラウド３６，３９には、羽根板２９の基端部３０が位置する中央に開口３７，４０が形成されている。 The left shroud (first shroud) 36 is fixed to the left end of the vane plate 29 in the X direction, and the right shroud (second shroud) 39 is fixed to the right end of the vane plate 29 in the X direction. The shrouds 36 and 39 have a disk shape with an outer diameter whose outer peripheral edge matches the tip end portion 31 of the vane 29 and are positioned at intervals in the X direction. Openings 37 and 40 are formed in the center of the shrouds 36 and 39 where the base end 30 of the vane 29 is located.

羽根車２７には、筒状の液体流路４２が周方向に複数形成されている。個々の液体流路４２は、隣接する羽根板２９，２９と左右のシュラウド３６，３９とで画定されている。液体流路４２は、羽根板２９の基端部３０側の開口部分が流入口を構成し、羽根板２９の先端部３１側の開口部分が流出口を構成する。羽根車２７の回転によって水は、開口３７，４０から吸い込まれ、羽根車２７の遠心力によって液体流路４２を通して径方向外側へ吐出される。 In the impeller 27, a plurality of cylindrical liquid flow paths 42 are formed in the circumferential direction. The individual fluid channels 42 are defined by the adjacent vanes 29, 29 and the left and right shrouds 36, 39. In the liquid flow channel 42, an opening on the base end 30 side of the vane 29 constitutes an inlet, and an opening on the tip 31 side of the vane 29 constitutes an outlet. Water is sucked from the openings 37 and 40 by the rotation of the impeller 27 and discharged radially outward through the liquid flow path 42 by the centrifugal force of the impeller 27.

このように構成された羽根車２７は、羽根板２９の両端にシュラウド３６，３９を配置したクローズド型であるため、羽根板２９と吐出室２２の壁２２ａとの隙間の設定が不要であるうえ、ケーシング１２への組付後の調整も不要である。しかも、羽根板２９の摩耗による排水効率の低下も少ない。また、シュラウド３６，３９によって、Ｘ方向の圧力が平衡するため、オープン型の羽根車のように大きな軸スラストが作用することもない。 Since the impeller 27 configured in this manner is a closed type in which the shrouds 36 and 39 are disposed at both ends of the vane plate 29, setting of the gap between the vane plate 29 and the wall 22a of the discharge chamber 22 is unnecessary. Also, no adjustment after assembling to the casing 12 is necessary. Moreover, the decrease in drainage efficiency due to the wear of the vanes 29 is small. Further, since the pressure in the X direction is balanced by the shrouds 36 and 39, a large axial thrust does not act as in the case of the open type impeller.

但し、図３に示すように、羽根車２７内での圧力は、水が開口３７，４０から羽根板２９の基端部３０に至るまでの間に、吸込室２１内の圧力Ｐ１から次第に低下する。図３に破線で示すように、従来のクローズド型羽根車では、水が羽根板の基端部の外端（３０ａ）に至ると、圧力の下降勾配が急になる。この圧力低下は、基端部の内端（３０ｂ）に至ると止まり、この時点が最低圧力Ｐ２になる。水が基端部を越えて液体流路内に至ると、圧力は高くなり、羽根車の出口部分で最大圧力Ｐ３になる。そして、最低圧力Ｐ２と最大圧力Ｐ３の差が大きくなることで、負圧側である羽根板の基端部側でキャビテーションが発生し、渦巻ポンプ１０の揚程とＮＰＳＨが低下する。 However, as shown in FIG. 3, the pressure in the impeller 27 gradually decreases from the pressure P1 in the suction chamber 21 while the water reaches from the openings 37 and 40 to the base end 30 of the vane 29. Do. As shown by a broken line in FIG. 3, in the conventional closed type impeller, when the water reaches the outer end (30a) of the base end of the vane, the downward gradient of pressure becomes steep. This pressure drop stops at the proximal end inner end (30b), which is the lowest pressure P2. As the water passes the proximal end and into the liquid flow path, the pressure increases and reaches a maximum pressure P3 at the outlet of the impeller. When the difference between the minimum pressure P2 and the maximum pressure P3 increases, cavitation occurs on the base end side of the negative pressure side plate, and the head of the centrifugal pump 10 and NPSH decrease.

（通水路の概要）
羽根車２７の基端部３０でのキャビテーションの発生と、渦巻ポンプ１０の揚程とＮＰＳＨの低下とを抑制するために、羽根車２７とケーシング１２との間には、羽根車２７の外部から内部への水の流動を許容する通水路４４が形成されている。 (Summary of water passage)
Between the impeller 27 and the casing 12 from the outside of the impeller 27 to suppress the occurrence of cavitation at the proximal end 30 of the impeller 27 and the lowering of the lift and NPSH of the centrifugal pump 10. A water passage 44 is formed to allow the flow of water thereto.

図２及び図３に示すように、通水路４４は、シュラウド３６，３９の開口３７，４０の外周部３６ａ，３９ａと、プロテクタ１８の開口１９の外周部（対向部）１８ａとの間に形成されている。プロテクタ１８の開口１９と、シュラウド３６，３９の開口３７，４０とは、同心円状かつ概ね同一直径で形成されており、Ｘ方向に定められた間隔で配置されている。 As shown in FIGS. 2 and 3, the water passage 44 is formed between the outer peripheral portions 36 a and 39 a of the openings 37 and 40 of the shrouds 36 and 39 and the outer peripheral portion (opposing portion) 18 a of the opening 19 of the protector 18. It is done. The opening 19 of the protector 18 and the openings 37 and 40 of the shrouds 36 and 39 are formed concentrically and with substantially the same diameter, and are arranged at a predetermined interval in the X direction.

本実施形態の羽根車２７には、羽根板２９の基端部３０側に、シュラウド３６，３９の開口３７，４０からＸ方向の外方へ突出する突出部３４，３４が形成されている。詳しくは、Ｘ方向において、基端部３０の外端３０ａは開口３７，４０から突出され、基端部３０の内端３０ｂは開口３７，４０内に位置されている。羽根板２９の開口３７，４０から突出する部分によって、突出部３４が構成されている。突出部３４は、プロテクタ１８の内周面（開口１９の外周面）に対して、プロテクタ１８の径方向に定められた間隔をあけて位置している。 In the impeller 27 of the present embodiment, on the side of the base end portion 30 of the vane plate 29, projecting portions 34, 34 projecting outward in the X direction from the openings 37, 40 of the shrouds 36, 39 are formed. Specifically, in the X direction, the outer end 30a of the proximal end 30 projects from the openings 37 and 40, and the inner end 30b of the proximal end 30 is located within the openings 37 and 40. The projecting portion 34 is constituted by the portion projecting from the openings 37 and 40 of the vane plate 29. The protruding portion 34 is positioned at an interval defined in the radial direction of the protector 18 with respect to the inner peripheral surface of the protector 18 (the outer peripheral surface of the opening 19).

このようにした渦巻ポンプ１０では、羽根車２７と吐出室２２の壁２２ａとの間にある水が、羽根車２７の内部と外部の圧力差によって、通水路４４を通って負圧側である液体流路４２内に注水される。よって、図３に実線で示すように、図３に破線で示す従来の羽根車よりも、羽根板２９の基端部３０側の圧力を高くすることができる。 In the spiral pump 10 thus configured, the water between the impeller 27 and the wall 22 a of the discharge chamber 22 flows through the water passage 44 due to the pressure difference between the inside and the outside of the impeller 27. Water is injected into the flow path 42. Therefore, as shown by a solid line in FIG. 3, the pressure on the base end 30 side of the vane 29 can be made higher than that of the conventional impeller shown by a broken line in FIG. 3.

また、羽根車２７は、開口３７，４０から羽根板２９を突出させた部分的オープン型であるため、羽根板２９の基端部３０側と先端部３１側の圧力差を大幅に低減できる。そのため、クローズド型の羽根車２７の性能を大きく変えることなく、キャビテーションの発生を抑制し、必要ＮＰＳＨを改善できる。 Further, since the impeller 27 is a partially open type in which the vane 29 is made to project from the openings 37 and 40, the pressure difference between the base end 30 side and the tip 31 side of the vane 29 can be significantly reduced. Therefore, the occurrence of cavitation can be suppressed and the required NPSH can be improved without largely changing the performance of the closed type impeller 27.

図４及び図５に示すように、羽根車２７の基端部３０側でのキャビテーションをより効果的に消滅させるために、通水路４４には、膨張室４５Ａ，４５Ｂ、拡開部４６、連通部４７Ａ〜４７Ｃ、及び絞り部４８Ａ〜４８Ｃが形成されている。これらは、プロテクタ１８の外周部１８ａと、羽根車２７の外周部３６ａ，３９ａとを、円環状に切り欠く（切削する）ことで形成されている。これらは、吐出室２２から液体流路４２に向けた通水方向（羽根車２７の径方向の外側から内側）に向けて、第１連通部４７Ａ、第１絞り部４８Ａ、第１膨張室４５Ａ、第２連通部４７Ｂ、第２絞り部４８Ｂ、第２膨張室４５Ｂ、第３連通部４７Ｃ、第３絞り部４８Ｃ、及び拡開部４６の順で形成されている。 As shown in FIGS. 4 and 5, in order to more effectively eliminate cavitation on the base end 30 side of the impeller 27, the water flow passage 44 includes expansion chambers 45A, 45B, an expanding portion 46, and communication. The portions 47A to 47C and the narrowed portions 48A to 48C are formed. These are formed by cutting (cutting) the outer peripheral portion 18 a of the protector 18 and the outer peripheral portions 36 a and 39 a of the impeller 27 in an annular shape. These are the first communication portion 47A, the first throttle portion 48A, and the first expansion chamber 45A in the water flow direction from the discharge chamber 22 toward the liquid flow path 42 (from the outer side to the inner side in the radial direction of the impeller 27). The second communication portion 47B, the second expansion portion 48B, the second expansion chamber 45B, the third communication portion 47C, the third expansion portion 48C, and the widening portion 46 are formed in this order.

膨張室４５Ａ，４５Ｂは、通水方向（液体の流動方向）に対して交差するＸ方向の通水路４４の隙間断面積を広くするもので、通水路４４を構成するプロテクタ１８の外周部１８ａに設けた環状溝によって構成されている。プロテクタ１８の径方向外側（通水方向の上流側）に位置する第１膨張室４５Ａと、プロテクタ１８の径方向内側（通水方向の下流側）に位置する第２膨張室４５Ｂとは、定められた間隔をあけて形成されている。 The expansion chambers 45A and 45B are for enlarging the gap cross-sectional area of the water passage 44 in the X direction intersecting the water passage direction (flow direction of the liquid), and are provided on the outer peripheral portion 18a of the protector 18 constituting the water passage 44. It is comprised by the provided annular groove. The first expansion chamber 45A located on the radially outer side (upstream side in the water flow direction) of the protector 18 and the second expansion chamber 45B located on the radially inner side (downstream side in the water flow direction) of the protector 18 are defined. It is formed with an interval.

拡開部４６は、通水路４４内の液体を液体流路４２に放出する出口であり、通水路４４の下流側端、つまりプロテクタ１８の径方向の内側端部に、円環状に形成されている。拡開部４６は、プロテクタ１８の外周部１８ａに、通水方向に沿ってＸ方向外向き（吸込室２１側）に傾斜する斜面４６ａを設けることで、羽根車２７内に向けて開口面積が次第に拡がるように構成されている。斜面４６ａの傾斜角度は、開口３７，４０からの突出部３４の突出量（寸法）に応じて設定される。詳しくは、斜面４６ａは、延長線が基端部３０の外端３０ａと内端３０ｂとの間に位置するように形成され、好ましくは延長線が内端３０ｂよりも外端３０ａの方に近接するように形成される。 The spread portion 46 is an outlet for discharging the liquid in the water flow passage 44 to the liquid flow passage 42, and is formed in an annular shape at the downstream end of the water flow passage 44, that is, the radially inner end portion of the protector 18. There is. The spread area 46 has an opening area toward the inside of the impeller 27 by providing an inclined surface 46 a inclined outward (in the suction chamber 21) in the X direction along the water flow direction on the outer peripheral portion 18 a of the protector 18. It is configured to spread gradually. The inclination angle of the slope 46 a is set in accordance with the amount (size) of the protrusion 34 protruding from the openings 37 and 40. Specifically, the inclined surface 46a is formed such that the extension line is located between the outer end 30a and the inner end 30b of the proximal end 30, preferably the extension line is closer to the outer end 30a than the inner end 30b. It is formed to

第１連通部４７Ａは、吐出室２２内の水を通水路４４内に取り入れる入口であり、第１膨張室４５Ａの上流側に形成されている。第２連通部４７Ｂは、第１膨張室４５Ａと第２膨張室４５Ｂの間に形成され、第３連通部４７Ｃは、第２膨張室４５Ｂと拡開部４６の間に形成されている。 The first communication portion 47A is an inlet for introducing water in the discharge chamber 22 into the water passage 44, and is formed on the upstream side of the first expansion chamber 45A. The second communication portion 47B is formed between the first expansion chamber 45A and the second expansion chamber 45B, and the third communication portion 47C is formed between the second expansion chamber 45B and the expanding portion 46.

絞り部４８Ａ〜４８Ｃは、膨張室４５Ａ，４５Ｂと拡開部４６に流入する水量を調整するものである。第１絞り部４８Ａの一端は第１連通部４７Ａに連続し、第１絞り部４８Ａの他端は第１膨張室４５Ａに連続している。第２絞り部４８Ｂの一端は第２連通部４７Ｂに連続し、第２絞り部４８Ｂの他端は第２膨張室４５Ｂに連続している。第３絞り部４８Ｃの一端は第３連通部４７Ｃに連続し、第３絞り部４８Ｃの他端は拡開部４６に連続している。 The throttling portions 48A to 48C adjust the amount of water flowing into the expansion chambers 45A and 45B and the expanding portion 46. One end of the first throttle portion 48A is continuous with the first communication portion 47A, and the other end of the first throttle portion 48A is continuous with the first expansion chamber 45A. One end of the second throttle portion 48B is continuous with the second communication portion 47B, and the other end of the second throttle portion 48B is continuous with the second expansion chamber 45B. One end of the third throttle portion 48C is continuous with the third communication portion 47C, and the other end of the third throttle portion 48C is continuous with the widening portion 46.

このようにした通水路４４は、２以上の膨張室４５Ａ，４５Ｂによって、隙間断面積が広い部分と狭い部分を有するラビリンス構造になっている。そして、隙間断面積が広い部分によって、突出部３４への水の流れを減速し、圧力を高めることができるため、羽根板２９の基端部３０でのキャビテーションを効果的に消滅できる。また、拡開部４６によって突出部３４に放出する液体を拡散できるとともに、流速を上流側よりも遅くでき、羽根板２９の突出部３４に向けた水圧を高くすることができるため、キャビテーションの発生を確実に抑制できる。 The water flow passage 44 thus configured has a labyrinth structure having a portion with a wide gap cross-sectional area and a narrow portion by two or more expansion chambers 45A, 45B. Then, the flow of water to the projecting portion 34 can be decelerated and pressure can be increased by the portion where the gap cross-sectional area is wide, so that cavitation at the base end portion 30 of the blade plate 29 can be effectively eliminated. In addition, the spreading portion 46 can diffuse the liquid discharged to the projecting portion 34, and the flow velocity can be made slower than the upstream side, and the hydraulic pressure toward the projecting portion 34 of the vane 29 can be increased. Can be reliably suppressed.

（隔壁の詳細）
渦巻ポンプ１０の運転時には、羽根車２７は回転し、プロテクタ１８は停止している。よって、通水路４４内の水は、圧力差によって羽根車２７の径方向の外側から内側に向けて流れ、羽根車２７の回転によって回転軸２４回りを羽根車２７が回転する向きＲに流動する（旋回流）。この旋回流の速度が回転軸２４の設定回転速度よりも速くなると、回転軸２４は、回転が促進され、モータ等の駆動機による設定回転速度よりも高速で回転する。その結果、回転軸２４の回転が不安定になり、回転軸２４が振動することがある。このような不安定化流体力を低減するために、通水路４４には、通水路４４の一部を塞ぐ隔壁５０Ａ〜５０Ｃが設けられている。 (Details of partition)
During operation of the centrifugal pump 10, the impeller 27 rotates and the protector 18 is at rest. Therefore, the water in the water passage 44 flows from the outer side to the inner side in the radial direction of the impeller 27 due to the pressure difference, and flows in the direction R in which the impeller 27 rotates around the rotation axis 24 by the rotation of the impeller 27. (Swirling flow). When the speed of the swirling flow becomes higher than the set rotational speed of the rotary shaft 24, the rotary shaft 24 is promoted to rotate and rotates at a higher speed than the set rotational speed by a driving machine such as a motor. As a result, the rotation of the rotating shaft 24 may become unstable and the rotating shaft 24 may vibrate. In order to reduce such a destabilizing fluid force, the water flow passage 44 is provided with partition walls 50A to 50C that block part of the water flow passage 44.

図４及び図５に示すように、隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、通水路４４内での旋回流を抑制するもので、Ｘ方向外向きに窪むプロテクタ１８の膨張室４５Ａ，４５Ｂと拡開部４６に設けられている。隔壁５０Ａは膨張室４５Ａの周方向の一部を塞ぎ、隔壁５０Ｂは膨張室４５Ｂの周方向の一部を塞ぎ、隔壁５０Ｃは拡開部４６の周方向の一部を塞ぐように、設けられている。 As shown in FIG. 4 and FIG. 5, the partition walls 50A to 50C are for suppressing the swirling flow in the water passage 44, and the expansion chambers 45A and 45B of the protector 18 recessed outward in the X direction and the expanded portion 46. Provided in The partition 50A closes a part of the expansion chamber 45A in the circumferential direction, the partition 50B closes a part of the expansion chamber 45B in the circumferential direction, and the partition 50C covers a part of the expansion portion 46 in the circumferential direction. ing.

図５を参照すると、隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、プロテクタ１８の周方向に間隔をあけて複数設けられている。隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、プロテクタ１８の周方向の異なる回転角度位置に形成されている。つまり、隔壁５０Ａに対して隔壁５０Ｂ，５０Ｃは、プロテクタ１８の径方向の同一直線上にはなく、隔壁５０Ｂに対して隔壁５０Ａ，５０Ｃは、プロテクタ１８の径方向の同一直線上にはなく、隔壁５０Ｃに対して隔壁５０Ａ，５０Ｂは、プロテクタ１８の径方向の同一直線上にはない。隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、それぞれ周方向に等間隔で２〜５箇所設けることが好ましい。本実施形態では、個々の隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、１２０度間隔をあけて３箇所に設けられている。また、全ての隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、４０度間隔をあけて配置されている。 Referring to FIG. 5, a plurality of partitions 50 </ b> A to 50 </ b> C are provided at intervals in the circumferential direction of the protector 18. The partition walls 50A to 50C are formed at different rotational angle positions in the circumferential direction of the protector 18. That is, the partitions 50B and 50C are not on the same straight line in the radial direction of the protector 18 with respect to the partition 50A, and the partitions 50A and 50C are not on the same straight line of the protector 18 in the radial direction. The partition walls 50A and 50B are not on the same straight line in the radial direction of the protector 18 with respect to the partition wall 50C. The partitions 50A to 50C are preferably provided at two to five places at equal intervals in the circumferential direction. In the present embodiment, the individual partitions 50A to 50C are provided at three locations at intervals of 120 degrees. Moreover, all the partition walls 50A-50C are arrange | positioned at intervals of 40 degree | times.

図４を参照すると、隔壁５０Ａ，５０Ｂは、膨張室４５Ａ，４５Ｂにおいて、シュラウド３６，３９からＸ方向に最も離れた溝底５０ａから、シュラウド３６，３９に近接した開口５０ｂにかけて突出している。つまり、隔壁５０Ａ，５０Ｂは、Ｘ方向における膨張室４５Ａ，４５Ｂの深さと同じ寸法で突出し、開口５０ｂから突出しないように形成されている。また、図６Ａ及び図６Ｂを参照すると、隔壁５０Ａ，５０Ｂは、プロテクタ１８の径方向において、膨張室４５Ａ，４５Ｂの外側壁から内側壁にかけて形成されている。 Referring to FIG. 4, in the expansion chambers 45A and 45B, the partition walls 50A and 50B project from the groove bottom 50a farthest from the shrouds 36 and 39 in the X direction to the opening 50b close to the shrouds 36 and 39. That is, the partition walls 50A and 50B are formed so as to protrude with the same dimension as the depth of the expansion chambers 45A and 45B in the X direction and not to protrude from the opening 50b. 6A and 6B, the partition walls 50A and 50B are formed from the outer side wall to the inner side wall of the expansion chambers 45A and 45B in the radial direction of the protector 18.

図４を参照すると、隔壁５０Ｃは、拡開部４６の斜面４６ａからシュラウド３６，３９の外周部３６ａ，３９ａに向けて、概ね直角三角形状に突出している。隔壁５０Ｃのシュラウド３６，３９側の端と、シュラウド３６，３９の外周部３６ａ，３９ａとは、平行に位置し、これらの間には、連通部４７Ａ〜４７Ｃと同等の隙間が設定されている。隔壁５０Ｃの羽根板２９（突出部３４）側の端は、開口１９の外周面と同一面上に位置するように形成され、羽根板２９との間に定められた間隔が設定されている。図５及び図６Ｃを参照すると、隔壁５０Ｃは、プロテクタ１８の径方向の内側端（水の通水方向の下流側）が、羽根車２７が回転する向きＲへ傾斜するように形成されている。隔壁５０Ｃの傾斜角度αは、通水路４４から流出する水が羽根板２９の基端部３０の負圧領域に吐出される向きに設定されている。なお、傾斜角度αは、プロテクタ１８の中心から上流側端部にかけて延びる径方向の線と、隔壁５０Ｃの傾斜面とのなす角で定義される。 Referring to FIG. 4, the partition wall 50 </ b> C protrudes from the slope 46 a of the expanded portion 46 toward the outer peripheral portions 36 a and 39 a of the shrouds 36 and 39 in a substantially right triangle. The ends on the shroud 36, 39 side of the partition wall 50C and the outer peripheral portions 36a, 39a of the shrouds 36, 39 are located in parallel, and a gap equivalent to the communication portions 47A to 47C is set between them. . The end of the partition wall 50C on the blade plate 29 (projecting portion 34) side is formed to be positioned on the same plane as the outer peripheral surface of the opening 19, and a predetermined distance from the blade plate 29 is set. 5 and 6C, partition wall 50C is formed such that the radial inner end (downstream side of the water flow direction) of protector 18 is inclined in the direction R in which impeller 27 rotates. . The inclination angle α of the partition wall 50C is set in such a direction that the water flowing out of the water passage 44 is discharged to the negative pressure region of the base end portion 30 of the vane plate 29. The inclination angle α is defined by an angle between a radial line extending from the center of the protector 18 to the upstream end and the inclined surface of the partition wall 50C.

図７Ａに通水路４４内の位置（横軸）と旋回流の速度（縦軸）の関係を示す。図７Ａにおいて、横軸の左側が羽根車２７の流体流路４２側（内部側）であり、右側が吐出室２２側（外部側）である。図７Ａの破線は、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けていない渦巻ポンプを示し、図７Ａの実線は、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けた本実施形態の渦巻ポンプ１０を示す。この図７Ａを参照すると、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けない場合、通水路４４に流入した水の旋回流速度は、第１膨張室４５Ａから第２膨張室４５Ｂを経て、拡開部４６に至るまで徐々に速くなる。これに対して、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けた場合、旋回流速度は、第１膨張室４５Ａ、第２膨張室４５Ｂ、及び拡開部４６でそれぞれ減速され、流体流路４２内への吐出速度は低く抑えられる。 FIG. 7A shows the relationship between the position (horizontal axis) in the water passage 44 and the velocity (vertical axis) of the swirling flow. In FIG. 7A, the left side of the horizontal axis is the fluid flow path 42 side (inner side) of the impeller 27 and the right side is the discharge chamber 22 side (outside side). The broken line in FIG. 7A shows a centrifugal pump without the partitions 50A to 50C, and the solid line in FIG. 7A shows the centrifugal pump 10 of the present embodiment provided with the partitions 50A to 50C. With reference to FIG. 7A, in the case where the partitions 50A to 50C are not provided, the swirling flow velocity of the water flowing into the water flow passage 44 is from the first expansion chamber 45A to the second expansion chamber 45B to the spread portion 46 Gradually get faster. On the other hand, in the case where the partitions 50A to 50C are provided, the swirling flow velocity is reduced by the first expansion chamber 45A, the second expansion chamber 45B, and the expanding portion 46, and the discharge velocity into the fluid flow channel 42 Is kept low.

このように、本実施形態では、周方向に流れる水が通水路４４の隔壁５０Ａ〜５０Ｃに衝突するため、水の旋回流を抑制でき、流速が羽根車２７（回転軸２４）の回転速度よりも速くなることを防止できる。よって、旋回流が回転軸２４の回転に影響を及ぼし、回転軸２４が振動するという不安定化流体力を低減できる。その結果、回転軸２４をモータ等の駆動機による設定速度で安定して回転できるため、安定した排水性能を得ることができる。 As described above, in the present embodiment, since the water flowing in the circumferential direction collides with the partitions 50A to 50C of the water passage 44, the swirling flow of water can be suppressed, and the flow velocity is higher than the rotation speed of the impeller 27 (rotation shaft 24). Can also prevent it from becoming faster. Therefore, it is possible to reduce the destabilizing fluid force that the rotational flow affects the rotation of the rotating shaft 24 and the rotating shaft 24 vibrates. As a result, since the rotating shaft 24 can be stably rotated at a set speed by a driving machine such as a motor, stable drainage performance can be obtained.

また、隔壁５０Ａ〜５０Ｃは、プロテクタ１８の周方向の異なる位置に設けられているため、旋回流の抑制によって水圧が上昇する箇所も、プロテクタ１８の周方向の異なる位置になる。よって、水圧上昇箇所がプロテクタ１８の周方向の同一回転角度位置になることによる弊害を防止できる。 Further, since the partition walls 50A to 50C are provided at different positions in the circumferential direction of the protector 18, portions at which the water pressure rises due to the suppression of the swirling flow also become different positions in the circumferential direction of the protector 18. Therefore, the adverse effect due to the hydraulic pressure rising point becoming the same rotation angle position in the circumferential direction of the protector 18 can be prevented.

さらに、隔壁５０Ａ，５０Ｂは、膨張室４５Ａ，４５Ｂの溝底５０ａから開口５０ｂにかけて突出しているため、通水路４４内での旋回流を効果的に抑制できるうえ、羽根車２７との干渉を防止できる。また、隔壁５０Ｃは、羽根車２７が回転する向きＲに傾斜され、羽根板２９の基端部３０の所定領域を昇圧できるようにしているため、キャビテーションの発生を効果的に抑制できる。 Furthermore, since the partition walls 50A and 50B protrude from the groove bottom 50a of the expansion chambers 45A and 45B to the opening 50b, the swirl flow in the water passage 44 can be effectively suppressed and interference with the impeller 27 is prevented. it can. Further, since the partition wall 50C is inclined in the direction R in which the impeller 27 rotates, and a predetermined region of the base end portion 30 of the vane 29 can be pressurized, the occurrence of cavitation can be effectively suppressed.

しかも、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを含む通水路４４の構成は、羽根車２７のシュラウド３６，３９とプロテクタ１８を加工するだけでよいため、既設の渦巻ポンプ１０にも適用できる。 Moreover, since the configuration of the water flow passage 44 including the partition walls 50A to 50C is sufficient only by processing the shrouds 36 and 39 and the protector 18 of the impeller 27, it can be applied to the existing swirl pump 10.

また、本実施形態では、通水路４４を通して吐出室２２から液体流路４２の入口に戻る水の漏れ量を大幅に抑制できる。図７Ｂに回転軸２４の回転数（横軸）と通水路４４を通した水の漏れ量（縦軸）の関係を具体的に示す。図７Ｂの一点鎖線は、膨張室４５Ａ，４５Ｂと拡開部４６を設けてない渦巻ポンプを示し、図７Ｂの破線は、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けていない渦巻ポンプを示し、図７Ｂの実線は、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けた本実施形態の渦巻ポンプ１０を示す。この図７Ｂに示すように、漏れ量は、回転軸２４の低回転数になるに従って多くなる。隔壁５０Ａ〜５０Ｃの有無に関わらず、膨張室４５Ａ，４５Ｂと拡開部４６を設けることで、漏れ量を低減できる。しかも、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けることで、隔壁５０Ａ〜５０Ｃを設けていない場合よりも漏れ量を更に低減できる。 Further, in the present embodiment, the leakage amount of water returning from the discharge chamber 22 to the inlet of the liquid channel 42 through the water passage 44 can be significantly suppressed. FIG. 7B specifically shows the relationship between the number of rotations of the rotary shaft 24 (horizontal axis) and the amount of water leaked through the water passage 44 (vertical axis). The dashed-dotted line of FIG. 7B shows the volute pump which does not provide expansion chamber 45A, 45B and the expansion part 46, The broken line of FIG. 7B shows the volute pump which does not provide partition 50A-50C, The continuous line of FIG. 2 shows a centrifugal pump 10 of the present embodiment provided with partition walls 50A to 50C. As shown in FIG. 7B, the amount of leakage increases as the rotational speed of the rotating shaft 24 decreases. The amount of leakage can be reduced by providing the expansion chambers 45A and 45B and the expanded portion 46 regardless of the presence or absence of the partitions 50A to 50C. Moreover, by providing the partitions 50A to 50C, the leakage amount can be further reduced as compared to the case where the partitions 50A to 50C are not provided.

（通水路の詳細）
通水路４４を構成する膨張室４５Ａ，４５Ｂ、連通部４７Ａ〜４７Ｃ、及び絞り部４８Ａ〜４８Ｃの断面形状は、それぞれ異なるように構成されている。 (Details of water passage)
The cross-sectional shapes of the expansion chambers 45A and 45B, the communication parts 47A to 47C, and the throttle parts 48A to 48C that constitute the water passage 44 are configured to be different from each other.

詳しくは、図４に示すように、膨張室４５Ａ，４５Ｂは、Ｘ方向の深さＡと、羽根車２７の径方向の幅Ｗとで定められる。これらの寸法Ａ，Ｗを異ならせることで、第１膨張室４５Ａの形状と第２膨張室４５Ｂの形状とが異なるように構成されている。これにより隔壁５０Ａ，４５Ｂの形状も、それぞれ異なるように構成されている。 Specifically, as shown in FIG. 4, the expansion chambers 45A and 45B are determined by the depth A in the X direction and the width W in the radial direction of the impeller 27. By making the dimensions A and W different from each other, the shape of the first expansion chamber 45A and the shape of the second expansion chamber 45B are configured to be different. Thereby, the shapes of the partition walls 50A and 45B are also configured to be different from each other.

本実施形態では、上流側の第１膨張室４５Ａの深さＡ１は、下流側の第２膨張室４５Ｂの深さＡ２よりも浅く設定されている（Ａ１＜Ａ２）。また、第１膨張室４５Ａの幅Ｗ１は、第２膨張室４５Ｂの幅Ｗ２よりも広く設定されている（Ｗ１＞Ｗ２）。そして、第１膨張室４５Ａの容積Ｖ１は、第２膨張室４５Ｂの容積Ｖ２よりも大きく設定されている（Ｖ１＞Ｖ２）。但し、容積Ｖ１，Ｖ２が異なっていれば、第１膨張室４５Ａの方が第２膨張室４５Ｂよりも小さく設定されてもよい（Ｖ１＜Ｖ２）。 In the present embodiment, the depth A1 of the first expansion chamber 45A on the upstream side is set to be shallower than the depth A2 of the second expansion chamber 45B on the downstream side (A1 <A2). Further, the width W1 of the first expansion chamber 45A is set wider than the width W2 of the second expansion chamber 45B (W1> W2). The volume V1 of the first expansion chamber 45A is set larger than the volume V2 of the second expansion chamber 45B (V1> V2). However, if the volumes V1 and V2 are different, the first expansion chamber 45A may be set smaller than the second expansion chamber 45B (V1 <V2).

通水路４４に形成した２以上の膨張室４５Ａ，４５Ｂの液体の固有振動数が一致する場合、膨張室４５Ａ，４５Ｂ内で水が旋回することによる共鳴（渦騒音）が生じる。しかし、本実施形態では、通水路４４に形状が異なる膨張室４５Ａ，４５Ｂを形成することで、これらに水が流れた際の液体の固有振動数を異ならせることができる。よって、膨張室４５Ａ，４５Ｂの液体の固有振動数が一致することで生じる渦騒音を抑制できる。 When the natural frequencies of the liquid of the two or more expansion chambers 45A, 45B formed in the water passage 44 coincide with each other, resonance (vortex noise) occurs due to the water swirling in the expansion chambers 45A, 45B. However, in the present embodiment, by forming the expansion chambers 45A and 45B having different shapes in the water flow passage 44, it is possible to make the natural frequency of the liquid when water flows in these channels different. Therefore, it is possible to suppress the eddy noise that is generated when the natural frequencies of the liquid in the expansion chambers 45A and 45B match.

引き続いて図４を参照すると、連通部４７Ａ〜４７Ｃは、羽根車２７の径方向の通路長Ｌと、Ｘ方向の通路幅Ｓとで定められる。これらの寸法Ｌ，Ｓを異ならせることで、第１連通部４７Ａ、第２連通部４７Ｂ、及び第３連通部４７Ｃの形状が異なるように構成されている。 Continuing to refer to FIG. 4, the communication portions 47A to 47C are determined by the passage length L in the radial direction of the impeller 27 and the passage width S in the X direction. By making the dimensions L and S different from each other, the shapes of the first communication portion 47A, the second communication portion 47B, and the third communication portion 47C are configured to be different.

第１連通部４７Ａの通路長Ｌ１は、中間の第２連通部４７Ｂの通路長Ｌ２と概ね同一に設定されており、下流側の第３連通部４７Ｃの通路長Ｌ３よりも長く設定されている（Ｌ１＝Ｌ２＞Ｌ３）。第１連通部４７Ａの通路幅Ｓ１は、第２連通部４７Ｂの通路幅Ｓ２、及び第３連通部４７Ｃの通路幅Ｓ３よりも広く設定されている。また、中間の第２連通部４７Ｂの通路幅Ｓ２は、第３連通部４７Ｃの通路幅Ｓ３よりも広く設定されている（Ｓ１＞Ｓ２＞Ｓ３）。即ち、連通部４７Ａ〜４７Ｃの通路幅Ｓは、通水路４４の上流側から下流側に向けて次第に狭くなっている。 The passage length L1 of the first communication portion 47A is set to be substantially the same as the passage length L2 of the intermediate second communication portion 47B, and is set longer than the passage length L3 of the third communication portion 47C on the downstream side. (L1 = L2> L3). The passage width S1 of the first communication portion 47A is set wider than the passage width S2 of the second communication portion 47B and the passage width S3 of the third communication portion 47C. Further, the passage width S2 of the intermediate second communication portion 47B is set wider than the passage width S3 of the third communication portion 47C (S1> S2> S3). That is, the passage width S of the communication parts 47A to 47C is gradually narrowed from the upstream side to the downstream side of the water passage 44.

このように、形状が異なる連通部４７Ａ〜４７Ｃを通水路４４に形成することにより、膨張室４５Ａ，４５Ｂに水が流れた際の液体の固有振動数を異ならせることができる。よって、通水路４４内での共鳴による渦騒音の発生を抑制できる。 As described above, by forming the communication parts 47A to 47C having different shapes in the water passage 44, it is possible to make the natural frequency of the liquid when the water flows into the expansion chambers 45A and 45B different. Thus, the generation of vortex noise due to resonance in the water passage 44 can be suppressed.

引き続いて図４を参照すると、第１絞り部４８Ａと第２絞り部４８Ｂとは、羽根車２７の径方向の絞り幅Ｃと、回転軸２４が延びるＸ方向の絞り長Ｂとで定められる。これらの寸法Ｃ，Ｂを異ならせることで、第１絞り部４８Ａと第２絞り部４８Ｂの形状が異なるように構成されている。なお、第３絞り部４８Ｃは、第３連通部４７Ｃと拡開部４６との間の絞り幅Ｃのみで定められる。 Continuing to refer to FIG. 4, the first diaphragm portion 48A and the second diaphragm portion 48B are defined by the diaphragm width C in the radial direction of the impeller 27 and the diaphragm length B in the X direction in which the rotary shaft 24 extends. By making these dimensions C and B different, the shapes of the first narrowed portion 48A and the second narrowed portion 48B are configured to be different. The third throttle portion 48C is determined only by the throttle width C between the third communication portion 47C and the widening portion 46.

第１絞り部４８Ａの絞り幅Ｃ１と、第２絞り部４８Ｂの絞り幅Ｃ２とは、同一に設定されている。第３絞り部４８Ｃの絞り幅Ｃ３は、絞り部４８Ａ，４８Ｂの絞り幅Ｃ１，Ｃ２よりも狭く設定されている（Ｃ１＝Ｃ２＞Ｃ３）。また、第１絞り部４８Ａの絞り長Ｂ１は、第２絞り部４８Ｂの絞り長Ｂ２よりも短く設定されている。 The diaphragm width C1 of the first diaphragm portion 48A and the diaphragm width C2 of the second diaphragm portion 48B are set to be the same. The diaphragm width C3 of the third diaphragm portion 48C is set smaller than the diaphragm widths C1 and C2 of the diaphragm portions 48A and 48B (C1 = C2> C3). Further, the stop length B1 of the first stop portion 48A is set to be shorter than the stop length B2 of the second stop portion 48B.

このように、形状（隙間断面積）が異なる絞り部４８Ａ〜４８Ｃを形成することにより、通水路４４中を羽根車２７の径方向に流れる水の速度を調整できる。よって、羽根板２９の突出部３４に向けた水圧を高くし、キャビテーションの発生を確実に抑制できる。 Thus, the speed of the water flowing in the radial direction of the impeller 27 can be adjusted in the water passage 44 by forming the narrowed portions 48A to 48C having different shapes (gap cross-sectional areas). Therefore, the water pressure directed to the projecting portion 34 of the vane 29 can be increased, and the occurrence of cavitation can be reliably suppressed.

以上のように、第１実施形態の渦巻ポンプ１０では、羽根車２７を部分的にオープン型としているため、クローズド型の羽根車の性能を大きく変えることなく、キャビテーションの発生を抑制し、必要ＮＰＳＨを改善できる。また、通水路４４には形状が異なる２以上の膨張室４５Ａ，４５Ｂを形成しているため、膨張室４５Ａ，４５Ｂでの液体の固有振動数を異ならせ、共鳴による渦騒音を防止できる。しかも、膨張室４５Ａ，４５Ｂと拡開部４６には隔壁５０Ａ〜５０Ｃが設けられているため、通水路４４内での水の旋回流を抑制し、不安定化流体力を低減できるので、回転軸２４の回転を安定させることができる。 As described above, in the centrifugal pump 10 according to the first embodiment, since the impeller 27 is partially open-type, occurrence of cavitation is suppressed without significantly changing the performance of the closed-type impeller, and the necessary NPSH is required. Can improve. Further, since two or more expansion chambers 45A, 45B having different shapes are formed in the water passage 44, the natural frequency of the liquid in the expansion chambers 45A, 45B can be made different to prevent eddy noise due to resonance. Moreover, since the dividing walls 50A to 50C are provided in the expansion chambers 45A and 45B and the expanding portion 46, the swirling flow of water in the water passage 44 can be suppressed, and the destabilizing fluid force can be reduced. The rotation of the shaft 24 can be stabilized.

（第２実施形態）
図８は第２実施形態の流体機械である片吸込遠心渦巻ポンプ６０を示す。この渦巻ポンプ６０は、第１実施形態の渦巻ポンプ１０と同様に、吸込口６４から吸い込んだ水を吐出口６７から排出するもので、ケーシング６１、回転軸７３、及びクローズド型の羽根車７５を備える。第２実施形態の羽根車７５は、第１実施形態の羽根車２７とは異なり、回転軸７３が延びるＸ方向における一方のみから水を吸い込むものである。 Second Embodiment
FIG. 8 shows a single suction centrifugal swirl pump 60 which is a fluid machine of the second embodiment. Similar to the centrifugal pump 10 of the first embodiment, the centrifugal pump 60 discharges the water sucked from the suction port 64 from the discharge port 67, and the casing 61, the rotary shaft 73, and the closed type impeller 75 are used. Prepare. Unlike the impeller 27 of the first embodiment, the impeller 75 of the second embodiment sucks in water from only one side in the X direction in which the rotation shaft 73 extends.

（片吸込遠心渦巻ポンプの概要）
渦巻ポンプ６０のケーシング６１は、ケーシング本体６２と、ケーシング本体６２に固定されたケーシングカバー６３とを備える。ケーシング本体６２には、図８において左側に吸込口６４が形成されている。吸込口６４は断面円形状の空間であり、ケーシングカバー６３が配置された奥側には、羽根車７５を配置する配置空間部６５が形成されている。配置空間部６５の外周部には、ケーシング６１内に吸い込んだ水を吐出するボリュート通路（液体流路）６６が形成されている。また、ケーシング本体６２には、図８において上側に位置するように、ボリュート通路６６の出口である吐出口６７が形成されている。 (Outline of single-suction centrifugal centrifugal pump)
The casing 61 of the centrifugal pump 60 includes a casing main body 62 and a casing cover 63 fixed to the casing main body 62. In the casing main body 62, a suction port 64 is formed on the left side in FIG. The suction port 64 is a space having a circular cross-sectional shape, and an arrangement space portion 65 for arranging the impeller 75 is formed on the back side where the casing cover 63 is arranged. A volute passage (liquid flow path) 66 for discharging the water sucked into the casing 61 is formed on the outer peripheral portion of the arrangement space portion 65. Further, a discharge port 67 which is an outlet of the volute passage 66 is formed in the casing main body 62 so as to be positioned on the upper side in FIG.

回転軸７３は、ケーシング６１に対して水平方向に延びるように回転可能に配置されている。回転軸７３は、一端がケーシングカバー６３のシャフト穴６８から配置空間部６５内に突出している。シャフト穴６８の周囲には、液密性を保持するためのメカニカルシール６９が取り付けられている。ケーシングカバー６３の外側にはベアリングケース７０が固定されている。回転軸７３は、ベアリングケース７０に固定されたベアリング７１によって軸支されている。ベアリングケース７０から突出した回転軸７３の外端には、図示しないモータ等の駆動機が接続されている。 The rotation shaft 73 is rotatably disposed so as to extend in the horizontal direction with respect to the casing 61. One end of the rotation shaft 73 protrudes from the shaft hole 68 of the casing cover 63 into the arrangement space 65. A mechanical seal 69 is attached around the shaft hole 68 to maintain fluid tightness. A bearing case 70 is fixed to the outside of the casing cover 63. The rotating shaft 73 is supported by a bearing 71 fixed to the bearing case 70. A driving machine such as a motor (not shown) is connected to the outer end of the rotary shaft 73 projecting from the bearing case 70.

（羽根車の概要）
図８に示すように、羽根車７５は、回転軸７３に固定され、ケーシング６１の配置空間部６５に配置されている。羽根車７５は、Ｘ方向から見て円形状であり、複数の羽根板７７と、Ｘ方向における羽根板７７の両側に配置されたシュラウド８２，８５とを備える。羽根車７５が回転すると水は、吸込口６４からボリュート通路６６へ送出され、吐出口６７から吐出される。 (Overview of the impeller)
As shown in FIG. 8, the impeller 75 is fixed to the rotation shaft 73 and disposed in the arrangement space 65 of the casing 61. The impeller 75 is circular when viewed in the X direction, and includes a plurality of vanes 77 and shrouds 82 and 85 disposed on both sides of the vanes 77 in the X direction. When the impeller 75 rotates, water is sent from the suction port 64 to the volute passage 66 and discharged from the discharge port 67.

羽根板７７は、第１実施形態の羽根板２９と同様に、回転軸７３の方に位置する基端部７８から、回転軸７３から離れるように羽根車７５の径方向外方へ延びている。 The vane plate 77 extends outward in the radial direction of the impeller 75 away from the rotation shaft 73 from a base end portion 78 located in the direction of the rotation shaft 73, similarly to the vane plate 29 of the first embodiment. .

図８において左側に位置する前シュラウド（第１シュラウド）８２は、Ｘ方向における羽根板７７の前端（一端）に固定されている。前シュラウド８２は、Ｘ方向に対して直交方向（ＹＺ方向）に延びる概ね平板状である。前シュラウド８２には、回転軸７３と同心円形状をなすように開口８３が設けられている。 The front shroud (first shroud) 82 located on the left side in FIG. 8 is fixed to the front end (one end) of the vane plate 77 in the X direction. The front shroud 82 is substantially flat and extends in a direction (YZ direction) orthogonal to the X direction. The front shroud 82 is provided with an opening 83 so as to be concentric with the rotation shaft 73.

図８において右側に位置する後シュラウド（第２シュラウド）８５は円板状であり、Ｘ方向における羽根板７７の後端（他端）に配置されている。後シュラウド８５は、前シュラウド８２に対してＸ方向に間隔をあけて位置している。後シュラウド８５の中心には、回転軸７３を連結するための連結部８６が設けられている。また、後シュラウド８５には、連結部８６と同心の円筒状をなすように、ケーシングカバー６３に向けて突出する円筒部８７が設けられている。 The rear shroud (second shroud) 85 positioned on the right side in FIG. 8 has a disk shape, and is disposed at the rear end (the other end) of the vane plate 77 in the X direction. The rear shroud 85 is spaced apart from the front shroud 82 in the X direction. At the center of the rear shroud 85, a connecting portion 86 for connecting the rotating shaft 73 is provided. The rear shroud 85 is provided with a cylindrical portion 87 projecting toward the casing cover 63 so as to have a cylindrical shape concentric with the connection portion 86.

羽根車７５には、隣接する羽根板７７，７７と、前後のシュラウド８２，８５とで画定された筒状の液体流路９０が周方向に複数形成される。この液体流路９０は、羽根板７７の基端部７８側が流入口を構成し、羽根板７７の先端部７９側が流出口を構成する。また、羽根車７５の羽根板７７には、前シュラウド８２の開口８３からＸ方向外方へ突出する突出部８０が形成されている。 In the impeller 75, a plurality of cylindrical liquid flow paths 90 defined by the adjacent vanes 77 and 77 and the front and rear shrouds 82 and 85 are formed in the circumferential direction. In the liquid flow path 90, the base end 78 side of the vane plate 77 constitutes an inlet, and the tip end 79 side of the vane plate 77 constitutes an outlet. Further, the blade plate 77 of the impeller 75 is formed with a projecting portion 80 projecting outward in the X direction from the opening 83 of the front shroud 82.

後シュラウド８５とケーシングカバー６３との間には、ケーシングカバー６３と羽根車７５の吐出口６７側とを仕切るウェアリング９２が配置されている。また、ケーシング本体６２には、配置空間部６５の吸込口６４側と前シュラウド８２との間を仕切るプロテクタ９３が配置されている。ウェアリング９２とプロテクタ９３とは、第１実施形態のプロテクタ１８と同様の材料からなる。 A wear ring 92 is disposed between the rear shroud 85 and the casing cover 63 to separate the casing cover 63 from the discharge port 67 side of the impeller 75. Further, in the casing main body 62, a protector 93 for partitioning the suction opening 64 side of the arrangement space 65 and the front shroud 82 is disposed. The wear ring 92 and the protector 93 are made of the same material as the protector 18 of the first embodiment.

配置空間部６５に羽根車７５を配置すると、プロテクタ９３は、羽根車７５の径方向における突出部８０の外方に所定の間隔をあけて位置する。また、プロテクタ９３は、羽根車７５の開口８３の外周部８２ａに対しても、所定の間隔をあけて位置する。そして、羽根車７５の開口８３の外周部８２ａと、プロテクタ９３の開口９４の外周部９３ａとの間には、水を羽根車７５の径方向に通水可能な通水路９６が形成されている。 When the impeller 75 is disposed in the disposition space portion 65, the protector 93 is positioned outward of the projecting portion 80 in the radial direction of the impeller 75 at a predetermined interval. The protector 93 is also located at a predetermined distance from the outer peripheral portion 82 a of the opening 83 of the impeller 75. A water flow passage 96 capable of passing water in the radial direction of the impeller 75 is formed between the outer peripheral portion 82 a of the opening 83 of the impeller 75 and the outer peripheral portion 93 a of the opening 94 of the protector 93. .

通水路９６には、第１実施形態の通水路４４と同様に、２個の膨張室９７Ａ，９７Ｂ、１個の拡開部９８、３個の連通部９９Ａ〜９９Ｃ、及び３個の絞り部１００Ａ〜１００Ｃを備えるラビリンスが形成されている。そして、膨張室９７Ａ，９７Ｂと拡開部９８には、第１実施形態と同様に、２以上の隔壁１０２Ａ〜１０２Ｃがそれぞれ設けられている。 In the water passage 96, like the water passage 44 in the first embodiment, two expansion chambers 97A and 97B, one expanding portion 98, three communicating portions 99A to 99C, and three throttling portions A labyrinth comprising 100A to 100C is formed. Further, in the expansion chambers 97A and 97B and the expanding portion 98, two or more partition walls 102A to 102C are respectively provided as in the first embodiment.

このようにした第２実施形態の片吸込遠心渦巻ポンプ６０は、第１実施形態の両吸込遠心渦巻ポンプ１０と同様に、羽根車７５を部分的にオープン型としているため、クローズド型の羽根車の性能を大きく変えることなく、キャビテーションの発生を抑制し、必要ＮＰＳＨを改善できる。また、通水路９６には形状が異なる２以上の膨張室９７Ａ，９７Ｂを形成しているため、それぞれの膨張室９７Ａ，９７Ｂでの液体の固有振動数を異ならせ、共鳴による渦騒音を防止できる。しかも、膨張室９７Ａ，９７Ｂと拡開部９８には隔壁１０２Ａ〜１０２Ｃが設けられているため、通水路９６内での水の旋回流を抑制し、不安定化流体力を低減できるので、回転軸７３の回転を安定させることができる。 The single suction centrifugal vortex pump 60 according to the second embodiment has a partially open impeller 75 as in the dual suction centrifugal vortex pump 10 according to the first embodiment. It is possible to suppress the occurrence of cavitation and improve the required NPSH without significantly changing the performance of Further, since two or more expansion chambers 97A and 97B having different shapes are formed in the water passage 96, the natural frequency of the liquid in each of the expansion chambers 97A and 97B can be made different to prevent eddy noise due to resonance. . In addition, since the expansion chambers 97A and 97B and the expanding portion 98 are provided with the partitions 102A to 102C, the swirling flow of water in the water passage 96 can be suppressed and the destabilizing fluid force can be reduced. The rotation of the shaft 73 can be stabilized.

なお、本発明の流体機械は、前記実施形態の構成に限定されず、種々の変更が可能である。 In addition, the fluid machine of this invention is not limited to the structure of the said embodiment, A various change is possible.

例えば、通水路に形成する膨張室の数は１以上設けてあればよいし、隔壁の数も各膨張室に１以上設けてあればよい。また、拡開部は設けなくてもよいし、隔壁がない拡開部を設けてもよい。勿論、２以上の膨張室を設ける場合、全ての膨張室に隔壁を設けるのではなく、特定の膨張室だけに隔壁を設けてもよい。 For example, one or more expansion chambers may be provided in the water passage, and one or more partition walls may be provided in each expansion chamber. Further, the expanded portion may not be provided, or the expanded portion without the partition may be provided. Of course, when two or more expansion chambers are provided, not all the expansion chambers may be provided with partitions, but only a specific expansion chamber may be provided.

通水路の膨張室は、形状が異なっていれば、容積を同一にしてもよい。また、第１実施形態の羽根車２７には、隆起部３３から羽根板２９の先端３１に至る仕切板を設けてもよい。 The expansion chambers of the water passage may have the same volume as long as they have different shapes. Further, the impeller 27 of the first embodiment may be provided with a partition plate extending from the raised portion 33 to the tip end 31 of the vane plate 29.

前記実施形態では、排水に用いられる渦巻ポンプを例に挙げて本発明の流体機械を説明したが、この流体機械は、発電に用いられる発電機、及び排水と発電の両方に用いられるポンプ水車であってもよい。なお、各実施形態のいずれかの羽根車を水車のランナとして用いる場合、羽根板の先端部側が流入口になり、羽根板の基端部側が流出口になる。即ち、ポンプと水車とでは、液体の出入口が逆になる。 In the above embodiment, the fluid machine of the present invention has been described taking the example of a centrifugal pump used for drainage, but this fluid machine is a generator used for power generation and a pump turbine used for both drainage and power generation. It may be. In addition, when using the impeller of any of each embodiment as a runner of a water turbine, the front-end | tip part side of a blade becomes an inflow port, and the proximal end side of a blade becomes an outflow. That is, the port of the liquid is reversed between the pump and the water wheel.

１０…渦巻ポンプ（流体機械）
１２…ケーシング
１３…ケーシング本体
１４…下側仕切壁
１５…ケーシングカバー
１６…上側仕切壁
１７…取付孔
１８…プロテクタ
１８ａ…外周部（対向部）
１９…開口
２０…吸込口
２１…吸込室
２２…吐出室
２２ａ…壁
２４…回転軸
２５…メカニカルシール
２７…羽根車
２９…羽根板
３０…基端部
３０ａ…外端
３０ｂ…内端
３１…先端部
３２…固定部
３３…隆起部
３４…突出部
３６…左シュラウド（第１シュラウド）
３６ａ…外周部
３７…開口
３９…右シュラウド（第２シュラウド）
３９ａ…外周部
４０…開口
４２…液体流路
４４…通水路（通路）
４５Ａ，４５Ｂ…膨張室
４６…拡開部
４６ａ…斜面
４７Ａ〜４７Ｃ…連通部
４８Ａ〜４８Ｃ…絞り部
５０Ａ〜５０Ｃ…隔壁
５０ａ…溝底
５０ｂ…開口
６０…渦巻ポンプ（流体機械）
６１…ケーシング
６２…ケーシング本体
６３…ケーシングカバー
６４…吸込口
６５…配置空間部
６６…ボリュート通路
６７…吐出口
６８…シャフト穴
６９…メカニカルシール
７０…ベアリングケース
７１…ベアリング
７３…回転軸
７５…羽根車
７７…羽根板
７８…基端部
７９…先端部
８０…突出部
８２…前シュラウド（第１シュラウド）
８２ａ…外周部
８３…開口
８５…後シュラウド（第２シュラウド）
８６…連結部
８７…円筒部
９０…液体流路
９２…ウェアリング
９３…プロテクタ
９３ａ…外周部（対向部）
９４…開口
９６…通水路（通路）
９７Ａ，９７Ｂ…膨張室
９８…拡開部
９９Ａ〜９９Ｃ…連通部
１００Ａ〜１００Ｃ…絞り部
１０２Ａ〜１０２Ｃ…隔壁 10 ... Centrifugal pump (fluid machine)
12: Casing 13: Casing main body 14: Lower partition wall 15: Casing cover 16: Upper partition wall 17: Mounting hole 18: Protector 18a: Outer peripheral portion (opposite portion)
19: opening 20: suction port 21: suction chamber 22: discharge chamber 22a: wall 24: rotating shaft 25: mechanical seal 27: impeller 29: vane plate 30: base end 30a: outer end 30b: inner end 31: tip Part 32: Fixed part 33: Protrusion 34: Protrusion 36: Left shroud (first shroud)
36a: outer peripheral portion 37: opening 39: right shroud (second shroud)
39a: outer peripheral portion 40: opening 42: liquid flow path 44: water flow path (passage)
45A, 45B: Expansion chamber 46: Spreading portion 46a: Slope 47A to 47C: Communication portion 48A to 48C: Throttling portion 50A to 50C: Partition 50a: Groove bottom 50b: Opening 60: Spiral pump (fluid machine)
61 ... casing 62 ... casing main body 63 ... casing cover 64 ... suction port 65 ... arrangement space 66 ... volute passage 67 ... discharge port 68 ... shaft hole 69 ... mechanical seal 70 ... bearing case 71 ... bearing 73 ... rotating shaft 75 ... blade Car 77: Plate 78: Base end 79: Tip 80: Projection 82: Front shroud (first shroud)
82a: outer peripheral portion 83: opening 85: rear shroud (second shroud)
86 ... connection part 87 ... cylindrical part 90 ... liquid flow path 92 ... wear ring 93 ... protector 93 a ... outer peripheral part (opposite part)
94 ... opening 96 ... water passage (passage)
97A, 97B: Expansion chamber 98: Expanded portion 99A to 99C: Communication portion 100A to 100C: Throttled portion 102A to 102C: Partition wall

Claims

A rotating shaft rotatably disposed in the casing,
And an impeller disposed in the casing and fixed to the rotating shaft,
The impeller is
A plurality of vanes extending radially away from the axis of rotation from a proximal end located towards the axis of rotation;
A first shroud disposed at one end of the vane in a direction in which the rotation shaft extends, and having an opening formed at the center where the proximal end is located;
And a second shroud disposed at the other end of the vane in a direction in which the rotation shaft extends and spaced apart from the first shroud.
The casing has an annular facing portion spaced apart from the first shroud in a direction in which the rotation shaft extends.
A passage is formed between the outer peripheral portion of the opening of the first shroud and the facing portion of the casing, for connecting the outside and the inside of the impeller to allow the flow of liquid.
In the opposite portion of the casing, an expansion chamber is formed which is an annular groove having a wide cross-sectional area in a direction intersecting the flow direction of the liquid.
A fluid machine, wherein a partition that closes a part of the expansion chamber is formed in the expansion chamber.

The expansion chamber includes a first expansion chamber and a second expansion chamber spaced from the first expansion chamber in the flow direction of the liquid,
The fluid machine according to claim 1, wherein the partition walls of the first expansion chamber and the second expansion chamber are formed at different rotational angle positions in the circumferential direction of the facing portion of the casing.

The fluid machine according to claim 2, wherein cross-sectional shapes of the first expansion chamber and the second expansion chamber are different.

The fluid according to any one of claims 1 to 3, wherein the partition wall protrudes from a groove bottom of the expansion chamber apart from the first shroud to an opening of the expansion chamber close to the first shroud. machine.

At the downstream end of the passage in the flow direction of the liquid, an annular expanded portion is formed in which the opening area is gradually expanded toward the flow direction downstream of the liquid,
The fluid machine according to any one of claims 1 to 4, wherein a partition that closes a part of the expanded portion is formed in the expanded portion.

The fluid machine according to claim 5, wherein the downstream side of the partition wall of the spread portion in the flow direction of the liquid is inclined in a direction in which the impeller rotates.