JP2019021864A - Power module - Google Patents

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久人 道越
浩史 野津
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浩史 野津
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Abstract

To provide a power module using a semiconductor element, which releases heat successfully.SOLUTION: A power module has: a semiconductor element 10; a first insulating substrate 20 having one surface 20a connected to one surface 10a side of the semiconductor element 10; a second insulating substrate 30 having one surface 30a connected to the other surface 10b side of the semiconductor element 10; a first cooler 40 connected to the other surface 20b of the first insulating substrate 20; and a second cooler 50 connected to the other surface 30b of the second insulating substrate 30. The first coller 40 and the second cooler 50 are formed by any of graphite, Al-SiC and Mg-SiC.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、パワーモジュールに関するものである。   The present invention relates to a power module.

ハイブリッド車や電気自動車等には、大電流を流すことのできる半導体素子を有するパワーモジュールが複数設けられている。このようなパワーモジュールにおいては、半導体素子に大電流を流すことにより生じた熱を放熱するため、パワーモジュール間に冷却管が設けられている。一般に、冷却管はアルミニウムや銅等の熱伝導率の高い材料により形成されているが、アルミニウムや銅等は導電性を有しているため、パワーモジュールにおける半導体素子と冷却管との間には、絶縁性を有する絶縁材が設置されている。また、絶縁材と冷却管との間には、シリコーンオイル等からなるグリスが介在しており、半導体素子において生じた熱は、絶縁材、グリスを介して、冷却管に移動し放熱される。   A hybrid vehicle, an electric vehicle, or the like is provided with a plurality of power modules having semiconductor elements capable of flowing a large current. In such a power module, a cooling pipe is provided between the power modules in order to dissipate heat generated by flowing a large current through the semiconductor element. In general, the cooling pipe is made of a material having high thermal conductivity such as aluminum or copper. However, since aluminum, copper, or the like has conductivity, there is no gap between the semiconductor element and the cooling pipe in the power module. An insulating material having insulating properties is installed. Further, grease made of silicone oil or the like is interposed between the insulating material and the cooling pipe, and the heat generated in the semiconductor element moves to the cooling pipe and is radiated through the insulating material and grease.

特開2007−165620号公報JP 2007-165620 A

ところで、上記のパワーモジュールの半導体素子において発生した熱は、絶縁材及びグリスを介し冷却管に移動するが、グリスの熱伝導率は極めて低いため、熱の移動がグリスにより阻まれ、半導体素子の冷却が十分になされない場合がある。このような傾向は、半導体素子を流れる電流が増えれば増えるほど、また、パワーモジュール全体の大きさが、小さくなればなるほど、顕著となる。   By the way, the heat generated in the semiconductor element of the power module moves to the cooling pipe through the insulating material and the grease. However, since the thermal conductivity of the grease is extremely low, the movement of the heat is blocked by the grease, Cooling may not be sufficient. Such a tendency becomes more prominent as the current flowing through the semiconductor element increases and as the size of the entire power module decreases.

このため、半導体素子を用いたパワーモジュールでは、放熱が良好なものが求められている。   For this reason, power modules using semiconductor elements are required to have good heat dissipation.

本実施形態の一観点によれば、パワーモジュールは、半導体素子と、半導体素子の一方の面の側に、一方の面が接続された第1の絶縁基板と、半導体素子の他方の面の側に、一方の面が接続された第2の絶縁基板と、を有する。更に、第1の絶縁基板の他方の面に接続された第1の冷却器と、第2の絶縁基板の他方の面に接続された第2の冷却器と、を有し、第1の冷却器及び第2の冷却器は、グラファイト、Al−SiC、Mg−SiCのいずれかにより形成されている。   According to one aspect of the present embodiment, a power module includes a semiconductor element, a first insulating substrate having one surface connected to one surface side of the semiconductor element, and the other surface side of the semiconductor element. And a second insulating substrate to which one surface is connected. And a first cooler connected to the other surface of the first insulating substrate, and a second cooler connected to the other surface of the second insulating substrate. The vessel and the second cooler are made of any of graphite, Al—SiC, and Mg—SiC.

本開示によれば、半導体素子を用いたパワーモジュールにおいて、放熱を良好にすることができる。   According to the present disclosure, heat dissipation can be improved in a power module using a semiconductor element.

パワーモジュールの構造図である。It is a structural diagram of a power module. 本開示の第1の実施形態のパワーモジュールの構造図である。FIG. 3 is a structural diagram of a power module according to the first embodiment of the present disclosure. 熱抵抗の比較のために用いたモデルの説明図である。It is explanatory drawing of the model used for the comparison of thermal resistance. 本開示の第2の実施形態のパワーモジュールの構造図である。FIG. 6 is a structural diagram of a power module according to a second embodiment of the present disclosure.

実施するための形態について、以下に説明する。   The form for implementing is demonstrated below.

[本開示の実施形態の説明]
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。以下の説明では、同一または対応する要素には同一の符号を付し、それらについて同じ説明は繰り返さない。
[Description of Embodiment of Present Disclosure]
First, embodiments of the present disclosure will be listed and described. In the following description, the same or corresponding elements are denoted by the same reference numerals, and the same description is not repeated.

〔1〕 本開示の一態様に係るパワーモジュールは、半導体素子と、前記半導体素子の一方の面の側に、一方の面が接続された第1の絶縁基板と、前記半導体素子の他方の面の側に、一方の面が接続された第2の絶縁基板と、前記第1の絶縁基板の他方の面に接続された第1の冷却器と、前記第2の絶縁基板の他方の面に接続された第2の冷却器と、を有し、前記第1の冷却器及び前記第2の冷却器は、グラファイト、Al−SiC、Mg−SiCのいずれかにより形成されている。   [1] A power module according to an aspect of the present disclosure includes a semiconductor element, a first insulating substrate having one surface connected to one surface side of the semiconductor element, and the other surface of the semiconductor element. A second insulating substrate having one surface connected to the first surface, a first cooler connected to the other surface of the first insulating substrate, and a second surface of the second insulating substrate. A second cooler connected to the first cooler, and the first cooler and the second cooler are made of graphite, Al—SiC, or Mg—SiC.

熱伝導率の高いアルミニウムや銅により形成されている冷却器は、絶縁基板を形成している絶縁体材料との線膨張係数の差が大きいため、冷却器と絶縁基板とを直接金属材料により接合した場合、温度が高くなると応力が発生し、不具合が生じるおそれがある。このため、本願発明者は、線膨張係数が絶縁基板を形成している絶縁体に近い材料、即ち、グラファイト、Al−SiC、Mg−SiC等により冷却器を形成することにより、発生する応力を抑制できることを見出した。本願発明は、このように本願発明者により見出された知見に基づくものである。   A cooler made of aluminum or copper with high thermal conductivity has a large difference in linear expansion coefficient from the insulator material that forms the insulating substrate, so the cooler and the insulating substrate are directly joined with a metal material. In such a case, if the temperature rises, stress is generated, which may cause a problem. For this reason, the inventor of the present application reduces the stress generated by forming the cooler with a material whose linear expansion coefficient is close to that of the insulator forming the insulating substrate, that is, graphite, Al-SiC, Mg-SiC, or the like. It was found that it can be suppressed. The present invention is based on the knowledge thus found by the present inventors.

〔2〕 前記第1の冷却器及び前記第2の冷却器を形成している材料の線膨張係数は、7.5ppm/K以下である。   [2] The linear expansion coefficient of the material forming the first cooler and the second cooler is 7.5 ppm / K or less.

〔3〕 前記第1の絶縁基板及び前記第2の絶縁基板を形成している材料の線膨張係数は、7.5ppm/K以下である。   [3] The linear expansion coefficient of the material forming the first insulating substrate and the second insulating substrate is 7.5 ppm / K or less.

〔4〕 前記第1の冷却器及び前記第2の冷却器を形成している材料の線膨張係数は、前記半導体素子を形成している。   [4] The linear expansion coefficient of the material forming the first cooler and the second cooler forms the semiconductor element.

〔5〕 前記第1の絶縁基板と前記第1の冷却器は、金属材料を基材とする接合材により接合されており、前記第2の絶縁基板と前記第2の冷却器は、金属材料を基材とする接合材により接合されている。   [5] The first insulating substrate and the first cooler are bonded by a bonding material based on a metal material, and the second insulating substrate and the second cooler are formed of a metal material. It is joined by a joining material having a base material.

〔6〕 前記第1の絶縁基板と前記第1の冷却器とは、金属材料を基材とする接合材により接合されており、前記第2の絶縁基板と前記第2の冷却器とは、金属材料を基材とする接合材により接合されている。   [6] The first insulating substrate and the first cooler are bonded by a bonding material having a metal material as a base material, and the second insulating substrate and the second cooler are: It is joined by a joining material having a metal material as a base material.

〔7〕 前記半導体素子の他方の面と前記第2の絶縁基板の一方の面との間には、導電スペーサが設けられており、前記半導体素子と前記導電スペーサは、金属材料を基材とする接合材により接合されており、前記導電スペーサと前記第2の絶縁基板は、金属材料を基材とする接合材により接合されている。   [7] A conductive spacer is provided between the other surface of the semiconductor element and one surface of the second insulating substrate, and the semiconductor element and the conductive spacer include a metal material as a base material. The conductive spacer and the second insulating substrate are bonded by a bonding material having a metal material as a base material.

〔8〕 前記半導体素子は、SiCを含む材料により形成されている。   [8] The semiconductor element is made of a material containing SiC.

[本開示の実施形態の詳細]
以下、本開示の一実施形態について詳細に説明するが、本実施形態はこれらに限定されるものではない。
[Details of Embodiment of the Present Disclosure]
Hereinafter, although one embodiment of this indication is described in detail, this embodiment is not limited to these.

〔第1の実施形態〕
最初に、半導体素子を用いたパワーモジュールであって、グリスを用いたものについて、図1に基づき説明する。このようなパワーモジュールは、半導体モジュール920の両面の各々に絶縁基板930が設けられており、絶縁基板930の外側には、冷媒が流れる冷媒流路941が形成された冷却器940が各々設けられている。半導体モジュール920は、半導体素子921と、半導体素子921の両面に設けられた金属材料を基材とする放熱板922が樹脂材料923により固められた構造のものであり、外部接続端子924及び925が上下方向に設けられている。半導体モジュール920は、樹脂材料923により固められている状態においては、各々の放熱板922の面の一つは露出している。放熱板922はCu(銅)等により形成されており、絶縁基板930は絶縁性を有するセラミックス基板により形成されており、冷却器940は、アルミニウム等により形成されている。
[First Embodiment]
First, a power module using semiconductor elements using grease will be described with reference to FIG. In such a power module, an insulating substrate 930 is provided on each of both surfaces of the semiconductor module 920, and coolers 940 each having a refrigerant flow path 941 through which a refrigerant flows are provided outside the insulating substrate 930. ing. The semiconductor module 920 has a structure in which a semiconductor element 921 and a heat dissipation plate 922 based on a metal material provided on both surfaces of the semiconductor element 921 are solidified by a resin material 923, and external connection terminals 924 and 925 are provided. It is provided in the vertical direction. In the state in which the semiconductor module 920 is solidified by the resin material 923, one of the surfaces of the heat radiating plates 922 is exposed. The heat radiating plate 922 is formed of Cu (copper) or the like, the insulating substrate 930 is formed of an insulating ceramic substrate, and the cooler 940 is formed of aluminum or the like.

このパワーモジュールでは、半導体モジュール920の放熱板922が露出している面と絶縁基板930との間には、シリコーングリス951が入れられており、また、絶縁基板930と冷却器940との間には、シリコーングリス952が入れられている。このように、シリコーングリス951及び952を用いることにより、半導体モジュール920の放熱板922と絶縁基板930との間、及び、絶縁基板930と冷却器940との間における隙間をなくすことができ、熱伝導性を高めている。   In this power module, silicone grease 951 is inserted between the surface of the semiconductor module 920 where the heat sink 922 is exposed and the insulating substrate 930, and between the insulating substrate 930 and the cooler 940. Is filled with silicone grease 952. Thus, by using the silicone greases 951 and 952, gaps between the heat sink 922 and the insulating substrate 930 of the semiconductor module 920 and between the insulating substrate 930 and the cooler 940 can be eliminated. Increases conductivity.

また、シリコーングリス951及び952は柔軟性を有しているため、放熱板922と絶縁基板930との間、絶縁基板930と冷却器940との間において、熱膨張係数に差があっても、相互間に発生する応力を緩和することができる。このため、半導体モジュール920において発熱した熱が、絶縁基板930や冷却器940に伝わっても、絶縁基板930や冷却器940に熱膨張起因での亀裂や破損が生じることはない。   Further, since the silicone greases 951 and 952 have flexibility, even if there is a difference in thermal expansion coefficient between the heat sink 922 and the insulating substrate 930, and between the insulating substrate 930 and the cooler 940, The stress generated between each other can be relaxed. For this reason, even if the heat generated in the semiconductor module 920 is transmitted to the insulating substrate 930 and the cooler 940, the insulating substrate 930 and the cooler 940 are not cracked or damaged due to thermal expansion.

しかしながら、シリコーングリス951及び952は、シリコーンオイル等を基材として用いており、熱伝導率が約1W/m・Kであり、金属材料の熱伝導率と比較して2桁程度低い。このため、放熱板922から絶縁基板930への熱伝導、絶縁基板930から冷却器940への熱伝導が円滑にはなされず、半導体素子921を十分に冷却することができない場合がある。   However, silicone greases 951 and 952 use silicone oil or the like as a base material, and have a thermal conductivity of about 1 W / m · K, which is about two orders of magnitude lower than the thermal conductivity of metal materials. For this reason, heat conduction from the heat sink 922 to the insulating substrate 930 and heat conduction from the insulating substrate 930 to the cooler 940 are not smoothly performed, and the semiconductor element 921 may not be sufficiently cooled.

また、熱による膨張や収縮が繰り返されると、放熱板922と絶縁基板930との間のシリコーングリス951や、絶縁基板930と冷却器940との間のシリコーングリス952は流動性を有しているため、ポンプアウト現象により、徐々に外に押し出される。このようにポンプアウト現象により、外に押し出されたシリコーングリス951及び952は、元には戻らないため、放熱板922と絶縁基板930との間、また、絶縁基板930と冷却器940との間には空間が発生する。このような空間は、シリコーングリス951及び952よりも熱伝導が低いため、更に放熱がされにくくなる。   Further, when expansion and contraction due to heat are repeated, the silicone grease 951 between the heat dissipation plate 922 and the insulating substrate 930 and the silicone grease 952 between the insulating substrate 930 and the cooler 940 have fluidity. Therefore, it is gradually pushed out by the pump-out phenomenon. Since the silicone grease 951 and 952 pushed out by the pump-out phenomenon does not return to the original state, the gap between the heat radiating plate 922 and the insulating substrate 930 and between the insulating substrate 930 and the cooler 940 are reduced. There is a space. Since such a space has lower thermal conductivity than the silicone greases 951 and 952, it is more difficult to dissipate heat.

(パワーモジュール)
次に、第1の実施形態におけるパワーモジュールについて説明する。本実施形態におけるパワーモジュールは、図2に示されるように、半導体素子10の両面には、第1の絶縁基板20と第2の絶縁基板30とが各々設けられており、半導体素子10は、第1の絶縁基板20と第2の絶縁基板30により挟まれている。具体的には、半導体素子10の一方の面10aには、第1の絶縁基板20が設けられており、他方の面10bに第2の絶縁基板30が設けられている。
(Power module)
Next, the power module in the first embodiment will be described. As shown in FIG. 2, the power module in the present embodiment is provided with a first insulating substrate 20 and a second insulating substrate 30 on both surfaces of the semiconductor element 10. It is sandwiched between the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30. Specifically, the first insulating substrate 20 is provided on one surface 10a of the semiconductor element 10, and the second insulating substrate 30 is provided on the other surface 10b.

第1の絶縁基板20には、一方の面20aにCu等により配線を形成するための金属層21が形成されており、他方の面20bに、Cu等により配線を形成するための金属層22が形成されている。第2の絶縁基板30には、一方の面30aにCu等により配線を形成するための金属層31が形成されており、他方の面30bに、Cu等により配線を形成するための金属層32が形成されている。   On the first insulating substrate 20, a metal layer 21 is formed on one surface 20a for forming a wiring with Cu or the like, and on the other surface 20b is a metal layer 22 for forming a wiring with Cu or the like. Is formed. The second insulating substrate 30 is provided with a metal layer 31 for forming a wiring with Cu or the like on one surface 30a, and a metal layer 32 for forming a wiring with Cu or the like on the other surface 30b. Is formed.

本実施形態においては、半導体素子10の一方の面10aと第1の絶縁基板20の一方の面20aに形成された金属層21とを内側接合材61により接合することにより、半導体素子10と第1の絶縁基板20とが接合されている。また、半導体素子10の他方の面10bと第2の絶縁基板30の一方の面30aに形成された金属層31とを内側接合材62により接合することにより、半導体素子10と第2の絶縁基板30とが接合されている。   In this embodiment, the semiconductor element 10 and the first surface 10a of the semiconductor element 10 and the metal layer 21 formed on the one surface 20a of the first insulating substrate 20 are bonded together by the inner bonding material 61. 1 insulating substrate 20 is bonded. Further, the semiconductor element 10 and the second insulating substrate are joined by bonding the other surface 10b of the semiconductor element 10 and the metal layer 31 formed on the one surface 30a of the second insulating substrate 30 by the inner bonding material 62. 30 is joined.

このように、半導体素子10の両面に第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30が接合されているものを樹脂材料71により固めることにより、半導体モジュール70が形成される。この半導体モジュール70には、上下方向、即ち、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30の面方向に沿った方向の両端には、外部接続端子72及び73が各々設けられている。   As described above, the semiconductor module 70 is formed by solidifying the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30 bonded to both surfaces of the semiconductor element 10 with the resin material 71. The semiconductor module 70 is provided with external connection terminals 72 and 73 at both ends in the vertical direction, that is, in the direction along the surface direction of the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30.

また、第1の絶縁基板20の他方の面20bの側には、第1の冷却器40が設けられており、第2の絶縁基板30の他方の面30bの側には、第2の冷却器50が設けられている。   A first cooler 40 is provided on the other surface 20 b side of the first insulating substrate 20, and a second cooling is provided on the other surface 30 b side of the second insulating substrate 30. A vessel 50 is provided.

具体的には、第1の絶縁基板20の他方の面20bに設けられた金属層22と表面がメタライズされた第1の冷却器40の一方の面40aとを外側接合材63により接合することにより、第1の絶縁基板20と第1の冷却器40とが接合されている。また、第2の絶縁基板30の他方の面30bに設けられた金属層32と表面がメタライズされた第2の冷却器50の一方の面50aとを外側接合材64により接合することにより、第2の絶縁基板30と第2の冷却器50とが接合されている。   Specifically, the metal layer 22 provided on the other surface 20 b of the first insulating substrate 20 and the one surface 40 a of the first cooler 40 whose surface is metallized are bonded by the outer bonding material 63. Thus, the first insulating substrate 20 and the first cooler 40 are joined. In addition, the metal layer 32 provided on the other surface 30b of the second insulating substrate 30 and the one surface 50a of the second cooler 50 whose surface is metallized are bonded by the outer bonding material 64, whereby the first The two insulating substrates 30 and the second cooler 50 are joined.

半導体素子10は、大電流を流すことのできるパワートランジスタ、FET(Field effect transistor)、IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)等のパワー半導体素子であり、SiやSiC等の半導体材料により形成されている。尚、Siは、線膨張係数が約3.9ppm/Kであり、熱伝導率が約157W/m・Kである。SiCは、線膨張係数が約3.7ppm/Kであり、熱伝導率が約400W/m・Kである。また、半導体素子10の厚さは、約350μmである。   The semiconductor element 10 is a power semiconductor element such as a power transistor, FET (Field effect transistor), and IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) capable of flowing a large current, and is formed of a semiconductor material such as Si or SiC. Si has a linear expansion coefficient of about 3.9 ppm / K and a thermal conductivity of about 157 W / m · K. SiC has a linear expansion coefficient of about 3.7 ppm / K and a thermal conductivity of about 400 W / m · K. The thickness of the semiconductor element 10 is about 350 μm.

第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30は、絶縁性を有するセラミックス材料、具体的には、窒化アルミニウム(AlN)、酸化アルミニウム(Al)、窒化珪素(Si)等により形成されている。尚、AlNは、線膨張係数が約4.5ppm/Kであり、熱伝導率が約170W/m・Kである。Alは、線膨張係数が約7.2ppm/Kであり、熱伝導率が約33W/m・Kである。Siは、線膨張係数が約2.7ppm/Kであり、熱伝導率が約90W/m・Kである。また、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30の厚さは、300〜700μmである。 The first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30 are made of an insulating ceramic material, specifically, aluminum nitride (AlN), aluminum oxide (Al 2 O 3 ), silicon nitride (Si 3 N 4 ). Etc. are formed. AlN has a linear expansion coefficient of about 4.5 ppm / K and a thermal conductivity of about 170 W / m · K. Al 2 O 3 has a linear expansion coefficient of about 7.2 ppm / K and a thermal conductivity of about 33 W / m · K. Si 3 N 4 has a linear expansion coefficient of about 2.7 ppm / K and a thermal conductivity of about 90 W / m · K. Moreover, the thickness of the 1st insulating substrate 20 and the 2nd insulating substrate 30 is 300-700 micrometers.

第1の冷却器40及び第2の冷却器50は、グラファイト、Al−SiC、Mg−SiC等の比較的線膨張係数が低い材料により形成されている。尚、グラファイトは、例えば、等方性黒鉛等であり、線膨張係数が約4.4〜5.5ppm/Kであり、熱伝導率が約100W/m・Kである。Al−SiCは、線膨張係数が約7.5ppm/Kであり、熱伝導率が約185W/m・Kである。Mg−SiCは、線膨張係数が約7.5ppm/Kであり、熱伝導率が約230W/m・Kである。   The first cooler 40 and the second cooler 50 are made of a material having a relatively low linear expansion coefficient, such as graphite, Al—SiC, or Mg—SiC. The graphite is, for example, isotropic graphite, has a linear expansion coefficient of about 4.4 to 5.5 ppm / K, and a thermal conductivity of about 100 W / m · K. Al-SiC has a linear expansion coefficient of about 7.5 ppm / K and a thermal conductivity of about 185 W / m · K. Mg-SiC has a linear expansion coefficient of about 7.5 ppm / K and a thermal conductivity of about 230 W / m · K.

内側接合材61及び62には、鉛フリーはんだや金属焼結体、例えば、Sn−Cuはんだや焼結銅もしくは焼結銀等が用いられる。外側接合材63及び64には、鉛フリーはんだや金属焼結体、例えば、Sn−Cuはんだや焼結銅もしくは焼結銀等が用いられる。本実施の形態においては、外側接合材63、64に代えて、グラファイトシートを用いることも可能である。グラファイトシートの熱伝導率は比較的高いが、第1の絶縁基板20と第1の冷却器40との間、第2の絶縁基板30と第2の冷却器50との間に密着するものではない。このため、直接的に接合することのできる外側接合材63、64を用いた方が放熱には効果的である。尚、銀の熱伝導率は約420W/m・Kであり、銅の熱伝導率は約398W/m・Kであり、Sn−Cuはんだの熱伝導率は約63W/m・Kである。   For the inner bonding materials 61 and 62, lead-free solder or a metal sintered body, for example, Sn-Cu solder, sintered copper, or sintered silver is used. For the outer bonding materials 63 and 64, lead-free solder or a metal sintered body, for example, Sn-Cu solder, sintered copper, or sintered silver is used. In the present embodiment, a graphite sheet can be used in place of the outer bonding materials 63 and 64. Although the thermal conductivity of the graphite sheet is relatively high, the graphite sheet is in close contact between the first insulating substrate 20 and the first cooler 40 and between the second insulating substrate 30 and the second cooler 50. Absent. For this reason, it is more effective for heat dissipation to use the outer bonding materials 63 and 64 that can be directly bonded. In addition, the thermal conductivity of silver is about 420 W / m · K, the thermal conductivity of copper is about 398 W / m · K, and the thermal conductivity of Sn—Cu solder is about 63 W / m · K.

本実施形態におけるパワーモジュールでは、半導体素子10を動作させることにより発生した熱は、一方の面10aより、第1の絶縁基板20を介し第1の冷却器40に移動し、他方の面10bより、第2の絶縁基板30を介し第2の冷却器50に移動する。第1の冷却器40には内部に冷媒が流れる冷媒流路41が設けられており、冷媒流路41に冷媒を流すことにより冷却される。また、第2の冷却器50には内部に冷媒が流れる冷媒流路51が設けられており、冷媒流路51に冷媒を流すことにより冷却される。   In the power module according to the present embodiment, the heat generated by operating the semiconductor element 10 moves from the one surface 10a to the first cooler 40 via the first insulating substrate 20, and from the other surface 10b. Then, it moves to the second cooler 50 through the second insulating substrate 30. The first cooler 40 is provided with a refrigerant flow path 41 through which the refrigerant flows, and is cooled by flowing the refrigerant through the refrigerant flow path 41. The second cooler 50 is provided with a refrigerant flow path 51 through which a refrigerant flows, and is cooled by flowing the refrigerant through the refrigerant flow path 51.

本実施形態におけるパワーモジュールでは、半導体素子10と第1の絶縁基板20とは、内側接合材61により接合されており、半導体素子10と第2の絶縁基板30とは、内側接合材62により接合されている。また、第1の絶縁基板20と第1の冷却器40とは、外側接合材63により接合されており、第2の絶縁基板30と第2の冷却器50とは、外側接合材64により接合されている。   In the power module in the present embodiment, the semiconductor element 10 and the first insulating substrate 20 are bonded by the inner bonding material 61, and the semiconductor element 10 and the second insulating substrate 30 are bonded by the inner bonding material 62. Has been. Further, the first insulating substrate 20 and the first cooler 40 are bonded by the outer bonding material 63, and the second insulating substrate 30 and the second cooler 50 are bonded by the outer bonding material 64. Has been.

また、第1の冷却器40及び第2の冷却器50は線膨張係数の低い材料により形成されている。これにより、外側接合材63による第1の絶縁基板20と第1の冷却器40との接合、外側接合材64による第2の絶縁基板30と第2の冷却器50との接合が可能となる。即ち、第1の冷却器40及び第2の冷却器50は、一般的には、AlやCu等の熱伝導率の高い材料により形成されているが、AlやCuの線膨張係数は、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30と比較して高い。具体的には、Alの線膨張係数は約26.4ppm/Kであり、Cuの線膨張係数は約17.8ppm/Kであり、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30を形成しているAlN、Al、Siの線膨張係数と比較すると極めて高い。このように線膨張係数の差が大きい2つの材料を外側接合材63及び64等のような金属材料により接合した場合、熱伝導の際に温度が高くなると、線膨張係数の差により、応力が発生したり、更には、ひびや剥がれ等が生じる場合がある。 The first cooler 40 and the second cooler 50 are made of a material having a low linear expansion coefficient. As a result, the first insulating substrate 20 and the first cooler 40 can be bonded by the outer bonding material 63, and the second insulating substrate 30 and the second cooler 50 can be bonded by the outer bonding material 64. . That is, the first cooler 40 and the second cooler 50 are generally formed of a material having high thermal conductivity such as Al or Cu, but the linear expansion coefficient of Al or Cu is It is higher than the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30. Specifically, the linear expansion coefficient of Al is about 26.4 ppm / K, and the linear expansion coefficient of Cu is about 17.8 ppm / K, so that the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30 are formed. Compared with the linear expansion coefficients of AlN, Al 2 O 3 , and Si 3 N 4 that are being used, it is extremely high. When two materials having a large difference in linear expansion coefficient are joined by a metal material such as the outer joining materials 63 and 64, when the temperature rises during heat conduction, the stress is increased due to the difference in the linear expansion coefficient. May occur, and cracks or peeling may occur.

本実施形態は、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30を形成している材料の線膨張係数に近い値の材料により第1の冷却器40及び第2の冷却器50を形成することにより、2つの材料の線膨張係数の差を小さくし、金属材料等による接合を可能としている。このように、第1の絶縁基板20と第1の冷却器40とを外側接合材63により接合し、第2の絶縁基板30と第2の冷却器50とを外側接合材64により接合することにより、パワーモジュールの冷却性能を向上させることができる。   In the present embodiment, the first cooler 40 and the second cooler 50 are formed of a material having a value close to the linear expansion coefficient of the material forming the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30. As a result, the difference between the linear expansion coefficients of the two materials is reduced, and bonding with a metal material or the like is possible. In this way, the first insulating substrate 20 and the first cooler 40 are bonded by the outer bonding material 63, and the second insulating substrate 30 and the second cooler 50 are bonded by the outer bonding material 64. Thus, the cooling performance of the power module can be improved.

また、金属材料等の外側接合材63及び外側接合材64を用いた接合では、第1の絶縁基板20と第1の冷却器40とが固定され、第2の絶縁基板30と第2の冷却器50とが固定される。このため、振動等が生じても揺らぐことはなく、パワーモジュールの信頼性を向上させることができる。   Further, in the bonding using the outer bonding material 63 and the outer bonding material 64 such as a metal material, the first insulating substrate 20 and the first cooler 40 are fixed, and the second insulating substrate 30 and the second cooling are fixed. The container 50 is fixed. For this reason, even if vibration etc. arise, it does not shake, and the reliability of a power module can be improved.

従って、本実施形態におけるパワーモジュールにおいては、内側接合材61及び62、外側接合材63及び64は、鉛フリーはんだ、金属焼結体等の金属材料が用いられており、熱伝導率の低いシリコーングリス等は用いられてはいない。よって、半導体素子10において発生した熱は、第1の絶縁基板20を介し第1の冷却器40へ、また、第2の絶縁基板30を介し第2の冷却器50へと円滑に移動するため、半導体素子10を効率よく冷却することができる。   Therefore, in the power module according to the present embodiment, the inner bonding materials 61 and 62 and the outer bonding materials 63 and 64 are made of a metal material such as lead-free solder or a metal sintered body, and have a low thermal conductivity. Grease etc. are not used. Therefore, heat generated in the semiconductor element 10 moves smoothly to the first cooler 40 through the first insulating substrate 20 and to the second cooler 50 through the second insulating substrate 30. The semiconductor element 10 can be efficiently cooled.

即ち、本実施形態においては、半導体素子10と第1の絶縁基板20との間は、熱伝導率の高い内側接合材61により接合されており、第1の絶縁基板20と第1の冷却器40との間は、熱伝導率の高い外側接合材63により接合されている。従って、半導体素子10において発生した熱は、第1の絶縁基板20を介し第1の冷却器40へと効率よく移動させることができる。また、半導体素子10と第2の絶縁基板30との間は、熱伝導率の高い内側接合材62により接合されており、第2の絶縁基板30と第2の冷却器50との間は、熱伝導率の高い外側接合材64により接合されている。従って、半導体素子10において発生した熱は、第2の絶縁基板30を介し第2の冷却器50へと効率よく移動させることができる。従って、本実施形態におけるパワーモジュールでは、半導体素子10を効率よく冷却することができる。   That is, in the present embodiment, the semiconductor element 10 and the first insulating substrate 20 are bonded by the inner bonding material 61 having a high thermal conductivity, and the first insulating substrate 20 and the first cooler are bonded. 40 is bonded by an outer bonding material 63 having a high thermal conductivity. Therefore, the heat generated in the semiconductor element 10 can be efficiently transferred to the first cooler 40 through the first insulating substrate 20. Further, the semiconductor element 10 and the second insulating substrate 30 are bonded by an inner bonding material 62 having a high thermal conductivity, and the second insulating substrate 30 and the second cooler 50 are Bonded by the outer bonding material 64 having high thermal conductivity. Therefore, the heat generated in the semiconductor element 10 can be efficiently transferred to the second cooler 50 through the second insulating substrate 30. Therefore, in the power module in the present embodiment, the semiconductor element 10 can be efficiently cooled.

また、半導体素子10は、Siにより形成されたものよりも、SiCにより形成されたものの方が、大電流を流すことができることから、SiCにより形成されたものは、Siにより形成されたものに比べて、発熱量が多く、また、小型化にすることが可能である。従って、本実施形態におけるパワーモジュールは、半導体素子10がSiCにより形成されているものに適用することにより、顕著な効果を得ることができる。   In addition, since the semiconductor element 10 made of SiC can pass a larger current than the element made of Si, the element made of SiC is more than the element made of Si. Therefore, it generates a large amount of heat and can be downsized. Therefore, the power module according to the present embodiment can obtain a remarkable effect when applied to the semiconductor element 10 formed of SiC.

本実施形態においては、第1の冷却器40及び第2の冷却器50は、グラファイト、Al−SiC、Mg−SiCのいずれかを含む材料により形成されている。また、第1の冷却器40及び第2の冷却器50を形成している材料の線膨張係数は、半導体素子10を形成している半導体材料の線膨張係数以上、7.5ppm/K以下であることが好ましい。   In the present embodiment, the first cooler 40 and the second cooler 50 are made of a material containing any of graphite, Al—SiC, and Mg—SiC. The linear expansion coefficient of the material forming the first cooler 40 and the second cooler 50 is not less than the linear expansion coefficient of the semiconductor material forming the semiconductor element 10 and not more than 7.5 ppm / K. Preferably there is.

また、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30は、AlN、Al、Siのいずれかを含む材料により形成されている。第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30を形成している材料の線膨張係数は、半導体素子10を形成している半導体材料の線膨張係数以上、7.5ppm/K以下であることが好ましい。更には、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30を形成している材料の線膨張係数は、第1の冷却器40及び第2の冷却器50を形成している材料の線膨張係数以下であることが好ましい。 The first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30 are formed of a material containing any of AlN, Al 2 O 3 , and Si 3 N 4 . The linear expansion coefficient of the material forming the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30 is not less than the linear expansion coefficient of the semiconductor material forming the semiconductor element 10 and not more than 7.5 ppm / K. Is preferred. Furthermore, the linear expansion coefficient of the material forming the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30 is the linear expansion coefficient of the material forming the first cooler 40 and the second cooler 50. It is preferable that it is below a coefficient.

(熱抵抗の比較)
次に、本実施形態における効果について説明する。具体的には、図3(a)に示されるように、半導体素子110と冷却器140との間にシリコーングリス970が用いられているモデルと、図3(b)に示されるように、シリコーングリス970が用いられていないモデルについて熱抵抗を算出して比較を行った。尚、図3(b)に示される構造のモデルは、本実施形態におけるパワーモジュールに対応する。
(Comparison of thermal resistance)
Next, the effect in this embodiment is demonstrated. Specifically, as shown in FIG. 3A, a model in which silicone grease 970 is used between the semiconductor element 110 and the cooler 140, and as shown in FIG. Comparison was made by calculating the thermal resistance of a model in which grease 970 was not used. Note that the model of the structure shown in FIG. 3B corresponds to the power module in this embodiment.

図3(a)に示す構造のモデルは、発熱源となる半導体素子110の下に、Cu焼結接合材160、金属層121、SiN基板120、金属層122、シリコーングリス970、冷却器140が順に設置されている構造のものである。図3(b)に示す構造のモデルは、発熱源となる半導体素子110の下に、Cu焼結接合材160、金属層121、SiN基板120、金属層122、Sn−Cuはんだ170、冷却器140が順に設置されている構造のものである。尚、Cu焼結接合材160の厚さは0.05mmとし、熱伝導率は300W/mKとした。2層ある金属層121、122はいずれも厚さは0.3mmとし、熱伝導率は398W/mKとした。SiN基板120の厚さは0.32mmとし、熱伝導率は90W/mKとした。シリコーングリス970の厚さは0.15mmとし、熱伝導率は1.0W/mKとした。Sn−Cuはんだ170の厚さは0.15mmとし、熱伝導率は63W/mKとした。   The model of the structure shown in FIG. 3A includes a Cu sintered bonding material 160, a metal layer 121, a SiN substrate 120, a metal layer 122, silicone grease 970, and a cooler 140 under the semiconductor element 110 serving as a heat source. It has a structure that is installed in order. The model of the structure shown in FIG. 3B includes a Cu sintered bonding material 160, a metal layer 121, a SiN substrate 120, a metal layer 122, a Sn—Cu solder 170, a cooler, under the semiconductor element 110 serving as a heat source. 140 has a structure in which 140 is sequentially installed. Note that the thickness of the Cu sintered bonding material 160 was 0.05 mm, and the thermal conductivity was 300 W / mK. The two metal layers 121 and 122 each have a thickness of 0.3 mm and a thermal conductivity of 398 W / mK. The thickness of the SiN substrate 120 was 0.32 mm, and the thermal conductivity was 90 W / mK. The thickness of the silicone grease 970 was 0.15 mm, and the thermal conductivity was 1.0 W / mK. The thickness of the Sn—Cu solder 170 was 0.15 mm, and the thermal conductivity was 63 W / mK.

表1は、図3(a)に示す構造のモデルにおいて、Cu焼結接合材160、金属層121、SiN基板120、金属層122、シリコーングリス970の形状が、一辺の長さが10mmの正方形である場合について行った計算結果である。尚、熱は各層内において真下に拡散する前提で計算している。   Table 1 shows a model of the structure shown in FIG. 3A, in which the shape of the Cu sintered bonding material 160, the metal layer 121, the SiN substrate 120, the metal layer 122, and the silicone grease 970 is a square having a side length of 10 mm. It is the calculation result performed about the case where it is. The heat is calculated on the assumption that the heat diffuses directly under each layer.

Figure 2019021864
Figure 2019021864

この場合の半導体素子110において生じた熱が冷却器140に到達するまでの熱抵抗は、1.552K/Wである。   In this case, the thermal resistance until the heat generated in the semiconductor element 110 reaches the cooler 140 is 1.552 K / W.

ところで、上記のように、半導体素子110を形成する材料をSiからSiC等にすることにより、半導体素子110を小型化することができ、更には、パワーモジュールを小型化にすることができる。表2は、半導体素子110を小型にした場合のシミュレーション結果であり、Cu焼結接合材160、金属層121、SiN基板120、金属層122、シリコーングリス970の形状が、一辺の長さが6mmの正方形である場合について行った計算結果である。   By the way, by changing the material for forming the semiconductor element 110 from Si to SiC or the like as described above, the semiconductor element 110 can be reduced in size, and further, the power module can be reduced in size. Table 2 shows simulation results when the semiconductor element 110 is downsized. The shape of the Cu sintered bonding material 160, the metal layer 121, the SiN substrate 120, the metal layer 122, and the silicone grease 970 has a side length of 6 mm. It is the calculation result performed about the case where it is a square.

Figure 2019021864
Figure 2019021864

この場合の半導体素子110において生じた熱が冷却器140に到達するまでの熱抵抗は、4.312K/Wである。従って、半導体素子110をSiC等により形成し、小型にした場合には、更に、冷却器140までの熱抵抗が高くなり、半導体素子110の冷却を十分に行うことが困難となる。   In this case, the thermal resistance until the heat generated in the semiconductor element 110 reaches the cooler 140 is 4.312 K / W. Therefore, when the semiconductor element 110 is formed of SiC or the like and is reduced in size, the thermal resistance to the cooler 140 is further increased, and it is difficult to sufficiently cool the semiconductor element 110.

表3、表4は、本実施形態におけるパワーモジュールに対応するものであり、シリコーングリスが用いられていない図3(b)の構造のモデルについての計算結果である。   Tables 3 and 4 correspond to the power module in the present embodiment, and are the calculation results for the model of the structure in FIG. 3B in which silicone grease is not used.

Figure 2019021864
Figure 2019021864

Figure 2019021864
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表3は、Cu焼結接合材160、金属層121、SiN基板120、金属層122、Sn−Cuはんだ170の形状が、一辺の長さが10mmの正方形である場合について行った計算結果である。この場合の半導体素子110において生じた熱が冷却器140に到達するまでの熱抵抗は、0.076K/Wである。従って、表1に示されるシリコーングリスを用いた場合と比較して、熱抵抗を1/20以下にすることができる。   Table 3 shows the calculation results obtained when the shapes of the Cu sintered bonding material 160, the metal layer 121, the SiN substrate 120, the metal layer 122, and the Sn-Cu solder 170 are squares each having a length of 10 mm. . In this case, the heat resistance until the heat generated in the semiconductor element 110 reaches the cooler 140 is 0.076 K / W. Therefore, compared with the case where the silicone grease shown in Table 1 is used, the thermal resistance can be reduced to 1/20 or less.

表4は、Cu焼結接合材160、金属層121、SiN基板120、金属層122、Sn−Cuはんだ170の形状が、一辺の長さが6mmの正方形である場合について行った計算結果である。この場合の半導体素子110において生じた熱が冷却器140に到達するまでの熱抵抗は、0.211K/Wである。以上のように、本実施の形態におけるパワーモジュールは、シリコーングリスを用いた場合と比較して、格段に熱抵抗を低くすることができる。   Table 4 shows the calculation results obtained when the shapes of the Cu sintered bonding material 160, the metal layer 121, the SiN substrate 120, the metal layer 122, and the Sn-Cu solder 170 are squares each having a length of 6 mm. . In this case, the thermal resistance until the heat generated in the semiconductor element 110 reaches the cooler 140 is 0.211 K / W. As described above, the power module according to the present embodiment can significantly reduce the thermal resistance as compared with the case where silicone grease is used.

尚、外側接合材63及び64に代えて、シリコーングリスを用いた場合には、第1の絶縁基板20及び第2の絶縁基板30と第1の冷却器40及び第2の冷却器50との線膨張係数の差が小さいため、シリコーングリスのポンプアウト現象が抑制される効果はある。   When silicone grease is used instead of the outer bonding materials 63 and 64, the first insulating substrate 20 and the second insulating substrate 30, and the first cooler 40 and the second cooler 50 are used. Since the difference in linear expansion coefficient is small, there is an effect that the pump-out phenomenon of silicone grease is suppressed.

〔第2の実施形態〕
次に、第2の実施形態について説明する。本実施の形態におけるパワーモジュールは、図4に示すように、半導体素子10の他方の面10bと第2の絶縁基板30の一方の面30aとの間に導電スペーサ80を設けた構造のものである。導電スペーサ80は、銅等の導電性を有する金属材料により形成されており、半導体素子10の他方の面10bに形成された電極と第2の絶縁基板30の一方の面30aに形成された金属層31とを電気的に接続するために設けられている。本実施形態においては、半導体素子10の他方の面10bと導電スペーサ80の一方の面80aとは、内側接合材65により接続されており、導電スペーサ80の他方の面80bと第2の絶縁基板30の一方の面30aに形成された金属層31とは、内側接合材66により接続されている。内側接合材65及び66は、内側接合材62等と同様の材料により形成されている。
[Second Embodiment]
Next, a second embodiment will be described. The power module in the present embodiment has a structure in which a conductive spacer 80 is provided between the other surface 10b of the semiconductor element 10 and one surface 30a of the second insulating substrate 30, as shown in FIG. is there. The conductive spacer 80 is formed of a conductive metal material such as copper, and the electrode formed on the other surface 10 b of the semiconductor element 10 and the metal formed on the one surface 30 a of the second insulating substrate 30. It is provided to electrically connect the layer 31. In the present embodiment, the other surface 10b of the semiconductor element 10 and one surface 80a of the conductive spacer 80 are connected by the inner bonding material 65, and the other surface 80b of the conductive spacer 80 and the second insulating substrate are connected. The metal layer 31 formed on the one surface 30 a of 30 is connected by an inner bonding material 66. The inner bonding materials 65 and 66 are made of the same material as the inner bonding material 62 and the like.

尚、上記以外の内容については、第1の実施形態と同様である。   The contents other than the above are the same as those in the first embodiment.

以上、実施形態について詳述したが、特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された範囲内において、種々の変形及び変更が可能である。   Although the embodiments have been described in detail above, the present invention is not limited to specific embodiments, and various modifications and changes can be made within the scope described in the claims.

10 半導体素子
10a 一方の面
10b 他方の面
20 第1の絶縁基板
20a 一方の面
20b 他方の面
30 第2の絶縁基板
30a 一方の面
30b 他方の面
40 第1の冷却器
50 第2の冷却器
61 内側接合材
62 内側接合材
63 外側接合材
64 外側接合材
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Semiconductor element 10a One surface 10b The other surface 20 The 1st insulating substrate 20a The one surface 20b The other surface 30 The 2nd insulating substrate 30a The one surface 30b The other surface 40 The 1st cooler 50 The 2nd cooling Device 61 inner bonding material 62 inner bonding material 63 outer bonding material 64 outer bonding material

Claims (8)

半導体素子と、
前記半導体素子の一方の面の側に、一方の面が接続された第1の絶縁基板と、
前記半導体素子の他方の面の側に、一方の面が接続された第2の絶縁基板と、
前記第1の絶縁基板の他方の面に接続された第1の冷却器と、
前記第2の絶縁基板の他方の面に接続された第2の冷却器と、
を有し、
前記第1の冷却器及び前記第2の冷却器は、グラファイト、Al−SiC、Mg−SiCのいずれかにより形成されているパワーモジュール。
A semiconductor element;
A first insulating substrate having one surface connected to one surface side of the semiconductor element;
A second insulating substrate having one surface connected to the other surface of the semiconductor element;
A first cooler connected to the other surface of the first insulating substrate;
A second cooler connected to the other surface of the second insulating substrate;
Have
The first cooler and the second cooler are power modules formed of any one of graphite, Al—SiC, and Mg—SiC.
前記第1の冷却器及び前記第2の冷却器を形成している材料の線膨張係数は、7.5ppm/K以下である請求項1に記載のパワーモジュール。   2. The power module according to claim 1, wherein a coefficient of linear expansion of a material forming the first cooler and the second cooler is 7.5 ppm / K or less. 前記第1の絶縁基板及び前記第2の絶縁基板を形成している材料の線膨張係数は、7.5ppm/K以下である請求項1または2に記載のパワーモジュール。   The power module according to claim 1 or 2, wherein a linear expansion coefficient of a material forming the first insulating substrate and the second insulating substrate is 7.5 ppm / K or less. 前記第1の冷却器及び前記第2の冷却器を形成している材料の線膨張係数は、前記半導体素子を形成している材料の線膨張係数以上である請求項1から3のいずれかに記載のパワーモジュール。   The linear expansion coefficient of the material forming the first cooler and the second cooler is equal to or higher than the linear expansion coefficient of the material forming the semiconductor element. The listed power module. 前記半導体素子の一方の面の側に接合されている前記第1の絶縁基板は、金属材料を基材とする接合材により接合されており、
前記半導体素子の他方の面の側に接合されている前記第2の絶縁基板は、金属材料を基材とする接合材により接合されている請求項1から4のいずれかに記載のパワーモジュール。
The first insulating substrate bonded to one surface side of the semiconductor element is bonded by a bonding material based on a metal material,
The power module according to any one of claims 1 to 4, wherein the second insulating substrate joined to the other surface side of the semiconductor element is joined by a joining material having a metal material as a base material.
前記第1の絶縁基板と前記第1の冷却器とは、金属材料を基材とする接合材により接合されており、
前記第2の絶縁基板と前記第2の冷却器とは、金属材料を基材とする接合材により接合されている請求項1から5のいずれかに記載のパワーモジュール。
The first insulating substrate and the first cooler are bonded by a bonding material based on a metal material,
The power module according to any one of claims 1 to 5, wherein the second insulating substrate and the second cooler are bonded by a bonding material having a metal material as a base material.
前記半導体素子の他方の面と前記第2の絶縁基板の一方の面との間には、導電スペーサが設けられており、
前記半導体素子と前記導電スペーサは、金属材料を基材とする接合材により接合されており、
前記導電スペーサと前記第2の絶縁基板は、金属材料を基材とする接合材により接合されている請求項1から6のいずれかに記載のパワーモジュール。
A conductive spacer is provided between the other surface of the semiconductor element and one surface of the second insulating substrate,
The semiconductor element and the conductive spacer are bonded by a bonding material having a metal material as a base material,
The power module according to any one of claims 1 to 6, wherein the conductive spacer and the second insulating substrate are bonded by a bonding material having a metal material as a base material.
前記半導体素子は、SiCを含む材料により形成されている請求項1から7のいずれかに記載のパワーモジュール。   The power module according to claim 1, wherein the semiconductor element is made of a material containing SiC.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020141056A (en) * 2019-02-28 2020-09-03 トヨタ自動車株式会社 Power conversion device
WO2021192424A1 (en) * 2020-03-23 2021-09-30 株式会社日立製作所 Power conversion device
WO2022264833A1 (en) * 2021-06-14 2022-12-22 ローム株式会社 Semiconductor device
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