JP2018168761A - Impeller, impeller manufacturing method, and rotary machine - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、回転機械に用いられるインペラに関するものである。 The present invention relates to an impeller used in a rotating machine.
産業用圧縮機やターボ冷凍機、小型ガスタービンなどの回転機械は、回転軸に固定されたディスクに複数のブレードを取り付けたインペラを備えている。この回転機械は、インペラを回転させることで、ガスに圧力エネルギ及び速度エネルギを与えている。 Rotating machines such as industrial compressors, turbo refrigerators, and small gas turbines include an impeller in which a plurality of blades are attached to a disk fixed to a rotating shaft. This rotating machine gives pressure energy and velocity energy to gas by rotating an impeller.
インペラは、回転時に生じる遠心力により引張応力が作用し、この引張応力が材料強度を超えるとインペラが破損することになる。そこで、この引張応力に対向するために、例えば特許文献1及び特許文献2に記載されるように、インペラに圧縮応力を付与することが提案されている。
特許文献1及び特許文献2は、回転軸が嵌合される嵌合孔に差し込んだ冶具によって嵌合孔の内部からインペラを径方向の外側に向けて押圧することにより、インペラに圧縮残留応力を付与する。引用文献1及び引用文献2は、最大外径部分の根元が回転時に最も引張応力の影響を受けやすいことから、この根本に圧縮残留応力を付与する。
The impeller is subjected to tensile stress due to centrifugal force generated during rotation, and the impeller is damaged when the tensile stress exceeds the material strength. In order to face this tensile stress, for example, as described in
In
インペラは、材料強度を超える引張応力が加わらなくても、疲労により破損することもある。
そこで本発明は、疲労強度に優れるインペラ及びその製造方法を提供することを目的とする。
Even if the impeller is not subjected to tensile stress exceeding the material strength, the impeller may be damaged due to fatigue.
Then, an object of this invention is to provide the impeller excellent in fatigue strength, and its manufacturing method.
本発明のインペラは、軸線の回りに回転する回転軸に固定されるディスク部と、ディスク部に対向配置されるカバー部と、ディスク部とカバー部との間に設けられる複数のブレード部と、を備え、それぞれのブレード部の先端における、ディスク部との境界部の表層、及び、カバー部との境界部の表層に圧縮残留応力層が設けられている、ことを特徴とする。 The impeller of the present invention includes a disk portion fixed to a rotating shaft that rotates about an axis, a cover portion that is disposed to face the disk portion, and a plurality of blade portions that are provided between the disk portion and the cover portion, And a compressive residual stress layer is provided on the surface layer of the boundary portion with the disk portion and the surface layer of the boundary portion with the cover portion at the tip of each blade portion.
本発明のインペラにおいて、ディスク部との境界部は、ブレード部とディスク部を一体に形成することもできるし、接合することもできる。接合するということは、ディスク部とブレード部を別体として作製することを前提とする。カバー部との境界部についても同様であり、ブレード部とカバー部を一体に形成することもできるし接合することもできる。接合するということは、ブレード部とカバー部を別体として作製することを前提とする。 In the impeller of the present invention, the blade part and the disk part can be formed integrally or joined to the boundary part with the disk part. Joining is based on the premise that the disk portion and the blade portion are manufactured separately. The same applies to the boundary portion with the cover portion, and the blade portion and the cover portion can be formed integrally or can be joined. Joining is based on the premise that the blade part and the cover part are produced separately.
本発明は、軸線の回りに回転する回転軸に固定されるディスク部と、ディスク部に対向配置されるカバー部と、ディスク部とカバー部との間に設けられる複数のブレード部と、を備えるインペラの製造方法であって、ブレード部のブレード先端における、ディスク部との境界部の表層、及び、カバー部との境界部の表層に、ショットピーニングにより圧縮残留応力を付与する、ことを特徴とする。 The present invention includes a disk portion fixed to a rotating shaft that rotates around an axis, a cover portion that is disposed to face the disk portion, and a plurality of blade portions that are provided between the disk portion and the cover portion. A method of manufacturing an impeller, characterized in that compressive residual stress is applied by shot peening to a surface layer at a boundary portion with a disk portion and a surface layer at a boundary portion with a cover portion at a blade tip of a blade portion. To do.
本発明におけるショットピーニングによる圧縮残留応力の付与は、第一の粒径を有する第一ショットを用いてショットピーニングする第一ステップと、第一の粒径より小さい第二の粒径を有するショットを用いてショットピーニングする第二ステップと、の少なくとも二段階で行われる、ことが好ましい。 The application of compressive residual stress by shot peening in the present invention includes a first step of shot peening using a first shot having a first particle size, and a shot having a second particle size smaller than the first particle size. It is preferable that the second step of using and shot peening is performed in at least two stages.
また、本発明によれば、以上説明したインペラを備える回転機械が提供される。 Moreover, according to this invention, a rotary machine provided with the impeller demonstrated above is provided.
本発明のインペラによれば、疲労による破損が生じやすいブレードの先端に残留圧縮応力層を設けるので、インペラの継続的な運転に対する疲労強度を向上できる。
また、本発明のインペラの製造方法によれば、圧縮残留応力をショットピーニングで付与するので、クローズドインペラであっても容易に当該先端に限定して圧縮残留応力を付与できる。
According to the impeller of the present invention, the residual compressive stress layer is provided at the tip of the blade, which is likely to be damaged by fatigue, so that the fatigue strength against continuous operation of the impeller can be improved.
Further, according to the impeller manufacturing method of the present invention, the compressive residual stress is applied by shot peening, so that even if it is a closed impeller, the compressive residual stress can be easily applied only to the tip.
以下、添付図面を参照しながら、本発明の実施形態にかかる回転機械について、遠心圧縮機100を例にして説明する。
[遠心圧縮機100の構成]
図1に示すように、第1実施形態に係る遠心圧縮機100は、ケーシング102と、ケーシング102にジャーナル軸受103及びスラスト軸受104を介して軸支される回転軸101と、を備えている。回転軸101は、軸線Oの回りに回転可能に支持されており、回転軸101には、軸線Oの方向に複数のインペラ1が並んで取り付けられている。
Hereinafter, a rotary machine according to an embodiment of the present invention will be described using a
[Configuration of Centrifugal Compressor 100]
As shown in FIG. 1, the
図2に示すように、各インペラ1は、略円盤状をなしている。インペラ1は、その軸線Oの方向の一方側に開口された導入口3より吸入された流体を、インペラ1の内部に形成された流路105を介して径方向の外側の排出口4から放出するように構成されている。
各インペラ1は、回転軸101の回転による遠心力を利用してケーシング102に形成された上流側の流路105から供給されるガスGを下流側の流路105へと段階的に圧縮して流す。
As shown in FIG. 2, each
Each
図1に示すように、ケーシング102には、回転軸101の軸線Oの方向の前方側(F)に、外部からガスGを流入させるための吸込口106が形成されている。また、ケーシング102には、軸線Oの方向の後方側(B)に、外部へガスGを流出させるための排出口107が形成されている。
As shown in FIG. 1, the
遠心圧縮機100によれば、回転軸101が回転すると、吸込口106からガスGが流路105に流入して、このガスGがインペラ1によって段階的に圧縮されて排出口107から排出される。図1においては、回転軸101に6個のインペラ1が直列に設けられた例を示しているが、回転軸101に対して少なくとも1個のインペラ1が設けられていればよい。なお、以下の説明では、説明を簡単化するため、回転軸101にインペラ1が1つだけ設けられている場合を例にして説明する。
According to the
[インペラ1の構成]
図2、図3に示すように、インペラ1は、ディスク部30と、ブレード部40と、カバー部50と、を備えている。
ディスク部30は、径方向の外側から嵌合されることで回転軸101に取り付けられている。ディスク部30は、図3に示すように、軸線Oに直交する接合層CLにより軸線Oの方向に二分割された第一ディスク部31と第二ディスク部35とを備えている。第一ディスク部31と第二ディスク部35とは、接合層CLで接合されている。この接合層CLは、接着剤、摩擦圧接により構成するのが好ましい。
[Configuration of Impeller 1]
As shown in FIGS. 2 and 3, the
The
第一ディスク部31は、軸線Oを中心とした略円筒状をなしている。第一ディスク部31は、軸線Oの前方側(F)の前端部33の側に、回転軸101に締め代をもって嵌合されるグリップ部Aを備えている。ここで、グリップ部Aにおいて第一ディスク部31を回転軸101に締め代をもって嵌合させるには、冷やし嵌めや、焼き嵌めを適用できる。この実施形態におけるインペラ1は、グリップ部Aのみで回転軸101に固定されている。
第一ディスク部31は、軸線Oの後方側(B)に向かって漸次拡径する外周面34を備えている。この外周面34は、軸線Oを含む断面において、外側に向かって凹状の曲面となっている。
第一ディスク部31は、軸線Oの後方側(B)の後端面32が摩擦圧接による接合層CLを介して第二ディスク部35に接合されている。
The
The
In the
第二ディスク部35は、軸線Oの方向で前端部33の側とは反対側となる後端部36側から径方向の外側に向かって延びる円盤状に形成されている。
第二ディスク部35は、その前端面37の内径側領域38が、第一ディスク部31の後端面32と接合層CLを介して接合されている。これら後端面32と前端面37の内径側領域38とは、軸線Oに直交する接合層CLを構成している。
The
In the
ブレード部40は、図2に示すように、ディスク部30の周方向に所定間隔をあけて複数配列されている。
ブレード部40は、図3に示すように、略一定の板厚で形成されてディスク部30の前端面37から軸線Oの方向の前方側(F)に向かって突出して形成されている。また、図3に示すように、ブレード部40は、側面視で径方向の外側に向かってやや先細り形状とされている。
As shown in FIG. 2, a plurality of
As shown in FIG. 3, the
図2に示すように、各ブレード部40は、軸線Oの方向から見て、ディスク部30の径方向の外側に向かうにつれてインペラ1の回転方向Rの後側に向かうように形成されている。また、各ブレード部40は、軸線Oの方向から見て回転方向Rの後側に向かって凹状に湾曲して形成されている。ここでは、ブレード部40が軸線Oの方向から見て湾曲して形成される一例について説明したが、ブレード部40は、径方向の外側ほど回転方向Rの後方側に延在されていればよい。例えばブレード部40は軸線Oの方向から見て直線的に形成されていてもよい。
As shown in FIG. 2, each
カバー部50は、図3に示すように、軸線Oの方向における前端部33の側からブレード部40を覆っている。
カバー部50は、軸線Oの方向における後端面52がブレード部40の前側縁41に一体的に形成されている。カバー部50は、互いに対向配置されるディスク部30と同様に、径方向の外側の厚さがやや薄い板状に形成されている。このカバー部50は、ブレード部40の内側端42の位置において軸線Oの方向における前側に向かって屈曲された屈曲部51を有している。
As shown in FIG. 3, the
The
以上のように構成されたインペラ1は、ブレード部40の径方向の内側に、接合層CLが配置されている。また、第一ディスク部31の前端部33は、屈曲部51の前端縁53よりも軸線Oの方向の前方側(F)に突出して配置されている。さらに、インペラ1は、第一ディスク部31の外周面34、第二ディスク部35の前端面37、ブレード部40の側面43、及び、カバー部50の後端面52によってガスGが流れる流路105が形成されている。
In the
以上説明したインペラ1は、流路105の排出口107の側、つまりブレード部40の先端Eにおけるディスク部30(第二ディスク部35)との境界部の表層、及び、ブレード部40の先端におけるカバー部50との境界部分の表層に、圧縮残留応力層が設けられている。圧縮残留応力層が設けられる領域には、図3及び図4にCRSとして示されている。
The
[圧縮残留応力]
本発明者らの検討によると、インペラ1を継続的に運転すると、図2に示すように、この境界部にその先端Eから亀裂Cが生じる。図2は、ブレード部40とディスク部30との境界部に亀裂Cが生じた例を示している。亀裂Cが生じた部位の断面を観察したところ、亀裂Cはインペラ1の運転に伴って先端Eに引張応力が繰り返し作用することによる疲労が原因であることを知見した。そこで、この亀裂Cの発生を防止し又は低減するために、インペラ1の当該部分に圧縮残留応力CRSを付与する。
[Compressive residual stress]
According to the study by the present inventors, when the
疲労による破壊は亀裂の発生過程と進展過程に大別される。残留応力は主として亀裂の進展過程に大きな影響を及ぼす。疲労による亀裂進展の機構は、亀裂端の塑性すべりに伴う亀裂の開口(鈍化)と逆方向の応力による亀裂端の再鋭化、次の繰返し応力による新たな塑性すべり、の繰返しによるものであり、亀裂端に新たな塑性すべりが起こらければ亀裂は進展しない。
圧縮残留応力は、亀裂を閉口させることで、亀裂の進展を抑制して疲労強度を向上させる。
Fracture failure is broadly divided into crack initiation and propagation processes. Residual stress mainly affects the crack growth process. The mechanism of crack growth due to fatigue is due to repeated crack opening due to plastic slip at the crack edge (blunting), re-sharpening of the crack edge due to reverse stress, and new plastic slip due to the next cyclic stress. If a new plastic slip occurs at the crack edge, the crack does not progress.
The compressive residual stress improves the fatigue strength by closing the crack, thereby suppressing the progress of the crack.
圧縮残留応力は、図5(a)に示すように、表層からある深さにおいてピークを示すが、ピークを示す位置よりも深くなると圧縮残留応力の値は小さくなり、ある深さを超えると引張残留応力に転じる。このように、インペラ1は、ブレード部40とディスク部30の境界部、及び、ブレード部40とカバー部50の境界部部分に圧縮応力が残留するので、疲労による亀裂Cの発生を防止又は抑制される。
なお、図4(a)において、残留応力は正の値が引張りを示し、負の値が圧縮を示している。
As shown in FIG. 5 (a), the compressive residual stress shows a peak at a certain depth from the surface layer, but the value of the compressive residual stress decreases when the depth becomes deeper than the position where the peak is shown, and when the depth exceeds a certain depth, the tensile residual stress becomes tensile. It turns into residual stress. Thus, since the compressive stress remains in the boundary part of the
In FIG. 4A, a positive value of residual stress indicates tension, and a negative value indicates compression.
[圧縮残留応力の付与方法]
本実施形態は、圧縮残留応力をショットピーニング(Shot Peening)により付与する。圧縮残留応力を付与するには、ショットピーニング以外の手段、例えば焼き入れ、窒化処理といった表面処理を採用できるが、ブレード部40の先端近傍に限定して圧縮残留応力を付与するには、ショットピーニングが有効である。
[Method of applying compressive residual stress]
In the present embodiment, compressive residual stress is applied by shot peening. In order to apply the compressive residual stress, means other than shot peening, for example, surface treatment such as quenching or nitriding can be adopted. However, in order to apply the compressive residual stress only in the vicinity of the tip of the
ショットピーニングは、多数の微小な球状粒子、典型的には金属球を高速度で金属表面に衝突させる機械加工の一種であり、この金属球をショットという。一般的にはショットは被加工材よりも固いので、ショットが高速度で被加工材の表面に衝突すると、被加工材の表面がへこみ、丸いくぼみが残る。したがって、ショットピーニングを行った面は梨子地模様となるが、表面に圧縮残留応力が付与されるのに加えて、ショットピーニングする前よりも表面の硬さが増す。本実施形態は、圧縮残留応力層をブレード部40の先端に設けることにより、当該部分における亀裂の発生または進展を防ぐことができる。
Shot peening is a kind of machining in which a large number of minute spherical particles, typically metal spheres collide with a metal surface at a high speed, and these metal spheres are called shots. Since shots are generally harder than the workpiece, when the shot collides with the surface of the workpiece at a high speed, the surface of the workpiece is dented and a round recess remains. Therefore, the surface subjected to shot peening has a pear-like pattern, but in addition to the compressive residual stress being applied to the surface, the hardness of the surface is increased more than before shot peening. In the present embodiment, by providing the compressive residual stress layer at the tip of the
ショットピーニングには、ショットを投射する手段に基づいて、インペラ方式と圧縮エアノズル方式があるが、高い圧縮残留応力を得るには圧縮エアノズル方式が適している。
図4は、圧縮エアノズル方式によりインペラ1にショットピーニングを行う様子を示している。図4に示すように、エアノズル110をインペラ1に向けて配置し、エアノズル110からショットSを投射する。具体的には、ショットピーニングは、エアノズル110をブレード部40の先端Eにおけるディスク部30の境界部に向けてショットSを投射し、また、エアノズル110をブレード部40の先端Eにおけるカバー部50の境界部に向けてショットSを投射する。
Shot peening includes an impeller method and a compressed air nozzle method based on a means for projecting a shot, but a compressed air nozzle method is suitable for obtaining a high compressive residual stress.
FIG. 4 shows how shot peening is performed on the
ショットピーニングに用いられるショットSには、一般的には粒径(直径)が0.2mm〜1.2mmの範囲のものが用いられるが、より微細な粒径0.04〜0.2mmのショットを用いる微粒子ピーニング(Fine Particle Peening)も存在する。本実施形態には、一般的な粒径によるショットピーニング及び微粒子ピーニングの一方又は双方を適用できる。 The shot S used for shot peening is generally one having a particle size (diameter) in the range of 0.2 mm to 1.2 mm, but a shot having a finer particle size of 0.04 to 0.2 mm. There is also Fine Particle Peening. One or both of shot peening and fine particle peening with a general particle size can be applied to the present embodiment.
一般的なショットピーニングと微粒子ピーニングの主たる相違は、圧縮残留応力のピークが生じる深さに現れる。つまり、微粒子ピーニングの方が一般的な粒径のショットピーニングに比べて圧縮残留応力のピークが生じる位置が表面に近い。具体的には、微粒子ピーニングの場合、ピークの深さが例えば0.01mm程度であるのに対して、上述した一般的な粒径によるショットピーニングの場合、ピークの深さが例えば0.05mm程度である。つまり、微粒子ピーニングによる圧縮残留応力は表層から相対的に浅い範囲に与えられ、一般的な粒径によるショットピーニングによる圧縮残留応力は表層から相対的に深い範囲に加えられる。 The main difference between general shot peening and fine particle peening appears in the depth at which the peak of compressive residual stress occurs. That is, the position where the peak of compressive residual stress is closer to the surface in fine particle peening than in shot peening having a general particle size. Specifically, in the case of fine particle peening, the peak depth is about 0.01 mm, for example, whereas in the case of shot peening with the general particle size described above, the peak depth is about 0.05 mm, for example. It is. That is, the compressive residual stress due to fine particle peening is given to a relatively shallow range from the surface layer, and the compressive residual stress due to shot peening due to a general particle size is applied to a relatively deep range from the surface layer.
そこで、本実施形態においては、この粒径の異なるショットを二段階に分けて投射する二段階ショットピーニングを適用できる。二段階ショットピーニングを行うことにより、図5(b)に二段階として示すように、一般的な粒径のショットによるショットピーニングによる圧縮残留応力と微粒子ショットピーニングによる圧縮残留応力が重畳された圧縮残留応力が付与される。つまり、圧縮残留応力によるピークが深さ方向の異なる二箇所に生じるので、より広い深さ方向の範囲に圧縮残留応力を付与できる。 Therefore, in this embodiment, it is possible to apply two-stage shot peening in which shots having different particle diameters are projected in two stages. By performing the two-stage shot peening, as shown in FIG. 5B as a two-stage, a compression residual in which the compression residual stress by shot peening by a shot having a general particle diameter and the compression residual stress by fine particle shot peening are superimposed. Stress is applied. That is, since the peak due to the compressive residual stress occurs at two different locations in the depth direction, the compressive residual stress can be applied to a wider range in the depth direction.
二段階のショットピーニングを行う場合、第一ステップとして一般的な粒径(第一の粒径)によるショットピーニングを行い、次いで、第二ステップとして微粒子(第二の粒径)ショットピーニングを行うことが好ましい。
なお、それぞれ異なる粒径のショットを用いて三段階以上のショットピーニングを行うこともできる。
When performing two-stage shot peening, perform shot peening with a general particle size (first particle size) as the first step, and then perform fine particle (second particle size) shot peening as the second step. Is preferred.
Note that three or more stages of shot peening can be performed using shots having different particle sizes.
[効 果]
以上説明したインペラ1及びその製造方法により得られる効果について説明する。
本実施形態のインペラ1は、ブレード部40の先端Eであって、第一ディスク部31との境界部及びカバー部50との境界部に圧縮残留応力層が設けられている。したがって、インペラ1によれば、疲労により亀裂が生じやすい当該境界部の疲労強度が向上し、亀裂の発生及び進展を防止できるので、インペラ1を長寿命化できる。また、当該境界部に圧縮残留応力が付与されているので、当該境界部の対応力腐食割れ性を向上できる。
特に、インペラ1は、亀裂が生じやすい当該先端部に限定して圧縮残留応力を付与するので、効率よく亀裂の発生及び進展を防止できる。
[Effect]
The effects obtained by the
The
In particular, since the
また、本実施形態によれば、ショットピーニングを用いるので、エアノズル110からブレード部40の先端Eに向けてショットSを投射することで、クローズドインペラであっても容易に当該先端に限定して圧縮残留応力を付与できる。
Further, according to the present embodiment, since shot peening is used, the shot S is projected from the
上記以外にも、本発明の主旨を逸脱しない限り、上記実施形態で挙げた構成を取捨選択したり、他の構成に適宜変更したりすることが可能である。
例えば、本実施形態におけるインペラ1は、ディスク部30を第一ディスク部31と第二ディスク部35に区分し、かつ、第二ディスク部35とブレード部40、カバー部50を一体に成形された構造を有するが、本発明のインペラはこれに限定されない。例えば、本発明は、一体に形成されたディスク部及びブレード部と、これらとは別体として形成されたカバー部と、を接合するインペラにも適用できる。
In addition to the above, as long as the gist of the present invention is not deviated, the configuration described in the above embodiment can be selected or changed to another configuration as appropriate.
For example, the
1 インペラ
3 導入口
4 排出口
30 ディスク部
31 第一ディスク部
32 後端面
33 前端部
34 外周面
35 第二ディスク部
36 後端部
37 前端面
38 内径側領域
40 ブレード部
41 前側縁
42 内側端
43 側面
50 カバー部
51 屈曲部
52 後端面
53 前端縁
100 遠心圧縮機
101 回転軸
102 ケーシング
103 ジャーナル軸受
104 スラスト軸受
105 流路
106 吸込口
107 排出口
110 エアノズル
A グリップ部
C 亀裂
CL 接合層
CRS 圧縮残留応力
E 先端
G ガス
S ショット
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記ディスク部に対向配置されるカバー部と、
前記ディスク部と前記カバー部との間に設けられる複数のブレード部と、を備え、
それぞれの前記ブレード部の先端における、前記ディスク部との境界部の表層、及び、前記カバー部との境界部の表層に圧縮残留応力層が設けられる、
ことを特徴とするインペラ。 A disk portion fixed to a rotating shaft that rotates about an axis;
A cover portion disposed opposite to the disk portion;
A plurality of blade portions provided between the disk portion and the cover portion,
A compressive residual stress layer is provided on the surface layer of the boundary part with the disk part and the surface layer of the boundary part with the cover part at the tip of each blade part,
Impeller characterized by that.
前記カバー部との前記境界部は、前記ブレード部と前記カバー部が一体に形成されているか、接合されている、
請求項1に記載のインペラ。 The boundary part between the disk part and the blade part and the disk part are integrally formed or joined,
In the boundary portion with the cover portion, the blade portion and the cover portion are integrally formed or joined,
The impeller according to claim 1.
前記ディスク部に対向配置されるカバー部と、
前記ディスク部と前記カバー部との間に設けられる複数のブレード部と、を備えるインペラの製造方法であって、
前記ブレード部の先端における、前記ディスク部との境界部の表層、及び、前記カバー部との境界部の表層に、ショットピーニングにより圧縮残留応力を付与する、
ことを特徴とするインペラの製造方法。 A disk portion fixed to a rotating shaft that rotates about an axis;
A cover portion disposed opposite to the disk portion;
A plurality of blade portions provided between the disk portion and the cover portion, and an impeller manufacturing method comprising:
Applying compressive residual stress by shot peening to the surface layer of the boundary part with the disk part and the surface layer of the boundary part with the cover part at the tip of the blade part,
An impeller manufacturing method characterized by the above.
第一の粒径を有する第一ショットを用いて前記ショットピーニングする第一ステップと、
前記第一の粒径より小さい第二の粒径を有する前記ショットを用いて前記ショットピーニングする第二ステップと、の少なくとも二段階で行われる、
請求項3に記載のインペラの製造方法。 Giving compressive residual stress by shot peening
A first step of peening the shot with a first shot having a first particle size;
A second step of peening the shot with the shot having a second particle size smaller than the first particle size, and is performed in at least two stages.
The manufacturing method of the impeller of Claim 3.
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