JP2018153806A - 水素化反応に有用な装置 - Google Patents

Abstract

【課題】炭素—炭素三重結合を含む出発有機物質、特にアルキノール化合物の選択的接触水素化に使用される、触媒活性が高い装置の提供。【解決手段】装置であって前記装置を通って輸送される物質を処理するための装置であって、少なくとも１つの多孔質要素であってこの多孔質要素を通して前記物質をクロスフローさせる、特定の固体金属構造体からなる少なくとも１つの多孔質要素を含み、その多孔質要素は金属合金から作られ、かつ前記多孔質要素は非酸性金属酸化物でコーティングされ、パラジウム（Ｐｄ）が含浸されている装置。【選択図】図１

Description

発明の詳細な説明

本発明は、装置であってこの装置を通って輸送される物質を処理するための装置であって、少なくとも１つの多孔質要素であってこの多孔質要素を通して物質をクロスフローさせる、特定の固体金属構造体からなる少なくとも１つの多孔質要素を含み、その多孔質要素は、パラジウム（Ｐｄ）が含浸された非酸性金属酸化物でコーティングされている、装置に関する。

本発明の装置は、均一および不均一条件下で化学反応を行うのに有用である。

本装置は、実験室規模および工業規模での化学反応（特に、選択的水素化などの水素化）に有用である。

国際公開第２０１０／１４２８０６号パンフレットおよび同第２０１０／１４２８０９号パンフレットには、そのような装置を通って輸送される流体または流動化した物質用の混合器または熱交換器として有用な類似の装置が開示されている。この装置はまた、均一および不均一条件下で化学反応を行うのに有用である。

本発明の目的は、特性が改善され（特に、選択的水素化の観点で）、製造もまた容易な装置を提供することであった。

本発明の装置はまた、非常に安定である（反応条件（ｐＨなど）、基質および溶媒（特に水）に関して）。本装置は非常に容易に再使用することができる。

特に、本発明の装置は、少なくとも１つの入口端および少なくとも１つの出口端を有する壁、好ましくは円筒状の壁を有するチューブを含み、チューブ内には含み、泡状固体構造からなる少なくとも１つの多孔質要素が配置され、その多孔質要素は、互いに連結して相互接続ネットワークを形成する複数の中空空間を含み、その少なくとも１つの要素は特定の金属合金からなり、それはその後、非酸性金属酸化物でコーティングされ、またその後Ｐｄが含浸され、かつその少なくとも１つの要素と壁とは一体に作られている。

本装置、および少なくとも１つの多孔質要素は、例えば米国特許第５，６３９，０７０号明細書、同第５，７３２，３２３号明細書および同第６，６７６，８９２号明細書に記載されている方法である選択的レーザー焼結（ＳＬＳ）、または電子ビーム溶解法（ＥＢＭ）により、一体に製造し得る。ＥＢＭ法は以下のようないくつかの利点を有する。
・熱処理がないこと
・ＳＬＳによるものより滑らかな表面が得られること
・ＳＬＳより２〜３倍高速であること。

本発明は、装置であってこの装置を通って輸送される物質を処理するための装置であって、少なくとも１つの多孔質要素であってこの多孔質要素を通して物質をクロスフローさせる、特定の固体金属構造体からなる少なくとも１つの多孔質要素を含み、その多孔質要素は、
（ｉ）金属合金の全重量に対して６０重量％（ｗｔ％）〜８０ｗｔ％のＦｅ、
（ｉｉ）金属合金の全重量に対して１ｗｔ％〜３０ｗｔ％のＣｒ、および
（ｉｉｉ）金属合金の全重量に対して０．５ｗｔ％〜１０ｗｔ％のＮｉ
を含む金属合金から作られ、かつ
前記多孔質要素は非酸性金属酸化物でコーティングされ、パラジウム（Ｐｄ）が含浸されている、装置に関する。

全ての百分率を加えると常に１００になることは明らかである。

本装置を形成するために使用する金属合金は、ステンレス鋼および工具鋼が好ましい。

３種類の主要なステンレス鋼が知られている。これらはそれらの結晶構造、すなわち、オーステナイト系、フェライト系およびマルテンサイト系により分類される。

最も重要な種類（ステンレス鋼生産量の７０％超）はオーステナイト鋼である。オーステナイト鋼は主要な相としてオーステナイトを有する。これらは、通常、合金の全重量に対して１８〜２０ｗｔ％のクロムと、合金の全重量に対して８〜１０ｗｔ％のニッケルとを含有する合金である。

フェライト鋼は主要な相としてフェライトを有する。これらの鋼は、鉄、および合金の全重量に対して約１７重量％のクロムを含有する。

マルテンサイト鋼は、特徴的な斜方昌マルテンサイト微細構造を有する。マルテンサイト鋼は低炭素鋼である。

ステンレス鋼は、さらなる金属、すなわち、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｔｉ、ＡｌおよびＮｂなどを含むことができる。

さらに、ステンレス鋼は炭素も含むことができる。

したがって、本発明は、少なくとも１つの多孔質要素が、
（ｉ）ステンレス鋼の全重量に対して６０ｗｔ％〜８０ｗｔ％のＦｅ、
（ｉｉ）ステンレス鋼の全重量に対して１２ｗｔ％〜２５ｗｔ％のＣｒ、
（ｉｉｉ）ステンレス鋼の全重量に対して１ｗｔ％〜８ｗｔ％のＮｉ、および
（ｉｖ）ステンレス鋼の全重量に対して１ｗｔ％〜８ｗｔ％のＣｕ
を含むステンレス鋼から作られている装置に関する。

ステンレス鋼は、多くの製造者および販売業者から商業的に入手可能である。すなわち、それは、Ｓｖｅｒｄｒｕｐ Ｈａｎｓｓｅｎ、Ｎｉｃｈｅｌｃｒｏｍ Ａｃｃｉａｉ Ｉｎｏｘ Ｓ．ｐ．Ａ、またはＥＯＳ ＧｍｂＨなどの会社から購入することができる。

適切な製品は、すなわちＥＯＳ ＧｍｂＨ（独国）のＥＯＳ ＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅｌ ＧＰ１（登録商標）である。

金属合金はまた工具鋼とすることができる。

したがって、本発明のさらなる実施形態は、少なくとも１つの多孔質要素が、
（ｉ）工具鋼の全重量に対して６０ｗｔ％〜８０ｗｔ％のＦｅ、
（ｉｉ）工具鋼の全重量に対して１ｗｔ％〜１５ｗｔ％のＣｒ、
（ｉｉｉ）工具鋼の全重量に対して１ｗｔ％〜１９ｗｔ％のＮｉ、
（ｉｖ）工具鋼の全重量に対して０．５ｗｔ％〜１０ｗｔ％のＣｏ、および
（ｖ）工具鋼の全重量に対して０ｗｔ％〜１５ｗｔ％のＷ
を含む工具鋼である合金で作られている装置に関する。

工具鋼は、明確に定義されている鋼の一分類である。すなわち、それらは、ＤＩＮ １．２３４３、ＤＩＮ １．２３４４、ＤＩＮ １．２３６７、ＤＩＮ １．２３６５、ＤＩＮ １．２８８５、ＤＩＮ １．２３２３、ＤＩＮ １．２７５８およびＤＩＮ １．２７０６などのＤＩＮ（ドイツ工業規格（Ｄｅｕｔｓｃｈｅ ｌｎｄｕｓｔｒｉｅ Ｎｏｒｍ））により分類されている。

工具鋼は、多くの製造者および販売業者から商業的に入手可能である。

本発明の実施形態の必須の特徴は、少なくとも１つの多孔質要素が非酸性金属酸化物層でコーティングされていることである。

少なくとも１つの多孔質要素をコーティングしている非酸性金属酸化物層は、塩基性または両性である。適切な非酸性金属酸化物層は、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｍｎ、ＣｕまたはＡｌを含む。酸化物層は、ＺｎＯ、および任意選択により、少なくとも１種のさらなる金属酸化物であって、金属がＣｒ、Ｍｎ、Ｍｇ、ＣｕおよびＡｌからなる群から選択される金属酸化物を含むことが好ましい。

少なくとも１つの要素は、ＺｎＯ、および任意選択により、少なくとも１種のさらなる金属（Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｇ、ＣｕおよびＡｌ）酸化物の薄層でコーティングされていることが好ましい。

金属合金のコーティングは、一般に知られた方法、すなわちディップコーティングなどにより行われる。

本発明の装置は、通常、触媒の全重量に対して０．００１〜２ｗｔ％、好ましくは０．０１〜１ｗｔ％のＺｎＯを含む。

本発明の好ましい実施形態では、非酸性金属酸化物層は、ＺｎＯと、少なくとも１種のさらなる金属酸化物であって、金属がＣｒ、Ｍｎ、Ｍｇ、ＣｕおよびＡｌからなる群から選択される金属酸化物とを含む。

本発明のより好ましい実施形態では、非酸性金属酸化物層はＺｎＯおよびＡｌ_２Ｏ_３を含む。

ＺｎＯとＡｌ_２Ｏ_３の混合物を使用するとき、ＺｎＯ：Ａｌ_２Ｏ_３の比は２：１〜１：２であることが好ましい。

そのようにコーティングされた要素または要素群には、その後、Ｐｄナノ粒子が含浸される。ナノ粒子は一般に知られた方法、すなわち前駆体としてＰｄＣｌ_２を使用し、その後、それを水素により還元することにより合成される。

非酸性金属酸化物層上のＰｄナノ粒子は、通常、０．５〜２０ｎｍ、好ましくは２〜１５ｎｍ、より好ましくは５〜１２ｎｍ、最も好ましくは７〜１０ｎｍの平均粒子径を有する。（この径は光散乱法により測定される）。

本発明の装置は、触媒の全重量に対して０．０００１〜１ｗｔ％、好ましくは０．００１〜０．１ｗｔ％のＰｄナノ粒子を含む。

本装置のさらなる実施形態によれば、少なくとも１つの多孔質要素の中空空間は、実質的に球形であり、かつ０．５〜２０ｍｍ、好ましくは１〜１０ｍｍ、より好ましくは１．５〜５ｍｍの平均等価直径を有する。

球形の中空空間の表面領域を規定するシェルは、物質をクロスフローさせる複数の相互に連結した孔をさらに含む。前記孔の平均等価直径は、０．０１〜５ｍｍの範囲、好ましくは０．１〜５ｍｍの範囲、より好ましくは０．１〜２ｍｍの範囲にある。

本発明の特定の実施形態では、シェルは、平滑もしくは粗面の、または部分的に平滑もしくは粗面の表面を含むように作製される。

好ましい実施形態では、本装置は、混合器もしくは熱交換器として使用するために、または、例えば、高速の、発熱性の、混合に敏感な、もしくは熱に敏感な反応のような、単相および多相化学反応を連続的に取り扱うために設計されている。本装置は、反応物質の高速混合および非常に迅速な熱移動を提供する。良好な熱移動と非常に高い機械的安定性を保証するには、多孔質構造体の反応器壁への固定接続が主として重要である。このことにより、高温高圧にまで処理できる可能性が得られる。多孔質要素の構造はまた、化学プラントの規模を決めるための重要なパラメータである、軸方向の分散、および反応器内の滞留時間分布にそれぞれ強い影響を及ぼす。

化学プラントでよく使用される、従来のバッチ反応器では、エネルギーの散逸は、撹拌機の回転速度に支配され得る。連続系では、滞留時間とその分布に直接結びつく流速のみを変化させることができる。この関係は、バッチ反応器と比べて不利な点であるが、数値流体力学（ＣＦＤ）の支援により設計され、その後、例えば上述のＳＬＳ法により作製される多孔質要素の、明確に定義された幾何学的形状によって処理することができる。

有機分子の官能基の水素化は、高速の多相発熱反応の例である。そのような反応は、有機合成に利用できる、環境上許容される反応経路の一部である。例えば、ビタミンＡおよびビタミンＥの前駆体、すなわち中間体は、３つの主要なタイプの反応により製造される。そのうちの１つが、多相、すなわち３相反応であって、反応混合物が液相、不溶性固体触媒相および気相を含む選択的触媒水素化である。

そのような水素化反応を行う最も一般的な反応器の種類は、バッチ式に操作されるスラリー反応器である。主として、撹拌槽とループ反応器が使用されている。強い発熱反応であるため、効率的な温度コントロールを行うのに、外部と内部の熱交換器を併用する必要がある。さらに、反応に使用する触媒濃度は、比較的低く（＜１０％）、これが反応速度を制限する。最後に、従来の反応器の熱移動成績は、０．２〜５ｋＷｍ^−３Ｋ^−１程度である。したがって、許容可能な生産率とするには、大きな反応器容積が必要である。

水素化過程の成績と生成物分布は、触媒活性／選択性と、反応器内の化学反応速度と移動現象との相互作用に強く影響される。

３相反応において、解決すべき主な問題点の１つは、内部および外部の物質移動に対する制限を回避することである。したがって、粒径の小さい触媒粒子が要求される。しかしながら、技術の応用において、安全性と環境上の問題を引き起こすことが多い、固体の仕込み、濾過および取出しのような触媒の取り扱いのために、最小径の使用は制限され、また、甚大な触媒の損失と経済的に望ましくないプロセスに繋がり得る。

さらに、水素化は強い発熱反応であるため、反応熱を除去することは、反応器の性能の主な制約になる。したがって、スラリー反応器では、単位体積当たりの触媒の量は、熱交換能力によって制限される。

さらなる態様は、制御された圧力の下におけるプロセスの安全性と持続的生産に関係する。多段化学プロセスの生成物中間体は、上述のように、不安定であり、分解して膨大な量の熱を放出することがしばしばある。結果は、熱的暴走および爆発である。

化学反応の安全性を高めるには、厳重な熱管理が要求される。さらに、反応器内の反応物質の量は、危険の潜在性を低減させるためにできる限り少なくすべきである。

選択的反応のこれらの問題点は、本発明で定義されたように設計された装置（以下、栓流反応器ともいう）を使用することにより解決し得る。そのような反応器は、連続モードで運転し得る。この運転モードは、バッチ法の場合のような大量の不安定な生成物中間体の蓄積を回避し、化学反応の安全性を高める。このプロセスの統合は、熱的に不安定な中間体を安定なものへと処理するには、特に重要である。

以下に記載する連続栓流反応器は、熱および物質移動に関して、構造化された幾何学的形状において最適化されている。反応器内の栓流様速度場が、等温および均一運転モードを保証する。運転費用（圧力損失、加熱エネルギーなど）と生成物の品質（選択性、転化率など）の比率を最適化するために、栓流様速度場を、幾何学的形状的に、化学反応に使用する流体の熱伝達率、粘度、密度および混合挙動に適合させることができる。他方、少なくとも１つの多孔質要素の構造は、静的混合要素の要件を満たすのみならず、臨界反応に対する火炎防止器としても機能し、便利な成型および適切な材料の選択によって、連続システムの機械的および化学的安定性を可能にする。

これらの全ての要件を満たすために、少なくとも１つの多孔質要素の幾何学的形状は、その長さ方向に亘って一貫性を有していてはならず、異なる条件に対して調節することができる。さらに、チューブ中で生じる反応に応じて、多孔質要素はチューブの全長に及んでもよく、または反応器チューブの全長の１０〜９０％、好ましくは５０〜８０％の長さを有していてもよい。

本発明の栓流反応器は、ミリメートルの範囲の特徴的な寸法を有する。０．５〜３００ｍｍの流路直径の反応器を使用することが好ましい。

本発明の好ましい実施形態では、反応器チューブは、１〜３００ｍｍ、好ましくは２〜１００ｍｍ、より好ましくは５〜５０ｍｍの範囲の直径を有する。

化学反応を行う反応器として本装置を使用することに関し、触媒の使用を提案することが、本発明の範囲内の基本的な目的である。栓流反応器では、従来の懸濁反応器におけるように、可動または固定形態で触媒粒子を使用することができる。触媒粒子が固定形態で使用される場合、多孔質要素の焼結金属構造が触媒の担体として機能し得ることが好ましい。

この反応器の他の主な特徴は、従来の化学反応器と比べて、容積に対する表面の比率が高いことである。少なくとも１つの多孔質要素により達成される反応器の比表面積は、５００〜５０’０００ｍ^２ｍ^−３の範囲にあるが、典型的な実験室および生産用の容器の比表面積は、約１０ｍ^２ｍ^−３であり、１００ｍ^２ｍ^−３を超えるものは極めて稀である。

栓流反応器の好ましい実施形態では、チューブは、環状チャンバーを規定する２重壁構造の円筒状ハウジングを含み、前記環状チャンバーは、反応混合物を冷却または加熱するために、前記チャンバーを通って熱交換流体を連続的に移動させる熱交換器に接続された、少なくとも１つの流体入口と、少なくとも１つの流体出口を含む。

代替として、または２重壁円筒状ハウジングと組み合わされて、チューブは、円筒状の壁の長さ方向に配置された中央内部チューブを含み、前記内部チューブが、反応プロセスの化合物を、チューブを通して輸送された物質に加えるために、少なくとも１つの出口を含むか、またはチューブに、反応器を通して熱交換流体を輸送するために、出口のない内部チューブが配置される。

一般に、本発明の装置は、
（ｉ）金属合金（特に、ステンレス鋼または工具鋼）から本装置（少なくとも１つの多孔質要素を含む）を製造する工程、
（ｉｉ）非酸性金属酸化物層で本装置（この内部部品）をコーティングする工程、および
（ｉｉｉ）非酸性金属酸化物層にＰｄナノ粒子を含浸させる工程
により製造される。

本発明の装置は、出発有機物質、特に炭素−炭素三重結合を含む出発有機物質、より特にアルキノール化合物の選択的接触水素化に使用される。したがって、本発明はまた、出発有機物質、特に炭素−炭素三重結合を含む出発有機物質、特にアルキノール化合物の選択的接触水素化における本発明の装置の使用に関する。

好ましくは、本発明は、式（Ｉ）

（但し、
Ｒ_１はＣ_１〜Ｃ_３５の直鎖もしくは分岐アルキル基、またはＣ_５〜Ｃ_３５の直鎖もしくは分岐アルケニル基部分であって、Ｃ鎖は置換されていてもよく、
Ｒ_２はＣ_１〜Ｃ_４の直鎖もしくは分岐アルキル基であって、Ｃ鎖は置換されていてもよく、
Ｒ_３はＨまたは−Ｃ（ＣＯ）Ｃ_１〜Ｃ_４アルキルである）
の化合物を水素と反応させる方法であって、反応溶液は、ポンプにより本発明の装置を通して送られる（または、別の方法で輸送される）方法に関する。

水素は、通常、Ｈ_２ガスの形態で使用される。

式（１）の好ましい化合物は以下のものである。

これらは、式（Ｉａ’）、（Ｉｂ’）、（Ｉｃ’）および（Ｉｄ’）で表される、対応する化合物に水素化される。

反応は、通常は加圧下に行われる。通常、２〜１０ｂａｒである。

反応は、通常は高温で行われる。通常３０℃〜８０℃である。

反応は、通常は溶剤を使用しないで行われる。しかし、水素化に不活性な溶剤を使用することも可能である。

図１は、水素化プロセスの適切な配置を示す。

以下で、本発明をより詳しく説明する。特に断らない限り、全ての部は重量に関係し、温度は℃で与えられる。

［実施例１］
［装置（栓流反応器）の作製］
金属発泡構造体中における化学反応については、商業的に入手可能な発泡体が有するいくつかの困難を解決しなければならなかった。一方、アルミニウムまたは銅のような商業的に入手可能な材料は、化学反応器として、特に腐食の点で、好ましくない。他方、熱移動の律速段階である発泡体から壁への接続。ハンダ付けのような様々な手法を試験したが、持続的な接続は達成されなかった。したがって、本発明では、導入部で記載したように、いわゆるレーザー焼結法（ＳＬＳ）である、新規の作製手法を提案する。この技術によって、ほぼ全ての形状の三次元構造体を、コンピューター支援設計（ＣＡＤ）ソウトウェアで設計し、その後、単一部品として作製することができる。これは、例えば、米国特許第５，６３９，０７０号明細書、同第５，７３２，３２３号明細書および同第６，６７６，８９２号明細書に記載されているように、金属粉末（ＥＯＳ ＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅｌ ＧＰ１（登録商標））の層を堆積させ、ＣＡＤモデルに対応した選択された位置にエネルギーを注入してそれを焼結し、その後、新たな層を堆積させ、この手順を再び開始することにより行われる。この製造法は、長さの規模が５０μｍのオーダーまで、幾何学的形状に関して殆ど制限がないことから、製造者は、プロセス固有の全ての設計基準を満たすことができる。これらの優先性により、以下に掲げる最も影響が大きいパラメータを適合させることにより、化学的処理に対する非常に精密な規模の決定が可能になる。これに替る方法は、これもまた導入部で記載したことであるが、いわゆる電子ビーム溶接法（ＥＢＭ）であろう。

本装置は、長さ２００ｍｍ、外径１０ｍｍ、内径６ｍｍ、そしてチューブの中空容積は４．４ｍｌであった。

その後、本装置に、金属酸化物層のコーティングを施し、その後、この層にＰｄナノ粒子を堆積させた。

その後、４５０℃で３時間、本装置に予備熱処理を施した。

［ＺｎＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３の堆積（多孔質要素のコーティング）］
Ａｌ_２Ｏ_３＋ＺｎＯ前駆体溶液の調製：１００ｍＬのフラスコにＡｌ（ＮＯ_３）_３・９Ｈ_２Ｏ（２０．０ｇ、５３．３ｍＭｏｌ）および水（７０ｍＬ）を加えた。Ａｌ（ＮＯ_３）_３・９Ｈ_２Ｏが完全に溶解するまで、この混合物を撹拌した。溶液を９５℃にまで加熱した。その後、溶液にＺｎＯ粉末（４．３４ｇ、５３．３ｍＭｏｌ）を徐々に加えた。ＺｎＯが完全に溶解するまで、加熱と撹拌を続けた。その後、溶液を室温にまで冷却し、メンブランフィルターを通して濾過した。

酸化した本装置の内部に前駆体溶液を流すことにより、ＺｎＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３を堆積させた。その後、装置を、６０℃、１２５ｍｂａｒで２時間乾燥させ、次いで４５０℃で１時間焼成した。この工程を２回繰り返した。

［Ｐｄの含浸］
Ｐｄ°懸濁液の調製：加熱（約９５℃）と撹拌を行いながら、モリブデン酸ナトリウム二水和物（７９．５ｍｇ、０．３２９ｍｍｏｌ）と無水塩化パラジウム（ＩＩ）（５３．０ｍｇ、０．２９９ｍｍｏｌ）を３０ｍＬの脱イオン水に加えた。水が完全に蒸発するまで、加熱と撹拌を続けた（固体残渣が生成した）。その後、撹拌しながら、３０ｍＬの脱イオン水を残渣に加えた。ＰｄＣｌ_２を完全に溶解させるために、蒸発−溶解のサイクルを２回繰り返した。最後に、５０ｍＬの熱水を固体残渣に加えた。この濃茶色の溶液を室温にまで冷却し、紙製の濾紙を通して１００ｍＬのシリンダーへ濾過した。濾紙を水で洗浄した。前駆体溶液の量を最終的に６０ｍＬとする。

ガラスシリンダー中、室温で１時間、前駆体溶液に水素をバブリングで通すことにより、Ｐｄ°懸濁液を生成した。

装置の一端をゴム製のストッパーで閉じ、得られたＰｄ°懸濁液を反応器に満たし、垂直位置にして、９０℃、減圧下で、液体を徐々に蒸発させた。この処理を３回繰り返した。

このようにして得た装置は、いずれも装置の全重量に対して、０．５８重量％のＺｎＯ、０．３重量％のＡｌ_２Ｏ_３および０．０６重量％のＰｄを含有した。

水素化の前に、Ｈ_２により触媒を活性化させた。

上記のように調製し、処理した装置に、Ｈ_２−Ａｒ流（１：９；全流量−４５０ｍｌ／分）の下、３００℃で４時間の熱処理（温度勾配−１０°／分）を施した。その後、同じＨ_２−Ａｒ流の下で、それを室温にまで冷却した。

［実施例２：ＭＢＹの選択的水素化（式（Ｉａ）で表わされる化合物からＭＢＥ（式（Ｉａ’）で表わされる化合物）］

５００ｍｌ容器にＭＢＹ（２３３．１ｇ、２．７３Ｍｏｌ）を入れた。図１に見られるような配置で、実施例１の装置を使用した。

反応器（オートクレーブ）を閉じ、４ｂａｒのＮ_２で系を３回フラッシングした。その後、反応混合物を撹拌しながら６５℃に加熱した。

その後、撹拌を停止し、４ｂａｒのＨ_２で再度フラッシングを４回行い、その後、オートクレーブを加圧した（４ｂａｒのＨ_２）。

一定の間隔で反応混合物から試料を採取し分析した。

反応後、メタノールで洗浄することにより装置を清浄にすることができる。

次表に、ある反応時間後の選択率、転化率および収率を挙げる。

本発明の装置の選択性が優れていることが理解できる。

Claims (16)

1. 装置であって前記装置を通って輸送される物質を処理するための装置であって、少なくとも１つの多孔質要素であって前記多孔質要素を通して前記物質をクロスフローさせる、特定の固体金属構造体からなる少なくとも１つの多孔質要素を含み、前記多孔質要素は、（ｉ）金属合金の全重量に対して６０ｗｔ％〜８０ｗｔ％のＦｅ、
   （ｉｉ）金属合金の全重量に対して１ｗｔ％〜３０ｗｔ％のＣｒ、および
   （ｉｉｉ）金属合金の全重量に対して０．５ｗｔ％〜１０ｗｔ％のＮｉ
   を含む金属合金から作られ、かつ
   前記多孔質要素は非酸性金属酸化物でコーティングされ、パラジウム（Ｐｄ）が含浸されている装置。
2. 前記金属合金がステンレス鋼である請求項１に記載の装置。
3. 前記金属合金が工具鋼である請求項１に記載の装置。
4. 前記金属合金が、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｔｉ、ＡｌおよびＮｂからなる群から選択されるさらなる金属を含む請求項１〜３のいずれか一項に記載の装置。
5. 前記金属合金が炭素を含む請求項１〜４のいずれか一項に記載の装置。
6. 前記ステンレス鋼が、
   （ｉ）前記ステンレス鋼の全重量に対して６０ｗｔ％〜８０ｗｔ％のＦｅ、
   （ｉｉ）前記ステンレス鋼の全重量に対して１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％のＣｒ、および
   （ｉｉｉ）前記ステンレス鋼の全重量に対して０．５ｗｔ％〜１０ｗｔ％のＮｉ
   を含む請求項２に記載の装置。
7. 前記工具鋼が、
   （ｉ）前記工具鋼の全重量に対して６０ｗｔ％〜８０ｗｔ％のＦｅ、
   （ｉｉ）前記工具鋼の全重量に対して１ｗｔ％〜１５ｗｔ％のＣｒ、
   （ｉｉｉ）前記工具鋼の全重量に対して１ｗｔ％〜１９ｗｔ％のＮｉ、
   （ｉｖ）前記工具鋼の全重量に対して０．５ｗｔ％〜１０ｗｔ％のＣｏ、および
   （ｖ）前記工具鋼の全重量に対して０ｗｔ％〜１５ｗｔ％のＷ
   を含む請求項３に記載の装置。
8. 前記少なくとも１つの多孔質要素をコーティングしている前記非酸性金属酸化物層が、塩基性または両性である請求項１〜７のいずれか一項に記載の装置。
9. 前記非酸性金属酸化物層が、ＺｎＯ、および任意選択により、少なくとも１種のさらなる金属酸化物を含み、前記金属がＣｒ、Ｍｎ、Ｍｇ、ＣｕおよびＡｌからなる群から選択される、請求項１〜８のいずれか一項に記載の装置。
10. 前記非酸性金属酸化物層が、ＺｎＯおよびＡｌ_２Ｏ_３を含む請求項１〜９のいずれか一項に記載の装置。
11. 前記非酸性金属酸化物層上の前記Ｐｄナノ粒子が、０．５〜２０ｎｍ、好ましくは２〜１５ｎｍ、より好ましくは５〜１２ｎｍ、最も好ましくは７〜１０ｎｍの平均粒子径を有する請求項１〜１０のいずれか一項に記載の装置。
12. 前記触媒の全重量に対して０．００１〜２ｗｔ％のＺｎＯを含む請求項１〜１１のいずれか一項に記載の装置。
13. 前記触媒の全重量に対して０．０００１〜１ｗｔ％の前記Ｐｄナノ粒子を含む請求項１〜１２のいずれか一項に記載の装置。
14. 前記少なくとも１つの多孔質要素の中空空間が、実質的に球形であり、かつ０．５〜２０ｍｍ、好ましくは１〜１０ｍｍ、より好ましくは１．５〜５ｍｍの平均等価直径を有する請求項１〜１３のいずれか一項に記載の装置。
15. 出発有機物質、特に炭素−炭素三重結合を含む出発有機物質、より特にアルキノール化合物の選択的接触水素化における請求項１〜１４のいずれか一項に記載の装置の使用であって、反応溶液がポンプにより前記装置を通して送られる使用。
16. 前記出発有機物質が、式（Ｉ）
    

    

    
    （但し、
    Ｒ_１はＣ_１〜Ｃ_３５の直鎖もしくは分岐アルキル基、またはＣ_５〜Ｃ_３５の直鎖もしくは
    分岐アルケニル基部分であって、前記Ｃ鎖は置換されていてもよく、
    Ｒ_２はＣ_１〜Ｃ_４の直鎖もしくは分岐アルキル基であって、前記Ｃ鎖は置換されていても
    よく、
    Ｒ_３はＨまたは−Ｃ（ＣＯ）Ｃ_１〜Ｃ_４アルキルである）
    の化合物である請求項１５に記載の使用。

Images