JP2018080895A

JP2018080895A - Glow plug

Info

Publication number: JP2018080895A
Application number: JP2016224881A
Authority: JP
Inventors: 智貴石黒; Tomoki Ishiguro
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 2016-11-18
Filing date: 2016-11-18
Publication date: 2018-05-24
Anticipated expiration: 2036-11-18
Also published as: JP6731331B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To improve heat transfer efficiency from a heating coil to a sheath tube while suppressing short circuit between the sheath tube and the heating coil.SOLUTION: A glow plug is provided with a sheath heater where a heating coil is arranged in a sheath tube. On an inside surface of the sheath tube, recessed/projected parts are formed. In a cross section cutting the sheath heater in parallel to an axial line in the way that the axis line of the sheath heater is included, the following is satisfied: the recessed/projected part is configured by a plurality of recesses arranged on at least one of inner surfaces of an outer wall of a pair of sheath tubes and projections formed between adjacent recesses. Surfaces of the respective recesses form a curve without inflection points. A most projecting part farthest from the outer surface of the outer wall of the sheath tubes at the respective projections is positioned between cross sections of two adjacent wires that are present closest to the most projecting part among wires configuring the heating coil.SELECTED DRAWING: Figure 4

Description

本発明は、グロープラグに関する。 The present invention relates to a glow plug.

従来、シースチューブ内に発熱コイルを配置したシースヒータを備えるメタルグロープラグでは、壁面がストレート形状である、すなわち、略均一な厚みの筒状のシースチューブを用いていた（例えば、特許文献１参照）。そして、シースチューブの内表面と、発熱コイルを構成する線材と、の間で、短絡抑制のための十分なクリアランスを確保可能となるように、シースチューブの内径および発熱コイルの外径が設定されていた。 Conventionally, in a metal glow plug including a sheath heater in which a heating coil is disposed in a sheath tube, the wall surface is a straight shape, that is, a cylindrical sheath tube having a substantially uniform thickness has been used (see, for example, Patent Document 1). . Then, the inner diameter of the sheath tube and the outer diameter of the heating coil are set so that a sufficient clearance for suppressing a short circuit can be secured between the inner surface of the sheath tube and the wire constituting the heating coil. It was.

特開２０１６−２０７７４号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2006-20774

しかしながら、上記のように、短絡防止効果が十分に得られるように、シースチューブと発熱コイルとの間のクリアランスを確保する場合には、発熱コイルからシースチューブへの伝熱の効率が不十分になる可能性があった。発熱コイルからシースチューブへの伝熱の効率が不十分であると、シースヒータの昇温に時間がかかり、グロープラグの着火性能が低下する可能性がある。そのため、シースヒータの昇温性能の更なる改善が望まれていた。 However, as described above, the heat transfer efficiency from the heating coil to the sheath tube is insufficient when the clearance between the sheath tube and the heating coil is ensured so that the short-circuit prevention effect can be sufficiently obtained. There was a possibility. If the efficiency of heat transfer from the heating coil to the sheath tube is insufficient, it takes time to raise the temperature of the sheath heater, and the ignition performance of the glow plug may be reduced. Therefore, further improvement of the temperature rise performance of the sheath heater has been desired.

本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであり、以下の形態として実現することが可能である。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and can be realized as the following forms.

（１）本発明の一形態によれば、通電により発熱する発熱コイルが、軸線方向に延びるシースチューブ内に配置されているシースヒータを備えるグロープラグが提供される。このグロープラグは、前記シースチューブの内表面に凹凸部が形成されており；前記シースヒータの軸線を含むように、前記軸線に平行に前記シースヒータを切断する断面において；前記凹凸部は、前記シースヒータの軸線方向に延びる一対の前記シースチューブの外壁の少なくとも一方の内表面において、前記軸線方向に並ぶ複数の凹部、および、隣り合う前記凹部間に形成される凸部によって構成され；各々の前記凹部の表面は、変曲点を有しない曲線を形成しており；各々の前記凸部における、前記シースチューブの外壁の外表面から最も離間した箇所である最凸部は、前記軸線に垂直な方向に投影したときに、前記発熱コイルを構成する線材の断面のうち、前記最凸部の最も近くに存在する隣り合う２つの前記線材の断面の間に位置する。
この形態のグロープラグによれば、シースチューブの内表面と発熱コイルとの間において、短絡防止のためのクリアランスを確保しつつ、発熱コイルの内表面とシースチューブとの間の距離を、全体として、より短くすることができる。その結果、発熱コイルからシースチューブへの伝熱の効率を高めることができ、グロープラグの着火性能を向上させることができる。 (1) According to one aspect of the present invention, there is provided a glow plug including a sheath heater in which a heating coil that generates heat when energized is disposed in a sheath tube extending in the axial direction. The glow plug has an uneven portion formed on the inner surface of the sheath tube; in a cross section in which the sheath heater is cut in parallel to the axis so as to include the axis of the sheath heater; A plurality of concave portions arranged in the axial direction on the inner surface of at least one of the outer walls of the pair of sheath tubes extending in the axial direction, and convex portions formed between the adjacent concave portions; The surface forms a curve having no inflection point; in each of the convex portions, the most convex portion that is the most distant from the outer surface of the outer wall of the sheath tube is in a direction perpendicular to the axis. Among the cross sections of the wire constituting the heat generating coil when projected, the position is between two adjacent cross sections of the wire that are closest to the most convex portion. That.
According to the glow plug of this embodiment, the distance between the inner surface of the heating coil and the sheath tube is set as a whole while ensuring a clearance for preventing a short circuit between the inner surface of the sheath tube and the heating coil. , Can be shorter. As a result, the efficiency of heat transfer from the heating coil to the sheath tube can be increased, and the ignition performance of the glow plug can be improved.

（２）上記形態のグロープラグにおいて、前記凹凸部は、前記軸線方向において、前記発熱コイルの発熱時に前記シースヒータの先端部の外表面において最高温度を呈する位置である最高温度部と重なる領域に、形成されていることとしてもよい。この形態のグロープラグによれば、発熱コイルからシースチューブへの伝熱の効率を、さらに高めることができる。 (2) In the glow plug of the above aspect, in the axial direction, the concavo-convex portion overlaps with a maximum temperature portion that is a position that exhibits a maximum temperature on the outer surface of the distal end portion of the sheath heater when the heating coil generates heat. It may be formed. According to this form of glow plug, the efficiency of heat transfer from the heating coil to the sheath tube can be further increased.

（３）上記形態のグロープラグにおいて、前記凹凸部を構成する前記凹部は、前記シースチューブの内表面において、前記シースチューブの周方向に連続して螺旋状に形成されることとしてもよい。この形態のグロープラグによれば、発熱コイルの発熱時において、シースチューブの昇温状態を、シースチューブの周方向に均一化することができる。その結果、シースヒータにおける温度分布の不均一に起因する、グロープラグの着火性能の低下を抑えることができる。 (3) In the glow plug of the above aspect, the concave portion constituting the concave and convex portion may be formed in a spiral shape continuously in the circumferential direction of the sheath tube on the inner surface of the sheath tube. According to this form of glow plug, the temperature rise state of the sheath tube can be made uniform in the circumferential direction of the sheath tube when the heat generating coil generates heat. As a result, it is possible to suppress a decrease in the ignition performance of the glow plug due to nonuniform temperature distribution in the sheath heater.

（４）上記形態のグロープラグにおいて、前記シースチューブは、前記軸線方向において前記最高温度部と重なる領域に設けられた前記凹凸部における、前記シースチューブの肉厚が最も薄くなる部位の肉厚である最小肉厚よりも、前記シースチューブの肉厚が薄い領域を、前記軸線方向において前記最高温度部と重なる領域よりも後端側に有することとしてもよい。この形態のグロープラグによれば、発熱コイルの先端側からシースチューブの後端側への伝熱を抑えて、シースチューブの先端部を、より効率良く昇温させることができる。その結果、グロープラグの着火性能を、さらに向上させることができる。 (4) In the glow plug of the above aspect, the sheath tube has a thickness at a portion where the thickness of the sheath tube is the thinnest in the uneven portion provided in the region overlapping the highest temperature portion in the axial direction. It is good also as having the area | region where the thickness of the said sheath tube is thinner than a certain minimum thickness in the rear end side rather than the area | region which overlaps with the said highest temperature part in the said axial direction. According to this form of glow plug, heat transfer from the distal end side of the heating coil to the rear end side of the sheath tube can be suppressed, and the distal end portion of the sheath tube can be heated more efficiently. As a result, the ignition performance of the glow plug can be further improved.

本発明は、上記以外の種々の形態で実現することも可能である。例えば、グロープラグ用のシースヒータ、シースヒータの製造方法、あるいは、グロープラグの製造方法等の形態で実現することができる。 The present invention can be implemented in various forms other than the above. For example, it can be realized in the form of a glow plug sheath heater, a sheath heater manufacturing method, a glow plug manufacturing method, or the like.

グロープラグの概略構成を表わす説明図である。It is explanatory drawing showing schematic structure of a glow plug. シースヒータの構成を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the structure of a sheath heater. シースヒータの先端部の様子を模式的に表わす断面図である。It is sectional drawing which represents typically the mode of the front-end | tip part of a sheath heater. 凹凸部と発熱コイルを構成する線材との位置関係を表わす断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram showing the positional relationship of an uneven | corrugated | grooved part and the wire which comprises a heating coil. グロープラグの製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of a glow plug. 本実施形態における発熱コイルからの伝熱の様子を表わす説明図である。It is explanatory drawing showing the mode of the heat transfer from the heat generating coil in this embodiment. 比較例における発熱コイルからの伝熱の様子を表わす説明図である。It is explanatory drawing showing the mode of the heat transfer from the heat generating coil in a comparative example. 比較例のシースヒータの構成を示す断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram which shows the structure of the sheath heater of a comparative example. 第２実施形態のシースヒータの構成を示す断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram which shows the structure of the sheath heater of 2nd Embodiment. 第３実施形態のシースヒータの構成を示す断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram which shows the structure of the sheath heater of 3rd Embodiment.

Ａ．第１実施形態：
（Ａ−１）グロープラグの全体構成：
図１は、本発明の第１の実施形態としてのグロープラグ１０の概略構成を表わす説明図である。本実施形態のグロープラグ１０は、ディーゼルエンジンを始めとする内燃機関の始動時等における点火を補助する熱源として機能する。図１に示すように、グロープラグ１０は、主な構成要素として、通電によって発熱するシースヒータ８００と、主体金具５００と、中軸２００と、を備える。図１では、グロープラグ１０の軸線Ｏから紙面右側に外観構成を図示し、軸線Ｏから紙面左側に断面構成を図示した。なお、本明細書では、グロープラグ１０の軸線Ｏに沿う軸線方向ＯＤについて、シースヒータ８００側を「先端側」と呼び、中軸２００側を「後端側」と呼ぶ。 A. First embodiment:
(A-1) Overall configuration of glow plug:
FIG. 1 is an explanatory diagram showing a schematic configuration of a glow plug 10 as a first embodiment of the present invention. The glow plug 10 of the present embodiment functions as a heat source that assists ignition when starting an internal combustion engine such as a diesel engine. As shown in FIG. 1, the glow plug 10 includes a sheath heater 800 that generates heat when energized, a metal shell 500, and a middle shaft 200 as main components. In FIG. 1, the appearance configuration is illustrated on the right side of the drawing from the axis O of the glow plug 10, and the cross-sectional configuration is illustrated on the left side of the drawing from the axis O. In this specification, with respect to the axial direction OD along the axis O of the glow plug 10, the sheath heater 800 side is referred to as the “front end side” and the middle shaft 200 side is referred to as the “rear end side”.

主体金具５００は、例えば炭素鋼等の金属材料を筒状に成形した部材である。主体金具５００は、先端側の端部においてシースヒータ８００を保持する。主体金具５００は、後端側の端部において絶縁部材４１０とＯリング４６０とを介して中軸２００を保持する。絶縁部材４１０は、絶縁部材４１０の後端に接するリング３００が中軸２００に加締められることで、軸線Ｏに沿った位置が固定される。この絶縁部材４１０によって、主体金具５００と中軸２００との間が電気的に絶縁される。主体金具５００は、絶縁部材４１０からシースヒータ８００に至る中軸２００の部位を内包する。主体金具５００は、グロープラグ１０を内燃機関に取り付けるための構造である工具係合部５２０と雄ねじ部５４０とを備え、内部に軸孔５１０が形成されている。 The metal shell 500 is a member obtained by forming a metal material such as carbon steel into a cylindrical shape. The metal shell 500 holds the sheath heater 800 at the end on the distal end side. The metal shell 500 holds the center shaft 200 via the insulating member 410 and the O-ring 460 at the end on the rear end side. The position of the insulating member 410 along the axis O is fixed by crimping the ring 300 in contact with the rear end of the insulating member 410 to the middle shaft 200. By this insulating member 410, the metal shell 500 and the middle shaft 200 are electrically insulated. The metal shell 500 includes a portion of the central shaft 200 that extends from the insulating member 410 to the sheath heater 800. The metal shell 500 includes a tool engaging portion 520 and a male screw portion 540 that are structures for attaching the glow plug 10 to the internal combustion engine, and a shaft hole 510 is formed therein.

軸孔５１０は、軸線Ｏに沿って形成された貫通孔であり、中軸２００よりも大きな径を有する。軸孔５１０内で中軸２００が位置決めされると、軸孔５１０と中軸２００との間には、両者を電気的に絶縁する空隙が形成される。軸孔５１０の先端側には、シースヒータ８００が圧入されて接合されている。 The shaft hole 510 is a through hole formed along the axis O and has a larger diameter than the middle shaft 200. When the middle shaft 200 is positioned in the shaft hole 510, a gap is formed between the shaft hole 510 and the middle shaft 200 to electrically insulate them. A sheath heater 800 is press-fitted and joined to the distal end side of the shaft hole 510.

中軸２００は、導電材料を円柱状（棒状）に成形した部材である。中軸２００は、主体金具５００の軸孔５１０に挿入された状態で軸線Ｏに沿って組み付けられる。中軸２００の先端部である中軸先端部２１０は、シースヒータ８００の内部に挿入される。中軸２００の後端には、雄ねじ部２９０が設けられている。雄ねじ部２９０は、主体金具５００から後端側に突出しており、係合部材１００が嵌り合う。 The middle shaft 200 is a member obtained by forming a conductive material into a cylindrical shape (bar shape). The middle shaft 200 is assembled along the axis O while being inserted into the shaft hole 510 of the metal shell 500. A middle shaft tip portion 210 that is a tip portion of the middle shaft 200 is inserted into the sheath heater 800. A male screw portion 290 is provided at the rear end of the middle shaft 200. The male screw portion 290 protrudes from the metal shell 500 to the rear end side, and the engaging member 100 is fitted therein.

（Ａ−２）シースヒータの構成：
図２は、シースヒータ８００の詳細な構成を示す説明図である。シースヒータ８００は、シースチューブ８１０と、発熱体としての発熱コイル８２０と、制御コイル８３０と、絶縁体８７０とを備える。図２では、発熱コイル８２０、制御コイル８３０、および中軸２００以外の構成部材については、断面の様子を示している。 (A-2) Configuration of sheath heater:
FIG. 2 is an explanatory diagram showing a detailed configuration of the sheath heater 800. The sheath heater 800 includes a sheath tube 810, a heating coil 820 as a heating element, a control coil 830, and an insulator 870. In FIG. 2, components other than the heating coil 820, the control coil 830, and the central shaft 200 are shown in cross-section.

シースチューブ８１０は、軸線方向ＯＤに延び、先端が閉塞した筒状部材である。シースチューブ８１０の内部には、発熱コイル８２０と、制御コイル８３０と、絶縁体８７０とが収納されている。シースチューブ８１０は、側面部８１４と、シース管先端部８１３と、シース管後端部８１９とを有する。側面部８１４は、軸線方向ＯＤに延びると共に、横断面（軸線Ｏに垂直な断面）の外径が軸線方向ＯＤにわたって一定に形成された部分である。シース管先端部８１３は、側面部８１４の先端側を閉塞しており、外側に向かって凸である曲面を形成する部分である。シース管後端部８１９は、シースチューブ８１０の後端側において開口した端部である。シース管後端部８１９からシースチューブ８１０の内部に中軸先端部２１０が挿入されている。シースチューブ８１０は、パッキン６００と絶縁体８７０とによって、中軸２００から電気的に絶縁される。パッキン６００は、中軸２００とシースチューブ８１０との間に挟まれた絶縁性部材である。シースチューブ８１０は、主体金具５００と外表面で接することにより、主体金具５００と電気的に接続されている。本実施形態では、シースチューブ８１０の先端部分の内表面の形状に特徴があるが、上記内表面の形状については後に詳しく説明する。 The sheath tube 810 is a cylindrical member that extends in the axial direction OD and has a closed end. Inside the sheath tube 810, a heating coil 820, a control coil 830, and an insulator 870 are accommodated. The sheath tube 810 includes a side surface portion 814, a sheath tube front end portion 813, and a sheath tube rear end portion 819. The side surface portion 814 is a portion that extends in the axial direction OD and is formed so that the outer diameter of the transverse section (cross section perpendicular to the axis O) is constant over the axial direction OD. The sheath tube distal end portion 813 is a portion that closes the distal end side of the side surface portion 814 and forms a curved surface that is convex outward. The sheath tube rear end portion 819 is an end portion opened on the rear end side of the sheath tube 810. The central shaft tip portion 210 is inserted into the sheath tube 810 from the sheath tube rear end portion 819. The sheath tube 810 is electrically insulated from the middle shaft 200 by the packing 600 and the insulator 870. The packing 600 is an insulating member sandwiched between the middle shaft 200 and the sheath tube 810. The sheath tube 810 is electrically connected to the metallic shell 500 by contacting the metallic shell 500 on the outer surface. In this embodiment, there is a feature in the shape of the inner surface of the distal end portion of the sheath tube 810. The shape of the inner surface will be described in detail later.

シースチューブ８１０は、ニッケル（Ｎｉ）および鉄（Ｆｅ）から選択される少なくとも１種の金属を含有している。より具体的には、シースチューブ８１０は、ニッケル（Ｎｉ）または鉄（Ｆｅ）を主成分とする金属材料によって構成することができる。例えば、インコネル６０１（「インコネル」は登録商標）やＡｌｌｏｙ６０２などのニッケル基合金や、ＳＵＳ３１０Ｓなどのステンレス鋼により、シースチューブ８１０を構成することができる。 The sheath tube 810 contains at least one metal selected from nickel (Ni) and iron (Fe). More specifically, the sheath tube 810 can be made of a metal material containing nickel (Ni) or iron (Fe) as a main component. For example, the sheath tube 810 can be made of a nickel base alloy such as Inconel 601 (“Inconel” is a registered trademark) or Alloy 602, or stainless steel such as SUS310S.

発熱コイル８２０は、導電性材料で形成された螺旋状のコイルである。発熱コイル８２０は、シースチューブ８１０の内側に軸線方向ＯＤに沿って配置され、通電によって発熱する。発熱コイル８２０は、螺旋状に巻回された螺旋部８２３と、後端側の端部である発熱コイル後端部８２９と、を備える。コイル先端部８２２がシースチューブ８１０に溶接されることにより、発熱コイル８２０はシースチューブ８１０と電気的に接続される。なお、本実施形態では、発熱コイル８２０を構成する線材の外径、および、線材を巻回して成る発熱コイル８２０の外径は、一定となっている。 The heating coil 820 is a spiral coil made of a conductive material. The heating coil 820 is disposed along the axial direction OD inside the sheath tube 810 and generates heat when energized. The heat generating coil 820 includes a spiral portion 823 wound in a spiral shape and a heat generating coil rear end portion 829 which is an end portion on the rear end side. The coil tip 822 is welded to the sheath tube 810, whereby the heating coil 820 is electrically connected to the sheath tube 810. In this embodiment, the outer diameter of the wire constituting the heating coil 820 and the outer diameter of the heating coil 820 formed by winding the wire are constant.

発熱コイル８２０は、例えば、鉄（Ｆｅ）、クロム（Ｃｒ）等の元素を主成分とする合金から形成され、特に、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金等により好適に形成することができる。なお、本実施形態における主成分とは、含有率（質量％）が５０質量％以上の物質をいう。このような構成とすれば、発熱コイル８２０の構成金属の融点を高め、発熱コイル８２０の耐久性を高めることができると共に、高温時における発熱コイル８２０の抵抗を抑え、流れる電流量を確保することができる。 The heating coil 820 is made of an alloy containing, for example, iron (Fe), chromium (Cr) or the like as a main component, and can be suitably formed using an Fe—Cr—Al alloy or the like. In addition, the main component in this embodiment means the substance whose content rate (mass%) is 50 mass% or more. With such a configuration, the melting point of the constituent metal of the heat generating coil 820 can be increased, the durability of the heat generating coil 820 can be increased, the resistance of the heat generating coil 820 can be suppressed at high temperatures, and the amount of current flowing can be ensured. Can do.

制御コイル８３０は、発熱コイル８２０の後端側に配置され、発熱コイル８２０を形成する材料よりも電気比抵抗の温度係数が大きい導電材料（例えば、コバルトやニッケルを主成分とする合金）で形成された螺旋状のコイルである。制御コイル８３０は、発熱コイル８２０に供給される電力を制御する。制御コイル８３０は、先端側の端部である制御コイル先端部８３１と、後端側の端部である制御コイル後端部８３９とを有する。制御コイル先端部８３１は、発熱コイル８２０の発熱コイル後端部８２９に溶接されることによって、発熱コイル８２０と電気的に接続される。制御コイル後端部８３９は、中軸２００の中軸先端部２１０に接合されることによって中軸２００と電気的に接続される。 The control coil 830 is disposed on the rear end side of the heating coil 820 and is formed of a conductive material (for example, an alloy containing cobalt or nickel as a main component) having a higher temperature coefficient of electrical resistivity than the material forming the heating coil 820. Spiral coil. The control coil 830 controls the power supplied to the heat generating coil 820. The control coil 830 includes a control coil front end 831 that is an end on the front end side, and a control coil rear end 839 that is an end on the rear end side. The front end portion 831 of the control coil is electrically connected to the heat generating coil 820 by being welded to the heat generating coil rear end portion 829 of the heat generating coil 820. The control coil rear end portion 839 is electrically connected to the middle shaft 200 by being joined to the middle shaft front end portion 210 of the middle shaft 200.

絶縁体８７０は、電気絶縁性を有する材料の粉末により形成されている。絶縁体８７０を構成する絶縁性粉末としては、例えば、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の粉末が用いられる。絶縁体８７０は、シースチューブ８１０の内側に充填され、シースチューブ８１０と、発熱コイル８２０と、制御コイル８３０と、中軸２００との各隙間を電気的に絶縁する。 The insulator 870 is formed of a powder of a material having electrical insulation. As the insulating powder constituting the insulator 870, for example, magnesium oxide (MgO) powder is used. The insulator 870 is filled inside the sheath tube 810, and electrically insulates the gaps between the sheath tube 810, the heating coil 820, the control coil 830, and the central shaft 200.

図２に示すように、本実施形態のシースヒータ８００は、内部に発熱コイル８２０および制御コイル８３０を収納する部分全体が、主体金具５００の先端から露出している。 As shown in FIG. 2, in the sheath heater 800 of the present embodiment, the entire portion that houses the heating coil 820 and the control coil 830 is exposed from the tip of the metal shell 500.

（Ａ−３）凹凸部の構成：
図３は、シースヒータ８００の先端部における、軸線Ｏを含み軸線方向ＯＤに平行にシースヒータ８００を切断した断面の様子を模式的に表わす説明図である。なお、図３において絶縁体８７０は省略している。本実施形態のシースチューブ８１０では、外表面７３０と内表面７３５とのうち、内表面７３５において、凹凸部７００が形成されている。具体的には、本実施形態では、図３に示す断面において、軸線方向ＯＤに延びる一対のシースチューブ８１０の外壁の双方の内表面７３５において、凹凸部７００が形成されている。本実施形態では、凹凸部７００は、上記内表面７３５の先端部のみに設けられている。図３では、内表面７３５に凹凸部７００が設けられたシースヒータ８００における軸線方向ＯＤの範囲を、領域Ｆとして示している。本実施形態では、この領域Ｆは、発熱コイル８２０における先端から４巻き目までの範囲となっている。 (A-3) Configuration of the uneven portion:
FIG. 3 is an explanatory view schematically showing a state of a cross section of the sheath heater 800 cut along the axis O and including the axis O in parallel with the axial direction OD. Note that the insulator 870 is omitted in FIG. In the sheath tube 810 of the present embodiment, the uneven portion 700 is formed on the inner surface 735 of the outer surface 730 and the inner surface 735. Specifically, in the present embodiment, in the cross section shown in FIG. 3, the uneven portion 700 is formed on both inner surfaces 735 of the outer walls of the pair of sheath tubes 810 extending in the axial direction OD. In the present embodiment, the uneven portion 700 is provided only at the tip of the inner surface 735. In FIG. 3, the range of the axial direction OD in the sheath heater 800 in which the uneven portion 700 is provided on the inner surface 735 is shown as a region F. In the present embodiment, this region F is a range from the tip of the heating coil 820 to the fourth turn.

また、シースヒータ８００の外表面には、シースヒータ８００の発熱時に最高温度を呈する位置である最高温度部Ｍが存在する。図３では、軸線方向ＯＤにおける最高温度部Ｍの位置を、矢印で示している。グロープラグ１０においては、シースヒータ８００の外表面における上記最高温度部Ｍの近傍の温度が、着火性能に大きく寄与する。そのため、最高温度部Ｍの近傍の温度を、より速やかに昇温させることが、グロープラグ１０の着火性能を向上させる上で重要となる。本実施形態では、最高温度部Ｍは、発熱コイル８２０における先端から３巻目の位置であって、軸線方向ＯＤにおいて領域Ｆと重なる位置に存在する。最高温度部Ｍの位置、すなわち、シースヒータ８００の最先端から最高温度部Ｍまでの距離は、グロープラグ１０に通電して、主体金具５００の先端から露出するシースヒータ８００の外周面の温度を、軸線方向に沿って放射温度計を用いて測定し、最も温度が高い箇所を特定することにより求めることができる。 Further, on the outer surface of the sheath heater 800, there is a maximum temperature portion M which is a position where the maximum temperature is exhibited when the sheath heater 800 generates heat. In FIG. 3, the position of the maximum temperature portion M in the axial direction OD is indicated by an arrow. In the glow plug 10, the temperature in the vicinity of the maximum temperature portion M on the outer surface of the sheath heater 800 greatly contributes to the ignition performance. Therefore, it is important to raise the temperature in the vicinity of the maximum temperature portion M more quickly in order to improve the ignition performance of the glow plug 10. In the present embodiment, the maximum temperature portion M is the position of the third turn from the tip of the heating coil 820 and exists at a position overlapping the region F in the axial direction OD. The position of the highest temperature portion M, that is, the distance from the foremost end of the sheath heater 800 to the highest temperature portion M is determined by determining the temperature of the outer peripheral surface of the sheath heater 800 exposed from the tip of the metal shell 500 by energizing the glow plug 10. It can be determined by measuring with a radiation thermometer along the direction and identifying the location with the highest temperature.

図４は、シースヒータ８００の先端部の内表面７３５に設けられた凹凸部７００と、発熱コイル８２０を構成する線材との位置関係を表わす断面模式図である。図４に示す断面は、図３と同様に、軸線Ｏを含み軸線方向ＯＤに平行にシースヒータ８００を切断した断面である。図４に示すように、凹凸部７００は、軸線方向ＯＤに並ぶ複数の凹部７１０、および、隣り合う凹部７１０間に形成される凸部７２０によって構成される。図４に示す断面において、各々の凹部７１０の表面は、変曲点を有しない曲線を形成している。そして、隣り合う凹部７１０間に形成される凸部７２０は、シースチューブ８１０の内表面７３５において、径方向内側に向かって突出するように形成されている。 FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing the positional relationship between the uneven portion 700 provided on the inner surface 735 of the distal end portion of the sheath heater 800 and the wire constituting the heating coil 820. The cross section shown in FIG. 4 is a cross section obtained by cutting the sheath heater 800 in parallel to the axial direction OD including the axis O, as in FIG. As shown in FIG. 4, the concavo-convex portion 700 includes a plurality of concave portions 710 arranged in the axial direction OD and a convex portion 720 formed between adjacent concave portions 710. In the cross section shown in FIG. 4, the surface of each recess 710 forms a curve having no inflection point. And the convex part 720 formed between the adjacent recessed parts 710 is formed in the inner surface 735 of the sheath tube 810 so that it may protrude toward a radial inside.

図４では、凸部７２０における、シースチューブの８１０の外壁の外表面７３０から最も離間した箇所を、最凸部ＭＰとして示している。そして、図４では、上記断面において、最凸部ＭＰを軸線方向ＯＤに垂直な方向に投影したとき、すなわち、最凸部ＭＰを軸線Ｏに対して垂直に投影したときの様子を示している。上記断面において、最凸部ＭＰは、軸線方向ＯＤに垂直な方向に投影したときに、発熱コイル８２０を構成する線材の断面のうち、最凸部ＭＰの最も近くに存在する隣り合う２つの線材の断面の間（図４に示す領域Ａ）に位置している。すなわち、図４に示す断面において、シースチューブ８１０の内表面７３５には、軸線方向ＯＤに並ぶ各々の発熱コイル８２０の断面に対向するところに、各凹部７１０が形成されている。図４では、上記隣り合う２つの線材の断面を軸線Ｏに垂直に投影した領域を、それぞれ領域Ｂ１，Ｂ２として示し、これら領域Ｂ１，Ｂ２の間の領域を領域Ａとして示している。なお、図４では、発熱コイル８２０を構成する線材の断面形状を円形としたが、楕円形状であってもよい。 In FIG. 4, the portion of the convex portion 720 farthest from the outer surface 730 of the outer wall of the sheath tube 810 is shown as the most convex portion MP. FIG. 4 shows a state where the most convex portion MP is projected in a direction perpendicular to the axial direction OD in the cross section, that is, when the most convex portion MP is projected perpendicularly to the axis O. . In the cross section, the most convex part MP is adjacent to the two most adjacent protrusions MP in the cross section of the wire constituting the heating coil 820 when projected in a direction perpendicular to the axial direction OD. Between the cross-sections (region A shown in FIG. 4). That is, in the cross section shown in FIG. 4, each recess 710 is formed on the inner surface 735 of the sheath tube 810 so as to face the cross section of each heating coil 820 aligned in the axial direction OD. In FIG. 4, regions obtained by projecting the cross sections of the two adjacent wires perpendicular to the axis O are indicated as regions B1 and B2, and regions between these regions B1 and B2 are indicated as regions A, respectively. In FIG. 4, the cross-sectional shape of the wire constituting the heating coil 820 is circular, but may be elliptical.

上記では、図４に基づいて、シースヒータ８００の断面の様子について説明した。シースヒータ８００全体では、凹部７１０は、シースチューブ８１０の内表面７３５において、シースチューブ８１０の周方向に連続して螺旋状に形成されている。そして、本実施形態では、シースヒータ８００における軸線Ｏを含み軸線方向ＯＤに平行な任意の断面において、凹凸部７００と、発熱コイル８２０を構成する線材とは、図４に示す関係を満たしている。 In the above, the state of the cross section of the sheath heater 800 has been described based on FIG. In the sheath heater 800 as a whole, the recess 710 is formed in a spiral shape continuously on the inner surface 735 of the sheath tube 810 in the circumferential direction of the sheath tube 810. And in this embodiment, the uneven | corrugated | grooved part 700 and the wire which comprises the heating coil 820 satisfy | fill the relationship shown in FIG. 4 in the arbitrary cross sections which include the axis line O in the sheath heater 800 and are parallel to axial direction OD.

なお、図３に示すシースヒータ８００では、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重なる領域Ｆに設けられた凹凸部７００が形成された部位における、シースチューブ８１０の肉厚が最も薄くなる部位の肉厚を、最小肉厚Ｍｉｎ１として示している。すなわち、凹部７１０において最も凹となっている部位におけるシースチューブ８１０の肉厚を、最小肉厚Ｍｉｎ１として示している。また、図３に示すシースヒータ８００では、領域Ｆよりも後端側であって凹凸部７００が形成されていない部位におけるシースチューブ８１０の肉厚を、後端側肉厚Ｍｉｎ２として示している。本実施形態のシースヒータ８００では、Ｍｉｎ２＜Ｍｉｎ１が成立する。 In the sheath heater 800 shown in FIG. 3, the thickness of the portion where the thickness of the sheath tube 810 is the thinnest at the portion where the uneven portion 700 provided in the region F overlapping the maximum temperature portion M in the axial direction OD is formed. Is shown as the minimum wall thickness Min1. That is, the thickness of the sheath tube 810 at the most concave portion in the recess 710 is indicated as the minimum thickness Min1. In the sheath heater 800 shown in FIG. 3, the thickness of the sheath tube 810 at the portion that is on the rear end side of the region F and where the uneven portion 700 is not formed is shown as the rear end side thickness Min2. In the sheath heater 800 of the present embodiment, Min2 <Min1 is established.

（Ａ−４）グロープラグの製造方法：
図５は、グロープラグ１０の製造方法を示すフローチャートである。グロープラグ１０の製造では、まず、発熱コイル８２０、制御コイル８３０、および中軸２００を溶接する（工程Ｔ１００）。具体的には、発熱コイル８２０の発熱コイル後端部８２９と、制御コイル８３０の制御コイル先端部８３１とを溶接し、さらに、制御コイル後端部８３９と、中軸先端部２１０と、を溶接する。次に、コイル先端部８２２と、シースチューブ８１０の先端部と、を溶接する（工程Ｔ１１０）。 (A-4) Glow plug manufacturing method:
FIG. 5 is a flowchart showing a method for manufacturing the glow plug 10. In the manufacture of the glow plug 10, first, the heating coil 820, the control coil 830, and the middle shaft 200 are welded (step T100). Specifically, the heat generating coil rear end 829 of the heat generating coil 820 and the control coil front end 831 of the control coil 830 are welded, and further, the control coil rear end 839 and the middle shaft front end 210 are welded. . Next, the coil tip 822 and the sheath tube 810 are welded (step T110).

なお、工程Ｔ１１０では、まず、シースチューブ８１０を形成するための部材として、軸線方向ＯＤに延びて、先端側に向かって次第に縮径する筒状部材を用意する。そして、この筒状部材の先端側開口部と、発熱コイル８２０のコイル先端部８２２とが、軸線方向ＯＤにおいて重なるように、制御コイル８３０および中軸２００と一体化した発熱コイル８２０を、上記筒状部材内に配置する。そして、上記筒状部材の先端部の外側から、例えばアーク溶接によって、上記筒状部材の先端部を閉塞させつつ、コイル先端部８２２と上記筒状部材の先端部とを溶接する。 In step T110, as a member for forming the sheath tube 810, a cylindrical member that extends in the axial direction OD and gradually decreases in diameter toward the distal end side is prepared. Then, the heating coil 820 integrated with the control coil 830 and the middle shaft 200 so that the tip side opening of the cylindrical member and the coil tip 822 of the heating coil 820 overlap in the axial direction OD is the cylindrical shape. Place in the member. Then, the coil tip 822 and the tip of the cylindrical member are welded from the outside of the tip of the cylindrical member, for example, by arc welding, closing the tip of the cylindrical member.

工程Ｔ１１０の溶接が完了すると、次に、シースチューブ８１０の内部に絶縁体８７０を充填する（工程Ｔ１２０）。工程Ｔ１２０では、絶縁体８７０が、発熱コイル８２０と、制御コイル８３０と、中軸２００とを内包して、シースチューブ８１０内に形成された空隙に絶縁体８７０が充填される。これにより、シースヒータ８００を構成する部材の組み立てが完了し、シースヒータ８００を形成するためのヒータ形成部材８０５が得られる。 When the welding in step T110 is completed, the insulator 870 is then filled into the sheath tube 810 (step T120). In step T120, the insulator 870 includes the heat generating coil 820, the control coil 830, and the middle shaft 200, and the insulator 870 is filled in the gap formed in the sheath tube 810. Thereby, the assembly of the members constituting the sheath heater 800 is completed, and the heater forming member 805 for forming the sheath heater 800 is obtained.

工程Ｔ１２０の後、得られたヒータ形成部材８０５に対し、スウェージング加工を施す（工程Ｔ１３０）。スウェージング加工とは、ヒータ形成部材８０５に対して打撃力を加えてヒータ形成部材８０５を縮径させ、シースチューブ８１０内に充填した絶縁体８７０を緻密化させる加工である。スウェージングに伴ってヒータ形成部材８０５に打撃力が加えられると、打撃力がヒータ形成部材８０５内部に伝えられることにより、絶縁体８７０が緻密化される。本実施形態では、工程Ｔ１３０におけるスウェージング加工によって、シースチューブ８１０の内表面７３５に凹凸部７００が形成されて、シースヒータ８００が完成する。 After step T120, the obtained heater forming member 805 is subjected to swaging processing (step T130). The swaging process is a process of applying a striking force to the heater forming member 805 to reduce the diameter of the heater forming member 805 and densifying the insulator 870 filled in the sheath tube 810. When a striking force is applied to the heater forming member 805 along with the swaging, the striking force is transmitted to the inside of the heater forming member 805, whereby the insulator 870 is densified. In the present embodiment, the uneven portion 700 is formed on the inner surface 735 of the sheath tube 810 by the swaging process in the process T130, and the sheath heater 800 is completed.

スウェージング加工の際に、例えば、シースチューブ８１０の肉厚、発熱コイル８２０における横断面の径、および発熱コイル８２０とシースチューブ８１０とのクリアランス等を調節することにより、シースチューブ８１０の内表面７３５の所望の箇所に、凹凸部７００を形成することができる。例えば、シースチューブ８１０の肉厚を厚くするほど、あるいは、発熱コイル８２０における横断面の径を大きくするほど、あるいは、発熱コイル８２０とシースチューブ８１０とのクリアランスをより小さくするほど、より容易に凹凸部７００を形成可能となる。したがって、例えば、スウェージング加工前のヒータ形成部材８０５において横断面の径が一定である部位であっても、シースチューブ８１０の肉厚を部分的に厚くしたり、発熱コイル８２０の横断面の径を部分的に太くしたり、発熱コイル８２０とシースチューブ８１０とのクリアランスを部分的に小さくすることにより、凹凸部７００を形成することが可能である。また、ヒータ形成部材８０５における先端側に向かって次第に縮径する部位（Ｒ部）の形状を変更することでも、発熱コイル８２０とシースチューブ８１０とのクリアランスをより小さくすることができ、より容易に凹凸部７００を形成可能となる。 During swaging, for example, the inner surface 735 of the sheath tube 810 is adjusted by adjusting the thickness of the sheath tube 810, the diameter of the cross section of the heating coil 820, the clearance between the heating coil 820 and the sheath tube 810, and the like. The uneven portion 700 can be formed at a desired location. For example, as the thickness of the sheath tube 810 is increased, the diameter of the cross section of the heating coil 820 is increased, or the clearance between the heating coil 820 and the sheath tube 810 is further decreased, the unevenness is more easily performed. The part 700 can be formed. Therefore, for example, even if the diameter of the cross section of the heater forming member 805 before the swaging process is constant, the thickness of the sheath tube 810 is partially increased, or the diameter of the cross section of the heating coil 820 is increased. It is possible to form the concavo-convex portion 700 by partially thickening or partially reducing the clearance between the heating coil 820 and the sheath tube 810. In addition, the clearance between the heating coil 820 and the sheath tube 810 can be further reduced by changing the shape of the portion (R portion) that gradually decreases in diameter toward the distal end side of the heater forming member 805, and more easily. The uneven portion 700 can be formed.

本実施形態では、ヒータ形成部材８０５のＲ部内において、発熱コイル８２０の先端から４巻目までの部分が配置される。そして、スウェージング加工により、ヒータ形成部材８０５のＲ部であった部分の内表面７３５に、凹凸部７００を形成している。 In the present embodiment, the portion from the tip of the heating coil 820 to the fourth roll is disposed in the R portion of the heater forming member 805. And the uneven | corrugated | grooved part 700 is formed in the inner surface 735 of the part which was the R part of the heater formation member 805 by swaging process.

スウェージング加工によりシースヒータ８００を作製すると、シースヒータ８００と主体金具５００とが組み付けられて、グロープラグ１０が組み立てられ（図５の工程Ｔ１４０）、グロープラグ１０が完成する。具体的には、中軸２００が一体化されたシースヒータ８００を主体金具５００の軸孔５１０に圧入して固定すると共に、主体金具５００の後端部分において、Ｏリング４６０や絶縁部材４１０を中軸２００に嵌め込み、係合部材１００を主体金具５００の後端に設けられた中軸２００の雄ねじ部２９０に締め付ける。また、工程Ｔ１４０では、グロープラグ１０に対してエージング処理が施される。具体的には、組み立てられたグロープラグ１０に通電することによって、シースヒータ８００を発熱させて、シースヒータ８００の外表面７３０に酸化膜を形成させる。 When the sheath heater 800 is manufactured by swaging, the sheath heater 800 and the metal shell 500 are assembled, the glow plug 10 is assembled (step T140 in FIG. 5), and the glow plug 10 is completed. Specifically, the sheath heater 800 in which the middle shaft 200 is integrated is press-fitted into the shaft hole 510 of the metal shell 500 and fixed, and the O-ring 460 and the insulating member 410 are attached to the middle shaft 200 at the rear end portion of the metal shell 500. The engagement member 100 is fastened to the male screw portion 290 of the center shaft 200 provided at the rear end of the metal shell 500. In step T140, the glow plug 10 is subjected to an aging process. Specifically, by energizing the assembled glow plug 10, the sheath heater 800 generates heat, and an oxide film is formed on the outer surface 730 of the sheath heater 800.

以上のように構成された本実施形態のシースヒータ８００を備えるグロープラグ１０によれば、シースチューブ８１０と発熱コイル８２０との間のクリアランスを確保しつつ、シースチューブ８１０と発熱コイル８２０との距離が最も短い箇所以外においても、発熱コイル８２０とシースチューブ８１０との間の距離を、全体として、より短くすることができる。その結果、シースチューブ８１０と発熱コイル８２０との間の短絡を抑えつつ、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０への伝熱の効率を高めてシースヒータ８００の昇温を促進し、グロープラグ１０の着火性能を高めることができる。 According to the glow plug 10 including the sheath heater 800 of the present embodiment configured as described above, the distance between the sheath tube 810 and the heating coil 820 is increased while ensuring the clearance between the sheath tube 810 and the heating coil 820. The distance between the heat generating coil 820 and the sheath tube 810 can be further shortened as a whole, except for the shortest portion. As a result, while suppressing the short circuit between the sheath tube 810 and the heat generating coil 820, the efficiency of heat transfer from the heat generating coil 820 to the sheath tube 810 is enhanced to promote the temperature rise of the sheath heater 800, and the ignition performance of the glow plug 10 Can be increased.

図６は、本実施形態のシースヒータ８００における発熱コイル８２０からシースチューブ８１０への伝熱の様子を、図４と同様の断面において拡大して示す説明図である。図７は、比較例のシースヒータ８００Ａにおける、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０Ａへの伝熱の様子を、図６と同様にして示す説明図である。図８は、比較例のシースヒータ８００Ａの先端部の構成を、図３と同様にして示す断面模式図である。なお、図７および９では、本実施形態と共通する部分には同じ参照番号を付して、詳しい説明は省略する。比較例のシースヒータ８００Ａは、シースチューブ８１０Ａの内表面７３５に凹凸部が形成されておらず、側面部８１４におけるシースチューブ８１０Ａの横断面の内径が、軸線方向ＯＤにわたって一定である点が、実施形態のシースヒータ８００とは異なっている。 FIG. 6 is an explanatory view showing, in an enlarged manner, a cross section similar to that in FIG. 4, showing the state of heat transfer from the heating coil 820 to the sheath tube 810 in the sheath heater 800 of the present embodiment. FIG. 7 is an explanatory view showing the state of heat transfer from the heating coil 820 to the sheath tube 810A in the sheath heater 800A of the comparative example in the same manner as FIG. FIG. 8 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the tip of the sheath heater 800A of the comparative example in the same manner as FIG. In FIGS. 7 and 9, the same reference numerals are given to portions common to the present embodiment, and detailed description is omitted. The sheath heater 800A of the comparative example is not formed with an uneven portion on the inner surface 735 of the sheath tube 810A, and the inner diameter of the lateral cross section of the sheath tube 810A at the side surface portion 814 is constant over the axial direction OD. This is different from the sheath heater 800 of FIG.

シースヒータ８００内において、発熱コイル８２０が延びる方向に垂直な断面（発熱コイル８２０の横断面）では、発熱コイル８２０で発生する熱は、発熱コイル８２０の横断面の中心Ｃ（図６および図７参照）を中心とする同心円状に広がると考えられる。図６および図７では、発熱コイル８２０からの熱が同心円状に広がる様子を、中心Ｃに近い領域ほど濃い色のハッチングを付すことにより示している。 In the sheath heater 800, in the cross section perpendicular to the direction in which the heat generating coil 820 extends (the cross section of the heat generating coil 820), the heat generated by the heat generating coil 820 is center C of the cross section of the heat generating coil 820 (see FIGS. 6 and 7). ) Around the concentric circle. FIGS. 6 and 7 show that the heat from the heating coil 820 spreads concentrically by applying darker hatching to the region closer to the center C. FIG.

シースヒータ８００では、発熱コイル８２０とシースチューブ８１０との距離が最も短くなる部位での距離をＣ１とすることで、発熱コイル８２０とシースチューブ８１０とのクリアランスを確保している。本実施形態では、シースチューブ８１０の内表面７３５において発熱コイル８２０との距離が最も短くなる部位とは、凹部７１０において最も深く凹んだ箇所である最凹部Ｑである。図６では、シースチューブ８１０の内表面７３５と発熱コイル８２０との距離が最も短くなる箇所を通過する直線を、中心Ｃと最凹部Ｑとを通過する直線Ｌ１として示している。 In the sheath heater 800, the clearance between the heat generating coil 820 and the sheath tube 810 is ensured by setting the distance at the portion where the distance between the heat generating coil 820 and the sheath tube 810 is the shortest to C1. In the present embodiment, the portion of the inner surface 735 of the sheath tube 810 that has the shortest distance from the heating coil 820 is the most concave portion Q that is the deepest recessed portion of the concave portion 710. In FIG. 6, a straight line passing through a portion where the distance between the inner surface 735 of the sheath tube 810 and the heating coil 820 is the shortest is shown as a straight line L1 passing through the center C and the most concave portion Q.

また、図６に示す断面では、凹部７１０の表面上における、凹部７１０の端部近傍の１点を、点Ｐ１として示している。図６では、発熱コイル８２０の中心Ｃと点Ｐ１との距離を、距離Ｄ１として示している。中心Ｃと点Ｐ１とを結ぶ直線は、上記直線Ｌ１との間で角度θを成す。本実施形態では、発熱コイル８２０に対向して凹部７１０が形成されているため、点Ｐ１と中心Ｃとの距離は、最凹部Ｑと中心Ｃとの距離とほぼ同程度であり、点Ｐ１が発熱コイル８２０から受ける熱は、最凹部Ｑが発熱コイル８２０から受ける熱と、ほぼ同程度になる。すなわち、本実施形態では、シースチューブ８１０の内表面７３５において、凹部７１０の表面全体にわたって、最凹部Ｑとほぼ同定度の熱を発熱コイル８２０から受けることができ、伝熱効率が高められている。 In the cross section shown in FIG. 6, one point near the end of the recess 710 on the surface of the recess 710 is indicated as a point P1. In FIG. 6, the distance between the center C of the heating coil 820 and the point P1 is shown as a distance D1. A straight line connecting the center C and the point P1 forms an angle θ with the straight line L1. In the present embodiment, since the concave portion 710 is formed facing the heating coil 820, the distance between the point P1 and the center C is substantially the same as the distance between the most concave portion Q and the center C, and the point P1 is The heat received from the heating coil 820 is approximately the same as the heat received by the most concave portion Q from the heating coil 820. In other words, in the present embodiment, the inner surface 735 of the sheath tube 810 can receive heat having almost the same degree of identification as the concave portion Q from the heating coil 820 over the entire surface of the concave portion 710, and the heat transfer efficiency is improved.

これに対して、凹凸部を有しないシースチューブ８１０Ａを備える比較例のシースヒータ８００Ａでは、本実施形態に比べて伝熱効率が低いことが図７から理解できる。図７では、シースチューブ８１０Ａの内表面７３５と発熱コイル８２０との距離が最も短い距離Ｃ１となる箇所を通過する直線を、図６と同様に直線Ｌ１として示している。そして、発熱コイル８２０の中心Ｃを通過すると共に、直線Ｌ１との間で角度θを成す直線が、シースチューブ８１０Ａの内表面７３５と交わる点を点Ｐ２としている。図７に示すように、中心Ｃから点Ｐ２までの距離Ｄ２は、図６に示す中心Ｃから点Ｐ１までの距離Ｄ１に比べて遙かに長い。したがって、比較例のシースヒータ８００Ａでは、シースチューブ８１０Ａにおける発熱コイル８２０から熱を伝えられる領域全体にわたって、実施形態のシースヒータ８００に比べて伝熱効率が劣るといえる。 On the other hand, it can be understood from FIG. 7 that the heat transfer efficiency is lower in the sheath heater 800A of the comparative example including the sheath tube 810A that does not have the uneven portion as compared with the present embodiment. In FIG. 7, a straight line passing through a portion where the distance between the inner surface 735 of the sheath tube 810A and the heating coil 820 is the shortest distance C1 is shown as a straight line L1 as in FIG. A point P2 is a point where a straight line passing through the center C of the heating coil 820 and forming an angle θ with the straight line L1 intersects the inner surface 735 of the sheath tube 810A. As shown in FIG. 7, the distance D2 from the center C to the point P2 is much longer than the distance D1 from the center C to the point P1 shown in FIG. Therefore, in the sheath heater 800A of the comparative example, it can be said that the heat transfer efficiency is inferior to the sheath heater 800 of the embodiment over the entire region where heat is transmitted from the heating coil 820 in the sheath tube 810A.

このように、本実施形態では、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０への伝熱効率を高めることにより、内外温度差、すなわち、発熱コイル８２０の温度と、シースチューブ８１０の外表面の温度との差を、より小さくすることができる。シースヒータ８００における内外温度差を小さくできることにより、特定量の電力をシースヒータ８００に供給したときに、シースチューブ８１０の外表面温度をより高くして、着火性能を向上させることができる。また、シースヒータ８００における内外温度差を小さくできることにより、シースチューブ８１０の外表面温度の目標温度に対して、昇温させるべき発熱コイル８２０の目標温度をより低くして、消費電力を抑えることができる。 Thus, in this embodiment, by increasing the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube 810, the difference between the internal and external temperature, that is, the temperature of the heating coil 820 and the temperature of the outer surface of the sheath tube 810 is reduced. , Can be smaller. By reducing the temperature difference between the inside and outside of the sheath heater 800, when a specific amount of electric power is supplied to the sheath heater 800, the outer surface temperature of the sheath tube 810 can be increased to improve the ignition performance. Further, since the temperature difference between the inside and outside of the sheath heater 800 can be reduced, the target temperature of the heat generating coil 820 to be raised can be made lower than the target temperature of the outer surface temperature of the sheath tube 810, and the power consumption can be suppressed. .

さらに、本実施形態では、凹凸部７００は、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重なる領域に形成されている。そのため、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０の最高温度部Ｍへの伝熱の効率をさらに高めることができ、グロープラグ１０の着火性能を、より向上させることができる。 Furthermore, in this embodiment, the uneven | corrugated | grooved part 700 is formed in the area | region which overlaps with the highest temperature part M in axial direction OD. Therefore, the efficiency of heat transfer from the heating coil 820 to the maximum temperature portion M of the sheath tube 810 can be further increased, and the ignition performance of the glow plug 10 can be further improved.

また、本実施形態では、凹凸部７００を構成する凹部７１０は、シースチューブ８１０の内表面７３５において、シースチューブ８１０の周方向に連続して螺旋状に形成されている。そのため、発熱コイル８２０の発熱時において、シースチューブ８１０の昇温状態を、シースチューブ８１０の周方向に均一化することができる。その結果、シースヒータ８００における温度分布の不均一に起因する、グロープラグ１０の着火性能の低下を抑えることができる。具体的には、例えば、グロープラグ１０を取り付けた内燃機関において、シースヒータ８００に対する燃料噴射の向きにかかわらず、グロープラグ１０の着火性能を高めることができる。 In the present embodiment, the concave portion 710 constituting the concave and convex portion 700 is formed in a spiral shape continuously in the circumferential direction of the sheath tube 810 on the inner surface 735 of the sheath tube 810. Therefore, when the heating coil 820 generates heat, the temperature rise state of the sheath tube 810 can be made uniform in the circumferential direction of the sheath tube 810. As a result, it is possible to suppress a decrease in the ignition performance of the glow plug 10 due to nonuniform temperature distribution in the sheath heater 800. Specifically, for example, in an internal combustion engine to which the glow plug 10 is attached, the ignition performance of the glow plug 10 can be enhanced regardless of the direction of fuel injection with respect to the sheath heater 800.

また、本実施形態のシースチューブ８１０では、凹凸部７００が形成された領域Ｆよりも後端側において、凹凸部７００における最小肉厚Ｍｉｎ１よりも薄い肉厚Ｍｉｎ２となる領域が存在する（図３参照）。すなわち、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重なる領域よりも後端側に、最小肉厚Ｍｉｎ１よりも薄い肉厚Ｍｉｎ２となる領域が存在する。シースチューブ８１０は、横断面の外径が先端を除いて略一定であるため、上記のようにシースチューブ８１０の肉厚が薄い部位では、シースチューブ８１０の内径が大きくなり、シースチューブ８１０内に充填される絶縁体８７０の量が増加する。このように、絶縁体８７０が存在する量が多い部位では、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０への、径方向の伝熱が抑えられるだけでなく、シースヒータ８００内において、先端側から後端側への伝熱も抑えられる。その結果、シースチューブ８１０の先端部分、すなわち、最高温度部Ｍを含む部分で発生した熱が、後端側に伝わることを抑制して、最高温度部Ｍを含む先端部分の昇温効率を、より向上させることができる。その結果、グロープラグの着火性をさらに向上させることが可能になる。 Further, in the sheath tube 810 of the present embodiment, there is a region where the thickness Min2 is smaller than the minimum thickness Min1 in the concavo-convex portion 700 on the rear end side of the region F where the concavo-convex portion 700 is formed (FIG. 3). reference). That is, a region having a thickness Min2 smaller than the minimum thickness Min1 exists on the rear end side of the region overlapping the maximum temperature portion M in the axial direction OD. Since the outer diameter of the cross-section of the sheath tube 810 is substantially constant except for the tip, the inner diameter of the sheath tube 810 is increased at the portion where the thickness of the sheath tube 810 is thin as described above, and the sheath tube 810 is inserted into the sheath tube 810. The amount of insulator 870 that is filled increases. As described above, in a portion where the amount of the insulator 870 is large, not only the heat transfer in the radial direction from the heating coil 820 to the sheath tube 810 is suppressed, but also from the front end side to the rear end side in the sheath heater 800. Heat transfer can be suppressed. As a result, the heat generated at the distal end portion of the sheath tube 810, that is, the portion including the highest temperature portion M is suppressed from being transmitted to the rear end side, and the temperature rise efficiency of the distal end portion including the highest temperature portion M is increased. It can be improved further. As a result, the ignitability of the glow plug can be further improved.

上記のようにシースヒータ８００の先端部における昇温効率を向上させると、シースヒータ８００において、先端側と後端側との間の温度勾配をより大きくして、先端発熱性を高めることができる。シースヒータ８００における先端発熱性を高めることにより、シースヒータ８００の先端部を所望の温度に昇温させるためにグロープラグ１０に投入すべき電力量を削減することができる。あるいは、同じ電力量を投入する場合であっても、シースヒータ８００の先端部の温度を、より高めることができる。 As described above, when the temperature rise efficiency at the front end portion of the sheath heater 800 is improved, the temperature gradient between the front end side and the rear end side of the sheath heater 800 can be increased, and the heat generation at the front end can be improved. By increasing the heat generation at the tip of the sheath heater 800, the amount of power to be input to the glow plug 10 in order to raise the tip of the sheath heater 800 to a desired temperature can be reduced. Or even if it is a case where the same electric energy is supplied, the temperature of the front-end | tip part of the sheath heater 800 can be raised more.

なお、領域Ｆよりも後端側におけるシースチューブ８１０の肉厚は一定でなくてもよいが、領域Ｆにおける最小肉厚Ｍｉｎ１よりも肉厚が薄い部位をシースチューブ８１０の後端側に設けることで、上記した効果が得られる。ただし、領域Ｆよりも後端側におけるシースチューブ８１０の肉厚は、最小肉厚Ｍｉｎ１よりも厚くてもよく、あるいは、最小肉厚Ｍｉｎ１と同じであってもよい。このような場合であっても、シースチューブ８１０の内表面７３５に凹凸部７００を形成することにより、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０への伝熱効率を向上させる効果を得ることができる。 The thickness of the sheath tube 810 on the rear end side from the region F may not be constant, but a portion having a thickness smaller than the minimum thickness Min1 in the region F is provided on the rear end side of the sheath tube 810. Thus, the effects described above can be obtained. However, the thickness of the sheath tube 810 on the rear end side from the region F may be thicker than the minimum thickness Min1, or may be the same as the minimum thickness Min1. Even in such a case, the effect of improving the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube 810 can be obtained by forming the uneven portion 700 on the inner surface 735 of the sheath tube 810.

Ｂ．第２実施形態：
図９は、本発明の第２実施形態としてのシースヒータ８００Ｂの構成を、図３と同様に軸線Ｏを含むように軸線方向ＯＤに平行にシースヒータ８００Ｂを切断した断面において表わした説明図である。第２実施形態において、第１実施形態と共通する部分には同じ参照番号を付して、詳しい説明は省略する。第２実施形態のシースヒータ８００Ｂは、第１実施形態と同様のグロープラグ１０において、シースヒータ８００に代えて用いられる。 B. Second embodiment:
FIG. 9 is an explanatory diagram showing the configuration of the sheath heater 800B according to the second embodiment of the present invention in a cross section in which the sheath heater 800B is cut in parallel to the axial direction OD so as to include the axis O similarly to FIG. In the second embodiment, parts common to the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted. The sheath heater 800B of the second embodiment is used in place of the sheath heater 800 in the same glow plug 10 as that of the first embodiment.

第２実施形態のシースヒータ８００Ｂが備えるシースチューブ８１０Ｂの内表面７３５には、凹凸部７００Ｂが形成されている。この凹凸部７００Ｂは、第１実施形態の凹凸部７００と比べて、より後端側にまで形成されている点を除いては、凹凸部７００と同様に形成されている。凹凸部７００Ｂは、例えば、図９に示す断面におけるシースチューブ８１０の内表面７３５において、発熱コイル８２０に対向する範囲の全体にわたって形成することができる。 An uneven portion 700B is formed on the inner surface 735 of the sheath tube 810B provided in the sheath heater 800B of the second embodiment. The uneven portion 700B is formed in the same manner as the uneven portion 700 except that the uneven portion 700B is formed to the rear end side as compared with the uneven portion 700 of the first embodiment. The uneven portion 700B can be formed, for example, over the entire range facing the heating coil 820 on the inner surface 735 of the sheath tube 810 in the cross section shown in FIG.

このような構成としても、図９に示す断面において、発熱コイル８２０を構成する各々の線材の断面に対向するところに各凹部７１０が配置されるように、シースチューブ８１０Ｂの内表面７３５に凹凸部７００Ｂを形成することで、第１実施形態と同様の効果が得られる。特に、第２実施形態では、発熱コイル８２０に対向するシースチューブ８１０Ｂの内表面７３５において、第１実施形態よりも後端側にまで、例えば、発熱コイル８２０を構成する線材の全体に対向する範囲にわたって、凹凸部７００Ｂを形成している。そのため、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０Ｂへの伝熱効率を、発熱コイル８２０全体で高めることができる。 Even in such a configuration, in the cross section shown in FIG. 9, the concave and convex portions are formed on the inner surface 735 of the sheath tube 810 </ b> B so that the concave portions 710 are disposed at positions facing the cross sections of the respective wires constituting the heating coil 820. By forming 700B, the same effect as the first embodiment can be obtained. In particular, in the second embodiment, in the inner surface 735 of the sheath tube 810B facing the heat generating coil 820, for example, the range facing the entire wire constituting the heat generating coil 820 to the rear end side of the first embodiment. An uneven portion 700B is formed. Therefore, the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube 810 </ b> B can be increased in the entire heating coil 820.

ただし、第２実施形態では、第１実施形態よりも後端側にまで凹凸部７００Ｂを形成しているため、シースチューブ８１０Ｂでは、軸線方向ＯＤにおいて発熱コイル８２０と重なる領域であって、最高温度部Ｍと重なる領域よりも後端側の領域において、最小肉厚Ｍｉｎ１よりも肉厚が薄くなる箇所が無い。そのため、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重なる部位よりも後端側への伝熱が、第１実施形態よりも起こり易くなる。 However, in the second embodiment, since the concavo-convex portion 700B is formed further to the rear end side than the first embodiment, the sheath tube 810B is a region that overlaps the heating coil 820 in the axial direction OD and has the highest temperature. In the region on the rear end side with respect to the region overlapping with the portion M, there is no portion where the thickness is thinner than the minimum thickness Min1. Therefore, heat transfer to the rear end side more easily than the portion overlapping the maximum temperature portion M in the axial direction OD is more likely to occur than in the first embodiment.

上記のように、シースヒータ８００Ｂにおいて、後端側への伝熱を抑えて、先端側と後端側との間の温度勾配を大きくすることにより、先端発熱性を高める観点からは、シースチューブ８１０Ｂでは、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重なる領域よりも後端側において、最小肉厚Ｍｉｎ１よりも肉厚が薄い領域を、より広く設けることが望ましい。また、凹凸部７００Ｂを形成する領域を先端近傍に限定しすぎると、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０Ｂへの伝熱効率を高めた領域が小さくなる。そのため、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０Ｂへの伝熱効率と、絶縁体８７０を介したシースヒータ８００における後端側への伝熱の量と、のバランスを考慮して、凹凸部７００Ｂを形成する範囲を適宜設定すればよい。 As described above, in the sheath heater 800B, the heat transfer to the rear end side is suppressed, and the temperature gradient between the front end side and the rear end side is increased to increase the heat generation at the front end, so that the sheath tube 810B is increased. Then, it is desirable to provide a wider region having a thickness smaller than the minimum thickness Min1 on the rear end side of the region overlapping the maximum temperature portion M in the axial direction OD. In addition, if the region where the uneven portion 700B is formed is too limited to the vicinity of the tip, the region where the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube 810B is increased becomes small. Therefore, in consideration of the balance between the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube 810B and the amount of heat transfer to the rear end side in the sheath heater 800 via the insulator 870, the range in which the uneven portion 700B is formed is determined. What is necessary is just to set suitably.

Ｃ．第３実施形態：
図１０は、本発明の第３実施形態としてのシースヒータ８００Ｃの構成を、図３と同様に軸線Ｏを含むように軸線方向ＯＤに平行にシースヒータ８００Ｃを切断した断面において表わした説明図である。第３実施形態において、第１実施形態と共通する部分には同じ参照番号を付して、詳しい説明は省略する。第３実施形態のシースヒータ８００Ｃは、第１実施形態と同様のグロープラグ１０において、シースヒータ８００に代えて用いられる。 C. Third embodiment:
FIG. 10 is an explanatory view showing the configuration of the sheath heater 800C according to the third embodiment of the present invention in a cross section in which the sheath heater 800C is cut in parallel to the axial direction OD so as to include the axis O similarly to FIG. In the third embodiment, parts common to the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted. The sheath heater 800C of the third embodiment is used in place of the sheath heater 800 in the same glow plug 10 as that of the first embodiment.

第３実施形態のシースヒータ８００Ｃが備えるシースチューブ８１０Ｃの内表面７３５には、凹凸部７００Ｃが形成されている。第１実施形態の凹凸部７００および第２実施形態の凹凸部７００Ｂにおける凹部７１０は、シースチューブ８１０，８１０Ｂの内表面７３５において、周方向に連続して螺旋状に形成されることとしたが、第３実施形態では、凹部７１０Ｃは、周方向に不連続に形成されている。すなわち、第３実施形態では、図１０に示すシースチューブ８１０Ｃの断面において、軸線方向ＯＤに延びる一対のシースチューブ８１０Ｃの外壁の一方の内表面７３５のみに、発熱コイル８２０との間で図４を用いて説明した関係を満たす凹凸部７００Ｃが形成されている。なお、第３実施形態では、軸線方向ＯＤに凹凸部７００Ｃが形成される範囲は、第１実施形態と同様であり、図１０では領域Ｆとして示している。 An uneven portion 700C is formed on the inner surface 735 of the sheath tube 810C included in the sheath heater 800C of the third embodiment. The concave / convex portion 700 of the first embodiment and the concave / convex portion 710 in the concave / convex portion 700B of the second embodiment are continuously formed in a spiral shape on the inner surface 735 of the sheath tubes 810 and 810B. In the third embodiment, the recesses 710C are formed discontinuously in the circumferential direction. That is, in the third embodiment, in the cross section of the sheath tube 810C shown in FIG. 10, only the inner surface 735 of the outer wall of the pair of sheath tubes 810C extending in the axial direction OD is connected to the heating coil 820 in FIG. An uneven portion 700C that satisfies the relationship described above is formed. In the third embodiment, the range in which the concavo-convex portion 700C is formed in the axial direction OD is the same as that in the first embodiment, and is shown as a region F in FIG.

このような、周方向に不連続である凹部７１０Ｃを有する凹凸部７００Ｃが形成されたシースヒータ８００Ｃを作製する際には、例えば、シースヒータ８００Ｃを形成するためのヒータ形成部材において、シースチューブ８１０Ｃと発熱コイル８２０とのクリアランスを、一方の側のみ小さくすることにより、スウェージング後に凹部７１０Ｃを形成することができる。 When manufacturing the sheath heater 800C having the concave and convex portion 700C having the concave portion 710C that is discontinuous in the circumferential direction, for example, in the heater forming member for forming the sheath heater 800C, the sheath tube 810C and the heat generating member are heated. By reducing the clearance with the coil 820 only on one side, the recess 710C can be formed after swaging.

このように、周方向に不連続な凹部７１０Ｃを有する凹凸部７００Ｃを設ける場合であっても、凹凸部７００Ｃを設けた領域において、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０Ｃへの伝熱効率を高めることができる。そのため、第１実施形態と同様に、グロープラグ１０の着火性能を向上させる効果が得られる。 Thus, even when the uneven portion 700C having the recess 710C that is discontinuous in the circumferential direction is provided, the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube 810C can be increased in the region where the uneven portion 700C is provided. . Therefore, the effect which improves the ignition performance of the glow plug 10 is acquired similarly to 1st Embodiment.

ただし、第３実施形態のシースヒータ８００Ｃのように、シースチューブ８１０Ｃにおいて周方向に不連続な凹部７１０Ｃを設ける場合には、凹部７１０Ｃが形成される領域のみにおいて、発熱コイル８２０からシースチューブ８１０Ｃへの伝熱効率を高める効果が得られる。そのため、着火性能を高める効果を充分に得るためには、シースヒータ８００Ｃを備えるグロープラグ１０を内燃機関に取り付ける際に、シースチューブ８１０Ｃの内壁面に凹部７１０Ｃが形成された部位が、燃料噴射ノズルの噴射口に対向する向きとなるように、グロープラグ１０を配置することが望ましい。 However, when the recess 710C that is discontinuous in the circumferential direction is provided in the sheath tube 810C as in the sheath heater 800C of the third embodiment, the heating coil 820 is connected to the sheath tube 810C only in the region where the recess 710C is formed. The effect of increasing the heat transfer efficiency is obtained. Therefore, in order to sufficiently obtain the effect of improving the ignition performance, when the glow plug 10 including the sheath heater 800C is attached to the internal combustion engine, the portion where the recess 710C is formed on the inner wall surface of the sheath tube 810C is the fuel injection nozzle. It is desirable to arrange the glow plug 10 so as to face the injection port.

Ｄ．変形例：
・変形例１：
上記各実施形態では、シースチューブ８１０，８１０Ｂ，８１０Ｃの内表面７３５に凹凸部７００，７００Ｂ，７００Ｃを設けた領域は、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重なる領域としたが、異なる構成としてもよい。凹凸部を設けた領域が、軸線方向ＯＤにおいて最高温度部Ｍと重ならない場合であっても、軸線方向ＯＤにおいて発熱コイルと重なるいずれかの領域に凹凸部を設けるならば、凹凸部を設けた領域において、発熱コイル８２０からシースチューブへの伝熱効率を向上させる同様の効果が得られる。 D. Variations:
・ Modification 1:
In each of the above embodiments, the region where the uneven portions 700, 700B, and 700C are provided on the inner surface 735 of the sheath tubes 810, 810B, and 810C is the region that overlaps the maximum temperature portion M in the axial direction OD. Good. Even if the region where the uneven portion is provided does not overlap with the maximum temperature portion M in the axial direction OD, if the uneven portion is provided in any region overlapping the heating coil in the axial direction OD, the uneven portion is provided. In the region, the same effect of improving the heat transfer efficiency from the heating coil 820 to the sheath tube can be obtained.

・変形例２：
上記各実施形態では、軸線Ｏを含むように軸線Ｏに平行にシースヒータを切断する断面において、凸部７２０は、図４に示すように、隣り合う各々の凹部７１０の端部が接して形成され、最凸部ＭＰを頂点とする形状を有しているが、異なる形状としてもよい。上記断面における凸部７２０の形状は、例えば、最凸部ＭＰにおいて、軸線方向ＯＤに沿って延びる平坦部を有していてもよく、あるいは、軸線Ｏ側に凸であるＲ形状を有していてもよい。上記断面において、凸部７２０の最凸部ＭＰ（シースチューブの外表面７３０から最も離間した箇所）を、軸線Ｏに垂直な方向に投影したときに、発熱コイル８２０を構成する線材の断面のうち、最凸部ＭＰの最も近くに存在する隣り合う２つの線材の断面の間に、最凸部ＭＰが位置していればよい。 Modification 2
In each of the above embodiments, in the cross section in which the sheath heater is cut in parallel to the axis O so as to include the axis O, the protrusion 720 is formed in contact with the ends of the adjacent recesses 710 as shown in FIG. Although it has a shape with the most convex part MP as a vertex, it may be a different shape. The shape of the convex portion 720 in the cross section may include, for example, a flat portion extending along the axial direction OD in the most convex portion MP, or an R shape that is convex toward the axis O side. May be. Among the cross sections of the wire constituting the heating coil 820 when the most convex portion MP of the convex portion 720 (the place farthest from the outer surface 730 of the sheath tube) is projected in the direction perpendicular to the axis O in the cross section. The most convex portion MP only needs to be positioned between the cross sections of two adjacent wire rods that are closest to the most convex portion MP.

・変形例３：
上記各実施形態では、シースチューブの内表面７３５の凹凸部は、ヒータ形成部材８０５をスウェージング加工することにより形成したが、異なる構成としてもよい。例えば、予め機械加工により凹凸部を形成したシースチューブを用いて、ヒータ形成部材８０５を作製してもよい。・ Modification 3:
In each of the above embodiments, the uneven portion of the inner surface 735 of the sheath tube is formed by swaging the heater forming member 805, but may have a different configuration. For example, the heater forming member 805 may be manufactured using a sheath tube in which uneven portions are formed by machining in advance.

・変形例４：
また、上記各実施形態のグロープラグは、内燃機関の始動時等における着火を補助する熱源として用いる他、例えば、ディーゼル微粒子捕集フィルター（ＤＰＦ）の再活性バーナーシステムにおいて用いることもできる。 -Modification 4:
The glow plug of each of the above embodiments can be used as a heat source for assisting ignition at the start of the internal combustion engine or the like, and can be used in, for example, a diesel particulate filter (DPF) reactivation burner system.

本発明は、上述の実施形態や実施例、変形例に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態、実施例、変形例中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。 The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modifications, and can be realized with various configurations without departing from the spirit thereof. For example, the technical features in the embodiments, examples, and modifications corresponding to the technical features in each embodiment described in the summary section of the invention are to solve some or all of the above-described problems, or In order to achieve part or all of the above effects, replacement or combination can be performed as appropriate. Further, if the technical feature is not described as essential in the present specification, it can be deleted as appropriate.

１０…グロープラグ
１００…係合部材
２００…中軸
２１０…中軸先端部
２９０…雄ねじ部
３００…リング
４１０…絶縁部材
４６０…Ｏリング
５００…主体金具
５１０…軸孔
５２０…工具係合部
５４０…雄ねじ部
６００…パッキン
７００，７００Ｂ，７００Ｃ…凹凸部
７１０，７１０Ｃ…凹部
７２０…凸部
７３０…外表面
７３５…内表面
８００，８００Ａ，８００Ｂ，８００Ｃ…シースヒータ
８０５…ヒータ形成部材
８１０，８１０Ａ，８１０Ｂ，８１０Ｃ…シースチューブ
８１３…シース管先端部
８１４…側面部
８１９…シース管後端部
８２０…発熱コイル
８２２…コイル先端部
８２３…螺旋部
８２９…発熱コイル後端部
８３０…制御コイル
８３１…制御コイル先端部
８３９…制御コイル後端部
８７０…絶縁体 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Glow plug 100 ... Engagement member 200 ... Middle shaft 210 ... Middle shaft front-end | tip part 290 ... Male screw part 300 ... Ring 410 ... Insulation member 460 ... O-ring 500 ... Main metal fitting 510 ... Shaft hole 520 ... Tool engagement part 540 ... Male screw part 600: Packing 700, 700B, 700C: Concavity and convexity 710, 710C ... Concave portion 720 ... Convex portion 730 ... Outer surface 735 ... Inner surface 800, 800A, 800B, 800C ... Sheath heater 805 ... Heater forming member 810, 810A, 810B, 810C ... Sheath tube 813 ... Sheath tube tip 814 ... Side face 819 ... Sheath tube rear end 820 ... Heating coil 822 ... Coil tip 823 ... Spiral part 829 ... Heating coil rear end 830 ... Control coil 831 ... Control coil tip 839 ... Control coil rear end 870 ... Insulator

Claims

A heat generating coil that generates heat by energization is a glow plug including a sheath heater disposed in a sheath tube extending in the axial direction,
Concave and convex portions are formed on the inner surface of the sheath tube,
In a cross section that cuts the sheath heater parallel to the axis so as to include the axis of the sheath heater,
The concavo-convex portion is formed by a plurality of concave portions arranged in the axial direction on the inner surface of at least one of the outer walls of the pair of sheath tubes extending in the axial direction of the sheath heater, and a convex portion formed between the adjacent concave portions. Configured,
The surface of each of the recesses forms a curve having no inflection point,
In each of the convex portions, the most convex portion, which is the most distant portion from the outer surface of the outer wall of the sheath tube, is projected from the cross section of the wire constituting the heating coil when projected in a direction perpendicular to the axis. The glow plug is located between the cross-sections of two adjacent wires that are present closest to the most convex portion.

The glow plug according to claim 1,
The uneven portion is formed in a region overlapping with a maximum temperature portion that is a position that exhibits a maximum temperature on the outer surface of the distal end portion of the sheath heater when the heating coil generates heat in the axial direction. plug.

A glow plug according to claim 1 or claim 2,
The glow plug is characterized in that the concave portion constituting the concave-convex portion is formed spirally continuously on the inner surface of the sheath tube in the circumferential direction of the sheath tube.

The glow plug according to claim 2,
The sheath tube has a thickness less than a minimum thickness that is a thickness of a portion where the thickness of the sheath tube is the thinnest in the uneven portion provided in a region overlapping the highest temperature portion in the axial direction. The glow plug is characterized in that a region having a small thickness is provided on a rear end side of a region overlapping the maximum temperature portion in the axial direction.