JP2018047722A - Suspension device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、サスペンション装置に関する。 The present invention relates to a suspension device.
この種のサスペンション装置は、たとえば、車両の車体と車両の前後左右の四つの車輪との間に懸架ばねとともに介装される四つの流体圧シリンダと、流体圧シリンダを制御するための制御装置とを備えている(たとえば、特許文献1参照)。 This type of suspension device includes, for example, four fluid pressure cylinders interposed with suspension springs between a vehicle body and four wheels on the front, rear, left, and right of the vehicle, and a control device for controlling the fluid pressure cylinders. (For example, refer to Patent Document 1).
この制御装置は、流体圧シリンダに車高調整力を出力させるほか、車体と前後左右の四輪との間の各相対変位を検出して懸架ばねが発揮しているばね力を求め、車両の速度に応じて懸架ばねのばね定数が小さくなるように流体圧シリンダが発揮する制御力を制御する。 In addition to outputting the vehicle height adjustment force to the fluid pressure cylinder, this control device detects the relative displacement between the vehicle body and the front, rear, left and right four wheels to determine the spring force exerted by the suspension spring. The control force exerted by the fluid pressure cylinder is controlled so that the spring constant of the suspension spring becomes smaller according to the speed.
このように構成されたサスペンション装置では、停車時には、懸架ばねのばね定数が大きくなり乗車や荷物の積み下ろしの際に車体姿勢の変化を抑制でき、走行時には懸架ばねの見かけ上のばね定数が小さくなり、路面の凹凸などから入力される振動の車体伝達率が低減される。 In the suspension device configured in this way, the spring constant of the suspension spring increases when the vehicle is stopped, and the change in the vehicle body posture can be suppressed when the vehicle is loaded or unloaded, and the apparent spring constant of the suspension spring decreases during traveling. The vehicle body transmission rate of vibration input from road surface unevenness and the like is reduced.
このように従来のサスペンション装置では、車両走行中に路面から入力される振動の車体伝達率が低減されるので乗心地が向上する。しかしながら、車両走行中に大きな横方向加速度や前後加速度が発生して、流体圧シリンダが発揮可能な制御力の限界を超える力が車体に作用すると、車体のロールやピッチが大きくなってしまう問題があった。 As described above, in the conventional suspension device, the vehicle body transmission rate of the vibration input from the road surface during traveling of the vehicle is reduced, so that riding comfort is improved. However, when a large lateral acceleration or longitudinal acceleration is generated while the vehicle is running and a force exceeding the limit of the control force that can be exerted by the fluid pressure cylinder is applied to the vehicle body, the roll and pitch of the vehicle body become large. there were.
そこで、本発明は、前記問題を改善するために創案されたものであって、その目的は、車両における乗り心地を向上しつつも車体のロールやピッチといった姿勢変化を抑制可能なサスペンション装置の提供である。 Accordingly, the present invention has been developed to improve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a suspension device that can suppress posture changes such as roll and pitch of the vehicle body while improving the riding comfort in the vehicle. It is.
本発明の課題解決手段におけるサスペンション装置は、横方向加速度および前後方向加速度に基づいて懸架ばねの見掛け上のばね定数を低下させる低減力を補正する補正部を備えている。よって、車両走行中に大きな横方向加速度や前後加速度が発生して、アクチュエータが発揮可能な制御力の限界を超える力が車体に作用するような事態となると、補正によって低減力を小さくして懸架ばねの見掛け上のばね定数を大きくできる。 The suspension device in the problem solving means of the present invention includes a correction unit that corrects a reduction force that reduces the apparent spring constant of the suspension spring based on the lateral acceleration and the longitudinal acceleration. Therefore, when a large lateral acceleration or longitudinal acceleration occurs while the vehicle is running and a force exceeding the limit of the control force that can be exerted by the actuator acts on the vehicle body, the reduction force is reduced by the correction and the suspension is suspended. The apparent spring constant of the spring can be increased.
また、請求項2のサスペンション装置では、補正部は前後方向加速度の絶対値および横方向加速度の絶対値がそれぞれに設定される閾値に比して大きくなると低減力を減少させるよう補正する。このようにサスペンション装置を構成すると、懸架ばねの見掛け上のばね定数を小さくしてもよい状況では、ばね定数を低くして振動伝達率を小さくし車両における乗り心地を確保でき、また、車体の姿勢変化の抑制を優先すべき状況となると懸架ばねの見掛け上のばね定数を大きくして車体Bの姿勢変化を抑制できる。 In the suspension device according to the second aspect, the correction unit corrects the reduction force to decrease when the absolute value of the longitudinal acceleration and the absolute value of the lateral acceleration become larger than the threshold values set respectively. If the suspension device is configured in this way, in a situation where the apparent spring constant of the suspension spring may be reduced, the spring constant can be lowered to reduce the vibration transmissibility, thereby ensuring the riding comfort in the vehicle. When a situation where priority should be given to restraining the posture change, the apparent spring constant of the suspension spring can be increased to suppress the posture change of the vehicle body B.
さらに、請求項3のサスペンション装置では、ばね上部材に対するばね下部材の相対変位を検知するストロークセンサを有し、低減力演算部が相対変位に基づいて低減力を求めるようになっている。このようにサスペンション装置を構成すると、懸架ばねが発揮するばね力に対して常に一定割合の低減力を求められるので、車両Vへの積載量が変化しても乗心地を向上できる。 Furthermore, the suspension device according to the third aspect has a stroke sensor for detecting the relative displacement of the unsprung member with respect to the sprung member, and the reducing force calculation unit obtains the reducing force based on the relative displacement. If the suspension device is configured in this way, a constant reduction force is always required with respect to the spring force exerted by the suspension spring, so that the riding comfort can be improved even if the load on the vehicle V changes.
また、請求項4のサスペンション装置では、補正部が横方向加速度の絶対値から横方向加速度係数を求めるとともに、前後方向加速度の絶対値から前後方向加速度係数を求め、低減力に横方向加速度係数および前後方向加速度係数を乗じて低減力を補正する。このようにすれば、サスペンション装置の乗心地向上制御の限界が近づくと懸架ばねの見掛け上のばね定数が高くして、運転者に限界が近づいていることを認識させて、過度な姿勢変化の発生を防止できる。 In the suspension device according to claim 4, the correction unit obtains the lateral acceleration coefficient from the absolute value of the lateral acceleration, obtains the longitudinal acceleration coefficient from the absolute value of the longitudinal acceleration, and reduces the lateral acceleration coefficient and The reduction force is corrected by multiplying by the longitudinal acceleration coefficient. In this way, when the limit of the ride comfort control of the suspension device approaches, the apparent spring constant of the suspension spring increases, causing the driver to recognize that the limit is approaching and causing excessive posture change. Occurrence can be prevented.
本発明のサスペンション装置によれば、車両における乗り心地を向上しつつも車体のロールやピッチといった姿勢変化を抑制できるのである。 According to the suspension device of the present invention, it is possible to suppress the posture change such as the roll and pitch of the vehicle body while improving the riding comfort in the vehicle.
以下、図に示した実施の形態に基づき、本発明を説明する。サスペンション装置SDは、図1に示すように、車両Vのばね上部材としての車体Bと前記車両Vのばね下部材としての前後左右の四つの車輪WFR,WFL,WRR,WRLとの間に懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLとともに介装される四つのアクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLと、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLを制御するコントローラCとを備えて構成されている。 The present invention will be described below based on the embodiments shown in the drawings. As shown in FIG. 1, the suspension device SD includes a vehicle body B as a sprung member of the vehicle V and four front and rear wheels W FR , W FL , W RR , W RL as unsprung members of the vehicle V. The four actuators A FR , A FL , A RR , A RL and the actuators A FR , A FL , A RR , A RL are installed together with the suspension springs S FR , S FL , S RR , S RL. And a controller C to be controlled.
アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLは、たとえば、図1に示すように、伸縮可能であって車体Bと前記車両Vの前後左右の四つの車輪WFR,WFL,WRR,WRLとの間に介装されるシリンダ装置ACと、液体をシリンダ装置ACへ給排して各シリンダ装置ACを伸縮させる液圧制御装置HCとを備えている。各シリンダ装置ACの個々に液圧制御装置HCを設ける構成とされてもよいが、本例のように、一つの液圧制御装置HCから液体を四つの各シリンダ装置ACへ分配すれば、液圧制御装置HCを統合できコストを低減できる。 The actuators A FR , A FL , A RR , A RL are extendable, for example, as shown in FIG. 1, and the four wheels W FR , W FL , W RR , front, rear, left and right of the vehicle body B and the vehicle V are a cylinder device AC which is interposed between the W RL, a liquid and a fluid pressure control device HC extending and retracting the respective cylinder devices AC by supplying and discharging the cylinder device AC. The fluid pressure control device HC may be provided individually for each cylinder device AC. However, as in the present example, if the liquid is distributed from one fluid pressure control device HC to the four cylinder devices AC, the fluid pressure control device HC The pressure controller HC can be integrated and the cost can be reduced.
液圧制御装置HCは、図示はしないが、たとえば、ポンプと、液圧回路と、液圧回路中に設けられてシリンダ装置ACの伸縮を切換える切換弁と、シリンダ装置AC内の圧力を制御する制御弁と、これらポンプおよび各種弁を駆動する駆動制御部とを備えている。そして、液圧制御装置HCは、コントローラCからの指令によりシリンダ装置AC内の圧力を調節してシリンダ装置ACの伸縮の方向および推力を制御し、シリンダ装置ACをアクティブサスペンションとして機能させるようになっている。このように、コントローラCは、各アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLにおける推力を自身が求めた制御力通りに制御する。 Although not shown, the hydraulic pressure control device HC controls, for example, a pump, a hydraulic pressure circuit, a switching valve that is provided in the hydraulic pressure circuit and switches expansion and contraction of the cylinder device AC, and pressure in the cylinder device AC. A control valve and a drive control unit for driving these pumps and various valves are provided. Then, the hydraulic pressure control device HC adjusts the pressure in the cylinder device AC in accordance with a command from the controller C to control the expansion and contraction direction and thrust of the cylinder device AC, thereby causing the cylinder device AC to function as an active suspension. ing. In this way, the controller C controls the thrust in each actuator A FR , A FL , A RR , A RL according to the control force determined by itself.
シリンダ装置ACは、一端を車両Vの車体Bおよび車輪WFR,WFL,WRR,WRLのうち一方に連結し、他端を車体Bおよび車輪WFR,WFL,WRR,WRLのうち他方に連結して、車体Bおよび車輪WFR,WFL,WRR,WRLとの間に介装される。なお、車体Bおよび車輪WFR,WFL,WRR,WRLとの間には、シリンダ装置ACに並列して懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLのほかにパッシブなダンパDがそれぞれ介装されている。なお、液圧制御装置HCに各シリンダ装置ACがパッシブなダンパDとして機能できるような回路を組み込んでおく等として、ダンパDを省略してよい。 Cylinder device AC can body B and the wheels W FR of the end vehicle V, W FL, W RR, connected to one of W RL, the other end of the vehicle body B and wheel W FR, W FL, W RR , W RL coupled to the other of the vehicle body B and the wheels W FR, W FL, W RR , is interposed between the W RL. In addition to the suspension springs S FR , S FL , S RR , S RL in addition to the suspension springs S FR , S FL , S RR , S RL between the vehicle body B and the wheels W FR , W FL , W RR , W RL. Are intervened. Note that the damper D may be omitted, for example, by incorporating a circuit that allows each cylinder device AC to function as the passive damper D in the hydraulic pressure control device HC.
コントローラCは、図2に示すように、車体Bに設置されてそれぞれ上下方向加速度G1,G2,G3を検知する三つの加速度センサ21,22,23と、車体Bに設置されて車体Bの横方向加速度Glatを検知する加速度センサ24と、車体Bに設置されて車体Bの前後方向加速度Glongを検知する加速度センサ25と、四つの車輪WFR,WFL,WRR,WRLと車体Bの各輪直上との相対変位HFR,HFL,HRR,HRLを検知するストロークセンサ26,27,28,29と、制御力演算部30と、低減力演算部31と、補正部32と、減算部33とを備えて構成されている。
As shown in FIG. 2, the controller C is installed in the vehicle body B and includes three
加速度センサ21,22,23は、車体Bの上下方向加速度G1,G2,G3を検知するものであって、車体Bの前後または左右方向の同一直線上にない任意の3箇所に設置されている。そして、この加速度センサ21,22,23は、検知した上下方向加速度G1,G2,G3を制御力演算部30に出力する。加速度センサ24および加速度センサ25は、それぞれ、検知した横方向加速度Glatおよび前後方向加速度Glongを制御力演算部30に入力する。ストロークセンサ26,27,28,29は、それぞれ、検知した相対変位HFR,HFL,HRR,HRLを低減力演算部31に入力する。なお、ストロークセンサ26,27,28,29は、シリンダ装置ACに一体に組み込んでおけば、設置が容易となり、無理なくサスペンション装置SDを車両Vへ組み込める。
The
制御力演算部30は、本例では、上下方向加速度G1,G2,G3を処理して、車体Bのバウンス速度VB、ピッチ角速度VPおよびロール角速度VRを求め、バウンス速度VB、ピッチ角速度VP、ロール角速度VRおよび横方向加速度Glatと前後方向加速度Glongから四つのアクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLが発揮すべき制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLを求める。 Control force calculating unit 30, in this example, processes the vertical acceleration G 1, G 2, G 3 , bounce velocity V B of the vehicle body B, and the pitch angular velocity V P and roll angular velocity V R determined, bounce velocity V B, the pitch angular velocity V P, the roll angular velocity V R and the lateral acceleration G lat and four actuator a FR from the longitudinal acceleration G long, a FL, a RR , a RL should exhibit controlled force F AFR, F AFL, F ARR and F ARL are obtained.
ここで、車体Bを剛体と見なして、車体Bの前後または左右方向の同一直線上にない任意の3箇所の上下方向の速度を得れば、車体Bの上下方向、前後方向回転および横方向回転の各速度が得られる。バウンス速度VB、ピッチ角速度VPおよびロール角速度VRを求めるには、制御力演算部30は、まず、上下方向加速度G1,G2,G3を積分して、上下方向の三つの速度を求める。そして、制御力演算部30は、これら速度から車体Bの重心位置における上下方向の速度であるバウンス速度VBと、当該重心位置の前後方向回転の角速度であるピッチ角速度VPと、当該重心位置の横方向回転の角速度であるロール角速度VRを求める。よって、加速度センサ21,22,23は、車体Bの前後または左右方向の同一直線上にない任意の3箇所に設けられている。
Here, assuming that the vehicle body B is a rigid body and obtaining the vertical speeds of any three locations that are not on the same straight line in the front-rear or left-right direction of the vehicle body B, the vertical direction, the front-rear direction rotation, and the lateral direction of the vehicle body B Each speed of rotation is obtained. Bounce speed V B, to determine the pitch angular velocity V P and roll angular velocity V R, the control force calculating section 30 first integrates the vertical acceleration G 1, G 2, G 3 , three speeds of the vertical direction Ask for. Then, the control force calculating unit 30 includes a bounce velocity V B is the vertical velocity at the center of gravity of the vehicle body B from these speeds, the pitch angular velocity V P is the angular velocity of the longitudinal rotation of the gravity center position, the gravity center position Request roll velocity V R is the lateral rotation of the angular velocity of. Therefore, the
さらに、制御力演算部30は、前述のように求めたバウンス速度VB、ピッチ角速度VPおよびロール角速度VRと、加速度センサ24および加速度センサ25で検知した横方向加速度Glatおよび前後方向加速度Glongから制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLを求める。
Furthermore, the control force calculating unit 30, bounce velocity V B obtained as described above, the pitch angular velocity V P and roll angular velocity V R, the lateral acceleration G lat and longitudinal acceleration detected by the
図3に示すように、重心からの前側の車輪WFR,WFLまでの前後方向距離をLFとし、重心からの後側の車輪WRR,WRLまでの前後方向距離をLRとし、また、右側の車輪WFR(WRR)と左側の車輪WFL(WRL)のトレッドをWとする。制御力演算部30は、バウンス速度VBにゲインを乗じて車体Bの上下方向の振動を制振する力を求める。 As shown in FIG. 3, the longitudinal distance from the center of gravity to the front wheels W FR , W FL is L F, and the longitudinal distance from the center of gravity to the rear wheels W RR , W RL is L R , Also, let T be the tread of the right wheel W FR (W RR ) and the left wheel W FL (W RL ). Control force calculating unit 30 obtains a force to dampen the vertical vibration of the vehicle body B by multiplying a gain to bounce velocity V B.
また、制御力演算部30は、本例では、ピッチ角速度VPにゲインを乗じてピッチ方向の減衰モーメントを求め、この減衰モーメントをホイールベース(LF+LR)で除して車体Bのピッチによる振動を制振するための力を求める。 The control force calculating unit 30, in this embodiment, it obtains the pitch direction of the damping moment is multiplied by a gain in the pitch angular velocity V P, the pitch of the vehicle body B by dividing the attenuation moment wheelbase (L F + L R) Find the force to control the vibration caused by.
さらに、制御力演算部30は、本例では、ロール角速度VRにゲインを乗じてロール方向の減衰モーメントを求め、この減衰モーメントをトレッドWで除して車体Bのロールによる振動を制振するための力を求める。 Furthermore, the control force calculating unit 30, in this example, determine the roll direction of the damping moment is multiplied by a gain roll velocity V R, to dampen the vibration caused by the roll of the vehicle body B by dividing the attenuation moment tread W Seeking power for.
また、制御力演算部30は、本例では、入力される前後方向加速度Glongにゲインを乗じて、前後方向に作用する慣性力による車体Bのピッチを防止するのに必要な力を求める。 Further, in this example, the control force calculation unit 30 multiplies the input longitudinal acceleration G long by a gain to obtain a force necessary to prevent the pitch of the vehicle body B due to the inertial force acting in the longitudinal direction.
そして、制御力演算部30は、入力される横方向加速度Glatにゲインを乗じて、遠心力による車体Bのロールを防止するのに必要な力を求める。 The control force calculating unit 30 multiplies the input lateral acceleration G lat by a gain to obtain a force necessary to prevent the vehicle body B from being rolled by centrifugal force.
最後に、制御力演算部30は、本例では、これら五つの力から各アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLが発生すべき制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLを求める。なお、制御力は、下向きの力の符号を正とし、上向きの力の符号を負として求められる。 Finally, in this example, the control force calculation unit 30 calculates the control forces F AFR , F AFL , F ARR , F ARL to be generated by the actuators A FR , A FL , A RR , A RL from these five forces. Ask. The control force is obtained by setting the sign of the downward force as positive and the sign of the upward force as negative.
車体Bのバウンスを抑制するには、各アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLが同じ向きで同じ大きさの力を発生する必要がある。車体Bのピッチを抑制するには、前側のアクチュエータAFR,AFLと後側のアクチュエータARR,ARLでは、同じ大きさで向きが反対の力を発揮する必要がある。車体Bのロールを抑制するには、右側のアクチュエータAFR,ARRと左側のアクチュエータAFL,ARLでは、同じ大きさで向きが反対の力を発揮する必要がある。 In order to suppress the bounce of the vehicle body B, the actuators A FR , A FL , A RR , and A RL need to generate forces of the same magnitude in the same direction. In order to suppress the pitch of the vehicle body B, the front actuators A FR , A FL and the rear actuators A RR , A RL must exhibit the same magnitude and opposite directions. In order to suppress the roll of the vehicle body B, the right actuators A FR and A RR and the left actuators A FL and A RL need to exhibit the same magnitude and opposite directions.
よって、制御力演算部30は、バウンス速度VBから求めたバウンスを抑制する力、ピッチ角速度VPおよび横方向加速度Glatから求めたピッチを抑制する力、ロール角速度VRおよび前後方向加速度Glongから求めたロールを抑制する力を、車体Bのバウンス、ピッチおよびロールを抑制するように加算して各アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLが発生すべき制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLを求める。求められた制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLは、減算部33に入力される。
Therefore, the control force calculating unit 30, force to suppress the bounce determined from bouncing velocity V B, force to suppress the pitch obtained from the pitch angular velocity V P and lateral acceleration G lat, roll angular velocity V R and the longitudinal acceleration G The control force F AFR , F to be generated by each actuator A FR , A FL , A RR , A RL by adding the force to suppress the roll obtained from the long so as to suppress the bounce, pitch and roll of the vehicle body B AFL , F ARR and F ARL are obtained. The obtained control forces F AFR , F AFL , F ARR , and F ARL are input to the
低減力演算部31は、相対変位HFR,HFL,HRR,HRLから懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を低減する低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを求める。具体的には、低減力演算部31は、相対変位HFR,HFLにそれぞれ前輪側ゲインGSPFを乗じ、相対変位HRR,HRLにそれぞれ後輪側ゲインGSPRを乗じて低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを求める。こうして得られる低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLは、補正部32で補正されたのち、減算部33で各輪の制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLから差し引かれる。
The reduction
たとえば、前右側のアクチュエータAFRに発生させる最終的な制御力である最終制御力をFTFRとすると、補正部32での補正を無視すれば、最終制御力は、FTFR=FAFR−FCFR=FAFR−HFR・GSPFで演算される。一方、懸架ばねSFRのばね定数をKSPFとすると、懸架ばねSFRが車体に作用させるばね力FSPFは、FSPF=KSPF・HFRと記述される。よって、アクチュエータAFRが最終制御力FTFRを発揮した場合、車体BのアクチュエータAFRの直上の部位には、最終制御力FTFRと懸架ばねSFRのばね力FSPFが作用する。最終制御力FTFRと懸架ばねSFRのばね力FSPFの合計は、FTFR+FSPF=FAFR+(KSPF−GSPF)・HFRとなる。よって、前述のように最終制御力FTFRを求めて、アクチュエータAFRが最終制御力FTFRを発揮すると、懸架ばねSFRのばね定数がKSPFからGSPFだけ見掛け上小さくなり、車体Bと懸架ばねSFRでなる系の固有振動数が低下して乗心地が向上する。低減力演算部31は、各輪について低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを求め、コントローラCは、各輪について制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLから低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを減算して、各輪毎の最終制御力FTFR,FTFL,FTRR,FTRLを求める。このように、コントローラCが最終制御力FTFR,FTFL,FTRR,FTRLを求めるので、車両Vの各懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLのばね定数を実質的に低下させて車両の乗心地を向上できる。なお、前輪側ゲインGSPFが左右輪で同一の値とされ、後輪側ゲインGSPRが左右輪で同一の値とされているのは、一般的に、前側と後側で懸架ばねのばね定数が異なっているが前側の左右輪では同一で後側の左右輪では同一に設定されるためであるが、車両Vに適するのであれば、四輪それぞれで相対変位に乗じるゲインは任意に設定できる。
For example, if the final control force, which is the final control force generated in the front right actuator A FR , is FTFR , if the correction by the
つづいて、補正部32は、低減力演算部31が求めた低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLをそれぞれ横方向加速度Glatおよび前後方向加速度Glongに基づいて補正する。具体的には、補正部32は、低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLに横方向加速度Glatの絶対値から求めた横方向加速度係数γ1と前後方向加速度Glongの絶対値から求めた前後方向加速度係数γ2を乗じて低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLをそれぞれ補正する。
Subsequently, the
横方向加速度係数γ1は、図4に示すように、横方向加速度Glatの絶対値が第一横方向加速度閾値Glat1までは1の値を採り、第一横方向加速度閾値Glat1を超えると1から徐々に値が低下し、第二横方向加速度閾値Glat2を超えると0の値を採るように設定される。 As shown in FIG. 4, the lateral acceleration coefficient γ 1 takes a value of 1 until the absolute value of the lateral acceleration G lat reaches the first lateral acceleration threshold G lat1 and exceeds the first lateral acceleration threshold G lat1 . The value is gradually decreased from 1 and 1 and is set to take a value of 0 when the second lateral acceleration threshold value G lat2 is exceeded.
前後方向加速度係数γ2は、図5に示すように、前後方向加速度Glongの絶対値が第一前後方向加速度閾値Glong1までは1の値を採り、第一前後方向加速度閾値Glong1を超えると1から徐々に値が低下し、第二前後方向加速度閾値Glong2を超えると0の値を採るように設定される。第一横方向加速度閾値Glat1、第二横方向加速度閾値Glat2、第一前後方向加速度閾値Glong1および第二前後方向加速度閾値Glong2の値は、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLが発生可能な最大の力を勘案して決定されればよい。換言すれば、低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLによって車体Bのロール、ピッチおよびバウンスが過大となる状態が生じないように、第一横方向加速度閾値Glat1、第二横方向加速度閾値Glat2、第一前後方向加速度閾値Glong1および第二前後方向加速度閾値Glong2の値を設定すればよい。
As shown in FIG. 5, the longitudinal acceleration coefficient γ 2 takes a value of 1 until the absolute value of the longitudinal acceleration G long reaches the first longitudinal acceleration threshold G long1, and exceeds the first longitudinal acceleration threshold G long1 . The value is gradually decreased from 1 and 1 and is set to take a value of 0 when the second longitudinal acceleration threshold G long2 is exceeded. The values of the first lateral acceleration threshold G lat , the second lateral acceleration threshold G lat 2 , the first longitudinal acceleration threshold G long 1, and the second longitudinal
このように補正部32で補正された低減力F’CFR,F’CFL,F’CRR,F’CRLは、減算部33に入力される。減算部33は、制御力演算部30が求めた制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLから低減力F’CFR,F’CFL,F’CRR,F’CRLを減算して最終制御力FTFR,FTFL,FTRR,FTRLを求める。
The reduction forces F ′ CFR , F ′ CFL , F ′ CRR and F ′ CRL corrected by the
コントローラCは、こうして求められた最終制御力FTFR,FTFL,FTRR,FTRLを液圧制御装置HCへ出力する。液圧制御装置HCは、ポンプ、各主弁を駆動して、入力された最終制御力FTFR,FTFL,FTRR,FTRL通りにアクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLに制御力を発揮させる。 The controller C, thus the obtained final control force F TFR, F TFL, F TRR , and outputs the F TRL to fluid pressure control device HC. Fluid pressure control device HC, the pump drives the respective main valves, the input final control force F TFR, F TFL, F TRR , F TRL actuator A FR in street, A FL, A RR, control the A RL Demonstrate power.
なお、本例では、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLがシリンダ装置ACと液圧回路とを備えた液圧アクチュエータとされているが、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLは、モータを利用した電動アクチュエータであってもよい。また、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLは、空気圧で駆動される空圧アクチュエータであってもよい。 In this example, the actuators A FR , A FL , A RR , A RL are hydraulic actuators having a cylinder device AC and a hydraulic circuit, but the actuators A FR , A FL , A RR , A The RL may be an electric actuator using a motor. The actuators A FR , A FL , A RR , A RL may be pneumatic actuators that are driven by air pressure.
サスペンション装置SDは、前述のように、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLに車体Bのロール、ピッチおよびバウンスといった姿勢変化を抑制する力を発揮させつつも、懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLのばね定数を見掛け上低下させる。よって、サスペンション装置SDは、車両走行中に路面から入力される振動の車体伝達率を低減でき、車両Vにおける乗り心地を向上できる。 As described above, the suspension device SD allows the actuators A FR , A FL , A RR , A RL to exert the force to suppress the posture change such as roll, pitch, and bounce of the vehicle body B, and the suspension springs S FR , S FL, S RR, reduces the apparent spring constant of the S RL. Therefore, the suspension device SD can reduce the vehicle body transmission rate of vibration input from the road surface while the vehicle is traveling, and can improve the riding comfort in the vehicle V.
そして、本発明のサスペンション装置SDでは、横方向加速度Glatおよび前後方向加速度Glongに基づいて懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を低下させる低減力を補正する補正部32を備えている。よって、車両走行中に大きな横方向加速度や前後加速度が発生して、アクチュエータAFR,AFL,ARR,ARLが発揮可能な制御力の限界を超える力が車体Bに作用するような事態となると、補正によって低減力F’CFR,F’CFL,F’CRR,F’CRLを小さくして懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を大きくできる。このように、サスペンション装置SDは、車両走行中に車体Bに大きな横方向加速度や前後加速度が作用しない場合には懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を小さくして車両Vにおける乗り心地を向上しつつ、車体Bに大きな横方向加速度や前後加速度が作用すると懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を大きくして、車体Bのロールやピッチを抑制できる。
In the suspension device SD of the present invention, the reduction force that reduces the apparent spring constant of the suspension springs S FR , S FL , S RR , S RL is corrected based on the lateral acceleration G lat and the longitudinal acceleration G long.
以上より、本発明のサスペンション装置SDによれば、車両Vにおける乗り心地を向上しつつも車体Bのロールやピッチといった姿勢変化を抑制できるのである。 As described above, according to the suspension device SD of the present invention, it is possible to suppress the posture change such as the roll and pitch of the vehicle body B while improving the riding comfort in the vehicle V.
また、本例では、補正部32が前後方向加速度Glongの絶対値および横方向加速度Glatの絶対値がそれぞれに設定される閾値である第一前後方向加速度閾値Glong1および第一横方向加速度閾値Glat1に比して大きくなると低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを減少させるよう補正する。このようにサスペンション装置SDを構成すると、懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を小さくしてもよい状況では、ばね定数を低くして振動伝達率を小さくし車両Vにおける乗り心地を確保でき、また、車体Bの姿勢変化の抑制を優先すべき状況となると懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数を大きくして車体Bの姿勢変化を抑制できる。
Further, in this example, the
さらに、本例では、ばね上部材である車体Bに対するばね下部材である車輪WFR,WFL,WRR,WRLの相対変位HFR,HFL,HRR,HRLを検知するストロークセンサ26,27,28,29を有し、低減力演算部31が相対変位HFR,HFL,HRR,HRLに基づいて低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを求めるようになっている。このようにサスペンション装置SDを構成すると、懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLが発揮するばね力に対して常に一定割合の低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを求められるので、車両Vへの積載量が変化しても乗心地を向上できる。
Furthermore, in this example, a stroke sensor that detects relative displacements H FR , H FL , H RR , and H RL of the wheels W FR , W FL , W RR , and W RL that are unsprung members with respect to the vehicle body B that is a sprung member. 26, 27, 28, and 29 so that the reduction
さらに、本例では、補正部32は、横方向加速度Glatの絶対値から横方向加速度係数γ1を求めるとともに、前後方向加速度Glongの絶対値から前後方向加速度係数γ2を求め、低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLに横方向加速度係数γ1および前後方向加速度係数γ2を乗じて低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLを補正する。このように、横方向加速度係数γ1を横方向加速度Glatの絶対値が大きくなると徐々に減少するようにし、前後方向加速度係数γ2を前後方向加速度Glongの絶対値が大きくなると徐々に減少するようにして、これらを低減力FCFR,FCFL,FCRR,FCRLに乗じるようにすれば、横方向加速度Glatの絶対値や前後方向加速度Glongの絶対値が大きくなるにつれて、懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数から懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの実際のばね定数に変化するようになる。このようにすれば、乗心地を優先する制御では車体Bの姿勢変化を抑制できなくなる限界が近づくと懸架ばねSFR,SFL,SRR,SRLの見掛け上のばね定数が高くなるので、運転者に限界が近づいているのを認識させて、過度な姿勢変化の発生を防止できる。
Further, in this example, the
なお、本例では、制御力演算部30は、横方向加速度Glat、前後方向加速度Glong、バウンス速度VB、ピッチ角速度VPおよびロール角速度VRから車体Bの姿勢変化を抑制する制御を行っているが、当該制御は一例であって、これに限らず、スカイフック制御等の他の制御則を用いて制御力FAFR,FAFL,FARR,FARLを求めてもよい。 In this example, the control force calculating section 30, lateral acceleration G lat, longitudinal acceleration G long, bouncing velocity V B, the control to suppress the attitude change of the vehicle body B from the pitch angular velocity V P and roll angular velocity V R However, the control is merely an example, and the control forces F AFR , F AFL , F ARR , and F ARL may be obtained using other control laws such as skyhook control.
また、本例では、横方向加速度係数γ1および前後方向加速度係数γ2は、横方向および前後方向の各加速度の絶対値の大きさにより1から0へ変化するようにしているが、車両Vに適すれば、最小値を0よりも大きく0.5よりも小さな値に設定してもよい。 In this example, the lateral acceleration coefficient γ 1 and the longitudinal acceleration coefficient γ 2 change from 1 to 0 depending on the magnitude of the absolute value of each acceleration in the lateral direction and the longitudinal direction. If appropriate, the minimum value may be set to a value larger than 0 and smaller than 0.5.
なお、車輪WFR,WFL,WRR,WRLと車体Bの相対変位HFR,HFL,HRR,HRLは、車体Bに設けた加速度センサ21,22,23が検知する上下方向加速度G1,G2,G3と、車輪WFR,WFL,WRR,WRLの上下加速度とを利用すれば求められる。よって、ストロークセンサ26,27,28,29を設ける代わりに、車輪WFR,WFL,WRR,WRLの上下加速度を検知する加速度センサを設けるようにしてもよい。
The relative displacements H FR , H FL , H RR , H RL of the wheels W FR , W FL , W RR , W RL and the vehicle body B are detected in the vertical direction detected by the
以上で、本発明の実施の形態についての説明を終えるが、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されない。 This is the end of the description of the embodiments of the present invention, but the scope of the present invention is not limited to the details shown or described.
AFR,AFL,ARR,ARL・・・アクチュエータ、B・・・車体(ばね上部材)、C・・・コントローラ、SFR,SFL,SRR,SRL・・・懸架ばね、V・・・車両、WFR,WFL,WRR,WRL・・・車輪(ばね下部材)、31・・・低減力演算部、32・・・補正部、26,27,28,29・・・ストロークセンサ、 A FR , A FL , A RR , A RL ... Actuator, B ... Car body (sprung member), C ... Controller, S FR , S FL , S RR , S RL ... Suspension spring, V: vehicle, W FR , W FL , W RR , W RL ... wheel (unsprung member), 31 ... reduction force calculation unit, 32 ... correction unit, 26, 27, 28, 29 ... Stroke sensors
Claims (4)
前記アクチュエータを制御するコントローラとを備え、
前記コントローラは、
前記懸架ばねの見掛け上のばね定数を低減する低減力を求める低減力演算部と、
前記ばね上部材に作用する前後方向加速度と横方向加速度に基づいて前記低減力を補正する補正部とを備え、
前記アクチュエータの制御力から前記補正部により補正された前記低減力を減算して最終制御力を求める
ことを特徴とするサスペンション装置。 An actuator interposed with a suspension spring between a sprung member and an unsprung member of the vehicle;
A controller for controlling the actuator,
The controller is
A reduction force calculation unit for obtaining a reduction force for reducing the apparent spring constant of the suspension spring;
A correction unit that corrects the reduction force based on longitudinal acceleration and lateral acceleration acting on the sprung member;
A suspension device, wherein a final control force is obtained by subtracting the reduction force corrected by the correction unit from a control force of the actuator.
ことを特徴とする請求項1に記載のサスペンション装置。 The correction unit corrects the reduction force so as to decrease when the absolute value of the longitudinal acceleration and the absolute value of the lateral acceleration are larger than thresholds set respectively. The suspension device described in 1.
前記低減力演算部は、前記相対変位に基づいて前記低減力を求める
ことを特徴とする請求項1または2に記載のサスペンション装置。 A stroke sensor for detecting relative displacement of the unsprung member with respect to the sprung member;
The suspension device according to claim 1, wherein the reduction force calculation unit obtains the reduction force based on the relative displacement.
ことを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のサスペンション装置。 The correction unit obtains a longitudinal acceleration coefficient from the absolute value of the longitudinal acceleration, obtains a lateral acceleration coefficient from the absolute value of the lateral acceleration, and uses the longitudinal acceleration coefficient and the lateral acceleration as the reduction force. The suspension device according to any one of claims 1 to 3, wherein the reduction force is corrected by multiplying by a coefficient.
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