JP2017219660A - Zoom lens and imaging device including the same - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、例えばビデオカメラや電子スチルカメラ、放送用カメラ、監視カメラ等のように固体撮像素子を用いた撮像装置、或いは銀塩フィルムを用いたカメラ等の撮像装置に好適なものである。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup apparatus having the same, for example, an image pickup apparatus using a solid-state image pickup device such as a video camera, an electronic still camera, a broadcast camera, a surveillance camera, or a camera using a silver salt film. This is suitable for the imaging apparatus.
近年、固体撮像素子を用いたビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、放送用カメラ、監視カメラ、そして銀塩フィルムを用いたカメラ等の撮像装置は高機能化され、又装置全体が小型化されている。そしてそれに用いる撮影光学系としてコンパクトで、広画角、高変倍比で、且つ高い光学性能を有するズームレンズが要求されている。これらの要求に応えるズームレンズとして、物体側より像側へ順に、正、負の屈折力を有する第１、第２、レンズ群と、それに続く１つ以上のレンズ群を含む後群を有するポジティブリード型のズームレンズが知られている。 In recent years, imaging devices such as a video camera using a solid-state imaging device, a digital still camera, a broadcasting camera, a surveillance camera, and a camera using a silver salt film have been improved in function, and the entire device has been downsized. A zoom lens having a compact, wide field angle, high zoom ratio and high optical performance is required as a photographing optical system used therefor. As a zoom lens that meets these requirements, a positive lens having first and second lens groups having positive and negative refractive power in order from the object side to the image side, and a rear group including one or more lens groups that follow the first and second lens groups. A lead type zoom lens is known.
ポジティブリード型のズームレンズとして、物体側より像側へ順に、正、負、正、正の屈折力の４つのレンズ群より成るズームレンズが知られている（特許文献１）。また物体側より像側へ順に正、負、正、正、負の屈折力の５つのレンズ群より成るズームレンズが知られている（特許文献２）。また物体側より像側へ順に正、負、正、負、正の屈折力の５つのレンズ群より成るズームレンズが知られている（特許文献３）。 As a positive lead type zoom lens, there is known a zoom lens including four lens groups of positive, negative, positive, and positive refractive power in order from the object side to the image side (Patent Document 1). In addition, there is known a zoom lens including five lens groups having positive, negative, positive, positive, and negative refractive powers in order from the object side to the image side (Patent Document 2). In addition, there is known a zoom lens including five lens groups having positive, negative, positive, negative, and positive refractive power in order from the object side to the image side (Patent Document 3).
一般に、ズームレンズを所定の変倍比を維持しつつ、全系を小型化するためにはズームレンズを構成する各レンズ群の屈折力（焦点距離の逆数）を強めれば良い。 In general, in order to reduce the size of the entire system while maintaining a predetermined zoom ratio of the zoom lens, it is only necessary to increase the refractive power (reciprocal of the focal length) of each lens group constituting the zoom lens.
しかしながら各レンズ群の屈折力増大に伴い、ズーミングの際の収差変動が大きくなり、また望遠端における色収差などの諸収差の補正が困難になってくる。前述した４群ズームレンズや５群ズームレンズにおいて、高変倍比とレンズ系全体の小型化を図りつつ、良好な光学性能を得るには各レンズ群の屈折力、特に第１レンズ群の屈折力を適切に設定すること、各変倍レンズ群の移動軌跡を適切に設定することが重要になる。 However, as the refractive power of each lens group increases, the aberration variation during zooming increases, and correction of various aberrations such as chromatic aberration at the telephoto end becomes difficult. In the above-described 4-group zoom lens and 5-group zoom lens, in order to obtain good optical performance while achieving a high zoom ratio and a reduction in the size of the entire lens system, the refractive power of each lens group, particularly the refraction of the first lens group. It is important to appropriately set the force and to appropriately set the movement trajectory of each zoom lens unit.
これらの構成を適切に設定しないと、全系の小型化を図りつつ、広画角かつ高変倍比で高い光学性能のズームレンズを得るのが難しくなってくる。 If these configurations are not set appropriately, it becomes difficult to obtain a zoom lens having a wide angle of view and a high zoom ratio with high optical performance while reducing the size of the entire system.
上記の課題を解決するために、本発明に係るズームレンズは、
物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、絞りを含み少なくとも３群以上から成る後続レンズ群で構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第１レンズ群は変倍において固定であり、前記第２レンズ群は像側へ移動し、絞りは物体側に凸の軌跡を描くように移動し、前記後続レンズ群のうち少なくとも２群以上が移動するズームレンズにおいて、広角端と望遠端における全系の焦点距離を各々ｆｗ、ｆｔ、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側と像側のレンズ面の曲率半径を各々Ｒ１１ａ、Ｒ１１ｂとするとき
１．０ ＜ｆｔ／ｆ１ ＜ ２．０５
９．２ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ １５．０
１．５ ＜｜（Ｒ１１ｂ＋Ｒ１１ａ）／（Ｒ１１ｂ−Ｒ１１ａ）｜＜ ６．０
なる条件式を満足する。
In order to solve the above problems, the zoom lens according to the present invention is:
In order from the object side to the image side, the first lens group having a positive refractive power, the second lens group having a negative refractive power, and a subsequent lens group including at least three groups including a stop, are arranged from the wide-angle end to the telephoto end. During zooming, the first lens group is fixed during zooming, the second lens group moves to the image side, the diaphragm moves to draw a convex locus on the object side, In a zoom lens in which at least two groups move, the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end are fw and ft, the focal length of the first lens group is f1, and the most object side lens of the first lens group 1.0 <ft / f1 <2.05 where the curvature radii of the object-side and image-side lens surfaces are R11a and R11b, respectively.
9.2 <f1 / fw <15.0
1.5 <| (R11b + R11a) / (R11b−R11a) | <6.0
The following conditional expression is satisfied.
本発明によれば、光学系全体が小型で、広画角かつ高変倍比で、しかも全ズーム範囲にわたり高い光学性能が得られるズームレンズ及びそれを有する撮像装置が得られる。 According to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens and an image pickup apparatus including the zoom lens that have a small overall optical system, a wide angle of view, a high zoom ratio, and high optical performance over the entire zoom range.
以下に、本発明のズームレンズの具体的な構成について、添付の図面に基づいて詳細に説明する。 Hereinafter, a specific configuration of the zoom lens according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
図１は本発明の実施例１の広角端、無限遠物体にフォーカスしているときのレンズ断面図である。 FIG. 1 is a lens cross-sectional view when focusing on an object at infinity and at a wide angle end according to the first embodiment of the present invention.
Ｕ１は変倍において固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｕ２は変倍のために移動する負の屈折力の第２レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることにより変倍を行っている。Ｕ３は変倍のために移動する正の屈折力の第３レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることによって変倍を行っている。ＳＰは絞りであり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ４は変倍のために移動する正の屈折力を有する第４レンズ群であり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。 U1 is a first lens unit having a positive refractive power fixed in zooming. U2 is a second lens unit having a negative refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side. U3 is a third lens unit having positive refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side. SP is a stop, which moves in a convex locus toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U4 is a fourth lens group having a positive refractive power that moves for zooming, and moves along a locus that is convex toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end.
Ｕ５は変倍のために移動する正の屈折力の第５レンズ群である。Ｕ６は変倍において固定の負の屈折力の第６レンズ群である。ＩＰは像面であり、固体撮像素子やフィルム面といった撮像面に相当する。 U5 is a fifth lens unit having a positive refractive power that moves for zooming. U6 is a sixth lens unit having a negative refractive power that is fixed during zooming. IP is an image plane and corresponds to an imaging plane such as a solid-state imaging device or a film plane.
本ズームレンズは物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、絞りを含み少なくとも３群以上から成る後続レンズ群で構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第１レンズ群は変倍において固定であり、前記第２レンズ群は像側へ移動し、絞りは物体側に凸の軌跡を描くように移動し、前記後続レンズ群のうち少なくとも２群以上が移動するズームレンズにおいて、広角端と望遠端における全系の焦点距離を各々ｆｗ、ｆｔ、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側と像側のレンズ面の曲率半径を各々Ｒ１１ａ、Ｒ１１ｂとするとき、以下の条件式を満足する。
１．０ ＜ ｆｔ／ｆ１ ＜ ２．０５ ・・・（１）
９．２ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ １５．０ ・・・（２）
１．５ ＜ ｜（Ｒ１１ｂ＋Ｒ１１ａ）／（Ｒ１１ｂ−Ｒ１１ａ）｜＜ ６．０
・・・（３）
条件式（１）はレンズ全系における望遠端焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定することにより、小型軽量、高倍率且つ高性能の両立を達成するための条件を規定している。
This zoom lens is composed of, in order from the object side to the image side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a subsequent lens group including at least three groups including a stop. During zooming from the telephoto end to the telephoto end, the first lens group is fixed at zooming, the second lens group moves to the image side, the diaphragm moves to draw a convex locus on the object side, and the subsequent In a zoom lens in which at least two or more of the lens groups move, the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end are fw and ft, respectively, and the focal length of the first lens group is f1. When the curvature radii of the object side lens surface and the image side lens surface of the object side lens are R11a and R11b, the following conditional expressions are satisfied.
1.0 <ft / f1 <2.05 (1)
9.2 <f1 / fw <15.0 (2)
1.5 <| (R11b + R11a) / (R11b-R11a) | <6.0
... (3)
Conditional expression (1) defines the conditions for achieving both compactness, light weight, high magnification, and high performance by defining the ratio of the focal length of the telephoto end to the focal length of the first lens unit in the entire lens system. Yes.
小型軽量化と高倍率化の両立を達成するためには、Ｕ１の焦点距離ｆ１を小さくすることが望ましい。f１を小さくすると、Ｕ１の像点位置、即ちＵ２の物点位置がＵ２に近づくため、変倍に必要なストローク量を低減することが可能となるためである。しかしながら、f１を小さくすると、式（ａ）に示すように、所定のレンズ全系における焦点距離ｆｍを得るためにはＵ１以降の結像倍率を大きくする必要がある。 In order to achieve both compactness and light weight and high magnification, it is desirable to reduce the focal length f1 of U1. This is because if f1 is reduced, the image point position of U1, that is, the object point position of U2, approaches U2, and the stroke amount necessary for zooming can be reduced. However, when f1 is reduced, as shown in the equation (a), in order to obtain the focal length fm in the predetermined entire lens system, it is necessary to increase the imaging magnification after U1.
ｆｍ＝ f１ × β２ｍ × β３ｍ × β４ｍ × β５ｍ ×β６
・・・（ａ）
β２ｍ〜β５ｍはＵ２〜Ｕ５の結像倍率であり、変倍に伴い変化する。β６はＵ６の結像倍率であり、変倍において一定である。Ｕ１以降の結像倍率が大きいと、特に望遠端においてＵ１で発生する球面収差、軸上色収差等の拡大率が増大するため、高性能化を達成することが困難となる。
fm = f1 × β2m × β3m × β4m × β5m × β6
... (a)
β2m to β5m are imaging magnifications U2 to U5, which change with zooming. β6 is the imaging magnification of U6, and is constant during zooming. When the imaging magnification after U1 is large, the enlargement ratio of spherical aberration, axial chromatic aberration and the like generated in U1 particularly at the telephoto end increases, and it becomes difficult to achieve high performance.
以上より、第１レンズ群の焦点距離を適切な範囲に設定することが、小型軽量、高倍率且つ高性能を達成するために必要である。 From the above, it is necessary to set the focal length of the first lens group within an appropriate range in order to achieve small size and light weight, high magnification, and high performance.
条件式（１）の上限を超えると、レンズ全系における望遠端焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離が小さくなり過ぎ、高性能化を達成することが困難となる。条件式（１）の下限を超えると、レンズ全系における望遠端焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離が大きくなり過ぎ、小型軽量化、高倍率化を達成することが困難となる。更に好ましくは、条件式（１）は次のように設定することが好ましい。
１．３ ＜ ｆＴ／ ｆ１ ＜ ２．０５ ・・・（１ａ）
条件式（２）はレンズ全系における広角端焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定することにより、小型軽量、高倍率且つ高性能の両立を達成するための条件を規定している。条件式（２）の上限を超えると、レンズ全系における広角端焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離が大きくなり過ぎ、小型軽量化、高倍率化を達成することが困難となる。条件式（２）の下限を超えると、レンズ全系における望遠端焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離が小さくなり過ぎ、高性能化を達成することが困難となる。更に好ましくは、条件式（２）は次のように設定することが好ましい。
９．２ ＜ ｆ１／ ｆｗ ＜ １４．０ ・・・（２ａ）
条件式（３）は第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズの形状を規定することにより、小型軽量化、高性能化の両立を達成するための条件を規定している。条件式（３）の上限を超えると負のメニスカス形状が強くなり過ぎ、第１レンズ群の主点位置が物体側に配置されるため、第レンズ群の有効径が増大してしまう。条件式（３）の下限を超えると、最も物体側に配置された負レンズの屈折力が強くなり過ぎ、像面湾曲やコマ収差の発生が大きくなり補正が困難となる。更に好ましくは、条件式（３）は次のように設定することが好ましい。
１．８ ＜｜（Ｒ１１ｂ＋Ｒ１１ａ）／（Ｒ１１ｂ−Ｒ１１ａ）｜＜ ５．１
・・・（３ａ）
本発明の更なる実施態様として、前記第２レンズ群の最も物体側のレンズの物体側と像側のレンズ面の曲率半径を各々Ｒ２１ａ、Ｒ２１ｂとしたとき、下記の条件式を満足することが好ましい。
０．８ ＜｜（Ｒ２１ｂ＋Ｒ２１ａ）／（Ｒ２１ｂ−Ｒ２１ａ）｜＜ １．２
・・・（４）
条件式（４）は第２レンズ群の最も物体側に配置されたレンズの形状を規定することにより、第１レンズ群の小型軽量化、高性能化の両立を達成するための条件を規定している。条件式（４）の上限を超えると、第２レンズ群の主点位置が像側に配置されるため、第１レンズ群の有効径が増大してしまう。条件式（４）の下限を超えると各レンズ面における像面湾曲やコマ収差の発生が大きくなり補正が困難となる。
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the first lens unit with respect to the telephoto end focal length in the entire lens system becomes too small, making it difficult to achieve high performance. When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the first lens unit with respect to the telephoto end focal length in the entire lens system becomes too large, and it becomes difficult to achieve a reduction in size and weight and an increase in magnification. More preferably, conditional expression (1) is preferably set as follows.
1.3 <fT / f1 <2.05 (1a)
Conditional expression (2) defines the conditions for achieving both compactness, light weight, high magnification and high performance by defining the ratio of the focal length of the wide-angle end to the focal length of the first lens unit in the entire lens system. Yes. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the focal length of the first lens unit with respect to the wide-angle end focal length in the entire lens system becomes too large, and it becomes difficult to achieve a reduction in size and weight and an increase in magnification. When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the focal length of the first lens unit with respect to the telephoto end focal length in the entire lens system becomes too small, making it difficult to achieve high performance. More preferably, conditional expression (2) is preferably set as follows.
9.2 <f1 / fw <14.0 (2a)
Conditional expression (3) defines conditions for achieving both a reduction in size and weight and an increase in performance by defining the shape of the lens disposed closest to the object side of the first lens group. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the negative meniscus shape becomes too strong, and the principal point position of the first lens group is arranged on the object side, so that the effective diameter of the first lens group increases. When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the negative lens arranged closest to the object side becomes too strong, and the occurrence of field curvature and coma becomes large, making correction difficult. More preferably, conditional expression (3) is preferably set as follows.
1.8 <| (R11b + R11a) / (R11b-R11a) | <5.1
... (3a)
As a further embodiment of the present invention, when the radiuses of curvature of the object-side lens surface and the image-side lens surface of the second lens group are R21a and R21b, the following conditional expressions are satisfied: preferable.
0.8 <| (R21b + R21a) / (R21b-R21a) | <1.2
... (4)
Conditional expression (4) defines the conditions for achieving both the reduction in size and weight and the improvement in performance of the first lens group by defining the shape of the lens disposed closest to the object side of the second lens group. ing. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the principal point position of the second lens group is arranged on the image side, and the effective diameter of the first lens group increases. If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the occurrence of curvature of field and coma on each lens surface will increase, making correction difficult.
本発明の更なる実施態様として、最終レンズ群は変倍に際して固定であることが好ましい。温度変化によるフランジバックの変化、カメラによるフランジバックの変化を補正するために最終レンズ群を光軸方向に微調整出来る機構を有することが好ましい。 As a further embodiment of the present invention, the final lens group is preferably fixed upon zooming. It is preferable to have a mechanism that can finely adjust the final lens group in the optical axis direction in order to correct the change in the flange back due to the temperature change and the change in the flange back due to the camera.
本発明の更なる実施態様として、第１レンズ群は、物体側から像側に順に、像側に凹面を向けたメニスカス形状の１枚の負レンズ、物体側が凸面の２枚以上の正レンズで構成され、前記２枚以上の正レンズの平均アッベ数をν１ｐとするとき
６０ ＜ ν１ｐ ・・・（５）
なる条件を満足していることが好ましい。
As a further embodiment of the present invention, the first lens group includes, in order from the object side to the image side, one meniscus negative lens having a concave surface directed to the image side, and two or more positive lenses having a convex surface on the object side. When the average Abbe number of the two or more positive lenses is ν1p, 60 <ν1p (5)
It is preferable that the following condition is satisfied.
条件式（５）は第１レンズ群を構成する２枚以上の正レンズの平均アッベ数を規定する条件式である。条件式（５）の下限を超えて平均アッベ数が小さくなると分散が大きすぎるため特に望遠端における軸上色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the average Abbe number of two or more positive lenses constituting the first lens group. If the average Abbe number becomes smaller than the lower limit of conditional expression (5), the dispersion will be too large, making it difficult to correct longitudinal chromatic aberration, especially at the telephoto end.
本発明の更なる実施態様として、本発明のズームレンズの変倍比をＺとしたとき、下記の条件式を満足することが好ましい。
１０ ＜ Ｚ ・・（６）
条件式（６）は本発明のズームレンズにおいて特に効果の得られる変倍比を規定している。条件式（６）の下限を超えると、本発明の特徴である高倍率、小型軽量、高性能の両立の効果が小さくなってしまう。
As a further embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where Z is the zoom ratio of the zoom lens of the present invention.
10 <Z (6)
Conditional expression (6) defines a zoom ratio that is particularly effective in the zoom lens of the present invention. When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the effects of achieving both high magnification, small size, light weight, and high performance, which are features of the present invention, will be reduced.
本発明の更なる実施態様として、本発明のズームレンズによって形成される像を受光する光電変換素子とを備える撮像装置において、ズームレンズの最大半画角をｗＷとしたとき、下記の条件式を満足することが好ましい。
０．６３ ＜ tan（ωＷ） ・・・（７）
条件式（７）は本発明の撮像装置において特に効果の得られる最大半画角を規定している。条件式（７）の下限を超えると、本発明の特徴である広角、小型軽量、高性能の両立の効果が小さくなってしまう。
As a further embodiment of the present invention, in an imaging apparatus including a photoelectric conversion element that receives an image formed by the zoom lens of the present invention, when the maximum half angle of view of the zoom lens is wW, the following conditional expression is It is preferable to satisfy.
0.63 <tan (ωW) (7)
Conditional expression (7) defines the maximum half field angle at which an effect can be obtained particularly in the imaging apparatus of the present invention. If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the effects of achieving wide angle, small size, light weight, and high performance, which are features of the present invention, will be reduced.
[実施例１]
図１は本発明の実施例１としての数値実施例１の広角端（短焦点距離端）で、無限遠物体にフォーカスしているときのレンズ断面図である。図２は広角端で無限遠フォーカス時（Ａ）、焦点距離６７ｍｍのズーム位置で無限遠フォーカス時（Ｂ）、望遠端で無限遠フォーカス時（Ｃ）の収差図である。
[Example 1]
FIG. 1 is a lens cross-sectional view when focusing on an object at infinity at the wide angle end (short focal length end) of Numerical Example 1 as Embodiment 1 of the present invention. FIG. 2 is an aberration diagram at the wide-angle end at infinity focus (A), at a zoom position with a focal length of 67 mm at infinity focus (B), and at the telephoto end at infinity focus (C).
各レンズ断面図において、左方が被写体（物体）側（前方）で、右方が像側（後方）である。Ｕ１は変倍において固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｕ２は変倍のために移動する負の屈折力の第２レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることにより変倍を行っている。 In each lens cross-sectional view, the left is the subject (object) side (front), and the right is the image side (rear). U1 is a first lens unit having a positive refractive power fixed in zooming. U2 is a second lens unit having a negative refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side.
Ｕ３は変倍のために移動する正の屈折力の第３レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることによって変倍を行っている。ＳＰは絞りであり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ４は変倍のために移動する正の屈折力を有する第４レンズ群であり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ５は変倍のために移動する正の屈折力の第５レンズ群である。Ｕ６は変倍において固定の負の屈折力の第６レンズ群である。ＩＰは像面であり、固体撮像素子やフィルム面といった撮像面に相当する。 U3 is a third lens unit having positive refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side. SP is a stop, which moves in a convex locus toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U4 is a fourth lens group having a positive refractive power that moves for zooming, and moves along a locus that is convex toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U5 is a fifth lens unit having a positive refractive power that moves for zooming. U6 is a sixth lens unit having a negative refractive power that is fixed during zooming. IP is an image plane and corresponds to an imaging plane such as a solid-state imaging device or a film plane.
各収差図において、球面収差における直線、二点鎖線はそれぞれｅ線，ｇ線である。非点収差における実線と一点鎖線はそれぞれサジタル像面（ΔＳ），メリディオナル像面（ΔＭ）であり、倍率色収差における二点鎖線はそれぞれｇ線である。非点収差および倍率色収差は、絞り位置における光束の中心を通る光線を主光線としたときの収差量を示している。ωは近軸での半画角、ＦｎｏはＦナンバーである。縦収差図では、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は２０％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。 In each aberration diagram, the straight line and the two-dot chain line in the spherical aberration are the e-line and the g-line, respectively. A solid line and an alternate long and short dash line in astigmatism are a sagittal image plane (ΔS) and a meridional image plane (ΔM), respectively, and a two-dot chain line in lateral chromatic aberration is a g line. Astigmatism and lateral chromatic aberration indicate the amount of aberration when the light ray passing through the center of the light beam at the stop position is the principal ray. ω is the paraxial half angle of view, and Fno is the F number. In the longitudinal aberration diagram, the spherical aberration is 0.4 mm, the astigmatism is 0.4 mm, the distortion is 20%, and the chromatic aberration of magnification is 0.05 mm.
尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は第２レンズ群が機構上、光軸上を移動可能な範囲の両端に位置したときの変倍位置をいう。これらレンズ断面図と収差図に関する説明は、以降の実施例においても、特に記載の無い限り全て同じである。 In each of the following embodiments, the wide-angle end and the telephoto end are zoom positions when the second lens unit is positioned at both ends of a range in which the second lens group can move on the optical axis. The explanation regarding these lens cross-sectional views and aberration diagrams is the same in the following examples unless otherwise noted.
実施例１としての数値実施例１における第１群から第６群について説明する。 First to sixth groups in Numerical Example 1 as Example 1 will be described.
第１レンズ群Ｕ１は、第１レンズ面〜第８レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、正レンズ、正レンズで構成されている。第２レンズ群Ｕ２は、第９レンズ面〜第１３レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズと負レンズが貼り合わされた接合負レンズで構成されている。第３レンズ群Ｕ３は、第１４レンズ面〜第１５レンズ面に対応し、正レンズ１枚で構成されている。第４レンズ群Ｕ４は、第１７レンズ面〜第２２レンズ面に対応し、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズで構成されている。 The first lens unit U1 corresponds to the first lens surface to the eighth lens surface, and includes a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens in order from the object side. The second lens unit U2 corresponds to the ninth lens surface to the thirteenth lens surface, and includes a negative lens, and a cemented negative lens in which a positive lens and a negative lens are bonded in order from the object side. The third lens unit U3 corresponds to the fourteenth to fifteenth lens surfaces and is composed of one positive lens. The fourth lens unit U4 corresponds to the seventeenth to twenty-second lens surfaces and includes a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side.
第５レンズ群Ｕ５は第２３レンズ面〜第２６レンズ面に対応し、負レンズ、正レンズで構成されている。第５レンズ群を光軸方向に移動させることでフォーカス調整を行う。第６レンズ群Ｕ６は第２７レンズ面〜第２８レンズ面に対応し、負レンズ１枚で構成されている。 The fifth lens unit U5 corresponds to the 23rd lens surface to the 26th lens surface, and includes a negative lens and a positive lens. Focus adjustment is performed by moving the fifth lens group in the optical axis direction. The sixth lens unit U6 corresponds to the 27th to 28th lens surfaces and is composed of one negative lens.
非球面は第９面と第１７面に用いられている。第９面の非球面は像面湾曲のズームによる変動や望遠側の球面収差の変動を補正している。第１７面の非球面は、広角側の球面収差のズーム変動と、コマ収差の画角変動を抑制している。 Aspheric surfaces are used for the ninth and seventeenth surfaces. The aspherical surface of the ninth surface corrects fluctuations due to zooming of the field curvature and spherical aberrations on the telephoto side. The aspherical surface of the seventeenth surface suppresses zoom fluctuation of spherical aberration on the wide angle side and field angle fluctuation of coma aberration.
本実施例の各条件式対応値を表１に示す。本数値実施例はいずれの条件式も満足しており、良好な光学性能を達成している。加えて、広角端焦点距離６ｍｍ、ズーム比２０倍、広角端のＦｎｏが１．８、望遠端Ｆｎｏが４．０と、広角、高倍率且つ小型軽量を達成している。 Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions of this example. This numerical example satisfies all the conditional expressions and achieves good optical performance. In addition, the wide-angle end focal length is 6 mm, the zoom ratio is 20 times, the wide-angle end Fno is 1.8, and the telephoto end Fno is 4.0.
[実施例２]
図３は本発明の実施例２としての数値実施例２の広角端（短焦点距離端）で、無限遠物体にフォーカスしているときのレンズ断面図である。図４は広角端で無限遠フォーカス時（Ａ）、焦点距離６８ｍｍのズーム位置で無限遠フォーカス時（Ｂ）、望遠端で無限遠フォーカス時（Ｃ）の収差図である。
[Example 2]
FIG. 3 is a lens cross-sectional view when focusing on an object at infinity at the wide angle end (short focal length end) in Numerical Example 2 as Embodiment 2 of the present invention. FIG. 4 is an aberration diagram when focusing on infinity at the wide angle end (A), focusing on infinity at a zoom position with a focal length of 68 mm (B), and focusing on infinity at the telephoto end (C).
各レンズ断面図において、左方が被写体（物体）側（前方）で、右方が像側（後方）である。Ｕ１は変倍において固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｕ２は変倍のために移動する負の屈折力の第２レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることにより変倍を行っている。 In each lens cross-sectional view, the left is the subject (object) side (front), and the right is the image side (rear). U1 is a first lens unit having a positive refractive power fixed in zooming. U2 is a second lens unit having a negative refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side.
ＳＰは絞りであり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ３は変倍のために移動する正の屈折力を有する第３レンズ群であり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ４は変倍のために移動する正の屈折力の第４レンズ群である。Ｕ５は変倍において固定の負の屈折力の第５レンズ群である。ＩＰは像面であり、固体撮像素子やフィルム面といった撮像面に相当する。 SP is a stop, which moves in a convex locus toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U3 is a third lens group having positive refractive power that moves for zooming, and moves along a locus that is convex toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U4 is a fourth lens unit having a positive refractive power that moves for zooming. U5 is a fifth lens unit having a negative refractive power that is fixed during zooming. IP is an image plane and corresponds to an imaging plane such as a solid-state imaging device or a film plane.
実施例２としての数値実施例２における第１群から第５群について説明する。第１レンズ群Ｕ１は、第１レンズ面〜第８レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、正レンズ、正レンズで構成されている。第２レンズ群Ｕ２は、第９レンズ面〜第１５レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズと負レンズが貼り合わされた接合負レンズ、正レンズ構成されている。第３レンズ群Ｕ３は、第１７レンズ面〜第２４レンズ面に対応し、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、正レンズ、負レンズで構成されている。 The first group to the fifth group in Numerical Example 2 as Example 2 will be described. The first lens unit U1 corresponds to the first lens surface to the eighth lens surface, and includes a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens in order from the object side. The second lens unit U2 corresponds to the ninth lens surface to the fifteenth lens surface, and includes, in order from the object side, a negative lens, a cemented negative lens in which a positive lens and a negative lens are bonded, and a positive lens. The third lens unit U3 corresponds to the seventeenth lens surface to the twenty-fourth lens surface, and includes a positive lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side.
第４レンズ群Ｕ５は第２５レンズ面〜第２７レンズ面に対応し、負レンズと正レンズが貼り合わされた接合正レンズで構成されている。第４レンズ群を光軸方向に移動させることでフォーカス調整を行う。第５レンズ群Ｕ５は第２８レンズ面〜第２９レンズ面に対応し、負レンズで構成されている。 The fourth lens unit U5 corresponds to the 25th to 27th lens surfaces and is composed of a cemented positive lens in which a negative lens and a positive lens are bonded together. Focus adjustment is performed by moving the fourth lens group in the optical axis direction. The fifth lens unit U5 corresponds to the 28th lens surface to the 29th lens surface and is composed of a negative lens.
非球面は第９面と第１７面に用いられている。第９面の非球面は像面湾曲のズームによる変動や望遠側の球面収差の変動を補正している。第１７面の非球面は、広角側の球面収差のズーム変動と、コマ収差の画角変動を抑制している。 Aspheric surfaces are used for the ninth and seventeenth surfaces. The aspherical surface of the ninth surface corrects fluctuations due to zooming of the field curvature and spherical aberrations on the telephoto side. The aspherical surface of the seventeenth surface suppresses zoom fluctuation of spherical aberration on the wide angle side and field angle fluctuation of coma aberration.
本実施例の各条件式対応値を表１に示す。本数値実施例はいずれの条件式も満足しており、良好な光学性能を達成している。加えて、広角端焦点距離７ｍｍ、ズーム比１７倍、広角端のＦｎｏが１．８、望遠端Ｆｎｏが４．０と、広角、高倍率且つ小型軽量を達成している。 Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions of this example. This numerical example satisfies all the conditional expressions and achieves good optical performance. In addition, the wide-angle end focal length is 7 mm, the zoom ratio is 17 times, the wide-angle end Fno is 1.8, and the telephoto end Fno is 4.0.
[実施例３]
図５は本発明の実施例３としての数値実施例３の広角端（短焦点距離端）で、無限遠物体にフォーカスしているときのレンズ断面図である。図６は広角端で無限遠フォーカス時（Ａ）、焦点距離６２ｍｍのズーム位置で無限遠フォーカス時（Ｂ）、望遠端で無限遠フォーカス時（Ｃ）の収差図である。
[Example 3]
FIG. 5 is a lens cross-sectional view when focusing on an object at infinity at the wide-angle end (short focal length end) of Numerical Example 3 as Embodiment 3 of the present invention. FIG. 6 is an aberration diagram at the wide-angle end at infinity focus (A), at a zoom position with a focal length of 62 mm at infinity focus (B), and at the telephoto end at infinity focus (C).
各レンズ断面図において、左方が被写体（物体）側（前方）で、右方が像側（後方）である。Ｕ１は変倍において固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｕ２は変倍のために移動する負の屈折力の第２レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることにより変倍を行っている。 In each lens cross-sectional view, the left is the subject (object) side (front), and the right is the image side (rear). U1 is a first lens unit having a positive refractive power fixed in zooming. U2 is a second lens unit having a negative refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side.
ＳＰは絞りであり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ３は変倍のために移動する正の屈折力を有する第３レンズ群であり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ４は変倍のために移動する正の屈折力の第４レンズ群である。Ｕ５は変倍において固定の負の屈折力の第５レンズ群である。ＩＰは像面であり、固体撮像素子やフィルム面といった撮像面に相当する。 SP is a stop, which moves in a convex locus toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U3 is a third lens group having positive refractive power that moves for zooming, and moves along a locus that is convex toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U4 is a fourth lens unit having a positive refractive power that moves for zooming. U5 is a fifth lens unit having a negative refractive power that is fixed during zooming. IP is an image plane and corresponds to an imaging plane such as a solid-state imaging device or a film plane.
実施例３としての数値実施例３における第１群から第５群について説明する。第１レンズ群Ｕ１は、第１レンズ面〜第８レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、正レンズ、正レンズで構成されている。第２レンズ群Ｕ２は、第９レンズ面〜第１５レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズと負レンズが貼り合わされた接合負レンズ、正レンズ構成されている。 The first group to the fifth group in Numerical Example 3 as Example 3 will be described. The first lens unit U1 corresponds to the first lens surface to the eighth lens surface, and includes a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens in order from the object side. The second lens unit U2 corresponds to the ninth lens surface to the fifteenth lens surface, and includes, in order from the object side, a negative lens, a cemented negative lens in which a positive lens and a negative lens are bonded, and a positive lens.
第３レンズ群Ｕ３は、第１７レンズ面〜第２２レンズ面に対応し、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズで構成されている。第４レンズ群Ｕ５は第２３レンズ面〜第２５レンズ面に対応し、負レンズと正レンズが貼り合わされた接合正レンズで構成されている。第４レンズ群を光軸方向に移動させることでフォーカス調整を行う。第５レンズ群Ｕ５は第２６レンズ面〜第２７レンズ面に対応し、負レンズで構成されている。 The third lens unit U3 corresponds to the seventeenth to twenty-second lens surfaces, and is composed of a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side. The fourth lens unit U5 corresponds to the 23rd lens surface to the 25th lens surface, and is composed of a cemented positive lens in which a negative lens and a positive lens are bonded together. Focus adjustment is performed by moving the fourth lens group in the optical axis direction. The fifth lens unit U5 corresponds to the 26th lens surface to the 27th lens surface and is composed of a negative lens.
非球面は第９面と第１７面に用いられている。第９面の非球面は像面湾曲のズームによる変動や望遠側の球面収差の変動を補正している。第１７面の非球面は、広角側の球面収差のズーム変動と、コマ収差の画角変動を抑制している。 Aspheric surfaces are used for the ninth and seventeenth surfaces. The aspherical surface of the ninth surface corrects fluctuations due to zooming of the field curvature and spherical aberrations on the telephoto side. The aspherical surface of the seventeenth surface suppresses zoom fluctuation of spherical aberration on the wide angle side and field angle fluctuation of coma aberration.
本実施例の各条件式対応値を表１に示す。本数値実施例はいずれの条件式も満足しており、良好な光学性能を達成している。加えて、広角端焦点距離６ｍｍ、ズーム比２５倍、広角端のＦｎｏが１．８、望遠端Ｆｎｏが４．０と、広角、高倍率且つ小型軽量を達成している。 Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions of this example. This numerical example satisfies all the conditional expressions and achieves good optical performance. In addition, the wide-angle end focal length is 6 mm, the zoom ratio is 25 times, the wide-angle end Fno is 1.8, and the telephoto end Fno is 4.0.
[実施例４]
図７は本発明の実施例４としての数値実施例４の広角端（短焦点距離端）で、無限遠物体にフォーカスしているときのレンズ断面図である。図８は広角端で無限遠フォーカス時（Ａ）、焦点距離９０ｍｍのズーム位置で無限遠フォーカス時（Ｂ）、望遠端で無限遠フォーカス時（Ｃ）の収差図である。
[Example 4]
FIG. 7 is a lens cross-sectional view when focusing on an object at infinity at the wide angle end (short focal length end) in Numerical Example 4 as Embodiment 4 of the present invention. FIG. 8 is an aberration diagram at the wide-angle end at infinity focus (A), at a zoom position with a focal length of 90 mm at infinity focus (B), and at the telephoto end at infinity focus (C).
各レンズ断面図において、左方が被写体（物体）側（前方）で、右方が像側（後方）である。Ｕ１は変倍において固定の正の屈折力の第１レンズ群である。Ｕ２は変倍のために移動する負の屈折力の第２レンズ群であり、光軸上を像面側へ移動させることにより変倍を行っている。 In each lens cross-sectional view, the left is the subject (object) side (front), and the right is the image side (rear). U1 is a first lens unit having a positive refractive power fixed in zooming. U2 is a second lens unit having a negative refractive power that moves for zooming, and zooming is performed by moving the lens on the optical axis to the image plane side.
ＳＰは絞りであり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ３は変倍のために移動する正の屈折力を有する第３レンズ群であり、広角端から望遠端にかけて物体側に凸の軌跡を描いて移動する。Ｕ４は変倍のために移動する正の屈折力の第４レンズ群である。Ｕ５は変倍において固定の負の屈折力の第５レンズ群である。ＩＰは像面であり、固体撮像素子やフィルム面といった撮像面に相当する。 SP is a stop, which moves in a convex locus toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U3 is a third lens group having positive refractive power that moves for zooming, and moves along a locus that is convex toward the object side from the wide-angle end to the telephoto end. U4 is a fourth lens unit having a positive refractive power that moves for zooming. U5 is a fifth lens unit having a negative refractive power that is fixed during zooming. IP is an image plane and corresponds to an imaging plane such as a solid-state imaging device or a film plane.
実施例４としての数値実施例４における第１群から第５群について説明する。第１レンズ群Ｕ１は、第１レンズ面〜第８レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、正レンズ、正レンズで構成されている。第２レンズ群Ｕ２は、第９レンズ面〜第１５レンズ面に対応し、物体側から順に、負レンズ、正レンズと負レンズが貼り合わされた接合負レンズ、正レンズ構成されている。 The first group to the fifth group in Numerical Example 4 as Example 4 will be described. The first lens unit U1 corresponds to the first lens surface to the eighth lens surface, and includes a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens in order from the object side. The second lens unit U2 corresponds to the ninth lens surface to the fifteenth lens surface, and includes, in order from the object side, a negative lens, a cemented negative lens in which a positive lens and a negative lens are bonded, and a positive lens.
第３レンズ群Ｕ３は、第１７レンズ面〜第２４レンズ面に対応し、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、正レンズ、負レンズで構成されている。第４レンズ群Ｕ５は第２５レンズ面〜第２７レンズ面に対応し、負レンズと正レンズが貼り合わされた接合正レンズで構成されている。第４レンズ群を光軸方向に移動させることでフォーカス調整を行う。第５レンズ群Ｕ５は第２８レンズ面〜第２９レンズ面に対応し、負レンズ１枚で構成されている。 The third lens unit U3 corresponds to the seventeenth lens surface to the twenty-fourth lens surface, and includes a positive lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side. The fourth lens unit U5 corresponds to the 25th to 27th lens surfaces and is composed of a cemented positive lens in which a negative lens and a positive lens are bonded together. Focus adjustment is performed by moving the fourth lens group in the optical axis direction. The fifth lens unit U5 corresponds to the 28th to 29th lens surfaces and is composed of one negative lens.
非球面は第９面と第１７面に用いられている。第９面の非球面は像面湾曲のズームによる変動や望遠側の球面収差の変動を補正している。第１７面の非球面は、広角側の球面収差のズーム変動と、コマ収差の画角変動を抑制している。 Aspheric surfaces are used for the ninth and seventeenth surfaces. The aspherical surface of the ninth surface corrects fluctuations due to zooming of the field curvature and spherical aberrations on the telephoto side. The aspherical surface of the seventeenth surface suppresses zoom fluctuation of spherical aberration on the wide angle side and field angle fluctuation of coma aberration.
本実施例の各条件式対応値を表１に示す。本数値実施例はいずれの条件式も満足しており、良好な光学性能を達成している。加えて、広角端焦点距離７ｍｍ、ズーム比２０倍、広角端のＦｎｏが１．８、望遠端Ｆｎｏが４．０と、広角、高倍率且つ小型軽量を達成している。 Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions of this example. This numerical example satisfies all the conditional expressions and achieves good optical performance. In addition, the wide-angle end focal length is 7 mm, the zoom ratio is 20 times, the wide-angle end Fno is 1.8, and the telephoto end Fno is 4.0.
次に、上述した各ズームレンズを撮像光学系として用いた撮像装置について説明する。 Next, an image pickup apparatus using each of the zoom lenses described above as an image pickup optical system will be described.
図９は各実施例のズームレンズを撮影光学系として用いた撮像装置（テレビカメラシステム）の要部概略図である。 FIG. 9 is a schematic diagram of a main part of an image pickup apparatus (television camera system) using the zoom lens of each embodiment as a photographing optical system.
図９において１０１は実施例１〜４のいずれか１つのズームレンズである。 In FIG. 9, reference numeral 101 denotes any one of the zoom lenses according to the first to fourth embodiments.
１２４はカメラである。ズームレンズ１０１はカメラ１２４に対して着脱可能になっている。１２５はカメラ１２４にズームレンズ１０１を装着することにより構成される撮像装置である。ズームレンズ１０１は第１レンズ群１１４、変倍時に移動する変倍部１１５、結像用のレンズ群１１６を有している。ＳＰは開口絞りである。変倍中に固定のレンズ群１１６は、光路中より挿抜可能な変倍光学系ＩＥを有している。 Reference numeral 124 denotes a camera. The zoom lens 101 can be attached to and detached from the camera 124. An imaging apparatus 125 is configured by attaching the zoom lens 101 to the camera 124. The zoom lens 101 includes a first lens group 114, a zoom unit 115 that moves during zooming, and a lens group 116 for image formation. SP is an aperture stop. The fixed lens group 116 during zooming has a zooming optical system IE that can be inserted and removed from the optical path.
変倍部１１５には、光軸方向に駆動される為の駆動機構が備わっている。１１７、１１８は変倍部１１５及び開口絞りＳＰを電動駆動するモータ等の駆動手段である。尚、駆動機構を追加することでレンズ群１１４、１１５、１１６の全体、もしくは各レンズ群の一部は光軸方向に移動することによりフォーカシングを行うこともできる。１１９、１２０は、変倍部１１５中の各レンズ群の光軸上の位置と、開口絞りＳＰの絞り径を検出する為のエンコーダやポテンショメータ、あるいはフォトセンサ等の検出器である。 The zoom unit 115 includes a drive mechanism for driving in the optical axis direction. Reference numerals 117 and 118 denote driving means such as a motor for electrically driving the zooming unit 115 and the aperture stop SP. By adding a driving mechanism, focusing can be performed by moving the whole lens group 114, 115, 116 or a part of each lens group in the optical axis direction. Reference numerals 119 and 120 denote detectors such as an encoder, a potentiometer, or a photosensor for detecting the position on the optical axis of each lens group in the zoom unit 115 and the aperture diameter of the aperture stop SP.
尚、変倍部１１５中の各レンズ群の駆動軌跡は、ヘリコイドやカムなどの機械的軌跡や、超音波モータなどによる電気的軌跡のどちらであっても構わない。 The driving locus of each lens group in the zoom unit 115 may be either a mechanical locus such as a helicoid or a cam, or an electrical locus such as an ultrasonic motor.
カメラ１２４において、１０９はカメラ１２４内の光学フィルタや色分解プリズムに相当するガラスブロック、１１０はズームレンズ１０１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。また、１１１、１２２はカメラ１２４及びズームレンズ本体１０１の各種の駆動を制御するＣＰＵである。このように本発明のズームレンズをテレビカメラに適用することにより、高い光学性能を有する撮像装置を実現している。 In the camera 124, 109 is a glass block corresponding to an optical filter or color separation prism in the camera 124, and 110 is a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives a subject image formed by the zoom lens 101. ). Reference numerals 111 and 122 denote CPUs that control various types of driving of the camera 124 and the zoom lens body 101. Thus, by applying the zoom lens of the present invention to a television camera, an imaging device having high optical performance is realized.
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。 As mentioned above, although preferable embodiment of this invention was described, this invention is not limited to these embodiment, A various deformation | transformation and change are possible within the range of the summary.
次に本発明の実施例１〜４に対応する数値実施例１〜４を示す。各数値実施例においてｉは物体側からの面の順序を示し、ｒｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは物体側より第ｉ面と第ｉ＋１番目の間隔、ｎｄｉとνｄｉは第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。焦点距離、Ｆナンバー、画角は、それぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの値を表している。ＢＦはレンズの最終面から像面までの距離を空気換算した値である。 Next, numerical examples 1 to 4 corresponding to the first to fourth embodiments of the present invention will be described. In each numerical example, i indicates the order of the surfaces from the object side, ri is the radius of curvature of the i-th surface from the object side, di is the i-th distance from the i-th surface from the object side, and ndi and νdi are The refractive index and Abbe number of the i-th optical member. The focal length, F number, and angle of view represent values when focusing on an object at infinity. BF is a value obtained by converting the distance from the final surface of the lens to the image plane in air.
尚、非球面形状は、光軸方向の座標をｘ、光軸と垂直方向の座標をｙ、基準の曲率半径をＲ、円錐常数をｋ、ｎ次の非球面係数をAnとして、以下の式で表される。但し、「e-x」は「×10-x」を意味している。尚、非球面を有するレンズ面には各表中の面番号の左側に*印を付している。 The aspherical shape is expressed by the following formula, where x is the coordinate in the optical axis direction, y is the coordinate in the direction perpendicular to the optical axis, R is the reference radius of curvature, k is the conic constant, and An is the nth-order aspherical coefficient. It is represented by However, “ex” means “× 10 −x ”. A lens surface having an aspherical surface is marked with * on the left side of the surface number in each table.
ｘ＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−ｋ×ｙ2／ｒ2）0.5｝＋A４×ｙ4＋A６×ｙ6＋A８×ｙ8＋A１０×ｙ１０＋A１２×ｙ１２
各実施例と前述した各条件式との対応を表１に示す。
x = (y 2 / r) / {1+ (1−k × y 2 / r 2 ) 0.5 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 + A12 × y 12
Table 1 shows the correspondence between each embodiment and each conditional expression described above.
(数値実施例１)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 105.195 1.50 2.00330 28.3
2 52.227 0.30
3 54.411 5.84 1.43387 95.1
4 545.766 0.15
5 92.670 3.20 1.53775 74.7
6 276.914 0.15
7 50.321 5.40 1.77250 49.6
8 369.225 (可変)
9* 416.263 1.00 2.00330 28.3
10 13.849 4.76
11 414.821 5.06 1.94595 18.0
12 -17.957 0.70 1.83481 42.7
13 27.510 (可変)
14 17.002 2.39 1.65160 58.5
15 27.777 (可変)
16(絞り) ∞ (可変)
17* 61.609 2.19 1.58313 59.4
18 -69.169 6.52
19 68.604 4.62 1.59522 67.7
20 -20.640 0.15
21 45.454 0.80 1.85478 24.8
22 19.558 (可変)
23 19.410 1.07 1.95906 17.5
24 16.569 0.50
25 18.966 3.68 1.59522 67.7
26 -344.848 (可変)
27 85.359 1.00 1.85478 24.8
28 51.072 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 8.15648e+002 A 4=-3.44252e-006 A 6=-9.11722e-009 A 8= 9.69244e-011 A10=-1.20330e-013 A12=-1.40545e-015
第17面
K =-4.94572e+001 A 4=-2.85725e-005 A 6=-2.23517e-007 A 8=-2.10448e-009 A10= 3.68050e-011 A12=-2.45630e-013
各種データ
ズーム比 20.0
広角 中間 望遠
焦点距離 6.00 66.72 120.00
Fナンバー 1.80 3.10 4.00
画角 37.56 4.62 2.62
像高 4.62 5.50 5.50
レンズ全長 134.24 134.24 134.24
BF 14.18 14.18 14.18
d 8 0.58 40.71 47.54
d13 0.10 1.13 0.15
d15 48.71 5.54 3.54
d16 8.64 1.42 3.00
d22 8.00 9.34 13.88
d26 3.08 10.98 1.00
d28 14.18 14.18 14.18
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 67.50
2 9 -9.60
3 14 61.60
4 17 33.50
5 23 39.45
6 27 -149.36
(数値実施例２)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 80.307 1.50 2.00100 29.1
2 45.812 0.50
3 46.987 6.93 1.49700 81.5
4 382.045 0.15
5 49.643 5.64 1.49700 81.5
6 180.142 0.15
7 73.433 3.41 1.83481 42.7
8 228.814 (可変)
9* 416.263 1.00 1.91650 31.6
10 12.305 5.14
11 -60.493 4.35 1.95906 17.5
12 -15.610 0.70 1.88300 40.8
13 29.481 0.11
14 21.707 2.64 1.77250 49.6
15 203.500 (可変)
16(絞り) ∞ (可変)
17* 61.609 3.58 1.58313 59.4
18 -62.277 7.32
19 -37.262 2.40 1.77250 49.6
20 -32.655 0.15
21 86.117 4.91 1.49700 81.5
22 -23.477 0.15
23 29.320 0.80 1.85478 24.8
24 18.206 (可変)
25 20.968 1.43 1.95906 17.5
26 16.435 5.22 1.61800 63.3
27 701.751 (可変)
28 -13041.205 1.00 1.80100 35.0
29 73.526 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 1.10796e+003 A 4=-2.49726e-006 A 6= 7.73064e-008 A 8=-1.44132e-009 A10= 9.79652e-012 A12=-2.77874e-014
第17面
K =-7.93795e+001 A 4= 4.66635e-006 A 6=-3.03273e-007 A 8=-2.58061e-009 A10= 5.98950e-011 A12=-3.22552e-013
各種データ
ズーム比 17.00
広角 中間 望遠
焦点距離 7.00 68.00 118.98
Fナンバー 1.80 3.10 4.00
画角 33.43 4.53 2.65
像高 4.62 5.39 5.50
レンズ全長 135.93 135.93 135.93
BF 13.21 13.21 13.21
d 8 0.67 40.66 46.72
d15 43.09 2.83 2.26
d16 6.79 4.24 3.50
d24 10.00 5.72 9.64
d27 3.00 10.09 1.42
d29 13.21 13.21 13.21
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 67.50
2 9 -12.00
3 17 33.50
4 25 40.17
5 28 -90.66
(数値実施例３)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 115.019 1.50 2.00330 28.3
2 50.844 0.30
3 51.457 7.18 1.43387 95.1
4 531.064 0.15
5 107.401 3.54 1.43875 94.9
6 402.063 0.15
7 55.352 6.28 1.83481 42.7
8 597.616 (可変)
9* 416.263 1.00 2.00330 28.3
10 14.363 5.66
11 -49.900 4.87 1.94595 18.0
12 -15.862 0.70 1.81600 46.6
13 49.851 (可変)
14 27.159 2.26 1.77250 49.6
15 71.932 (可変)
16(絞り) ∞ (可変)
17* 61.609 4.23 1.58313 59.4
18 -60.295 5.82
19 61.129 6.15 1.49700 81.5
20 -22.105 0.15
21 32.815 0.80 1.84666 23.8
22 18.617 (可変)
23 18.967 1.49 1.92286 18.9
24 14.980 5.37 1.53775 74.7
25 467.953 (可変)
26 -44.557 1.00 1.84666 23.8
27 -68.732 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 8.48667e+002 A 4=-3.18036e-006 A 6= 4.00990e-008 A 8=-6.55358e-010 A10= 3.97145e-012 A12=-9.41520e-015
第17面
K =-1.39874e+001 A 4=-2.73114e-005 A 6=-1.16716e-007 A 8= 6.92864e-010 A10=-7.32934e-012 A12= 1.27175e-014
各種データ
ズーム比 25.00
広角 中間 望遠
焦点距離 6.00 62.00 150.00
Fナンバー 1.80 3.10 4.00
画角 37.58 4.97 2.10
像高 4.62 5.50 5.50
レンズ全長 149.08 149.08 149.08
BF 4.10 4.10 4.10
d 8 0.52 45.92 54.71
d13 0.25 0.70 0.25
d15 50.13 3.81 2.60
d16 12.10 5.61 3.07
d22 15.07 12.11 23.21
d25 8.31 18.25 2.56
d27 4.10 4.10 4.10
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 73.50
2 9 -9.30
3 14 55.00
4 17 34.00
5 23 43.69
6 26 -151.03
(数値実施例４)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 80.299 1.50 2.00100 29.1
2 54.980 0.50
3 58.975 5.77 1.49700 81.5
4 308.239 0.15
5 81.347 4.31 1.49700 81.5
6 386.434 0.15
7 50.979 5.86 1.49700 81.5
8 415.176 (可変)
9* 416.263 1.00 1.91650 31.6
10 13.663 4.78
11 -62.437 4.11 1.95906 17.5
12 -15.675 0.70 1.88300 40.8
13 29.481 0.11
14 23.158 2.59 1.77250 49.6
15 109.975 (可変)
16(絞り) ∞ (可変)
17* 61.609 3.92 1.58313 59.4
18 -78.186 8.51
19 -46.443 2.74 1.77250 49.6
20 -33.808 0.15
21 68.266 5.33 1.49700 81.5
22 -26.688 0.15
23 33.180 0.80 1.85478 24.8
24 18.616 (可変)
25 22.543 1.69 1.95906 17.5
26 18.542 5.85 1.61800 63.3
27 -161.431 (可変)
28 -39.944 1.20 1.80100 35.0
29 -125.633 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第9面
K =-1.50569e+002 A 4=-3.63769e-007 A 6= 9.06013e-008 A 8=-1.60951e-009 A10= 1.04451e-011 A12=-2.40561e-014
第17面
K =-9.65064e+001 A 4= 1.75707e-005 A 6=-5.09964e-007 A 8= 6.87689e-010 A10= 3.40395e-011 A12=-2.35516e-013
各種データ
ズーム比 19.99
広角 中間 望遠
焦点距離 7.00 90.01 140.00
Fナンバー 1.80 3.10 4.00
画角 35.80 3.50 2.25
像高 5.05 5.50 5.50
レンズ全長 137.41 137.41 137.41
BF 11.13 11.13 11.13
d 8 0.51 44.03 48.45
d15 38.48 3.35 2.95
d16 12.08 1.55 3.50
d24 8.00 5.44 8.52
d27 5.35 10.05 1.00
d29 11.13 11.13 11.13
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 70.00
2 9 -11.95
3 17 35.64
4 25 35.45
5 28 -73.08
(Numerical example 1)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 105.195 1.50 2.00330 28.3
2 52.227 0.30
3 54.411 5.84 1.43387 95.1
4 545.766 0.15
5 92.670 3.20 1.53775 74.7
6 276.914 0.15
7 50.321 5.40 1.77250 49.6
8 369.225 (variable)
9 * 416.263 1.00 2.00330 28.3
10 13.849 4.76
11 414.821 5.06 1.94595 18.0
12 -17.957 0.70 1.83481 42.7
13 27.510 (variable)
14 17.002 2.39 1.65 160 58.5
15 27.777 (variable)
16 (Aperture) ∞ (Variable)
17 * 61.609 2.19 1.58313 59.4
18 -69.169 6.52
19 68.604 4.62 1.59522 67.7
20 -20.640 0.15
21 45.454 0.80 1.85478 24.8
22 19.558 (variable)
23 19.410 1.07 1.95906 17.5
24 16.569 0.50
25 18.966 3.68 1.59522 67.7
26 -344.848 (variable)
27 85.359 1.00 1.85478 24.8
28 51.072 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 9th surface
K = 8.15648e + 002 A 4 = -3.44252e-006 A 6 = -9.11722e-009 A 8 = 9.69244e-011 A10 = -1.20330e-013 A12 = -1.40545e-015
17th page
K = -4.94572e + 001 A 4 = -2.85725e-005 A 6 = -2.23517e-007 A 8 = -2.10448e-009 A10 = 3.68050e-011 A12 = -2.45630e-013
Various data Zoom ratio 20.0
Wide angle Medium Telephoto focal length
F number 1.80 3.10 4.00
Angle of view 37.56 4.62 2.62
Image height 4.62 5.50 5.50
Total lens length 134.24 134.24 134.24
BF 14.18 14.18 14.18
d 8 0.58 40.71 47.54
d13 0.10 1.13 0.15
d15 48.71 5.54 3.54
d16 8.64 1.42 3.00
d22 8.00 9.34 13.88
d26 3.08 10.98 1.00
d28 14.18 14.18 14.18
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 67.50
2 9 -9.60
3 14 61.60
4 17 33.50
5 23 39.45
6 27 -149.36
(Numerical example 2)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 80.307 1.50 2.00 100 29.1
2 45.812 0.50
3 46.987 6.93 1.49700 81.5
4 382.045 0.15
5 49.643 5.64 1.49700 81.5
6 180.142 0.15
7 73.433 3.41 1.83481 42.7
8 228.814 (variable)
9 * 416.263 1.00 1.91650 31.6
10 12.305 5.14
11 -60.493 4.35 1.95906 17.5
12 -15.610 0.70 1.88300 40.8
13 29.481 0.11
14 21.707 2.64 1.77250 49.6
15 203.500 (variable)
16 (Aperture) ∞ (Variable)
17 * 61.609 3.58 1.58313 59.4
18 -62.277 7.32
19 -37.262 2.40 1.77250 49.6
20 -32.655 0.15
21 86.117 4.91 1.49700 81.5
22 -23.477 0.15
23 29.320 0.80 1.85478 24.8
24 18.206 (variable)
25 20.968 1.43 1.95906 17.5
26 16.435 5.22 1.61800 63.3
27 701.751 (variable)
28 -130 41.205 1.00 1.80 100 35.0
29 73.526 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 9th surface
K = 1.10796e + 003 A 4 = -2.49726e-006 A 6 = 7.73064e-008 A 8 = -1.44132e-009 A10 = 9.79652e-012 A12 = -2.77874e-014
17th page
K = -7.93795e + 001 A 4 = 4.66635e-006 A 6 = -3.03273e-007 A 8 = -2.58061e-009 A10 = 5.98950e-011 A12 = -3.22552e-013
Various data Zoom ratio 17.00
Wide angle Medium Telephoto focal length 7.00 68.00 118.98
F number 1.80 3.10 4.00
Angle of view 33.43 4.53 2.65
Image height 4.62 5.39 5.50
Total lens length 135.93 135.93 135.93
BF 13.21 13.21 13.21
d 8 0.67 40.66 46.72
d15 43.09 2.83 2.26
d16 6.79 4.24 3.50
d24 10.00 5.72 9.64
d27 3.00 10.09 1.42
d29 13.21 13.21 13.21
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 67.50
2 9 -12.00
3 17 33.50
4 25 40.17
5 28 -90.66
(Numerical example 3)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 115.019 1.50 2.00330 28.3
2 50.844 0.30
3 51.457 7.18 1.43387 95.1
4 531.064 0.15
5 107.401 3.54 1.43875 94.9
6 402.063 0.15
7 55.352 6.28 1.83481 42.7
8 597.616 (variable)
9 * 416.263 1.00 2.00330 28.3
10 14.363 5.66
11 -49.900 4.87 1.94595 18.0
12 -15.862 0.70 1.81600 46.6
13 49.851 (variable)
14 27.159 2.26 1.77250 49.6
15 71.932 (variable)
16 (Aperture) ∞ (Variable)
17 * 61.609 4.23 1.58313 59.4
18 -60.295 5.82
19 61.129 6.15 1.49700 81.5
20 -22.105 0.15
21 32.815 0.80 1.84666 23.8
22 18.617 (variable)
23 18.967 1.49 1.92286 18.9
24 14.980 5.37 1.53775 74.7
25 467.953 (variable)
26 -44.557 1.00 1.84666 23.8
27 -68.732 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 9th surface
K = 8.48667e + 002 A 4 = -3.18036e-006 A 6 = 4.00990e-008 A 8 = -6.55358e-010 A10 = 3.97145e-012 A12 = -9.41520e-015
17th page
K = -1.39874e + 001 A 4 = -2.73114e-005 A 6 = -1.16716e-007 A 8 = 6.92864e-010 A10 = -7.32934e-012 A12 = 1.27175e-014
Various data Zoom ratio 25.00
Wide angle Medium telephoto focal length 6.00 62.00 150.00
F number 1.80 3.10 4.00
Angle of view 37.58 4.97 2.10
Image height 4.62 5.50 5.50
Total lens length 149.08 149.08 149.08
BF 4.10 4.10 4.10
d 8 0.52 45.92 54.71
d13 0.25 0.70 0.25
d15 50.13 3.81 2.60
d16 12.10 5.61 3.07
d22 15.07 12.11 23.21
d25 8.31 18.25 2.56
d27 4.10 4.10 4.10
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 73.50
2 9 -9.30
3 14 55.00
4 17 34.00
5 23 43.69
6 26 -151.03
(Numerical example 4)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 80.299 1.50 2.00 100 29.1
2 54.980 0.50
3 58.975 5.77 1.49700 81.5
4 308.239 0.15
5 81.347 4.31 1.49700 81.5
6 386.434 0.15
7 50.979 5.86 1.49700 81.5
8 415.176 (variable)
9 * 416.263 1.00 1.91650 31.6
10 13.663 4.78
11 -62.437 4.11 1.95906 17.5
12 -15.675 0.70 1.88300 40.8
13 29.481 0.11
14 23.158 2.59 1.77250 49.6
15 109.975 (variable)
16 (Aperture) ∞ (Variable)
17 * 61.609 3.92 1.58313 59.4
18 -78.186 8.51
19 -46.443 2.74 1.77250 49.6
20 -33.808 0.15
21 68.266 5.33 1.49700 81.5
22 -26.688 0.15
23 33.180 0.80 1.85478 24.8
24 18.616 (variable)
25 22.543 1.69 1.95906 17.5
26 18.542 5.85 1.61800 63.3
27 -161.431 (variable)
28 -39.944 1.20 1.80 100 35.0
29 -125.633 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 9th surface
K = -1.50569e + 002 A 4 = -3.63769e-007 A 6 = 9.06013e-008 A 8 = -1.60951e-009 A10 = 1.04451e-011 A12 = -2.40561e-014
17th page
K = -9.65064e + 001 A 4 = 1.75707e-005 A 6 = -5.09964e-007 A 8 = 6.87689e-010 A10 = 3.40395e-011 A12 = -2.35516e-013
Various data Zoom ratio 19.99
Wide angle Medium Telephoto focal length 7.00 90.01 140.00
F number 1.80 3.10 4.00
Angle of view 35.80 3.50 2.25
Image height 5.05 5.50 5.50
Total lens length 137.41 137.41 137.41
BF 11.13 11.13 11.13
d 8 0.51 44.03 48.45
d15 38.48 3.35 2.95
d16 12.08 1.55 3.50
d24 8.00 5.44 8.52
d27 5.35 10.05 1.00
d29 11.13 11.13 11.13
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 70.00
2 9 -11.95
3 17 35.64
4 25 35.45
5 28 -73.08
Ｕ１ 第１レンズ群、Ｕ２ 第２レンズ群、Ｕ３ 第３レンズ群、Ｕ４ 第４レンズ群、
Ｕ５ 第５レンズ群、Ｕ６ 第６レンズ群、ＳＰ 絞り、ＩＰ 像面
U1 first lens group, U2 second lens group, U3 third lens group, U4 fourth lens group,
U5 5th lens group, U6 6th lens group, SP stop, IP image plane
Claims (7)
１．０ ＜ｆｔ／ｆ１ ＜ ２．０５
９．２ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ １５．０
１．５ ＜｜（Ｒ１１ｂ＋Ｒ１１ａ）／（Ｒ１１ｂ−Ｒ１１ａ）｜＜ ６．０
なる条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side to the image side, the first lens group having a positive refractive power, the second lens group having a negative refractive power, and a subsequent lens group including at least three groups including a stop, are arranged from the wide-angle end to the telephoto end. During zooming, the first lens group is fixed during zooming, the second lens group moves to the image side, the diaphragm moves to draw a convex locus on the object side, In a zoom lens in which at least two groups move, the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end are fw and ft, the focal length of the first lens group is f1, and the most object side lens of the first lens group 1.0 <ft / f1 <2.05 where the curvature radii of the object-side and image-side lens surfaces are R11a and R11b, respectively.
9.2 <f1 / fw <15.0
1.5 <| (R11b + R11a) / (R11b−R11a) | <6.0
A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression:
０．８ ＜｜（Ｒ２１ｂ＋Ｒ２１ａ）／（Ｒ２１ｂ−Ｒ２１ａ）｜＜ １．２
なる条件式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。 When the curvature radii of the object-side lens surface and the image-side lens surface of the second lens group are R21a and R21b, 0.8 <| (R21b + R21a) / (R21b-R21a) | <1.2
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
６０ ＜ ν１ｐ
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載のズームレンズ。 The first lens group includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus lens having a concave surface on the image side, and two or more positive lenses having a convex surface on the object side, and an average Abbe of the two or more positive lens groups. When the number is ν1p,
60 <ν1p
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following condition is satisfied.
１０ ＜ Ｚ
なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載のズームレンズ。 When the zoom ratio of the zoom lens is Z,
10 <Z
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following condition is satisfied.
０．６３ ＜ tan（ωＷ）
を満たすことを特徴とする請求項６に記載の撮像装置。 When the maximum half angle of view of the zoom lens is ωW,
0.63 <tan (ωW)
The imaging device according to claim 6, wherein:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016113125A JP2017219660A (en) | 2016-06-07 | 2016-06-07 | Zoom lens and imaging device including the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016113125A JP2017219660A (en) | 2016-06-07 | 2016-06-07 | Zoom lens and imaging device including the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017219660A true JP2017219660A (en) | 2017-12-14 |
Family
ID=60657686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016113125A Pending JP2017219660A (en) | 2016-06-07 | 2016-06-07 | Zoom lens and imaging device including the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2017219660A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022103302A (en) * | 2018-11-20 | 2022-07-07 | 株式会社ニコン | Zoom optical system and optical device |
-
2016
- 2016-06-07 JP JP2016113125A patent/JP2017219660A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022103302A (en) * | 2018-11-20 | 2022-07-07 | 株式会社ニコン | Zoom optical system and optical device |
| JP7260036B2 (en) | 2018-11-20 | 2023-04-18 | 株式会社ニコン | Variable Magnification Optical System and Optical Equipment |
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