JP2017215058A - Heat source machine - Google Patents

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政一 清水
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万之 赤木
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浩彰 森
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a heat source machine capable of certainly avoiding the occurrence of explosive ignition.SOLUTION: When combustion operating a heat source machine, after confirming that the exhaust passage is not blocked by rotating a combustion fan at a block detection rotary speed, the rotary speed of the combustion fan is switched to a firing speed so as to fire fuel gas with an ignition plug. Even after confirming that the exhaust passage is not blocked, until a flame is detected by igniting the fuel gas with the ignition plug, the degree of wind pressure applied to an outdoor exhaust port is monitored, when the degree of wind pressure exceeds the permissible degree, the fuel gas ignition is stopped. The explosive ignition of the heat source machine occurs when re-ignition after incidental ignition failure in a state that the outdoor exhaust port of the heat source machine receives the wind pressure. Therefore, when the degree of wind pressure exceeds the permissible degree, if the ignition is stopped, it is possible to certainly avoid the occurrence of the explosive ignition.SELECTED DRAWING: Figure 9

Description

本発明は、バーナーを用いて燃料ガスを燃焼させて、その時に生じる燃焼熱を利用すると共に、燃焼によって生じた燃焼排気を屋外に排出する熱源機に関する。   The present invention relates to a heat source machine that burns fuel gas using a burner, uses combustion heat generated at that time, and discharges combustion exhaust generated by the combustion to the outdoors.

バーナーで燃料ガスを燃焼させた時の燃焼熱を利用する熱源機は、例えば暖房に利用する暖房機の熱源として、あるいは給湯に利用する給湯機の熱源としてなど、様々な機器で使用されている。この熱源機には、バーナーを収納した燃焼ハウジングと、燃焼ハウジングの外部に搭載された燃焼ファンとが設けられており、燃焼ファンを回転させることによって燃焼用の空気が燃焼ハウジング内に圧送（あるいは吸引）されて、バーナーで燃料ガスが燃焼するようになっている。また、燃焼によって生じた燃焼排気は、燃焼ファンが回転して燃焼ハウジング内に空気を圧送（あるいは吸引）すると、燃焼ハウジング内に取り込まれた空気に押し出されるようにして、燃焼ハウジングの外部に排出される。この燃焼排気は室内に排出される場合もあるが、屋外に排出される場合もあり、屋外に排出する場合は、屋外に開口する屋外排出口まで排気通路で導かれるようになっている。   A heat source machine that uses combustion heat when fuel gas is burned by a burner is used in various devices, for example, as a heat source of a heater used for heating or as a heat source of a hot water heater used for hot water supply. . This heat source machine is provided with a combustion housing containing a burner and a combustion fan mounted outside the combustion housing. By rotating the combustion fan, combustion air is pumped into the combustion housing (or alternatively). The fuel gas is burned by the burner. The combustion exhaust generated by the combustion is discharged outside the combustion housing by being pushed out by the air taken into the combustion housing when the combustion fan rotates and air is pumped (or sucked) into the combustion housing. Is done. The combustion exhaust gas may be exhausted indoors, but may be exhausted outdoors, and when exhausted outdoors, the exhaust gas is led to an outdoor exhaust opening that opens outdoors.

ここで、長期に亘って熱源機を使用していると、例えば屋外排出口から異物が入り込んだり、バーナーから屋外排出口までの経路上でススなどによる目詰まりが生じたりするなどの理由で、燃焼排気が閉塞気味となることがある。そして、このような事態が生じると、バーナーに供給される空気量が減少するため、バーナーで燃料ガスを適切に燃焼させることが困難となる。   Here, if a heat source machine is used for a long time, for example, foreign matter enters from the outdoor outlet, or clogging due to soot occurs on the path from the burner to the outdoor outlet, etc. Combustion exhaust may become obstructive. When such a situation occurs, the amount of air supplied to the burner decreases, and it becomes difficult to properly burn the fuel gas with the burner.

そこで、バーナーで燃料ガスに点火する前に、燃焼ファンを回転させることによって、燃焼排気の排気経路上での閉塞程度を確認し、閉塞程度が基準値を超えていた場合には、燃料ガスへの点火を中止する技術が知られている（特許文献１）。   Therefore, before igniting the fuel gas with the burner, the combustion fan is rotated to check the degree of blockage of the combustion exhaust on the exhaust path, and if the degree of blockage exceeds the reference value, the fuel gas is switched to the fuel gas. There is known a technique for stopping the ignition of (Patent Document 1).

特開平８−２４７４５２号公報Japanese Patent Laid-Open No. 8-24752

しかし、上述した熱源機には、稀にではあるが、点火の際に正常時より多くの燃料ガスが着火して爆音を生じる現象（以下、爆発着火と呼ぶ）が発生することがあるという問題があった。爆発着火は稀にしか発生しない現象であることに加えて、再現性にも乏しいことから、抜本的な対策方法は長年に亘って見出すことができていなかった。   However, in the above-described heat source machine, there is a problem that a phenomenon (hereinafter referred to as “explosion ignition”) may occur, which is rarely caused by ignition of more fuel gas at the time of ignition than when normal. was there. Explosive ignition is a phenomenon that occurs only rarely, and because of its poor reproducibility, no drastic countermeasures have been found for many years.

この発明は従来の技術における上述した課題に対応してなされたものであり、熱源機で爆発着火が発生することを確実に回避することが可能な技術の提供を目的とする。   The present invention has been made in response to the above-described problems in the prior art, and an object thereof is to provide a technique capable of reliably avoiding the occurrence of explosion ignition in a heat source machine.

上述した課題を解決するために、本発明の熱源機は次の構成を採用した。すなわち、
燃焼ハウジング内に収納されて燃料ガスを燃焼させるバーナーと、前記燃焼ハウジングの外部で回転することによって該燃焼ハウジング内に空気を流入させる燃焼ファンと、前記バーナーへの前記燃料ガスの供給を制御する制御弁と、前記バーナーに供給された前記燃料ガスに点火する点火プラグと、前記燃料ガスの炎を検知する炎センサーと、前記バーナーでの燃焼によって生じた燃焼排気を前記燃焼ハウジングから外部に排出する排出口と、前記炎センサーに接続されて前記燃焼ファンや前記制御弁や前記点火プラグの動作を制御する制御部とを搭載すると共に、室内に設置される熱源機において、
前記排出口は、屋外に向けて開口する屋外排出口に前記燃焼排気を導く排気通路に接続されており、
前記制御部は、
前記燃焼ファンを駆動するファンモーターの駆動電流を制御することによって、前記燃焼ファンの回転速度を制御する回転制御手段と、
前記駆動電流の電流値である駆動電流値を検出する駆動電流値検出手段と、
前記点火プラグを用いて前記燃料ガスに点火するに先立って、前記回転制御手段を用いて前記燃焼ファンを所定の閉塞検知用回転速度で回転させておき、前記駆動電流値検出手段を用いて検出した前記駆動電流値に基づいて、前記燃焼排気が屋外に排気される経路の閉塞程度を検出し、該閉塞程度が所定の許容範囲を超えていた場合には、前記燃料ガスへの点火を中止する閉塞程度確認手段と、
前記閉塞程度が前記許容範囲内にあることが確認された後、前記炎センサーで前記燃料ガスの炎が検知されるまでの間は、前記燃焼ファンを所定の点火用回転速度で回転させておき、前記駆動電流値検出手段を用いて検出した前記駆動電流値に基づいて、前記屋外排出口が受ける風圧の程度を監視し、前記風圧の程度が所定の許容程度を越えた場合には、前記燃料ガスへの点火を中止する風圧監視手段と
を備えることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems, the heat source apparatus of the present invention employs the following configuration. That is,
A burner housed in a combustion housing for burning fuel gas, a combustion fan for allowing air to flow into the combustion housing by rotating outside the combustion housing, and a supply of the fuel gas to the burner are controlled A control valve; a spark plug for igniting the fuel gas supplied to the burner; a flame sensor for detecting a flame of the fuel gas; and combustion exhaust generated by combustion in the burner is discharged from the combustion housing to the outside. In the heat source machine installed indoors, with a discharge port that is connected to the flame sensor and a controller that controls the operation of the combustion fan, the control valve, and the spark plug connected to the flame sensor,
The exhaust port is connected to an exhaust passage that guides the combustion exhaust to an outdoor exhaust port that opens outward.
The controller is
A rotation control means for controlling a rotation speed of the combustion fan by controlling a drive current of a fan motor for driving the combustion fan;
Drive current value detecting means for detecting a drive current value which is a current value of the drive current;
Prior to igniting the fuel gas using the spark plug, the rotation control means is used to rotate the combustion fan at a predetermined rotation speed for blockage detection, and detection is performed using the drive current value detection means. Based on the drive current value, the degree of blockage of the path through which the combustion exhaust is exhausted outdoors is detected, and when the degree of blockage exceeds a predetermined allowable range, ignition of the fuel gas is stopped. Occlusion degree confirmation means to
After it is confirmed that the degree of blockage is within the allowable range, the combustion fan is rotated at a predetermined ignition rotational speed until the flame sensor detects the flame of the fuel gas. , Based on the drive current value detected using the drive current value detection means, monitoring the degree of wind pressure received by the outdoor outlet, and if the wind pressure exceeds a predetermined allowable level, And a wind pressure monitoring means for stopping ignition of the fuel gas.

かかる本発明の熱源機においては、点火プラグを用いて燃料ガスに点火するに先立って、燃焼ファンを閉塞検知用回転速度で回転させた時の駆動電流値を検出し、検出した駆動電流値に基づいて、燃焼排気が屋外に排気される経路の閉塞程度を検出する。そして、閉塞程度が所定の許容範囲を超えていた場合には、燃料ガスへの点火を中止する。また、閉塞程度が許容範囲内にあることが確認された場合には、燃焼ファンを点火用回転速度で回転させながら、点火プラグを用いて燃料ガスに点火する。ここで、本発明の熱源機では、閉塞程度が許容範囲内にあることが確認された後も、炎センサーで燃料ガスの炎が検知されるまでの間は、燃焼ファンを点火用回転速度で回転させるための駆動電流値を検出することによって、屋外排出口が受ける風圧の程度を監視する。そして、風圧の程度が所定の許容程度を越えた場合には、燃料ガスへの点火を中止する。   In such a heat source machine of the present invention, prior to igniting the fuel gas using the spark plug, the drive current value when the combustion fan is rotated at the blockage detection rotation speed is detected, and the detected drive current value is obtained. Based on this, the degree of blockage of the path through which the combustion exhaust is exhausted outdoors is detected. When the degree of blockage exceeds a predetermined allowable range, ignition of the fuel gas is stopped. When it is confirmed that the degree of blockage is within the allowable range, the fuel gas is ignited using the spark plug while rotating the combustion fan at the ignition rotational speed. Here, in the heat source machine of the present invention, the combustion fan is kept at the ignition rotation speed until the flame sensor detects the flame of the fuel gas even after the degree of blockage is confirmed to be within the allowable range. By detecting the drive current value for rotation, the degree of wind pressure received by the outdoor outlet is monitored. When the wind pressure exceeds a predetermined allowable level, ignition of the fuel gas is stopped.

詳細なメカニズムは後述するが、熱源機の爆発着火は、熱源機の屋外排出口が風圧を受けている状態で、たまたま点火に失敗して再点火しようとした時に発生することが判明した。もちろん、点火に先立って、燃焼排気を屋外に排気する経路の閉塞程度は確認しているので、この時点では、屋外排出口が風圧を受けていないことは確認されているが、その後に燃料ガスに点火しようとしている時点では風向きが変わって、屋外排出口が風圧を受ける事態も生じ得る。そして、たまたま風向きが変わって屋外排出口が風圧を受けている状態で、たまたま点火に失敗するという偶然が重なると、再点火しようとした時に爆発着火が発生する。従って、閉塞程度が許容範囲内にあることが確認された後も、炎センサーで燃料ガスの炎が検知されるまでの間は、屋外排出口が受ける風圧の程度を監視しておき、風圧の程度が許容程度を越えた場合には燃料ガスへの点火を中止することとすれば、爆発着火の発生を確実に回避することが可能となる。   Although the detailed mechanism will be described later, it has been found that the explosion ignition of the heat source machine occurs when the outdoor outlet of the heat source machine is subjected to wind pressure and when it happens to fail to ignite and reignite. Of course, prior to ignition, the degree of blockage of the path for exhausting combustion exhaust to the outdoors has been confirmed, so at this point it has been confirmed that the outdoor exhaust is not receiving wind pressure, but after that fuel gas At the time of trying to ignite, the direction of the wind may change, and the outdoor outlet may receive wind pressure. In the state where the wind direction happens to change and the outdoor outlet is receiving wind pressure, if there is a coincidence that accidentally fails to ignite, explosion ignition occurs when attempting to re-ignite. Therefore, even after it is confirmed that the degree of blockage is within the allowable range, the level of the wind pressure received by the outdoor outlet is monitored until the fuel gas flame is detected by the flame sensor. If the degree exceeds the permissible degree, it is possible to reliably avoid the occurrence of explosion ignition by stopping the ignition of the fuel gas.

また、上述した本発明の熱源機においては、屋外排出口の風圧が許容程度の上限と判断することとなる駆動電流値を、燃焼排気を排出する経路の閉塞程度が許容範囲の上限と判断することとなる駆動電流値よりも、小さな値に設定してもよい。   Further, in the above-described heat source apparatus of the present invention, the driving current value at which the wind pressure at the outdoor outlet is determined to be an upper limit is determined to be the upper limit of the allowable range is the degree of blockage of the path for discharging the combustion exhaust gas. It may be set to a value smaller than the driving current value.

バーナーで燃焼させる燃料ガスの流量が多くなった時には、それに応じて多くの流量の空気を燃焼ハウジング内に流入させる必要があるので、燃焼排気を排出する経路が閉塞していると、必要な流量の空気を流入させることが困難となる。これに対して、爆発着火の発生を回避するためには、ある程度の流量で空気が燃焼ハウジング内に流入すればよい。このことから、屋外排出口の風圧が許容程度の上限と判断される駆動電流値を、燃焼排気を排出する経路の閉塞程度が許容範囲の上限と判断される駆動電流値よりも、小さな値に設定しておけば、爆発着火の発生を回避するために点火を中止する事態が生じにくくなる。その結果、不必要に点火が中止されることを防止することが可能となる。   When the flow rate of the fuel gas burned by the burner increases, it is necessary to cause a large flow rate of air to flow into the combustion housing accordingly. Therefore, if the path for exhausting the combustion exhaust is blocked, the required flow rate It becomes difficult to let in air. On the other hand, in order to avoid the occurrence of explosion ignition, the air has only to flow into the combustion housing at a certain flow rate. Therefore, the drive current value at which the wind pressure at the outdoor exhaust port is determined to be an upper limit that is acceptable is smaller than the drive current value at which the degree of blockage of the exhaust exhaust passage is determined to be the upper limit of the allowable range. If it is set, a situation in which ignition is stopped in order to avoid the occurrence of explosion ignition is less likely to occur. As a result, it is possible to prevent ignition from being stopped unnecessarily.

また、上述した本発明の熱源機においては、燃焼ファンを所定の回転速度で回転させた時の駆動電流値を検出し、その回転速度で回転させるための標準の駆動電流値（標準駆動電流値）と、検出した駆動電流値とに基づいて、回転速度の補正係数を求めることとしても良い。そして、燃焼排気を排出する経路の閉塞程度を確認する際には、補正係数が所定の第１基準値を超えていた場合に、閉塞程度が許容範囲を超えるものと判断し、屋外排出口が受ける風圧の程度を監視する際には、補正係数が、第１基準値よりも大きな所定の第２基準値を超えていた場合に、風圧の程度が許容程度を超えるものと判断してもよい。   In the heat source apparatus of the present invention described above, a drive current value when the combustion fan is rotated at a predetermined rotation speed is detected, and a standard drive current value (standard drive current value) for rotating at the rotation speed is detected. ) And the detected drive current value, the rotational speed correction coefficient may be obtained. When checking the degree of blockage of the path for exhausting the combustion exhaust gas, if the correction coefficient exceeds the predetermined first reference value, it is determined that the degree of blockage exceeds the allowable range, and the outdoor outlet is When monitoring the level of wind pressure received, if the correction coefficient exceeds a predetermined second reference value that is greater than the first reference value, it may be determined that the level of wind pressure exceeds the allowable level. .

こうすれば、燃焼ハウジング内に適切な流量の空気を流入させるために、燃焼ファンの回転速度を補正する補正係数を流用して、燃焼排気の排出経路の閉塞程度を確認したり、屋外排出口が受ける風圧の程度を監視したりすることが可能となる。   In this way, a correction coefficient for correcting the rotation speed of the combustion fan can be used to check the degree of blockage of the exhaust path of the combustion exhaust, or the outdoor exhaust port in order to allow an appropriate flow rate of air to flow into the combustion housing. It is possible to monitor the degree of wind pressure received by the.

また、上述した本発明の熱源機においては、屋外排出口が受ける風圧の程度が許容程度を越えたために燃料ガスへの点火が中止された場合には、続けて、燃焼ファンを閉塞検知用回転速度で回転させて、燃焼排気の排出経路の閉塞程度の確認を再開することとしてもよい。   Further, in the heat source apparatus of the present invention described above, when the ignition to the fuel gas is stopped because the level of the wind pressure received by the outdoor outlet exceeds the allowable level, the combustion fan is continuously rotated for detecting the blockage. It may be rotated at a speed to restart the confirmation of the degree of blockage of the exhaust path of combustion exhaust.

こうすれば、屋外での風向きが変わって屋外排出口が風圧を受けなくなった場合には、爆発着火を生じさせることなく、燃料ガスに点火して熱源機の燃焼運転を開始することが可能となる。   In this way, when the outdoor wind direction changes and the outdoor discharge port no longer receives wind pressure, it is possible to ignite the fuel gas and start the combustion operation of the heat source machine without causing explosion ignition Become.

また、上述した本発明の熱源機においては、屋外排出口が受ける風圧の程度が許容程度を越えた時に、燃料ガスの供給が開始されていない場合には、燃料ガスの供給を中止することとしてもよい。   In the heat source apparatus of the present invention described above, if the supply of fuel gas is not started when the wind pressure received by the outdoor outlet exceeds the allowable level, the supply of the fuel gas is stopped. Also good.

こうすれば、点火が中止されたまま、燃焼ハウジング内に燃料ガスが供給されることを防止することができるので、爆発着火の発生をより確実に防止することが可能となる。   By doing so, it is possible to prevent the fuel gas from being supplied into the combustion housing while the ignition is stopped, and thus it is possible to more reliably prevent the occurrence of explosion ignition.

本実施例の熱源機１の大まかな構成を示した説明図である。It is explanatory drawing which showed the rough structure of the heat-source equipment 1 of a present Example. 本実施例の熱源機１に搭載された制御部５０の内部構成についての説明図である。It is explanatory drawing about the internal structure of the control part 50 mounted in the heat-source equipment 1 of a present Example. 制御部５０によって実行される燃焼運転処理のフローチャートである。4 is a flowchart of a combustion operation process executed by a control unit 50. 燃焼運転処理の中で給湯時に実行される給湯運転処理のフローチャートである。It is a flowchart of the hot water supply operation process performed at the time of hot water supply in a combustion operation process. 燃焼ファン１２の回転速度とファンモーター１２ｍの駆動電流値とに応じて回転速度の補正係数Ｈを算出する方法についての説明図である。It is explanatory drawing about the method of calculating the correction coefficient H of a rotational speed according to the rotational speed of the combustion fan 12, and the drive current value of the fan motor 12m. 燃焼排気の排気経路の閉塞程度と燃焼ファン１２の回転速度の補正係数Ｈとの関係を例示した説明図である。6 is an explanatory diagram illustrating the relationship between the degree of blockage of the exhaust path of combustion exhaust and the correction coefficient H of the rotational speed of the combustion fan 12. 燃焼運転処理の中で実行される閉塞検知処理のフローチャートである。It is a flowchart of the obstruction | occlusion detection process performed in a combustion operation process. 燃焼運転処理の中で実行される点火処理のフローチャートである。It is a flowchart of the ignition process performed in a combustion operation process. 爆発着火が発生するメカニズムについての説明図である。It is explanatory drawing about the mechanism in which explosion ignition generate | occur | produces. 燃焼運転処理の中で点火処理と並行して実行される風圧監視処理のフローチャートである。It is a flowchart of the wind pressure monitoring process performed in parallel with an ignition process in a combustion operation process.

Ａ．装置構成 ：
図１は、本実施例の熱源機１の大まかな構成を示した説明図である。図示されるように熱源機１は、大まかに言うと、燃焼ハウジング１０と、熱源機１に上水を供給する給水配管２と、燃料ガスを供給するガス配管３と、熱源機１で生成した温水を出湯カラン２０に供給する給湯配管４などによって構成されている。尚、本実施例では、熱源機１が出湯カラン２０に湯を供給するものとして説明するが、出湯カラン２０に限らず、例えば温水暖房装置など湯を供給してもよい。 A. Device configuration :
FIG. 1 is an explanatory diagram showing a rough configuration of the heat source apparatus 1 of the present embodiment. As shown in the drawing, the heat source unit 1 is roughly generated by the combustion housing 10, a water supply pipe 2 for supplying clean water to the heat source unit 1, a gas pipe 3 for supplying fuel gas, and the heat source unit 1. The hot water supply pipe 4 that supplies hot water to the hot water discharge currant 20 is configured. In the present embodiment, the heat source device 1 is described as supplying hot water to the tapping currant 20, but not limited to the tapping currant 20, for example, hot water such as a hot water heater may be supplied.

燃焼ハウジング１０の内部には、ガス配管３に接続されて燃料ガスを燃焼させるバーナー１１と、バーナー１１に向けて燃焼用の空気を供給する燃焼ファン１２と、燃焼ファン１２を駆動するファンモーター１２ｍと、バーナー１１によって加熱される熱交換器１３と、バーナー１１から流出する燃料ガスに点火する点火プラグ１５と、バーナー１１で燃焼する燃料ガスの炎を検知する炎センサー１６などが収納されている。また、給水配管２は熱交換器１３に接続されており、給水配管２の途中には、給水配管２内を流れる上水の流量を検出する水流センサー１７が搭載されている。更に、バーナー１１に燃料ガスを供給するガス配管３の途中には、バーナー１１への燃料ガスの供給量を制御するガス流量制御弁１４が搭載されている。尚、本実施例のガス流量制御弁１４は、本発明における「制御弁」に対応する。   Inside the combustion housing 10 are a burner 11 connected to the gas pipe 3 for burning fuel gas, a combustion fan 12 for supplying combustion air toward the burner 11, and a fan motor 12m for driving the combustion fan 12. And a heat exchanger 13 heated by the burner 11, a spark plug 15 for igniting the fuel gas flowing out of the burner 11, a flame sensor 16 for detecting the flame of the fuel gas combusted by the burner 11, and the like are housed. . The water supply pipe 2 is connected to a heat exchanger 13, and a water flow sensor 17 that detects the flow rate of clean water flowing through the water supply pipe 2 is mounted in the middle of the water supply pipe 2. Further, a gas flow rate control valve 14 for controlling the supply amount of the fuel gas to the burner 11 is mounted in the middle of the gas pipe 3 for supplying the fuel gas to the burner 11. The gas flow rate control valve 14 of this embodiment corresponds to the “control valve” in the present invention.

また、熱源機１には、制御部５０が搭載されており、制御部５０には、水流センサー１７や、ガス流量制御弁１４や、点火プラグ１５や、炎センサー１６や、ファンモーター１２ｍなどが接続されている。制御部５０は、いわゆる１チップマイコンや、ＲＯＭや、ＲＡＭなどのＬＳＩチップ、更には水晶発振器などが基板上に実装された制御基板によって形成されており、ＲＯＭに記憶されたプログラムを実行することによって、熱源機１の動作を制御する。   Further, the heat source unit 1 is equipped with a control unit 50, and the control unit 50 includes a water flow sensor 17, a gas flow rate control valve 14, a spark plug 15, a flame sensor 16, a fan motor 12m, and the like. It is connected. The control unit 50 is formed by a control board on which a so-called one-chip microcomputer, a ROM, an LSI chip such as a RAM, and a crystal oscillator are mounted on a board, and executes a program stored in the ROM. To control the operation of the heat source unit 1.

上述した熱源機１は、大まかには次のように動作する。先ず、熱源機１のユーザーが出湯カラン２０を開くと、給水配管２から熱交換器１３に上水が供給され、その水流を水流センサー１７が検出して上水の流量を制御部５０に出力する。制御部５０は、給水配管２内の流量が一定以上であることを確認すると、ファンモーター１２ｍを用いて燃焼ファン１２を回転させて、バーナー１１に向かって燃焼用の空気の供給を開始する。続いて、点火プラグ１５で火花放電しながら、ガス流量制御弁１４を開いてバーナー１１に燃料ガスを供給する。すると、バーナー１１から流出した燃料ガスが着火して、バーナー１１での燃焼が開始される。こうしてバーナー１１で燃料ガスが燃焼したことによって発生した高温の燃焼排気は、熱交換器１３を通過する際に、熱交換器１３の内部を流れる上水と熱交換した後、燃焼ハウジング１０の上部に設けられた排出口１０ｅから外部に排出される。尚、排出口１０ｅには燃焼排気中のＣＯ（一酸化炭素）濃度を検出するＣＯセンサー１８が設けられており、ＣＯセンサー１８は制御部５０に接続されている。バーナー１１で燃焼不良が生じると燃焼排気中のＣＯ濃度が増加するので、制御部５０はＣＯセンサー１８の出力に基づいて、燃焼不良が発生しないように監視している。   The above-described heat source unit 1 operates roughly as follows. First, when the user of the heat source device 1 opens the tapping hot water 20, clean water is supplied from the water supply pipe 2 to the heat exchanger 13, the water flow is detected by the water flow sensor 17, and the flow rate of the clean water is output to the control unit 50. To do. When the controller 50 confirms that the flow rate in the water supply pipe 2 is equal to or greater than a certain level, the controller 50 rotates the combustion fan 12 using the fan motor 12 m and starts supplying combustion air toward the burner 11. Subsequently, the fuel gas is supplied to the burner 11 by opening the gas flow control valve 14 while spark discharge with the spark plug 15. Then, the fuel gas flowing out from the burner 11 is ignited and combustion in the burner 11 is started. The high-temperature combustion exhaust gas generated by the combustion of the fuel gas in the burner 11 exchanges heat with clean water flowing inside the heat exchanger 13 when passing through the heat exchanger 13, and then the upper part of the combustion housing 10. It is discharged to the outside from the discharge port 10e provided in. The exhaust port 10e is provided with a CO sensor 18 for detecting the CO (carbon monoxide) concentration in the combustion exhaust, and the CO sensor 18 is connected to the control unit 50. When combustion failure occurs in the burner 11, the CO concentration in the combustion exhaust increases, so the control unit 50 monitors based on the output of the CO sensor 18 so that combustion failure does not occur.

また、本実施例の熱源機１は室内に設置されている。このため、燃焼ハウジング１０の排出口１０ｅには排気ダクト３０が接続されており、バーナー１１での燃焼によって生じた燃焼排気は、排気ダクト３０を介して、排気ダクト３０の屋外排出口３０ｅから屋外に排出されるようになっている。尚、本実施例の排気ダクト３０は、本発明における「排気通路」に対応する。   Moreover, the heat source device 1 of the present embodiment is installed indoors. For this reason, the exhaust duct 30 is connected to the exhaust port 10e of the combustion housing 10, and the combustion exhaust generated by the combustion in the burner 11 passes from the outdoor exhaust port 30e of the exhaust duct 30 to the outside via the exhaust duct 30. It is supposed to be discharged. The exhaust duct 30 of this embodiment corresponds to the “exhaust passage” in the present invention.

図２は、制御部５０の内部構成を示した説明図である。図示されるように、制御部５０の内部には、ガス供給量制御部５０ａや、ガス供給量算出部５０ｂ、回転制御部５０ｃ、目標回転速度決定部５０ｄ、駆動電流値検出部５０ｅ、補正係数決定部５０ｆ、点火部５０ｇ、炎検知部５０ｈ、閉塞程度確認部５０ｉ、風圧監視部５０ｊなどが設けられている。尚、これらの「部」は、制御部５０に搭載されている多くの機能の中で、爆発着火の回避に関係する機能を概念的に表したものであり、これらの「部」に対応する部品が制御部５０の内部に搭載されていることを示すものではない。また、前述したように本実施例の制御部５０は１チップマイコンを中心として形成されていることから、これらの「部」は、マイコンが実行するプログラムによって主に実現されている。   FIG. 2 is an explanatory diagram showing the internal configuration of the control unit 50. As illustrated, the control unit 50 includes a gas supply amount control unit 50a, a gas supply amount calculation unit 50b, a rotation control unit 50c, a target rotation speed determination unit 50d, a drive current value detection unit 50e, and a correction coefficient. A determination unit 50f, an ignition unit 50g, a flame detection unit 50h, a blockage degree confirmation unit 50i, a wind pressure monitoring unit 50j, and the like are provided. These “parts” conceptually represent functions related to avoiding explosion ignition among the many functions mounted on the control unit 50, and correspond to these “parts”. It does not indicate that the component is mounted inside the control unit 50. Further, as described above, since the control unit 50 of this embodiment is formed around a one-chip microcomputer, these “units” are mainly realized by programs executed by the microcomputer.

本実施例の回転制御部５０ｃは本発明の「回転制御手段」に対応し、本実施例の駆動電流値検出部５０ｅは本発明の「駆動電流値検出手段」に対応し、本実施例の閉塞程度確認部５０ｉは本発明の「閉塞程度確認手段」に対応する。また、本実施例の風圧監視部５０ｊは本発明の「風圧監視手段」に対応し、本実施例の補正係数決定部５０ｆは本発明の「補正係数決定手段」に対応し、本実施例の目標回転速度決定部５０ｄは本発明の「目標回転速度決定手段」に対応する。以下では、本実施例の制御部５０が爆発着火の発生を回避するために実行する処理について説明するが、その準備として、これらの「部」が実現する機能について簡単に説明しておく。   The rotation control unit 50c of the present embodiment corresponds to the “rotation control unit” of the present invention, and the drive current value detection unit 50e of the present embodiment corresponds to the “drive current value detection unit” of the present invention. The blockage degree confirmation unit 50i corresponds to the “blockage degree confirmation unit” of the present invention. The wind pressure monitoring unit 50j of the present embodiment corresponds to the “wind pressure monitoring unit” of the present invention, and the correction coefficient determination unit 50f of the present embodiment corresponds to the “correction coefficient determination unit” of the present invention. The target rotational speed determining unit 50d corresponds to “target rotational speed determining means” of the present invention. In the following, processing executed by the control unit 50 according to the present embodiment in order to avoid the occurrence of explosion ignition will be described, but as a preparation, functions realized by these “units” will be briefly described.

ガス供給量算出部５０ｂは、水流センサー１７で検出された熱源機１への給水量や、熱源機１のユーザーによって設定された給湯温度などに基づいて、バーナー１１で燃焼させるべき燃料ガスの供給量を算出して、ガス供給量算出部５０ｂに出力する。ガス供給量制御部５０ａは、ガス流量制御弁１４に接続されており、ガス供給量算出部５０ｂで算出された供給量の燃料ガスがバーナー１１に供給されるように、ガス流量制御弁１４の開度を制御する。   The gas supply amount calculation unit 50b supplies fuel gas to be burned by the burner 11 based on the amount of water supplied to the heat source unit 1 detected by the water flow sensor 17 and the hot water supply temperature set by the user of the heat source unit 1. The amount is calculated and output to the gas supply amount calculation unit 50b. The gas supply amount control unit 50 a is connected to the gas flow rate control valve 14, and the gas flow rate control valve 14 is configured so that the supply amount of fuel gas calculated by the gas supply amount calculation unit 50 b is supplied to the burner 11. Control the opening.

目標回転速度決定部５０ｄは、燃焼ファン１２の目標回転速度を決定して回転制御部５０ｃに出力する。目標回転速度決定部５０ｄが決定する目標回転速度は、ガス供給量算出部５０ｂが算出した燃料ガスの供給量に応じて、適切な供給量の空気がバーナー１１に供給されるような回転速度に決定される。また、目標回転速度決定部５０ｄは目標回転速度を回転制御部５０ｃに出力するに先立って、補正係数決定部５０ｆから取得した補正係数を用いて目標回転速度を補正した後、補正後の目標回転速度を回転制御部５０ｃに出力する。   The target rotation speed determination unit 50d determines the target rotation speed of the combustion fan 12 and outputs it to the rotation control unit 50c. The target rotation speed determined by the target rotation speed determination unit 50d is a rotation speed at which an appropriate supply amount of air is supplied to the burner 11 according to the supply amount of the fuel gas calculated by the gas supply amount calculation unit 50b. It is determined. Further, prior to outputting the target rotation speed to the rotation control unit 50c, the target rotation speed determination unit 50d corrects the target rotation speed using the correction coefficient acquired from the correction coefficient determination unit 50f, and then corrects the target rotation after correction. The speed is output to the rotation control unit 50c.

回転制御部５０ｃは、目標回転速度決定部５０ｄから受け取った目標回転速度で燃焼ファン１２が回転するように、ファンモーター１２ｍに供給する駆動電流の電流値（駆動電流値）を制御する。すなわち、燃焼ファン１２の回転速度が目標回転速度に満たない場合には駆動電流値を増加させ、燃焼ファン１２の回転速度が目標回転速度を超えていた場合には駆動電流値を減少させることによって、燃焼ファン１２の回転速度が目標回転速度となるように、駆動電流値を制御する。ファンモーター１２ｍには、燃焼ファン１２の回転速度を検出する回転速度センサー１２ｓが内蔵されており、回転制御部５０ｃは回転速度センサー１２ｓの出力に基づいて燃焼ファン１２の回転速度を検出することができる。   The rotation control unit 50c controls the current value (drive current value) of the drive current supplied to the fan motor 12m so that the combustion fan 12 rotates at the target rotation speed received from the target rotation speed determination unit 50d. That is, when the rotational speed of the combustion fan 12 is less than the target rotational speed, the drive current value is increased, and when the rotational speed of the combustion fan 12 exceeds the target rotational speed, the drive current value is decreased. The drive current value is controlled so that the rotation speed of the combustion fan 12 becomes the target rotation speed. The fan motor 12m incorporates a rotation speed sensor 12s that detects the rotation speed of the combustion fan 12, and the rotation control unit 50c can detect the rotation speed of the combustion fan 12 based on the output of the rotation speed sensor 12s. it can.

駆動電流値検出部５０ｅは、燃焼ファン１２が目標回転速度で回転している時の駆動電流値を検出する。ここで、ファンモーター１２ｍの駆動電流値は燃焼ファン１２が単位時間あたりに行う仕事量に対応しており、そして、燃焼ファン１２が行う仕事の大部分は空気を送風するために使用されている。従って、ファンモーター１２ｍの駆動電流値は燃焼ファン１２による空気の送風量（従って、バーナー１１への空気の供給量）にほぼ対応している。このことから、燃焼ファン１２を目標回転速度で回転させたときの駆動電流値が通常値よりも少なかった場合は、排気ダクト３０や熱交換器１３での通過抵抗の増加などの理由で、燃焼ファン１２による空気の送風量が通常よりも少なくなっているものと考えられる。   The drive current value detector 50e detects a drive current value when the combustion fan 12 is rotating at the target rotation speed. Here, the drive current value of the fan motor 12m corresponds to the amount of work performed by the combustion fan 12 per unit time, and most of the work performed by the combustion fan 12 is used to blow air. . Therefore, the drive current value of the fan motor 12m substantially corresponds to the amount of air blown by the combustion fan 12 (therefore, the amount of air supplied to the burner 11). For this reason, if the drive current value when the combustion fan 12 is rotated at the target rotational speed is less than the normal value, the combustion is caused by an increase in passage resistance in the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13. It is considered that the amount of air blown by the fan 12 is smaller than usual.

そこで、補正係数決定部５０ｆは、駆動電流値検出部５０ｅが検出した駆動電流値を受け取って、燃焼ファン１２の回転速度の補正係数を算出した後、目標回転速度決定部５０ｄに出力する。補正係数を算出する方法については後述する。目標回転速度決定部５０ｄは、こうして補正係数決定部５０ｆから受け取った補正係数を用いて燃焼ファン１２の目標回転速度を補正した後、回転制御部５０ｃに出力する。   Therefore, the correction coefficient determination unit 50f receives the drive current value detected by the drive current value detection unit 50e, calculates a correction coefficient for the rotation speed of the combustion fan 12, and then outputs the correction coefficient to the target rotation speed determination unit 50d. A method for calculating the correction coefficient will be described later. The target rotational speed determination unit 50d corrects the target rotational speed of the combustion fan 12 using the correction coefficient thus received from the correction coefficient determination unit 50f, and then outputs the correction to the rotation control unit 50c.

点火部５０ｇは点火プラグ１５に接続されており、点火プラグ１５に電力を供給することによって、点火プラグ１５の先端からバーナー１１に向かって火花放電させることができる。そして、点火プラグ１５で火花放電させながら、バーナー１１から燃料ガスを流出させると燃料ガスに着火してバーナー１１での燃焼が開始される。また、バーナー１１で燃焼が開始されると、燃焼によって生じる炎が炎センサー１６によって検知される。炎検知部５０ｈは炎センサー１６に接続されており、炎を検知することによってバーナー１１で燃焼が開始されたことを検知することができる。   The ignition part 50g is connected to the spark plug 15, and by supplying power to the spark plug 15, it is possible to cause a spark discharge from the tip of the spark plug 15 toward the burner 11. When the fuel gas is discharged from the burner 11 while spark is discharged by the spark plug 15, the fuel gas is ignited and combustion in the burner 11 is started. When combustion is started by the burner 11, a flame generated by the combustion is detected by the flame sensor 16. The flame detection unit 50h is connected to the flame sensor 16, and can detect that combustion is started by the burner 11 by detecting the flame.

閉塞程度確認部５０ｉは、点火部５０ｇが点火プラグ１５で火花放電を開始するに先立って、補正係数決定部５０ｆから補正係数を取得することによって、排気ダクト３０や熱交換器１３での閉塞程度を判断する。前述したように、補正係数が大きいということは、排気ダクト３０や熱交換器１３での通過抵抗が大きくなっていることを示しているので、補正係数に基づいて閉塞程度を判断することができる。その結果、閉塞程度が許容範囲内であれば、そのまま点火部５０ｇに点火プラグ１５で火花放電させるが、閉塞程度が許容範囲を超えている場合は、点火プラグ１５での火花放電を中止する。   The blockage degree confirmation unit 50i acquires the correction coefficient from the correction coefficient determination unit 50f before the ignition unit 50g starts spark discharge with the spark plug 15, thereby blocking the degree in the exhaust duct 30 and the heat exchanger 13. Judging. As described above, the fact that the correction coefficient is large indicates that the passage resistance in the exhaust duct 30 and the heat exchanger 13 is large, so that the degree of blockage can be determined based on the correction coefficient. . As a result, if the degree of occlusion is within the allowable range, the ignition part 50g is caused to spark discharge with the spark plug 15 as it is, but if the degree of occlusion exceeds the allowable range, the spark discharge at the ignition plug 15 is stopped.

また、本実施例の制御部５０には、風圧監視部５０ｊも設けられている。風圧監視部５０ｊは、閉塞程度確認部５０ｉが閉塞程度を確認してから、炎検知部５０ｈが炎を検知してバーナー１１での燃焼が開始されるまでの間も、補正係数決定部５０ｆから補正係数を取得して、排気ダクト３０の屋外排出口３０ｅが受ける風圧を監視する。そして、風圧の大きさが所定の許容程度以内であれば、そのまま点火部５０ｇに点火プラグ１５で火花放電させるが、風圧が許容範囲を超えていた場合は、点火プラグ１５での火花放電を中止する。この理由については後ほど詳しく説明するが、こうすることによって爆発着火の発生を確実に回避することが可能となる。   Further, the control unit 50 of the present embodiment is also provided with a wind pressure monitoring unit 50j. The wind pressure monitoring unit 50j receives the correction coefficient determination unit 50f from the time when the blockage confirmation unit 50i confirms the blockage until the flame detection unit 50h detects the flame and combustion in the burner 11 is started. A correction coefficient is acquired and the wind pressure received by the outdoor outlet 30e of the exhaust duct 30 is monitored. Then, if the magnitude of the wind pressure is within a predetermined allowable level, the ignition part 50g is directly subjected to a spark discharge by the spark plug 15, but if the wind pressure exceeds the allowable range, the spark discharge at the spark plug 15 is stopped. To do. The reason for this will be described in detail later. By doing so, it is possible to reliably avoid the occurrence of explosion ignition.

Ｂ．燃焼運転処理 ：
図３は、上述した本実施例の制御部５０が熱源機１を燃焼運転するために実行する燃焼運転処理のフローチャートである。この処理は、熱源機１のユーザーによって図示しない運転開始ボタンが押されると開始される。図３に示されるように、燃焼運転処理では先ず始めに、水流が検知されたか否かを判断する（ＳＴＥＰ１）。図１を用いて前述したように、給水配管２の途中には水流センサー１７が設けられており、出湯カラン２０が開かれて給水配管２から熱源機１に向かって給水が開始されると、水流センサー１７が水の流量を検出して制御部５０に出力する。制御部５０は、水流センサー１７で検出された水の流量を所定の閾値の流量と比較することによって、水流が検知されたか否かを判断する。そして、閾値の流量以下であった場合には、水流が検知されていないと判断する（ＳＴＥＰ１：ｎｏ）。水流が検知されていない場合は、熱源機１を燃焼運転する必要はないので、再び同じ判断（ＳＴＥＰ１）を繰り返すことによって、水流が検知されるまで待機状態となる。 B. Combustion operation processing:
FIG. 3 is a flowchart of the combustion operation process executed by the control unit 50 of the above-described embodiment to perform the combustion operation of the heat source unit 1. This process is started when an operation start button (not shown) is pressed by the user of the heat source device 1. As shown in FIG. 3, in the combustion operation process, first, it is determined whether or not a water flow is detected (STEP 1). As described above with reference to FIG. 1, the water flow sensor 17 is provided in the middle of the water supply pipe 2, and when the tapping water run 20 is opened and water supply is started from the water supply pipe 2 toward the heat source unit 1, The water flow sensor 17 detects the flow rate of water and outputs it to the control unit 50. The control unit 50 determines whether or not a water flow has been detected by comparing the flow rate of water detected by the water flow sensor 17 with a predetermined threshold flow rate. And when it is below a threshold flow rate, it judges that a water flow is not detected (STEP1: no). When the water flow is not detected, it is not necessary to perform the combustion operation of the heat source unit 1, and therefore, the same determination (STEP 1) is repeated again to enter a standby state until the water flow is detected.

こうして待機しているうちに、やがて水流が検知されると、ＳＴＥＰ１で「ｙｅｓ」と判断して、閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）および点火処理（ＳＴＥＰ２０）を行った後、給湯運転処理（ＳＴＥＰ４０）を開始する。ここで、給湯運転処理（ＳＴＥＰ４０）とは、熱源機１のユーザーによって設定された給湯温度や給湯量に応じて、必要な温度の湯を必要な流量だけ生成するために、バーナー１１で燃料ガスを燃焼させる処理である。また、閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）とは、給湯運転処理（ＳＴＥＰ４０）に先立って、排気ダクト３０や熱交換器１３などでの閉塞程度を確認して、閉塞程度が許容範囲を超えている場合には、燃焼運転処理を中止する処理である。更に、点火処理（ＳＴＥＰ２０）は、閉塞程度が許容範囲内であることが確認された後に、給湯運転処理（ＳＴＥＰ４０）を開始するためにバーナー１１に点火する処理である。爆発着火はバーナー１１への点火時に発生する現象であり、本実施例の熱源機１はバーナー１１への点火の仕方を工夫することによって爆発着火の発生を回避している。以下では、本実施例の制御部５０が、爆発着火の発生を回避するために実行する点火処理（ＳＴＥＰ２０）について説明するが、その準備として、給湯運転処理（ＳＴＥＰ４０）および閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）について簡単に説明しておく。   If a water flow is eventually detected while waiting in this way, it is determined as “yes” in STEP 1, and after performing a blockage detection process (STEP 10) and an ignition process (STEP 20), a hot water supply operation process (STEP 40) is performed. Start. Here, the hot water supply operation process (STEP 40) means that the fuel gas is generated by the burner 11 in order to generate hot water having a required temperature according to the hot water supply temperature and the amount of hot water set by the user of the heat source unit 1. It is a process to burn. Further, the blockage detection process (STEP 10) is performed when the blockage degree in the exhaust duct 30, the heat exchanger 13 or the like is confirmed prior to the hot water supply operation process (STEP 40), and the blockage level exceeds the allowable range. Is a process of canceling the combustion operation process. Furthermore, the ignition process (STEP 20) is a process for igniting the burner 11 in order to start the hot water supply operation process (STEP 40) after it is confirmed that the degree of blockage is within the allowable range. Explosive ignition is a phenomenon that occurs when the burner 11 is ignited, and the heat source apparatus 1 of this embodiment avoids the occurrence of explosive ignition by devising how to ignite the burner 11. Below, although the ignition process (STEP 20) performed in order for the control part 50 of a present Example to perform generation | occurrence | production of an explosion ignition is demonstrated, as the preparation, the hot water supply operation process (STEP 40) and the blockade detection process (STEP 10) Let's briefly explain.

Ｂ−１．給湯運転処理 ：
図４は、給湯運転処理の詳細な内容を示したフローチャートである。図３を用いて前述したように、この処理は、点火処理（ＳＴＥＰ２０）でバーナー１１に点火された後に開始される処理である。図示されるように、給湯運転処理では先ず始めに、バーナー１１に供給するべき燃料ガスの供給量（燃料ガス供給量）を算出する（ＳＴＥＰ４１）。必要な給湯温度および給湯量が分かれば、必要な燃料ガス供給量を算出することができる。また、生成した湯の温度を検出して、湯の温度が給湯温度よりも低ければ燃料ガス供給量を増加させ、逆に、湯の温度が供給温度よりも高ければ燃料ガス供給量を減少させればよい。ＳＴＥＰ４１では、このようにして燃料ガス供給量を算出する。 B-1. Hot water supply operation processing:
FIG. 4 is a flowchart showing detailed contents of the hot water supply operation process. As described above with reference to FIG. 3, this process is a process that is started after the burner 11 is ignited in the ignition process (STEP 20). As shown in the figure, in the hot water supply operation process, first, the supply amount of fuel gas (fuel gas supply amount) to be supplied to the burner 11 is calculated (STEP 41). If the necessary hot water supply temperature and hot water supply amount are known, the required fuel gas supply amount can be calculated. In addition, the temperature of the generated hot water is detected, and if the hot water temperature is lower than the hot water supply temperature, the fuel gas supply amount is increased. Conversely, if the hot water temperature is higher than the supply temperature, the fuel gas supply amount is decreased. Just do it. In STEP 41, the fuel gas supply amount is calculated in this way.

続いて、燃料ガス供給量に応じた燃焼ファン１２の目標回転速度を算出する（ＳＴＥＰ４２）。バーナー１１で燃料ガスを適切に燃焼させるためには、燃料ガスと空気とを適切な割合でバーナー１１に供給する必要があるから、バーナー１１への燃料ガス供給量が決まれば、それに応じて必要な空気の供給量も決めることができる。そして、バーナー１１への空気の供給量が決まれば、そのために必要な燃焼ファン１２の回転速度も求めることができる。ＳＴＥＰ４２では、このようにして燃料ガス供給量に応じた燃焼ファン１２の目標回転速度を算出する。もっとも、排気ダクト３０内に異物が入り込んだり、熱交換器１３でススによる目詰まりが発生したりして、通過抵抗が大きくなると、燃焼ファン１２が空回り気味となってしまうので、回転速度に応じた供給量の空気を送風できなくなる。そこで、ＳＴＥＰ４２で求めた目標回転速度を、後述する方法で算出しておいた補正係数Ｈを用いて補正する（ＳＴＥＰ４３）。   Subsequently, the target rotational speed of the combustion fan 12 corresponding to the fuel gas supply amount is calculated (STEP 42). In order for the burner 11 to properly burn the fuel gas, it is necessary to supply the fuel gas and air to the burner 11 at an appropriate ratio. Therefore, if the fuel gas supply amount to the burner 11 is determined, it is necessary accordingly. The amount of air supply can also be determined. And if the supply amount of the air to the burner 11 is decided, the rotational speed of the combustion fan 12 required for it can also be calculated | required. In STEP 42, the target rotational speed of the combustion fan 12 corresponding to the fuel gas supply amount is calculated in this way. However, if foreign matter enters the exhaust duct 30 or clogging due to soot occurs in the heat exchanger 13 and the passage resistance increases, the combustion fan 12 becomes idle, so depending on the rotational speed. It becomes impossible to blow the air of the supplied amount. Therefore, the target rotational speed obtained in STEP 42 is corrected using the correction coefficient H calculated by the method described later (STEP 43).

こうして燃料ガス供給量と、補正した目標回転速度とが得られたら、燃料ガス供給量に応じてガス流量制御弁１４を制御するとともに、補正した目標回転速度で燃焼ファン１２が回転するようにファンモーター１２ｍの駆動電流値を制御する（ＳＴＥＰ４４）。そして、ファンモーター１２ｍの駆動電流値を検出して、目標回転速度を補正するための補正係数Ｈを算出する（ＳＴＥＰ４５）。   When the fuel gas supply amount and the corrected target rotation speed are thus obtained, the gas flow rate control valve 14 is controlled according to the fuel gas supply amount, and the fan is rotated so that the combustion fan 12 rotates at the corrected target rotation speed. The drive current value of the motor 12m is controlled (STEP 44). Then, a drive current value of the fan motor 12m is detected, and a correction coefficient H for correcting the target rotational speed is calculated (STEP 45).

図５は、ファンモーター１２ｍの駆動電流値に基づいて補正係数Ｈを算出する方法についての説明図である。図５には、燃焼ファン１２の回転速度を横軸に取り、ファンモーター１２ｍの駆動電流値を縦軸に取って、燃焼ファン１２の回転速度と、その回転速度で燃焼ファン１２を回転させるために必要なファンモーター１２ｍの駆動電流値との関係が示されている。図示されるように、燃焼ファン１２の回転速度が増加するほど、ファンモーター１２ｍの駆動電流値は大きくなる。これは、次のような理由による。先ず、ファンモーター１２ｍの駆動電流値は、ファンモーター１２ｍが行う仕事量に対応する。また、ファンモーター１２ｍが行う仕事の大部分は、燃焼ファン１２が空気を送風するために使用されるが、仕事の一部は、ファンモーター１２ｍでの摩擦抵抗によって消費される。   FIG. 5 is an explanatory diagram of a method for calculating the correction coefficient H based on the drive current value of the fan motor 12m. In FIG. 5, the rotational speed of the combustion fan 12 is taken on the horizontal axis, the drive current value of the fan motor 12m is taken on the vertical axis, and the rotational speed of the combustion fan 12 and the combustion fan 12 are rotated at that rotational speed. The relationship with the drive current value of the fan motor 12m required for the above is shown. As shown in the figure, the drive current value of the fan motor 12m increases as the rotational speed of the combustion fan 12 increases. This is due to the following reason. First, the drive current value of the fan motor 12m corresponds to the amount of work performed by the fan motor 12m. Most of the work performed by the fan motor 12m is used for the combustion fan 12 to blow air, but a part of the work is consumed by the frictional resistance of the fan motor 12m.

当然ながら、燃焼ファン１２の回転速度が増加するほど空気の送風量も増加し、ファンモーター１２ｍでの摩擦抵抗も増加する。その結果、燃焼ファン１２の回転速度が増加するほど、ファンモーター１２ｍの駆動電流値も増加することになる。図５中に示した太い実線は、排気ダクト３０や熱交換器１３などが全く閉塞していない場合の駆動電流値を表しており、図５中に示した太い破線は、ファンモーター１２ｍでの摩擦抵抗を表している。従って、太い実線と太い破線との間の部分が、燃焼ファン１２の送風量に対応する。尚、本実施例では、図５中に太い実線で示した駆動電流値が、本発明における「標準駆動電流値」に対応する。   Naturally, as the rotational speed of the combustion fan 12 increases, the amount of air blown increases, and the frictional resistance at the fan motor 12m also increases. As a result, as the rotational speed of the combustion fan 12 increases, the drive current value of the fan motor 12m also increases. The thick solid line shown in FIG. 5 represents the drive current value when the exhaust duct 30 and the heat exchanger 13 are not closed at all, and the thick broken line shown in FIG. 5 is the fan motor 12m. Represents frictional resistance. Therefore, the portion between the thick solid line and the thick broken line corresponds to the air flow rate of the combustion fan 12. In this embodiment, the drive current value indicated by the thick solid line in FIG. 5 corresponds to the “standard drive current value” in the present invention.

また、燃焼ファン１２の回転速度が同じであれば、排気ダクト３０や熱交換器１３が閉塞気味になるほど燃焼ファン１２の送風量が減少するので、ファンモーター１２ｍの駆動電流値も減少する。このことに対応して、排気ダクト３０や熱交換器１３などの閉塞によって通過抵抗が増加するに従って、回転速度に対する駆動電流値は、太い実線で示した駆動電流値から太い破線で示した駆動電流値に向かって小さくなっていく。   Further, if the rotational speed of the combustion fan 12 is the same, the amount of air blown by the combustion fan 12 decreases as the exhaust duct 30 and the heat exchanger 13 become obstructed, and the drive current value of the fan motor 12m also decreases. Correspondingly, as the passage resistance increases due to the blockage of the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13, the drive current value with respect to the rotational speed is changed from the drive current value indicated by the thick solid line to the drive current indicated by the thick broken line. It gets smaller toward the value.

以上の予備知識を踏まえて、駆動電流値から補正係数Ｈを算出する方法について説明する。例えば、燃焼ファン１２を回転速度Ｒ０で回転させた時のファンモーター１２ｍの駆動電流値がＩ０であったとする。仮に、排気ダクト３０や熱交換器１３が全く閉塞していないとすると、燃焼ファン１２を回転速度Ｒ０で回転させるために要する駆動電流値はＩ２となる筈である。図５に示したように、Ｉ０＜Ｉ２の場合は、排気ダクト３０あるいは熱交換器１３が閉塞気味であると考えられる。また、回転速度Ｒ０での摩擦抵抗に相当する駆動電流値をＩ１とすると、排気ダクト３０や熱交換器１３が全く閉塞していなければ、燃焼ファン１２の送風量は駆動電流値ａ（＝Ｉ２−Ｉ１）に対応する送風量となる筈であるが、排気ダクト３０あるいは熱交換器１３が閉塞気味となったことによって、燃焼ファン１２の送風量が駆動電流値ｂ（＝Ｉ０−Ｉ１）に対応する送風量に減少していることになる。そこで、この送風量の減少を回転速度の増加によって補うべく、以下の計算式によって目標回転速度の補正係数Ｈを算出する。
補正係数Ｈ＝Ｋ｛（ａ／ｂ）−１｝＋１
ここで、Ｋは予め定められた比例定数である。 Based on the above prior knowledge, a method of calculating the correction coefficient H from the drive current value will be described. For example, the driving current value of the fan motor 12m when rotating the combustion fan 12 at a rotational speed R 0 is assumed to be I 0. Assuming that the exhaust duct 30 and heat exchanger 13 is not at all closed, the drive current value necessary to rotate the combustion fan 12 at a rotational speed R0 is supposed to be I 2. As shown in FIG. 5, when I 0 <I 2 , the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 is considered to be closed. If the drive current value corresponding to the frictional resistance at the rotational speed R 0 is I 1 , the air flow rate of the combustion fan 12 is the drive current value a (if the exhaust duct 30 and the heat exchanger 13 are not blocked at all. = I 2 −I 1 ), the amount of air blown by the combustion fan 12 becomes the drive current value b (= I) because the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 becomes obstructive. 0 to I 1 ). Therefore, in order to compensate for the decrease in the air flow rate by increasing the rotation speed, a correction coefficient H for the target rotation speed is calculated by the following calculation formula.
Correction coefficient H = K {(a / b) -1} +1
Here, K is a predetermined proportionality constant.

このような補正係数Ｈを求めておけば、目標回転速度をＲ０とするところを、目標回転速度Ｒ０に補正係数Ｈを乗算した目標回転速度Ｈ×Ｒ０とすることによって、排気ダクト３０あるいは熱交換器１３の閉塞による送風量の減少を補うことができる。図４のＳＴＥＰ４５では、以上のようにして、目標回転速度の補正係数Ｈを算出する。また、こうして得られた補正係数Ｈは、制御部５０に内蔵された図示しないメモリーに一旦、記憶しておく（ＳＴＥＰ４６）。 If seeking such a correction coefficient H, by the target rotational speed at which the R 0, the target rotational speed H × R 0 obtained by multiplying the correction coefficient H in the target rotation speed R 0, the exhaust duct 30 Alternatively, it is possible to compensate for a decrease in the amount of air blown due to the blockage of the heat exchanger 13. In STEP 45 of FIG. 4, the correction coefficient H of the target rotational speed is calculated as described above. Further, the correction coefficient H thus obtained is temporarily stored in a memory (not shown) built in the control unit 50 (STEP 46).

尚、以上の説明から明らかなように、補正係数Ｈは、排気ダクト３０あるいは熱交換器１３などでの閉塞程度を表しており、閉塞程度と補正係数Ｈとの間には、図６に例示するような関係が存在している。従って、補正係数Ｈに基づいて、排気ダクト３０あるいは熱交換器１３などでの閉塞程度を推定することが可能である。   As is clear from the above description, the correction coefficient H represents the degree of blockage in the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13, etc., and between the blockage degree and the correction coefficient H is illustrated in FIG. A relationship exists. Therefore, it is possible to estimate the degree of blockage in the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 based on the correction coefficient H.

以上のようにして求めた補正係数Ｈを記憶したら（図４のＳＴＥＰ４６）、水流センサー１７で水流が検知されているか否かを判断して（ＳＴＥＰ４７）、水流が検知されていれば（ＳＴＥＰ４７：ｙｅｓ）、処理の先頭に戻って再び燃料ガス供給量を算出する（ＳＴＥＰ４１）。そして、燃焼ファン１２の目標回転速度を算出した後、補正係数Ｈを用いて燃焼ファン１２の目標回転速度を補正する（ＳＴＥＰ４２、ＳＴＥＰ４３）。このときに用いる補正係数Ｈは、先にＳＴＥＰ４６でメモリーに記憶しておいた補正係数Ｈである。このように、燃焼ファン１２の目標回転速度を補正係数Ｈで補正することにより、たとえ排気ダクト３０あるいは熱交換器１３が閉塞気味になっても、バーナー１１には燃料ガス供給量に応じて適切な供給量の空気を供給することが可能となる。   When the correction coefficient H obtained as described above is stored (STEP 46 in FIG. 4), it is determined whether or not a water flow is detected by the water flow sensor 17 (STEP 47), and if a water flow is detected (STEP 47: yes), returning to the top of the process, the fuel gas supply amount is calculated again (STEP 41). Then, after calculating the target rotational speed of the combustion fan 12, the target rotational speed of the combustion fan 12 is corrected using the correction coefficient H (STEP 42, STEP 43). The correction coefficient H used at this time is the correction coefficient H previously stored in the memory in STEP46. In this way, by correcting the target rotational speed of the combustion fan 12 with the correction coefficient H, the burner 11 is appropriately set in accordance with the amount of fuel gas supplied even if the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 becomes obstructive. It is possible to supply a sufficient amount of air.

また、こうしてバーナー１１で燃料ガスを燃焼させている間に、出湯カラン２０が閉じられるなどして水流センサー１７で水流が検知されなくなると、ＳＴＥＰ４７で「ｎｏ」と判断されて、ガス流量制御弁１４を閉じて燃料ガスの供給を停止する（ＳＴＥＰ４８）。この時点では、まだ燃焼ファン１２は回転しているが、燃焼ハウジング１０内に残った燃焼排気を排出するために、所定時間が経過するまで燃焼ファン１２を回転させておく。そして、燃料ガスの供給を停止してから所定時間が経過したら、燃焼ファン１２の回転を停止した後（ＳＴＥＰ４９）、図４の給湯運転処理を終了して、図３の燃焼運転処理に復帰する。   Further, if the water flow sensor 17 cannot detect the water flow while the fuel gas is burned by the burner 11 and the water flow sensor 17 can no longer detect the water flow, the gas flow control valve is determined as “no” in STEP 47. 14 is closed to stop the fuel gas supply (STEP 48). At this time, the combustion fan 12 is still rotating, but in order to discharge the combustion exhaust remaining in the combustion housing 10, the combustion fan 12 is rotated until a predetermined time elapses. When a predetermined time has elapsed since the supply of the fuel gas was stopped, the rotation of the combustion fan 12 was stopped (STEP 49), the hot water supply operation process in FIG. 4 was terminated, and the combustion operation process in FIG. 3 is resumed. .

Ｂ−２．閉塞検知処理 ：
図７は、上述した給湯運転処理に先立って本実施例の制御部５０が実行する閉塞検知処理のフローチャートである。図３に示したように、この処理は、燃焼運転処理の中で水流センサー１７によって水流が検知されると（ＳＴＥＰ１：ｙｅｓ）、始めに行われる処理である。以下、図７を参照しながら閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）について簡単に説明する。 B-2. Blockage detection processing:
FIG. 7 is a flowchart of the clogging detection process executed by the control unit 50 of this embodiment prior to the hot water supply operation process described above. As shown in FIG. 3, this process is performed first when a water flow is detected by the water flow sensor 17 during the combustion operation process (STEP 1: yes). Hereinafter, the blockage detection process (STEP 10) will be briefly described with reference to FIG.

閉塞検知処理では先ず始めに、燃焼ファン１２を閉塞検知用に設定された所定の回転速度（閉塞検知用回転速度）で回転させる（ＳＴＥＰ１１）。図２を用いて前述したように、燃焼ファン１２の回転速度は、ファンモーター１２ｍに内蔵された回転速度センサー１２ｓを用いて検出することができる。制御部５０は、検出した回転速度が閉塞検知用回転速度よりも低ければ、ファンモーター１２ｍの駆動電流値を増加させ、閉塞検知用回転速度よりも高ければ、駆動電流値を増加させることによって、燃焼ファン１２の回転速度が閉塞検知用回転速度となるように制御する。尚、本実施例の閉塞検知用回転速度は、毎分２７００回転に設定されている。   In the blockage detection process, first, the combustion fan 12 is rotated at a predetermined rotational speed set for blockage detection (rotation speed for blockage detection) (STEP 11). As described above with reference to FIG. 2, the rotational speed of the combustion fan 12 can be detected by using the rotational speed sensor 12s incorporated in the fan motor 12m. The controller 50 increases the drive current value of the fan motor 12m if the detected rotation speed is lower than the blockage detection rotation speed, and increases the drive current value if the detected rotation speed is higher than the blockage detection rotation speed, Control is performed so that the rotational speed of the combustion fan 12 becomes the rotational speed for detecting the blockage. Note that the blocking detection rotation speed of this embodiment is set to 2700 rotations per minute.

続いて、燃焼ファン１２が閉塞検知用回転速度で回転している時のファンモーター１２ｍの駆動電流値を検出し（ＳＴＥＰ１２）、検出した駆動電流値を用いて補正係数Ｈを算出する（ＳＴＥＰ１３）。補正係数Ｈは、図５を用いて前述した方法を用いて算出する。   Subsequently, the drive current value of the fan motor 12m when the combustion fan 12 is rotating at the blockage detection rotation speed is detected (STEP 12), and the correction coefficient H is calculated using the detected drive current value (STEP 13). . The correction coefficient H is calculated using the method described above with reference to FIG.

そして、補正係数Ｈが所定の第１基準値以下か否かを判断する（ＳＴＥＰ１４）。図６に示したように、補正係数Ｈは、排気ダクト３０や熱交換器１３などでの閉塞程度に対応しており、補正係数Ｈが大きくなるほど、閉塞程度も大きくなる。そこで、予め適切な第１基準値を設定しておき、補正係数Ｈと第１基準値とを比較することによって、排気ダクト３０や熱交換器１３などでの閉塞程度が許容範囲内にあるか否かを判断する。その結果、補正係数Ｈが所定の第１基準値を超えていた場合には（ＳＴＥＰ１４：ｎｏ）、閉塞程度が許容範囲内にないと考えられるので、その旨の警告を出力した後（ＳＴＥＰ１５）、熱源機１の運転を停止する。これに対して、補正係数Ｈが所定の第１基準値以下であった場合には（ＳＴＥＰ１４：ｙｅｓ）、閉塞程度が許容範囲内にあると考えられるので、図７の閉塞検知処理を終了した後、図３の燃焼運転処理に復帰して、以下に説明する点火処理（ＳＴＥＰ２０）を開始する。   Then, it is determined whether or not the correction coefficient H is equal to or less than a predetermined first reference value (STEP 14). As shown in FIG. 6, the correction coefficient H corresponds to the degree of blockage in the exhaust duct 30, the heat exchanger 13, etc., and the degree of blockage increases as the correction coefficient H increases. Therefore, by setting an appropriate first reference value in advance and comparing the correction coefficient H with the first reference value, whether the degree of blockage in the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 is within an allowable range. Judge whether or not. As a result, when the correction coefficient H exceeds the predetermined first reference value (STEP 14: no), it is considered that the degree of blockage is not within the allowable range, and thus a warning to that effect is output (STEP 15). Then, the operation of the heat source unit 1 is stopped. On the other hand, when the correction coefficient H is equal to or less than the predetermined first reference value (STEP 14: yes), the degree of blockage is considered to be within the allowable range, so the blockage detection process in FIG. Thereafter, the process returns to the combustion operation process of FIG. 3 and an ignition process (STEP 20) described below is started.

Ｂ−３．点火処理 ：
図８は、上述した閉塞検知処理に続いて開始される点火処理のフローチャートである。上述したように、この処理は、排気ダクト３０や熱交換器１３での閉塞程度が許容範囲内であることを確認した後、バーナー１１に点火するために開始される。 B-3. Ignition processing:
FIG. 8 is a flowchart of an ignition process that is started following the blockage detection process described above. As described above, this process is started to ignite the burner 11 after confirming that the degree of blockage in the exhaust duct 30 and the heat exchanger 13 is within the allowable range.

図８に示されるように、点火処理を開始すると、先ず始めに、風圧監視処理を起動する（ＳＴＥＰ２１）。ここで風圧監視処理とは、排気ダクト３０の屋外排出口３０ｅが受ける風圧を監視する処理である。図１を用いて前述したように、本実施例の熱源機１は、バーナー１１での燃焼によって生じた燃焼排気を、排気ダクト３０で屋外まで導いて屋外排出口３０ｅから排出している。このため、屋外での風向きによっては、排気ダクト３０の屋外排出口３０ｅに風圧が掛かることがある。そして、詳細には後述するが、熱源機１の爆発着火は、排気ダクト３０や熱交換器１３などでの閉塞程度を確認してから、バーナー１１での燃焼が開始されるまでの僅かな時間に、排気ダクト３０の屋外排出口３０ｅが風圧を受けた場合に発生し易いことが明らかになった。そこで、本実施例の制御部５０は、点火処理を開始すると、先ず始めに風圧監視処理を起動することによって、排気ダクト３０の屋外排出口３０ｅが受ける風圧を監視するのである。風圧監視処理の詳細については後述する。   As shown in FIG. 8, when the ignition process is started, first, the wind pressure monitoring process is started (STEP 21). Here, the wind pressure monitoring process is a process of monitoring the wind pressure received by the outdoor outlet 30e of the exhaust duct 30. As described above with reference to FIG. 1, the heat source unit 1 of the present embodiment guides the combustion exhaust generated by the combustion in the burner 11 to the outside through the exhaust duct 30 and discharges it from the outdoor outlet 30 e. For this reason, wind pressure may be applied to the outdoor outlet 30e of the exhaust duct 30 depending on the wind direction outdoors. As will be described later in detail, the explosion ignition of the heat source device 1 is a short time from the time when the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 is checked until the combustion in the burner 11 is started. In addition, it has been clarified that it is likely to occur when the outdoor outlet 30e of the exhaust duct 30 receives wind pressure. Therefore, when the ignition process is started, the control unit 50 according to the present embodiment first monitors the wind pressure received by the outdoor outlet 30e of the exhaust duct 30 by starting the wind pressure monitoring process. Details of the wind pressure monitoring process will be described later.

風圧監視処理を起動したら（ＳＴＥＰ２１）、続いて、ＣＯセンサー１８が正常に動作していることを確認する（ＳＴＥＰ２２）。そして、ＣＯセンサー１８が正常に動作していない場合は（ＳＴＥＰ２２：ｎｏ）、その旨の警告を出力した後（ＳＴＥＰ２３）、熱源機１の運転を停止する。これに対して、ＣＯセンサー１８が正常に動作していた場合は（ＳＴＥＰ２２：ｙｅｓ）、メモリーから補正係数Ｈを読み出して、予め設定されている点火用回転速度を補正する（ＳＴＥＰ２４）。ここで、点火用回転速度とは、バーナー１１への点火時に適切な供給量の空気が供給できるように、予め定められた燃焼ファン１２の目標回転速度であり、本実施例では毎分２２５０回転に設定されている。また、排気ダクト３０や熱交換器１３などが閉塞気味の場合には、点火用回転速度で燃焼ファン１２を回転させても空気の供給量が不足するので、前述した給湯運転処理中で得られた補正係数Ｈを用いて、点火用回転速度を補正する。   When the wind pressure monitoring process is activated (STEP 21), it is subsequently confirmed that the CO sensor 18 is operating normally (STEP 22). If the CO sensor 18 is not operating normally (STEP 22: no), a warning to that effect is output (STEP 23), and then the operation of the heat source unit 1 is stopped. On the other hand, when the CO sensor 18 is operating normally (STEP 22: yes), the correction coefficient H is read from the memory, and the preset ignition rotational speed is corrected (STEP 24). Here, the rotation speed for ignition is a predetermined target rotation speed of the combustion fan 12 so that an appropriate supply amount of air can be supplied when the burner 11 is ignited. In this embodiment, 2250 rotations per minute. Is set to In addition, when the exhaust duct 30 or the heat exchanger 13 is closed, the amount of air supply is insufficient even when the combustion fan 12 is rotated at the ignition rotation speed. The ignition rotational speed is corrected using the correction coefficient H.

そして、補正した点火用回転速度を、燃焼ファン１２の目標回転速度に設定する（ＳＴＥＰ２５）。図８の点火処理（ＳＴＥＰ８０）に先立って行われる閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）では、燃焼ファン１２が閉塞検知用回転速度で回転しているから（図７のＳＴＥＰ１１参照）、燃焼ファン１２の回転速度が閉塞検知用回転速度から補正後の点火用回転速度へと変更されることになる。   Then, the corrected ignition rotational speed is set to the target rotational speed of the combustion fan 12 (STEP 25). In the blockage detection process (STEP10) performed prior to the ignition process (STEP80) of FIG. 8, the combustion fan 12 is rotating at the blockage detection rotation speed (see STEP11 of FIG. 7), so the rotation speed of the combustion fan 12 is Is changed from the blockage detection rotation speed to the corrected ignition rotation speed.

その後、点火プラグ１５で最長４秒間の火花放電を開始し（ＳＴＥＰ２６）、火花放電が行われている状態でガス流量制御弁１４を制御することによって、点火用の燃料ガス供給量で燃料ガスの供給を開始する（ＳＴＥＰ２７）。そして、炎センサー１６で炎が検知されたか否かを判断する（ＳＴＥＰ２８）。その結果、炎が検知されていない場合は（ＳＴＥＰ２８：ｎｏ）、火花放電を開始してから４秒が経過したか否かを判断し（ＳＴＥＰ２９）、４秒が経過していない場合は（ＳＴＥＰ２９：ｎｏ）、再びＳＴＥＰ２８に戻って、炎が検知されたか否かを判断する。こうして、炎が検知されるか（ＳＴＥＰ２８：ｙｅｓ）、あるいは火花放電の開始から４秒が経過するまで（ＳＴＥＰ２９：ｙｅｓ）、同じ判断を繰り返す。もっとも、上述したように燃焼ファン１２は点火に適した目標回転速度で回転しており（ＳＴＥＰ２５）、点火に適した供給量で燃料ガスが供給されているので（ＳＴＥＰ２７）、通常であれば点火プラグ１５で火花放電することによって、放電開始から４秒以内に燃料ガスが着火して、炎センサー１６で炎が検知される。そして、炎が検知された場合は（ＳＴＥＰ２８：ｙｅｓ）、点火処理と並行して実行されている風圧監視処理を停止して（ＳＴＥＰ３２）、図８の点火処理を終了して図３の燃焼運転処理に復帰した後、前述した給湯運転処理を開始する。   Thereafter, spark discharge for a maximum of 4 seconds is started with the spark plug 15 (STEP 26), and the gas flow rate control valve 14 is controlled in a state where the spark discharge is being performed, so that the fuel gas supply amount for ignition is increased. Supply is started (STEP 27). Then, it is determined whether or not a flame is detected by the flame sensor 16 (STEP 28). As a result, when no flame is detected (STEP 28: no), it is determined whether or not 4 seconds have elapsed since the start of the spark discharge (STEP 29), and when 4 seconds have not elapsed (STEP 29). : No), it returns to STEP28 again and it is judged whether the flame was detected. In this way, the same determination is repeated until the flame is detected (STEP 28: yes) or until 4 seconds elapse from the start of the spark discharge (STEP 29: yes). However, as described above, the combustion fan 12 rotates at a target rotational speed suitable for ignition (STEP 25), and fuel gas is supplied at a supply amount suitable for ignition (STEP 27). By spark discharge at the plug 15, the fuel gas is ignited within 4 seconds from the start of discharge, and the flame sensor 16 detects the flame. If a flame is detected (STEP 28: yes), the wind pressure monitoring process executed in parallel with the ignition process is stopped (STEP 32), the ignition process of FIG. 8 is terminated, and the combustion operation of FIG. After returning to the process, the hot water supply operation process described above is started.

ところが、稀にではあるが、点火プラグ１５で火花放電を開始してから４秒が経過しても燃料ガスが着火しないことがある。この場合は、ＳＴＥＰ２９では「ｎｏ」と判断して、燃料ガスの供給を一旦停止した後（ＳＴＥＰ３０）、２秒間だけ燃焼ファン１２の目標回転速度を増加させることによってパージ運転を実施する（ＳＴＥＰ３１）。すなわち、燃焼ハウジング１０内には着火しなかった燃料ガスが残っていると考えられるので、この燃料ガスを排出するために燃焼ファン１２の目標回転速度を増加させるのである。尚、パージ運転の態様は、燃焼ファン１２の目標回転速度を一定量（例えば毎分５００回転）だけ増加させるようにしても良いし、予め設定しておいたパージ用の目標回転速度（例えば毎分３０００回転）まで増加させるようにしてもよい。   However, although rarely, the fuel gas may not ignite even if 4 seconds elapse after the spark plug 15 starts spark discharge. In this case, it is determined as “no” in STEP 29, and after the supply of the fuel gas is temporarily stopped (STEP 30), the purge operation is performed by increasing the target rotational speed of the combustion fan 12 for 2 seconds (STEP 31). . That is, since it is considered that the fuel gas that has not been ignited remains in the combustion housing 10, the target rotational speed of the combustion fan 12 is increased in order to discharge the fuel gas. In the purge operation mode, the target rotational speed of the combustion fan 12 may be increased by a certain amount (for example, 500 revolutions per minute), or a preset target rotational speed for purge (for example, every revolution). It may be increased up to 3000 rpm).

そして、２秒間のパージ運転が終了したら、前述したＳＴＥＰ２５に戻って、再び補正後の点火用回転速度で燃焼ファン１２を回転させながら、点火プラグ１５で火花放電を開始して（ＳＴＥＰ２６）、点火用の燃料ガス供給量で燃料ガスを供給することによって（ＳＴＥＰ２７）、燃料ガスへの再点火を試みる。こうした動作を繰り返しているうちに、やがて燃料ガスが着火して、炎センサー１６で炎が検知されるので（ＳＴＥＰ２８：ｙｅｓ）、風圧監視処理を停止して（ＳＴＥＰ３２）、図８の点火処理を終了した後、前述した給湯運転処理を開始する。尚、以上では、炎が検知されるまで（ＳＴＥＰ２８：ｙｅｓ）、パージ運転および再点火を繰り返すものとして説明したが、連続して一定回数（例えば４回）以上、点火に失敗した場合には、その旨の警告を出力して、運転を停止するようにしても良い。   When the purge operation for 2 seconds is completed, the process returns to STEP 25 described above, and spark discharge is started by the spark plug 15 while rotating the combustion fan 12 again at the corrected ignition rotational speed (STEP 26). The fuel gas is supplied at the required fuel gas supply amount (STEP 27) to attempt to reignite the fuel gas. While the above operation is repeated, the fuel gas is eventually ignited and the flame is detected by the flame sensor 16 (STEP 28: yes). Therefore, the wind pressure monitoring process is stopped (STEP 32), and the ignition process of FIG. 8 is performed. After finishing, the hot water supply operation process described above is started. In the above description, the purge operation and re-ignition are repeated until a flame is detected (STEP 28: yes). However, when ignition fails continuously for a certain number of times (for example, four times), A warning to that effect may be output to stop the operation.

ここで、熱源機１の爆発着火は、後述する特別な条件が成立した状態で、上述した点火処理で燃料ガスへの点火に失敗した場合に発生することが判明した。以下では、熱源機１で爆発着火が発生するメカニズムについて説明する。   Here, it has been found that the explosion ignition of the heat source unit 1 occurs when ignition of the fuel gas fails in the above-described ignition process in a state where a special condition described later is satisfied. Below, the mechanism in which explosion ignition generate | occur | produces with the heat-source equipment 1 is demonstrated.

Ｂ−４．爆発着火の発生メカニズム ：
図９は、熱源機１で爆発着火が発生するメカニズムについての説明図である。図９には、上述した点火処理が実行されている時の、燃焼ハウジング１０内の状態が概念的に示されている。尚、図９では図示が煩雑となることを避けるために、熱交換器１３は図示が省略されている。 B-4. Generation mechanism of explosion ignition:
FIG. 9 is an explanatory diagram of a mechanism by which explosion ignition occurs in the heat source device 1. FIG. 9 conceptually shows the state in the combustion housing 10 when the above-described ignition process is executed. In FIG. 9, the illustration of the heat exchanger 13 is omitted in order to avoid complicated illustration.

図９（ａ）は、燃焼ファン１２を回転させて、点火プラグ１５で火花放電しながら、ガス流量制御弁１４を開いてバーナー１１に燃料ガスを供給している状態を表している。燃焼ハウジング１０内で斜線を付した部分は、バーナー１１から流出した燃料ガスが存在する領域を表しており、白抜きの矢印は空気の流れを表している。点火プラグ１５の周辺には燃料ガスと空気とが適切な比率で混じり合って混合気が形成されているので、通常であれば、点火プラグ１５で火花放電することによって、図９（ｂ）に示したようにバーナー１１での燃焼が開始される。図９（ｂ）中で斜線を付して示した矢印は、バーナー１１での燃焼によって生じた燃焼排気の流れを表している。図示されるように燃焼排気は、排気ダクト３０を通って屋外排出口３０ｅから屋外に排出される。   FIG. 9A shows a state in which the fuel gas is supplied to the burner 11 by opening the gas flow rate control valve 14 while rotating the combustion fan 12 and spark discharge with the spark plug 15. The hatched portion in the combustion housing 10 represents a region where the fuel gas flowing out from the burner 11 exists, and the white arrow represents the flow of air. Since fuel gas and air are mixed at an appropriate ratio to form an air-fuel mixture around the spark plug 15, normally, spark discharge is performed by the spark plug 15, so that FIG. As shown, combustion in the burner 11 is started. An arrow indicated by hatching in FIG. 9B represents a flow of combustion exhaust generated by combustion in the burner 11. As shown in the figure, the combustion exhaust gas is discharged to the outdoors through the exhaust duct 30 and from the outdoor discharge port 30e.

ところが、前述したように、稀にではあるが、点火プラグ１５で火花放電しても燃料ガスに点火できない場合がある。このような場合には、図８を用いて前述したように、燃焼ファン１２の目標回転速度を増加させてパージ運転を実施することによって、燃焼ハウジング１０に残った燃料ガスを屋外排出口３０ｅから排出する（図８のＳＴＥＰ３１参照）。しかし、屋外排出口３０ｅは屋外に開口しているので、風向きによっては屋外排出口３０ｅが風圧を受けた状態となる。そして、屋外排出口３０ｅが風圧を受けた状態では、パージ運転によって燃焼ハウジング１０内の燃料ガスを排出しようとしても、風圧で押し戻されて燃料ガスを排出できない事態が起こり得る。図９（ｃ）には、燃焼ファン１２を回転させてパージ運転を行っているにも拘わらず、屋外排出口３０ｅが風圧を受けているために、燃焼ハウジング１０内の燃料ガスを排出できずにいる様子が概念的に示されている。また、屋外排出口３０ｅが風圧を受けているために、燃焼ファン１２を回転させても燃焼ハウジング１０内に空気を送風できない状態は、いわば燃焼ファン１２が空回りしている状態なので、ファンモーター１２ｍの駆動電流値は小さく（従って、補正係数Ｈは大きく）なる。   However, as described above, in rare cases, the fuel gas may not be ignited even if the spark plug 15 sparks. In such a case, as described above with reference to FIG. 8, by performing the purge operation by increasing the target rotational speed of the combustion fan 12, the fuel gas remaining in the combustion housing 10 is discharged from the outdoor discharge port 30e. Discharge (see STEP 31 in FIG. 8). However, since the outdoor outlet 30e is open to the outdoors, the outdoor outlet 30e is subjected to wind pressure depending on the wind direction. In a state where the outdoor discharge port 30e receives wind pressure, even if an attempt is made to discharge the fuel gas in the combustion housing 10 by the purge operation, a situation may occur in which the fuel gas cannot be discharged due to being pushed back by the wind pressure. In FIG. 9C, the fuel gas in the combustion housing 10 cannot be discharged because the outdoor discharge port 30e receives the wind pressure even though the purge operation is performed by rotating the combustion fan 12. The state of being in is shown conceptually. In addition, since the outdoor discharge port 30e receives wind pressure, the state in which air cannot be blown into the combustion housing 10 even if the combustion fan 12 is rotated is the state in which the combustion fan 12 is idle, so the fan motor 12m The drive current value is small (and therefore the correction coefficient H is large).

もちろん、前述したように、点火処理（ＳＴＥＰ２０）の前には閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）が行われており、屋外排出口３０ｅが風圧を受けていれば、補正係数Ｈが第１基準値よりも大きくなるので（図７のＳＴＥＰ１４：ｎｏ）、運転が停止される筈である（ＳＴＥＰ１５）。しかし、屋外の風向きは容易に変わり得るので、閉塞検知処理を行っている間は屋外排出口３０ｅが風圧を受けていないにも拘わらず、点火処理が開始された時点では風向きが変わって屋外排出口３０ｅが風圧を受けるようになってしまうことが起こり得る。従って、そのようなタイミングでたまたま点火に失敗すると、図９（ｃ）に示したように、燃焼ハウジング１０内の燃料ガスが排出されずに残ってしまう事態が起こり得る。そして、２秒間のパージ運転を終了して、再び点火プラグ１５で火花放電を行って点火を試みると、燃焼ハウジング１０内に残っていた燃料ガスが一気に着火して、図９（ｄ）に示すように爆発着火が発生するものと考えられる。尚、図９（ｄ）では、再点火を試みている時点でも屋外排出口３０ｅが風圧を受けている状態で表示されているが、再点火を試みる時点では屋外排出口３０ｅが風圧を受けていない場合でも、燃焼ハウジング１０には燃料ガスが残っているので爆発着火が発生し得る。また、以上の説明では、点火プラグ１５で火花放電を開始した時点で爆発着火が発生するものとして説明したが、火花放電を開始した時点では爆発着火が発生せずに、ガス流量制御弁１４を開いて燃料ガスを供給した時点で爆発着火が発生することも起こり得る。   Of course, as described above, the blockage detection process (STEP 10) is performed before the ignition process (STEP 20), and if the outdoor outlet 30e receives the wind pressure, the correction coefficient H is greater than the first reference value. Since it becomes larger (STEP 14 in FIG. 7: no), the operation should be stopped (STEP 15). However, since the outdoor wind direction can be easily changed, the wind direction changes when the ignition process is started while the outdoor discharge port 30e is not receiving wind pressure during the blockage detection process. It may happen that the outlet 30e receives wind pressure. Therefore, if the ignition fails by chance at such timing, a situation may occur in which the fuel gas in the combustion housing 10 remains without being discharged, as shown in FIG. 9C. When the 2-second purge operation is completed and spark ignition is performed again with the spark plug 15 to attempt ignition, the fuel gas remaining in the combustion housing 10 ignites all at once, as shown in FIG. 9 (d). It is considered that explosion ignition occurs. In FIG. 9 (d), the outdoor outlet 30e is displayed with a wind pressure even when reignition is attempted. However, the outdoor outlet 30e is under a wind pressure when reignition is attempted. Even if not, explosion ignition may occur because the fuel gas remains in the combustion housing 10. In the above description, it has been described that explosion ignition occurs when spark discharge is started by the spark plug 15. However, when the spark discharge is started, explosion ignition does not occur and the gas flow rate control valve 14 is turned on. Explosive ignition may occur when the fuel gas is supplied after opening.

本願の発明は、以上のような爆発着火のメカニズムを解明することによって完成されたものであり、本実施例の制御部５０は、点火処理（ＳＴＥＰ２０）に並行して、以下のような風圧監視処理を実行することによって、爆発着火の発生を回避している。   The invention of the present application has been completed by elucidating the mechanism of explosion ignition as described above, and the control unit 50 of this embodiment performs the following wind pressure monitoring in parallel with the ignition process (STEP 20). By executing the process, the occurrence of explosion ignition is avoided.

Ｂ−５．風圧監視処理 ：
図１０は、爆発着火の発生を回避するために行われる風圧監視処理のフローチャートである。上述したようにこの処理は、閉塞検知処理の終了後に、点火処理と並行して実行される処理である。図示されるように、風圧監視処理を開始すると先ず始めに、燃焼ファン１２の回転速度を検出する（ＳＴＥＰ６０）。図２を用いて前述したように、燃焼ファン１２の回転速度は、ファンモーター１２ｍに内蔵された回転速度センサー１２ｓの出力に基づいて検出することができる。 B-5. Wind pressure monitoring process:
FIG. 10 is a flowchart of the wind pressure monitoring process performed to avoid the occurrence of explosion ignition. As described above, this process is a process executed in parallel with the ignition process after the end of the blockage detection process. As shown in the drawing, when the wind pressure monitoring process is started, first, the rotational speed of the combustion fan 12 is detected (STEP 60). As described above with reference to FIG. 2, the rotational speed of the combustion fan 12 can be detected based on the output of the rotational speed sensor 12s built in the fan motor 12m.

続いて、ファンモーター１２ｍの駆動電流値を検出する（ＳＴＥＰ６１）。尚、駆動電流値を検出するに際しては、燃焼ファン１２の回転速度が安定して定常状態になっていることを確認してから検出することが望ましい。その後、燃焼ファン１２の回転速度と駆動電流値とに基づいて、補正係数Ｈを算出する（ＳＴＥＰ６２）。補正係数Ｈは、図５を用いて前述した方法を用いて算出する。   Subsequently, the drive current value of the fan motor 12m is detected (STEP 61). When detecting the drive current value, it is desirable to detect it after confirming that the rotational speed of the combustion fan 12 is stable and in a steady state. Thereafter, the correction coefficient H is calculated based on the rotational speed of the combustion fan 12 and the drive current value (STEP 62). The correction coefficient H is calculated using the method described above with reference to FIG.

続いて、補正係数Ｈが所定の第２基準値以下か否かを判断する（ＳＴＥＰ６３）。ここで、第２基準値は、前述した閉塞検知処理の中で用いた第１基準値よりも大きな値に設定されている。仮に、屋外排出口３０ｅが風圧を受けている場合には、風圧を受けていない場合よりも、補正係数Ｈが大きな値となる筈である。そこで、補正係数Ｈが所定の第２基準値以下であった場合は（ＳＴＥＰ６３：ｙｅｓ）、屋外排出口３０ｅは風圧を受けていないと考えられるので、風圧監視処理を終了するか否かを判断する（ＳＴＥＰ６４）。図８を用いて前述したように、風圧監視処理と並行して行われている点火処理では、燃料ガスへの点火に成功して炎が検知されると（図８のＳＴＥＰ２８：ｙｅｓ）、風圧監視処理を停止するようになっている（ＳＴＥＰ３２）。そこで、風圧監視処理のＳＴＥＰ６４では、点火処理によって処理が停止されたか否かを判断し、処理が停止された場合には、ＳＴＥＰ６４では「ｙｅｓ」と判断して、図１０の風圧監視処理を終了する。   Subsequently, it is determined whether or not the correction coefficient H is equal to or less than a predetermined second reference value (STEP 63). Here, the second reference value is set to a value larger than the first reference value used in the above-described blockage detection process. If the outdoor discharge port 30e receives wind pressure, the correction coefficient H should be a larger value than when it does not receive wind pressure. Therefore, when the correction coefficient H is equal to or less than the predetermined second reference value (STEP 63: yes), it is considered that the outdoor outlet 30e is not receiving wind pressure, and therefore it is determined whether or not to end the wind pressure monitoring process. (STEP 64). As described above with reference to FIG. 8, in the ignition process performed in parallel with the wind pressure monitoring process, when a flame is detected after successful ignition of the fuel gas (STEP 28 in FIG. 8: yes), the wind pressure is detected. The monitoring process is stopped (STEP 32). Therefore, in STEP 64 of the wind pressure monitoring process, it is determined whether or not the process is stopped by the ignition process. If the process is stopped, it is determined as “yes” in STEP 64 and the wind pressure monitoring process of FIG. To do.

これに対して、点火処理によって風圧監視処理が停止されていない場合は、点火処理が継続されているものと考えられるので、風圧監視処理も終了しないと判断する（ＳＴＥＰ６４：ｎｏ）。そして、この場合は再び先頭に戻って、燃焼ファン１２の回転速度を検出した後（ＳＴＥＰ６０）、上述した続く一連の処理を開始する。   On the other hand, when the wind pressure monitoring process is not stopped by the ignition process, it is considered that the ignition process is continued, so it is determined that the wind pressure monitoring process is not ended (STEP 64: no). In this case, the process returns to the top again, and after detecting the rotational speed of the combustion fan 12 (STEP 60), the above-described series of processes is started.

このように、風圧監視処理では、点火処理が行われている間は、屋外排出口３０ｅが受ける風圧を監視している。そして、点火処理で炎が検知されて風圧監視処理が停止されるまでの間に、補正係数Ｈが第２基準値よりも大きくなった場合には（ＳＴＥＰ６３：ｎｏ）、前述した閉塞検知処理（ＳＴＥＰ１０）を開始する。従って、風圧監視処理と並行して行われている点火処理で点火プラグ１５の火花放電や、燃料ガスの供給が開始されていない場合には、点火プラグ１５の火花放電や燃料ガスの供給を開始することなく、点火処理を終了して、図７の閉塞検知処理を開始する。また、既に、点火処理で点火プラグ１５の火花放電や、燃料ガスの供給が開始されていた場合には、それら火花放電や燃料ガスの供給を中断して、図７の閉塞検知処理を開始する。   Thus, in the wind pressure monitoring process, the wind pressure received by the outdoor outlet 30e is monitored while the ignition process is being performed. When the correction coefficient H becomes larger than the second reference value between the time when the flame is detected by the ignition process and the wind pressure monitoring process is stopped (STEP 63: no), the above-described blockage detection process ( STEP 10) is started. Therefore, when the spark discharge of the spark plug 15 and the supply of fuel gas are not started in the ignition process performed in parallel with the wind pressure monitoring process, the spark discharge of the spark plug 15 and the supply of fuel gas are started. Without stopping, the ignition process is ended and the blockage detection process of FIG. 7 is started. Further, when the spark discharge of the spark plug 15 and the supply of fuel gas have already been started in the ignition process, the spark discharge and the supply of fuel gas are interrupted and the blockage detection process of FIG. 7 is started. .

こうすれば、点火処理中に屋外排出口３０ｅが風圧を受けた場合には、点火処理を中止して閉塞検知処理に移行するので、図９（ｄ）に示したように、燃焼ハウジング１０内に燃料ガスが残った状態で点火することがなく、爆発着火の発生を回避することができる。また、再び閉塞検知処理を行うので、屋外での風向きが変わって風圧を受けなくなった場合には、正常に点火処理へ移行することができる。   In this way, when the outdoor discharge port 30e receives wind pressure during the ignition process, the ignition process is stopped and the process proceeds to the blockage detection process. Therefore, as shown in FIG. Thus, the ignition is not performed in the state where the fuel gas remains, and the occurrence of explosion ignition can be avoided. Further, since the blockage detection process is performed again, when the wind direction changes outdoors and the wind pressure is not received, the process can be normally shifted to the ignition process.

更に、燃焼ファン１２を閉塞検知用回転速度で回転させている時点で屋外排出口３０ｅが風圧を受けて、燃焼ハウジング１０内の燃料ガスが排出できなかった場合には、補正係数Ｈが第１基準値よりも大きいと判断されて（ＳＴＥＰ１４：ｎｏ）、熱源機１の運転が停止されるので、このような場合でも爆発着火の発生を回避することが可能となる。   Further, when the outdoor discharge port 30e receives wind pressure at the time when the combustion fan 12 is rotated at the blockage detection rotation speed and the fuel gas in the combustion housing 10 cannot be discharged, the correction coefficient H is the first correction coefficient H. Since it is determined that the value is larger than the reference value (STEP 14: no), the operation of the heat source unit 1 is stopped. Therefore, even in such a case, it is possible to avoid the occurrence of explosion ignition.

加えて、爆発着火の発生を回避するためには、点火に失敗して燃焼ハウジング１０に残った燃料ガスを、その後に続いて開始されるパージ運転（図８のＳＴＥＰ３１参照）で燃焼ハウジング１０内から排出させることができれば十分である。従って、爆発着火の発生を回避するためには、ある程度の空気の供給量が確保できればよい。これに対して、閉塞検知処理では、続いて行われる給湯運転処理で最大火力が必要になった場合に備えて、最大供給量の空気を供給できるようにしておく必要がある。このようなことを踏まえて、本実施例では、風圧監視処理で用いる第２基準値は、閉塞検知処理で用いる第１基準値よりも大きな値に設定されている。このため、風圧監視処理では、不必要に点火処理を中止してしまい、閉塞検知処理からやり直す事態も防止することができる。   In addition, in order to avoid the occurrence of explosive ignition, the fuel gas remaining in the combustion housing 10 due to the ignition failure is removed from the combustion housing 10 by a purge operation (see STEP 31 in FIG. 8) that is subsequently started. It is enough if it can be discharged from. Therefore, in order to avoid the occurrence of explosion ignition, it is only necessary to secure a certain amount of air supply. On the other hand, in the blockage detection process, it is necessary to be able to supply the maximum supply amount of air in case the maximum heating power is required in the subsequent hot water supply operation process. Based on this, in the present embodiment, the second reference value used in the wind pressure monitoring process is set to a larger value than the first reference value used in the blockage detection process. For this reason, in the wind pressure monitoring process, it is possible to prevent the ignition process from being unnecessarily stopped and restarting from the blockage detection process.

以上、本実施例の熱源機１について説明したが、本発明は上記の実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様で実施することが可能である。   Although the heat source apparatus 1 of the present embodiment has been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be implemented in various modes without departing from the spirit of the present invention.

例えば、上述した実施例では、駆動電流値に基づいて補正係数Ｈを算出し、補正係数Ｈが所定の第１基準値を超えた場合には、熱源機１の燃焼運転を停止し（図７参照）、補正係数Ｈが所定の第２基準値を超えた場合に、点火処理を終了して閉塞検知処理に移行する（図１０参照）ものとして説明した。しかし、駆動電流値が小さくなる程、補正係数Ｈは大きくなる。従って、簡易的には、補正係数Ｈではなく駆動電流値に基づいて判断しても良い。すなわち、図７に示した閉塞検知処理では駆動電流値が所定の第１電流値よりも小さくなった場合に、熱源機１の燃焼運転を停止する。更に、図１０に示した風圧監視処理では駆動電流値が所定の第２電流値よりも小さくなった場合に、点火処理を終了して閉塞検知処理に移行するものとしてもよい。また、このように、駆動電流値に基づいて判断する場合には、図１０の風圧監視処理で用いる第２電流値は、図７の閉塞検知処理で用いる第１電流値よりも、小さな値に設定しておくことが望ましい。上述したように、爆発着火の発生を回避するためには、ある程度の空気の供給量が確保できればよいから、こうすれば、風圧監視処理で不必要に点火処理を中止してしまう事態を防止することができる。   For example, in the above-described embodiment, the correction coefficient H is calculated based on the drive current value, and when the correction coefficient H exceeds a predetermined first reference value, the combustion operation of the heat source unit 1 is stopped (FIG. 7). Reference), when the correction coefficient H exceeds a predetermined second reference value, the ignition process is ended and the process proceeds to the blockage detection process (see FIG. 10). However, the correction coefficient H increases as the drive current value decreases. Therefore, for simplicity, the determination may be based on the drive current value instead of the correction coefficient H. That is, in the blockage detection process shown in FIG. 7, when the drive current value becomes smaller than the predetermined first current value, the combustion operation of the heat source unit 1 is stopped. Further, in the wind pressure monitoring process shown in FIG. 10, when the drive current value becomes smaller than a predetermined second current value, the ignition process may be terminated and the blockage detection process may be performed. Further, when the determination is made based on the drive current value in this way, the second current value used in the wind pressure monitoring process in FIG. 10 is smaller than the first current value used in the blockage detection process in FIG. It is desirable to set it. As described above, in order to avoid the occurrence of explosion ignition, it is only necessary to secure a certain amount of air supply. Thus, the situation in which the ignition process is unnecessarily stopped in the wind pressure monitoring process is prevented. be able to.

また、閉塞検知処理で算出した補正係数Ｈと、風圧監視処理で算出した補正係数Ｈとを比較して、風圧監視処理での補正係数Ｈが閉塞検知処理での補正係数Ｈよりも所定値以上増加していた場合に、点火処理を中止して閉塞検知処理に移行するものとしてもよい。こうすれば、熱交換器１３での閉塞の影響を排除することができるので、屋外排出口３０ｅが受ける風圧を精度良く検出することができる。その結果、爆発着火の発生をより確実に回避することが可能となる。   Further, the correction coefficient H calculated in the blockage detection process is compared with the correction coefficient H calculated in the wind pressure monitoring process, and the correction coefficient H in the wind pressure monitoring process is equal to or greater than the correction coefficient H in the blockage detection process. When it has increased, it is good also as what interrupts an ignition process and transfers to a blockade detection process. By doing so, the influence of the blockage in the heat exchanger 13 can be eliminated, and therefore the wind pressure received by the outdoor outlet 30e can be accurately detected. As a result, it is possible to more reliably avoid the occurrence of explosion ignition.

また、上述した実施例では、熱源機１が室内に設置されているものとして説明したが、熱源機１の設置場所は室内に限られるものではなく、屋外に設置されていても構わない。   Moreover, although the heat source machine 1 was demonstrated as what was installed indoors in the Example mentioned above, the installation place of the heat source machine 1 is not restricted indoors, You may install in the outdoors.

１…熱源機、 ２…給水配管、 ３…ガス配管、 ４…給湯配管、
１０…燃焼ハウジング、 １０ｅ…排出口、 １１…バーナー、
１２…燃焼ファン、 １２ｍ…ファンモーター、 １２ｓ…回転速度センサー、
１３…熱交換器、 １４…ガス流量制御弁、 １５…点火プラグ、
１６…炎センサー、 １７…水流センサー、 ３０…排気ダクト、
３０ｅ…屋外排出口、 ５０…制御部、 ５０ａ…ガス供給量制御部、
５０ｂ…ガス供給量算出部、 ５０ｃ…回転制御部、
５０ｄ…目標回転速度決定部、 ５０ｅ…駆動電流値検出部
５０ｆ…補正係数決定部、 ５０ｇ…点火部、 ５０ｈ…炎検知部
５０ｉ…閉塞程度確認部、 ５０ｊ…風圧監視部。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Heat source machine, 2 ... Water supply piping, 3 ... Gas piping, 4 ... Hot water supply piping,
10 ... Combustion housing, 10e ... Discharge port, 11 ... Burner,
12 ... Combustion fan, 12m ... Fan motor, 12s ... Rotational speed sensor,
13 ... Heat exchanger, 14 ... Gas flow control valve, 15 ... Spark plug,
16 ... Flame sensor, 17 ... Water flow sensor, 30 ... Exhaust duct,
30e: Outdoor outlet, 50: Control unit, 50a: Gas supply amount control unit,
50b: gas supply amount calculation unit, 50c: rotation control unit,
50d: Target rotational speed determination unit, 50e: Drive current value detection unit 50f ... Correction coefficient determination unit, 50g ... Ignition unit, 50h ... Flame detection unit 50i ... Blocking degree confirmation unit, 50j ... Wind pressure monitoring unit.

Claims (5)

燃焼ハウジング内に収納されて燃料ガスを燃焼させるバーナーと、前記燃焼ハウジングの外部で回転することによって該燃焼ハウジング内に空気を流入させる燃焼ファンと、前記バーナーへの前記燃料ガスの供給を制御する制御弁と、前記バーナーに供給された前記燃料ガスに点火する点火プラグと、前記燃料ガスの炎を検知する炎センサーと、前記バーナーでの燃焼によって生じた燃焼排気を前記燃焼ハウジングから外部に排出する排出口と、前記炎センサーに接続されて前記燃焼ファンや前記制御弁や前記点火プラグの動作を制御する制御部とを搭載すると共に、室内に設置される熱源機において、
前記排出口は、屋外に向けて開口する屋外排出口に前記燃焼排気を導く排気通路に接続されており、
前記制御部は、
前記燃焼ファンを駆動するファンモーターの駆動電流を制御することによって、前記燃焼ファンの回転速度を制御する回転制御手段と、
前記駆動電流の電流値である駆動電流値を検出する駆動電流値検出手段と、
前記点火プラグを用いて前記燃料ガスに点火するに先立って、前記回転制御手段を用いて前記燃焼ファンを所定の閉塞検知用回転速度で回転させておき、前記駆動電流値検出手段を用いて検出した前記駆動電流値に基づいて、前記燃焼排気が屋外に排気される経路の閉塞程度を検出し、該閉塞程度が所定の許容範囲を超えていた場合には、前記燃料ガスへの点火を中止する閉塞程度確認手段と、
前記閉塞程度が前記許容範囲内にあることが確認された後、前記炎センサーで前記燃料ガスの炎が検知されるまでの間は、前記燃焼ファンを所定の点火用回転速度で回転させておき、前記駆動電流値検出手段を用いて検出した前記駆動電流値に基づいて、前記屋外排出口が受ける風圧の程度を監視し、前記風圧の程度が所定の許容程度を越えた場合には、前記燃料ガスへの点火を中止する風圧監視手段と
を備えることを特徴とする熱源機。 A burner housed in a combustion housing for burning fuel gas, a combustion fan for allowing air to flow into the combustion housing by rotating outside the combustion housing, and a supply of the fuel gas to the burner are controlled A control valve; a spark plug for igniting the fuel gas supplied to the burner; a flame sensor for detecting a flame of the fuel gas; and combustion exhaust generated by combustion in the burner is discharged from the combustion housing to the outside. In the heat source machine installed indoors, with a discharge port that is connected to the flame sensor and a controller that controls the operation of the combustion fan, the control valve, and the spark plug connected to the flame sensor,
The exhaust port is connected to an exhaust passage that guides the combustion exhaust to an outdoor exhaust port that opens outward.
The controller is
A rotation control means for controlling a rotation speed of the combustion fan by controlling a drive current of a fan motor for driving the combustion fan;
Drive current value detecting means for detecting a drive current value which is a current value of the drive current;
Prior to igniting the fuel gas using the spark plug, the rotation control means is used to rotate the combustion fan at a predetermined rotation speed for blockage detection, and detection is performed using the drive current value detection means. Based on the drive current value, the degree of blockage of the path through which the combustion exhaust is exhausted outdoors is detected, and when the degree of blockage exceeds a predetermined allowable range, ignition of the fuel gas is stopped. Occlusion degree confirmation means to
After it is confirmed that the degree of blockage is within the allowable range, the combustion fan is rotated at a predetermined ignition rotational speed until the flame sensor detects the flame of the fuel gas. , Based on the drive current value detected using the drive current value detection means, monitoring the degree of wind pressure received by the outdoor outlet, and if the wind pressure exceeds a predetermined allowable level, And a wind pressure monitoring means for stopping ignition of the fuel gas. 請求項１に記載の熱源機において、
前記風圧監視手段が前記許容程度の上限と判断することとなる前記駆動電流値は、前記閉塞程度確認手段が前記許容範囲の上限と判断することとなる前記駆動電流値よりも小さな値に設定されている
ことを特徴とする熱源機。 The heat source machine according to claim 1,
The drive current value that the wind pressure monitoring unit determines to be the upper limit of the allowable range is set to a value that is smaller than the drive current value that the blockage level confirmation unit determines to be the upper limit of the allowable range. A heat source machine characterized by 請求項１に記載の熱源機において、
前記制御部は、
前記燃焼ファンを所定の回転速度で回転させた時の前記駆動電流値と、前記所定の回転速度で回転させるための標準の前記駆動電流値である標準駆動電流値とに基づいて、前記燃焼ファンの回転速度の補正係数を決定する補正係数決定手段と、
前記炎センサーで前記燃料ガスの炎が検知されている間は、前記バーナーに供給される前記燃料ガスの供給量と、前記補正係数とに基づいて、前記燃焼ファンの目標回転速度を決定する目標回転速度決定手段と
を備え、
前記閉塞程度確認手段は、前記燃焼ファンを前記閉塞検知用回転速度で回転させておき、前記補正係数決定手段から前記補正係数を取得して、該補正係数が所定の第１基準値を超えていた場合に、前記閉塞程度が前記許容範囲を超えるものとして前記燃料ガスへの点火を中止する手段であり、
前記風圧監視手段は、前記燃焼ファンを前記点火用回転速度で回転させておき、前記補正係数決定手段から前記補正係数を取得して、該補正係数が所定の第２基準値を超えていた場合に、前記風圧の程度が前記許容程度を超えるものとして前記燃料ガスへの点火を中止する手段であり、
前記第２基準値は、前記第１基準値よりも大きな値に設定されている
ことを特徴とする熱源機。 The heat source machine according to claim 1,
The controller is
The combustion fan based on the drive current value when the combustion fan is rotated at a predetermined rotation speed and a standard drive current value that is a standard drive current value for rotating the combustion fan at the predetermined rotation speed Correction coefficient determining means for determining a correction coefficient of the rotation speed of
While the fuel gas flame is detected by the flame sensor, a target for determining a target rotational speed of the combustion fan based on the supply amount of the fuel gas supplied to the burner and the correction coefficient Rotation speed determining means, and
The blockage degree confirmation means rotates the combustion fan at the blockage detection rotation speed, acquires the correction coefficient from the correction coefficient determination means, and the correction coefficient exceeds a predetermined first reference value. The means for stopping the ignition of the fuel gas as the degree of blockage exceeds the allowable range,
The wind pressure monitoring means rotates the combustion fan at the ignition rotation speed, acquires the correction coefficient from the correction coefficient determination means, and the correction coefficient exceeds a predetermined second reference value. In addition, it is means for stopping the ignition of the fuel gas on the assumption that the degree of the wind pressure exceeds the allowable degree,
The second reference value is set to a value larger than the first reference value. 請求項１ないし請求項３の何れか一項に記載の熱源機において、
前記閉塞程度確認手段は、前記風圧監視手段によって前記燃料ガスへの点火が中止されると、前記燃焼ファンを前記閉塞検知用回転速度で回転させて、前記閉塞程度の検出を再開する
ことを特徴とする熱源機。 The heat source machine according to any one of claims 1 to 3,
The blockage degree confirmation means restarts detection of the blockage degree by rotating the combustion fan at the blockage detection rotation speed when ignition of the fuel gas is stopped by the wind pressure monitoring means. Heat source machine. 請求項１ないし請求項４の何れか一項に記載の熱源機において、
前記風圧監視手段は、前記風圧の程度が所定の許容程度を越えたと判断した時に、前記燃料ガスの供給を開始していない場合には、前記燃料ガスの供給を中止する
ことを特徴とする熱源機。 The heat source machine according to any one of claims 1 to 4,
The wind pressure monitoring means stops the fuel gas supply when the supply of the fuel gas is not started when it is determined that the level of the wind pressure exceeds a predetermined allowable level. Machine.
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