JP2017177177A

JP2017177177A - Tundish for continuous casting, and continuous casting method using the tundish

Info

Publication number: JP2017177177A
Application number: JP2016069447A
Authority: JP
Inventors: 吉田　仁; Hitoshi Yoshida; 仁吉田; 中岡　威博; Takehiro Nakaoka; 威博中岡; 酒井　宏明; Hiroaki Sakai; 宏明酒井
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2016-03-30
Filing date: 2016-03-30
Publication date: 2017-10-05
Anticipated expiration: 2036-03-30
Also published as: JP6701516B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a tundish capable of suppressing variation in molten steel temperatures among respective strands.SOLUTION: A tundish 1 comprises: strand chamber 5 with a bottom part arranged below lower ends of outlets 10a, 10b of respective runners 9; and casting mold injection holes 6, one of which is arranged in front of a partition bank 8; and satisfies relational expressions, d≤0.3,h≥d,0.1z+d/2≤x≤(W+H)/tanθ,x≥0.1z+d/2,L≥0.2z+d,0.58≤h/y≤1.73 (where d: a runner longitudinal diameter; d: runner lateral diameter; x: distance from intersection between extension line of runner center axis and strand chamber front side wall surface to intersection between extension line passing center axis of casting mold injection hole in outer side area from inclined part and front side wall surface; x: distance from two intersections between extension lines of respective runner center axes, and front side wall surface, to intersection between extension line passing a casting mold injection hole center line in area between two intersections, and front side wall surface; H: molten steel depth; W: longitudinal length of strand chamber; z: strand chamber length on runner axis center extension line; h: inclined part height; y: incline part longitudinal length; L: inclined part width).SELECTED DRAWING: Figure 2A

Description

本発明は、注入室とストランド室とを仕切る仕切堰に、注入室からストランド室へ溶鋼を流通させる湯道（堰孔）が設けられた連続鋳造用のタンディッシュ、及びそのタンディッシュを用いた連続鋳造方法に関する。 The present invention uses a tundish for continuous casting in which a runner (weir hole) for circulating molten steel from an injection chamber to a strand chamber is provided in a partition weir that partitions an injection chamber and a strand chamber, and the tundish. The present invention relates to a continuous casting method.

従来より、連続鋳造装置では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
連続鋳造を効率よく操業を行うためには、タンディッシュ内において、注入室からストランド室へ溶鋼をスムーズに流通させる際に、各ストランド間における溶鋼温度を均一化させることが必要となる。 Conventionally, in a continuous casting machine, the molten steel produced from a converter, secondary refining equipment, etc. is transported to the tundish by a ladle, and the molten steel in the ladle is poured into the tundish, and then this tundish. The molten steel is continuously cast by supplying molten steel to the mold.
In order to efficiently operate continuous casting, it is necessary to make the molten steel temperature uniform between the strands when smoothly flowing the molten steel from the injection chamber to the strand chamber in the tundish.

このようなタンディッシュ内の溶鋼の温度を均一化させるための手段として、特許文献１〜３に開示されているものがある。
特許文献１は、多ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたＴ型タンディッシュにおいて、堰には二つの孔（湯道）が開口されており、孔の向きを所定のストランド間を向かせることで、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。 As means for making the temperature of the molten steel in such a tundish uniform, there are those disclosed in Patent Documents 1 to 3.
Patent Document 1 aims to reduce variations in molten steel temperature between strands in a multi-strand tundish. Specifically, in a T-type tundish where the injection chamber and the strand chamber are partitioned by a weir, the weir has two holes (runners) open so that the direction of the hole is between the predetermined strands. Thus, variations in molten steel temperature between the strands are reduced.

特許文献２は、３ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度バラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたタンディッシュにおいて、堰には溶鋼流路が設けられ、且つ溶鋼を加熱するプラズマ加熱装置が備えられており、そのプラズマ加熱装置により、出鋼温度を均一化させている。 Patent Document 2 aims to reduce molten steel temperature variation between strands in a three-strand tundish. Specifically, in the tundish in which the injection chamber and the strand chamber are partitioned by a weir, the weir is provided with a molten steel flow path, and a plasma heating device for heating the molten steel is provided. The steel output temperature is made uniform.

特許文献３は、多ストランドタンディッシュにおいて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減することを目的としている。具体的には、注入室と２つのストランド室から成るタンディッシュであって、注入室と２つのストランド室の間と、２つのストランド室それぞれの間が堰で仕切られており、２つのストランド室間の堰孔には誘導加熱装置が設置されていて、その誘導加熱装置により、２つのストランド室の溶湯を均熱化させている。 Patent Document 3 aims to reduce variations in molten steel temperature between strands in a multi-strand tundish. Specifically, the tundish is composed of an injection chamber and two strand chambers, each of which is partitioned by a weir between the injection chamber and the two strand chambers. An induction heating device is installed in the intermediate weir hole, and the molten metal in the two strand chambers is soaked by the induction heating device.

また、連続鋳造を効率よく操業を行うためには、タンディッシュ内の介在物が鋳型へ流出してしまうことを防止することも必要となる。
このようなタンディッシュ内の介在物の流出を防止するための手段として、特許文献４〜６に開示されているものがある。
特許文献４は、溶鋼を分配する際に、タンディッシュ内の大型介在物が鋳型へ流出するのを防止することを目的としている。具体的には、注入室とストランド室が堰で仕切られたタンディッシュにおいて、その堰には１つないしは２つの孔が開口されている。この堰孔の向きは、溶鋼が鋳型注入孔へ直接流入する、溶鋼の鋳型注入孔への直送流が発生しやすい流出域を外した向きとしている。このような堰孔の向きにすることにより、大型介在物の流出を防止している。 Further, in order to efficiently operate continuous casting, it is necessary to prevent inclusions in the tundish from flowing out into the mold.
As means for preventing the outflow of inclusions in the tundish, there are those disclosed in Patent Documents 4 to 6.
Patent Document 4 aims to prevent large inclusions in a tundish from flowing into a mold when molten steel is distributed. Specifically, in a tundish where an injection chamber and a strand chamber are partitioned by a weir, one or two holes are opened in the weir. The direction of the weir hole is such that the outflow region where the molten steel flows directly into the mold injection hole and the direct feed flow of the molten steel to the mold injection hole is easily removed is removed. By setting the direction of such a weir hole, outflow of large inclusions is prevented.

特許文献５は、溶鋼が注入されたタンディッシュ内での介在物の浮上分離を向上させることを目的としている。具体的には、溶鋼鍋からの注入位置と鋳型注入室の間の底部に、高さの低い堰を設置したタンディッシュにおいて、堰には鋳型注入室を向いた１つの孔（溶鋼流路）が開口されている。その堰孔の手前には、溶鋼鍋からの流れが堰孔に直送しないように、底部から鋳型注入室側に向かって上昇した傾斜面を有する衝突部材が設置されていて、その衝突部材により溶鋼がタンディッシュ上部に流れるようになることで、介在物の浮上分離を促進させている。 Patent Document 5 aims to improve the floating separation of inclusions in a tundish into which molten steel has been injected. Specifically, in a tundish where a low weir is installed at the bottom between the pouring position from the molten steel pan and the mold pouring chamber, the weir has one hole facing the mold pouring chamber (molten steel channel) Is open. In front of the dam hole, a collision member having an inclined surface rising from the bottom toward the mold injection chamber side is installed so that the flow from the molten steel pan is not directly sent to the dam hole. Is flowing to the upper part of the tundish, thereby promoting the floating separation of inclusions.

特許文献６は、溶鋼が注入されたタンディッシュ内での介在物の浮上分離を向上させることを目的としている。具体的には、溶鋼鍋からの注入位置と鋳型注入室の間の内壁面側に、底部から鋳型注入室側に向かって上昇した面を有する傾斜部が設けられていて、溶鋼を傾斜部に沿わすことで、溶鋼の上昇流を促進させている。 Patent Document 6 aims to improve the floating separation of inclusions in a tundish into which molten steel has been injected. Specifically, an inclined portion having a surface rising from the bottom toward the mold injection chamber side is provided on the inner wall surface side between the pouring position from the molten steel pan and the mold injection chamber, and the molten steel is used as the inclined portion. The upward flow of molten steel is promoted by keeping along.

特開２０１４−１１３６３４号公報JP 2014-113634 A 特開平６−１４２８５５号公報JP-A-6-142855 実開平３−１０６２４３号公報Japanese Utility Model Publication No. 3-106243 特開２００５−１３１６６１号公報JP 2005-131661 A 特開２００３−２４５７５７号公報JP 2003-245757 A 特開２００８−２５４０２８号公報JP 2008-254028 A

特許文献１は、堰孔（湯道）の向きを所定のストランド間に向かせているので、溶鋼をスムーズに流通させることができ、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
ところが、この文献においては、堰孔の向きを溶鋼が所定のストランド間に流れるような向きとなるように狙う、とのみの規定であるので、非常に稀ではあるが、実操業の条件によっては鋳型注入孔への溶鋼の直送流発生することが考えられる。それ故、可能性としては低いが、溶鋼温度がばらついてしまうことが考えられる。 In Patent Document 1, since the direction of the weir holes (runners) is directed between the predetermined strands, the molten steel can be smoothly circulated, and variations in the molten steel temperature between the strands are reduced.
However, in this document, it is only a regulation that the direction of the weir hole is aimed so that the molten steel flows between the predetermined strands, so it is very rare, but depending on the conditions of actual operation It is conceivable that a direct flow of molten steel to the mold injection hole occurs. Therefore, it is possible that the molten steel temperature varies, although the possibility is low.

一方、特許文献２は、溶鋼がストランド室内でスムーズに流通するような、ストランド室内での溶鋼流の狙い位置が明確に規定されていないので、実操業の条件によっては、鋳型注入孔への溶鋼の直送流が発生してしまう虞がある。
それ故、溶鋼温度のバラツキが大きくなる可能性が大である。たとえ、プラズマ加熱装置を用いても、溶鋼流の向きを適正化しない限りは、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる虞がある。 On the other hand, since Patent Document 2 does not clearly define the target position of the molten steel flow in the strand chamber so that the molten steel flows smoothly in the strand chamber, depending on the actual operation conditions, the molten steel in the mold injection hole There is a risk that a direct flow of this will occur.
Therefore, there is a great possibility that the variation in molten steel temperature becomes large. Even if a plasma heating apparatus is used, unless the direction of the molten steel flow is optimized, there is a possibility that the variation in molten steel temperature between the strands will increase.

特許文献３は、誘導加熱装置により、２つのストランド室の溶湯を均熱化させて、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキを低減させている。
ところが、左右のストランド室間に設けられた堰の堰孔においては、溶鋼の流れが弱いため、その堰孔に流入した介在物が滞留してしまうので、その堰孔の内径が段々と細くなってゆき、滞留した多くの介在物により内部が詰まってしまう可能性がある。 In Patent Document 3, the molten metal in the two strand chambers is soaked by an induction heating device to reduce variations in molten steel temperature between the strands.
However, in the weir hole provided between the left and right strand chambers, the flow of molten steel is weak, so that inclusions that flow into the weir hole are retained, so the inner diameter of the weir hole becomes gradually narrower. There is a possibility that the inside will be clogged by many accumulated inclusions.

また、注入室とストランド室間の堰孔の向きによっては、一方側の鋳型注入孔に溶鋼が流れてしまう、溶鋼の直送流が生じてしまう虞がある。それ故、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる可能性がある。
以上の技術では、多ストランドタンディッシュにおいて、注入室からストランド室へ流出した溶鋼は、直送流を含めて、注入室に近い鋳型注入孔（ストランド）に優先的に流れ込むこととなり、注入室に近い鋳型注入孔においては、溶鋼温度が高くなる。一方で、注入室から遠い鋳型注入孔においては、温度が低くなった溶鋼が流れ込むこととなる。つまり、多ストランドタンディッシュ内における溶鋼温度のバラツキが大きくなってしまう虞がある。 In addition, depending on the direction of the weir hole between the injection chamber and the strand chamber, there is a possibility that the molten steel flows into the mold injection hole on one side and a direct feed flow of the molten steel occurs. Therefore, the variation in molten steel temperature between the strands may increase.
In the above technique, in the multi-strand tundish, the molten steel flowing out from the injection chamber to the strand chamber preferentially flows into the mold injection hole (strand) near the injection chamber, including the direct feed flow, and is close to the injection chamber. In the mold injection hole, the molten steel temperature becomes high. On the other hand, in the mold injection hole far from the injection chamber, the molten steel having a low temperature flows. That is, there is a possibility that the variation of the molten steel temperature in the multi-strand tundish becomes large.

また、注入室から遠い鋳型注入孔の内部では、流れ込んだ温度の低い溶鋼が固まってゆくので、その鋳型注入孔の内径が細くなってゆくこととなり、ノズル詰まりを引き起こす虞がある。
さて、特許文献４は、鋳型注入孔への溶鋼の直送流を防いでいるものの、実操業の条件によっては、各ストランド間における溶鋼温度のバラツキが大きくなる虞がある。また同文献の技術においては、堰孔からの噴流が堰近くの鋳型注入孔を超える条件でないために、特に４ストランド以上のタンディッシュに適用させた場合、そのタンディッシュにおける溶鋼温度のバラツキを低減させることは不可能である。 In addition, in the mold injection hole far from the injection chamber, the molten steel having a low temperature flowing in is solidified, so that the inner diameter of the mold injection hole is narrowed, which may cause nozzle clogging.
Although Patent Document 4 prevents the direct flow of molten steel to the mold injection hole, there is a risk that the variation in molten steel temperature between the strands may increase depending on the actual operating conditions. In the technique of the same document, since the jet flow from the weir hole does not exceed the mold injection hole near the weir, especially when it is applied to tundish of 4 strands or more, the variation in molten steel temperature in the tundish is reduced. It is impossible to make it happen.

特許文献５、６は、鋳型注入孔への溶鋼の直送流を防いでいるが、各ストランド室に１つの鋳型注入孔が備えられているタンディッシュに適用可能な技術であって、３つ以上の多ストランドタンディッシュに適用させた場合、必ずしも溶鋼温度のバラツキを低減させることはできないと考えられる。
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、注入室と鋳型注入孔を複数有するストランド室とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュにおいて、各鋳型注入孔に流れる溶鋼の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ内における各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能な連続鋳造用タンディッシュと、そのタンディッシュを用いた連続鋳造方法を提供することを目的とする。 Patent Documents 5 and 6 prevent direct flow of molten steel to the mold injection hole, but are techniques applicable to a tundish provided with one mold injection hole in each strand chamber. When it is applied to the multi-strand tundish, it is considered that variations in molten steel temperature cannot always be reduced.
Therefore, in view of the above problems, the present invention has a difference in arrival time of molten steel flowing in each mold injection hole in a T-shaped tundish in a plan view, which has an injection chamber and a strand chamber having a plurality of mold injection holes. The purpose of the present invention is to provide a continuous casting tundish capable of suppressing variations in molten steel temperature between strands in the tundish and a continuous casting method using the tundish. .

上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明にかかる連続鋳造用タンディッシュは、取鍋からの溶鋼が注入される注入室と、前記注入室の前方であって、当該注入室より左右方向に長尺とされ、且つ底部に前記溶鋼を鋳型に装入する鋳型注入孔を複数有するストランド室と、前記注入室と前記ストランド室とを仕切る仕切堰と、前記仕切堰に設けられ且つ前記注入室から前記ストランド室へ直線状に貫通する湯道と、を備えたタンディッシュにおいて、前記湯道は、前記注入室から前記ストランド室に向けて水平もしくは下方で且つ水平方向斜め左側に移行する第１湯道と、前記注入室からストランド室に向けて水平もしくは下方で且つ水平方向斜め右側に移行する第２湯道とを有し、前記注入室の前方であって、前記ストランド室の底部から前側壁面にかけて立ち上がる傾斜面を有する傾斜部が備えられていて、前記第１湯道の出口及び前記第２湯道の出口と繋がる前記ストランド室の底部は、当該第１湯道の出口及び当該第２湯道の出口の下端以下に位置し、前記鋳型注入孔のうち１つは、前記第１湯道の水平方向を向く中心軸の延長線が前記前側壁面に対して交差する点と、前記第２湯道の水平方向を向く中心軸の延長線が前記前側壁面に対して交差する点との２点間の領域内に備えられ、且つ、式（１）〜式（６）を満たしていることを特徴とする連続鋳造用のタンディッシュ。 In order to achieve the above-described object, the present invention takes the following technical means.
The tundish for continuous casting according to the present invention includes an injection chamber into which molten steel from a ladle is poured, a front side of the injection chamber, which is elongated in the left-right direction from the injection chamber, and the molten steel at the bottom. A strand chamber having a plurality of mold injection holes for charging the mold into the mold, a partition weir for partitioning the injection chamber and the strand chamber, and provided in the partition weir and linearly penetrates from the injection chamber to the strand chamber In the tundish provided with a runner, the runner is a first runner that moves horizontally or downwardly toward the left side of the strand chamber from the pouring chamber, and a slanting left side in the horizontal direction, and from the pouring chamber to the strand chamber. And a second runner that moves horizontally or downward toward the right side in the horizontal direction, and is inclined in front of the pouring chamber and rising from the bottom of the strand chamber to the front side wall surface. The bottom of the strand chamber connected to the outlet of the first runner and the outlet of the second runner is the lower end of the outlet of the first runner and the outlet of the second runner One of the casting mold injection holes is located at a point where an extension line of a central axis facing the horizontal direction of the first runner intersects the front side wall surface, and a horizontal direction of the second runner Is provided in a region between two points of an extension line of the central axis facing the front wall surface and a point intersecting the front side wall surface, and satisfies the formulas (1) to (6) Tundish for casting.

d₁≦0.3 [m] ・・・（１）
h≧d₁ [m] ・・・（２）
0.1z+d₂/2≦x₁≦(W+H)/tanθ [m] ・・・（３）
x₃≧0.1z+d₂/2[m] ・・・（４）
L≧0.2z+d₂[m] ・・・（５）
0.58≦h/y≦1.73 [-] ・・・（６）
d₁：湯道の縦径
d₂：湯道の横径
x₁：水平方向を向く湯道の中心軸の延長線がストランド室の前側壁面と交差する点と、傾斜部より外側領域に位置している鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
x₃：水平方向を向く各湯道の中心軸の延長線のそれぞれがストランド室の前側壁面と交差する２点と、その２点間の領域内に位置している鋳型注入孔の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線がストランド室の前側壁面と交差する点との距離
H：溶鋼の深さ
W：ストランド室の前後方向の長さ
z：湯道の軸心の延長線上におけるストランド室の長さ
h：傾斜部の高さ
y：傾斜部の前後方向の長さ
L：傾斜部の幅
本発明にかかる連続鋳造方法は、上記の連続鋳造用タンディッシュを用いて、連続鋳造を行うことを特徴とする。 d ₁ ≦ 0.3 [m] (1)
h ≧ d ₁ [m] (2)
_{0.1z + d 2/2 ≦ x} 1 ≦ (W + H) / tanθ [m] ··· (3)
_{_{x 3 ≧ 0.1z + d 2/}} 2 [m] (4)
L ≧ 0.2z + d ₂ [m] (5)
0.58 ≦ h / y ≦ 1.73 [-] (6)
d ₁ : Length of runner
d ₂ : Horizontal diameter of the runway
x ₁ : Passes through the point where the extension line of the central axis of the runway facing horizontally intersects the front wall surface of the strand chamber and the central axis facing the vertical direction of the mold injection hole located outside the inclined part. The distance from the point where the horizontal extension line intersects the front wall surface of the strand chamber
x ₃ : Two points where the extension line of the central axis of each runway facing the horizontal direction intersects the front side wall surface of the strand chamber, and the vertical direction of the mold injection hole located in the region between the two points The distance from the point where the horizontal extension line passing through the central axis that faces the point intersects the front wall surface of the strand chamber
H: Depth of molten steel
W: Length of the strand chamber in the front-rear direction
z: Length of strand chamber on extension line of runner axis
h: Height of inclined part
y: Length of the inclined part in the front-rear direction
L: Width of inclined portion The continuous casting method according to the present invention is characterized in that continuous casting is performed using the above-described continuous casting tundish.

本発明によれば、注入室と鋳型注入孔を複数有するストランド室とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュにおいて、各鋳型注入孔に流れる溶鋼の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ内における各ストランド間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能である。 According to the present invention, in a T-shaped tundish in a plan view having a pouring chamber and a strand chamber having a plurality of casting mold injection holes, by controlling the difference in arrival time of the molten steel flowing in each casting mold hole, It is possible to suppress variations in molten steel temperature between the strands in the tundish.

本発明の連続鋳造用タンディッシュの平面図である。It is a top view of the tundish for continuous casting of the present invention. 本発明のタンディッシュの一部分を拡大した図であり、仕切り堰の形状及び、ストランド室の底部に設けられた傾斜部の形状を示す平面図である。It is the figure which expanded a part of tundish of this invention, and is a top view which shows the shape of a partition weir and the shape of the inclination part provided in the bottom part of the strand chamber. 本発明のタンディッシュの一部分を拡大した図であり、ストランド室の底部に設けられた傾斜部の形状を示す側方断面図である。It is the figure which expanded a part of tundish of this invention, and is sectional drawing which shows the shape of the inclination part provided in the bottom part of the strand chamber. ストランド室の底部の形状を示す第１図であるIt is the 1st figure showing the shape of the bottom of a strand room. ストランド室の底部の形状を示す第２図である。It is a 2nd figure which shows the shape of the bottom part of a strand chamber. ストランド室の底部の形状を示す第３図である。It is FIG. 3 which shows the shape of the bottom part of a strand chamber. 本発明のタンディッシュに形成された湯道の形状を示した図である。It is the figure which showed the shape of the runner formed in the tundish of this invention. 仕切堰の湯道の貫通形状が直線状とされている場合におけるタンディッシュの整備状況を示した図である。It is the figure which showed the maintenance condition of the tundish in case the penetration shape of the runway of a partition weir is made into linear form. 仕切堰の湯道の途中で屈曲した貫通形状とされている場合におけるタンディッシュの整備状況を示した図である。It is the figure which showed the maintenance condition of the tundish when it is set as the penetration shape bent in the middle of the runway of a partition weir. ストランド室内における溶鋼の流れの一例を示す図である（ｈ≧ｄ_１）。It is a diagram illustrating an example of a molten steel flow in the strand chamber (h ≧ d _1). ストランド室内における溶鋼の流れの一例を示す図である（ｈ＜ｄ_１）。Is a diagram illustrating an example of a molten steel flow in the strand chamber (h <d _1). ストランド室内における溶鋼の流れの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the flow of the molten steel in a strand chamber. ストランド室内における溶鋼の流れの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the flow of the molten steel in a strand chamber. ストランド室内における溶鋼の流れの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the flow of the molten steel in a strand chamber. ストランド室内における溶鋼の流れの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the flow of the molten steel in a strand chamber. ストランド室の底部に設けられた傾斜部の形状の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the shape of the inclination part provided in the bottom part of the strand chamber. ストランド室の底部に設けられた傾斜部の形状の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the shape of the inclination part provided in the bottom part of the strand chamber. タンディッシュ内における溶鋼温度Ｔの測定位置を示す図である。It is a figure which shows the measurement position of the molten steel temperature T in a tundish. 水モデル実験をする際に用いたタンディッシュの形状を示す図である。It is a figure which shows the shape of the tundish used when carrying out water model experiment. 数値計算をする際に用いた形状Ａのタンディッシュを示す図である。It is a figure which shows the tundish of the shape A used when calculating numerically. 数値計算をする際に用いた形状Ｂのタンディッシュを示す図である。It is a figure which shows the tundish of the shape B used when calculating numerically. 数値計算をする際に用いた形状Ｃのタンディッシュを示す図である。It is a figure which shows the tundish of the shape C used when calculating numerically. タンディッシュ内におけるΔＴの計算結果を示した図であり、到達時間差の指数（Δｔ／ｔ_ｒ）に対するタンディッシュ内における溶鋼温度の差（ΔＴ）の関係を示す図である。It is the figure which showed the calculation result of (DELTA) T in a tundish, and is a figure which shows the relationship of the difference ((DELTA) T) of the molten steel temperature in a tundish with the index ((DELTA) t / _tr ) of an arrival time difference. 本発明の連続鋳造用タンディッシュが適用される連続鋳造装置の概念図である。It is a conceptual diagram of the continuous casting apparatus to which the tundish for continuous casting of the present invention is applied.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて、詳細に説明する。
図１４に示すように、連続鋳造用タンディッシュ１は、溶鋼１４を鋳型１７に装入する鋳型注入孔６（ストランド）が設けられた底部２ａ，２ｂと、その底部２ａ，２ｂの周縁から立ち上がる周壁３とを備えている。なお以降、単にタンディッシュ１と呼ぶこともある。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
As shown in FIG. 14, the tundish 1 for continuous casting rises from the bottom portions 2a and 2b provided with the mold injection holes 6 (strands) for inserting the molten steel 14 into the mold 17 and the peripheral edges of the bottom portions 2a and 2b. A peripheral wall 3 is provided. Hereinafter, it may be simply referred to as tundish 1.

また、タンディッシュ１は、取鍋１６内の溶鋼１４が注入される注入室４と、注入室４の前方であって、且つ底部２ｂに溶鋼１４を鋳型１７に装入するストランド６を複数有し、溶鋼１４をストランド６を介して鋳型１７に鋳込むストランド室５と、注入室４とストランド室５とを仕切る仕切堰８と、を有していて、ストランド室５は注入室４より左右方向に長尺のものとされている。 The tundish 1 has a plurality of strands 6 in which the molten steel 14 in the ladle 16 is poured, and a strand 6 that is in front of the casting chamber 4 and in which the molten steel 14 is charged into the mold 17 at the bottom 2b. And the strand chamber 5 in which the molten steel 14 is cast into the mold 17 via the strand 6, and the partition weir 8 that partitions the injection chamber 4 and the strand chamber 5. It is assumed to be long in the direction.

すなわち、本発明の対象としては、平面視でＴ字状とし、且つ複数のストランド６を有する多ストランドタンディッシュとしている。なお、ストランド６の個数としては、５つ以上の奇数個としている。
注入室４は、ストランド６が設けられていない底部２ａと、底部２ａの３つ周縁それぞれから上方に向かって立設された３つの周壁３と、ストランド室５に対して分割するように仕切る仕切堰８とで囲まれた部分で構成されている。一方、ストランド室５は、ストランド６が複数設けられた底部２ｂと、底部２ｂの周縁それぞれから上方に向かって立設された周壁３と、当該ストランド室５と注入室４とを仕切る仕切堰８とで囲まれた部分で構成されている。 That is, the object of the present invention is a multi-strand tundish having a T shape in plan view and having a plurality of strands 6. The number of strands 6 is an odd number of 5 or more.
The injection chamber 4 has a bottom 2a where no strands 6 are provided, three peripheral walls 3 standing upward from each of the three peripheral edges of the bottom 2a, and a partition that divides the strand chamber 5 so as to be divided. It is composed of a portion surrounded by the weir 8. On the other hand, the strand chamber 5 includes a bottom portion 2b in which a plurality of strands 6 are provided, a peripheral wall 3 erected upward from each peripheral edge of the bottom portion 2b, and a partition weir 8 that partitions the strand chamber 5 and the injection chamber 4 from each other. It is composed of the part surrounded by.

図２Ａは、本発明のタンディッシュ１の構成を示す図であり、仕切堰８によって仕切られた注入室４とストランド室５の一部分を拡大した平面図である。図２Ｂは、ストランド室５の部分断面図（図１のＡ−Ａ断面の一部分）である。また、図３Ａ、図３Ｂは、注入室４及びストランド室５の断面図（図１のＡ−Ａ断面）である。なお、図３Ｃも注入室４及びストランド室５の断面図であり、図１のＡ−Ａ断面に相当するものである。 FIG. 2A is a diagram showing the configuration of the tundish 1 of the present invention, and is an enlarged plan view of a part of the injection chamber 4 and the strand chamber 5 partitioned by the partition weir 8. FIG. 2B is a partial cross-sectional view of the strand chamber 5 (a part of the AA cross-section of FIG. 1). 3A and 3B are sectional views of the injection chamber 4 and the strand chamber 5 (cross section AA in FIG. 1). 3C is also a cross-sectional view of the injection chamber 4 and the strand chamber 5, and corresponds to the AA cross section of FIG.

まず、図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ、図３Ｂを参照しながら、本発明のタンディッシュ１に備えられている湯道９（堰孔）の概要について、説明する。なお、図２Ａ、図２Ｂに示す、湯道９や傾斜部１１の形状・寸法などの規定、つまり本発明のタンディッシュ１の特徴的な構成については、後ほど詳細に説明する。
図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ、図３Ｂに示すように、注入室４とストランド室５を仕切る仕切堰８には、注入室４からストランド室５へ直線状に貫通する湯道９が設けられている。すなわち、注入室４とストランド室５は、仕切堰８の下部に開口された湯道９（底部孔）によって繋げられている。 First, an outline of the runner 9 (weir hole) provided in the tundish 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. 2A, 2B, 3A, and 3B. 2A and 2B, the shape and dimensions of the runner 9 and the inclined portion 11, that is, the characteristic configuration of the tundish 1 of the present invention will be described in detail later.
As shown in FIGS. 2A, 2B, 3A, and 3B, the partition weir 8 that partitions the injection chamber 4 and the strand chamber 5 is provided with a runner 9 that linearly penetrates from the injection chamber 4 to the strand chamber 5. ing. That is, the injection chamber 4 and the strand chamber 5 are connected by a runner 9 (bottom hole) opened at the lower part of the partition weir 8.

タンディッシュ１の仕切堰８には、注入室４とストランド室５とを連通させる複数の湯道９が形成されている。
湯道９は、注入室４からストランド室５に向かうにしたがって水平もしくは徐々に下方に移行し、且つ水平方向において斜め左方向を向く湯道９ａ（第１湯道）と、注入室４からストランド室５に向かうにしたがって水平もしくは徐々に下方に移行し、且つ水平方向において斜め右方向を向く湯道９ｂ（第２湯道）とを有している。 In the partition weir 8 of the tundish 1, a plurality of runners 9 for communicating the injection chamber 4 and the strand chamber 5 are formed.
The runner 9 moves horizontally or gradually downward as it goes from the injection chamber 4 to the strand chamber 5 and is directed diagonally to the left in the horizontal direction, and the runner 9 a strand from the injection chamber 4. As it goes to the chamber 5, it has a runner 9b (second runner) that shifts horizontally or gradually downward and that faces diagonally to the right in the horizontal direction.

ここで、ストランド室５の底部２ｂであって、第１湯道９ａのストランド室５側の出口１０ａ、及び、第２湯道９ｂのストランド室５側の出口１０ｂと繋がる底部２ｂを見たとき、当該底部２ｂの内面は、第１湯道９ａの出口１０ａ、及び、第２湯道９ｂの出口１０ｂの下端以下に位置している。
すなわち、本発明においては、第１湯道９ａの出口１０ａ及び第２湯道９ｂの出口１０ｂと繋がるストランド室５の底部２ｂは、第１湯道９ａの出口１０ａ及び第２湯道９ｂの出口１０ｂの最下端部と同じ高さ（図３Ａ参照）、或いは、第１湯道９ａの出口１０ａ及び第２湯道９ｂの出口１０ｂの最下端部よりも低い位置である（図３Ｂ参照）。以上より、本発明は、図３Ａ、図３Ｂに例示している構造のタンディッシュ１を対象としている。 Here, when the bottom portion 2b of the strand chamber 5 is viewed, the bottom portion 2b connected to the outlet 10a of the first runner 9a on the strand chamber 5 side and the outlet 10b of the second runner 9b on the strand chamber 5 side is seen. The inner surface of the bottom 2b is located below the lower end of the outlet 10a of the first runner 9a and the outlet 10b of the second runner 9b.
That is, in the present invention, the bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlet 10a of the first runner 9a and the outlet 10b of the second runner 9b is the outlet 10a of the first runner 9a and the outlet of the second runner 9b. It is the same height as the lowermost end of 10b (see FIG. 3A), or a position lower than the lowermost end of the outlet 10a of the first runner 9a and the outlet 10b of the second runner 9b (see FIG. 3B). As described above, the present invention is directed to the tundish 1 having the structure illustrated in FIGS. 3A and 3B.

一方、図３Ｃは、仕切堰８に湯道９を形成した場合であって、湯道９の出口と繋がる底部２ｂを見たとき、当該底部２ｂが湯道９の出口の下端よりも上方に位置する場合のタンディッシュを示している。しかしながら、本発明では、図３Ｃに示す構造のタンディッシュは対象外である。つまり、本発明においては、ストランド室５の底部２ｂが湯道９の出口の最下端部よりも高いものを対象としていない。 On the other hand, FIG. 3C shows a case where a runner 9 is formed in the partition weir 8 and when the bottom 2b connected to the outlet of the runner 9 is viewed, the bottom 2b is located above the lower end of the outlet of the runner 9. The tundish is shown when positioned. However, in the present invention, the tundish having the structure shown in FIG. 3C is excluded. That is, in the present invention, the bottom 2b of the strand chamber 5 is not intended to be higher than the lowermost end of the outlet of the runner 9.

さて、図４は、仕切堰８を幅方向で且つ垂直に断面した場合（図１のＢ−Ｂ断面）の断面図である。図４に示すように、仕切堰８に形成する湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）の断面視の形状は、円形であっても、楕円形であっても、四角形であっても、扁平した円であってもよい。
ところで、タンディッシュ１の整備を行う際には、タンディッシュ１を略９０度傾動させた後、酸素パイプ２０から酸素等を吹き込むことにより、酸素の燃焼熱によって、湯道９（堰孔）に付着した地金等を溶融して地金を除去する。 FIG. 4 is a cross-sectional view of the partition weir 8 taken along the width direction and perpendicularly (BB cross section in FIG. 1). As shown in FIG. 4, the cross-sectional shape of the runners 9 (the first runner 9a and the second runner 9b) formed in the partition weir 8 may be circular, elliptical, rectangular, Or it may be a flat circle.
By the way, when the tundish 1 is maintained, the tundish 1 is tilted by approximately 90 degrees, and then oxygen or the like is blown from the oxygen pipe 20 so that the heat of combustion of oxygen enters the runway 9 (weir hole). Melt the attached metal and remove the metal.

図５Ａに示すように、湯道９が注入室４からストランド室５へ直線状に貫通する形状であれば、仕切堰８を溶損させることなく、湯道９内の地金を除去することができる。
ところが、図５Ｂに示すように、注入室４とストランド室５とを繋ぐ湯道９が途中で屈曲した貫通形状である場合、整備状況によっては、仕切堰８を溶損させてしまう虞がある。 As shown in FIG. 5A, if the runner 9 has a shape penetrating linearly from the injection chamber 4 to the strand chamber 5, the metal in the runner 9 is removed without causing the partition weir 8 to melt. Can do.
However, as shown in FIG. 5B, when the runner 9 connecting the injection chamber 4 and the strand chamber 5 has a penetrating shape bent in the middle, the partition weir 8 may be melted depending on the maintenance situation. .

したがって、湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）は、仕切堰８内を注入室４からストランド室５へ直線的に貫通していることが必要である。
以下に、本発明のタンディッシュ１の構成について、図を参照しながらさらに詳しく説明する。
図２Ａ、図２Ｂに戻って、本発明のタンディッシュ１に設けられているストランド６は、平面視で、第１湯道９ａの水平方向を向く中心軸の延長線より左方向外側の領域に位置している。また、ストランド６は、第２湯道９ｂの水平方向を向く中心軸の延長線より右方向外側の領域に位置している。すなわち、第１湯道９ａの中心軸の延長線、及び、第２湯道９ｂの中心軸の延長線より外側に備えられている。 Therefore, the runner 9 (the first runner 9a and the second runner 9b) needs to penetrate the partition weir 8 from the injection chamber 4 to the strand chamber 5 linearly.
Below, the structure of the tundish 1 of this invention is demonstrated in more detail, referring a figure.
2A and 2B, the strand 6 provided in the tundish 1 of the present invention is, in plan view, in a region on the left side outside the extension line of the central axis facing the horizontal direction of the first runner 9a. positioned. Moreover, the strand 6 is located in the area | region on the right outer side from the extension line of the central axis which faces the horizontal direction of the 2nd runway 9b. That is, it is provided outside the extension line of the central axis of the first runway 9a and the extension line of the central axis of the second runway 9b.

ストランド室５の底部２ｂに備えられているストランド６のうち１つは、第１堰孔９ａの水平方向を向く中心軸の延長線が正面壁７に対して交差する点と、第２堰孔９ｂの水平方向を向く中心軸の延長線が正面壁７に対して交差する点との２点間（交点ａ_１と交点ａ_３の間）の領域内に備えられている。
すなわち、ストランド６のうち１つは、平面視で、仕切堰８の左右方向中央の前方に、１つ配置されている。 One of the strands 6 provided in the bottom 2b of the strand chamber 5 includes a point where the extension line of the central axis facing the horizontal direction of the first dam hole 9a intersects the front wall 7, and the second dam hole extension of the center axis oriented horizontal 9b is provided in the region between the two points of the point of intersection with respect to the front wall 7 (between intersections a ₁ and the point of intersection a _3).
That is, one of the strands 6 is disposed in front of the center in the left-right direction of the partition weir 8 in plan view.

ここで、本発明のタンディッシュ１に関するパラメータの定義について、図を参照しながら説明する。
「x₁」は、湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）の中心軸が、対面するストランド室５の前側壁面７（正面壁）と交わる点と、仕切堰８から最も近いストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線が、ストランド室５の正面壁７と交わる点との距離である。すなわち、「x₁」は、交点ａ_１と交点ａ_２との距離、又は、交点ａ_３と交点ａ_４との距離である。 Here, the definition of the parameters related to the tundish 1 of the present invention will be described with reference to the drawings.
“X ₁ ” is the point where the central axis of the runway 9 (the first runway 9 a and the second runway 9 b) intersects the front side wall surface 7 (front wall) of the facing strand chamber 5 and from the partition weir 8 The straight line passing through the center of the near strand 6 and facing in the front-rear direction is the distance from the point where the front wall 7 of the strand chamber 5 intersects. That is, “x ₁ ” is the distance between the intersection point a ₁ and the intersection point a ₂ or the distance between the intersection point a ₃ and the intersection point a ₄ .

「x₃」は、水平方向を向く湯道９ａ，９ｂの中心軸の延長線のそれぞれが、ストランド室５の正面壁７と交差する２点と、その２交点間の領域内に位置しているストランド６の上下方向を向く中心軸を通過する水平方向を向く延長線が、ストランド室５の正面壁７と交差する点との距離である。すなわち、「x₃」は、交点ａ_１と交点ａ_５との距離、又は、交点ａ_３と交点ａ_５との距離である。 “X ₃ ” is located in the region between the two points where the extension lines of the central axes of the runners 9 a and 9 b facing in the horizontal direction intersect the front wall 7 of the strand chamber 5 and between the two intersections. The extension line in the horizontal direction passing through the central axis in the vertical direction of the strand 6 is the distance from the point intersecting the front wall 7 of the strand chamber 5. That is, “x ₃ ” is the distance between the intersection point a ₁ and the intersection point a ₅ or the distance between the intersection point a ₃ and the intersection point a ₅ .

「x₄」は、仕切堰８から最も近いストランド６の中心を通過する前後方向を向く直線と、傾斜部１１の左右方向端部との間の距離である。「x₅」は、分割された（左右一対）傾斜部１１間の距離である。つまり、「x₅」は、左側傾斜部１１の右端面から右側傾斜部１１の左端面までの距離である。
「y」は、傾斜部１１の前後方向における長さ（奥行き）である。「h」は、傾斜部１１の高さである。「L」は、傾斜部１１の左右方向における長さ（幅）である。「H」は、ストランド室５内の溶鋼深さである。「d₁」は湯道９の縦径であり、「d₂」は湯道９の横径である。 “X ₄ ” is the distance between the straight line passing through the center of the strand 6 closest to the partition weir 8 and facing in the front-rear direction and the end in the left-right direction of the inclined portion 11. “X ₅ ” is a distance between the divided (left and right pair) inclined portions 11. That is, “x ₅ ” is the distance from the right end surface of the left inclined portion 11 to the left end surface of the right inclined portion 11.
“Y” is the length (depth) of the inclined portion 11 in the front-rear direction. “H” is the height of the inclined portion 11. “L” is the length (width) of the inclined portion 11 in the left-right direction. “H” is the depth of molten steel in the strand chamber 5. “D ₁ ” is the vertical diameter of the runner 9, and “d ₂ ” is the horizontal diameter of the runner 9.

「W」は、湯道９から最も近いストランド６の中心軸上におけるストランド室５の長さ（幅）である。「z」は、湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）の中心軸線上における、湯道９の出口からストランド室５の正面壁７までの距離である。「θ」は、湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）の中心軸と、ストランド室５の正面壁７とがなす角度であり、ストランド室５幅方向の中心側の角度を表現している。 “W” is the length (width) of the strand chamber 5 on the central axis of the strand 6 closest to the runner 9. “Z” is the distance from the outlet of the runner 9 to the front wall 7 of the strand chamber 5 on the central axis of the runner 9 (the first runner 9a and the second runner 9b). “Θ” is an angle formed by the central axis of the runner 9 (the first runner 9a and the second runner 9b) and the front wall 7 of the strand chamber 5, and the angle on the center side in the width direction of the strand chamber 5 Is expressed.

「t_r」は、タンディッシュ１内における溶鋼１４の平均滞留時間（タンディッシュ１の容量／スループット）である。
「t_min」は、注入室４の注入位置（図１中の×印）にトレーサー（墨汁）を投入してから、ストランド６に到達するまでの最短滞留時間である。「t_max」は、注入室４の注入位置にトレーサー（墨汁）を投入してから、ストランド６に到達するまでの最長滞留時間である。「Δt」は、トレーサーの最長滞留時間と最短滞留時間との差（t_max-t_min）である。 “T _r ” is an average residence time of the molten steel 14 in the tundish 1 (capacity / throughput of the tundish 1).
“T _min ” is the shortest residence time from the introduction of the tracer (inking ink) to the injection position of the injection chamber 4 (marked with “X” in FIG. 1) until the strand 6 is reached. “T _max ” is the longest residence time from the introduction of the tracer (ink ink) to the injection position of the injection chamber 4 until the strand 6 is reached. “Δt” is a difference (t _max −t _min ) between the longest residence time and the shortest residence time of the tracer.

「T_min」は、ストランド６の上方（湯面から０．３ｍ深さ）における溶鋼１４の温度のうち、溶鋼１４の最低温度である。「T_max」は、ストランド６の上方（湯面から０．３ｍ深さ）における溶鋼１４の温度のうち、溶鋼１４の最高温度である。「ΔT」は、溶鋼１４の最高温度と最低温度との差（T_max-T_min）である。
図４に示すように、湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）の縦径d₁は、湯道９を垂直に断面した場合における垂直方向の内径である。この湯道９の縦径d₁は、式（１）に示すように、０．３ｍ以下である。 “T _min ” is the lowest temperature of the molten steel 14 among the temperatures of the molten steel 14 above the strand 6 (0.3 m depth from the molten metal surface). “T _max ” is the highest temperature of the molten steel 14 among the temperatures of the molten steel 14 above the strand 6 (0.3 m depth from the molten metal surface). “ΔT” is a difference (T _max −T _min ) between the maximum temperature and the minimum temperature of the molten steel 14.
As shown in FIG. 4, longitudinal diameter d ₁ of the runner 9 (first runner 9a and the second runner 9b) is the inner diameter of the vertical direction in the case where the cross-section of the runner 9 vertically. The longitudinal diameter d ₁ of the runner 9 is 0.3 m or less as shown in the equation (1).

d₁≦0.3 [m] ・・・（１）
湯道９の縦径d₁が０．３ｍを超えている場合、取鍋１６のノズルの開口時に当該ノズルから落下した砂等の大部分が湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）を通ってストランド室５に流入し易くなる。
取鍋１６の開口時における多量の砂が湯道９を経てストランド室５に入ってしまうと、介在物欠陥になり易い。つまり、湯道９の縦径d₁を０．３ｍ以下にすることによって、ストランド室５ではなく注入室４側で砂を浮上させることができる。 d ₁ ≦ 0.3 [m] (1)
When the longitudinal diameter d ₁ of the runner 9 exceeds 0.3 m, most of the sand and the like that has fallen from the nozzle when the nozzle of the ladle 16 is opened is the runner 9 (the first runner 9a and the second runner It becomes easy to flow into the strand chamber 5 through the path 9b).
If a large amount of sand enters the strand chamber 5 through the runner 9 when the ladle 16 is opened, inclusion defects are likely to occur. That is, by setting the longitudinal diameter d ₁ of the runner 9 to 0.3 m or less, the sand can be floated not on the strand chamber 5 but on the injection chamber 4 side.

図２Ａ、図２Ｂに戻って、本発明のタンディッシュ１においては、注入室４側の前方であって、ストランド室５の前側内壁面（正面壁７）側には、当該ストランド室５の底部２ｂから正面壁７にかけて立ち上がるように形成された傾斜面１２を有する傾斜部１１が設けられている。
傾斜部１１は、側方断面視で、略三角形状とされている。 2A and 2B, in the tundish 1 of the present invention, the bottom of the strand chamber 5 is located in front of the injection chamber 4 and on the front inner wall surface (front wall 7) side of the strand chamber 5. An inclined portion 11 having an inclined surface 12 formed so as to rise from 2b to the front wall 7 is provided.
The inclined portion 11 has a substantially triangular shape in a side sectional view.

以降、ストランド室５の前後方向を奥行き方向とし、ストランド室５の左右方向を幅方向とする。これはタンディッシュ１の前後方向及び左右方向と一致する。
なお、本実施形態の傾斜部１１においては、２つに分割したものとしている。すなわち、本実施形態の傾斜部１１は、ストランド室５の正面壁７側の底部２ｂに、左右一対配備されているものである。しかし、傾斜部１１は一体的に形成された左右方向に長尺のもの（繋げられた形状）とされていてもよい。 Henceforth, let the front-back direction of the strand chamber 5 be a depth direction, and let the left-right direction of the strand chamber 5 be the width direction. This coincides with the front-rear direction and the left-right direction of the tundish 1.
In addition, in the inclination part 11 of this embodiment, it shall divide | segment into two. That is, a pair of left and right inclined portions 11 of the present embodiment are disposed on the bottom portion 2 b of the strand chamber 5 on the front wall 7 side. However, the inclined portion 11 may be formed in an integrally formed shape that is long in the left-right direction (connected shape).

図６Ａに示すように、傾斜部１１の高さhは、式（２）に示すように、湯道９の縦径d₁以上である。
h≧d₁ [m] ・・・（２）
図６Ｂに示すように、傾斜部１１の高さhが湯道９の縦径d₁より低い（h＜d₁）場合、湯道９の出口から流出した噴流（図中の実線矢印）の主流部が、傾斜部１１の上部やその上の内壁面に当たることとなるので、噴流が湯面上部に向かわなくなる。すなわち、噴流が傾斜部１１の傾斜面１２の下方から上方に沿わないものとなるので、噴流の上昇流が小さくなる。 As shown in FIG. 6A, the height h of the inclined portion 11, as shown in equation (2) is longitudinal diameter d ₁ or more runner 9.
h ≧ d ₁ [m] (2)
As shown in FIG. 6B, when the height h of the inclined portion 11 is lower than the longitudinal diameter d ₁ of the runner 9 (h <d ₁ ), the jet flow (solid arrow in the figure) flowing out from the exit of the runner 9 Since the main flow portion hits the upper portion of the inclined portion 11 and the inner wall surface thereon, the jet flow does not go to the upper surface of the hot water surface. That is, since the jet does not follow the inclined surface 12 of the inclined portion 11 from below, the upward flow of the jet becomes small.

その結果、湯道９の出口から流出した噴流が、ストランド室５の正面壁７に当たって、ストランド室５の左右方向に広がってゆくこととなる。この左右方向の流れの広がりにより、溶鋼１４の直送流が生じることとなる。この直送流は、仕切堰８（湯道９）に近いストランド６へ流入することとなり、当該ストランド６の溶鋼温度が高くなる。
それ故、図６Ａに示すように、傾斜部１１の高さhを湯道９の縦径d₁以上と規定することで、湯道９の出口から流出した噴流（溶鋼１４）が、傾斜部１１の傾斜面１２の下方から上方に沿って上昇して、仕切堰８に近いストランド６を乗り越えるような、左右方向を向いた螺旋状の流れとなるので、直送流の発生を抑制することができる。 As a result, the jet flowing out from the outlet of the runner 9 strikes the front wall 7 of the strand chamber 5 and spreads in the left-right direction of the strand chamber 5. Due to the spread of the flow in the left-right direction, a direct feed flow of the molten steel 14 occurs. This direct feed flow flows into the strand 6 close to the partition weir 8 (runner 9), and the molten steel temperature of the strand 6 increases.
Therefore, as shown in FIG. 6A, by defining the height h of the inclined portion 11 to be not less than the longitudinal diameter d _{1 of the} runner 9, the jet flow (molten steel 14) flowing out from the outlet of the runner 9 is 11 rises from the lower side of the inclined surface 12 to the upper side and climbs over the strand 6 close to the partition weir 8 to become a spiral flow facing in the left-right direction. it can.

図２Ａ、図２Ｂに戻って、距離x₁（交点ａ_１と交点ａ_２との距離、又は、交点ａ_３と交点ａ_４との距離）は、式（３）を満たしている。
0.1z+d₂/2≦x₁≦(W+H)/tanθ [m] ・・・（３）
なお、式（３）は、湯道９の出口から流出する噴流と、仕切堰８に最も近いストランド６の位置との関係を表す式である。また、「0.1z」は、噴流の広がり幅（片側）の理論式であり、「N.ラジャラトナム著、野村安正訳：「噴流」森北出版(1985)p.43」に記載されている。 2A and 2B, the distance x ₁ (the distance between the intersection point a ₁ and the intersection point a ₂ or the distance between the intersection point a ₃ and the intersection point a ₄ ) satisfies the expression (3).
_{0.1z + d 2/2 ≦ x} 1 ≦ (W + H) / tanθ [m] ··· (3)
Equation (3) is an equation representing the relationship between the jet flowing out from the outlet of the runner 9 and the position of the strand 6 closest to the partition weir 8. “0.1z” is a theoretical formula for the spreading width (one side) of the jet, and is described in “N. Rajaratnam, Yasumasa Nomura:“ Jet ”Morikita Publishing (1985) p.43”.

図７Ａに示すように、距離x₁が「0.1z+d₂/2」の値より下回る（0.1z+d₂/2＞x₁）場合、湯道９の出口から流出した噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、仕切堰８近く（上記した左右方向外側領域）のストランド６との距離が近くなりすぎることとなる。すなわち、交点ａ_１と交点ａ_２（交点ａ_３と交点ａ_４）の距離が短くなる。
このような位置関係となると、流出して広がった噴流が、傾斜部１１で上昇流になる前に、傾斜部１１より左右方向に逸れてしまうこととなる。その結果、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。 As shown in FIG. 7A, the distance x ₁ is below than the value of "0.1z + d _2/2" _{(0.1z + d 2/2>} x 1) case, the jet flowing out from the outlet of the runner 9, strands The distance between the position colliding with the front wall 7 of the chamber 5 and the strand 6 near the partition weir 8 (the above-described laterally outer region) will be too close. That is, the distance between the intersection point a ₁ and the intersection point a ₂ (the intersection point a ₃ and the intersection point a ₄ ) is shortened.
If it becomes such a positional relationship, before the jet flow which flowed out and spread will become an upward flow in the inclination part 11, it will deviate from the inclination part 11 in the left-right direction. As a result, a direct flow to the strand 6 near the partition weir 8 is likely to occur.

図７Ｂに示すように、距離x₁が「(W+H)/tanθ」の値を超える（x₁＞(W+H)/tanθ）場合、湯道９の出口から流出した噴流がストランド室５の正面壁７に衝突する位置が、仕切堰８近くのストランド６に対して幅方向に離れすぎることとなる。すなわち、交点ａ_１と交点ａ_２、乃至は、交点ａ_３と交点ａ_４が遠い位置となる。
このような位置関係となると、傾斜部１１で上昇流になった噴流が、その上昇した位置で反転（回転）してしまうこととなる（図中の破線矢印）。つまり、噴流が、仕切堰８近くのストランド６の上方で反転しなくなる。 As shown in FIG. 7B, when the distance x ₁ exceeds the value of “(W + H) / tan θ” (x ₁ > (W + H) / tan θ), the jet flow that flows out from the outlet of the runner 9 is the strand chamber. The position where the front wall 7 collides with the strand 6 is too far away in the width direction with respect to the strand 6 near the partition weir 8. That is, the intersection point a ₁ and the intersection point a ₂ , or the intersection point a ₃ and the intersection point a ₄ are far from each other.
If it becomes such a positional relationship, the jet flow which became an upward flow in the inclination part 11 will reverse | invert (rotate) in the upward position (dashed arrow in a figure). That is, the jet does not reverse above the strand 6 near the partition weir 8.

その結果、反転し終えた噴流が仕切堰８近くのストランド６へ流れてしまうという、直送流の発生しやすい状態となる。すなわち、噴流が左右方向を向いた螺旋状の流れとならず、仕切堰８近くのストランド６を乗り越えることができないものとなる。
なお、図３に示す実施例、図６Ｂ、図７Ａ、図７Ｂなどに示す比較例においては、湯道９とストランド６の位置関係が、タンディッシュ１の前後方向を向く軸線上で左右対称（鏡像）となっているが、左右非対称でも構わない。従って本発明は、距離x₁が左右方向で異なった距離でも実現可能である。 As a result, the jet flow that has been reversed flows into the strand 6 near the partition weir 8 and is in a state in which direct flow is likely to occur. That is, the jet does not become a spiral flow in the left-right direction, and the strand 6 near the partition weir 8 cannot be overcome.
In the embodiment shown in FIG. 3 and the comparative examples shown in FIG. 6B, FIG. 7A, FIG. 7B, etc., the positional relationship between the runner 9 and the strand 6 is bilaterally symmetrical on the axis line facing the front-rear direction of the tundish 1 ( However, it may be asymmetrical. Accordingly, the present invention, the distance x ₁ is also feasible in different distances in the lateral direction.

距離x₃（交点ａ_１と交点ａ_５との距離、又は、交点ａ_３と交点ａ_５との距離）は、式（４）を満たしている。
x₃≧0.1z+d₂/2 ・・・（４）
この式（４）は、湯道９から流出する噴流と、当該湯道９のほぼ正面に位置しているストランド６との関係を表すものである。 The distance x ₃ (the distance between the intersection point a ₁ and the intersection point a ₅ or the distance between the intersection point a ₃ and the intersection point a ₅ ) satisfies Expression (4).
_{_{x 3 ≧ 0.1z + d 2/}} 2 ··· (4)
This equation (4) represents the relationship between the jet flowing out from the runner 9 and the strand 6 located almost in front of the runner 9.

図８に示すように、距離x₃が「0.1z+d₂/2」を下回る（x₃＜0.1z+d₂/2）場合、湯道９から流出する噴流が、ストランド室５の正面壁７に衝突する位置と、仕切り堰８近くのストランド６（鋳型注入孔）との距離が近すぎてしまい、湯道９から流出し広がった噴流が、傾斜部１１において上昇流になる前に、仕切り堰８近くのストランド６に直送するようになってしまう。それ故、距離x₃を「0.1z+d₂/2」以上と規定している。 As shown in FIG. 8, the distance x ₃ is less than the "0.1z + d _2/2" _{_{(x 3 <0.1z + d 2}} /2) If the jet flowing out of the runner 9 is a front strand chamber 5 Before the position where the wall 7 collides with the strand 6 (mold injection hole) near the partition weir 8 is too close, the jet flow that flows out from the runner 9 spreads upward in the inclined portion 11. , It will be sent directly to the strand 6 near the partition weir 8. Therefore, the distance x ₃ defines the "0.1z + d _2/2" or more.

傾斜部１１の幅Lは、式（５）を満たしている。
L≧0.2z+d₂[m] ・・・（５）
なお、「0.2z」は、「0.1z」を２倍したもの（左右（両側）分）である。
図９に示すように、傾斜部１１の幅Lが「0.2z+d₂」を下回る（L＜0.2z+d₂）場合、湯道９の出口から流出した噴流の広がりが、傾斜部１１の左右方向両端からはみ出してしまい、噴流全体が上昇流にならない。その結果、ストランド室５の正面壁７で衝突した噴流が左右方向に広がってゆき、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。それ故、傾斜部１１の幅Lを「0.2z+d₂」以上としている。 The width L of the inclined portion 11 satisfies the formula (5).
L ≧ 0.2z + d ₂ [m] (5)
Note that “0.2z” is twice (0.1z) (left and right (both sides)).
As shown in FIG. 9, when the width L of the inclined portion 11 is less than “0.2z + d ₂ ” (L <0.2z + d ₂ ), the spread of the jet flowing out from the outlet of the runner 9 is the inclined portion 11. It protrudes from both ends in the left-right direction, and the entire jet does not rise. As a result, the jet that collides with the front wall 7 of the strand chamber 5 spreads in the left-right direction, and a direct flow to the strand 6 near the partition weir 8 is likely to occur. Therefore, the width L of the inclined portion 11 is set to “0.2z + d ₂ ” or more.

傾斜部１１の高さhと長さyとの比（h/y）は、式（６）を満たしている。
0.58≦h/y≦1.73 [-] ・・・（６）
図１０Ａに示すように、傾斜部１１における比（h/y）が０．５８より小さい場合、傾斜面１２の傾斜角度が小さすぎることとなり、湯道９の出口から流出した噴流が傾斜部１１の傾斜面１２に到達したときに、上昇流になりにくい。その結果、流出した噴流が左右方向に広がってゆき、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。なお、この場合、傾斜面１２の傾斜角度に換算すると30deg.となる。 The ratio (h / y) between the height h and the length y of the inclined portion 11 satisfies the formula (6).
0.58 ≦ h / y ≦ 1.73 [-] (6)
As shown in FIG. 10A, when the ratio (h / y) in the inclined portion 11 is smaller than 0.58, the inclination angle of the inclined surface 12 is too small, and the jet flowing out from the outlet of the runway 9 is inclined to the inclined portion 11. When it reaches the inclined surface 12, the upward flow is unlikely. As a result, the jet that flows out spreads in the left-right direction, and a direct flow to the strand 6 near the partition weir 8 is likely to occur. In this case, when converted to the inclination angle of the inclined surface 12, it is 30 deg.

図１０Ｂに示すように、傾斜部１１における比（h/y）が１．７３より大きい場合、傾斜面１２の傾斜角度が大きすぎることとなり、湯道９の出口から流出した堰孔の噴流が傾斜部１１に到達したときに、上昇流になりにくい。その結果、流出した噴流が左右方向に広がってゆき、仕切堰８近くのストランド６への直送流が発生しやすくなる。なお、この場合、傾斜面１２の傾斜角度に換算すると60deg.となる。 As shown in FIG. 10B, when the ratio (h / y) in the inclined portion 11 is larger than 1.73, the inclination angle of the inclined surface 12 is too large, and the jet of the weir hole flowing out from the outlet of the runner 9 is When reaching the inclined portion 11, it is difficult to make an upward flow. As a result, the jet that flows out spreads in the left-right direction, and a direct flow to the strand 6 near the partition weir 8 is likely to occur. In this case, 60 deg. When converted to the inclination angle of the inclined surface 12.

ところで、鋳型１７へ注入される溶鋼１４の温度が高すぎると、鋳型１７下方で凝固シェルが破断して、未凝固溶鋼が下方に漏れてしまうブレークアウトが発生する虞がある。
ブレークアウトが発生すると、漏れてきた地金が連続鋳造装置１５のロールスタンドに付着してしまい、それを除去する作業が発生する。また、地金除去が困難な場合は、ロールスタンドの交換等を実施しなければならなくなる。このような、余計な作業をしなければならない問題が発生すると、連続鋳造装置１５の多大な復旧費用がかかってしまい、鋳片１９の生産に大きな影響を与えてしまう。 By the way, when the temperature of the molten steel 14 poured into the mold 17 is too high, there is a possibility that a breakout occurs in which the solidified shell is broken below the mold 17 and the unsolidified molten steel leaks downward.
When a breakout occurs, the leaked bullion adheres to the roll stand of the continuous casting apparatus 15 and an operation for removing it occurs. If it is difficult to remove the bullion, the roll stand must be replaced. When such a problem that requires extra work occurs, a great restoration cost of the continuous casting apparatus 15 is required, which greatly affects the production of the slab 19.

従って、上記したブレークアウトを抑制するために、タンディッシュ１内の溶鋼温度を、鋼の液相線温度に対して、＋２０℃〜４０℃の範囲に制御している。
一方で、多ストランドタンディッシュを用いた連続鋳造では、各ストランド６から各鋳型１７へ注入される溶鋼１４の温度に偏差が発生する。それ故、ブレークアウトを防止するために、溶鋼１４の温度偏差の高温側を基準にして、タンディッシュ１内の溶鋼温度を制御している。 Therefore, in order to suppress the breakout described above, the molten steel temperature in the tundish 1 is controlled in a range of + 20 ° C. to 40 ° C. with respect to the liquidus temperature of the steel.
On the other hand, in continuous casting using a multi-strand tundish, a deviation occurs in the temperature of the molten steel 14 injected from each strand 6 to each mold 17. Therefore, in order to prevent breakout, the molten steel temperature in the tundish 1 is controlled based on the high temperature side of the temperature deviation of the molten steel 14.

例えば、ストランド室５の底部２ｂに設置された各ストランド６から流出する溶鋼温度の偏差が大きいと、溶鋼１４の温度偏差の低温側において、ストランド６の下方に設置された浸漬ノズル１３内で溶鋼１４が凝固し、ノズル詰りが発生する虞がある。
このように、ノズル詰りが発生したストランド６においては、連続鋳造を停止しなければならず、鋳片１９の生産に大きな影響を及ぼす。 For example, when the deviation of the temperature of the molten steel flowing out from each strand 6 installed at the bottom 2b of the strand chamber 5 is large, the molten steel is immersed in the immersion nozzle 13 installed below the strand 6 on the low temperature side of the temperature deviation of the molten steel 14. 14 may solidify and nozzle clogging may occur.
Thus, in the strand 6 where nozzle clogging has occurred, continuous casting must be stopped, which greatly affects the production of the slab 19.

以上より、溶鋼１４の温度偏差を小さくすること、すなわちタンディッシュ１内における溶鋼温度を制御する必要がある。
図１１は、タンディッシュ１内における溶鋼温度の測定位置を示す図である。図１１に示すように、本実施形態においては、ストランド６のほぼ真上であって、溶鋼１４の湯面から０．３ｍの深さにおける溶鋼温度の測定を行った。 From the above, it is necessary to reduce the temperature deviation of the molten steel 14, that is, to control the molten steel temperature in the tundish 1.
FIG. 11 is a diagram showing measurement positions of the molten steel temperature in the tundish 1. As shown in FIG. 11, in this embodiment, the molten steel temperature was measured at a depth of 0.3 m from the molten metal surface, which is almost directly above the strand 6.

表１に、測定されたタンディッシュ１内における溶鋼温度の偏差と、温度が低くなった溶鋼１４の影響により発生する浸漬ノズル１３内のノズル詰りとの関係を示す。 Table 1 shows the relationship between the measured deviation of the molten steel temperature in the tundish 1 and nozzle clogging in the submerged nozzle 13 generated by the influence of the molten steel 14 whose temperature has been lowered.

表１からわかるように、タンディッシュ１内のストランド６上方であって、湯面より０．３ｍの深さにおいて測定した溶鋼１４の温度偏差を７℃以下に制御すると、温度が低くなった溶鋼１４の影響によるノズル詰りが発生しないことが確認できる。
以上述べた本発明のタンディッシュ１を用いれば、溶鋼１４の温度偏差を小さくすること、すなわち多ストランドタンディッシュ内における各ストランド６間の溶鋼温度のバラツキを抑制することができるので、温度が低い溶鋼１４が流れ込む（低ΔT側）ストランド６におけるノズル詰まりと、温度が高い溶鋼１４が流れ込む（高ΔT側）ストランド６による鋳型１７下方のブレークアウトを抑制することができる。
［実施例］
まず、水モデル実験について説明する。 As can be seen from Table 1, when the temperature deviation of the molten steel 14 measured above the strand 6 in the tundish 1 and at a depth of 0.3 m from the molten metal surface is controlled to 7 ° C. or less, the molten steel is lowered in temperature. It can be confirmed that nozzle clogging due to the influence of 14 does not occur.
If the tundish 1 of the present invention described above is used, the temperature deviation of the molten steel 14 can be reduced, that is, variations in the molten steel temperature between the strands 6 in the multi-strand tundish can be suppressed, so the temperature is low. The nozzle clogging in the strand 6 into which the molten steel 14 flows (low ΔT side) and the breakout below the mold 17 by the strand 6 into which the molten steel 14 having a high temperature flows (high ΔT side) can be suppressed.
[Example]
First, a water model experiment will be described.

水モデル実験では、水を溶鋼１４と見立てて、実機を相似的にした１／３モデルで実験を行った。水モデル実験で用いたタンディッシュ１は、図１２に示すＴ型タンディッシュとした。ストランド６の数は５つとした。
また、水モデル実験のタンディッシュ１において、仕切堰８に設けた第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて、左右方向外側を向いて延びる直線状としている。第１湯道９ａの出口１０ａ及び第２湯道９ｂの出口１０ｂと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該各湯道９ａ，９ｂの出口下端以下に位置させている。 In the water model experiment, water was considered as molten steel 14 and the experiment was conducted with a 1/3 model similar to the actual machine. The tundish 1 used in the water model experiment was a T-type tundish shown in FIG. The number of strands 6 was five.
Further, in the tundish 1 of the water model experiment, the first runner 9a and the second runner 9b provided in the partition weir 8 are straight lines extending from the injection chamber 4 to the strand chamber 5 toward the outer side in the left-right direction. It is in the shape. The bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlet 10a of the first runner 9a and the outlet 10b of the second runner 9b is positioned below the lower end of the outlet of each of the runners 9a, 9b.

表２に、水モデル実験における液体（水）の物性値を示す。 Table 2 shows the physical property values of the liquid (water) in the water model experiment.

なお、水流量については、１ストランドあたりの単位時間の水流量を、9[L/min/str]とし、５ストランド(5str)における単位時間の水流量を、45[L/min] とした。
水モデル実験の方法においては、以下のようにした。
１）溶鋼１４のモデルとした水を、タンディッシュ１内に満たしておき、フルード数近似で水を通水させる。 Regarding the water flow rate, the water flow rate per unit time per strand was 9 [L / min / str], and the water flow rate per unit time in 5 strands (5 str) was 45 [L / min].
The method of water model experiment was as follows.
1) Fill the tundish 1 with water as a model of the molten steel 14, and allow water to flow through the fluid number approximation.

２）注入室４の注入位置（図１２中の×印）に墨汁５０ｍｌを添加し、墨汁が流れる様子をビデオカメラで撮影し、墨汁を添加した時から、ストランド室５の各ストランド６へ到達するまでの時間を測定する。
なお、この各ストランド６へ到達するまでの時間の差が大きいと温度偏差が大であり、ストランド６の到達時間の差が小さいと温度偏差が小である。 2) 50 ml of ink is added to the pouring position of the pouring chamber 4 (x mark in FIG. 12), the state of the ink flowing is photographed with a video camera, and reaches each strand 6 in the strand chamber 5 after the ink is added. Measure the time to complete.
The temperature deviation is large when the difference in time to reach each strand 6 is large, and the temperature deviation is small when the difference in arrival time of the strand 6 is small.

次いで、数値計算（数値シミュレーション）について説明する。
数値計算条件として、熱流体解析ソフト：Fluent、計算モデル：k-εで行った。この数値計算では、実機とほぼ同じ１／１モデルで行った。数値計算で用いたタンディッシュ１は、図１３Ａ〜Ｃに示すＴ型タンディッシュとした。また、ストランド６の数は、４つのものと５つのものとした。 Next, numerical calculation (numerical simulation) will be described.
As numerical calculation conditions, thermal fluid analysis software: Fluent, calculation model: k-ε was used. In this numerical calculation, the 1/1 model was used which is almost the same as the actual machine. The tundish 1 used in the numerical calculation was a T-type tundish shown in FIGS. The number of strands 6 was four and five.

図１３Ａに示すタンディッシュは、仕切堰８を設けていないものであり、ストランド６の数が４つとされている（比較例、形状Ａ）。
図１３Ｂに示すタンディッシュは、仕切堰を設けているが、高さが低いものであるので、注入室４とストランド室５が明確に仕切られていない。また、その仕切堰には、湯道９は設けられていない。このタンディッシュのストランド６の数は、４つとされている。 The tundish shown in FIG. 13A has no partition weir 8 and the number of strands 6 is four (comparative example, shape A).
Although the tundish shown in FIG. 13B is provided with a partition weir, since the height is low, the injection chamber 4 and the strand chamber 5 are not clearly partitioned. Moreover, the runner 9 is not provided in the partition weir. The number of strands 6 of this tundish is four.

すなわち、図１３Ｂに示すタンディッシュおいては、注入室４に注入された溶鋼１４は、低い仕切堰を乗り越えて、ストランド室５へ流れ込むようになっている（比較例、形状Ｂ）。
図１３Ｃに示すタンディッシュ１は、本発明の形状・構成を有するものであり、注入室４とストランド室５を明確に仕切る仕切堰８が設けられ、その仕切堰８に湯道９（第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂ）が２つ設けられている。また、ストランド室５内の正面壁７には、傾斜部１１が設けられていて、ストランド６の数が５つとされている（実施例、形状Ｃ）。 That is, in the tundish shown in FIG. 13B, the molten steel 14 injected into the injection chamber 4 gets over the low partition weir and flows into the strand chamber 5 (comparative example, shape B).
A tundish 1 shown in FIG. 13C has the shape and configuration of the present invention, and is provided with a partition weir 8 for clearly partitioning the injection chamber 4 and the strand chamber 5, and a runner 9 (first passage) is provided in the partition weir 8. Two runners 9a and second runners 9b) are provided. The front wall 7 in the strand chamber 5 is provided with inclined portions 11 and the number of strands 6 is five (Example, shape C).

また、仕切堰８に設けられた第１湯道９ａ及び第２湯道９ｂについては、注入室４からストランド室５へ向けて、左右方向外側を向いて延びる直線状としている。第１湯道９ａの出口１０ａ及び第２湯道９ｂの出口１０ｂと繋がるストランド室５の底部２ｂは、当該各湯道９ａ，９ｂの出口下端以下に位置させている。
表３に、数値計算における計算条件を示す。表４に、タンディッシュ１の形状Ａ〜Ｃ（形状Ｃについては２種類）についての寸法、構成の詳細を示す。 Further, the first runner 9a and the second runner 9b provided in the partition weir 8 are linearly extending from the injection chamber 4 toward the strand chamber 5 toward the outer side in the left-right direction. The bottom 2b of the strand chamber 5 connected to the outlet 10a of the first runner 9a and the outlet 10b of the second runner 9b is positioned below the lower end of the outlet of each of the runners 9a, 9b.
Table 3 shows calculation conditions in the numerical calculation. Table 4 shows details of dimensions and configurations of the shapes A to C (two types of the shape C) of the tundish 1.

水モデル実験における各ストランド６へのトレーサー（墨汁）到達時間の偏差から、各ストランド６間における溶鋼１４の温度偏差を見積もるために、数値計算によりトレーサー到達時間と溶鋼１４の温度偏差の関係を求めた。
トレーサーは、溶鋼１４と同密度の粒子を設定して、注入室４の注入位置（図１３Ａ〜Ｃ中の×印）に投入した。 In order to estimate the temperature deviation of the molten steel 14 between the strands 6 from the deviation of the tracer arrival time to each strand 6 in the water model experiment, the relationship between the tracer arrival time and the temperature deviation of the molten steel 14 is obtained by numerical calculation. It was.
The tracer set particles having the same density as the molten steel 14 and put it into the injection position of the injection chamber 4 (marked with x in FIGS. 13A to 13C).

表５に、タンディッシュの形状Ｂにおける溶鋼温度の数値計算の結果と、実機（タンディッシュの形状Ｂ）内の溶鋼温度を実際に測定したときの結果を示す。
表５に示すように、実測した結果、ΔT（=T_max-T_min）が８℃と算出され、数値計算の結果、ΔTが１０℃と算出された。このように、溶鋼温度の数値計算の結果は、実測した結果との差が小さく、実機の現象を精度良く反映できていることが確認できる。 Table 5 shows the results of numerical calculation of the molten steel temperature in the tundish shape B and the results when the molten steel temperature in the actual machine (tundish shape B) was actually measured.
As shown in Table 5, as a result of actual measurement, ΔT (= T _max −T _min ) was calculated as 8 ° C., and as a result of numerical calculation, ΔT was calculated as 10 ° C. Thus, it can be confirmed that the result of the numerical calculation of the molten steel temperature has a small difference from the actually measured result and can accurately reflect the phenomenon of the actual machine.

表６と図１４に、タンディッシュ１の形状Ａ〜Ｃにおける（Δt/t_r）とΔTの関係を示す。 Table 6 and FIG. 14 show the relationship between (Δt / t _r ) and ΔT in the shapes A to C of the tundish 1.

表６、図１４より、ΔTを表１に示す７℃以下にするには、各ストランド６間における（Δt/t_r）を、０．１８以下にする必要があることが分かる。
なお、（Δt/t_r）の値が大きいほど、トレーサーが各ストランド６に到達するタイミングの差が大きくなる。
次に、本発明における連続鋳造用タンディッシュ１の実施例及び比較例について、説明する。 From Table 6 and FIG. 14, it can be seen that (Δt / t _r ) between the strands 6 needs to be 0.18 or less in order to set ΔT to 7 ° C. or less shown in Table 1.
Note that the greater the value of (Δt / t _r ), the greater the difference in timing at which the tracer reaches each strand 6.
Next, examples and comparative examples of the tundish 1 for continuous casting in the present invention will be described.

表７、表８に、本発明の連続鋳造用タンディッシュ１の実施例を示す。表９、表１０に、タンディッシュの比較例を示す。表８、表１０は、水モデルによる結果を示す。
なお、これら表７の実施例、表９の比較例は、表８、表１０に示す水モデルによる結果に基づいて、実機に換算したものである。 Tables 7 and 8 show examples of the tundish 1 for continuous casting according to the present invention. Tables 9 and 10 show comparative examples of tundish. Tables 8 and 10 show the results of the water model.
The examples in Table 7 and the comparative examples in Table 9 are converted to actual machines based on the results of the water models shown in Tables 8 and 10.

表７〜表１０に示すように、実施例、比較例において、ストランド６の数が５つであり、湯道９の数が２つである。
表７、表８のＮｏ，１（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。縦径d₁が０．３ｍであり、式（１）を満たしている。高さhが０．３５ｍであり、式（２）を満たしている。距離x₁が１．２ｍであり、式（３）を満たしている（「0.1z+d₂/2」＝０．２７ｍ、「(W+H)/tanθ」＝１．４９ｍ）。距離x₃が０．８ｍであり、式（４）を満たしている（「0.1z+d₂/2」＝０．２７ｍ）。幅Lが０．６ｍであり、式（５）を満たしている（「0.2z+d₂」＝０．５４ｍ）。（h/y）が１．１７となり、式（６）を満たしている。 As shown in Tables 7 to 10, in Examples and Comparative Examples, the number of strands 6 is five and the number of runners 9 is two.
Referring to Nos. 1 and 1 (Examples) in Tables 7 and 8, the cross-sectional shape of the runner 9 is circular. Longitudinal diameter d ₁ is 0.3m, meets the equation (1). The height h is 0.35 m, which satisfies the formula (2). The distance x ₁ is 1.2 m and satisfies the formula (3) (“0.1z + d ₂ /2”=0.27 m,“ (W + H) / tan θ ”= 1.49 m). The distance x ₃ is 0.8 m and satisfies the formula (4) (“0.1z + d ₂ /2”=0.27 m). The width L is 0.6 m and satisfies the formula (5) (“0.2z + d ₂ ” = 0.54 m). (H / y) is 1.17, which satisfies Expression (6).

（Δt/t_r）が０．１６となり、０．１８以下であるので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。以上、表７、表８のＮｏ，１（実施例）は、優れているものであることが分かる。
表７、表８のＮｏ，２（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が扁平した円形状（楕円形状）とされている（例えば、図４参照）。縦径d₁が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。高さhが０．３ｍであり、式（２）を満たしている。距離x₁が１．２ｍであり、式（３）を満たしている（「0.1z+d₂/2」＝０．２７ｍ、「(W+H)/tanθ」＝１．４９ｍ）。距離x₃が０．８ｍであり、式（４）を満たしている（「0.1z+d₂/2」＝０．２７ｍ）。幅Lが０．６ｍであり、式（５）を満たしている（「0.2z+d₂」＝０．５４ｍ）。（h/y）が１．７３となり、式（６）を満たしている。 Since (Δt / t _r ) is 0.16 and is 0.18 or less, it can be seen that the temperature deviation is small and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. Moreover, it turned out that the outflow of the inclusion to the casting_mold | template 17 is also suppressed. As mentioned above, it turns out that No, 1 (Example) of Table 7 and Table 8 is excellent.
Referring to Nos. 2 and 2 (Examples) in Tables 7 and 8, the cross-sectional shape of the runner 9 is a flat circular shape (elliptical shape) (for example, see FIG. 4). The longitudinal diameter d ₁ is 0.2 m, which satisfies the formula (1). The height h is 0.3 m and satisfies the formula (2). The distance x ₁ is 1.2 m and satisfies the formula (3) (“0.1z + d ₂ /2”=0.27 m,“ (W + H) / tan θ ”= 1.49 m). The distance x ₃ is 0.8 m and satisfies the formula (4) (“0.1z + d ₂ /2”=0.27 m). The width L is 0.6 m and satisfies the formula (5) (“0.2z + d ₂ ” = 0.54 m). (H / y) is 1.73, which satisfies Expression (6).

（Δt/t_r）と０．１７となり、０．１８以下であるので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。以上、表７、表８のＮｏ，２（実施例）は、優れているものであることが分かる。
表７、表８のＮｏ，１０（実施例）を参照すると、湯道９の断面形状が四角形状（例えば、図４参照）とされている。縦径d₁が０．２ｍであり、式（１）を満たしている。高さhが０．２５ｍであり、式（２）を満たしている。距離x₁が１．２ｍであり、式（３）を満たしている（「0.1z+d₂/2」＝０．２５ｍ〜「(W+H)/tanθ」＝１．４９ｍ）。距離x₃が０．８ｍであり、式（４）を満たしている（「0.1z+d₂/2」＝０．２５ｍ）。幅Lが０．６ｍであり、式（５）を満たしている（「0.2z+d₂」＝０．４９ｍ）。（h/y）が１．２５となり、式（６）を満たしている。 Since (Δt / t _r ) is 0.17, which is 0.18 or less, it is understood that the temperature deviation is small and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. Moreover, it turned out that the outflow of the inclusion to the casting_mold | template 17 is also suppressed. As described above, it can be seen that Nos. 2 and 2 (Examples) in Tables 7 and 8 are excellent.
Referring to Nos. 10 and 10 (Examples) in Tables 7 and 8, the cross-sectional shape of the runner 9 is a quadrangle (for example, see FIG. 4). The longitudinal diameter d ₁ is 0.2 m, which satisfies the formula (1). The height h is 0.25 m and satisfies the formula (2). The distance x ₁ is 1.2 m and satisfies the formula (3) (“0.1z + d ₂ /2”=0.25 m to“ (W + H) / tan θ ”= 1.49 m). Distance x ₃ is 0.8 m, satisfies the formula (4) ( "0.1z + d ₂ /2'=0.25M). The width L is 0.6 m and satisfies the formula (5) (“0.2z + d ₂ ” = 0.49 m). (H / y) is 1.25, which satisfies Expression (6).

（Δt/t_r）が０．１７となり、０．１８以下であるので、温度偏差が小さく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていることが分かる。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていることが分かった。以上、表７、表８のＮｏ，１０（実施例）は、優れているものであることが分かる。
一方、表９、表１０のＮｏ，２（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が扁平した円形状とされている（例えば、図４参照）。（h/y）が１．７６となり、式（６）を満たしていない。（Δt/t_r）が０．２１となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。 Since (Δt / t _r ) is 0.17 and is 0.18 or less, it can be seen that the temperature deviation is small, and the temperature variation of the molten steel 14 is suppressed. Moreover, it turned out that the outflow of the inclusion to the casting_mold | template 17 is also suppressed. As described above, it can be seen that Nos. 10 and 10 (Examples) in Tables 7 and 8 are excellent.
On the other hand, referring to Nos. 2 and 2 (comparative examples) in Tables 9 and 10, the cross-sectional shape of the runner 9 is flattened (see, for example, FIG. 4). (H / y) is 1.76, which does not satisfy Expression (6). Since (Δt / t _r ) is 0.21 and exceeds 0.18, the temperature deviation is large and the temperature variation of the molten steel 14 is not suppressed.

表９、表１０のＮｏ，７（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が円形状とされている。距離x₃が０．１２ｍとなり、式（４）を満たしていない。（Δt/t_r）が０．１９となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。
表９、表１０のＮｏ，９（比較例）を参照すると、湯道９の断面形状が四角形状（例えば、図４参照）とされている。縦径d₁が０．３２ｍであり、式（１）を満たしていない。高さｈが０．１８ｍであり、式（２）を満たしていない。距離x₁が１．５２ｍであり、式（３）を満たしていない（「0.1z+d₂/2」＝０．２２ｍ、「(W+H)/tanθ」＝１．４９ｍ）。幅Lが０．３ｍであり、式（５）を満たしていない（「0.2z+d₂」＝０．４ｍ）。（h/y）が、０．３６となり、式（６）を満たしていない。（Δt/t_r）が０．３となり、０．１８を超えているので、温度偏差が大きく、溶鋼１４の温度のバラツキを抑制されていない。また、鋳型１７への介在物の流出も抑制されていない。 Referring to Nos. 7 and 7 (comparative examples) in Table 9 and Table 10, the cross-sectional shape of the runner 9 is circular. Distance x ₃ is 0.12m, and the does not satisfy the equation (4). Since (Δt / t _r ) is 0.19 and exceeds 0.18, the temperature deviation is large and the temperature variation of the molten steel 14 is not suppressed.
Referring to Nos. 9 and 9 (comparative examples) in Tables 9 and 10, the cross-sectional shape of the runner 9 is a quadrangle (for example, see FIG. 4). The longitudinal diameter d ₁ is 0.32 m and does not satisfy the formula (1). The height h is 0.18 m and does not satisfy the formula (2). The distance x ₁ is 1.52 m and does not satisfy the expression (3) (“0.1z + d ₂ /2”=0.22 m,“ (W + H) / tan θ ”= 1.49 m). The width L is 0.3 m and does not satisfy the formula (5) (“0.2z + d ₂ ” = 0.4 m). (H / y) is 0.36, which does not satisfy Expression (6). Since (Δt / t _r ) is 0.3 and exceeds 0.18, the temperature deviation is large and the temperature variation of the molten steel 14 is not suppressed. Further, the outflow of inclusions into the mold 17 is not suppressed.

以上、本発明によれば、注入室４とストランド６を複数有するストランド室５とを有する、平面視でＴ字状のタンディッシュ１において、各ストランド６に流れる溶鋼１４の到達時間の差を制御することで、そのタンディッシュ１内における各ストランド６間の溶鋼温度のバラツキを抑制することが可能である。
また、本発明によれば、低ΔT側のストランド６における浸漬ノズル１３のノズル詰りを抑制するとともに、高ΔT側のストランド６におけるブレークアウトを抑制することができる。 As described above, according to the present invention, in the T-shaped tundish 1 having a pouring chamber 4 and a strand chamber 5 having a plurality of strands 6, the difference in arrival time of the molten steel 14 flowing in each strand 6 is controlled. By doing so, it is possible to suppress variations in molten steel temperature between the strands 6 in the tundish 1.
Further, according to the present invention, the nozzle clogging of the immersion nozzle 13 in the low ΔT side strand 6 can be suppressed, and the breakout in the high ΔT side strand 6 can be suppressed.

以上述べた、本発明の連続鋳造用タンディッシュ１は、図１５に示されるような連続鋳造装置１５を用いた連続鋳造方法に適用可能である。
図１５に示すように、連続鋳造装置１５は、例えば、二次精錬処理後の溶鋼１４を連続的に鋳造する装置であり、取鍋１６内の溶鋼１４が注入されるタンディッシュ１と、当該タンディッシュ１内の溶鋼１４を鋳込む鋳型１７と、鋳型１７によって形成された鋳片１９を支持するサポートロール１８を備えている。なお、連続鋳造装置１５で鋳造される鋳片１９の形状は、限定されず、スラブ、ブルーム、ビレット等であってもよい。 The continuous casting tundish 1 of the present invention described above can be applied to a continuous casting method using a continuous casting apparatus 15 as shown in FIG.
As shown in FIG. 15, the continuous casting apparatus 15 is an apparatus for continuously casting the molten steel 14 after the secondary refining process, for example, the tundish 1 into which the molten steel 14 in the ladle 16 is injected, A mold 17 for casting the molten steel 14 in the tundish 1 and a support roll 18 for supporting a cast piece 19 formed by the mold 17 are provided. In addition, the shape of the slab 19 cast by the continuous casting apparatus 15 is not limited, and may be a slab, a bloom, a billet, or the like.

なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。 It should be noted that matters not explicitly disclosed in the embodiment disclosed this time, such as operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weights, volumes, and the like of a component, deviate from the range normally practiced by those skilled in the art. However, matters that can be easily assumed by those skilled in the art are employed.

１タンディッシュ
２ａ底部（注入室）
２ｂ底部（ストランド室）
３周壁
４注入室
５ストランド室
６鋳型注入孔（ストランド）
７前側壁面（正面壁）
８仕切堰
９湯道（堰孔、底部孔）
９ａ第１湯道
９ｂ第２湯道
１０ａ第１湯道の出口
１０ｂ第２湯道の出口
１１傾斜部
１２傾斜面
１３浸漬ノズル
１４溶鋼
１５連続鋳造装置
１６取鍋
１７鋳型
１８サポートロール
１９鋳片
２０酸素パイプ 1 Tundish 2a Bottom (infusion chamber)
2b Bottom (Strand chamber)
3 peripheral wall 4 injection chamber 5 strand chamber 6 mold injection hole (strand)
7 Front side wall (front wall)
8 Divider weir 9 Runway (weir hole, bottom hole)
9a 1st runner 9b 2nd runner 10a 1st runner exit 10b 2nd runner exit 11 Inclined part 12 Inclined surface 13 Immersion nozzle 14 Molten steel 15 Continuous casting device 16 Ladle 17 Mold 18 Support roll 19 Slab 20 Oxygen pipe

Claims

A plurality of casting chambers into which molten steel from a ladle is poured, and a plurality of casting holes that are in front of the casting chamber, are elongated in the left-right direction from the casting chamber, and in which the molten steel is charged into the mold at the bottom. In a tundish comprising a strand chamber having a partition weir that partitions the injection chamber and the strand chamber, and a runner that is provided in the partition weir and linearly penetrates from the injection chamber to the strand chamber,
The runner is horizontally or downwardly from the pouring chamber toward the strand chamber and is shifted to the left side in the horizontal direction, and horizontally or obliquely downward in the horizontal direction from the pouring chamber to the strand chamber. A second runway that moves to the right,
An inclined portion having an inclined surface rising from the bottom of the strand chamber to the front side wall surface is provided in front of the injection chamber,
The bottom of the strand chamber connected to the outlet of the first runner and the outlet of the second runner is located below the lower end of the outlet of the first runner and the outlet of the second runner,
One of the mold injection holes includes a point where an extension line of a central axis facing the horizontal direction of the first runner intersects the front side wall surface, and a central axis facing the horizontal direction of the second runner. A tundish for continuous casting, characterized in that an extension line is provided in a region between two points with respect to a point intersecting the front side wall surface and satisfies the formulas (1) to (6) .
d ₁ ≦ 0.3 [m] (1)
h ≧ d ₁ [m] (2)
_{0.1z + d 2/2 ≦ x} 1 ≦ (W + H) / tanθ [m] ··· (3)
_{_{x 3 ≧ 0.1z + d 2/}} 2 [m] (4)
L ≧ 0.2z + d ₂ [m] (5)
0.58 ≦ h / y ≦ 1.73 [-] (6)
d ₁ : Length of runner
d ₂ : Horizontal diameter of the runway
x ₁ : Passes through the point where the extension line of the central axis of the runway facing horizontally intersects the front wall surface of the strand chamber and the central axis facing the vertical direction of the mold injection hole located outside the inclined part. The distance from the point where the horizontal extension line intersects the front wall surface of the strand chamber
x ₃ : Two points where the extension line of the central axis of each runway facing the horizontal direction intersects the front side wall surface of the strand chamber, and the vertical direction of the mold injection hole located in the region between the two points The distance from the point where the horizontal extension line passing through the central axis that faces the point intersects the front wall surface of the strand chamber
H: Depth of molten steel
W: Length of the strand chamber in the front-rear direction
z: Length of strand chamber on extension line of runner axis
h: Height of inclined part
y: Length of the inclined part in the front-rear direction
L: Width of inclined part

A continuous casting method, wherein continuous casting is performed using the continuous casting tundish according to claim 1.