JP2017173119A - 風洞装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ストラットによる気流への干渉を抑制しつつ、ストラットの剛性の低下を抑制することができる風洞装置を提供する。
【解決手段】空中を飛行する飛行体を模した供試体が内部に設置され、内部において供試体の前方から後方へ向かって気流が流通する風路と、供試体を風路内に支持するストラット１５と、を備え、ストラット１５は、気流の流れ方向と供試体の左右に延びる方向であるピッチ軸方向とを含む面で切った断面において、前方から後方に延びる中心線Ｉ１を挟んで線対称に形成されており、中心線Ｉ１に直交する方向を厚み方向とすると、前方の先端から中心線Ｉ１に対して、前方から後方に向かって厚さが厚くなるように所定の先端角度θａで傾斜する第１ランプ面２１と、第１ランプ面２１の後方側に連なり、第１ランプ面２１に対して、前方から後方に向かって厚さが厚くなるように所定の第１傾斜角度θ１ｂで傾斜する第２ランプ面２２と、を有する。
【選択図】図２

Description

本発明は、風路内において供試体がストラットで支持される風洞装置に関するものである。

従来、風洞装置として、風路内に設置される模型を支持する風洞試験模型支持装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。この支持装置は、風洞壁から突出して模型を取り付ける二重管構造のストラットと、模型の姿勢角を変えるリンク機構とを備えている。支持装置は、模型が上下・前後に移動し難いような支点配分となるように、リンク機構により模型の姿勢角を変更している。また、ストラットを二重管の構成とすることで、模型の支持構造を簡素化して、支持系が模型に与える空力的干渉を小さくしている。

特開平６−３０７９７８号公報

ここで、ストラットによる空力的な干渉を抑制するためには、特許文献１のように、ストラットを小型化することが好ましい。特に、ストラットの小型化として、ストラットの厚みを薄くすることが、風路内を流通する気流への干渉を、より好適に抑制することが可能である。一方で、ストラットは、模型等の供試体を支持するための剛性を確保する必要があるため、ストラットの厚みを薄くし過ぎると、ストラットの剛性が低下し、供試体を支持することが困難となる。

そこで、本発明は、ストラットによる気流への干渉を抑制しつつ、ストラットの剛性の低下を抑制することができる風洞装置を提供することを課題とする。

本発明の風洞装置は、空中を飛行する飛行体を模した供試体が内部に設置され、内部において前記供試体の前方から後方へ向かって気流が流通する風路と、前記供試体を前記風路内に支持するストラットと、を備え、前記ストラットは、前記気流の流れ方向と前記供試体の左右に延びる方向であるピッチ軸方向とを含む面で切った断面において、前方から後方に延びる中心線を挟んで対称に形成されており、前記中心線に直交する方向を厚み方向とすると、前方の先端から前記中心線に対して、前方から後方に向かって厚さが厚くなるように所定の先端角度で傾斜する第１ランプ面と、前記第１ランプ面の後方側に連なり、前記第１ランプ面に対して、前方から後方に向かって厚さが厚くなるように所定の第１傾斜角度で傾斜する第２ランプ面と、を有することを特徴とする。

この構成によれば、ストラットを、第１ランプ面及び第２ランプ面を有するダブルランプの構成とすることができる。ここで、ストラットの上記の断面において、第１傾斜角度における厚さは、疑似的なストラットの厚さとして機能し、疑似的なストラットの厚さを薄くすることで、ストラットによる気流への干渉を抑制することができる。また、第１ランプ面の後方側における厚さを厚くすることができるため、ストラットの強度を向上させることができる。

また、前記ストラットは、前記断面において、前記第２ランプ面の後方側に連なり、前記第２ランプ面に対して、所定の第２傾斜角度となる前記中心線に平行な平行面を、さらに有し、前記中心線に直交する直交線を挟んで、前記第１ランプ面、前記第２ランプ面及び前記平行面が対称に形成されることが、好ましい。

この構成によれば、ストラットは、その断面において、中心線を挟んで線対称となり、また、直交線を挟んで線対称となる、平行面を有するくさび形状に形成することができる。くさび形状となるストラットは、平行面が形成される部位（平行部位）の厚さが最も厚くなり、平行部位を設けることで、ストラットの強度を好適に確保することができる。

また、前記中心線と前記第１ランプ面との成す先端角度をθａとし、前記中心線と前記第２ランプ面との成す角度をθｂとすると、「θｂ＜θａ＜９０°」の関係となることが、好ましい。

この構成によれば、先端角度θａと角度θｂとを好適な関係とすることができるため、ストラットによる気流への干渉をより好適に抑制しつつ、ストラットの強度をより好適に向上させることができる。

また、前記ストラットは、前記断面において、前記中心線に直交する直交線を挟んで、前記第１ランプ面及び前記第２ランプ面が対称に形成されることが、好ましい。

この構成によれば、ストラットは、その断面において、中心線を挟んで線対称となり、また、直交線を挟んで線対称となる略菱形状に形成することができる。略菱形状となるストラットは、菱形に比して、第１傾斜角度における部位の断面積を大きくできるため、ストラットの強度を向上させることができる。

また、前記気流は、遷音速流以上の流速であることが、好ましい。

この構成によれば、遷音速流以上の気流に適したストラットの形状とすることができる。

また、前記供試体は、後方に垂直尾翼を有する前記飛行体を模したものであり、前記ストラットは、前記供試体の前記垂直尾翼を模した部位を支持することが、好ましい。

この構成によれば、ストラットを垂直尾翼の一部として見立てて、供試体を支持することができる。このため、ストラットによる気流への干渉をさらに抑制することができる。

図１は、実施形態１に係る風洞装置を示す模式図である。 図２は、実施形態１に係る風洞装置におけるストラットの断面図である。 図３は、従来に係る風洞装置におけるストラットの断面図である。 図４は、従来のストラットと実施形態１のストラットとの干渉性能を比較した説明図である。 図５は、種々のストラットの一部を示す説明図である。 図６は、図５に示す各ストラットの先端角度に応じた圧力係数の変化に関するグラフである。 図７は、マッハ数に応じた従来のストラットと実施形態１のストラットとの抵抗係数の変化に関するグラフである。 図８は、実施形態２に係る風洞装置におけるストラットの断面図である。

以下に、本発明に係る実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施形態における発明特定事項には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。さらに、以下に記載した発明特定事項は適宜組み合わせることが可能であり、また、実施形態が複数ある場合には、各実施形態を組み合わせることも可能である。

［実施形態１］
図１は、実施形態１に係る風洞装置を示す模式図である。図２は、実施形態１に係る風洞装置におけるストラットの断面図である。図３は、従来に係る風洞装置におけるストラットの断面図である。図４は、従来のストラットと実施形態１のストラットとの干渉性能を比較した説明図である。図５は、種々のストラットの一部を示す説明図である。図６は、図５に示す各ストラットの先端角度に応じた圧力係数の変化に関するグラフである。図７は、マッハ数に応じた従来のストラットと実施形態１のストラットとの抵抗係数の変化に関するグラフである。

実施形態１の風洞装置１０は、空中を飛行する飛行体を模した供試体５の気流の流れ場を計測したり、気流によって供試体に与えられる負荷を計測したりする試験装置である。風洞装置１０の説明に先立ち、供試体５について説明する。

供試体５は、例えば、胴体６と、胴体６に設けられる翼体とを有する航空機の模型であり、翼体として、主翼７、水平尾翼（図示省略）及び垂直尾翼８を模した部位（以下、単に主翼７、水平尾翼及び垂直尾翼８という）を含んで構成されている。この供試体５は、垂直尾翼８を下方側にした逆さの状態で、風洞装置１０に設置される。なお、供試体５の垂直尾翼８は、後述する風洞装置１０のストラット１５によって支持されている。

次に、図１を参照して、風洞装置１０について説明する。図１に示すように、風洞装置１０は、風路１４と、ストラット１５と、計測装置１６を備えている。

風路１４は、水平方向の一方側（図１の左側）から他方側（図１の右側）へ向かって空気が流通するように形成され、その内部に供試体５が設置される。供試体５は、その機首側（前方側）が空気の流通方向の上流側に配置され、その機尾側（後方側）が空気の流通方向の下流側に配置されている。そして、供試体５は、逆さの状態で水平姿勢となるように配置されている。つまり、供試体５は、そのロール軸の方向が、気流の流通方向で、且つ、水平方向となっている。また、供試体５は、そのピッチ軸の方向が、水平面内において、ロール軸の方向と直交する方向となっている。そして、供試体５は、そのヨー軸の方向が、ロール軸及びピッチ軸に直交する、鉛直方向となっている。よって、風路１４の内部における気流は、供試体５の前方から後方へ向かって水平方向に流通する。

ストラット１５は、風路１４の下面から上方に向かって延びて設けられ、逆さの状態となる供試体５を支持している。具体的に、ストラット１５は、風路１４の下面から鉛直方向に向かって延びる鉛直部位１５ａと、鉛直部位１５ａの上端部から、空気の流通方向の上流側に向かって斜めに伸びる傾斜部位１５ｂと、を含んで構成されている。そして、傾斜部位１５ｂの上端部には、供試体５の垂直尾翼８が接続される。なお、ストラット１５の詳細については後述する。

計測装置１６は、風路１４内の流れ場を計測するものであり、流れ場として、例えば、気流の圧力分布を計測している。この計測装置１６は、その計測点Ｐが逆さの状態となる供試体５の主翼７の裏面（鉛直方向の上面）に対向する位置となるように、プローブ１７が設けられている。

ここで、風洞装置１０を用いた供試体５の風洞試験において、風路１４内を流通する気流は、遷音速流以上の流速となっている。ここで、遷音速流とは、供試体５上を流通する気流において、マッハ数が１以上の音速となる気流と、マッハ数が１よりも小さい亜音速となる気流とが混在する気流である。

次に、図２を参照して、ストラット１５の断面形状について説明する。図２に示すストラット１５の断面形状は、気流の流通方向に沿って、供試体５と対向する水平面で切った断面の形状となっており、図１に示すＡ−Ａ断面となっている。なお、図２では、ストラット１５の傾斜部位１５ｂにおける断面を示しているが、鉛直部位１５ａにおける断面でもよく、特に限定されない。

図２に示すように、ストラット１５は、前方から後方に延びる中心線Ｉ１を挟んで線対称に形成されている。中心線Ｉ１は、断面内において気流の流通方向（ロール軸の方向）に沿って延びている。また、ストラット１５は、断面内において、中心線Ｉ１に直交する直交線Ｉ２を挟んで線対称に形成されている。直交線Ｉ２は、断面内において気流の流通方向に直交する方向（ピッチ軸の方向）に沿って延びている。ここで、ストラット１５は、中心線Ｉ１に沿った長さがコード長となっており、直交線Ｉ２に沿った長さが厚みとなっている。

このストラット１５は、中心線Ｉ１の前方側における前方部位１８と、中心線Ｉ１の後方側における後方部位１９と、前方部位１８と後方部位１９との間の平行部位２０とを含んで構成されている。

ストラット１５の前方部位１８は、中心線Ｉ１を挟んで設けられる一対の第１ランプ面２１と、一対の第１ランプ面２１に連なる一対の第２ランプ面２２と、を有している。一対の第１ランプ面２１は、前方の先端から後方に向かって厚さが厚くなるように、中心線Ｉ１に対して、所定の先端角度θａで傾斜して形成されている。一対の第２ランプ面２２は、一対の第１ランプ面２１の後方側にそれぞれ連なり、前方から後方に向かって厚さが厚くなるように、各第１ランプ面２１に対して、所定の第１傾斜角度θ１ｂで傾斜して形成されている。このように、ストラット１５の前方部位１８は、第１ランプ面２１及び第２ランプ面２２が形成された、いわゆるダブルランプ型の構成となっている。

ストラット１５の後方部位１９は、直交線Ｉ２を挟んで前方部位１８と線対称の構成となっていることから、前方部位１８と同様の構成であり、一対の第１ランプ面３１と、一対の第２ランプ面３２と、を有している。一対の第１ランプ面３１は、後方の先端から前方に向かって厚さが厚くなるように、中心線Ｉ１に対して、所定の先端角度θａで傾斜して形成されている。一対の第２ランプ面３２は、一対の第１ランプ面３１の前方側にそれぞれ連なり、後方から前方に向かって厚さが厚くなるように、第１ランプ面３１に対して、所定の第１傾斜角度θ１ｂで傾斜して形成されている。このように、ストラット１５の後方部位１９も、前方部位１８と同様に、第１ランプ面３１及び第２ランプ面３２が形成された、いわゆるダブルランプ型の構成となっている。そして、前方部位１８の先端から、中心線Ｉ１に沿って、後方部位１９の先端までの長さが、コード長の全長Ｌとなっている。

ストラット１５の平行部位２０は、各第２ランプ面２２及び各第２ランプ面３２に連なる一対の平行面３５を有している。各平行面３５は、断面において、中心線Ｉ１と平行となるように形成されている。そして、この一対の平行面３５の直交線Ｉ２における厚さが、ストラットの全厚Ｔとなっている。一対の平行面３５は、前方から後方に向かって厚さが同じ厚さとなっており、各平行面３５は、第２ランプ面２２，３２に対して、所定の第２傾斜角度θ２ｂを為して形成されている。

ここで、中心線Ｉ１に沿った方向において、先端角度θａの頂点から第１傾斜角度θ１ｂの頂点までの長さをコード長Ｌ１とし、第１傾斜角度θ１ｂの頂点から第２傾斜角度θ２ｂの頂点までの長さをコード長Ｌ２とし、前方部位１８と後方部位１９との第２傾斜角度θ２ｂの頂点同士の間の長さをコード長Ｌ３とする。この場合、コード長の全長Ｌは、前方部位１８のコード長Ｌ１と、前方部位１８のコード長Ｌ２と、平行部位２０のコード長Ｌ３と、後方部位１９のコード長Ｌ２と、後方部位１９のコード長Ｌ１とを足し合わせたものとなる。このとき、コード長は、「Ｌ１＜Ｌ２＜Ｌ３」の関係となっている。なお、コード長は、上記の関係に限定されない。

また、直交線Ｉ２に沿った方向において、先端角度θａの頂点から第１傾斜角度θ１ｂの頂点までの厚さを厚さＴ１とし、第１傾斜角度θ１ｂの頂点から第２傾斜角度θ２ｂの頂点までの厚さを厚さＴ２とする。この場合、全厚Ｔは、中心線Ｉ１を挟んだ両側の厚さＴ１と、中心線Ｉ１を挟んだ両側の厚さＴ２とを足し合わせたものとなる。このとき、厚さは、「Ｔ１≦Ｔ２」の関係となっている。なお、厚さは、上記の関係に限定されない。

さらに、中心線Ｉ１と第２ランプ面２２との成す角度をθｂとすると、中心線Ｉ１と第１ランプ面２１との成す先端角度θａと、中心線Ｉ１と第２ランプ面２２との成す角度θｂとは、「θｂ＜θａ＜９０°」の関係となっている。換言すれば、第２傾斜角度θ２ｂは、第１傾斜角度θ１ｂよりも大きな角度となっている。

次に、図３及び図４を参照して、実施形態１のストラット１５と、従来のストラット５０とを比較した気流の流れ場への干渉性能について説明する。図３に示すストラット５０は、従来の一般的なストラットであり、中心線Ｉ１を挟んで線対称な断面形状を有し、ランプ面５１と平行面５２とを有するくさび型の構成となっている。一対のランプ面５１は、後方の先端から前方に向かって厚さが厚くなるように、中心線Ｉ１に対して、所定の先端角度θｘで傾斜して形成されている。一対の平行面５２は、前方から後方に向かって厚さが同じ厚さとなっており、各平行面５２は、ランプ面５１に対して、所定の傾斜角度θｙを為して形成されている。

図４を参照して、くさび型（従来）のストラット５０を用いたときの全体の流れ場（圧力場）と、ダブルランプ型（実施形態１）のストラット１５を用いたときの全体の流れ場（圧力場）とを比較する。全体の流れ場においては、計測点Ｐ及びストラット１５，５０の位置は同じ位置となっている。くさび型のストラット５０により形成される流れ場において、所定の圧力係数となるラインを圧力係数Ｃｐ１とすると、圧力係数Ｃｐ１は、計測点Ｐに対して、ストラット５０から遠い側となる。つまり、従来における計測点Ｐの圧力係数は、圧力係数Ｃｐ１よりも大きくなる。これに対し、ダブルランプ型のストラット１５により形成される流れ場において、圧力係数Ｃｐ１は、計測点Ｐに対して、ストラット１５に近い側となる。つまり、実施形態１における計測点Ｐの圧力係数は、圧力係数Ｃｐ１よりも小さくなる。

計測点Ｐ付近における流れ場をより詳細に見る。ここで、図４の右側が、圧力係数が大きい側であり、図４の左側が、圧力係数が小さい側である。くさび型のストラット５０により形成される計測点Ｐ付近の流れ場において、計測点Ｐは、圧力係数が大きい側に寄っている。一方で、ダブルランプ型のストラット１５により形成される計測点Ｐ付近の流れ場において、計測点Ｐは、圧力係数が小さい側に寄っている。

以上から、ダブルランプ型のストラット１５により形成される流れ場は、計測点Ｐにおいて、従来に比して圧力係数が小さくなることが確認された。

また、ストラット１５，５０付近における流れ場をより詳細に見る。くさび型のストラット５０により形成されるストラット５０の平行部位の流れ場は、傾斜角度θｙの後方側において、圧力係数が大きいものとなっている。一方で、ダブルランプ型のストラット１５により形成されるストラット１５の平行部位２０の流れ場は、第２傾斜角度θ２ｂの後方側において、従来に比して圧力係数が小さくなっている。また、ストラット１５の前方部位１８の第１傾斜角度θ１ｂの後方側は、第２傾斜角度θ２ｂの後方側と同等の圧力係数となっている。

以上から、ストラット１５をダブルランプ型とすることで、第１傾斜角度θ１ｂの後方側の圧力分布が、第１傾斜角度θ１ｂ及び第２傾斜角度θ２ｂによって分散されることが確認された。これにより、実施形態１のストラット１５の第１傾斜角度θ１ｂが、従来のストラット５０の傾斜角度θｙと同等の機能を有することが確認された。すなわち、実施形態１のストラット１５は、第１傾斜角度θ１ｂにおける厚さＴ１を、疑似的な厚さとして機能させることができ、第２傾斜角度θ２ｂにおける厚さＴ２を付加した場合であっても、気流への干渉を抑制できる。

次に、図５及び図６を参照して、先端角度に応じて変化する、実施形態１のストラット１５と従来のストラット５０との圧力係数の変化について説明する。図５は、左側から順に、厚みが厚い従来のストラット５０ａの前方部位を示す図であり、実施形態１のストラット１５の前方部位１８を示す図であり、厚みが薄い従来のストラット５０ｂの前方部位を示す図である。

ここで、実施形態１のストラット１５は、全厚Ｔが従来のストラット５０ａと同じ厚さとなっており、疑似的な厚さ（第１傾斜角度θ１ｂにおける厚さ）が従来のストラット５０ｂと同じ厚さとなっている。

図６は、その横軸が先端角度［°］となっており、その縦軸が圧力係数Ｃｐとなっている。図６に示すように、従来のストラット５０ａは、先端角度θｘが大きくなるほど、圧力係数Ｃｐが大きくなる。また、従来のストラット５０ｂも、先端角度θｘが大きくなるほど、圧力係数Ｃｐが大きくなる。ここで、厚いストラット５０ａと、薄いストラット５０ｂとを比較すると、薄いストラット５０ｂの方が圧力係数Ｃｐが小さく、また、先端角度の変化による圧力係数Ｃｐの変化よりも、厚みの変化による圧力係数Ｃｐの変化の方が大きいことが確認される。つまり、圧力係数Ｃｐを小さくするためには、先端角度θｘを小さくするよりも、厚みを薄くする方が効果的であることが確認された。

また、図６において、実施形態１のストラット１５は、先端角度θａの頂点及び第２傾斜角度θ２ｂの頂点を固定した状態で、第１傾斜角度θ１ｂの頂点を、中心線Ｉ１と平行な方向に沿って移動させることで、先端角度θａを変化させている。この場合、ストラット１５の圧力係数Ｃｐは、疑似的な厚さが薄くなっていることから、厚いストラット５０ａの圧力係数Ｃｐよりも小さくなっている。また、先端角度θａは、所定の角度よりも小さな角度となる場合、角度が大きくなるにつれて、圧力係数Ｃｐが小さくなる。一方で、先端角度θａは、所定の角度よりも大きな角度となる場合、角度が大きくなるにつれて、圧力係数Ｃｐが大きくなる。つまり、先端角度θａは、所定の角度において圧力係数Ｃｐが最小となる。この角度は、例えば、６０°程度である。ここで、実施形態１のストラット１５は、その先端角度θａの範囲が、「５５°≦θａ≦６５°」であることが好ましい。

次に、図７を参照して、マッハ数（Mach）に応じた抵抗係数Ｃ_Ｄの変化について説明する。図７は、その横軸がマッハ数となっており、その縦軸が抵抗係数Ｃ_Ｄとなっている。なお、図７では、図５に示す従来の厚いくさび型のストラット５０ａと、実施形態１のストラット１５とを比較している。

図７に示すように、マッハ数が１よりも小さい亜音速の領域においては、実施形態１のストラット１５と、従来のストラット５０ａとの抵抗係数Ｃ_Ｄは、ほぼ同じとなっている。マッハ数が１付近の遷音速の領域においては、実施形態１のストラット１５の抵抗係数Ｃ_Ｄは、従来のストラット５０ａの抵抗係数Ｃ_Ｄに比して小さいものとなる。また、マッハ数が１よりも大きくなる超音速の領域においては、実施形態１のストラット１５の抵抗係数Ｃ_Ｄは、従来のストラット５０ａの抵抗係数Ｃ_Ｄに比して小さい状態を維持可能となっている。すなわち、実施形態１のストラット１５は、気流が遷音速流以上の場合において有用であることが確認された。

以上のように、実施形態１によれば、ストラット１５を、第１ランプ面２１及び第２ランプ面２２を有するダブルランプ型の構成とすることができる。そして、ストラット１５の第１傾斜角度θ１ｂにおける厚さＴ１を、疑似的なストラット１５の厚さとして機能させ、疑似的なストラット１５の厚さを薄くすることで、ストラット１５による気流への干渉を抑制することができる。一方で、第１ランプ面２１の後方側の部位（前方部位１８の後方側及び平行部位２０）における厚さを厚くすることができるため、ストラット１５の強度を向上させることができる。

また、実施形態１によれば、ストラット１５に全厚Ｔとなる平行部位２０を設けることで、ストラット１５の強度を好適に確保することができる。

また、実施形態１によれば、遷音速流以上の気流に適したストラット１５の形状とすることができる。

また、実施形態１によれば、ストラット１５を垂直尾翼８の一部として見立てて、供試体５を支持することができる。このため、ストラット１５による気流への干渉をさらに抑制することができる。

なお、実施形態１では、後方部位１９もダブルランプ型の構成としたが、少なくとも前方部位１８をダブルランプ型の構成とすればよく、後方部位１９は、従来と同様にくさび型としてもよい。

［実施形態２］
次に、図８を参照して、実施形態２に係るストラット６０について説明する。図８は、実施形態２に係る風洞装置におけるストラットの断面図である。なお、実施形態２では、実施形態１と重複した記載を避けるべく、異なる部分についてのみ説明し、同一の構成については、同一の符号を付して説明する。

実施形態２のストラット６０は、実施形態１のストラット１５の平行部位２０を省いた構成となっている。すなわち、ストラット６０は、中心線Ｉ１を挟んで線対称に形成され、また、直交線Ｉ２を挟んで線対称に形成されている。ストラット６０は、中心線Ｉ１の前方側における前方部位１８と、中心線Ｉ１の後方側における後方部位１９とを含んで構成されている。つまり、ストラット６０は、直交線Ｉ２を挟んで、前方部位１８と後方部位１９とが線対称に配置された、略菱形状に形成されている。

ストラット６０の前方部位１８は、実施形態１と同様に、中心線Ｉ１を挟んで設けられる一対の第１ランプ面２１と、一対の第１ランプ面２１に連なる一対の第２ランプ面２２と、を有している。なお、ストラット６０の前方部位１８及び後方部位１９は、実施形態１と同様であるため、説明を省略する。

以上のように、実施形態２によれば、従来の菱形形状のストラットに比して、第１ランプ面２１と第２ランプ面２２とが為す第１傾斜角度θ１ｂにおける部位の断面積を大きくできるため、ストラット６０の強度を向上させることができる。

５ 供試体
６ 胴体
７ 主翼
８ 垂直尾翼
１０ 風洞装置
１４ 風路
１５ ストラット
１５ａ 鉛直部位
１５ｂ 傾斜部位
１６ 計測装置
１７ プローブ
１８ 前方部位
１９ 後方部位
２０ 平行部位
２１，３１ 第１ランプ面
２２，３２ 第２ランプ面
３５ 平行面
５０ ストラット（従来）
５１ ランプ面（従来）
５２ 平行面（従来）
６０ ストラット（実施形態２）
Ｉ１ 中心線
Ｉ２ 直交線
Ｐ 計測点
Ｔ 全厚
Ｔ１ 第１ランプ面の厚さ
Ｔ２ 第２ランプ面の厚さ
Ｌ コード長（全長）
Ｌ１ 第１ランプ面のコード長
Ｌ２ 第２ランプ面のコード長
Ｌ３ 平行部位のコード長

Claims (6)

1. 空中を飛行する飛行体を模した供試体が内部に設置され、内部において前記供試体の前方から後方へ向かって気流が流通する風路と、
   前記供試体を前記風路内に支持するストラットと、を備え、
   前記ストラットは、前記気流の流れ方向に沿って、前記供試体と対向する面で切った断面において、前方から後方に延びる中心線を挟んで対称に形成されており、
   前記中心線に直交する方向を厚み方向とすると、
   前方の先端から後方に向かって厚さが厚くなるように、前記中心線に対して所定の先端角度で傾斜する第１ランプ面と、
   前記第１ランプ面の後方側に連なり、前方から後方に向かって厚さが厚くなるように、前記第１ランプ面に対して所定の第１傾斜角度で傾斜する第２ランプ面と、を有することを特徴とする風洞装置。
2. 前記ストラットは、前記断面において、
   前記第２ランプ面の後方側に連なり、前記第２ランプ面に対して、所定の第２傾斜角度となる前記中心線に平行な平行面を、さらに有し、
   前記中心線に直交する直交線を挟んで、前記第１ランプ面、前記第２ランプ面及び前記平行面が対称に形成されることを特徴とする請求項１に記載の風洞装置。
3. 前記中心線と前記第１ランプ面との成す先端角度をθａとし、前記中心線と前記第２ランプ面との成す角度をθｂとすると、「θｂ＜θａ＜９０°」の関係となることを特徴とする請求項１または２に記載の風洞装置。
4. 前記ストラットは、前記断面において、
   前記中心線に直交する直交線を挟んで、前記第１ランプ面及び前記第２ランプ面が対称に形成されることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の風洞装置。
5. 前記気流は、遷音速流以上の流速であることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の風洞装置。
6. 前記供試体は、後方に垂直尾翼を有する前記飛行体を模したものであり、
   前記ストラットは、前記供試体の前記垂直尾翼を模した部位を支持することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の風洞装置。