JP2017172814A - Venturi nozzle and fuel supply device including venturi nozzle - Google Patents

Venturi nozzle and fuel supply device including venturi nozzle Download PDF

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藤原　達也
Tatsuya Fujiwara
達也 藤原
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a venturi nozzle and a fuel supply device including the venturi nozzle capable of keeping a constant flow rate coefficient even when fluctuation of a flow rate of combustion air is found, with a simpler constitution.SOLUTION: A venturi nozzle 1 which is disposed at an upstream side of a blower 20 and in which combustion air and a fuel gas are mixed by a suction pressure of the blower 20, includes a nozzle portion 12 formed into the shape reduced in a diameter toward a downstream side to introduce the combustion air, a mixing portion 13 disposed at a downstream side of the nozzle portion 12, formed into the shape expanded toward the downstream side, and mixing the combustion air and the fuel gas, and a fuel gas introduction port 15 disposed between the nozzle portion 12 and the mixing portion 13 to introduce the fuel gas. A plurality of dimples 16 are formed on an inner face of the nozzle portion 12.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本発明は、ベンチュリノズル及びこのベンチュリノズルを備える燃料供給装置に関する。   The present invention relates to a venturi nozzle and a fuel supply apparatus including the venturi nozzle.

従来、燃料ガスを燃焼用空気と混合して燃焼させることにより水を加熱して蒸気を生成する蒸気ボイラ等の燃焼装置に用いられる燃料供給装置として、燃焼装置に燃焼用空気を送り込む送風機よりも上流側で燃焼用空気と燃料ガスとを混合するファンサクションミキシング方式の予混合バーナが提案されている（例えば、特許文献１参照）。   Conventionally, as a fuel supply device used in a combustion apparatus such as a steam boiler that generates water by heating water by mixing and burning fuel gas with combustion air, rather than a blower that sends combustion air to the combustion apparatus A fan suction mixing premixing burner that mixes combustion air and fuel gas on the upstream side has been proposed (see, for example, Patent Document 1).

特表２００１−５２６３７２号公報JP 2001-526372 A

ファンサクションミキシング方式の予混合バーナは、送風機と、この送風機の上流側に配置されるベンチュリノズルと、を含んで構成される。そして、ベンチュリノズルは、下流側に向かって縮径した形状に形成され燃焼用空気が導入されるノズル部と、このノズル部の下流側に配置され燃焼用空気と燃料ガスとが混合される混合部と、ノズル部と混合部との間に配置され燃料ガスが導入される燃料ガス導入口と、を含んで構成される。   The fan suction mixing type premixing burner includes a blower and a venturi nozzle disposed on the upstream side of the blower. The venturi nozzle is formed in a shape that is reduced in diameter toward the downstream side, the nozzle portion into which the combustion air is introduced, and the mixing portion in which the combustion air and the fuel gas are mixed on the downstream side of the nozzle portion. And a fuel gas inlet that is disposed between the nozzle portion and the mixing portion and into which fuel gas is introduced.

以上のベンチュリノズルによれば、送風機を駆動させることにより、ノズル部に燃焼用空気が吸入され、このノズル部に引き込まれた燃焼用空気のベンチュリ効果によって燃料ガス導入口から燃料ガスが混合部に引き込まれる。
このように、予混合バーナを、ベンチュリノズルを含んで構成することで、ベンチュリ効果を利用して燃料ガスを効率よく燃焼用空気と混合させられるため、燃料供給装置への燃料ガスの供給圧力を高めることなく、燃料ガスと燃焼用空気とを好適に混合させられる。 According to the above venturi nozzle, the combustion air is sucked into the nozzle portion by driving the blower, and the fuel gas is fed from the fuel gas inlet to the mixing portion by the venturi effect of the combustion air drawn into the nozzle portion. Be drawn.
In this way, by configuring the premix burner including the venturi nozzle, the fuel gas can be efficiently mixed with the combustion air using the venturi effect, so the supply pressure of the fuel gas to the fuel supply device is reduced. The fuel gas and the combustion air can be suitably mixed without increasing.

しかしながら、ファンサクションミキシング方式の予混合バーナにおいて、送風機の出力を変化させて燃焼量を変更した場合、燃料ガスと燃焼用空気の混合比（空気比）を一定に保つことが困難であった。即ち、送風機の出力が大きい場合（つまり、燃焼用空気の流量が大きい場合）に比して、送風機の出力が小さい場合（つまり、燃焼用空気の流量が小さい場合）、ベンチュリノズルの表面において発生する境界層剥離の影響が大きくなり、ベンチュリノズルに導入される燃焼用空気の流量係数が低下してしまう。ベンチュリノズルにおいては、燃焼用空気の供給圧力（大気圧）と燃料ガスの供給圧力とを一定の関係に保つことで空気比も一定に保たれるため、流量係数が変化してしまうと、空気比を一定に保つことはできない。そのため、従来の燃料供給装置では、燃焼量の変化（つまり、燃焼用空気の供給量の変化）に伴う流量係数の変化に応じて、燃料ガスの供給圧力を調整するガス圧力の調整機構を必要としていた。   However, in the fan suction mixing type premixing burner, when the combustion amount is changed by changing the output of the blower, it is difficult to keep the mixing ratio (air ratio) of the fuel gas and the combustion air constant. That is, it occurs on the surface of the venturi nozzle when the output of the blower is small (that is, when the flow rate of combustion air is small) compared to when the output of the blower is large (that is, when the flow rate of combustion air is large). As a result, the influence of boundary layer separation increases, and the flow coefficient of the combustion air introduced into the venturi nozzle decreases. In the venturi nozzle, the air ratio is kept constant by maintaining a constant relationship between the supply pressure of combustion air (atmospheric pressure) and the supply pressure of fuel gas. The ratio cannot be kept constant. Therefore, the conventional fuel supply device requires a gas pressure adjustment mechanism that adjusts the fuel gas supply pressure in accordance with changes in the flow coefficient associated with changes in the combustion amount (that is, changes in the supply amount of combustion air). I was trying.

従って、本発明は、より簡易な構成で、燃焼用空気の流量の変動があった場合においても流量係数を一定に保てるベンチュリノズル及びこのベンチュリノズルを備える燃料供給装置を提供することを目的とする。   Accordingly, an object of the present invention is to provide a venturi nozzle having a simpler configuration and capable of maintaining a constant flow coefficient even when the flow rate of combustion air varies, and a fuel supply device including the venturi nozzle. .

本発明は、送風機の上流側に配置され、該送風機の吸込圧により燃焼用空気と燃料ガスとを混合するベンチュリノズルであって、下流側に向かって縮径した形状に形成され燃焼用空気が導入されるノズル部と、前記ノズル部の下流側に配置され、下流側に向かって拡径した形状に形成され燃焼用空気と燃料ガスとが混合される混合部と、前記ノズル部と前記混合部との間に配置され燃料ガスが導入される燃料ガス導入口と、を備え、前記ノズル部の内面には、複数のディンプルが形成されているベンチュリノズルに関する。   The present invention is a venturi nozzle that is arranged on the upstream side of a blower and mixes combustion air and fuel gas by the suction pressure of the blower, and is formed in a shape that is reduced in diameter toward the downstream side. A nozzle part to be introduced; a mixing part which is arranged downstream of the nozzle part and is formed in a shape whose diameter is enlarged toward the downstream side; and the combustion air and the fuel gas are mixed; and the nozzle part and the mixing part And a fuel gas introduction port into which fuel gas is introduced, and a venturi nozzle having a plurality of dimples formed on an inner surface of the nozzle portion.

また、前記ノズル部の内面は、内側に向かって凸となるように湾曲した曲面により形成されることが好ましい。   Moreover, it is preferable that the inner surface of the nozzle part is formed by a curved surface curved so as to be convex toward the inside.

また、前記ディンプルの直径は、１．５ｍｍ〜６ｍｍであり、該ディンプルの深さは、０．２ｍｍ〜２ｍｍであることが好ましい。   The diameter of the dimple is preferably 1.5 mm to 6 mm, and the depth of the dimple is preferably 0.2 mm to 2 mm.

また、前記ノズル部の内面における前記ディンプルの密度は、１個〜３０個／ｃｍ２であることが好ましい。 The density of the dimples on the inner surface of the nozzle portion is preferably 1 to 30 / cm 2 .

また、ベンチュリノズルは、レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数に対するレイノルズ数が１．０Ｅ＋５の場合の流量係数の比が０．９７〜１．００であることが好ましい。   The venturi nozzle preferably has a flow coefficient ratio of 0.97 to 1.00 when the Reynolds number is 1.0E + 5 to the flow coefficient when the Reynolds number is 2.5E + 5.

また、ベンチュリノズルは、レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数に対するレイノルズ数が５．０Ｅ＋４の場合の流量係数の比が０．９４〜１．００である請求項１〜５のいずれかに記載のベンチュリノズル。   The venturi nozzle has a flow coefficient ratio of 0.94 to 1.00 when the Reynolds number is 5.0E + 4 with respect to the flow coefficient when the Reynolds number is 2.5E + 5. The described venturi nozzle.

また、ベンチュリノズルは、前記ノズル部の内面の表面積に対する前記ディンプルが形成された部分の面積の比が０．１〜０．９であることが好ましい。   In the venturi nozzle, the ratio of the area of the portion where the dimple is formed to the surface area of the inner surface of the nozzle portion is preferably 0.1 to 0.9.

また、本発明は、上記のいずれかに記載のベンチュリノズルと、前記ベンチュリノズルの下流側に配置される送風機と、前記送風機の出力を制御する制御部と、を備える燃料供給装置に関する。   Moreover, this invention relates to a fuel supply apparatus provided with the venturi nozzle in any one of said above, the air blower arrange | positioned downstream of the said venturi nozzle, and the control part which controls the output of the said air blower.

本発明によれば、より簡易な構成で、燃焼用空気の流量の変動があった場合においても流量係数を一定に保てるベンチュリノズル及びこのベンチュリノズルを備える燃料供給装置を提供できる。   According to the present invention, it is possible to provide a venturi nozzle capable of maintaining a constant flow coefficient even when there is a fluctuation in the flow rate of combustion air with a simpler configuration, and a fuel supply device including the venturi nozzle.

本発明の燃料供給装置の構成を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the structure of the fuel supply apparatus of this invention. 本発明の一実施形態に係るベンチュリノズルのノズル部を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the nozzle part of the venturi nozzle which concerns on one Embodiment of this invention. 図２のＸ−Ｘ線断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along line XX in FIG. 2. 比較例１のベンチュリノズルのノズル部を示す断面図であり、図３に対応する図である。It is sectional drawing which shows the nozzle part of the venturi nozzle of the comparative example 1, and is a figure corresponding to FIG. 比較例２のベンチュリノズルのノズル部を示す断面図であり、図３に対応する図である。It is sectional drawing which shows the nozzle part of the venturi nozzle of the comparative example 2, and is a figure corresponding to FIG. 実施例及び比較例の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of an Example and a comparative example.

以下、本発明のベンチュリノズル及び燃料供給装置の好ましい各実施形態について、図面を参照しながら説明する。
本実施形態の燃料供給装置１００は、送風機よりも上流側で燃焼用空気と燃料ガスとを混合するファンサクションミキシング方式の予混合バーナであり、蒸気ボイラ等の燃焼装置（図示せず）に燃料ガス及び燃焼用空気の混合気を供給する。この燃料供給装置１００は、送風機２０と、制御部３０と、ベンチュリノズル１と、燃料ガス供給ライン４０と、第１混合気供給ライン５０と、第２混合気供給ライン６０と、を備える。 Hereinafter, preferred embodiments of the venturi nozzle and the fuel supply device of the present invention will be described with reference to the drawings.
The fuel supply device 100 of the present embodiment is a fan suction mixing type premix burner that mixes combustion air and fuel gas upstream of the blower, and fuel is supplied to a combustion device (not shown) such as a steam boiler. Supply a mixture of gas and combustion air. The fuel supply device 100 includes a blower 20, a control unit 30, a venturi nozzle 1, a fuel gas supply line 40, a first mixture supply line 50, and a second mixture supply line 60.

送風機２０は、ファン及びこのファンを回転させるモータを有する送風機本体２１と、ファン（モータ）の回転数を増減させるインバータ２２と、を備える。送風機２０は、インバータ２２に入力される周波数に応じてファンが所定の回転数で回転することで、所定の出力で燃焼用空気及び燃料ガスを吸引し、燃焼装置に送り込む。   The blower 20 includes a blower body 21 having a fan and a motor that rotates the fan, and an inverter 22 that increases or decreases the number of rotations of the fan (motor). The blower 20 sucks combustion air and fuel gas with a predetermined output by a fan rotating at a predetermined rotation speed in accordance with the frequency input to the inverter 22 and sends it to the combustion device.

制御部３０は、燃焼装置の燃焼状態（例えば、蒸気ボイラの燃焼位置）に応じて送風機２０の出力を変更して燃焼装置に供給される燃焼用空気の流量を制御する。具体的には、燃焼装置を高い燃焼位置で燃焼させる場合の送風機２０の出力は、低い燃焼位置で燃焼させる場合の送風機２０の出力よりも高く設定される。   The control unit 30 changes the output of the blower 20 according to the combustion state of the combustion device (for example, the combustion position of the steam boiler) and controls the flow rate of the combustion air supplied to the combustion device. Specifically, the output of the blower 20 when the combustion apparatus is burned at a high combustion position is set higher than the output of the blower 20 when burned at a low combustion position.

ベンチュリノズル１は、送風機２０の上流側に配置される。ベンチュリノズル１は、ケーシング１１と、ノズル部１２と、混合部１３と、燃料ガス流路１４と、燃料ガス導入口１５と、を備える。
ケーシング１１は、例えば、アルミニウムやステンレス等の金属部材により一端側及び他端側が開放された筒状に構成される。ケーシング１１は、ベンチュリノズル１の外形を構成する。 The venturi nozzle 1 is disposed on the upstream side of the blower 20. The venturi nozzle 1 includes a casing 11, a nozzle part 12, a mixing part 13, a fuel gas channel 14, and a fuel gas inlet 15.
The casing 11 is configured in a cylindrical shape with one end side and the other end side opened by a metal member such as aluminum or stainless steel, for example. The casing 11 constitutes the outer shape of the venturi nozzle 1.

ノズル部１２は、ケーシング１１の内部に配置される。より具体的には、ノズル部１２は、下流側に向かって縮径した形状に形成される、そして、ノズル部１２の上流側の端部は、全周に亘ってケーシング１１の上流側の端部に接合される。
ノズル部１２は、燃焼用空気が導入される燃焼用空気の導入部として機能する。 The nozzle portion 12 is disposed inside the casing 11. More specifically, the nozzle portion 12 is formed in a shape that is reduced in diameter toward the downstream side, and the upstream end portion of the nozzle portion 12 is the upstream end of the casing 11 over the entire circumference. It is joined to the part.
The nozzle part 12 functions as an introduction part for combustion air into which combustion air is introduced.

本実施形態では、ノズル部１２は、図２及び図３に示すように、軸方向の断面形状が内側に向かって凸となるように湾曲した曲面となった円錐台形状に形成される。より詳細には、ノズル部１２の内面は、径方向断面視において、下流側端部側に配置された直線部分１２１と、所定の半径Ｒの内側に凸となるように湾曲した四分円の曲面部分１２２と、を有する。
ノズル部１２の内面には、図２及び図３に示すように、多数（複数）のディンプル１６が形成されている。ディンプル１６の詳細については、後述する。 In the present embodiment, as shown in FIGS. 2 and 3, the nozzle portion 12 is formed in a truncated cone shape that is a curved surface curved so that the axial cross-sectional shape is convex toward the inside. More specifically, the inner surface of the nozzle portion 12 has a straight portion 121 arranged on the downstream end portion side in a radial sectional view, and a quadrant that is curved so as to protrude inside a predetermined radius R. A curved surface portion 122.
As shown in FIGS. 2 and 3, a large number (a plurality of) dimples 16 are formed on the inner surface of the nozzle portion 12. Details of the dimple 16 will be described later.

混合部１３は、ケーシング１１の内部におけるノズル部１２の下流側に配置され、下流側に向かって拡径した形状に形成される。混合部１３の上流側の端部の径は、ノズル部１２の下流側の端部の径よりも若干大きく構成される。また、混合部１３の上流側の端部は、ノズル部１２の下流側の端部と重なり合う位置に配置される。混合部１３の下流側の端部は、全周に亘ってケーシング１１の下流側の端部に接合される。本実施形態では、混合部１３は、図２及び図３に示すように、円錐台形状に形成される。
混合部１３は、ノズル部１２から導入される燃焼用空気と、後述の燃料ガス導入口１５から導入される燃料ガスとを混合する。 The mixing portion 13 is disposed on the downstream side of the nozzle portion 12 in the casing 11 and is formed in a shape whose diameter increases toward the downstream side. The diameter of the upstream end of the mixing unit 13 is slightly larger than the diameter of the downstream end of the nozzle unit 12. Further, the upstream end of the mixing unit 13 is disposed at a position overlapping the downstream end of the nozzle unit 12. The downstream end of the mixing unit 13 is joined to the downstream end of the casing 11 over the entire circumference. In the present embodiment, the mixing unit 13 is formed in a truncated cone shape as shown in FIGS.
The mixing unit 13 mixes combustion air introduced from the nozzle unit 12 and fuel gas introduced from a fuel gas introduction port 15 described later.

燃料ガス流路１４は、ケーシング１１の内面と、ノズル部１２の外面及び混合部１３の外面とに囲まれた空間により形成される。この燃料ガス流路１４には、後述の燃料ガス供給ライン４０から燃料ガスが供給される。   The fuel gas channel 14 is formed by a space surrounded by the inner surface of the casing 11, the outer surface of the nozzle portion 12, and the outer surface of the mixing portion 13. Fuel gas is supplied to the fuel gas flow path 14 from a fuel gas supply line 40 described later.

燃料ガス導入口１５は、ノズル部１２と混合部１３との間に配置される。具体的には、燃料ガス導入口１５は、ノズル部１２の下流側の端部と混合部１３の上流側の端部との間に形成される隙間により形成される。   The fuel gas introduction port 15 is disposed between the nozzle unit 12 and the mixing unit 13. Specifically, the fuel gas inlet 15 is formed by a gap formed between the downstream end portion of the nozzle portion 12 and the upstream end portion of the mixing portion 13.

燃料ガス供給ライン４０は、ベンチュリノズル１に燃料ガスを供給する。燃料ガス供給ライン４０の上流側は、燃料ガス供給源（図示せず）に接続される。燃料ガス供給ライン４０の下流側は、ケーシング１１に接続される。
燃料ガス供給ライン４０には、均圧弁４１及びオリフィス４２が配置される。均圧弁４１オリフィス４２は、燃料ガス供給ライン４０を流通する燃料ガスの圧力を設定された圧力に減圧してベンチュリノズル１側に供給する。 The fuel gas supply line 40 supplies fuel gas to the venturi nozzle 1. The upstream side of the fuel gas supply line 40 is connected to a fuel gas supply source (not shown). The downstream side of the fuel gas supply line 40 is connected to the casing 11.
A pressure equalizing valve 41 and an orifice 42 are disposed in the fuel gas supply line 40. The pressure equalizing valve 41 orifice 42 reduces the pressure of the fuel gas flowing through the fuel gas supply line 40 to a set pressure and supplies it to the venturi nozzle 1 side.

第１混合気供給ライン５０は、ベンチュリノズル１と送風機２０とを接続する。第１混合気供給ライン５０は、混合部１３において混合された燃料ガスと燃焼用空気との混合気を送風機２０側に流通させる。   The first mixture supply line 50 connects the venturi nozzle 1 and the blower 20. The first air-fuel mixture supply line 50 distributes the air-fuel mixture of the fuel gas and combustion air mixed in the mixing unit 13 to the blower 20 side.

第２混合気供給ライン６０は、送風機２０と燃焼装置（図示せず）とを接続する。第２混合気供給ライン６０は、送風機２０に送り込まれた混合気を燃焼装置側に流通させる。   The second gas mixture supply line 60 connects the blower 20 and the combustion apparatus (not shown). The second air-fuel mixture supply line 60 distributes the air-fuel mixture sent to the blower 20 to the combustion device side.

以上の燃料供給装置１００によれば、制御部３０により送風機２０を所定の出力で駆動させると、燃焼用空気は、下流側に向かって縮径したノズル部１２に引き込まれ、その後、下流側に向かって拡径した混合部１３に引き込まれる。また、燃料ガス流路１４には、燃料ガス供給ライン４０から所定の圧力で燃料ガスが供給される。すると、ノズル部１２に引き込まれ、更に混合部１３に引き込まれた燃焼用空気のベンチュリ効果によって、燃料ガス流路１４に供給された燃料ガスは、燃料ガス導入口１５から混合部１３に引き込まれる。これにより、ベンチュリノズル１においては、ベンチュリ効果を利用することで燃料ガスの供給圧を高めることなく、燃焼用空気と燃料ガスとを効率的に混合させられる。
混合部１３において混合された燃焼用空気と燃料ガスとの混合気は、第１混合気供給ライン５０、送風機２０及び第２混合気供給ライン６０を通って燃焼装置に供給され、燃焼装置において燃焼される。 According to the fuel supply device 100 described above, when the blower 20 is driven at a predetermined output by the control unit 30, the combustion air is drawn into the nozzle unit 12 whose diameter is reduced toward the downstream side, and then the downstream side. It is drawn into the mixing part 13 whose diameter has been increased. Further, the fuel gas is supplied to the fuel gas passage 14 from the fuel gas supply line 40 at a predetermined pressure. Then, the fuel gas supplied to the fuel gas passage 14 is drawn into the mixing unit 13 from the fuel gas introduction port 15 due to the venturi effect of the combustion air drawn into the nozzle unit 12 and further drawn into the mixing unit 13. . Thereby, in the venturi nozzle 1, the combustion air and the fuel gas can be efficiently mixed without increasing the supply pressure of the fuel gas by utilizing the venturi effect.
The mixture of combustion air and fuel gas mixed in the mixing unit 13 is supplied to the combustion device through the first mixture supply line 50, the blower 20, and the second mixture supply line 60, and is combusted in the combustion device. Is done.

ここで、ベンチュリノズル１においては、理想的には、以下の関係式が成り立つ。   Here, in the venturi nozzle 1, the following relational expression is ideally established.

Figure 2017172814
Figure 2017172814

上記の式に加え、均圧弁４１を用いてＰｇ１＝Ｐａ１（Ｐａｔｍ（大気圧））を保つことで、ベンチュリミキシングでは、ＱｇとＱａの比例関係が保たれる。これにより、他の混合方式において必要とされる、空気比（燃焼用空気と燃料ガスとの混合比）を一定に保つための機械的又は電気的な燃料ガスの圧力調整機構を含むことなく、一定の空気比を実現できる。   In addition to the above formula, by using the pressure equalizing valve 41 to maintain Pg1 = Pa1 (Patm (atmospheric pressure)), the proportional relationship between Qg and Qa is maintained in venturi mixing. Thus, without including a mechanical or electrical fuel gas pressure adjustment mechanism for maintaining a constant air ratio (mixing ratio of combustion air and fuel gas) required in other mixing methods, A constant air ratio can be realized.

しかしながら、従来のベンチュリノズルを含んで構成されるファンサクションミキシング方式の予混合バーナにおいて、送風機の出力を変化させて燃焼量を変更した場合、燃料ガスと燃焼用空気の混合比（空気比）を一定に保つことが困難であった。即ち、送風機の出力が大きい場合（つまり、燃焼用空気の流量が大きい場合）に比して、送風機の出力が小さい場合（つまり、燃焼用空気の流量が小さい場合）、ベンチュリノズルの表面において発生する境界層剥離の影響が大きくなると考えられ、これによりベンチュリノズルに導入される燃焼用空気の流量係数が低下してしまう。ベンチュリノズルにおいては、燃焼用空気の供給圧力Ｐａ１（大気圧）と燃料ガスの供給圧力Ｐｇ１とを一定の関係に保つことで空気比も一定に保たれるため、流量係数が変化してしまうと、空気比を一定に保つことはできない。   However, in a fan suction mixing type premixing burner configured including a conventional venturi nozzle, when the combustion amount is changed by changing the blower output, the mixing ratio (air ratio) of the fuel gas and the combustion air is changed. It was difficult to keep it constant. That is, it occurs on the surface of the venturi nozzle when the output of the blower is small (that is, when the flow rate of combustion air is small) compared to when the output of the blower is large (that is, when the flow rate of combustion air is large). It is considered that the influence of the boundary layer peeling that occurs is increased, and this reduces the flow coefficient of the combustion air introduced into the venturi nozzle. In the venturi nozzle, the air ratio is kept constant by maintaining a constant relationship between the combustion air supply pressure Pa1 (atmospheric pressure) and the fuel gas supply pressure Pg1, and therefore the flow coefficient changes. The air ratio cannot be kept constant.

ここで、流量係数Ｃは、以下の式にて表される。流量係数の低下は、流れの損失の増大を示す。   Here, the flow coefficient C is expressed by the following equation. A decrease in flow coefficient indicates an increase in flow loss.

Figure 2017172814
ここで、ｖは流速、ｐは圧力、ρは密度を示す。また、添字２はノズル最狭部（図１におけるＰａ２の位置に相当）での値、添字１はノズル入口（図１におけるＰａ１の位置に相当）での値を示す。
Figure 2017172814
 Here, v is a flow velocity, p is a pressure, and ρ is a density. Subscript 2 indicates the value at the nozzle narrowest portion (corresponding to the position Pa2 in FIG. 1), and subscript 1 indicates the value at the nozzle inlet (corresponding to the position Pa1 in FIG. 1).

そこで、本実施形態では、ノズル部１２の内面に複数のディンプル１６を形成してベンチュリノズル１を構成した。これにより、ノズル部１２に形成した複数のディンプル１６によりノズル部１２の表面において乱流を生じさせて境界層剥離の発生を抑制できる。よって、燃焼用空気の流量が小さい場合と大きい場合とにおいて、ベンチュリノズル１に導入される燃焼用空気の圧力に生じる変動を抑制できるので、燃焼用空気の流量の変動があった場合においても流量係数Ｃを安定化させられ、空気比を一定に保てる。   Therefore, in the present embodiment, the venturi nozzle 1 is configured by forming a plurality of dimples 16 on the inner surface of the nozzle portion 12. Thereby, the turbulent flow is generated on the surface of the nozzle portion 12 by the plurality of dimples 16 formed in the nozzle portion 12, and the occurrence of boundary layer separation can be suppressed. Therefore, since the fluctuation | variation which arises in the pressure of the combustion air introduce | transduced into the venturi nozzle 1 can be suppressed in the case where the flow volume of combustion air is small and the case where it is large, even when there is a fluctuation | variation of the flow volume of combustion air. The coefficient C can be stabilized and the air ratio can be kept constant.

ノズル部１２に形成するディンプル１６の直径は、圧力損失を低減しつつ、低流量時における流量係数Ｃの低下を効果的に抑制する観点から、１．５ｍｍ〜６ｍｍであることが好ましく、２ｍｍ〜４ｍｍであることがより好ましい。
また、ディンプル１６の深さは、同様の観点から０．２ｍｍ〜２ｍｍであることが好ましい。
更に、ノズル部１２の内面におけるディンプル１６の密度は、同様の観点から、１個〜３０個／ｃｍ２であることが好ましく、３個〜１５個／ｃｍ２であることがより好ましく、４個〜１０個／ｃｍ２であることが更に好ましい。 The diameter of the dimple 16 formed in the nozzle portion 12 is preferably 1.5 mm to 6 mm from the viewpoint of effectively suppressing a decrease in the flow coefficient C at a low flow rate while reducing pressure loss. More preferably, it is 4 mm.
Further, the depth of the dimple 16 is preferably 0.2 mm to 2 mm from the same viewpoint.
Furthermore, the density of the dimples 16 on the inner surface of the nozzle portion 12 is preferably 1 to 30 pieces / cm 2 , more preferably 3 to 15 pieces / cm 2 from the same viewpoint, and more preferably 4 pieces. More preferably, the number is 10 / cm 2 .

また、ノズル部１２の曲面部分１２２の内面の表面積に対するディンプル１６が形成された部分の面積の比は、０．１〜０．９であることが好ましく、０．２〜０．７であることがより好ましい。尚、ここで、「ディンプル１６が形成された部分の面積」とは、ディンプル１６が配置された領域におけるディンプル１６により排除されたノズル部１２の内面の表面積を示す。   Moreover, it is preferable that the ratio of the area of the part in which the dimple 16 was formed with respect to the surface area of the inner surface of the curved surface part 122 of the nozzle part 12 is 0.1-0.9, and is 0.2-0.7. Is more preferable. Here, “the area of the part where the dimples 16 are formed” refers to the surface area of the inner surface of the nozzle portion 12 excluded by the dimples 16 in the region where the dimples 16 are disposed.

また、本実施形態のベンチュリノズル１を、送風機の出力を大きく変化させる燃焼装置（例えば、ターンダウン比率の大きい蒸気ボイラ）に適用する場合に、高流量時と低流量時とにおける空気比の変動を抑制する観点から、レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数Ｃ１に対するレイノルズ数が１．０Ｅ＋５の場合の流量係数Ｃ２の比（Ｃ２／Ｃ１）が０．９７〜１．００であることが好ましい。また、同様の観点から、レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数Ｃ１に対するレイノルズ数が５．０Ｅ＋４の場合の流量係数Ｃ３の比（Ｃ３／Ｃ１）が０．９４〜１．００であることが好ましく、０．９５〜１．００であることがより好ましい。   Further, when the venturi nozzle 1 of the present embodiment is applied to a combustion apparatus that greatly changes the output of the blower (for example, a steam boiler having a large turndown ratio), the air ratio varies between a high flow rate and a low flow rate. From the viewpoint of suppressing the flow rate, the ratio (C2 / C1) of the flow coefficient C2 when the Reynolds number is 1.0E + 5 to the flow coefficient C1 when the Reynolds number is 2.5E + 5 is 0.97 to 1.00. preferable. From the same viewpoint, the ratio (C3 / C1) of the flow coefficient C3 when the Reynolds number is 5.0E + 4 to the flow coefficient C1 when the Reynolds number is 2.5E + 5 is 0.94 to 1.00. Is preferable, and it is more preferable that it is 0.95-1.00.

次に、本発明を実施例及び比較例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。   Next, the present invention will be described in more detail based on examples and comparative examples, but the present invention is not limited thereto.

［流量係数の測定］
ノズル部１２の内面に複数のディンプル１６を形成したノズル部１２を具備する実施例１及び２のベンチュリノズル１、並びにディンプルを形成していないノズル部１２０を具備する比較例１及び２のベンチュリノズルにつき、燃焼用空気の流量を変化させて、各流量におけるノズル部の入口の流量係数を測定した。 [Measurement of flow coefficient]
The venturi nozzles 1 of Examples 1 and 2 having the nozzle part 12 in which a plurality of dimples 16 are formed on the inner surface of the nozzle part 12, and the venturi nozzles of Comparative Examples 1 and 2 having the nozzle part 120 in which no dimples are formed. The flow rate coefficient of the inlet of the nozzle portion at each flow rate was measured while changing the flow rate of the combustion air.

［比較例１］
図４に示すディンプルが形成されていないノズル部１２０を用いた比較例のベンチュリノズルを製造し、燃焼用空気の流量を変化させて各流量における流量係数を測定した。
ノズル部１２０として、上流側端部の直径Ｄ１が下流側端部の直径Ｄ２の約１．７５倍であり、内面は、径方向断面視において、下流側端部側に直線部分１２１を有すると共に、半径Ｒが下流側端部の直径Ｄ２の約０．４倍の内側に凸となるように湾曲した四分円の曲面部分１２２を有するものを用いた。このノズル部１２０の長さＤ３は、下流側端部の直径Ｄ２の約０．５倍の長さであった。 [Comparative Example 1]
The venturi nozzle of the comparative example using the nozzle part 120 in which the dimple shown in FIG. 4 was not formed was manufactured, and the flow coefficient at each flow rate was measured by changing the flow rate of the combustion air.
As the nozzle part 120, the diameter D1 of the upstream end is about 1.75 times the diameter D2 of the downstream end, and the inner surface has a straight part 121 on the downstream end side in the radial cross-sectional view. The one having a quadrant curved surface portion 122 that is curved so that the radius R protrudes inwardly about 0.4 times the diameter D2 of the downstream end is used. The length D3 of the nozzle portion 120 was about 0.5 times the diameter D2 of the downstream end portion.

［実施例１］
図２及び図３に示す実施例１のノズル部１２を用いたベンチュリノズル１につき、燃焼用空気の流量を変化させ、各流量における流量係数を測定した。
実施例１のノズル部１２は、比較例１と同様のノズル部を用い、このノズル部１２の内面の曲面部分１２２に複数のディンプル１６を形成して製造した。 [Example 1]
For the venturi nozzle 1 using the nozzle portion 12 of Example 1 shown in FIGS. 2 and 3, the flow rate of combustion air was varied, and the flow coefficient at each flow rate was measured.
The nozzle portion 12 of Example 1 was manufactured by using the same nozzle portion as that of Comparative Example 1 and forming a plurality of dimples 16 on the curved surface portion 122 of the inner surface of the nozzle portion 12.

実施例１のディンプル１６は、直径２．８ｍｍ、深さ０．６ｍｍに形成される。また、ディンプル１６の密度は、４．５個／ｃｍ２となる。 The dimple 16 of Example 1 is formed with a diameter of 2.8 mm and a depth of 0.6 mm. The density of the dimples 16 is 4.5 pieces / cm 2 .

また、ノズル部１２（曲面部分１２２）の内面の表面積に対するディンプル１６が形成された部分の面積の比は、０．２２〜０．３５程度であり、平均で０．２５となる。   The ratio of the area of the portion where the dimple 16 is formed to the surface area of the inner surface of the nozzle portion 12 (curved surface portion 122) is about 0.22 to 0.35, and is 0.25 on average.

［実施例２］
実施例２のノズル部１２を用いたベンチュリノズルにつき、燃焼用空気の流量を変化させ、各流量における流量係数を測定した。
実施例２のノズル部１２は、実施例１と同じ大きさのディンプル１６を、より高密度で配置して製造した。
実施例２のディンプル１６は、直径２．８ｍｍ、深さ０．６ｍｍに形成される。また、ディンプル１６の密度は、７．５個／ｃｍ２となる。 [Example 2]
For the venturi nozzle using the nozzle portion 12 of Example 2, the flow rate of the combustion air was changed, and the flow coefficient at each flow rate was measured.
The nozzle part 12 of Example 2 was manufactured by arranging dimples 16 having the same size as that of Example 1 at a higher density.
The dimple 16 of Example 2 is formed with a diameter of 2.8 mm and a depth of 0.6 mm. The density of the dimples 16 is 7.5 / cm 2 .

また、ノズル部１２（曲面部分１２２）の内面の表面積に対するディンプル１６が形成された部分の面積の比は、０．３７〜０．５８程度であり、平均で０．４１となる。   Further, the ratio of the area of the portion where the dimple 16 is formed to the surface area of the inner surface of the nozzle portion 12 (curved surface portion 122) is about 0.37 to 0.58, which is 0.41 on average.

［比較例２］
図５に示す比較例２のノズル部１２０を用いたベンチュリノズルにつき、燃焼用空気の流量を変化させ、各流量における流量係数を測定した。
比較例２のノズル部１２０は、上流側端部の直径Ｄ１、下流側端部の直径Ｄ２及び長さＤ３は実施例１と同じ大きさであるが、内面は、径方向断面視において、下流側端部側から第１の直線部分１２３、第２の直線部分１２４、及び第３の直線部分１２５を有する不連続な複数の内面を有するものを用いた。 [Comparative Example 2]
For the venturi nozzle using the nozzle part 120 of Comparative Example 2 shown in FIG. 5, the flow rate of combustion air was changed and the flow coefficient at each flow rate was measured.
The nozzle portion 120 of Comparative Example 2 has the same upstream end diameter D1, downstream end diameter D2 and length D3 as in Example 1, but the inner surface is downstream in the radial cross-sectional view. One having a plurality of discontinuous inner surfaces having a first straight portion 123, a second straight portion 124, and a third straight portion 125 from the side end portion side was used.

以上の実施例１及び２、並びに比較例１及び２の結果を図６及び表１に示す。   The results of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 are shown in FIG.

Figure 2017172814
Figure 2017172814

図６及び表１に示すように、ノズル部１２の内面に複数のディンプル１６を形成した実施例１及び２のベンチュリノズルでは、ディンプル１６を形成していない比較例１のベンチュリノズルに比して、低流量（低レイノルズ数）時における流量係数の低下傾向が小さくなっていることが確認された。特に、ディンプル１６の密度の高い実施例２のベンチュリノズルでは、流量係数の低下傾向が特に小さいことが確認された。   As shown in FIG. 6 and Table 1, the venturi nozzles of Examples 1 and 2 in which a plurality of dimples 16 are formed on the inner surface of the nozzle portion 12 are compared with the venturi nozzle of Comparative Example 1 in which the dimples 16 are not formed. It was confirmed that the decreasing tendency of the flow coefficient at a low flow rate (low Reynolds number) was small. In particular, in the venturi nozzle of Example 2 where the density of the dimples 16 is high, it was confirmed that the tendency of the flow coefficient to decrease is particularly small.

より具体的には、実施例１及び２のベンチュリノズルでは、レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数Ｃ１に対するレイノルズ数が１．０Ｅ＋５の場合の流量係数Ｃ２の比（Ｃ２／Ｃ１）が０．９７以上に保たれており、低流量域における流量係数Ｃの低下傾向が抑制されていることが確認された。
レイノルズ数が２．５Ｅ＋５〜１．０Ｅ＋５の範囲において、流量係数Ｃの変化率を抑制することで、例えば、ベンチュリノズルを送風機の出力を大きく変化させる燃焼装置（例えば、ターンダウン比率の大きい蒸気ボイラ）に適用した場合においても、安定した燃焼状態を実現できる。 More specifically, in the venturi nozzles of Examples 1 and 2, the ratio (C2 / C1) of the flow coefficient C2 when the Reynolds number is 1.0E + 5 with respect to the flow coefficient C1 when the Reynolds number is 2.5E + 5 is 0. It was confirmed that the lowering of the flow coefficient C in the low flow rate region was suppressed.
In the range where the Reynolds number is 2.5E + 5 to 1.0E + 5, for example, a combustion apparatus (for example, a steam boiler having a large turndown ratio) that changes the output of the blower nozzle greatly by suppressing the rate of change of the flow coefficient C. ), A stable combustion state can be realized.

更に、実施例２のベンチュリノズルでは、レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数Ｃ１に対するレイノルズ数が５．０Ｅ＋４の場合の流量係数Ｃ２の比（Ｃ３／Ｃ１）も０．９７以上に保たれており、低流量域における流量係数Ｃの低下傾向が特に抑制されていることが確認された。   Furthermore, in the venturi nozzle of Example 2, the ratio (C3 / C1) of the flow coefficient C2 when the Reynolds number is 5.0E + 4 with respect to the flow coefficient C1 when the Reynolds number is 2.5E + 5 is also maintained at 0.97 or more. Thus, it was confirmed that the decreasing tendency of the flow coefficient C in the low flow rate region was particularly suppressed.

一方、不連続な複数の内面を有するノズル部１２０を用いた比較例２のベンチュリノズルでは、図６及び表１に示すように、流量の変化に対する流量係数の変化は少なくなっているが、四分円の曲面を有するノズル部１２を用いたベンチュリノズルに比して、全体的に流量係数が小さくなっていることが確認された。この結果から、比較例２のベンチュリノズルでは、実施例１及び２のベンチュリノズルに比して、損失が大きくなっていることが示された。   On the other hand, in the venturi nozzle of Comparative Example 2 using the nozzle portion 120 having a plurality of discontinuous inner surfaces, as shown in FIG. 6 and Table 1, the change in the flow coefficient with respect to the change in the flow rate is small. It was confirmed that the overall flow coefficient was smaller than that of the venturi nozzle using the nozzle portion 12 having a curved surface of a partial circle. From this result, it was shown that the loss was larger in the venturi nozzle of Comparative Example 2 than in the venturi nozzles of Examples 1 and 2.

以上の結果から、内面に複数のディンプル１６が形成されたノズル部１２を有する実施例１及び２のベンチュリノズルでは、流量を変化させた場合における流量係数を一定に保てることが示された。また、ノズル部１２の内面を曲面に形成することで、流量係数を高く維持しつつ流量係数の安定化を実現できることが示された。   From the above results, it was shown that in the venturi nozzles of Examples 1 and 2 having the nozzle portion 12 in which a plurality of dimples 16 are formed on the inner surface, the flow rate coefficient can be kept constant when the flow rate is changed. Further, it was shown that by forming the inner surface of the nozzle portion 12 in a curved surface, the flow coefficient can be stabilized while maintaining a high flow coefficient.

以上説明した本実施形態のベンチュリノズル１及び燃料供給装置１００によれば、以下の効果が奏される。   According to the venturi nozzle 1 and the fuel supply device 100 of the present embodiment described above, the following effects are achieved.

（１）燃焼量を変更可能な燃料供給装置を、ベンチュリノズル及びこのベンチュリノズルの下流側に配置される送風機を含んで構成した場合、送風機の出力を大きくして供給する燃料ガス及び燃焼用空気の流量を大きくした場合（燃焼量を大きくした場合）と送風機の出力を小さくして供給する燃料ガス及び燃焼用空気の流量を少なくした場合（燃焼量を小さくした場合）とにおいて、空気比（燃料ガスと燃焼用空気の混合比）を一定に保つことが困難であった。即ち、送風機の出力が大きい場合（つまり、燃焼用空気の流量が大きい場合）に比して、送風機の出力が小さい場合（つまり、燃焼用空気の流量が小さい場合）、ベンチュリノズルの表面において発生する境界層剥離の影響が大きくなり、ベンチュリノズルに導入される燃焼用空気の流量係数が低下してしまう。そのため、従来の燃料供給装置では、燃焼量の変化（つまり、燃焼用空気の供給量の変化）に伴う流量係数の変化に応じて、燃料ガスの供給圧力を調整するガス圧力の調整機構を必要としていた。
そこで、ベンチュリノズル１を、ノズル部１２の内面に複数のディンプル１６を形成して構成し、このベンチュリノズル１を含んで燃料供給装置１００を構成した。これにより、ノズル部１２に形成した複数のディンプル１６によりノズル部１２の表面において乱流を生じさせて境界層剥離の発生を抑制できるので、燃焼用空気の流量が小さい場合における流量係数の低下を抑制できる。よって、燃焼用空気の流量の変動があった場合においてもベンチュリノズル１における流量係数を一定に保てるので、燃焼用空気の流量の変動があった場合でも、燃焼用空気と燃料ガスとの混合比（空気比）を一定に保てる。その結果、ターンダウン比の高いボイラにおいても、燃焼量変化に伴うガス圧力調整機構等を含むことなく、ボイラを構成できるので、ベンチュリノズル１を含んで構成される燃料供給装置１００及びこの燃料供給装置１００を含んで構成されるボイラの製造コストを低減できる。
また、燃焼用空気と燃料ガスとの混合比（空気比）を一定に保てるため、ガス圧力調整機構を含んで燃料供給装置を構成した場合においても、ガス圧力調整機構への依存度を下げられ、より簡易な制御によって、空気比を安定させられる。 (1) When the fuel supply device capable of changing the combustion amount is configured to include a venturi nozzle and a blower disposed on the downstream side of the venturi nozzle, fuel gas and combustion air supplied by increasing the output of the blower The air ratio (when the combustion amount is increased) and when the flow rate of the fuel gas and combustion air supplied by reducing the output of the blower is decreased (when the combustion amount is decreased) It was difficult to keep the fuel gas / combustion air mixing ratio) constant. That is, it occurs on the surface of the venturi nozzle when the output of the blower is small (that is, when the flow rate of combustion air is small) compared to when the output of the blower is large (that is, when the flow rate of combustion air is large). As a result, the influence of boundary layer separation increases, and the flow coefficient of the combustion air introduced into the venturi nozzle decreases. Therefore, the conventional fuel supply device requires a gas pressure adjustment mechanism that adjusts the fuel gas supply pressure in accordance with changes in the flow coefficient associated with changes in the combustion amount (that is, changes in the supply amount of combustion air). I was trying.
Therefore, the venturi nozzle 1 is configured by forming a plurality of dimples 16 on the inner surface of the nozzle portion 12, and the fuel supply device 100 is configured including the venturi nozzle 1. As a result, the turbulent flow is generated on the surface of the nozzle portion 12 by the plurality of dimples 16 formed in the nozzle portion 12, and the occurrence of boundary layer separation can be suppressed. Can be suppressed. Therefore, the flow coefficient in the venturi nozzle 1 can be kept constant even when there is a fluctuation in the flow rate of the combustion air, so even if there is a fluctuation in the flow rate of the combustion air, the mixing ratio of the combustion air and the fuel gas (Air ratio) can be kept constant. As a result, even in a boiler with a high turndown ratio, the boiler can be configured without including a gas pressure adjusting mechanism or the like accompanying a change in the combustion amount, so that the fuel supply apparatus 100 including the venturi nozzle 1 and this fuel supply The manufacturing cost of the boiler comprised including the apparatus 100 can be reduced.
In addition, since the mixing ratio (air ratio) of combustion air and fuel gas can be kept constant, the dependence on the gas pressure adjusting mechanism can be reduced even when the fuel supply device is configured including the gas pressure adjusting mechanism. The air ratio can be stabilized by simpler control.

（２）ノズル部１２の内面を、内側に向かって凸となるように湾曲した曲面により構成した。これにより、流量係数を高く維持しつつ流量係数の安定化を実現できる。よって、ベンチュリノズル１における圧力損失を小さくできるので、送風機２０の負荷を軽減でき、エネルギ損失の抑制及び流量特性の安定化を両立させられる。   (2) The inner surface of the nozzle portion 12 is configured by a curved surface that is curved so as to be convex toward the inside. Thereby, stabilization of a flow coefficient is realizable, maintaining a flow coefficient high. Therefore, since the pressure loss in the venturi nozzle 1 can be reduced, the load on the blower 20 can be reduced, and both energy loss suppression and flow rate characteristic stabilization can be achieved.

以上、本発明のベンチュリノズル及び燃料供給装置の好ましい各実施形態につき説明したが、本発明は、上述の実施形態に制限されるものではなく、適宜変更が可能である。
例えば、本実施形態では、ディンプル１６を、内面から凹んだ形状に形成したがこれに限らない。即ち、ディンプルを内面から突出する形状に形成してもよい。 The preferred embodiments of the venturi nozzle and the fuel supply device of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be modified as appropriate.
For example, in the present embodiment, the dimple 16 is formed in a shape recessed from the inner surface, but the present invention is not limited to this. That is, the dimple may be formed in a shape protruding from the inner surface.

また、ディンプル１６の大きさ（直径及び深さ）、及び密度は、実施例に制限されない。   Further, the size (diameter and depth) and density of the dimples 16 are not limited to the embodiment.

また、燃料供給装置を、ベンチュリノズルに供給される燃料ガスの圧力を調整するガス圧力調整機構を含んで構成してもよい。   The fuel supply device may include a gas pressure adjustment mechanism that adjusts the pressure of the fuel gas supplied to the venturi nozzle.

１ ベンチュリノズル
１２ ノズル部
１３ 混合部
１５ 燃料ガス導入口
１６ ディンプル
２０ 送風機
３０ 制御部
１００ 燃料供給装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Venturi nozzle 12 Nozzle part 13 Mixing part 15 Fuel gas inlet 16 Dimple 20 Blower 30 Control part 100 Fuel supply apparatus

Claims (8)

送風機の上流側に配置され、該送風機の吸込圧により燃焼用空気と燃料ガスとを混合するベンチュリノズルであって、
下流側に向かって縮径した形状に形成され燃焼用空気が導入されるノズル部と、
前記ノズル部の下流側に配置され、下流側に向かって拡径した形状に形成され燃焼用空気と燃料ガスとが混合される混合部と、
前記ノズル部と前記混合部との間に配置され燃料ガスが導入される燃料ガス導入口と、を備え、
前記ノズル部の内面には、複数のディンプルが形成されているベンチュリノズル。 A venturi nozzle that is arranged upstream of the blower and mixes combustion air and fuel gas by the suction pressure of the blower,
A nozzle part that is formed in a shape that is reduced in diameter toward the downstream side and into which combustion air is introduced;
A mixing portion that is disposed on the downstream side of the nozzle portion and is formed in a shape that is expanded in diameter toward the downstream side and in which combustion air and fuel gas are mixed;
A fuel gas introduction port arranged between the nozzle part and the mixing part and into which fuel gas is introduced,
A venturi nozzle in which a plurality of dimples are formed on the inner surface of the nozzle portion. 前記ノズル部の内面は、内側に向かって凸となるように湾曲した曲面により形成される請求項１に記載のベンチュリノズル。   2. The venturi nozzle according to claim 1, wherein an inner surface of the nozzle portion is formed by a curved surface that is curved to be convex toward the inside. 前記ディンプルの直径は、１．５ｍｍ〜６ｍｍであり、該ディンプルの深さは、０．２ｍｍ〜２ｍｍである請求項1又は２に記載のベンチュリノズル。   The venturi nozzle according to claim 1 or 2, wherein a diameter of the dimple is 1.5 mm to 6 mm, and a depth of the dimple is 0.2 mm to 2 mm. 前記ノズル部の内面における前記ディンプルの密度は、１個〜３０個／ｃｍ２である請求項３に記載のベンチュリノズル。 Density of the dimples on the inner surface of the nozzle section, a venturi nozzle according to claim 3 which is 1 to 30 pieces / cm 2. レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数に対するレイノルズ数が１．０Ｅ＋５の場合の流量係数の比が０．９７〜１．００である請求項１〜４のいずれかに記載のベンチュリノズル。   The venturi nozzle according to any one of claims 1 to 4, wherein the ratio of the flow coefficient when the Reynolds number is 1.0E + 5 to the flow coefficient when the Reynolds number is 2.5E + 5 is 0.97 to 1.00. レイノルズ数が２．５Ｅ＋５の場合の流量係数に対するレイノルズ数が５．０Ｅ＋４の場合の流量係数の比が０．９４〜１．００である請求項１〜５のいずれかに記載のベンチュリノズル。   The venturi nozzle according to any one of claims 1 to 5, wherein the ratio of the flow coefficient when the Reynolds number is 5.0E + 4 to the flow coefficient when the Reynolds number is 2.5E + 5 is 0.94 to 1.00. 前記ノズル部の内面の表面積に対する前記ディンプルが形成された部分の面積の比が０．１〜０．９である請求項１〜６のいずれかに記載のベンチュリノズル。   The venturi nozzle according to any one of claims 1 to 6, wherein a ratio of an area of a portion where the dimple is formed to a surface area of an inner surface of the nozzle portion is 0.1 to 0.9. 請求項１〜７のいずれかに記載のベンチュリノズルと、
前記ベンチュリノズルの下流側に配置される送風機と、
前記送風機の出力を制御する制御部と、を備える燃料供給装置。 The venturi nozzle according to any one of claims 1 to 7,
A blower disposed downstream of the venturi nozzle;
A fuel supply device comprising: a control unit that controls an output of the blower.
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