JP2017141682A - Fuel injection nozzle - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fuel injection nozzle capable of realizing a low penetration and a wide angle spray at the time of low amount of spray without producing any problem of adhesion of deposit.SOLUTION: A fuel injection nozzle of this invention set values to satisfy a following equation 1; X={(Di-Do)/L}×100≥5, where Di is a diameter of an inner opening 17, Do is a diameter of an outer opening 18, L is a length in an axial direction of a spray hole 6, and X is a degree of taper of the injection hole that is a ratio between a difference between Di and Do and the length L. That is, setting of the degree of taper X of the injection hole to a value more than 5 enables a low penetration and wide spray at the time of low spray amount to be realized without producing any problem of adhesion of deposit. In addition, an axis Z of the spray hole is inclined only by a specified inclination angle θ in respect to a suck axis Y. In addition, a sectional area of the spray hole perpendicular to the spray hole axis Z is reduced in a linear manner from the inner opening 17 toward the outer opening 18.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、燃料噴射ノズルに関するものである。   The present invention relates to a fuel injection nozzle.

内燃機関の高負荷運転時のような燃料の噴射量が多い多噴射量時には、スモーク排出量の低減が求められている。
スモーク排出量を低減するには、燃料噴霧の貫徹力を強くすること、つまり、燃料の噴霧特性として高貫徹・狭角噴霧が有効であるとされている。これにより、燃料噴射ノズルの噴孔から噴射された燃料噴霧がより遠くまで燃焼室内の広範囲に行き渡るので、良好な燃焼状態が得られる。よって、スモーク排出量を低減できる。 When the amount of fuel injection is large, such as during high-load operation of an internal combustion engine, a reduction in smoke emission is required.
In order to reduce the amount of smoke discharged, it is said that increasing the penetration force of fuel spray, that is, high penetration and narrow-angle spray are effective as fuel spray characteristics. Thereby, since the fuel spray injected from the nozzle hole of the fuel injection nozzle spreads over a wide range in the combustion chamber, a good combustion state can be obtained. Therefore, the smoke discharge amount can be reduced.

ところが、内燃機関の低負荷運転時のような燃料の噴射量が少ない少噴射量時に、高貫徹・狭角噴霧を採用すると、燃料噴霧が燃焼室内のより遠くまで到達する。このため、燃焼により生じる火炎が燃焼室壁面に接触することで、内燃機関における冷却損失が増大し、燃費が悪くなる。
冷却損失を低減するには、燃料噴霧の貫徹力を弱くすること、つまり、低貫徹・広角噴霧が有効であるとされている。これにより、燃焼により生じる火炎が燃焼室壁面に接触し難くなり、燃焼室壁面から冷却媒体への放熱量が少なくなる。よって、冷却損失を低減でき、燃費が向上する。
以上のような噴霧特性の実現が可能な燃料噴射ノズル（以下、公知例と呼ぶ場合がある）が提案されている（例えば、特許文献１参照）。 However, when high penetration and narrow angle spraying is employed at a small injection amount with a small amount of fuel injection, such as during low-load operation of the internal combustion engine, the fuel spray reaches farther into the combustion chamber. For this reason, the flame generated by combustion contacts the combustion chamber wall surface, thereby increasing the cooling loss in the internal combustion engine and deteriorating the fuel efficiency.
In order to reduce the cooling loss, it is said that it is effective to reduce the penetration force of the fuel spray, that is, the low penetration and wide angle spray. This makes it difficult for the flame generated by the combustion to come into contact with the combustion chamber wall surface and reduces the amount of heat released from the combustion chamber wall surface to the cooling medium. Therefore, a cooling loss can be reduced and fuel consumption improves.
A fuel injection nozzle (hereinafter sometimes referred to as a known example) capable of realizing the above spray characteristics has been proposed (see, for example, Patent Document 1).

公知例の噴孔は、ノズルボディの内壁および外壁のそれぞれに内側開口、外側開口を有し、その両開口の中間から内側開口までは噴孔径が等径で、中間から外側開口までは噴孔径が次第に拡径する構造である。
これにより、少噴射量時には、外側開口付近の流速が遅いため、噴孔径が拡径する噴孔拡径部の壁面に燃料が沿うことで、噴霧特性が低貫徹となり、かつ、広角化する。
また、多噴射量時には、外側開口付近の流速が速いため、噴孔拡径部の壁面から燃料が離れることで、噴霧特性が高貫徹となり、かつ、狭角化する。 The nozzle hole of the known example has an inner opening and an outer opening on each of the inner wall and the outer wall of the nozzle body, and the nozzle hole diameter is equal from the middle to the inner opening of both the openings, and the nozzle hole diameter from the middle to the outer opening. Is a structure in which the diameter gradually increases.
As a result, when the injection amount is small, the flow velocity in the vicinity of the outer opening is slow, so that the fuel runs along the wall surface of the nozzle hole diameter expanding portion where the nozzle hole diameter is increased, so that the spray characteristics are low penetrating and the angle is widened.
In addition, when the amount of injection is large, the flow velocity near the outer opening is fast, so that the fuel is separated from the wall surface of the nozzle hole enlarged portion, so that the spray characteristics are highly penetrating and the angle is narrowed.

ところが、公知例では、噴孔拡径部があるため、噴孔拡径部の壁面に滞留した燃料液滴が変質し、デポジットとして堆積する恐れがある。この結果、噴孔拡径部の壁面に付着堆積したデポジットが、噴孔内の燃料流れに影響を与え、要求通りの噴霧性能を得ることができなくなるという問題がある。
よって、少噴射量時において、デポジット付着の問題を発生させることなく、低貫徹・広角噴霧が可能な噴孔形状が望まれている。 However, in the known example, since there is a nozzle hole enlarged portion, the fuel droplets staying on the wall surface of the nozzle hole enlarged portion may be altered and deposited as deposits. As a result, there is a problem that deposits deposited and deposited on the wall surface of the nozzle hole enlarged diameter portion affect the fuel flow in the nozzle hole and cannot obtain the required spray performance.
Therefore, there is a demand for an injection hole shape capable of low penetration and wide-angle spraying without causing a problem of deposit adhesion at a small injection amount.

特開２００８−０６４０３８号公報JP 2008-064038 A

本発明は、上記問題点に鑑みて成されたものであり、その目的は、デポジット付着の問題を発生させることなく、少噴射量時における低貫徹・広角噴霧を実現することにある。   The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to realize low penetration and wide angle spraying at a small injection amount without causing the problem of deposit adhesion.

請求項１に記載の発明によれば、噴孔の２つの開口の内、サック室を構成する内壁における開口である内側開口の径をＤｉ、ノズルボディの外壁における開口である外側開口の径をＤｏ、噴孔の軸方向の長さをＬ、ＤｉとＤｏとの差分とＬとの比である噴孔テーパ度をＸとしたとき、下記の式１を満たすようにこれらの値を設定する。
式１・・Ｘ＝｛（Ｄｉ−Ｄｏ）／Ｌ｝×１００≧５
本発明者らは、鋭意検討の結果、噴孔テーパ度Ｘが５以上になると、少噴射量時に、サック室内で生じた渦が噴孔内に取り込まれて噴霧が低貫徹・広角になることを見出した。 すなわち、噴孔テーパ度Ｘが大きくなる程、高貫徹・狭角になると、考えられていた。ところが、少噴射量に伴ってサック室内に渦が発生する場合、噴孔テーパ度Ｘが５を越えると、渦が内側開口から噴孔内に流入し易くなり、さらに噴孔テーパ度Ｘが大きくなる程、一層渦が流入し易くなって、低貫徹化、かつ、広角化が進むことを見出した。
よって、噴孔テーパ度Ｘを５以上とすることで、デポジット付着の問題を発生させることなく、少噴射量時における低貫徹・広角噴霧を実現することができる。 According to the first aspect of the present invention, of the two openings of the nozzle hole, the diameter of the inner opening, which is the opening in the inner wall constituting the sac chamber, is set to Di, and the diameter of the outer opening, which is the opening in the outer wall of the nozzle body, is set. These values are set so that the following formula 1 is satisfied, where Do, the axial length of the injection hole is L, and the injection hole taper degree, which is the ratio of the difference between Di and Do and L, is X. .
Formula 1 ·· X = {(Di−Do) / L} × 100 ≧ 5
As a result of intensive studies, the present inventors have found that when the nozzle hole taper degree X is 5 or more, the vortex generated in the sac chamber is taken into the nozzle hole at a small injection amount, and the spray becomes a low penetration and wide angle. I found. That is, it has been considered that the higher the nozzle hole taper X, the higher the penetration and the narrow angle. However, when a vortex occurs in the sac chamber with a small injection amount, if the nozzle hole taper degree X exceeds 5, the vortex easily flows into the nozzle hole from the inner opening, and the nozzle hole taper degree X increases further. It has been found that vortices are more likely to flow in, and the penetration is reduced and the angle is increased.
Therefore, by setting the nozzle hole taper degree X to 5 or more, low penetration and wide angle spraying at the time of a small injection amount can be realized without causing the problem of deposit adhesion.

燃料噴射ノズルの要部を示した断面図である（実施例１）。It is sectional drawing which showed the principal part of the fuel-injection nozzle (Example 1). 図１のＡ部を拡大した断面図である（実施例１）。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of part A of FIG. 1 (Example 1). 少噴射量時における噴霧の状態を模式的に示した説明図である（実施例１）。(Example 1) which is the explanatory view which showed typically the state of the spray at the time of the small injection quantity. 多噴射量時における噴霧の状態を模式的に示した説明図である（実施例１）。It is explanatory drawing which showed typically the state of the spray at the time of multiple injection quantity (Example 1). （ａ）〜（ｃ）は各噴孔テーパ度Ｘにおける噴霧の状態を模式的に示した説明図である（比較例１、２、実施例１）。(A)-(c) is explanatory drawing which showed typically the state of the spray in each nozzle hole taper degree X (Comparative Examples 1, 2, Example 1). 噴孔テーパ度Ｘと貫徹力変化率との関係を示したグラフである（実施例１）。It is the graph which showed the relationship between nozzle hole taper degree X and penetration force change rate (Example 1). 燃料噴射ノズルの要部を示した断面図である（実施例２）。(Example 2) which is sectional drawing which showed the principal part of the fuel-injection nozzle. 図７のＡ部を拡大した断面図である（実施例２）。FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view of part A in FIG. 7 (Example 2).

以下、図面を参照しながら、発明を実施するための形態を説明する。   Hereinafter, embodiments for carrying out the invention will be described with reference to the drawings.

［実施例１の構成］
図１ないし図６は、本発明を適用した実施例１を示したものである。 [Configuration of Example 1]
1 to 6 show Embodiment 1 to which the present invention is applied.

本実施例の燃料噴射弁は、車両走行用の内燃機関の各気筒に搭載されている。
ここで、内燃機関は、直噴ディーゼルエンジンが採用されている。
燃料噴射弁は、内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射ノズル１を備えている。
燃料噴射ノズル１は、以下のノズルボディ２とニードル３とを備え、ニードル３がノズルボディ２の内壁に対して離着座することで、燃焼室４内への燃料噴射を開始したり停止したりする。 The fuel injection valve of the present embodiment is mounted on each cylinder of an internal combustion engine for vehicle travel.
Here, a direct injection diesel engine is adopted as the internal combustion engine.
The fuel injection valve includes a fuel injection nozzle 1 that directly injects fuel into a combustion chamber of an internal combustion engine.
The fuel injection nozzle 1 includes a nozzle body 2 and a needle 3 described below. The needle 3 is separated from and seated on the inner wall of the nozzle body 2 to start or stop fuel injection into the combustion chamber 4. To do.

先ず、ノズルボディ２は、ニードル３を往復移動可能に収容する有底円筒形状であり、次のサック室５、複数の噴孔６、シート面７および燃料流路８を有する。
サック室５の入口９は、シート面７の下流端、かつ、サック室５の上流端に形成されている。
サック室５内の空間容積は、ニードル３がシート面７から離座する側に移動する軸方向の移動量（以下、リフト量と呼ぶ）に応じて変化する。すなわち、ニードル３がシート面７から離座する側に移動する程、サック室５内の空間容積が大きくなる。
なお、サック室５の詳細は、後述する。 First, the nozzle body 2 has a bottomed cylindrical shape that accommodates the needle 3 so as to be reciprocally movable, and includes a next sac chamber 5, a plurality of injection holes 6, a seat surface 7, and a fuel flow path 8.
The inlet 9 of the sac chamber 5 is formed at the downstream end of the seat surface 7 and at the upstream end of the sac chamber 5.
The space volume in the sac chamber 5 changes in accordance with the amount of movement in the axial direction (hereinafter referred to as lift amount) in which the needle 3 moves away from the seat surface 7. That is, the space volume in the sack chamber 5 increases as the needle 3 moves away from the seat surface 7.
Details of the sack chamber 5 will be described later.

複数の噴孔６は、サック室５の内周面に開口する。また、それぞれの噴孔６は、サック室５を構成する内壁およびノズルボディ２の外壁のそれぞれに開口する。
複数の噴孔６は、サック室５から取り込んだ燃料を内燃機関の燃焼室４内に噴射する。また、複数の噴孔６は、同一円周上に所定のピッチで等間隔に設けられている。
噴孔６は、例えば６〜１２個設けられている。本例では、１０個の噴孔６が設けられている。
なお、複数の噴孔６の詳細は、後述する。 The plurality of nozzle holes 6 open on the inner peripheral surface of the sack chamber 5. Each nozzle hole 6 opens in each of the inner wall constituting the sack chamber 5 and the outer wall of the nozzle body 2.
The plurality of injection holes 6 inject fuel taken from the sac chamber 5 into the combustion chamber 4 of the internal combustion engine. The plurality of nozzle holes 6 are provided at equal intervals at a predetermined pitch on the same circumference.
For example, 6 to 12 nozzle holes 6 are provided. In this example, ten nozzle holes 6 are provided.
Details of the plurality of nozzle holes 6 will be described later.

シート面７は、ノズルボディ２の内周の所定の位置に設けられており、ニードル３が離着座する。また、シート面７は、先端側に向かう程、内径が次第に縮径する円錐形状を呈する。
燃料流路８は、ニードル３の外周とノズルボディ２の内壁との間に設けられ、燃料溜まり室と噴孔６とを連通している。
燃料溜まり室には、サポライポンプまたはコモンレールから高圧燃料が導入される。なお、燃料溜まり室、サポライポンプおよびコモンレールの図示は省略されている。
また、ノズルボディ２には、シート面７から離座させる側にニードル３を駆動（以下、開弁駆動と呼ぶ場合がある）するアクチュエータが接続されている。アクチュエータとしては、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータが採用されている。なお、アクチュエータの図示は省略されている。 The seat surface 7 is provided at a predetermined position on the inner periphery of the nozzle body 2, and the needle 3 is seated and detached. Further, the seat surface 7 has a conical shape in which the inner diameter is gradually reduced toward the front end side.
The fuel flow path 8 is provided between the outer periphery of the needle 3 and the inner wall of the nozzle body 2, and communicates the fuel reservoir chamber with the injection hole 6.
High-pressure fuel is introduced into the fuel reservoir chamber from a support pump or a common rail. In addition, illustration of a fuel reservoir chamber, a support pump, and a common rail is abbreviate | omitted.
The nozzle body 2 is connected to an actuator that drives the needle 3 (hereinafter sometimes referred to as valve opening drive) on the side away from the seat surface 7. As the actuator, a solenoid actuator or a piezo actuator is employed. In addition, illustration of an actuator is abbreviate | omitted.

次に、ニードル３は、ノズルボディ２の内周に収容され、軸方向に往復移動することで噴孔６を通じた燃料の噴射を開始させたり停止させたりするものである。また、ニードル３は、ノズルボディ２の内周のシート面７に対して離座または着座することで、燃料の噴射を開始または停止させるものである。
ニードル３は、ノズルボディ２の軸方向に往復移動することで、複数の噴孔６を開閉するものであり、以下のシート部１１、縮径部１２および本体部１３を有する。なお、ニードル３には、図示しないリターンスプリングの付勢力が作用している。 Next, the needle 3 is accommodated in the inner periphery of the nozzle body 2 and reciprocates in the axial direction to start or stop fuel injection through the nozzle hole 6. Further, the needle 3 starts or stops fuel injection by being separated from or seated on the seat surface 7 on the inner periphery of the nozzle body 2.
The needle 3 reciprocates in the axial direction of the nozzle body 2 to open and close the plurality of nozzle holes 6, and includes the following sheet portion 11, reduced diameter portion 12, and main body portion 13. Note that a biasing force of a return spring (not shown) acts on the needle 3.

ここで、ニードル３のリフト量が所定値よりも小さい時には、図３に示したように、シート面７とシート部１１との間のクリアランスが小さく、燃料流路８からサック室５内に流入する燃料の流速が速い。このため、少噴射量時には、サック室５内で渦ＦＶが発生し、その渦ＦＶの乱流成分が噴孔６内に取り込まれるため、燃料の噴霧特性として低貫徹・広角噴霧Ｆａが得られる。
また、ニードル３のリフト量が所定値以上の時には、図４に示したように、シート面７とシート部１１との間のクリアランスが大きく、燃料流路８からサック室５内に流入する燃料の流速が遅くなる。このため、多噴射量時には、サック室５内で渦を形成することなく、燃料ＦＷが噴孔６内に取り込まれるため、燃料の噴霧特性として高貫徹・狭角噴霧Ｆｂが得られる。 Here, when the lift amount of the needle 3 is smaller than a predetermined value, as shown in FIG. 3, the clearance between the seat surface 7 and the seat portion 11 is small and flows into the sac chamber 5 from the fuel flow path 8. The fuel flow rate is fast. For this reason, when the injection amount is small, a vortex FV is generated in the sac chamber 5 and the turbulent flow component of the vortex FV is taken into the injection hole 6, so that a low penetrating and wide-angle spray Fa is obtained as the fuel spray characteristics. .
Further, when the lift amount of the needle 3 is greater than or equal to a predetermined value, the clearance between the seat surface 7 and the seat portion 11 is large as shown in FIG. The flow rate of is slow. For this reason, since the fuel FW is taken into the injection hole 6 without forming a vortex in the sac chamber 5 at the time of the multiple injection amount, a high penetration and narrow angle spray Fb is obtained as the fuel spray characteristics.

ニードル３の先端１４は、シート部１１がシート面７に着座している時にサック室５内に入っている。すなわち、ニードル３の先端１４は、シート部１１がシート面７に着座している時に入口９よりもサック室５の先端側に存在する。
シート部１１は、円環状に設けられ、シート面７に着座可能である。
縮径部１２は、シート部１１よりも軸方向先端側の部分であり、シート部１１から先端側に向かって外径が次第に縮径している。
本体部１３は、シート部１１よりも軸方向後端側の部分であり、ノズルボディ２の摺動孔に往復摺動可能に支持される摺動部を有する。なお、ニードル３の摺動部およびノズルボディ２の摺動孔の図示は省略されている。 The tip 14 of the needle 3 is in the sack chamber 5 when the seat portion 11 is seated on the seat surface 7. That is, the tip 14 of the needle 3 is present on the tip side of the suck chamber 5 with respect to the inlet 9 when the seat portion 11 is seated on the seat surface 7.
The seat portion 11 is provided in an annular shape and can be seated on the seat surface 7.
The reduced diameter portion 12 is a portion closer to the front end side in the axial direction than the seat portion 11, and the outer diameter gradually decreases from the seat portion 11 toward the front end side.
The main body portion 13 is a portion closer to the rear end side in the axial direction than the sheet portion 11, and has a sliding portion that is supported by the sliding hole of the nozzle body 2 so as to be slidable back and forth. In addition, illustration of the sliding part of the needle 3 and the sliding hole of the nozzle body 2 is abbreviate | omitted.

以上のような構成により、燃料噴射ノズル１は、リターンスプリングの付勢力によってニードル３が軸方向の先端側（図１において図示下側）に移動すると、シート部１１がシート面７に着座する。そして、シート部１１がシート面７に着座した場合、燃料流路８が遮断される。これにより、複数の噴孔６から燃焼室４内への燃料噴射は成されない。
また、燃料噴射ノズル１は、アクチュエータによる開弁駆動によってニードル３が軸方向の後端側（図１において図示上側）に移動すると、シート部１１がシート面７から離座する。そして、シート部１１がシート面７から離座した場合、燃料流路８が開放される。これにより、燃料流路８からサック室５へ燃料が導入され、複数の噴孔６から燃焼室４内へ燃料が噴射される。 With the configuration as described above, in the fuel injection nozzle 1, when the needle 3 moves to the tip end side in the axial direction (the lower side in FIG. 1) by the biasing force of the return spring, the seat portion 11 is seated on the seat surface 7. When the seat portion 11 is seated on the seat surface 7, the fuel flow path 8 is blocked. Thereby, fuel injection from the plurality of nozzle holes 6 into the combustion chamber 4 is not performed.
Further, in the fuel injection nozzle 1, when the needle 3 moves to the rear end side in the axial direction (the upper side in the drawing in FIG. 1) by the valve opening drive by the actuator, the seat portion 11 is separated from the seat surface 7. When the seat portion 11 is separated from the seat surface 7, the fuel flow path 8 is opened. As a result, fuel is introduced from the fuel flow path 8 to the sac chamber 5, and fuel is injected into the combustion chamber 4 from the plurality of injection holes 6.

［実施例１の特徴］
ここで、サック室５の軸をサック軸Ｙと呼ぶ場合がある。また、各噴孔６の軸を噴孔軸Ｚと呼ぶ場合がある。また、噴孔軸Ｚとサック軸Ｙとが交わる点を第１交点（以下、交点と略す）Ｏと呼ぶ。なお、交点Ｏは、サック室５の中心点である。
ニードル３のシート面７からのリフト量がゼロから所定値の範囲にあるとき、ニードル３の先端１４は、交点Ｏよりも先端側に存在する。 [Features of Example 1]
Here, the axis of the sack chamber 5 may be referred to as a sack axis Y. Further, the axis of each nozzle hole 6 may be referred to as a nozzle hole axis Z. The point where the nozzle hole axis Z and the sack axis Y intersect is called a first intersection point (hereinafter referred to as an intersection point) O. The intersection point O is the center point of the sack chamber 5.
When the lift amount of the needle 3 from the seat surface 7 is in the range of zero to a predetermined value, the tip 14 of the needle 3 is present on the tip side of the intersection O.

サック室５は、燃料流路８の下流側に位置している。このサック室５は、先端側が半球面１５であり、入口側が円筒面１６である。半球面１５は、交点Ｏを中心とした所定の半径を有する。また、円筒面１６は、サック軸Ｙを中心とした、半球面１５と同じ半径を有する。
複数の噴孔６は、サック軸Ｙに垂直な径方向に対して図示下向きに所定の角度だけ傾斜している。また、噴孔軸Ｚは、サック軸Ｙに対してそれぞれ所定の傾斜角度θだけ傾いている。 The sac chamber 5 is located downstream of the fuel flow path 8. The sac chamber 5 has a hemispherical surface 15 on the tip side and a cylindrical surface 16 on the inlet side. The hemispherical surface 15 has a predetermined radius with the intersection point O as the center. The cylindrical surface 16 has the same radius as the hemispherical surface 15 with the sack axis Y as the center.
The plurality of nozzle holes 6 are inclined by a predetermined angle downward in the figure with respect to the radial direction perpendicular to the sack axis Y. The nozzle hole axis Z is inclined with respect to the sack axis Y by a predetermined inclination angle θ.

ここで、各噴孔６の２つの開口の内、サック室５を構成する内壁における開口を内側開口１７と呼ぶ。また、ノズルボディ２の外壁における開口を外側開口１８と呼ぶ。
内側開口１７は、サック室５の内周面で開口している。この内側開口１７は、円形状の開口断面を有している。
内側開口１７の中心２１は、サック室５の半球面１５と円筒面１６との境界に形成されている。なお、内側開口１７が、サック室５の半球面１５のみに開口しても、サック室５の円筒面１６のみに開口しても構わない。
外側開口１８は、円形状の開口断面を有している。 Here, of the two openings of each nozzle hole 6, the opening in the inner wall constituting the sack chamber 5 is called an inner opening 17. An opening in the outer wall of the nozzle body 2 is referred to as an outer opening 18.
The inner opening 17 opens at the inner peripheral surface of the sack chamber 5. The inner opening 17 has a circular opening cross section.
The center 21 of the inner opening 17 is formed at the boundary between the hemispherical surface 15 and the cylindrical surface 16 of the sack chamber 5. The inner opening 17 may be opened only in the hemispherical surface 15 of the sac chamber 5 or may be opened only in the cylindrical surface 16 of the sack chamber 5.
The outer opening 18 has a circular opening cross section.

ここで、内側開口１７の径をＤｉ、外側開口１８の径をＤｏ、噴孔６の軸方向の長さをＬ、ＤｉとＤｏとの差分とＬとの比である噴孔テーパ度をＸと呼ぶ。
また、サック軸Ｙに対する噴孔軸Ｚの傾斜角度をθ、内側開口１７の中心２１からサック室５の入口９までの軸方向の距離をｈ、サック室５の先端２２からサック室５の入口９までの軸方向の距離をＨと呼ぶ。
また、噴孔軸Ｚとニードル３の縮径部１２の側面とが交わる点を第２交点（以下、交点と略す）Ｐ、内側開口１７の中心２１から交点Ｐまでの軸方向に垂直な方向の距離をＳと呼ぶ。
なお、距離Ｓは、ニードル３のリフト量に応じて変化する。 Here, the diameter of the inner opening 17 is Di, the diameter of the outer opening 18 is Do, the length in the axial direction of the nozzle hole 6 is L, and the nozzle hole taper degree which is the ratio of the difference between Di and Do and L is X Call it.
In addition, the inclination angle of the nozzle hole axis Z with respect to the sack axis Y is θ, the axial distance from the center 21 of the inner opening 17 to the inlet 9 of the sack chamber 5 is h, the inlet 22 of the sack chamber 5 from the tip 22 of the sack chamber 5 The axial distance up to 9 is called H.
Further, the point where the nozzle hole axis Z and the side surface of the reduced diameter portion 12 of the needle 3 intersect is a second intersection (hereinafter abbreviated as the intersection) P, and the direction perpendicular to the axial direction from the center 21 of the inner opening 17 to the intersection P Is called S.
The distance S varies according to the lift amount of the needle 3.

そして、Ｘ、Ｄｉ、ＤｏおよびＬの各値を、下記の式１を満たすように設定する。 式１：Ｘ＝｛（Ｄｉ−Ｄｏ）／Ｌ｝×１００≧５
つまり、噴孔テーパ度Ｘを５以上に設定する。
また、Ｈ、ｈ、Ｄｉ、θの各値を、下記の式２を満たすように設定する。
式２：｛（Ｈ−Ｄｉ×ｓｉｎθ）／２｝≦ｈ≦｛（Ｈ＋Ｄｉ×ｓｉｎθ）／２｝
また、Ｈ、Ｓの各値を、下記の式３を満たすように設定する。
式３：０．５≦（Ｈ／Ｓ）≦２
また、各噴孔６は、噴孔軸Ｚに対して垂直な噴孔断面積が、内側開口１７から外側開口１８に向かって線形に縮小するように設けられている。 And each value of X, Di, Do, and L is set so that the following formula 1 may be satisfied. Formula 1: X = {(Di-Do) / L} × 100 ≧ 5
That is, the nozzle hole taper degree X is set to 5 or more.
Further, the values of H, h, Di, and θ are set so as to satisfy the following Expression 2.
Formula 2: {(H−Di × sin θ) / 2} ≦ h ≦ {(H + Di × sin θ) / 2}
Further, each value of H and S is set so as to satisfy the following expression 3.
Formula 3: 0.5 ≦ (H / S) ≦ 2
Further, each nozzle hole 6 is provided such that the nozzle hole cross-sectional area perpendicular to the nozzle hole axis Z linearly decreases from the inner opening 17 toward the outer opening 18.

［実施例１の実験結果］
次に、噴孔テーパ度Ｘを種々変化させて、燃料噴霧の貫徹力変化率がどのように変化するかについて調査した実験について図５および図６に基づいて説明する。
この実験は、噴孔テーパ度Ｘを変化させ、貫徹力変化率について調査したもので、その実験結果を図６のグラフに示した。なお、貫徹力変化率は、噴孔テーパ度Ｘ＝０に対する貫徹力の変化率である。 [Experimental result of Example 1]
Next, an experiment for investigating how the rate of change in the penetration force of the fuel spray changes by changing the nozzle hole taper degree X will be described with reference to FIGS.
In this experiment, the nozzle hole taper degree X was changed and the penetration force change rate was investigated. The result of the experiment is shown in the graph of FIG. The penetration force change rate is the rate of change of the penetration force with respect to the nozzle hole taper degree X = 0.

ここで、比較例１、２の噴孔形状および実施例１の噴孔形状について図５に基づいて簡単に説明する。
比較例１の燃料噴射ノズル１００は、図５（ａ）、（ｂ）に示したように、ノズルボディ１０１およびニードル１０２を備える。そして、ノズルボディ１０１には、複数の噴孔１０３およびサック室１０４が設けられる。
先ず、図５（ａ）に示した比較例１の噴孔１０３は、サック室１０４を構成する内壁、およびノズルボディ１０１の外壁のそれぞれに円形状の内側開口１０５、外側開口１０６を有する。この噴孔１０３は、噴孔軸Ｚに対して垂直な噴孔断面積が、内側開口１０５から外側開口１０６に向かって変化しないストレート噴孔である。この場合、比較例１の噴孔テーパ度Ｘは０となり、外側開口１０６から噴射される燃料噴霧Ｆｃは、高貫徹、かつ、狭角化される。 Here, the nozzle hole shape of Comparative Examples 1 and 2 and the nozzle hole shape of Example 1 will be briefly described with reference to FIG.
The fuel injection nozzle 100 of Comparative Example 1 includes a nozzle body 101 and a needle 102 as shown in FIGS. The nozzle body 101 is provided with a plurality of nozzle holes 103 and a sac chamber 104.
First, the nozzle hole 103 of Comparative Example 1 shown in FIG. 5A has a circular inner opening 105 and an outer opening 106 on each of the inner wall constituting the sack chamber 104 and the outer wall of the nozzle body 101. The injection hole 103 is a straight injection hole whose injection hole cross-sectional area perpendicular to the injection hole axis Z does not change from the inner opening 105 toward the outer opening 106. In this case, the nozzle hole taper degree X of Comparative Example 1 is 0, and the fuel spray Fc injected from the outer opening 106 is highly penetrating and narrowed.

次に、図５（ｂ）に示した比較例２の噴孔１０３は、比較例１と同様に、内側開口１０５、外側開口１０６を有する。この噴孔１０３は、噴孔軸Ｚに対して垂直な噴孔断面積が、内側開口１０５から外側開口１０６に向かって線形に縮小するテーパ噴孔である。つまり、比較例２の噴孔テーパ度Ｘは２．５であり、燃料噴霧Ｆｄは、比較例１よりも更に高貫徹、かつ、狭角化される。
次に、図５（ｃ）に示した実施例１の噴孔６は、噴孔軸Ｚに対して垂直な噴孔断面積が、内側開口１７から外側開口１８に向かって線形に縮小するテーパ噴孔である。つまり、実施例１の噴孔テーパ度Ｘは８であり、低貫徹・広角噴霧Ｆａが得られる。 Next, the nozzle hole 103 of the comparative example 2 shown in FIG. 5B has an inner opening 105 and an outer opening 106 as in the comparative example 1. The nozzle hole 103 is a tapered nozzle hole whose nozzle hole cross-sectional area perpendicular to the nozzle hole axis Z linearly decreases from the inner opening 105 toward the outer opening 106. That is, the nozzle hole taper degree X of Comparative Example 2 is 2.5, and the fuel spray Fd is further penetrating and narrowing the angle of Comparative Example 1.
Next, in the nozzle hole 6 of the first embodiment shown in FIG. 5C, the nozzle hole cross-sectional area perpendicular to the nozzle hole axis Z linearly decreases from the inner opening 17 toward the outer opening 18. It is a nozzle hole. That is, the nozzle hole taper degree X of Example 1 is 8, and a low penetration and wide angle spray Fa is obtained.

ここで、実施例１の噴孔６および比較例２の噴孔１０３は、比較例１の外側開口１０６の径（Ｄｏ）および噴孔長さ（Ｌ）と同じ値に設定されている。そして、比較例２の噴孔１０３は、外側開口１０６の径（Ｄｏ）および噴孔長さ（Ｌ）を一定とし、内側開口１０５の径（Ｄｉ）を、噴孔テーパ度Ｘに合わせて大きくすることで設けられている。また、実施例１の噴孔６は、外側開口１８の径（Ｄｏ）および噴孔長さ（Ｌ）を一定とし、内側開口１７の径（Ｄｉ）を、噴孔テーパ度Ｘに合わせて大きくすることで設けられている。   Here, the nozzle hole 6 of Example 1 and the nozzle hole 103 of Comparative Example 2 are set to the same value as the diameter (Do) and the nozzle hole length (L) of the outer opening 106 of Comparative Example 1. In the injection hole 103 of Comparative Example 2, the diameter (Do) and the injection hole length (L) of the outer opening 106 are constant, and the diameter (Di) of the inner opening 105 is increased according to the injection hole taper degree X. It is provided by doing. Further, in the nozzle hole 6 of the first embodiment, the diameter (Do) and the nozzle hole length (L) of the outer opening 18 are constant, and the diameter (Di) of the inner opening 17 is increased in accordance with the nozzle hole taper degree X. It is provided by doing.

図６のグラフからも確認できるように、噴孔テーパ度Ｘを０から徐々に大きくしていくと、噴孔テーパ度Ｘが３までは、噴孔テーパ度Ｘが増えるに従って燃料噴射ノズル１から噴射される燃料噴霧の貫徹力が大きくなる。
そして、噴孔テーパ度Ｘが３を越えると、噴孔テーパ度Ｘが増えるに従って貫徹力が小さくなっていく。
しかし、噴孔テーパ度Ｘが５未満の場合には、貫徹力の低下度合いは少ない。
噴孔テーパ度Ｘが５以上になると、貫徹力が大きく低下する。これは、噴孔テーパ度Ｘを５以上にすることで、内側開口１７が大きくなり、渦に起因した旋回流れが内側開口１７から噴孔６内に流入し易くなる。これにより、噴孔６内の燃料流れの中で、噴孔軸Ｚに沿って流れる成分の流速が遅くなり、噴孔軸Ｚの周りを螺旋状に旋回する成分の流速が速くなる。このため、外側開口１８から噴射される燃料噴霧は、貫徹力が弱いが、噴射角が広角に拡がる。
なお、図６のグラフにおいて、噴孔テーパ度Ｘが０、２．５、４の時のそれぞれの貫徹力変化率は噴孔間でばらつくため、そのばらつき幅ＦＢを考慮して噴孔テーパ度Ｘが５以上で有効であると判断している。 As can be confirmed from the graph of FIG. 6, when the nozzle hole taper degree X is gradually increased from 0, the nozzle hole taper degree X is increased to 3 from the fuel injection nozzle 1 as the nozzle hole taper degree X increases. The penetration force of the injected fuel spray is increased.
When the nozzle hole taper degree X exceeds 3, the penetration force decreases as the nozzle hole taper degree X increases.
However, when the nozzle hole taper degree X is less than 5, the penetrating force decreases little.
When the nozzle hole taper degree X is 5 or more, the penetration force is greatly reduced. This is because when the nozzle hole taper degree X is set to 5 or more, the inner opening 17 becomes larger, and the swirling flow caused by the vortex becomes easy to flow into the nozzle hole 6 from the inner opening 17. As a result, in the fuel flow in the nozzle hole 6, the flow velocity of the component flowing along the nozzle hole axis Z is decreased, and the flow velocity of the component spirally turning around the nozzle hole axis Z is increased. For this reason, the fuel spray injected from the outer opening 18 has a low penetration force, but the injection angle is widened.
In the graph of FIG. 6, since the penetration force change rates when the nozzle hole taper degree X is 0, 2.5, and 4 vary among the nozzle holes, the nozzle hole taper degree considering the variation width FB. X is determined to be effective when it is 5 or more.

［実施例１の効果］
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、上記の式１を満たすように、各Ｘ、Ｄｉ、Ｄｏ、Ｌの値を設定している。すなわち、噴孔テーパ度Ｘを５以上の値に設定することで、内側開口１８が大きくなり、渦に起因した旋回流れが内側開口１８から噴孔６内に流入し易くなる。これにより、サック室５内に発生する乱流エネルギーを内側開口１８から噴孔６内に多く取り込むことで、公知例の噴孔形状を採用することなく、つまり、デポジット付着の問題を発生させることなく、少噴射量時における低貫徹・広角噴霧を実現することができる。 [Effect of Example 1]
As described above, in the fuel injection nozzle 1 of the present embodiment, the values of X, Di, Do, and L are set so as to satisfy the above formula 1. That is, by setting the nozzle hole taper degree X to a value of 5 or more, the inner opening 18 becomes larger, and the swirling flow caused by the vortex becomes easier to flow into the nozzle hole 6 from the inner opening 18. Thus, a large amount of turbulent energy generated in the sac chamber 5 is taken into the nozzle hole 6 from the inner opening 18, so that the problem of deposit adhesion is generated without adopting the known nozzle hole shape. In addition, low penetrating and wide-angle spraying at the time of a small injection amount can be realized.

また、上記の式２を満たすように、各Ｈ、ｈ、Ｄｉ、θの値を設定している。
これにより、サック室５内の乱流エネルギーの発生源である渦流れが形成され易く、形成された渦の中心と内側開口１７の中心２１との２点が噴孔軸Ｚ上に並び易くなるので、一層渦が内側開口１７から噴孔６内に流入し易くなり、さらに低貫徹、かつ、広角化が促進する。 Further, the values of H, h, Di, and θ are set so as to satisfy the above formula 2.
Thereby, a vortex flow that is a source of turbulent energy in the sac chamber 5 is easily formed, and two points of the formed vortex center and the center 21 of the inner opening 17 are easily arranged on the nozzle hole axis Z. Therefore, it becomes easier for the vortex to flow into the nozzle hole 6 from the inner opening 17, and the penetration is further reduced and the widening of the angle is promoted.

ここで、ニードル３のシート面７からのリフト量がゼロから所定値の範囲にあるとき、ニードル３の先端１４は、交点Ｏよりも軸方向の先端側（図示下端側）に存在している。 そして、上記の式３を満たすように、各Ｈ、Ｓの値を設定している。
これにより、ニードル３のリフト量がゼロから所定値の範囲にある時に、サック室５内でさらに渦が発生し易くなり、サック室５内で生じた渦が噴孔６内に取り込まれて燃料噴霧がさらに低貫徹・広角になる。 Here, when the lift amount of the needle 3 from the seat surface 7 is in the range of zero to a predetermined value, the tip 14 of the needle 3 exists on the tip side in the axial direction (lower end in the figure) from the intersection O. . And the value of each H and S is set so that said Formula 3 may be satisfy | filled.
As a result, when the lift amount of the needle 3 is in the range from zero to a predetermined value, vortices are more likely to be generated in the sac chamber 5, and the vortices generated in the sac chamber 5 are taken into the nozzle holes 6 and become fuel. Spraying is further reduced and wide-angle.

また、各噴孔６は、噴孔軸Ｚに対して垂直な噴孔断面積が、噴孔６のサック室５を構成する内壁における開口から噴孔６のノズルボディ２の外壁における開口に向かって線形に縮小するように設けられている。
これにより、噴孔６内に噴孔断面積が大きく変化する箇所がないので、少噴射量時に噴孔６の壁面から燃料流れの剥離が発生することなく、噴孔６の壁面に沿って燃料が流れる。この結果、さらに燃料噴霧の低貫徹・広角化し易くなる。
したがって、少噴射量時における冷却損失を低減できるので、燃費を低減することができる。 Further, each nozzle hole 6 has a nozzle hole cross-sectional area perpendicular to the nozzle hole axis Z from the opening in the inner wall constituting the sack chamber 5 of the nozzle hole 6 toward the opening in the outer wall of the nozzle body 2 of the nozzle hole 6. So that it is linearly reduced.
As a result, there is no portion where the nozzle hole cross-sectional area greatly changes in the nozzle hole 6, so that fuel flow does not separate from the wall surface of the nozzle hole 6 when the injection amount is small, and fuel flows along the wall surface of the nozzle hole 6. Flows. As a result, the fuel spray is more easily penetrated and widened.
Therefore, since the cooling loss at the time of a small injection amount can be reduced, fuel consumption can be reduced.

［実施例２の構成］
図７および図８は、本発明を適用した実施例２を示したものである。
ここで、実施例１と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。 [Configuration of Example 2]
7 and 8 show Embodiment 2 to which the present invention is applied.
Here, the same reference numerals as those in the first embodiment indicate the same configuration or function, and the description thereof is omitted.

ニードル３のシート面７からのリフト量がゼロから所定値の範囲にあるとき、ニードル３の先端１４は、交点Ｏよりも入口側に存在する。
ここで、噴孔軸Ｚとサック軸Ｙとが交わる点を交点Ｏ、サック室５の先端２２からサック室５の入口９までの軸方向の距離をＨ、内側開口１７の中心２１から交点Ｏまでの軸方向に垂直な方向の距離をＲと呼ぶ。
また、Ｈ、Ｒの各値を、下記の式４を満たすように設定する。
式４：０．５≦（Ｈ／Ｒ）≦２
これにより、少噴射量時に、実施例１と同様な効果を得ることができる。 When the lift amount of the needle 3 from the seat surface 7 is in a range from zero to a predetermined value, the tip 14 of the needle 3 is present on the inlet side with respect to the intersection O.
Here, the point where the nozzle hole axis Z and the sack axis Y intersect is the intersection point O, the axial distance from the tip 22 of the sack chamber 5 to the inlet 9 of the sack chamber 5 is H, and the intersection point O from the center 21 of the inner opening 17. The distance in the direction perpendicular to the axial direction is called R.
Further, the values of H and R are set so as to satisfy the following expression 4.
Formula 4: 0.5 ≦ (H / R) ≦ 2
Thereby, the effect similar to Example 1 can be acquired at the time of small injection amount.

［変形例］
本実施例では、ノズルボディ２の軸方向の先端側に、先端側が半球面１５であり、入口側が円筒面１６であるサック室５を設けているが、ノズルボディ２の軸方向の先端側に、半球面１５のみを有するサック室５を設けても良い。
本実施例では、ニードル３の着座時に、ニードル３の先端１４がサック室５内に入っているが、ニードル３の着座時に、ニードル３の先端１４がサック室５内に入っていなくても良い。すなわち、ニードル３の先端１４は、ニードル３の着座時にサック室５の入口９よりも軸方向の後端側（図１において図示上側）に存在するようにしても良い。
本実施例では、各噴孔６の噴孔軸Ｚを、サック軸Ｙに垂直な径方向に対して図示下向きに所定の角度（９０°−θ）だけ図示下向きに傾けているが、各噴孔６の噴孔軸Ｚを、サック軸Ｙに垂直な径方向に向けても構わない。
本発明は、上述の実施例に限定されることなく、種々変形して実施することができる。 [Modification]
In the present embodiment, the sack chamber 5 having the hemispherical surface 15 on the tip side and the cylindrical surface 16 on the inlet side is provided on the tip side in the axial direction of the nozzle body 2, but on the tip side in the axial direction of the nozzle body 2. A sack chamber 5 having only the hemispherical surface 15 may be provided.
In this embodiment, the tip 14 of the needle 3 is in the sac chamber 5 when the needle 3 is seated, but the tip 14 of the needle 3 may not be in the sack chamber 5 when the needle 3 is seated. . That is, the tip 14 of the needle 3 may be present on the rear end side in the axial direction (the upper side in the drawing in FIG. 1) with respect to the inlet 9 of the sack chamber 5 when the needle 3 is seated.
In this embodiment, the nozzle hole axis Z of each nozzle hole 6 is inclined downward in the figure by a predetermined angle (90 ° −θ) with respect to the radial direction perpendicular to the sack axis Y. The nozzle hole axis Z of the hole 6 may be directed in the radial direction perpendicular to the sack axis Y.
The present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be implemented with various modifications.

１ 燃料噴射ノズル
２ ノズルボディ
３ ニードル
５ サック室
６ 噴孔
１５ 半球面
１６ 円筒面
１７ 内側開口
１８ 外側開口 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Fuel injection nozzle 2 Nozzle body 3 Needle 5 Suck chamber 6 Injection hole 15 Hemispherical surface 16 Cylindrical surface 17 Inner opening 18 Outer opening

Claims (5)

先端側が半球面（１５）である円筒状のサック室（５）、およびこのサック室に開口する噴孔（６）を有するノズルボディ（２）と、
軸方向に往復移動することで前記噴孔を通じた燃料の噴射を開始させたり停止させたりするニードル（３）と
を備え、
前記噴孔は、前記サック室を構成する内壁、および前記ノズルボディの外壁のそれぞれに円形の開口を有する燃料噴射ノズル（１）において、
前記噴孔の２つの開口の内、前記サック室を構成する内壁における開口である内側開口（１７）の径をＤｉ、
前記ノズルボディの外壁における開口である外側開口（１８）の径をＤｏ、
前記噴孔の軸方向の長さをＬ、
前記Ｄｉと前記Ｄｏとの差分と前記Ｌとの比である噴孔テーパ度をＸとしたとき、
Ｘ＝｛（Ｄｉ−Ｄｏ）／Ｌ｝×１００≧５
の関係を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。 A cylindrical sac chamber (5) whose tip side is a hemispherical surface (15), and a nozzle body (2) having a nozzle hole (6) opening in the sac chamber;
A needle (3) for starting and stopping fuel injection through the nozzle hole by reciprocating in the axial direction;
In the fuel injection nozzle (1), the injection hole has a circular opening on each of an inner wall constituting the sack chamber and an outer wall of the nozzle body.
Of the two openings of the nozzle hole, the diameter of the inner opening (17) which is an opening in the inner wall constituting the sac chamber is Di,
The diameter of the outer opening (18) which is an opening in the outer wall of the nozzle body is Do,
The axial length of the nozzle hole is L,
When the nozzle hole taper degree which is the ratio of the difference between the Di and the Do and the L is X,
X = {(Di-Do) / L} × 100 ≧ 5
A fuel injection nozzle characterized by satisfying the relationship 請求項１に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記サック室の軸（Ｙ）に対する前記噴孔の軸（Ｚ）の傾斜角度をθ、
前記内側開口の中心（２１）から前記サック室の入口（９）までの軸方向の距離をｈ、 前記サック室の先端（２２）から前記サック室の入口までの軸方向の距離をＨとしたとき、
｛（Ｈ−Ｄｉ×ｓｉｎθ）／２｝≦ｈ≦｛（Ｈ＋Ｄｉ×ｓｉｎθ）／２｝
の関係を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 1,
An inclination angle of the axis (Z) of the nozzle hole with respect to the axis (Y) of the suck chamber is θ,
The axial distance from the center (21) of the inner opening to the inlet (9) of the sac chamber is h, and the axial distance from the tip (22) of the sack chamber to the inlet of the sac chamber is H. When
{(H−Di × sin θ) / 2} ≦ h ≦ {(H + Di × sin θ) / 2}
A fuel injection nozzle characterized by satisfying the relationship 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記ニードルは、前記ノズルボディの内周の所定の位置（７）に対して離座または着座することで、燃料の噴射を開始または停止させ、
前記サック室の軸（Ｙ）と前記噴孔の軸（Ｚ）とが交わる点を第１交点Ｏとした場合、 前記ニードルの前記所定の位置からの軸方向の移動量がゼロから所定値の範囲にあるとき、前記ニードルの先端（１４）は、前記第１交点Ｏよりも先端側に存在し、
前記噴孔の軸（Ｚ）と前記ニードルの側面とが交わる点を第２交点Ｐ、
前記サック室の先端から前記サック室の入口までの軸方向の距離をＨ、
前記内側開口の中心から前記第２交点Ｐまでの軸方向に垂直な方向の距離をＳとしたとき、
０．５≦（Ｈ／Ｓ）≦２
の関係を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 1 or 2,
The needle starts or stops fuel injection by being separated from or seated on a predetermined position (7) on the inner periphery of the nozzle body,
When the point where the axis (Y) of the sac chamber intersects the axis (Z) of the nozzle hole is defined as a first intersection point O, the axial movement amount of the needle from the predetermined position is from zero to a predetermined value. When in the range, the tip (14) of the needle is present on the tip side of the first intersection O,
A point where the axis (Z) of the nozzle hole and the side surface of the needle intersect is a second intersection point P,
The axial distance from the tip of the sac chamber to the inlet of the sac chamber is H,
When the distance in the direction perpendicular to the axial direction from the center of the inner opening to the second intersection P is S,
0.5 ≦ (H / S) ≦ 2
A fuel injection nozzle characterized by satisfying the relationship 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記サック室の軸（Ｙ）と前記噴孔の軸（Ｚ）とが交わる点を交点Ｏ、
前記サック室の先端から前記サック室の入口までの軸方向の距離をＨ、
前記内側開口の中心から前記交点Ｏまでの軸方向に垂直な方向の距離をＲとしたとき、 ０．５≦（Ｈ／Ｒ）≦２
の関係を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 1 or 2,
The point where the axis (Y) of the sac chamber intersects the axis (Z) of the nozzle hole is an intersection point O,
The axial distance from the tip of the sac chamber to the inlet of the sac chamber is H,
When the distance in the direction perpendicular to the axial direction from the center of the inner opening to the intersection O is R, 0.5 ≦ (H / R) ≦ 2
A fuel injection nozzle characterized by satisfying the relationship 請求項１ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記噴孔の軸に対して垂直な噴孔断面積は、前記内側開口から前記外側開口に向かって線形に縮小することを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to any one of claims 1 to 4,
The fuel injection nozzle according to claim 1, wherein an injection hole cross-sectional area perpendicular to the injection hole axis is linearly reduced from the inner opening toward the outer opening.
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