JP2017044207A - Ejector - Google Patents

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陽一郎 河本
Yoichiro Kawamoto
陽一郎 河本
山田　悦久
Etsuhisa Yamada
悦久 山田
照之 堀田
Teruyuki Hotta
照之 堀田
和典 水鳥
Kazunori Mizudori
和典 水鳥
頼人 小原
Yorito Obara
頼人 小原
大志 新谷
Daishi Shintani
大志 新谷
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To suppress the lowering of the energy conversion efficiency of an ejector in which a refrigerant passage for pressure-reducing a refrigerant is formed.SOLUTION: A nozzle body 32 in which a pressure-reducing space 30b is formed, an introduction passage body 36 in which a refrigerant flow passage at an upstream side of a refrigerant flow rather than the pressure-reducing space 30b is formed, and a passenger forming member 35 whose apex side is arranged in the pressure-reducing space 30b are arranged in a body 30. A nozzle passage 13a for pressure-reducing a refrigerant is formed between an internal peripheral face of a region in which the pressure-reducing space 30b of the nozzle body 32 is formed, and an external peripheral face of the passenger forming member 35. At this time, by employing the resin-made introduction passage body 36, it is suppressed that the refrigerant flowing into the nozzle passage 13a is heat-dissipated. Furthermore, by making a position of the nozzle body 32 adjustable to a direction vertical to a center axis CL of the passage forming member 35, the nozzle passage 13a which is formed into a circular ring shape at a cross section is formed into a uniform shape around the center axis CL.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本発明は、流体を減圧するとともに、高速度で噴射される噴射流体の吸引作用によって流体を吸引するエジェクタに関する。   The present invention relates to an ejector that decompresses a fluid and sucks the fluid by a suction action of a jet fluid ejected at a high speed.

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されて、冷媒を減圧するとともに、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口から蒸発器出口側冷媒を吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒（すなわち、蒸発器出口側冷媒）とを混合させて昇圧させるエジェクタが開示されている。   Conventionally, in Patent Document 1, applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus, the refrigerant is decompressed, and the evaporator outlet side refrigerant is sucked from the refrigerant suction port by the suction action of the injected refrigerant injected at a high speed, An ejector is disclosed in which an injection refrigerant and a suction refrigerant (that is, an evaporator outlet side refrigerant) are mixed to increase the pressure.

この特許文献１のエジェクタでは、ボデーの内部に略円錐形状の通路形成部材を配置し、ボデーと通路形成部材の円錐状側面との間に断面円環状の冷媒通路を形成している。そして、この冷媒通路のうち、冷媒流れ最上流側の部位を、高圧冷媒を減圧させて噴射するノズル通路として利用している。さらに、ノズル通路の冷媒流れ下流側の部位を、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させて昇圧させるディフューザ通路として利用している。   In the ejector disclosed in Patent Document 1, a substantially conical passage forming member is disposed inside the body, and an annular refrigerant passage is formed between the body and the conical side surface of the passage forming member. Of the refrigerant passage, a portion on the most upstream side of the refrigerant flow is used as a nozzle passage for depressurizing and injecting the high-pressure refrigerant. Furthermore, the part of the nozzle passage on the downstream side of the refrigerant flow is used as a diffuser passage for increasing the pressure by mixing the injected refrigerant and the suction refrigerant.

また、特許文献１のエジェクタのボデーには、ノズル通路へ流入する冷媒を通路形成部材の中心軸周りに旋回させる旋回空間が形成されている。そして、この旋回空間にて、放熱器から流出した過冷却液相状態の高温高圧冷媒を旋回させることによって、旋回中心側の冷媒を減圧沸騰させ、旋回中心側に気相冷媒が偏在した二相分離状態の冷媒をノズル通路へ流入させている。   In addition, the body of the ejector of Patent Document 1 is formed with a swirling space for swirling the refrigerant flowing into the nozzle passage around the central axis of the passage forming member. Then, in this swirling space, the supercooled liquid phase high-temperature and high-pressure refrigerant that has flowed out of the radiator is swirled, whereby the swirling center side refrigerant is boiled under reduced pressure, and the gas phase refrigerant is unevenly distributed on the swirling center side. The separated refrigerant flows into the nozzle passage.

これにより、特許文献１のエジェクタでは、ノズル通路における冷媒の沸騰を促進し、ノズル通路にて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率を向上させようとしている。   Thereby, in the ejector of patent document 1, it is going to improve the energy conversion efficiency at the time of promoting the boiling of the refrigerant | coolant in a nozzle channel | path and converting the pressure energy of a refrigerant | coolant into a kinetic energy in a nozzle channel | path.

特開２０１３−１７７８７９号公報JP 2013-177879 A

ところが、本発明者らがエジェクタの更なるエネルギ変換効率の向上を図るために、特許文献１のエジェクタについて検討を進めたところ、特許文献１のエジェクタでは、ノズル通路におけるエネルギ変換効率が所望の値よりも低下してしまうことがあった。そこで、本発明者らがその原因について調査したところ、ノズル通路におけるエネルギ変換効率を低下させてしまう新たな原因が判明した。   However, when the present inventors studied the ejector of Patent Document 1 in order to further improve the energy conversion efficiency of the ejector, in the ejector of Patent Document 1, the energy conversion efficiency in the nozzle passage is a desired value. It may have fallen more than. Then, when the present inventors investigated the cause, the new cause which reduced the energy conversion efficiency in a nozzle channel | path became clear.

その原因として、まず、特許文献１のエジェクタでは、旋回中心側の気相冷媒と外周側の液相冷媒との気液界面におけるキャビテーションや、ノズル通路の最小通路面積部における冷媒の減圧によるキャビテーションが生じる。そこで、特許文献１のエジェクタでは、キャビテーションによるノズル通路の損傷を抑制するため、ボデーのうちノズル通路およびその上流側の冷媒通路を形成する部位を金属で形成している。   As the cause, first, in the ejector of Patent Document 1, cavitation at the gas-liquid interface between the gas-phase refrigerant on the turning center side and the liquid-phase refrigerant on the outer peripheral side, or cavitation due to the decompression of the refrigerant in the minimum passage area part of the nozzle passage. Arise. Therefore, in the ejector of Patent Document 1, in order to suppress damage to the nozzle passage due to cavitation, the portion of the body that forms the nozzle passage and the upstream coolant passage is formed of metal.

しかしながら、金属は比較的熱伝導率が大きいので、ノズル通路へ流入する高温高圧冷媒の有する熱がボデーを介して外部へ放熱されてしまいやすい。従って、特許文献１のエジェクタでは、エンタルピの低下した冷媒がノズル通路へ流入し、ノズル通路にて冷媒が沸騰しにくくなってしまう。その結果、ノズル通路におけるエネルギ変換効率が低下してしまう。   However, since metal has a relatively high thermal conductivity, the heat of the high-temperature and high-pressure refrigerant flowing into the nozzle passage is likely to be radiated to the outside through the body. Therefore, in the ejector disclosed in Patent Document 1, the refrigerant with reduced enthalpy flows into the nozzle passage, and the refrigerant is less likely to boil in the nozzle passage. As a result, the energy conversion efficiency in the nozzle passage is reduced.

次に、特許文献１のエジェクタのノズル通路は、ノズルボデーの内周面と通路形成部材の外周面との間に断面円環状に形成されている。このため、ノズルボデーを配置する際に、ノズルボデー内に形成される減圧用空間の中心軸と通路形成部材の中心軸がずれてしまうと、ノズル通路の通路形状が中心軸周りに不均一な形状となってしまう。   Next, the nozzle passage of the ejector of Patent Document 1 is formed in an annular cross section between the inner peripheral surface of the nozzle body and the outer peripheral surface of the passage forming member. For this reason, when arranging the nozzle body, if the central axis of the pressure reducing space formed in the nozzle body and the central axis of the passage forming member are shifted, the passage shape of the nozzle passage is not uniform around the central axis. turn into.

このように、ノズル通路の通路断面積が中心軸周りに不均一な形状になっていると、ノズル通路から噴射される噴射冷媒の流量も中心軸周りに不均一となってしまうので、噴射冷媒に膨張不足や過膨張が生じてしまう。その結果、ノズル通路におけるエネルギ変換効率が低下してしまう。   Thus, if the cross-sectional area of the nozzle passage is non-uniform around the central axis, the flow rate of the jet refrigerant injected from the nozzle passage will also be non-uniform around the central axis. Insufficient expansion or overexpansion occurs. As a result, the energy conversion efficiency in the nozzle passage is reduced.

本発明は、上記点に鑑み、冷媒を減圧させる冷媒通路が形成されたエジェクタのエネルギ変換効率の低下を抑制することを目的とする。   In view of the above points, an object of the present invention is to suppress a decrease in energy conversion efficiency of an ejector in which a refrigerant passage for reducing the pressure of a refrigerant is formed.

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引した冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（３０ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、減圧用空間（３０ｂ）から離れるに伴って外径が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、を備え、
ボデー（３０）は、減圧用空間（３０ｂ）よりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部、および減圧用空間（３０ｂ）を形成するノズル部を有し、ノズル部のうち減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
導入部の熱伝導率は、ノズル部の熱伝導率よりも小さいことを特徴とする。 The present invention has been devised to achieve the above object, and in the invention described in claim 1, an ejector applied to the vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (30b) that decompresses the refrigerant, a suction passage (13b) that communicates with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (30b) and distributes the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (31b), and a decompression space A body (30) having a pressure increasing space (30e) into which the injected refrigerant injected from (30b) and the suction refrigerant sucked from the suction passage (13b) flow, and at least part of the pressure reducing space ( 30b), and a passage forming member (35) formed in a conical shape having an outer diameter that increases as it moves away from the decompression space (30b), and is disposed inside the pressure increase space (30e). With
The body (30) has an introduction part that forms a refrigerant flow path upstream of the pressure reducing space (30b) and a nozzle part that forms the pressure reducing space (30b). The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the part that forms the space (30b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is a nozzle passage (13a) that functions as a nozzle that decompresses and injects the refrigerant. Yes, the refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) mixes the injected refrigerant and the suction refrigerant. A diffuser passage (13c) that functions as a boosting unit that boosts the pressure by
The introduction part is characterized in that the thermal conductivity is smaller than the thermal conductivity of the nozzle part.

これによれば、導入部の熱伝導率がノズル部の熱伝導率よりも小さいので、導入部によって形成される冷媒流路の断熱性を向上させることができる。換言すると、導入部によって形成される冷媒流路を流通する冷媒の有する熱が導入部を介して放熱されてしまうことを抑制することができる。   According to this, since the thermal conductivity of the introduction part is smaller than the thermal conductivity of the nozzle part, it is possible to improve the heat insulation of the refrigerant flow path formed by the introduction part. In other words, it is possible to suppress the heat of the refrigerant flowing through the refrigerant flow path formed by the introduction part from being radiated through the introduction part.

従って、エンタルピの低下した冷媒がノズル通路（１３ａ）へ流入してしまうことを抑制することができ、ノズル通路（１３ａ）における冷媒の沸騰を促進することができる。その結果、ノズル通路１３ａにて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率が低下してしまうことを抑制することができる。   Therefore, it can suppress that the refrigerant | coolant with which the enthalpy fell flows into a nozzle channel | path (13a), and can accelerate | stimulate the boiling of the refrigerant | coolant in a nozzle channel | path (13a). As a result, it is possible to suppress a decrease in energy conversion efficiency when the pressure energy of the refrigerant is converted into kinetic energy in the nozzle passage 13a.

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、ノズル部および通路形成部材（３５）といった複数の部材によって冷媒を減圧させるノズル通路（１３ａ）が形成されたエジェクタにおいて、ノズル通路（１３ａ）におけるエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。   That is, according to the invention described in this claim, in the ejector in which the nozzle passage (13a) for depressurizing the refrigerant is formed by a plurality of members such as the nozzle portion and the passage forming member (35), the energy in the nozzle passage (13a). A reduction in conversion efficiency can be suppressed.

また、上記特徴のエジェクタにおいて、導入部の熱伝導率がノズル部の熱伝導率よりも小さくなっていれば、導入部とノズル部は、別部材で形成されていてもよいし、一体的に形成されていてもよい。   Further, in the ejector having the above characteristics, as long as the thermal conductivity of the introduction portion is smaller than the thermal conductivity of the nozzle portion, the introduction portion and the nozzle portion may be formed as separate members or integrally. It may be formed.

また、請求項２に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引した冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（３０ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、減圧用空間（３０ｂ）から離れるに伴って外径が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、を備え、
ボデー（３０）は、減圧用空間（３０ｂ）よりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部（３６）、および減圧用空間（３０ｂ）を形成するノズル部（３２）を有し、ノズル部（３２）のうち減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
導入部（３６）は、ノズル部（３２）よりも熱伝導率の小さい材質で形成されていることを特徴とする。 The invention according to claim 2 is an ejector applied to the vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (30b) that decompresses the refrigerant, a suction passage (13b) that communicates with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (30b) and distributes the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (31b), and a decompression space A body (30) having a pressure increasing space (30e) into which the injected refrigerant injected from (30b) and the suction refrigerant sucked from the suction passage (13b) flow, and at least part of the pressure reducing space ( 30b), and a passage forming member (35) formed in a conical shape having an outer diameter that increases as it moves away from the decompression space (30b), and is disposed inside the pressure increase space (30e). With
The body (30) has an introduction part (36) that forms a refrigerant flow path upstream of the refrigerant flow from the decompression space (30b), and a nozzle part (32) that forms the decompression space (30b), The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the portion of the nozzle portion (32) forming the decompression space (30b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is a nozzle that decompresses and injects the refrigerant. The nozzle passage (13a) functioning as a refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) Is a diffuser passage (13c) that functions as a pressure-increasing unit that increases the pressure by mixing the injected refrigerant and the suction refrigerant,
The introduction part (36) is formed of a material having a lower thermal conductivity than the nozzle part (32).

これによれば、導入部（３６）がノズル部（３２）よりも熱伝導率の小さい材質で形成されているので、請求項１に記載の発明と同様に、ノズル通路１３ａにて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率が低下してしまうことを抑制することができる。   According to this, since the introduction part (36) is formed of a material having a lower thermal conductivity than the nozzle part (32), the pressure of the refrigerant in the nozzle passage 13a is similar to the invention according to claim 1. It can suppress that the energy conversion efficiency at the time of converting energy into kinetic energy falls.

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、ノズル部（３２）および通路形成部材（３５）といった複数の部材によって冷媒を減圧させるノズル通路（１３ａ）が形成されたエジェクタにおいて、ノズル通路（１３ａ）におけるエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。   That is, according to the invention described in this claim, in the ejector in which the nozzle passage (13a) for depressurizing the refrigerant is formed by a plurality of members such as the nozzle portion (32) and the passage forming member (35), the nozzle passage (13a ) In energy conversion efficiency can be suppressed.

さらに、上記特徴のエジェクタにおいて、具体的に、導入部（３６）は、樹脂で形成されており、ノズル部（３２）は、金属で形成されていてもよい。これによれば、ノズル部（３２）が、金属で形成されているので、キャビテーションによるノズル部（３２）の損傷を抑制することができる。   Furthermore, in the ejector having the above characteristics, specifically, the introduction portion (36) may be formed of resin, and the nozzle portion (32) may be formed of metal. According to this, since the nozzle part (32) is formed of metal, damage to the nozzle part (32) due to cavitation can be suppressed.

また、請求項４に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引した冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（３０ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、減圧用空間（３０ｂ）から離れるに伴って外径が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、を備え、
ボデー（３０）は、減圧用空間（３０ｂ）よりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部（３６）、および減圧用空間（３０ｂ）を形成するノズル部（３２）を有し、ノズル部（３２）のうち減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
導入部（３６）およびノズル部（３２）は、互いに別部材で形成されていることを特徴とする。 The invention according to claim 4 is an ejector applied to the vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (30b) that decompresses the refrigerant, a suction passage (13b) that communicates with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (30b) and distributes the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (31b), and a decompression space A body (30) having a pressure increasing space (30e) into which the injected refrigerant injected from (30b) and the suction refrigerant sucked from the suction passage (13b) flow, and at least part of the pressure reducing space ( 30b), and a passage forming member (35) formed in a conical shape having an outer diameter that increases as it moves away from the decompression space (30b), and is disposed inside the pressure increase space (30e). With
The body (30) has an introduction part (36) that forms a refrigerant flow path upstream of the refrigerant flow from the decompression space (30b), and a nozzle part (32) that forms the decompression space (30b), The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the portion of the nozzle portion (32) forming the decompression space (30b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is a nozzle that decompresses and injects the refrigerant. The nozzle passage (13a) functioning as a refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) Is a diffuser passage (13c) that functions as a pressure-increasing unit that increases the pressure by mixing the injected refrigerant and the suction refrigerant,
The introduction part (36) and the nozzle part (32) are formed of separate members.

これによれば、導入部（３６）およびノズル部（３２）が互いに別部材で形成されているので、ボデー（３０）におけるノズル部（３２）の位置を通路形成部材（３５）の中心軸（ＣＬ）に垂直な方向へ調整することができる。そして、減圧用空間（３０ｂ）の中心軸と通路形成部材（３５）の中心軸が同軸上に配置されるように、ノズル部（３２）の位置を調整することができる。   According to this, since the introduction part (36) and the nozzle part (32) are formed as separate members, the position of the nozzle part (32) in the body (30) is set to the central axis of the passage forming member (35) ( CL) can be adjusted in a direction perpendicular to CL). And the position of a nozzle part (32) can be adjusted so that the center axis | shaft of pressure reduction space (30b) and the center axis | shaft of a channel | path formation member (35) may be arrange | positioned coaxially.

これによれば、ボデー（３０）におけるノズル部（３２）の位置が、通路形成部材（３５）の中心軸（ＣＬ）に垂直な方向へ調整可能に構成されているので、減圧用空間（３０ｂ）の中心軸と通路形成部材（３５）の中心軸が同軸上に配置されるように、ノズル部（３２）の位置を調整することができる。   According to this, since the position of the nozzle part (32) in the body (30) can be adjusted in a direction perpendicular to the central axis (CL) of the passage forming member (35), the decompression space (30b ) And the central axis of the passage forming member (35) can be adjusted so that the position of the nozzle portion (32) can be adjusted.

従って、ノズル通路（１３ａ）の通路形状が中心軸（ＣＬ）周りに不均一な大きさとなってしまうことを抑制することができる。その結果、ノズル通路（１３ａ）から噴射される噴射冷媒に膨張不足や過膨張が生じてしまうことを抑制することができ、ノズル通路（１３ａ）にて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率が低下してしまうことを抑制することができる。   Therefore, it is possible to suppress the passage shape of the nozzle passage (13a) from becoming nonuniform around the central axis (CL). As a result, it is possible to suppress the occurrence of insufficient expansion or overexpansion in the refrigerant injected from the nozzle passage (13a), and when the pressure energy of the refrigerant is converted into kinetic energy in the nozzle passage (13a). It can suppress that energy conversion efficiency of this falls.

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、ノズル部（３２）および通路形成部材（３５）といった複数の部材によって冷媒を減圧させるノズル通路（１３ａ）が形成されたエジェクタにおいて、ノズル通路（１３ａ）におけるエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。   That is, according to the invention described in this claim, in the ejector in which the nozzle passage (13a) for depressurizing the refrigerant is formed by a plurality of members such as the nozzle portion (32) and the passage forming member (35), the nozzle passage (13a ) In energy conversion efficiency can be suppressed.

さらに、上記特徴のエジェクタにおいて、ノズル部（３２）が導入部（３６）よりも硬い材質で形成されていてもよい。これによれば、キャビテーションによるノズル部（３２）の損傷を抑制することができる。   Further, in the ejector having the above characteristics, the nozzle portion (32) may be formed of a material harder than the introduction portion (36). According to this, damage to the nozzle part (32) due to cavitation can be suppressed.

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim is an example which shows a corresponding relationship with the specific means as described in embodiment mentioned later.

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。It is a whole block diagram of the ejector-type refrigerating cycle of 1st Embodiment. 第１実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of the ejector of the first embodiment. 第１実施形態のエジェクタの各冷媒通路の機能を説明するための模式的な断面図である。It is typical sectional drawing for demonstrating the function of each refrigerant path of the ejector of 1st Embodiment. 第１実施形態の減圧用空間の中心軸と通路形成部材の中心軸がずれた状態を示す模式的な断面図である。It is typical sectional drawing which shows the state which the center axis | shaft of the pressure reduction space of 1st Embodiment and the center axis | shaft of the channel | path formation member shifted | deviated. 第１実施形態の減圧用空間の中心軸と通路形成部材の中心軸が近づいた状態を示す模式的な断面図である。It is a typical sectional view showing the state where the central axis of the decompression space of a 1st embodiment and the central axis of a passage formation member approached. 図２のＶＩ部拡大図である。FIG. 3 is an enlarged view of a part VI in FIG. 2. 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector type refrigeration cycle of 1st Embodiment. 第２実施形態のノズルボデーの固定態様を説明するための模式的な断面図である。It is typical sectional drawing for demonstrating the fixed aspect of the nozzle body of 2nd Embodiment. 第３実施形態のノズルボデーの固定態様を説明するための模式的な断面図である。It is typical sectional drawing for demonstrating the fixed aspect of the nozzle body of 3rd Embodiment. 第４実施形態のエジェクタの模式的な断面図である。It is typical sectional drawing of the ejector of 4th Embodiment.

（第１実施形態）
図１〜図７を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態のエジェクタ１３は、図１の全体構成図に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されて、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の冷却対象流体は、送風空気である。 (First embodiment)
1st Embodiment of this invention is described using FIGS. As shown in the overall configuration diagram of FIG. 1, the ejector 13 of the present embodiment is applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus including an ejector as refrigerant decompression means, that is, an ejector refrigeration cycle 10. Furthermore, this ejector type refrigeration cycle 10 is applied to a vehicle air conditioner and fulfills a function of cooling blown air that is blown into a vehicle interior that is a space to be air-conditioned. Therefore, the cooling target fluid of the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment is blown air.

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。   Further, the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment employs an HFC-based refrigerant (specifically, R134a) as the refrigerant, and constitutes a subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the refrigerant critical pressure. doing. Of course, an HFO refrigerant (specifically, R1234yf) or the like may be adopted as the refrigerant. Furthermore, refrigeration oil for lubricating the compressor 11 is mixed in the refrigerant, and a part of the refrigeration oil circulates in the cycle together with the refrigerant.

まず、エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで昇圧して吐出するものである。本実施形態の圧縮機１１は、車両走行用の駆動力を出力するエンジン（内燃機関）とともにエンジンルーム内に配置されている。さらに、圧縮機１１は、プーリ、ベルト等を介してエンジンから出力される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機である。   First, in the ejector refrigeration cycle 10, the compressor 11 increases the pressure until the refrigerant is sucked into a high-pressure refrigerant and is discharged. The compressor 11 according to the present embodiment is disposed in an engine room together with an engine (internal combustion engine) that outputs a driving force for vehicle travel. Further, the compressor 11 is an engine-driven compressor that is driven by a rotational driving force output from the engine via a pulley, a belt, or the like.

より具体的には、本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量を変化させることによって冷媒吐出能力を調整可能に構成された斜板式の可変容量型圧縮機を採用している。この圧縮機１１では、吐出容量を変化させるための図示しない吐出容量制御弁を有している。吐出容量制御弁は、後述する制御装置から出力される制御電流によって、その作動が制御される。   More specifically, in the present embodiment, a swash plate type variable displacement compressor configured such that the refrigerant discharge capacity can be adjusted by changing the discharge capacity is employed as the compressor 11. The compressor 11 has a discharge capacity control valve (not shown) for changing the discharge capacity. The operation of the discharge capacity control valve is controlled by a control current output from a control device described later.

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。   The refrigerant inlet side of the condenser 12 a of the radiator 12 is connected to the discharge port of the compressor 11. The radiator 12 is a heat exchanger for heat radiation that radiates and cools the high-pressure refrigerant by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 and outside air (outside air) blown by the cooling fan 12d. .

より具体的には、放熱器１２は、凝縮部１２ａ、レシーバ部１２ｂ、および過冷却部１２ｃを有する、いわゆるサブクール型の凝縮器として構成されている。   More specifically, the radiator 12 is configured as a so-called subcool type condenser having a condensing unit 12a, a receiver unit 12b, and a supercooling unit 12c.

凝縮部１２ａは、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を貯める冷媒容器である。過冷却部１２ｃは、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する熱交換部である。   The condensing unit 12a is a heat exchanging unit that exchanges heat between the high-pressure gas-phase refrigerant discharged from the compressor 11 and the outside air blown from the cooling fan 12d, and dissipates the high-pressure gas-phase refrigerant to condense. The receiver unit 12b is a refrigerant container that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the condensing unit 12a and stores excess liquid-phase refrigerant. The supercooling unit 12c is a heat exchanging unit that heat-exchanges the liquid refrigerant flowing out from the receiver unit 12b and the outside air blown from the cooling fan 12d to supercool the liquid refrigerant.

冷却ファン１２ｄは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風空気量）が制御される電動式送風機である。放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒出口側には、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａが接続されている。   The cooling fan 12d is an electric blower in which the rotation speed (that is, the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device. A refrigerant inlet 31 a of the ejector 13 is connected to the refrigerant outlet side of the supercooling portion 12 c of the radiator 12.

エジェクタ１３は、放熱器１２から流出した過冷却状態の高圧液相冷媒を減圧させて下流側へ流出させる冷媒減圧手段としての機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能も果たす。   The ejector 13 functions as a refrigerant pressure reducing means for reducing the pressure of the supercooled high-pressure liquid-phase refrigerant that has flowed out of the radiator 12 and flowing it to the downstream side, and is described later by the suction action of the refrigerant flow injected at a high speed. It also functions as a refrigerant circulating means (refrigerant transporting means) for sucking (transporting) and circulating the refrigerant flowing out of the evaporator 14.

さらに、本実施形態のエジェクタ１３は、減圧させた冷媒の気液を分離する気液分離手段としての機能も果たす。つまり、本実施形態のエジェクタ１３は、気液分離機能付きエジェクタ（すなわち、エジェクタモジュール）として構成されている。   Furthermore, the ejector 13 according to the present embodiment also functions as a gas-liquid separation unit that separates the gas-liquid of the decompressed refrigerant. That is, the ejector 13 of this embodiment is configured as an ejector with a gas-liquid separation function (that is, an ejector module).

エジェクタ１３の具体的構成については、図２〜図６を用いて説明する。なお、図２における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。また、図３は、エジェクタ１３の各冷媒通路を説明するための模式的な一部拡大断面図であって、図２と同一の機能を果たす部分には同一の符号を付している。   A specific configuration of the ejector 13 will be described with reference to FIGS. In addition, the up and down arrows in FIG. 2 indicate the up and down directions in a state where the ejector refrigeration cycle 10 is mounted on the vehicle air conditioner. FIG. 3 is a schematic partial enlarged cross-sectional view for explaining each refrigerant passage of the ejector 13, and parts having the same functions as those in FIG. 2 are denoted by the same reference numerals.

本実施形態のエジェクタ１３は、図２に示すように、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー３０を備えている。   As shown in FIG. 2, the ejector 13 of the present embodiment includes a body 30 configured by combining a plurality of constituent members.

より具体的には、ボデー３０は、エジェクタ１３の外殻を形成するハウジングボデー３１を有している。ハウジングボデー３１は、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の角柱状部材あるいは円柱状部材で形成されている。さらに、ハウジングボデー３１の内部には、略円柱状の空間が形成されている。そして、この空間内部に、導入通路ボデー３６、ノズルボデー３２、ディフューザボデー３３、ロワーボデー３４が固定されていることによって、ボデー３０が構成されている。   More specifically, the body 30 has a housing body 31 that forms the outer shell of the ejector 13. The housing body 31 is formed of a prismatic member or a columnar member made of metal (in this embodiment, made of an aluminum alloy). Furthermore, a substantially cylindrical space is formed in the housing body 31. The body 30 is configured by fixing the introduction passage body 36, the nozzle body 32, the diffuser body 33, and the lower body 34 inside the space.

ハウジングボデー３１には、冷媒流入口３１ａ、冷媒吸引口３１ｂ、液相冷媒流出口３１ｃ、気相冷媒流出口３１ｄといった複数の冷媒流入出口が形成されている。   The housing body 31 is formed with a plurality of refrigerant inlets and outlets such as a refrigerant inlet 31a, a refrigerant suction port 31b, a liquid phase refrigerant outlet 31c, and a gas phase refrigerant outlet 31d.

冷媒流入口３１ａは、放熱器１２から流出した冷媒を流入させる冷媒流入口である。冷媒吸引口３１ｂは、後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引する冷媒流入口である。液相冷媒流出口３１ｃは、ボデー３０の内部に形成された気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒を蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる冷媒流出口である。気相冷媒流出口３１ｄは、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ流出させる冷媒流出口である。   The refrigerant inlet 31a is a refrigerant inlet through which the refrigerant that has flowed out of the radiator 12 flows. The refrigerant suction port 31b is a refrigerant inflow port that sucks the refrigerant that has flowed out of the evaporator 14 described later. The liquid-phase refrigerant outlet 31 c is a refrigerant outlet that allows the liquid-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30 f formed inside the body 30 to flow out to the refrigerant inlet side of the evaporator 14. The gas-phase refrigerant outlet 31d is a refrigerant outlet through which the gas-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f flows out to the suction port side of the compressor 11.

さらに、本実施形態では、気液分離空間３０ｆと液相冷媒流出口３１ｃとを接続する液相冷媒通路に、蒸発器１４へ流入させる冷媒を減圧させる減圧手段としてのオリフィス３０ｉを配置している。   Further, in the present embodiment, an orifice 30i as a pressure reducing means for reducing the pressure of the refrigerant flowing into the evaporator 14 is disposed in the liquid phase refrigerant passage connecting the gas-liquid separation space 30f and the liquid phase refrigerant outlet 31c. .

導入通路ボデー３６は、樹脂製の円筒状部材で形成されている。さらに、導入通路ボデー３６は、図２に示すように、ハウジングボデー３１の内部の上方側に形成された穴部に圧入等の手段によって固定されている。このため、導入通路ボデー３６の外周側とハウジングボデー３１の穴部との隙間から冷媒が漏れることはない。   The introduction passage body 36 is formed of a cylindrical member made of resin. Further, as shown in FIG. 2, the introduction passage body 36 is fixed to a hole formed on the upper side inside the housing body 31 by means such as press fitting. For this reason, the refrigerant does not leak from the gap between the outer peripheral side of the introduction passage body 36 and the hole of the housing body 31.

より具体的には、導入通路ボデー３６は、金属（具体的には、アルミニウム合金、ステンレス）よりも熱伝導率が小さく、かつ、冷媒に対して耐性を有する樹脂部材であるポリフェニレンサルファイド、あるいはフェノールで形成されている。   More specifically, the introduction passage body 36 is made of polyphenylene sulfide or phenol, which is a resin member having a lower thermal conductivity than metals (specifically, aluminum alloy, stainless steel) and having resistance to refrigerant. It is formed with.

また、導入通路ボデー３６の内部には、冷媒流入口３１ａから流入した冷媒を旋回させる旋回空間３０ａが形成されている。旋回空間３０ａは、略円柱状に形成されており、旋回空間３０ａの中心軸は、後述する通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。もちろん、旋回空間３０ａは、円錐台と円柱とを結合させた回転体形状等に形成されていてもよい。なお、回転体形状とは、平面図形を同一平面上の１つの直線（中心軸）周りに回転させた際に形成される立体形状である。   Further, inside the introduction passage body 36, a swirl space 30a for swirling the refrigerant flowing from the refrigerant inflow port 31a is formed. The swirling space 30a is formed in a substantially columnar shape, and the central axis of the swirling space 30a is arranged coaxially with a central axis CL of a passage forming member 35 described later. Of course, the swirl space 30a may be formed in the shape of a rotating body in which a truncated cone and a cylinder are combined. The rotating body shape is a three-dimensional shape formed when a plane figure is rotated around one straight line (center axis) on the same plane.

導入通路ボデー３６の筒状側面には、内周側と外周側とを貫通する貫通穴が形成されている。この貫通穴は、冷媒流入口３１ａと旋回空間３０ａとを接続する冷媒流入通路３１ｅに連通している。冷媒流入通路３１ｅは、旋回空間３０ａの中心軸方向から見たときに、旋回空間３０ａの内壁面の接線方向に延びている。   A through hole penetrating the inner peripheral side and the outer peripheral side is formed in the cylindrical side surface of the introduction passage body 36. The through hole communicates with a refrigerant inflow passage 31e that connects the refrigerant inlet 31a and the swirling space 30a. The refrigerant inflow passage 31e extends in the tangential direction of the inner wall surface of the swirling space 30a when viewed from the central axis direction of the swirling space 30a.

このため、冷媒流入口３１ａから冷媒流入通路３１ｅを介して旋回空間３０ａへ流入した冷媒は、旋回空間３０ａの外周側の壁面に沿って流れ、旋回空間３０ａ内を中心軸周りに旋回する。従って、本実施形態の導入通路ボデー３６は、旋回流発生手段としての機能を果たしている。   For this reason, the refrigerant that has flowed into the swirling space 30a from the refrigerant inlet 31a via the refrigerant inflow passage 31e flows along the wall surface on the outer peripheral side of the swirling space 30a, and swirls around the central axis in the swirling space 30a. Therefore, the introduction passage body 36 of the present embodiment functions as a swirling flow generating means.

ここで、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間３０ａ内では中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させるようにしている。   Here, since centrifugal force acts on the refrigerant swirling in the swirling space 30a, the refrigerant pressure on the central axis side is lower than the refrigerant pressure on the outer peripheral side in the swirling space 30a. Therefore, in the present embodiment, during normal operation of the ejector refrigeration cycle 10, the refrigerant pressure on the central axis side in the swirling space 30a is set to the pressure that becomes the saturated liquid phase refrigerant, or the refrigerant boils under reduced pressure (causes cavitation). The pressure is lowered to the pressure.

このような旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力の調整は、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することによって実現することができる。さらに、旋回流速の調整は、例えば、冷媒流入通路３１ｅの通路断面積と旋回空間３０ａの軸方向垂直断面積との面積比を調整すること等によって実現することができる。なお、本実施形態の旋回流速とは、旋回空間３０ａの最外周部近傍における冷媒の旋回方向の流速を意味している。   Such adjustment of the refrigerant pressure on the central axis side in the swirling space 30a can be realized by adjusting the swirling flow velocity of the refrigerant swirling in the swirling space 30a. Furthermore, the adjustment of the swirling flow velocity can be realized, for example, by adjusting the area ratio between the passage sectional area of the refrigerant inflow passage 31e and the vertical sectional area in the axial direction of the swirling space 30a. Note that the swirling flow velocity in the present embodiment means the flow velocity in the swirling direction of the refrigerant in the vicinity of the outermost peripheral portion of the swirling space 30a.

ノズルボデー３２は、金属製（本実施形態では、ステンレス製）の円板状部材にプレス加工等を施すことによって形成されたものである。さらに、ノズルボデー３２は、図２に示すように、導入通路ボデー３６の下方側に配置されている。   The nozzle body 32 is formed by subjecting a disk-shaped member made of metal (in this embodiment, stainless steel) to press working or the like. Furthermore, the nozzle body 32 is disposed below the introduction passage body 36 as shown in FIG.

より具体的には、ノズルボデー３２は、図３に示すように、筒状部３２ａおよび環状部３２ｂを有している。筒状部３２ａは、ノズルボデー３２の中心部に設けられており、冷媒流れ下流側（下方側）に向かって突出する円筒形状に形成されている。環状部３２ｂは、筒状部３２ａの外周側に平板円環状に形成されている。   More specifically, as shown in FIG. 3, the nozzle body 32 has a cylindrical portion 32a and an annular portion 32b. The cylindrical part 32a is provided in the center part of the nozzle body 32, and is formed in the cylindrical shape which protrudes toward a refrigerant | coolant flow downstream (downward side). The annular portion 32b is formed in a flat plate annular shape on the outer peripheral side of the cylindrical portion 32a.

筒状部３２ａの内部には、旋回空間３０ａから流出した冷媒を減圧させて下流側へ流出させる減圧用空間３０ｂが形成されている。減圧用空間３０ｂは、旋回空間３０ａ側から冷媒流れ方向に向かって徐々に狭まる円錐台形状の空間と、この空間の下方側から連続するように形成されて冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる円錐台形状の空間とを結合させた回転体形状に形成されている。   Inside the cylindrical portion 32a, a decompression space 30b is formed in which the refrigerant flowing out of the swirling space 30a is decompressed and flows out downstream. The decompression space 30b is a truncated cone-shaped space that gradually narrows from the swirl space 30a side toward the refrigerant flow direction, and a cone that is formed continuously from the lower side of the space and gradually expands toward the refrigerant flow direction. It is formed in the shape of a rotating body combined with a trapezoidal space.

さらに、ノズルボデー３２は、減圧用空間３０ｂの中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されるように、ハウジングボデー３１の内部に固定されている。なお、ボデー３０におけるノズルボデー３２の固定態様の詳細については後述する。   Further, the nozzle body 32 is fixed inside the housing body 31 so that the central axis of the decompression space 30 b is arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35. In addition, the detail of the fixation aspect of the nozzle body 32 in the body 30 is mentioned later.

また、以上の説明から明らかなように、本実施形態の導入通路ボデー３６は、減圧用空間３０ｂよりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部であり、ノズルボデー３２は、減圧用空間３０ｂを形成するノズル部である。   Further, as is clear from the above description, the introduction passage body 36 of the present embodiment is an introduction part that forms a refrigerant flow path upstream of the pressure reducing space 30b, and the nozzle body 32 is a pressure reducing space. It is a nozzle part which forms 30b.

そして、導入通路ボデー３６は樹脂で形成されており、ノズルボデー３２は金属で形成されているので、導入通路ボデー３６の熱伝導率はノズルボデー３２の熱伝導率よりも小さくなっている。つまり、導入通路ボデー３６は、ノズルボデー３２よりも熱伝導率の小さい材質で形成されている。   Since the introduction passage body 36 is made of resin and the nozzle body 32 is made of metal, the thermal conductivity of the introduction passage body 36 is smaller than the thermal conductivity of the nozzle body 32. That is, the introduction passage body 36 is formed of a material having a lower thermal conductivity than the nozzle body 32.

さらに、ノズルボデー３２は、導入通路ボデー３６よりも硬い材質で形成されている。ここで、本実施形態における「硬い材質」とは、測定方法によらず、変形しにくい材質、あるいは、表面が傷つきにくい材質を意味している。従って、本実施形態では、ノズルボデー３２は、キャビテーションによって損傷しない程度に硬いことが望ましい。   Further, the nozzle body 32 is made of a material harder than the introduction passage body 36. Here, the “hard material” in the present embodiment means a material that does not easily deform or a material that does not easily damage the surface, regardless of the measurement method. Therefore, in the present embodiment, it is desirable that the nozzle body 32 is hard enough not to be damaged by cavitation.

減圧用空間３０ｂの内部には、通路形成部材３５の頂部側が配置されている。通路形成部材３５は、ボデー３０の内部に冷媒通路を形成するとともに、中心軸ＣＬ方向に変位することによって、冷媒通路の通路断面積を変化させる機能を果たすものである。   The top side of the passage forming member 35 is disposed inside the decompression space 30b. The passage forming member 35 functions to change the passage cross-sectional area of the refrigerant passage by forming a refrigerant passage in the body 30 and displacing in the central axis CL direction.

通路形成部材３５は、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の円錐状部材で形成されている。より詳細には、通路形成部材３５は、減圧用空間３０ｂから離れるに伴って（すなわち、冷媒流れ下流側へ向かって）、外径が徐々に拡大する略円錐形状に形成されている。   The passage forming member 35 is formed of a conical member made of metal (in this embodiment, made of an aluminum alloy). More specifically, the passage forming member 35 is formed in a substantially conical shape in which the outer diameter gradually increases with distance from the decompression space 30b (that is, toward the downstream side of the refrigerant flow).

ノズルボデー３２の減圧用空間３０ｂを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の頂部側（すなわち、鉛直方向上方側）の外周面との間に形成される冷媒通路としては、図３に示すように、先細部１３１および末広部１３２が形成される。   FIG. 3 shows a refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the portion of the nozzle body 32 forming the decompression space 30b and the outer peripheral surface on the top side (that is, the upper side in the vertical direction) of the passage forming member 35. In this manner, the tapered portion 131 and the divergent portion 132 are formed.

先細部１３１は、通路断面積が最も縮小した最小通路面積部３０ｍよりも冷媒流れ上流側に形成されて、最小通路面積部３０ｍに至るまでの通路断面積が徐々に縮小する冷媒通路である。末広部１３２は、最小通路面積部３０ｍから冷媒流れ下流側に形成されて、通路断面積が徐々に拡大する冷媒通路である。   The tapered portion 131 is a refrigerant passage that is formed on the upstream side of the refrigerant flow with respect to the smallest passage area portion 30m having the smallest passage cross-sectional area and gradually reduces the passage cross-sectional area up to the smallest passage area portion 30m. The divergent portion 132 is a refrigerant passage that is formed on the downstream side of the refrigerant flow from the minimum passage area portion 30m, and the passage cross-sectional area gradually increases.

先細部１３１の下流側および末広部１３２では、中心軸ＣＬに垂直な方向から見たときに減圧用空間３０ｂと通路形成部材３５が重合（オーバーラップ）しているので、冷媒通路の軸方向垂直断面の形状が円環状（すなわち、円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）となる。さらに、末広部１３２における通路断面積は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に拡大している。   At the downstream side of the tapered portion 131 and the divergent portion 132, the decompression space 30b and the passage forming member 35 are overlapped (overlapped) when viewed from the direction perpendicular to the central axis CL. The shape of the cross section becomes an annular shape (that is, a donut shape excluding a small-diameter circular shape arranged coaxially from the circular shape). Furthermore, the passage cross-sectional area in the divergent portion 132 gradually increases toward the downstream side of the refrigerant flow.

本実施形態では、このように冷媒通路の通路断面積を変化させることによって、減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の頂部側の外周面との間に形成される冷媒通路を、ラバールノズルとして機能ずるノズル通路１３ａとしている。そして、このノズル通路１３ａにて、冷媒を減圧させるとともに、冷媒の流速を超音速（すなわち、二相音速よりも速い流速）となるように増速させて噴射している。   In the present embodiment, the refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the decompression space 30b and the outer peripheral surface on the top side of the passage forming member 35 by changing the passage cross-sectional area of the refrigerant passage in this manner, The nozzle passage 13a functions as a Laval nozzle. In the nozzle passage 13a, the refrigerant is decompressed, and the refrigerant is flowed at a supersonic speed (that is, a flow speed faster than the two-phase sound speed) for injection.

ディフューザボデー３３は、略円筒状の金属部材（本実施形態では、アルミニウム合金）で形成されている。さらに、ディフューザボデー３３は、図２に示すように、導入通路ボデー３６およびノズルボデー３２の下方側に配置されている。   The diffuser body 33 is formed of a substantially cylindrical metal member (in this embodiment, an aluminum alloy). Further, as shown in FIG. 2, the diffuser body 33 is disposed below the introduction passage body 36 and the nozzle body 32.

より具体的には、ディフューザボデー３３の中心部には、図３に示すように、表裏（上下）を貫通する貫通穴３３ａが形成されている。この貫通穴３３ａも回転体形状に形成されている。また、ディフューザボデー３３の上方側の面には、ノズルボデー３２側へ突出する円筒状部３３ｃが形成されている。円筒状部３３ｃの筒状側面には、その内周側と外周側とを連通させる複数の連通穴３３ｄが複数形成されている。   More specifically, as shown in FIG. 3, a through hole 33 a penetrating the front and back (up and down) is formed at the center of the diffuser body 33. The through hole 33a is also formed in a rotating body shape. In addition, a cylindrical portion 33 c that protrudes toward the nozzle body 32 is formed on the upper surface of the diffuser body 33. A plurality of communication holes 33d are formed on the cylindrical side surface of the cylindrical portion 33c to allow communication between the inner peripheral side and the outer peripheral side.

さらに、ディフューザボデー３３の上方側の面であって、円筒状部３３ｃの外周側には、後述する駆動機構３７を収容する円環状の溝部３３ｂが形成されている。これらの貫通穴３３ａ、溝部３３ｂ、および円筒状部３３ｃの中心軸は、ディフューザボデー３３がハウジングボデー３１に固定された際に、通路形成部材の３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されるように形成されている。   Further, an annular groove 33b for accommodating a drive mechanism 37 described later is formed on the upper surface of the diffuser body 33 and on the outer peripheral side of the cylindrical portion 33c. The central axes of the through holes 33a, the grooves 33b, and the cylindrical part 33c are arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35 when the diffuser body 33 is fixed to the housing body 31. Is formed.

ディフューザボデー３３は、外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。なお、ディフューザボデー３３の外周側とハウジングボデー３１との間には、図示しないシール部材としてのＯ−リングが配置されており、ディフューザボデー３３とハウジングボデー３１との隙間から冷媒が漏れることはない。   The diffuser body 33 is fixed to the housing body 31 by press-fitting the outer peripheral side into the housing body 31. An O-ring (not shown) as a sealing member (not shown) is disposed between the outer peripheral side of the diffuser body 33 and the housing body 31, so that the refrigerant does not leak from the gap between the diffuser body 33 and the housing body 31. .

さらに、ディフューザボデー３３は、円筒状部３３ｃの上端部がノズルボデー３２の環状部３２ｂに押し付けられるように固定されている。このため、ノズルボデー３２の環状部３２ｂは、導入通路ボデー３６の最下端部３６ａとディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃとの間に挟み込まれている。これにより、ノズルボデー３２が、ハウジングボデー３１の内部に固定されている。   Further, the diffuser body 33 is fixed so that the upper end portion of the cylindrical portion 33 c is pressed against the annular portion 32 b of the nozzle body 32. For this reason, the annular portion 32 b of the nozzle body 32 is sandwiched between the lowermost end portion 36 a of the introduction passage body 36 and the cylindrical portion 33 c of the diffuser body 33. Thereby, the nozzle body 32 is fixed inside the housing body 31.

換言すると、本実施形態のノズルボデー３２は、導入通路ボデー３６の最下端部３６ａとディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃとの間に挟持されることによって、ボデー３０における位置が決定されている。   In other words, the position of the nozzle body 32 of the present embodiment in the body 30 is determined by being sandwiched between the lowermost end portion 36 a of the introduction passage body 36 and the cylindrical portion 33 c of the diffuser body 33.

そこで、本実施形態では、ノズルボデー３２が、導入通路ボデー３６の最下端部３６ａとディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃとの間に挟持される際に、減圧用空間３０ｂの中心軸と通路形成部材３５の中心軸ＣＬが同軸上に配置されるように、ノズルボデー３２の位置を調整（調芯）している。   Therefore, in the present embodiment, when the nozzle body 32 is sandwiched between the lowermost end portion 36 a of the introduction passage body 36 and the cylindrical portion 33 c of the diffuser body 33, the central axis of the decompression space 30 b and the passage formation member. The position of the nozzle body 32 is adjusted (aligned) so that the 35 central axes CL are arranged coaxially.

このような調整（調芯）は、例えば、図４、図５に示すように、ディフューザボデー３３をハウジングボデー３１に圧入固定する際に、通路形成部材３５の頂部側を減圧用空間３０ｂ内に押し付けた状態で圧入固定すること等によって実現することができる。   Such adjustment (alignment) is performed, for example, as shown in FIGS. 4 and 5, when the diffuser body 33 is press-fitted and fixed to the housing body 31, the top side of the passage forming member 35 is placed in the decompression space 30 b. It can be realized by pressing and fixing in the pressed state.

このことをより詳細に説明すると、ディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃの上方側にノズルボデー３２を配置すると、図４に示すように、減圧用空間３０ｂの中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬに対してずれてしまうことがある。これに対して、ディフューザボデー３３の下方側から通路形成部材３５の頂部を減圧用空間３０ｂ内に押し付けることで、図５に示すように、減圧用空間３０ｂの中心軸を通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置することができる。   More specifically, when the nozzle body 32 is arranged above the cylindrical portion 33c of the diffuser body 33, the central axis CL of the pressure reducing space 30b is the central axis CL of the passage forming member 35 as shown in FIG. May shift. On the other hand, by pressing the top of the passage forming member 35 into the decompression space 30b from the lower side of the diffuser body 33, the central axis of the decompression space 30b is the center of the passage forming member 35 as shown in FIG. It can be arranged coaxially with the axis CL.

つまり、本実施形態のエジェクタ１３では、ボデー３０内におけるノズルボデー３２の位置を、通路形成部材３５の中心軸ＣＬに垂直な方向に調整することができる。または、ボデー３０内におけるノズルボデー３２の位置を、中心軸ＣＬを法線とする平面に平行な方向に調整することができる。換言すると、本実施形態のエジェクタ１３では、ノズルボデー３２内に形成される減圧用空間３０ｂの中心軸と通路形成部材３５の中心軸ＣＬとの相対位置を調整することができる。   That is, in the ejector 13 of the present embodiment, the position of the nozzle body 32 in the body 30 can be adjusted in a direction perpendicular to the central axis CL of the passage forming member 35. Alternatively, the position of the nozzle body 32 in the body 30 can be adjusted in a direction parallel to a plane having the central axis CL as a normal line. In other words, in the ejector 13 of the present embodiment, the relative position between the central axis of the decompression space 30b formed in the nozzle body 32 and the central axis CL of the passage forming member 35 can be adjusted.

さらに、本実施形態では、ディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃの上端部が軸周りの全周に亘ってノズルボデー３２の環状部３２ｂに押し付けられている。従って、導入通路ボデー３６の最下端部３６ａとノズルボデー３２の環状部３２ｂの上側面との隙間、およびノズルボデー３２の環状部３２ｂの下側面とディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃの上端部との隙間から冷媒が漏れることはない。   Furthermore, in this embodiment, the upper end portion of the cylindrical portion 33c of the diffuser body 33 is pressed against the annular portion 32b of the nozzle body 32 over the entire circumference around the axis. Therefore, a gap between the lowermost end portion 36 a of the introduction passage body 36 and the upper side surface of the annular portion 32 b of the nozzle body 32, and a gap between the lower side surface of the annular portion 32 b of the nozzle body 32 and the upper end portion of the cylindrical portion 33 c of the diffuser body 33. The refrigerant will not leak from.

また、ディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃよりも外周側の上面とこれに対向するハウジングボデー３１の内壁面との間には、図２に示すように、冷媒吸引口３１ｂから流入した吸引冷媒を流入させる吸引空間３０ｃが形成されている。この吸引空間３０ｃは、中心軸ＣＬ方向から見たときに、断面円環状に形成されている。   Further, as shown in FIG. 2, the suction refrigerant flowing from the refrigerant suction port 31b is placed between the upper surface on the outer peripheral side of the cylindrical portion 33c of the diffuser body 33 and the inner wall surface of the housing body 31 facing the upper surface. A suction space 30c to be introduced is formed. The suction space 30c is formed in an annular cross section when viewed from the direction of the central axis CL.

さらに、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａのうち、ノズルボデー３２の下方側が挿入される範囲（すなわち、中心軸ＣＬに垂直な方向から見たときに貫通穴３３ａとノズルボデー３２が重合する範囲）では、吸引空間３０ｃと減圧用空間３０ｂの冷媒流れ下流側とを連通させる下流側吸引通路３０ｄが形成されている。   Further, in the range where the lower side of the nozzle body 32 is inserted in the through hole 33a of the diffuser body 33 (that is, the range where the through hole 33a and the nozzle body 32 overlap when viewed from the direction perpendicular to the central axis CL), suction is performed. A downstream suction passage 30d is formed to connect the space 30c and the refrigerant flow downstream side of the decompression space 30b.

この下流側吸引通路３０ｄも、旋回空間３０ａおよび減圧用空間３０ｂの中心軸方向からみたときに、断面円環状に形成されている。このため、吸引用通路１３ｂの冷媒出口（具体的には、下流側吸引通路３０ｄの冷媒出口）は、ノズル通路１３ａの冷媒出口（冷媒噴射口）の外周側に、円環状に開口している。   The downstream suction passage 30d is also formed in an annular cross section when viewed from the central axis direction of the swirling space 30a and the decompression space 30b. Therefore, the refrigerant outlet of the suction passage 13b (specifically, the refrigerant outlet of the downstream suction passage 30d) opens in an annular shape on the outer peripheral side of the refrigerant outlet (refrigerant injection port) of the nozzle passage 13a. .

つまり、本実施形態では、冷媒吸引口３１ｂと吸引空間３０ｃとを接続する吸引冷媒流入通路、吸引空間３０ｃ、および下流側吸引通路３０ｄによって、冷媒吸引口３１ｂから吸引した吸引冷媒を流通させる吸引用通路１３ｂが形成されている。さらに、吸引用通路１３ｂの冷媒流れ最下流部（すなわち、下流側吸引通路３０ｄの冷媒流れ最下流部）の形状は、冷媒流れ下流側へ向かって、通路断面積が徐々に縮小する形状となっている。   That is, in the present embodiment, the suction refrigerant that is sucked from the refrigerant suction port 31b is circulated by the suction refrigerant inflow passage that connects the refrigerant suction port 31b and the suction space 30c, the suction space 30c, and the downstream suction passage 30d. A passage 13b is formed. Further, the shape of the most downstream portion of the refrigerant flow in the suction passage 13b (that is, the most downstream portion of the refrigerant flow in the downstream suction passage 30d) is such that the passage cross-sectional area gradually decreases toward the downstream side of the refrigerant flow. ing.

また、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａのうち、下流側吸引通路３０ｄの冷媒流れ下流側には、冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる略円錐台形状に形成された昇圧用空間３０ｅが形成されている。   Further, in the through hole 33a of the diffuser body 33, a pressure increasing space 30e formed in a substantially truncated cone shape that gradually spreads in the refrigerant flow direction is formed on the downstream side of the refrigerant flow in the downstream suction passage 30d. Yes.

昇圧用空間３０ｅは、上述したノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒、および吸引用通路１３ｂを介して吸引された吸引冷媒を流入させる空間である。昇圧用空間３０ｅの中心軸は、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。   The pressurizing space 30e is a space into which the refrigerant injected from the nozzle passage 13a and the suction refrigerant sucked through the suction passage 13b flow. The central axis of the pressure increasing space 30 e is arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35.

昇圧用空間３０ｅの内部には、通路形成部材３５の下方側が配置されている。さらに、ディフューザボデー３３の昇圧用空間３０ｅを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流れ下流側に向かって通路断面積を徐々に拡大させる形状に形成されている。これにより、この冷媒通路では、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換することができる。   A lower side of the passage forming member 35 is disposed in the boosting space 30e. Further, the refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the diffuser body 33 forming the pressurizing space 30e and the lower outer peripheral surface of the passage forming member 35 has a passage cross-sectional area toward the downstream side of the refrigerant flow. It is formed in a shape that gradually expands. Thereby, in this refrigerant path, the velocity energy of the mixed refrigerant of the injection refrigerant and the suction refrigerant can be converted into pressure energy.

従って、昇圧用空間３０ｅを形成するディフューザボデー３３の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、図３に示すように、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザ（昇圧部）として機能するディフューザ通路１３ｃを形成している。このディフューザ通路１３ｃも、吸引用通路１３ｂ等と同様に、断面円環状に形成されている。   Therefore, the refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the diffuser body 33 forming the pressurizing space 30e and the outer peripheral surface on the lower side of the passage forming member 35 is an injection refrigerant and a suction refrigerant as shown in FIG. A diffuser passage 13c is formed that functions as a diffuser (a boosting unit) that boosts the pressure of the mixture. The diffuser passage 13c is also formed in an annular cross section like the suction passage 13b.

次に、通路形成部材３５を変位させる駆動手段である駆動機構３７について説明する。この駆動機構３７は、図６に示すように、ダイヤフラム３７１、アッパーキャップ３７２、ロワーキャップ３７３等を有している。ダイヤフラム３７１、アッパーキャップ３７２、ロワーキャップ３７３は、中心軸ＣＬ方向から見たときに、いずれもディフューザボデー３３に形成された溝部３３ｂと重合する程度の大きさの円環状に形成されている。   Next, a drive mechanism 37 that is a drive means for displacing the passage forming member 35 will be described. As shown in FIG. 6, the drive mechanism 37 has a diaphragm 371, an upper cap 372, a lower cap 373, and the like. The diaphragm 371, the upper cap 372, and the lower cap 373 are all formed in an annular shape that is large enough to overlap with the groove 33 b formed in the diffuser body 33 when viewed from the center axis CL direction.

アッパーキャップ３７２は、ダイヤフラム３７１とともに、封入空間３７ａを形成する封入空間形成部材である。より具体的には、アッパーキャップ３７２は、平板円環状の金属部材のダイヤフラム３７１側（図６では、下方側）の面に円環状の凹み部を形成したものである。そして、凹み部の内部に封入空間３７ａが形成されている。従って、封入空間３７ａは、中心軸ＣＬ周りに円環状に形成されている。   The upper cap 372 is a sealed space forming member that forms the sealed space 37 a together with the diaphragm 371. More specifically, the upper cap 372 is formed by forming an annular recess on the diaphragm 371 side (lower side in FIG. 6) of a flat plate metal member. An enclosed space 37a is formed inside the recess. Therefore, the enclosed space 37a is formed in an annular shape around the central axis CL.

封入空間３７ａは、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された空間である。具体的には、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同等の組成の感温媒体が封入された空間である。   The enclosed space 37a is a space in which a temperature-sensitive medium whose pressure changes with a change in temperature is enclosed. Specifically, it is a space in which a temperature sensitive medium having the same composition as the refrigerant circulating in the ejector refrigeration cycle 10 is enclosed.

従って、本実施形態の感温媒体としては、Ｒ１３４ａを主成分とする媒体（例えば、Ｒ１３４ａとヘリウムとの混合媒体）を採用することができる。さらに、感温媒体の封入密度は、後述するようにサイクルの通常作動時に通路形成部材３５を適切に変位させることができるように設定されている。   Therefore, a medium mainly composed of R134a (for example, a mixed medium of R134a and helium) can be employed as the temperature sensitive medium of the present embodiment. Further, the density of the temperature sensitive medium is set so that the passage forming member 35 can be appropriately displaced during the normal operation of the cycle, as will be described later.

ロワーキャップ３７３は、ダイヤフラム３７１とともに、導入空間３７ｂを形成する導入空間形成部材である。より具体的には、ロワーキャップ３７３は、平板円環状の金属部材のダイヤフラム３７１側（図４では、上側）の面に円環状の凹み部を形成したものである。そして、凹み部の内部に導入空間３７ｂが形成されている。従って、導入空間３７ｂは、中心軸ＣＬ周りに円環状に形成されている。   The lower cap 373 is an introduction space forming member that forms the introduction space 37 b together with the diaphragm 371. More specifically, the lower cap 373 is formed by forming an annular recess on the surface of the flat plate annular metal member on the diaphragm 371 side (the upper side in FIG. 4). An introduction space 37b is formed inside the recess. Therefore, the introduction space 37b is formed in an annular shape around the central axis CL.

導入空間３７ｂは、図２に示すように、ディフューザボデー３３に形成された連通路３３ｅを介して、吸引冷媒（具体的には、後述する蒸発器１４から流出した冷媒）を導入させる空間である。   As shown in FIG. 2, the introduction space 37 b is a space that introduces suction refrigerant (specifically, refrigerant that has flowed out of the evaporator 14 described later) through a communication passage 33 e formed in the diffuser body 33. .

ダイヤフラム３７１は、封入空間３７ａの内圧と導入空間３７ｂへ流入した吸引冷媒の圧力との圧力差に応じて変位する圧力応動部材である。従って、ダイヤフラム３７１は弾性に富み、かつ耐圧性および気密性に優れる材質で形成されていることが望ましい。   The diaphragm 371 is a pressure responsive member that is displaced according to the pressure difference between the internal pressure of the enclosed space 37a and the pressure of the suction refrigerant flowing into the introduction space 37b. Accordingly, it is desirable that the diaphragm 371 is made of a material that is rich in elasticity and excellent in pressure resistance and airtightness.

このようなダイヤフラム３７１としては、例えば、基布（ポリエステル）入りのＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエンゴム）やＨＮＢＲ（水素添加ニトリルゴム）等のゴム製の基材で形成されたものを採用することができる。さらに、ダイヤフラム３７１に、ゴムよりも感温媒体の透過性の低い樹脂製のバリア膜を設けてもよい。   As such a diaphragm 371, what was formed with rubber | gum base materials, such as EPDM (ethylene propylene diene rubber) and HNBR (hydrogenated nitrile rubber) containing a base fabric (polyester), for example is employable. . Further, the diaphragm 371 may be provided with a resin barrier film that is less permeable to a temperature sensitive medium than rubber.

ダイヤフラム３７１の下方側の導入空間３７ｂ内には、図６に示すように、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ伝達するための、プレート３７５および複数の作動棒３７４が配置されている。プレート３７５は、金属製（本実施形態では、ステンレス製）の平板円環状部材で形成されている。プレート３７５は、ダイヤフラム３７１の下方側の面に接触するように配置されている。   As shown in FIG. 6, a plate 375 and a plurality of actuating rods 374 for transmitting the displacement of the diaphragm 371 to the passage forming member 35 are disposed in the introduction space 37 b below the diaphragm 371. The plate 375 is formed of a flat plate annular member made of metal (in this embodiment, stainless steel). The plate 375 is disposed so as to contact the lower surface of the diaphragm 371.

複数の作動棒３７４は、ダイヤフラム３７１と通路形成部材３５とを連結する連結部としての機能を果たすもので、中心軸ＣＬ方向に延びる円柱状の金属部材で形成されている。複数の作動棒３７４は、ロワーキャップ３７３およびディフューザボデー３３に形成されて中心軸ＣＬ方向に延びる貫通穴に挿入されている。   The plurality of actuating rods 374 serve as a connecting portion that connects the diaphragm 371 and the passage forming member 35 and are formed of a cylindrical metal member extending in the direction of the central axis CL. The plurality of actuating rods 374 are inserted into through holes formed in the lower cap 373 and the diffuser body 33 and extending in the direction of the central axis CL.

また、複数の作動棒３７４の上方側端部は、プレート３７５の底面に当接し、下方側端部は、通路形成部材３５の底部の外周側の面（具体的には、ディフューザ通路１３ｃを形成する部位の外周側の面）に当接している。これにより、ダイヤフラム３７１の変位が通路形成部材３５に伝達される。   The upper end portions of the plurality of actuating rods 374 are in contact with the bottom surface of the plate 375, and the lower end portions form the outer peripheral surface of the bottom portion of the passage forming member 35 (specifically, the diffuser passage 13c is formed). To the outer peripheral surface of the part to be performed). Thereby, the displacement of the diaphragm 371 is transmitted to the passage forming member 35.

作動棒３７４の上方側端部および下方側端部は、曲面形状（本実施形態では、半球形状）に形成されており、プレート３７５および通路形成部材３５に対する接触位置や接触角度が変更可能となっている。これにより、本実施形態では、感温媒体の圧力のばらつき等が生じても、作動棒３７４の中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬに対して傾いてしまうことを抑制している。   The upper end and the lower end of the operating rod 374 are formed in a curved surface shape (in this embodiment, a hemispherical shape), and the contact position and contact angle with respect to the plate 375 and the passage forming member 35 can be changed. ing. Thereby, in this embodiment, even if the pressure variation of a temperature sensitive medium etc. arise, it suppresses that the center axis | shaft of the action | operation rod 374 inclines with respect to the center axis | shaft CL of the channel | path formation member 35.

さらに、複数の作動棒３７４は、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ適切に伝達するために、中心軸ＣＬ周りに等角度間隔で配置されていることが望ましい。なお、図２等では、図示の明確化のため、２本の作動棒３７４を中心軸ＣＬ周りに１８０°間隔で配置した例を図示しているが、３本の作動棒３７４を中心軸ＣＬ周りに１２０°間隔で配置してもよい。   Further, the plurality of actuating rods 374 are desirably arranged at equiangular intervals around the central axis CL in order to appropriately transmit the displacement of the diaphragm 371 to the passage forming member 35. In FIG. 2 and the like, an example in which two actuating rods 374 are arranged around the central axis CL at intervals of 180 ° is shown for clarity of illustration, but the three actuating rods 374 are arranged on the central axis CL. You may arrange | position at intervals of 120 degrees around.

また、本実施形態の駆動機構３７では、図６に示すように、ダイヤフラム３７１を、アッパーキャップ３７２とロワーキャップ３７３との間に挟み込んでいる。これにより、封入空間３７ａと導入空間３７ｂは、互いに連通しないように区画されている。   In the drive mechanism 37 of the present embodiment, as shown in FIG. 6, the diaphragm 371 is sandwiched between the upper cap 372 and the lower cap 373. Thereby, the enclosed space 37a and the introduction space 37b are partitioned so as not to communicate with each other.

そして、図３に示すように、ダイヤフラム３７１を挟み込んだ状態のアッパーキャップ３７２およびロワーキャップ３７３を、ディフューザボデー３３の溝部３３ｂ内に、圧入やかしめ等の手段で固定することによって、駆動機構３７が形成されている。   Then, as shown in FIG. 3, the drive mechanism 37 is fixed by fixing the upper cap 372 and the lower cap 373 with the diaphragm 371 sandwiched in the groove portion 33b of the diffuser body 33 by means such as press fitting or caulking. Is formed.

このため、アッパーキャップ３７２の上面（ダイヤフラム３７１側の反対側の面）は、吸引空間３０ｃの内壁面の一部を形成している。従って、封入空間３７ａに封入された感温媒体には、吸引用通路１３ｂ（具体的には、吸引空間３０ｃ）を流通する冷媒の有する熱が、主にアッパーキャップ３７２を介して伝達される。   For this reason, the upper surface of the upper cap 372 (the surface opposite to the diaphragm 371 side) forms a part of the inner wall surface of the suction space 30c. Therefore, the heat of the refrigerant flowing through the suction passage 13b (specifically, the suction space 30c) is transmitted to the temperature sensitive medium enclosed in the enclosed space 37a mainly through the upper cap 372.

また、図２に示すように、通路形成部材３５の底面は、コイルバネ４０の荷重を受けている。コイルバネ４０は、通路形成部材３５に対して、上方側（通路形成部材３５が最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小する側）に付勢する荷重を加える弾性部材である。従って、通路形成部材３５は、作動棒３７４から受ける荷重とコイルバネ４０から受ける荷重が釣り合うように変位する。   Further, as shown in FIG. 2, the bottom surface of the passage forming member 35 receives a load of the coil spring 40. The coil spring 40 is an elastic member that applies a load that biases the passage forming member 35 upward (the passage forming member 35 reduces the passage cross-sectional area of the minimum passage area 30m). Therefore, the passage forming member 35 is displaced so that the load received from the operating rod 374 and the load received from the coil spring 40 are balanced.

より具体的には、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が導入空間３７ｂ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が増加する。従って、蒸発器１４出口側冷媒の温度が上昇すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を拡大させる方向（鉛直方向下方側）に変位する。   More specifically, when the temperature (superheat degree) of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 rises, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium enclosed in the enclosed space 37a increases, and the pressure in the introduction space 37b increases from the internal pressure of the enclosed space 37a. The pressure difference minus is increased. As a result, the diaphragm 371 is displaced toward the introduction space 37b, and the load that the passage forming member 35 receives from the operating rod 374 increases. Accordingly, when the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 rises, the passage forming member 35 is displaced in the direction in which the passage cross-sectional area in the minimum passage area 30m is enlarged (downward in the vertical direction).

一方、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が封入空間３７ａ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が減少する。従って、蒸発器１４出口側冷媒の温度が低下すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（鉛直方向上方側）に変位する。   On the other hand, when the temperature (superheat degree) of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 is lowered, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium enclosed in the enclosed space 37a is lowered, and the pressure obtained by subtracting the pressure of the introduction space 37b from the internal pressure of the enclosed space 37a. The difference becomes smaller. As a result, the diaphragm 371 is displaced toward the enclosed space 37a, and the load that the passage forming member 35 receives from the operating rod 374 decreases. Accordingly, when the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 is lowered, the passage forming member 35 is displaced in a direction (vertical direction upper side) in which the passage sectional area in the minimum passage area portion 30m is reduced.

本実施形態の駆動機構３７では、このように蒸発器１４出口側冷媒の過熱度に応じてダイヤフラム３７１が通路形成部材３５を変位させることによって、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整している。この基準過熱度ＫＳＨは、コイルバネ４０の荷重を調整することによって変更することもできる。   In the drive mechanism 37 of the present embodiment, the diaphragm 371 displaces the passage forming member 35 according to the degree of superheat of the evaporator 14 outlet-side refrigerant in this way, so that the degree of superheat of the evaporator 14 outlet-side refrigerant is predetermined. The passage cross-sectional area in the minimum passage area 30m is adjusted so as to approach the reference superheat degree KSH. The reference superheat degree KSH can be changed by adjusting the load of the coil spring 40.

作動棒３７４とディフューザボデー３３との間には、図示しないシール部材としてのＯ−リングが配置されている。従って、作動棒３７４が変位しても作動棒３７４とディフューザボデー３３との隙間から冷媒が漏れることはない。   An O-ring as a seal member (not shown) is disposed between the operating rod 374 and the diffuser body 33. Therefore, even if the operating rod 374 is displaced, the refrigerant does not leak from the gap between the operating rod 374 and the diffuser body 33.

次に、ロワーボデー３４は、円柱状の金属部材（本実施形態では、アルミニウム合金）で形成されている。さらに、ロワーボデー３４は、図２に示すように、ハウジングボデー３１の底面側の開口を閉塞するように配置されている。さらに、ロワーボデー３４は、ハウジングボデー３１内にネジ止め等の手段によって固定されている。   Next, the lower body 34 is formed of a cylindrical metal member (in this embodiment, an aluminum alloy). Further, as shown in FIG. 2, the lower body 34 is disposed so as to close the opening on the bottom surface side of the housing body 31. Further, the lower body 34 is fixed in the housing body 31 by means such as screwing.

ロワーボデー３４の外周側とハウジングボデー３１との間には、図示しないシール部材としてのＯ−リングが配置されている。従って、ロワーボデー３４の外周側とハウジングボデー３１との隙間から冷媒が漏れることはない。   Between the outer peripheral side of the lower body 34 and the housing body 31, an O-ring as a sealing member (not shown) is disposed. Therefore, the refrigerant does not leak from the gap between the outer peripheral side of the lower body 34 and the housing body 31.

また、ロワーボデー３４の上方側とディフューザボデー３３との間には、昇圧用空間３０ｅ内に形成されたディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間３０ｆが形成されている。   Further, between the upper side of the lower body 34 and the diffuser body 33, a gas-liquid separation space 30f that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the diffuser passage 13c formed in the pressure increasing space 30e is formed.

気液分離空間３０ｆは、略円柱状の回転体形状の空間として形成されており、気液分離空間３０ｆの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。気液分離空間３０ｆでは、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒を中心軸ＣＬ周りに旋回させて、遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する。   The gas-liquid separation space 30 f is formed as a substantially cylindrical rotating body-shaped space, and the central axis of the gas-liquid separation space 30 f is also arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35. In the gas-liquid separation space 30f, the refrigerant flowing out of the diffuser passage 13c is swung around the central axis CL, and the gas-liquid of the refrigerant is separated by the action of centrifugal force.

さらに、気液分離空間３０ｆの内容積は、サイクルに負荷変動が生じてサイクルを循環する冷媒循環流量が変動しても、実質的に余剰冷媒を溜めることができない程度の容積になっている。   Furthermore, the internal volume of the gas-liquid separation space 30f is a volume that cannot substantially store surplus refrigerant even when a load fluctuation occurs in the cycle and the refrigerant circulation flow rate circulating in the cycle fluctuates.

ロワーボデー３４の中心部には、気液分離空間３０ｆに対して同軸上に配置されて、上方側へ向かって延びる円筒状のパイプ３４ａが設けられている。そして、気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、パイプ３４ａの外周側に一時的に滞留して、液相冷媒流出口３１ｃから流出する。   At the center of the lower body 34, a cylindrical pipe 34a is provided coaxially with the gas-liquid separation space 30f and extending upward. The liquid refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f temporarily stays on the outer peripheral side of the pipe 34a and flows out from the liquid refrigerant outlet 31c.

パイプ３４ａの内部には、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒をハウジングボデー３１の気相冷媒流出口３１ｄへ導く気相冷媒流出通路３４ｂが形成されている。また、ロワーボデー３４の気液分離空間３０ｆの底面を形成する部位には、液相冷媒中の冷凍機油を気相冷媒流出通路３４ｂを介して圧縮機１１内へ戻すオイル戻し穴３４ｃが形成されている。   A gas-phase refrigerant outflow passage 34b is formed in the pipe 34a to guide the gas-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f to the gas-phase refrigerant outlet 31d of the housing body 31. Further, an oil return hole 34c for returning the refrigeration oil in the liquid-phase refrigerant into the compressor 11 through the gas-phase refrigerant outflow passage 34b is formed in a portion forming the bottom surface of the gas-liquid separation space 30f of the lower body 34. Yes.

パイプ３４ａの上端部には、前述したコイルバネ４０が固定されている。このコイルバネ４０は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材３５の振動を減衰させる振動緩衝部材としての機能も果たしている。   The coil spring 40 described above is fixed to the upper end of the pipe 34a. The coil spring 40 also functions as a vibration buffer member that attenuates vibration of the passage forming member 35 caused by pressure pulsation when the refrigerant is depressurized.

また、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃには、図１に示すように、蒸発器１４の冷媒入口側が接続されている。蒸発器１４は、エジェクタ１３にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１４ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。   Further, as shown in FIG. 1, the refrigerant inlet side of the evaporator 14 is connected to the liquid phase refrigerant outlet 31 c of the ejector 13. The evaporator 14 performs heat exchange between the low-pressure refrigerant decompressed by the ejector 13 and the blown air blown into the vehicle interior from the blower fan 14a, thereby evaporating the low-pressure refrigerant and exerting an endothermic effect. It is a vessel.

送風ファン１４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。蒸発器１４の出口側には、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂが接続されている。さらに、エジェクタ１３の気相冷媒流出口３１ｄには圧縮機１１の吸入側が接続されている。   The blower fan 14a is an electric blower whose rotation speed (amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device. A refrigerant suction port 31 b of the ejector 13 is connected to the outlet side of the evaporator 14. Further, the suction side of the compressor 11 is connected to the gas-phase refrigerant outlet 31 d of the ejector 13.

次に、図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行う。そして、上述の各種電気式のアクチュエータ１１、１２ｄ、１４ａ等の作動を制御する。   Next, a control device (not shown) includes a known microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM, and the like and peripheral circuits thereof. This control device performs various calculations and processes based on a control program stored in the ROM. Then, the operation of the above-described various electric actuators 11, 12d, 14a and the like is controlled.

また、制御装置には、内気温センサ、外気温センサ、日射センサ、蒸発器温度センサ、出口側温度センサ、出口側圧力センサ等の複数の空調制御用のセンサ群が接続され、これらのセンサ群の検出値が入力される。   The control device is connected to a plurality of air conditioning control sensor groups such as an inside air temperature sensor, an outside air temperature sensor, a solar radiation sensor, an evaporator temperature sensor, an outlet side temperature sensor, and an outlet side pressure sensor. The detected value is input.

より具体的には、内気温センサは、車室内温度を検出する内気温検出手段である。外気温センサは、外気温を検出する外気温検出手段である。日射センサは、車室内の日射量を検出する日射量検出手段である。蒸発器温度センサは、蒸発器１４の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度検出手段である。出口側温度センサは、放熱器１２出口側冷媒の温度を検出する出口側温度検出手段である。出口側圧力センサは、放熱器１２出口側冷媒の圧力を検出する出口側圧力検出手段である。   More specifically, the inside air temperature sensor is an inside air temperature detecting means for detecting the temperature inside the vehicle. The outside air temperature sensor is outside air temperature detecting means for detecting outside air temperature. The solar radiation sensor is a solar radiation amount detecting means for detecting the amount of solar radiation in the passenger compartment. The evaporator temperature sensor is an evaporator temperature detecting means for detecting the temperature of the blown air (evaporator temperature) of the evaporator 14. The outlet side temperature sensor is outlet side temperature detecting means for detecting the temperature of the radiator 12 outlet side refrigerant. The outlet-side pressure sensor is outlet-side pressure detection means that detects the pressure of the radiator 12 outlet-side refrigerant.

さらに、制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、車室内空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。   Furthermore, an operation panel (not shown) disposed near the instrument panel in the front part of the vehicle interior is connected to the input side of the control device, and operation signals from various operation switches provided on the operation panel are input to the control device. The As various operation switches provided on the operation panel, there are provided an air conditioning operation switch for requesting air conditioning in the vehicle interior, a vehicle interior temperature setting switch for setting the vehicle interior temperature, and the like.

なお、本実施形態の制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の吐出容量制御弁の作動を制御する構成が吐出能力制御手段を構成している。   Note that the control device of the present embodiment is configured integrally with control means for controlling the operation of various control target devices connected to the output side of the control device. The configuration (hardware and software) for controlling the operation constitutes the control means of each control target device. For example, in this embodiment, the configuration for controlling the operation of the discharge capacity control valve of the compressor 11 constitutes the discharge capacity control means.

次に、上記構成における本実施形態の作動を図７のモリエル線図を用いて説明する。まず、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１の吐出容量制御弁、冷却ファン１２ｄ、送風ファン１４ａ等を作動させる。そして、エンジンから出力される回転駆動力が圧縮機１１に伝達されると、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。   Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described with reference to the Mollier diagram of FIG. First, when the operation switch of the operation panel is turned on (ON), the control device operates the discharge capacity control valve of the compressor 11, the cooling fan 12d, the blower fan 14a, and the like. When the rotational driving force output from the engine is transmitted to the compressor 11, the compressor 11 sucks the refrigerant, compresses it, and discharges it.

圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図７のａ点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入し、冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて凝縮した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図７のａ点→ｂ点）。   The high-temperature and high-pressure refrigerant (point a in FIG. 7) discharged from the compressor 11 flows into the condenser 12a of the radiator 12, exchanges heat with the outside air blown from the cooling fan 12d, and dissipates heat to condense. The refrigerant condensed in the condensing unit 12a is gas-liquid separated in the receiver unit 12b. The liquid-phase refrigerant separated from the gas and liquid by the receiver unit 12b exchanges heat with the outside air blown from the cooling fan 12d by the supercooling unit 12c, and further dissipates heat to become a supercooled liquid-phase refrigerant (a in FIG. 7). Point → b).

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、エジェクタ１３の減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の外周面との間に形成されるノズル通路１３ａにて等エントロピ的に減圧されて噴射される（図７のｂ点→ｃ点）。この際、減圧用空間３０ｂの最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積は、蒸発器１４出口側冷媒（図７のｈ点）の過熱度が予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように調整される。   The supercooled liquid-phase refrigerant that has flowed out of the supercooling portion 12c of the radiator 12 passes through the nozzle passage 13a formed between the inner peripheral surface of the decompression space 30b of the ejector 13 and the outer peripheral surface of the passage forming member 35. The pressure is reduced entropically and injected (point b → point c in FIG. 7). At this time, the passage cross-sectional area in the minimum passage area 30m of the decompression space 30b is adjusted so that the superheat degree of the evaporator 14 outlet side refrigerant (point h in FIG. 7) approaches the predetermined reference superheat degree KSH. .

そして、ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒（図７のｈ点）が、冷媒吸引口３１ｂ、吸引用通路１３ｂ（より詳細には、吸引空間３０ｃ、ディフューザボデー３３の連通穴３３ｄ、および下流側吸引通路３０ｄ）を介して吸引される。ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒および吸引用通路１３ｂ等を介して吸引された吸引冷媒は、ディフューザ通路１３ｃへ流入して合流する（図７のｃ点→ｄ点、ｈ１点→ｄ点）。   Then, the refrigerant (point h in FIG. 7) that has flowed out of the evaporator 14 by the suction action of the refrigerant injected from the nozzle passage 13a becomes the refrigerant suction port 31b, the suction passage 13b (more specifically, the suction space 30c). Then, the air is sucked through the communication hole 33d of the diffuser body 33 and the downstream suction passage 30d). The refrigerant injected from the nozzle passage 13a and the suction refrigerant sucked through the suction passage 13b and the like flow into the diffuser passage 13c and merge (point c → d point, point h1 → d point in FIG. 7). .

ここで、本実施形態の吸引用通路１３ｂの最下流部は、冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する形状に形成されている。このため、吸引用通路１３ｂを通過する吸引冷媒は、その圧力を低下させながら（図７のｈ点→ｈ１点）、流速を増加させる。これにより、吸引冷媒と噴射冷媒との速度差を縮小させ、ディフューザ通路１３ｃにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。   Here, the most downstream portion of the suction passage 13b of the present embodiment is formed in a shape in which the passage cross-sectional area gradually decreases in the refrigerant flow direction. For this reason, the suction refrigerant passing through the suction passage 13b increases the flow velocity while decreasing its pressure (point h → point h1 in FIG. 7). Thereby, the speed difference between the suction refrigerant and the injection refrigerant is reduced, and the energy loss (mixing loss) when the suction refrigerant and the injection refrigerant are mixed in the diffuser passage 13c is reduced.

ディフューザ通路１３ｃでは冷媒通路断面積の拡大により、冷媒の運動エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒が混合されながら混合冷媒の圧力が上昇する（図７のｄ点→ｅ点）。ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒は気液分離空間３０ｆにて気液分離される（図７のｅ点→ｆ点、ｅ点→ｇ点）。   In the diffuser passage 13c, the kinetic energy of the refrigerant is converted into pressure energy by expanding the refrigerant passage cross-sectional area. As a result, the pressure of the mixed refrigerant rises while the injected refrigerant and the suction refrigerant are mixed (point d → point e in FIG. 7). The refrigerant flowing out of the diffuser passage 13c is gas-liquid separated in the gas-liquid separation space 30f (point e → point f, point e → point g in FIG. 7).

気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、オリフィス３０ｉにて減圧されて（図７のｇ点→ｇ１点）、蒸発器１４へ流入する。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図７のｇ１点→ｈ点）。これにより、送風空気が冷却される。   The liquid-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f is decompressed by the orifice 30i (point g → point g1 in FIG. 7) and flows into the evaporator 14. The refrigerant flowing into the evaporator 14 absorbs heat from the blown air blown by the blower fan 14a and evaporates (g1 point → h point in FIG. 7). Thereby, blowing air is cooled.

一方、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図７のｆ点→ａ点）。   On the other hand, the gas-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f flows out of the gas-phase refrigerant outlet 31d, is sucked into the compressor 11 and compressed again (point f → a in FIG. 7).

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。   The ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment operates as described above and can cool the blown air blown into the vehicle interior.

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、ディフューザ通路１３ｃにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機吸入冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。   In the ejector refrigeration cycle 10 of this embodiment, the refrigerant whose pressure has been increased in the diffuser passage 13c is sucked into the compressor 11. Therefore, according to the ejector-type refrigeration cycle 10, the power consumption of the compressor 11 can be reduced compared with the normal refrigeration cycle apparatus in which the refrigerant evaporation pressure in the evaporator and the pressure of the refrigerant sucked by the compressor are substantially equal. Coefficient of performance (COP) can be improved.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、旋回空間３０ａにて冷媒を旋回させることで、旋回空間３０ａ内の旋回中心側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。これにより、旋回中心軸の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在するようにして、旋回空間３０ａ内の旋回中心線近傍はガス単相、その周りは液単相の二相分離状態とすることができる。   Further, in the ejector 13 of the present embodiment, by turning the refrigerant in the swirl space 30a, the refrigerant pressure on the swivel center side in the swirl space 30a is reduced to the pressure that becomes a saturated liquid phase refrigerant, or the refrigerant boils under reduced pressure. Can be reduced to pressure (causing cavitation). Thus, the gas phase refrigerant is present in the swirl space 30a in the vicinity of the swirl center line, and the liquid single phase is surrounded by the two-phase separation so that a larger amount of gas-phase refrigerant exists on the inner periphery side than the outer periphery side of the swirl center shaft. State.

このように二相分離状態となった冷媒がノズル通路１３ａへ流入することで、ノズル通路１３ａの先細部１３１では、円環状の冷媒通路の外周側壁面から冷媒が剥離する際に生じる壁面沸騰および円環状の冷媒通路の中心軸側の冷媒のキャビテーションによって生じた沸騰核による界面沸騰によって冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍへ流入する冷媒が、気相と液相が均質に混合した気液混合状態となる。   As the refrigerant in the two-phase separation state flows into the nozzle passage 13a in this manner, the tip 131 of the nozzle passage 13a has a wall surface boiling that occurs when the refrigerant is separated from the outer peripheral side wall surface of the annular refrigerant passage. Boiling of the refrigerant is promoted by interfacial boiling by boiling nuclei generated by cavitation of the refrigerant on the central axis side of the annular refrigerant passage. Thereby, the refrigerant flowing into the minimum passage area 30m of the nozzle passage 13a is in a gas-liquid mixed state in which the gas phase and the liquid phase are uniformly mixed.

そして、最小通路面積部３０ｍの近傍で気液混合状態の冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングによって音速に到達した気液混合状態の冷媒が末広部１３２にて加速されて噴射される。このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって、気液混合状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率を向上させることができる。   Then, the flow of refrigerant in the gas-liquid mixed state is choked in the vicinity of the minimum passage area portion 30m, and the gas-liquid mixed state refrigerant that has reached the speed of sound by this choking is accelerated by the divergent portion 132 and injected. The Thus, the energy conversion efficiency in the nozzle passage 13a can be improved by efficiently accelerating the gas-liquid mixed state refrigerant to the sound speed by the boiling promotion by both the wall surface boiling and the interface boiling.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて通路形成部材３５を変位させて、ノズル通路１３ａの通路断面積（最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積）、およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を調整することができる。これにより、サイクルを循環する冷媒の循環流量に応じて、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積等を適切に変化させて、エジェクタ１３を適切に作動させることができる。   Further, since the ejector 13 of the present embodiment includes the drive mechanism 37, the passage forming member 35 is displaced in accordance with the load fluctuation of the ejector refrigeration cycle 10, and the passage sectional area (minimum passage area) of the nozzle passage 13a is displaced. The cross-sectional area of the portion 30m) and the cross-sectional area of the diffuser passage 13c can be adjusted. Thereby, according to the circulation flow rate of the refrigerant | coolant which circulates through a cycle, the passage sectional area etc. in the minimum passage area part 30m can be changed appropriately, and the ejector 13 can be operated appropriately.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、導入通路ボデー３６がノズルボデー３２よりも熱伝導率の小さい樹脂で形成されているので、導入通路ボデー３６によって形成される冷媒流路の断熱性を向上させることができる。換言すると、導入通路ボデー３６によって形成される冷媒流路を流通する冷媒の有する熱が、導入通路ボデー３６を介して放熱されてしまうことを抑制することができる。   Further, in the ejector 13 of the present embodiment, since the introduction passage body 36 is formed of a resin having a lower thermal conductivity than the nozzle body 32, the heat insulating property of the refrigerant flow path formed by the introduction passage body 36 is improved. Can do. In other words, the heat of the refrigerant flowing through the refrigerant flow path formed by the introduction passage body 36 can be prevented from being radiated through the introduction passage body 36.

従って、エンタルピの低下した冷媒がノズル通路１３ａへ流入してしまうことを抑制することができ、ノズル通路１３ａにおける冷媒の沸騰を促進することができる。その結果、ノズル通路１３ａにて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率が低下してしまうことを抑制することができる。   Therefore, it can suppress that the refrigerant | coolant with which the enthalpy fell has flowed into the nozzle channel | path 13a, and can accelerate | stimulate the boiling of the refrigerant | coolant in the nozzle channel | path 13a. As a result, it is possible to suppress a decrease in energy conversion efficiency when the pressure energy of the refrigerant is converted into kinetic energy in the nozzle passage 13a.

さらに、本実施形態では、導入通路ボデー３６の内部に旋回空間３０ａが形成されている。このような旋回空間３０ａでは、冷媒が旋回しながら下流側へ流れるので、通常の冷媒流路よりも、冷媒の滞留時間が長くなる。従って、導入通路ボデー３６によって形成される旋回空間３０ａの断熱性を向上させることは、エネルギ変換効率の低下を抑制するために極めて効果的である。   Further, in the present embodiment, a swirling space 30 a is formed inside the introduction passage body 36. In such a swirl space 30a, the refrigerant flows to the downstream side while swirling, and therefore, the residence time of the refrigerant is longer than that of a normal refrigerant flow path. Therefore, improving the heat insulating property of the swirling space 30a formed by the introduction passage body 36 is extremely effective for suppressing a decrease in energy conversion efficiency.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、ノズルボデー３２を、導入通路ボデー３６よりも硬い材質である金属で形成しているので、ノズル通路１３ａにて冷媒のキャビテーションが発生しても、キャビテーションによるノズルボデー３２の損傷を抑制することができる。さらに、導入通路ボデー３６が樹脂にて形成されているので、金属の使用量を低減させてエジェクタ１３全体としての軽量化を図ることもできる。   Further, in the ejector 13 of the present embodiment, the nozzle body 32 is formed of a metal that is harder than the introduction passage body 36. Therefore, even if refrigerant cavitation occurs in the nozzle passage 13a, the nozzle body 32 by cavitation is generated. Damage can be suppressed. Furthermore, since the introduction passage body 36 is made of resin, the amount of metal used can be reduced, and the weight of the ejector 13 as a whole can be reduced.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、導入通路ボデー３６およびノズルボデー３２が互いに別部材で形成されているので、ボデー３０内におけるノズルボデー３２の位置を通路形成部材３５の中心軸ＣＬに垂直な方向へ調整することができる。これにより、減圧用空間３０ｂの中心軸と通路形成部材２５の中心軸ＣＬが同軸上に配置されるように、ノズルボデー３２の位置を調整することができる。   Further, in the ejector 13 of the present embodiment, since the introduction passage body 36 and the nozzle body 32 are formed as separate members, the position of the nozzle body 32 in the body 30 is set in a direction perpendicular to the central axis CL of the passage formation member 35. Can be adjusted. Thereby, the position of the nozzle body 32 can be adjusted so that the central axis of the decompression space 30b and the central axis CL of the passage forming member 25 are arranged coaxially.

従って、ノズル通路１３ａの通路形状が中心軸ＣＬ周りに不均一な大きさとなってしまうことを抑制し、ノズル通路１３ａから噴射される噴射冷媒の流量が中心軸周りに不均一となってしまうことを抑制することができる。その結果、噴射冷媒に膨張不足や過膨張が生じてしまうことを抑制して、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率が低下してしまうことを抑制することができる。   Therefore, it is possible to suppress the passage shape of the nozzle passage 13a from becoming nonuniform around the central axis CL, and the flow rate of the injection refrigerant injected from the nozzle passage 13a becomes nonuniform around the central axis. Can be suppressed. As a result, it is possible to suppress the occurrence of insufficient expansion or overexpansion in the injected refrigerant, thereby suppressing the energy conversion efficiency in the nozzle passage 13a from being lowered.

すなわち、本実施形態のエジェクタ１３によれば、ノズルボデー３２および通路形成部材３５といった複数の部材によって冷媒を減圧させるノズル通路１３ａが形成されるエジェクタのエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。   That is, according to the ejector 13 of the present embodiment, it is possible to suppress a decrease in the energy conversion efficiency of the ejector in which the nozzle passage 13a in which the refrigerant is decompressed by a plurality of members such as the nozzle body 32 and the passage forming member 35 is formed.

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図８に示すように、ノズルボデー３２の固定態様を変更した例を説明する。なお、図８では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。 (Second Embodiment)
This embodiment demonstrates the example which changed the fixing aspect of the nozzle body 32 as shown in FIG. 8 with respect to 1st Embodiment. In FIG. 8, the same or equivalent parts as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals. The same applies to the following drawings.

より具体的には、本実施形態のノズルボデー３２の環状部３２ｂには、その表裏を貫通する複数の貫通穴３２ｃが形成されている。さらに、ディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃの上端面であって、貫通穴３２ｃに対応する部位には、複数のねじ穴が形成されている。   More specifically, the annular portion 32b of the nozzle body 32 of the present embodiment is formed with a plurality of through holes 32c penetrating the front and back. Furthermore, a plurality of screw holes are formed in the upper end surface of the cylindrical portion 33c of the diffuser body 33 and corresponding to the through hole 32c.

そして、それぞれの貫通穴３２ｃを貫通する複数のボルト４１をディフューザボデー３３のねじ穴に締め付けることによって、ノズルボデー３２がディフューザボデー３３に固定されている。従って、本実施形態のディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃは、ノズルボデー３２が固定される固定部である。   The nozzle body 32 is fixed to the diffuser body 33 by tightening a plurality of bolts 41 penetrating the respective through holes 32 c into the screw holes of the diffuser body 33. Accordingly, the cylindrical portion 33c of the diffuser body 33 of the present embodiment is a fixed portion to which the nozzle body 32 is fixed.

さらに、本実施形態では、貫通穴３２ｃの内径がボルト４１の外径よりも大きく形成されているので、ボルト４１をねじ穴に締め付けてノズルボデー３２を固定する際に、ノズルボデー３２の位置を、通路形成部材３５の中心軸ＣＬに垂直な方向に調整することができる。また、ノズルボデー３２の複数の貫通穴３２ｃ、ボルト４１、およびディフューザボデー３３のねじ穴は、中心軸周りに等角度間隔で配置されている。   Furthermore, in this embodiment, since the inner diameter of the through hole 32c is formed larger than the outer diameter of the bolt 41, when the bolt 41 is fastened to the screw hole and the nozzle body 32 is fixed, the position of the nozzle body 32 is changed to the passage. The forming member 35 can be adjusted in a direction perpendicular to the central axis CL. Further, the plurality of through holes 32c of the nozzle body 32, the bolts 41, and the screw holes of the diffuser body 33 are arranged at equiangular intervals around the central axis.

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ１３においても、第１実施形態と同様に、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率の低下を抑制することができる。   Other configurations and operations of the ejector 13 and the ejector refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment. Therefore, also in the ejector 13 of this embodiment, the fall of the energy conversion efficiency in the nozzle channel | path 13a can be suppressed similarly to 1st Embodiment.

さらに、本実施形態では、ノズルボデー３２が円筒状部３３ｃに固定されることによって、ボデー３０におけるノズルボデー３２の位置が決定されるので、ディフューザボデー３３をハウジングボデー３１へ組み付ける前にノズルボデー３２の位置調整（調芯）を行うことができる。従って、エジェクタ１３の組み付け性を向上させることができる。   Further, in the present embodiment, the position of the nozzle body 32 in the body 30 is determined by fixing the nozzle body 32 to the cylindrical portion 33 c, so that the position adjustment of the nozzle body 32 is performed before the diffuser body 33 is assembled to the housing body 31. (Alignment) can be performed. Therefore, the assembly property of the ejector 13 can be improved.

（第３実施形態）
本実施形態では、第２実施形態に対して、図９に示すように、ノズルボデー３２の固定態様を変更した例を説明する。 (Third embodiment)
This embodiment demonstrates the example which changed the fixing aspect of the nozzle body 32 as shown in FIG. 9 with respect to 2nd Embodiment.

より具体的には、本実施形態では、ディフューザボデー３３の円筒状部３３ｃの上端面であって、ノズルボデー３２の貫通穴３２ｃに対応する部位には、複数のかしめ用突起部３３ｆが形成されている。そして、それぞれの貫通穴３２ｃにかしめ用突起部３３ｆを嵌め込んだ状態で、かしめ用突起部３３ｆの先端部を押し潰すことによって、ノズルボデー３２がディフューザボデー３３に固定されている。   More specifically, in the present embodiment, a plurality of caulking projections 33 f are formed on the upper end surface of the cylindrical portion 33 c of the diffuser body 33 and corresponding to the through hole 32 c of the nozzle body 32. Yes. The nozzle body 32 is fixed to the diffuser body 33 by crushing the tip end portion of the caulking projection 33f with the caulking projection 33f fitted in each through hole 32c.

さらに、本実施形態では、貫通穴３２ｃの内径がかしめ用突起部３３ｆの外径よりも大きく形成されているので、かしめ用突起部３３ｆを押し潰してノズルボデー３２を固定する際に、ノズルボデー３２の位置を、通路形成部材３５の中心軸ＣＬに垂直な方向に調整することができる。   Further, in the present embodiment, since the inner diameter of the through hole 32c is larger than the outer diameter of the caulking projection 33f, when the caulking projection 33f is crushed to fix the nozzle body 32, the nozzle body 32 The position can be adjusted in a direction perpendicular to the central axis CL of the passage forming member 35.

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ１３においても、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、ノズルボデー３２をディフューザボデー３３に固定する際に、ボルト４１を必要としないので、エジェクタ１３の組み付け性をより一層向上させることができる。   Other configurations and operations of the ejector 13 and the ejector refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment. Therefore, also in the ejector 13 of this embodiment, the effect similar to 2nd Embodiment can be acquired. Furthermore, since the bolt 41 is not required when fixing the nozzle body 32 to the diffuser body 33, the assembling property of the ejector 13 can be further improved.

（第４実施形態）
上述の実施形態では、導入通路ボデー３６（導入部）およびノズルボデー３２（ノズル部）が、互いに別部材で形成された例を説明したが、本実施形態では、図１０に示すように、導入部およびノズル部が、一体的に形成された例を説明する。なお、図１０は、第１実施形態で説明した図３に対応する図面である。 (Fourth embodiment)
In the above-described embodiment, an example in which the introduction passage body 36 (introduction portion) and the nozzle body 32 (nozzle portion) are formed of separate members has been described. However, in this embodiment, as illustrated in FIG. An example in which the nozzle portion is integrally formed will be described. FIG. 10 is a drawing corresponding to FIG. 3 described in the first embodiment.

より具体的には、本実施形態では、第１実施形態で説明した導入部およびノズル部が一体化された形状のノズルボデー３２１を採用している。このノズルボデー３２１は、第１実施形態で説明した導入通路ボデー３６と同様の樹脂にて形成されている。さらに、ノズルボデー３２１のノズル部に対応する部位の内周面には、図１０の太線で示すように、金属メッキ３２１ａが施されている。   More specifically, in this embodiment, the nozzle body 321 having a shape in which the introduction portion and the nozzle portion described in the first embodiment are integrated is employed. The nozzle body 321 is formed of the same resin as the introduction passage body 36 described in the first embodiment. Further, a metal plating 321a is applied to the inner peripheral surface of the portion corresponding to the nozzle portion of the nozzle body 321 as shown by the thick line in FIG.

これにより、導入部およびノズル部が一体的に形成されていても、第１実施形態と同様に、導入部の熱伝導率をノズル部の熱伝導率よりも小さくすることができる。従って、エンタルピの低下した冷媒がノズル通路１３ａへ流入してしまうことを抑制することができ、ノズル通路１３ａにおける冷媒の沸騰を促進することができる。   Thereby, even if the introducing | transducing part and the nozzle part are integrally formed, the thermal conductivity of an introducing | transducing part can be made smaller than the thermal conductivity of a nozzle part similarly to 1st Embodiment. Therefore, it can suppress that the refrigerant | coolant with which the enthalpy fell has flowed into the nozzle channel | path 13a, and can accelerate | stimulate the boiling of the refrigerant | coolant in the nozzle channel | path 13a.

さらに、ノズル部に対応する部位の内周面に金属メッキ３２１ａが施されているので、ノズルボデー３２のうちノズル通路１３ａを形成する部位（具体的には、内周面）を、他の部位よりも硬くすることができる。従って、ノズル通路１３ａにて冷媒のキャビテーションが発生しても、キャビテーションによるノズルボデー３２の損傷を抑制することができる。   Further, since the metal plating 321a is applied to the inner peripheral surface of the portion corresponding to the nozzle portion, the portion (specifically, the inner peripheral surface) where the nozzle passage 13a is formed in the nozzle body 32 from the other portions. Can also be hardened. Therefore, even if refrigerant cavitation occurs in the nozzle passage 13a, damage to the nozzle body 32 due to cavitation can be suppressed.

なお、本実施形態では、ノズルボデー３２１のうちノズル部に対応する部位の内周面に金属メッキ３２１ａを施した例を説明したが、インサート成形や金属薄板の圧着等によって同様の構成としてもよい。   In this embodiment, the example in which the metal plating 321a is applied to the inner peripheral surface of the portion corresponding to the nozzle portion in the nozzle body 321 has been described. However, the same configuration may be adopted by insert molding, pressure bonding of a metal thin plate, or the like.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows without departing from the spirit of the present invention.

（１）上述の実施形態では、通路形成部材３５として金属で形成されたものを採用した例を説明したが、通路形成部材３５の軽量化のために少なくとも一部が樹脂で形成されたものを採用してもよい。この場合は、冷媒のキャビテーションによるノズル通路１３ａの損傷を抑制するために、通路形成部材３５のうち最小通路面積部近傍を形成する部位を金属で形成すればよい。   (1) In the above-described embodiment, an example in which a metal formed as the passage forming member 35 is used has been described. However, in order to reduce the weight of the passage forming member 35, at least a part formed of resin is used. It may be adopted. In this case, in order to suppress damage to the nozzle passage 13a due to cavitation of the refrigerant, a portion forming the vicinity of the minimum passage area portion of the passage forming member 35 may be formed of metal.

（２）上述の実施形態では、通路形成部材３５を変位させる駆動手段として、圧力応動部材であるゴム製のダイヤフラム３７１を有する駆動機構を採用した例を説明したが、駆動手段はこれに限定されない。ゴム製のダイヤフラム３７１に代えて、金属（具体的には、ＳＵＳ３０４）の薄板で形成された金属製のダイヤフラムを採用してもよい。   (2) In the above-described embodiment, the example in which the drive mechanism having the rubber diaphragm 371 as the pressure responsive member is adopted as the drive means for displacing the passage forming member 35 is described. However, the drive means is not limited to this. . Instead of the rubber diaphragm 371, a metal diaphragm formed of a thin plate of metal (specifically, SUS304) may be employed.

これによれば、連通路３３ｅを介して導入空間３７ｂへ流入した吸引冷媒の有する熱を、金属製のダイヤフラムを介して、封入空間３７ａ内の感温媒体に伝達することができる。   According to this, the heat | fever which the suction | inhalation refrigerant | coolant which flowed into the introduction space 37b via the communicating path 33e has can be transmitted to the temperature-sensitive medium in the enclosure space 37a via a metal diaphragm.

さらに、駆動手段として形状記憶合金性の弾性部材を有して構成されたものを採用してもよいし、電動モータによって通路形成部材３５を変位させるものを採用してもよい。   Further, a drive means having a shape memory alloy elastic member may be adopted, or a means for displacing the passage forming member 35 by an electric motor may be adopted.

（３）上述のエジェクタ１３に、ディフューザ通路１３ｃを流れる冷媒の旋回流れを促進する旋回促進手段を追加してもよい。   (3) You may add the rotation promotion means which accelerates | stimulates the swirling flow of the refrigerant | coolant which flows through the diffuser channel | path 13c to the above-mentioned ejector 13. FIG.

これによれば、ディフューザ通路１３ｃ内に螺旋状の冷媒流路を形成することができるので、ディフューザ通路１３ｃ内の冷媒流路が短くなってエジェクタ１３の昇圧性能が低下してしまうことを抑制できる。さらに、気液分離空間３０ｆへ流入する冷媒の旋回流れを促進させて、気液分離空間３０ｆにおける気液分離性能を向上させることができる。   According to this, since the spiral refrigerant flow path can be formed in the diffuser passage 13c, it is possible to prevent the refrigerant flow path in the diffuser passage 13c from being shortened and the pressure increase performance of the ejector 13 from being lowered. . Furthermore, the swirling flow of the refrigerant flowing into the gas-liquid separation space 30f can be promoted, and the gas-liquid separation performance in the gas-liquid separation space 30f can be improved.

このような旋回促進手段としては、通路形成部材３５およびディフューザボデー３３のディフューザ通路を形成する部位に整流板を配置することによって構成してもよいし、当該部位に溝部を設けることによって構成してもよい。   Such swirl promoting means may be configured by arranging a rectifying plate in a portion where the diffuser passage of the passage forming member 35 and the diffuser body 33 is formed, or by providing a groove in the portion. Also good.

（４）エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。   (4) Each component apparatus which comprises the ejector type refrigerating cycle 10 is not limited to what was disclosed by the above-mentioned embodiment.

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用してもよい。さらに、固定容量型圧縮機構と電動モータとを備え、電力を供給されることによって作動する電動圧縮機を採用してもよい。電動圧縮機では、電動モータの回転数を調整することによって、冷媒吐出能力を制御することができる。   For example, in the above-described embodiment, an example in which an engine-driven variable displacement compressor is employed as the compressor 11 has been described. However, as the compressor 11, the operating rate of the compressor is changed by the on / off of an electromagnetic clutch. You may employ | adopt the fixed capacity type compressor which adjusts a refrigerant | coolant discharge capability. Furthermore, you may employ | adopt an electric compressor provided with a fixed displacement type compression mechanism and an electric motor, and act | operating by supplying electric power. In the electric compressor, the refrigerant discharge capacity can be controlled by adjusting the rotation speed of the electric motor.

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。さらに、通常の放熱器とともに、この放熱器にて放熱した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える受液器（レシーバ）を一体化させたレシーバ一体型の凝縮器を採用してもよい。   Moreover, although the above-mentioned embodiment demonstrated the example which employ | adopted the subcool type heat exchanger as the heat radiator 12, you may employ | adopt the normal heat radiator which consists only of the condensation part 12a. In addition to a normal radiator, a receiver-integrated condenser that integrates a receiver (receiver) that separates the gas-liquid of the refrigerant radiated by this radiator and stores excess liquid phase refrigerant is adopted. Also good.

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａあるいはＲ１２３４ｙｆ等を採用可能であることを説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２３４ｚｄ等を採用することができる。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。   Moreover, although the above-mentioned embodiment demonstrated that R134a or R1234yf etc. were employable as a refrigerant | coolant, a refrigerant | coolant is not limited to this. For example, R600a, R410A, R404A, R32, R407C, HFO-1234ze, HFO-1234zd, and the like can be employed. Or you may employ | adopt the mixed refrigerant | coolant etc. which mixed multiple types among these refrigerant | coolants.

（５）上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両用空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０の適用はこれに限定されない。例えば、据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用してもよい。   (5) In the above-described embodiment, the example in which the ejector refrigeration cycle 10 according to the present invention is applied to a vehicle air conditioner has been described. However, the application of the ejector refrigeration cycle 10 is not limited thereto. For example, the present invention may be applied to a stationary air conditioner, a cold / hot storage, a cooling / heating device for a vending machine, and the like.

また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０の放熱器１２を冷媒と外気とを熱交換させる室外側熱交換器とし、蒸発器１４を送風空気を冷却する利用側熱交換器としている。これに対して、蒸発器１４を外気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として用い、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する利用側熱交換器として用いてもよい。   In the above-described embodiment, the radiator 12 of the ejector refrigeration cycle 10 including the ejector 13 according to the present invention is an outdoor heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant and the outside air, and the evaporator 14 cools the blown air. Use side heat exchanger. On the other hand, the evaporator 14 may be used as an outdoor heat exchanger that absorbs heat from a heat source such as outside air, and the radiator 12 may be used as a use side heat exchanger that heats a heated fluid such as air or water.

１０ エジェクタ式冷凍サイクル
１３ エジェクタ
１３ａ ノズル通路
１３ｂ 吸引用通路
１３ｃ ディフューザ通路
３０ ボデー
３２ ノズルボデー（ノズル部）
３５ 通路形成部材
３６ 導入通路ボデー（導入部） DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Ejector type refrigeration cycle 13 Ejector 13a Nozzle passage 13b Suction passage 13c Diffuser passage 30 Body 32 Nozzle body (nozzle part)
35 passage formation member 36 introduction passage body (introduction part)

Claims (8)

蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引した冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および前記減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
少なくとも一部が前記減圧用空間（３０ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、前記減圧用空間（３０ｂ）から離れるに伴って外径が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、を備え、
前記ボデー（３０）は、前記減圧用空間（３０ｂ）よりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部、および前記減圧用空間（３０ｂ）を形成するノズル部を有し、
前記ノズル部のうち前記減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
前記導入部の熱伝導率は、前記ノズル部の熱伝導率よりも小さくなっていることを特徴とするエジェクタ。 An ejector applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (30b) for decompressing the refrigerant, a suction passage (13b) communicating with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (30b) and circulating the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (31b), and the decompression A body (30) having a pressurizing space (30e) into which the refrigerant injected from the space (30b) and the suction refrigerant sucked from the suction passage (13b) flow;
At least a portion is disposed in the decompression space (30b) and in the pressurization space (30e), and has a conical shape whose outer diameter increases with distance from the decompression space (30b). A passage forming member (35) formed,
The body (30) has an introduction part that forms a refrigerant flow path upstream of the refrigerant flow from the decompression space (30b), and a nozzle part that forms the decompression space (30b),
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the portion of the nozzle portion forming the decompression space (30b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is a nozzle that discharges the refrigerant under reduced pressure. Nozzle passage (13a) that functions as
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is the injection refrigerant and the suction A diffuser passage (13c) that functions as a boosting unit that mixes and boosts the refrigerant;
The ejector according to claim 1, wherein the thermal conductivity of the introduction portion is smaller than the thermal conductivity of the nozzle portion. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引した冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および前記減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
少なくとも一部が前記減圧用空間（３０ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、前記減圧用空間（３０ｂ）から離れるに伴って外径が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、を備え、
前記ボデー（３０）は、前記減圧用空間（３０ｂ）よりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部（３６）、および前記減圧用空間（３０ｂ）を形成するノズル部（３２）を有し、
前記ノズル部（３２）のうち前記減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
前記導入部（３６）は、前記ノズル部（３２）よりも熱伝導率の小さい材質で形成されていることを特徴とするエジェクタ。 An ejector applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (30b) for decompressing the refrigerant, a suction passage (13b) communicating with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (30b) and circulating the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (31b), and the decompression A body (30) having a pressurizing space (30e) into which the refrigerant injected from the space (30b) and the suction refrigerant sucked from the suction passage (13b) flow;
At least a portion is disposed in the decompression space (30b) and in the pressurization space (30e), and has a conical shape whose outer diameter increases with distance from the decompression space (30b). A passage forming member (35) formed,
The body (30) includes an introduction portion (36) that forms a refrigerant flow path upstream of the refrigerant flow (30b) and a nozzle portion (32) that forms the pressure reduction space (30b). Have
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the portion of the nozzle portion (32) forming the decompression space (30b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) depressurizes the refrigerant. A nozzle passage (13a) that functions as a nozzle for spraying;
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is the injection refrigerant and the suction A diffuser passage (13c) that functions as a boosting unit that mixes and boosts the refrigerant;
The ejector according to claim 1, wherein the introduction part (36) is made of a material having a lower thermal conductivity than the nozzle part (32). 前記導入部（３６）は、樹脂で形成されており、
前記ノズル部（３２）は、金属で形成されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ。 The introduction part (36) is made of resin,
The ejector according to claim 2, wherein the nozzle portion (32) is made of metal. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して冷媒吸引口（３１ｂ）から吸引した冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および前記減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを流入させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
少なくとも一部が前記減圧用空間（３０ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、前記減圧用空間（３０ｂ）から離れるに伴って外径が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、を備え、
前記ボデー（３０）は、前記減圧用空間（３０ｂ）よりも冷媒流れ上流側の冷媒流路を形成する導入部（３６）、および前記減圧用空間（３０ｂ）を形成するノズル部（３２）を有し、
前記ノズル部（３２）のうち前記減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合させて昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
前記導入部（３６）および前記ノズル部（３２）は、互いに別部材で形成されていることを特徴とするエジェクタ。 An ejector applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (30b) for decompressing the refrigerant, a suction passage (13b) communicating with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (30b) and circulating the refrigerant sucked from the refrigerant suction port (31b), and the decompression A body (30) having a pressurizing space (30e) into which the refrigerant injected from the space (30b) and the suction refrigerant sucked from the suction passage (13b) flow;
At least a portion is disposed in the decompression space (30b) and in the pressurization space (30e), and has a conical shape whose outer diameter increases with distance from the decompression space (30b). A passage forming member (35) formed,
The body (30) includes an introduction portion (36) that forms a refrigerant flow path upstream of the refrigerant flow (30b) and a nozzle portion (32) that forms the pressure reduction space (30b). Have
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the portion of the nozzle portion (32) forming the decompression space (30b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) depressurizes the refrigerant. A nozzle passage (13a) that functions as a nozzle for spraying;
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is the injection refrigerant and the suction A diffuser passage (13c) that functions as a boosting unit that mixes and boosts the refrigerant;
The ejector according to claim 1, wherein the introduction portion (36) and the nozzle portion (32) are formed of different members. 前記ノズル部（３２）は、前記導入部（３６）よりも硬い材質で形成されていることを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ。   The ejector according to claim 4, wherein the nozzle portion (32) is made of a material harder than the introduction portion (36). 前記ボデー（３０）における前記ノズル部（３２）の位置が、前記通路形成部材（３５）の中心軸（ＣＬ）に垂直な方向へ調整可能に構成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。   The position of the nozzle part (32) in the body (30) is configured to be adjustable in a direction perpendicular to the central axis (CL) of the passage forming member (35). The ejector according to any one of 5. 前記ボデー（３０）は、前記ノズル部（３２）が固定される固定部（３３ｃ）を有し、
前記ノズル部（３２）が前記固定部（３３ｃ）に固定されることによって、前記ノズル部（３２）の位置が決定されていることを特徴とする請求項６に記載のエジェクタ。 The body (30) has a fixing part (33c) to which the nozzle part (32) is fixed,
The ejector according to claim 6, wherein the position of the nozzle part (32) is determined by fixing the nozzle part (32) to the fixing part (33c). 前記ボデー（３０）には、前記減圧用空間（３０ｂ）へ流入する冷媒を前記通路形成部材（３５）の中心軸（ＣＬ）周りに旋回させる旋回空間（３０ａ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ。   The body (30) is formed with a swirling space (30a) for swirling the refrigerant flowing into the decompression space (30b) around the central axis (CL) of the passage forming member (35). An ejector according to any one of claims 1 to 7.
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