JP2017002872A - Ejector - Google Patents

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JP2017002872A JP2015120007A JP2015120007A JP2017002872A JP 2017002872 A JP2017002872 A JP 2017002872A JP 2015120007 A JP2015120007 A JP 2015120007A JP 2015120007 A JP2015120007 A JP 2015120007A JP 2017002872 A JP2017002872 A JP 2017002872A
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照之 堀田
Teruyuki Hotta
照之 堀田
龍 福島
Ryu Fukushima
龍 福島
佳之 横山
Yoshiyuki Yokoyama
佳之 横山
大介 中島
Daisuke Nakajima
大介 中島
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To properly change a sectional area of a refrigerant passage formed inside an ejector.SOLUTION: A driving mechanism 37 is used as driving means for outputting a driving force for changing a sectional area of a refrigerant passage formed inside an ejector, and has a lid member (an encapsulation space forming member) 372 forming an encapsulation space 37a into which thermo-sensitive medium is encapsulated and a diaphragm (a pressure responding member) 371 that is displaced in response to a pressure of the thermo-sensitive medium. Further, the lid member 372 is provided with a resin cover 372a acting as a heat transmission delay member for delaying heat transmission from sucked refrigerant (refrigerant at a side of an evaporator outlet) to the thermo-sensitive medium. This allows a rapid change in temperature (a change in a pressure) of the thermo-sensitive medium to be restricted and the sectional area of the refrigerant passage formed inside the ejector to be properly changed.SELECTED DRAWING: Figure 5

Description

本発明は、流体を減圧するとともに、高速度で噴射される噴射流体の吸引作用によって流体を吸引するエジェクタに関する。   The present invention relates to an ejector that decompresses a fluid and sucks the fluid by a suction action of a jet fluid ejected at a high speed.

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されて、冷媒を減圧するとともに、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口から蒸発器出口側冷媒を吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させて昇圧させるエジェクタが開示されている。   Conventionally, in Patent Document 1, applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus, the refrigerant is decompressed, and the evaporator outlet side refrigerant is sucked from the refrigerant suction port by the suction action of the injected refrigerant injected at a high speed, An ejector that raises the pressure by mixing an injection refrigerant and a suction refrigerant is disclosed.

この特許文献１のエジェクタでは、ボデーの内部に略円錐形状の通路形成部材を配置し、ボデーと通路形成部材の円錐状側面との間に断面円環状の冷媒通路を形成している。そして、この冷媒通路のうち、冷媒流れ最上流側の部位を、高圧冷媒を減圧させて噴射するノズル通路として利用し、ノズル通路の冷媒流れ下流側の部位を、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させて昇圧させるディフューザ通路として利用している。   In the ejector disclosed in Patent Document 1, a substantially conical passage forming member is disposed inside the body, and an annular refrigerant passage is formed between the body and the conical side surface of the passage forming member. In this refrigerant passage, the portion on the most upstream side of the refrigerant flow is used as a nozzle passage for depressurizing and injecting the high-pressure refrigerant, and the portion on the downstream side of the refrigerant flow in the nozzle passage is mixed with the injected refrigerant and the suction refrigerant. This is used as a diffuser passage for boosting pressure.

さらに、特許文献１のエジェクタは、通路形成部材を変位させて冷媒通路の通路断面積を変化させる駆動機構を備えている。これにより、特許文献１のエジェクタでは、冷凍サイクル装置の負荷変動（換言すると、サイクルを循環する循環冷媒流量の変動）に応じて、冷媒通路の通路断面積を変化させ、サイクルを循環する冷媒流量に応じてエジェクタを適切に作動させようとしている。   Further, the ejector of Patent Document 1 includes a drive mechanism that changes the passage cross-sectional area of the refrigerant passage by displacing the passage formation member. Thereby, in the ejector of patent document 1, according to the load fluctuation | variation (in other words, fluctuation | variation of the circulation refrigerant | coolant flow rate which circulates through a cycle) of a refrigerating-cycle apparatus, the passage sectional area of a refrigerant passage is changed and the refrigerant | coolant flow rate which circulates through a cycle In response to this, the ejector is trying to operate properly.

より具体的には、この駆動機構は、内部に感温媒体が封入される封入空間を形成する感温部（封入空間形成部材）、および感温媒体の圧力等に応じて変位するダイヤフラム（圧力応動部材）を有している。そして、蒸発器出口側冷媒の温度に応じて感温媒体の圧力を変化させて、ダイヤフラムを変位させる。さらに、ダイヤフラムの変位を、作動棒を介して通路形成部材へ伝達することによって、通路形成部材を変位させている。   More specifically, the drive mechanism includes a temperature sensing part (encapsulation space forming member) that forms an enclosed space in which the temperature sensitive medium is enclosed, and a diaphragm (pressure) that is displaced according to the pressure of the temperature sensitive medium. (Responsive member). Then, the pressure of the temperature sensitive medium is changed according to the temperature of the evaporator outlet side refrigerant to displace the diaphragm. Furthermore, the passage forming member is displaced by transmitting the displacement of the diaphragm to the passage forming member via the operating rod.

また、特許文献１のエジェクタでは、駆動機構の感温部およびダイヤフラムを、吸引冷媒を流通させる吸引用通路内に配置するとともに、通路形成部材の中心軸周りに環状に配置している。これにより、ダイヤフラムの受圧面積、並びに、感温媒体へ蒸発器出口側冷媒の温度を伝達するための伝熱面積を充分に確保しようとしている。   Moreover, in the ejector of patent document 1, while arrange | positioning the temperature sensing part and diaphragm of a drive mechanism in the channel | path for suction which distribute | circulates an attraction | suction refrigerant | coolant, it arrange | positions cyclically | annularly around the central axis of a channel | path formation member. Accordingly, the pressure receiving area of the diaphragm and the heat transfer area for transmitting the temperature of the evaporator outlet side refrigerant to the temperature sensitive medium are sufficiently secured.

特開２０１５−４５４９３号公報JP 2015-45493 A

ところで、本発明者らの検討によれば、特許文献１のエジェクタでは、蒸発器出口側冷媒の温度が変化した際に、ダイヤフラムが不安定に変位する、いわゆるハンチング現象が生じてしまうことがあった。このような、ハンチング現象が生じると、通路形成部材の変位も不安定となってしまうので、冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができなくなってしまう。   By the way, according to the study by the present inventors, when the temperature of the evaporator outlet side refrigerant changes, the ejector of Patent Document 1 may cause a so-called hunting phenomenon in which the diaphragm is displaced in an unstable manner. It was. When such a hunting phenomenon occurs, the displacement of the passage forming member also becomes unstable, so that the passage sectional area of the refrigerant passage cannot be appropriately changed.

そこで、本発明者らがその原因を調査したところ、特許文献１のエジェクタでは、感温部およびダイヤフラムが吸引用通路内に配置されていることが原因であると判った。   Then, when the present inventors investigated the cause, in the ejector of patent document 1, it turned out that it is because the temperature sensing part and the diaphragm are arrange | positioned in the channel | path for suction.

その理由は、封入空間内の感温媒体には、感温部およびダイヤフラムを介して蒸発器出口側冷媒の温度が伝熱されるので、感温部およびダイヤフラムが吸引用通路内に配置されていると、感温媒体の温度変化（圧力変化）が速くなり過ぎ、ダイヤフラムが変位を開始するまでの応答時間が速くなり過ぎてしまうからである。   The reason is that the temperature of the evaporator outlet side refrigerant is transferred to the temperature-sensitive medium in the enclosed space via the temperature-sensitive part and the diaphragm, so that the temperature-sensitive part and the diaphragm are arranged in the suction passage. This is because the temperature change (pressure change) of the temperature sensitive medium becomes too fast and the response time until the diaphragm starts to be displaced becomes too fast.

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタの内部に形成される冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることを目的とする。   The present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to appropriately change the passage cross-sectional area of a refrigerant passage formed inside an ejector.

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させる減圧用空間（１３ｂ）、減圧用空間（１３ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して外部から吸引された冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および減圧用空間（１３ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）を介して吸引された吸引冷媒とを混合させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（１３ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、減圧用空間（１３ｂ）側から離れるに伴って断面積が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、通路形成部材（３５）を変位させる駆動手段（３７）と、を備え、
ボデー（３０）のうち減圧用空間（１３ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
駆動手段（３７）は、吸引冷媒の温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２）、および封入空間形成部材（３７２）とともに封入空間（３７ａ）を形成して感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有し、封入空間形成部材（３７２）および圧力応動部材（３７１）は、吸引用通路（１３ｂ）内に配置されており、
さらに、駆動手段（３７）は、吸引冷媒から前記感温媒体への熱伝達を遅らせる熱伝達遅延部材（３７２ａ、３７５）を有していることを特徴とする。 The present invention has been devised to achieve the above object, and in the invention described in claim 1, an ejector applied to the vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (13b) for decompressing the refrigerant flowing in from the refrigerant inlet (31a), a suction passage (13b) communicating with the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space (13b) and circulating the refrigerant sucked from the outside And a body (30) formed with a pressure increasing space (30e) for mixing the injected refrigerant injected from the decompression space (13b) and the suction refrigerant sucked through the suction passage (13b), and at least A part is disposed in the decompression space (13b) and the pressurization space (30e), and is formed in a conical shape in which the cross-sectional area increases as the distance from the decompression space (13b) increases. A passage forming member (35) and drive means (37) for displacing the passage forming member (35);
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the decompression space (13b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) flows from the refrigerant inlet (31a). A nozzle passage (13a) that functions as a nozzle for depressurizing and injecting the refrigerant; an inner peripheral surface of a portion of the body (30) that forms the pressurizing space (30e); The refrigerant passage formed between the two is a diffuser passage (13c) that functions as a booster that mixes and boosts the injected refrigerant and the suction refrigerant,
The drive means (37) has an enclosed space forming member (372) that forms an enclosed space (37a) in which a temperature-sensitive medium whose pressure changes with a change in temperature of the suction refrigerant is enclosed, and an enclosed space forming member (372). It has a pressure responsive member (371) that forms an enclosed space (37a) and displaces in accordance with the pressure of the temperature sensitive medium. The enclosed space forming member (372) and the pressure responsive member (371) are arranged in the suction passage (13b). )
Furthermore, the drive means (37) has heat transfer delay members (372a, 375) for delaying heat transfer from the suction refrigerant to the temperature sensitive medium.

これによれば、駆動手段（３７）が熱伝達遅延部材（３７２ａ、３７５）を有しているので、封入空間（３７ａ）内の感温媒体の温度変化（圧力変化）が速くなり過ぎてしまうことを抑制して、圧力応動部材（３７１）にハンチング現象が生じてしまうことを抑制することができる。従って、圧力応動部材（３７１）の変位を通路形成部材（３５）へ伝達することで、ノズル通路（１３ａ）およびディフューザ通路（１３ｃ）といった冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができる。   According to this, since the drive means (37) has the heat transfer delay members (372a, 375), the temperature change (pressure change) of the temperature sensitive medium in the enclosed space (37a) becomes too fast. This can be suppressed and the occurrence of a hunting phenomenon in the pressure responsive member (371) can be suppressed. Therefore, by transmitting the displacement of the pressure responsive member (371) to the passage forming member (35), the passage sectional areas of the refrigerant passages such as the nozzle passage (13a) and the diffuser passage (13c) can be appropriately changed.

また、熱伝達遅延部材（３７２ａ、３７５）としては、封入空間形成部材（３７２）および圧力応動部材（３７１）のいずれか一方に固定されて、封入空間形成部材（３７２）および圧力応動部材（３７１）の少なくとも一方よりも、熱伝導率の小さい材質で形成されたものを採用してもよい。あるいは、封入空間形成部材（３７２）および圧力応動部材（３７１）の少なくとも一方よりも、比熱が大きい材質で形成されたものを採用してもよい。   Further, the heat transfer delay members (372a, 375) are fixed to one of the enclosed space forming member (372) and the pressure responsive member (371), and the enclosed space forming member (372) and the pressure responsive member (371). ) May be employed which is made of a material having a lower thermal conductivity than at least one of the above. Or you may employ | adopt what was formed with the material whose specific heat is larger than at least one of the enclosure space formation member (372) and a pressure responsive member (371).

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。It is a whole block diagram of the ejector-type refrigerating cycle of 1st Embodiment. 第１実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of the ejector of the first embodiment. 第１実施形態のエジェクタの各冷媒通路を説明するための模式的な拡大断面図である。It is a typical expanded sectional view for explaining each refrigerant passage of the ejector of a 1st embodiment. 第１実施形態の駆動機構の一部を切り欠いた分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which notched a part of drive mechanism of a 1st embodiment. 図２のＶ部拡大断面図である。It is the V section expanded sectional view of FIG. 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector type refrigeration cycle of 1st Embodiment. 第２実施形態の駆動機構の一部拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view of the drive mechanism of 2nd Embodiment. 第３実施形態の駆動機構の一部拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view of the drive mechanism of 3rd Embodiment.

（第１実施形態）
図１〜図６を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態のエジェクタ１３は、図１に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の冷却対象流体は、送風空気である。 (First embodiment)
1st Embodiment of this invention is described using FIGS. As shown in FIG. 1, the ejector 13 of the present embodiment is applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus including an ejector as a refrigerant decompression unit, that is, an ejector refrigeration cycle 10. Furthermore, this ejector type refrigeration cycle 10 is applied to a vehicle air conditioner, and fulfills a function of cooling the blown air blown into the vehicle interior, which is the air-conditioning target space. Therefore, the cooling target fluid of the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment is blown air.

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。   Further, the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment employs an HFC-based refrigerant (specifically, R134a) as the refrigerant, and constitutes a subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the refrigerant critical pressure. doing. Of course, an HFO refrigerant (specifically, R1234yf) or the like may be adopted as the refrigerant. Furthermore, refrigeration oil for lubricating the compressor 11 is mixed in the refrigerant, and a part of the refrigeration oil circulates in the cycle together with the refrigerant.

まず、エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで昇圧して吐出するものである。本実施形態の圧縮機１１は、車両走行用の駆動力を出力するエンジン（内燃機関）とともにエンジンルーム内に配置されている。さらに、圧縮機１１は、プーリ、ベルト等を介してエンジンから出力される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機である。   First, in the ejector refrigeration cycle 10, the compressor 11 increases the pressure until the refrigerant is sucked into a high-pressure refrigerant and is discharged. The compressor 11 according to the present embodiment is disposed in an engine room together with an engine (internal combustion engine) that outputs a driving force for vehicle travel. Further, the compressor 11 is an engine-driven compressor that is driven by a rotational driving force output from the engine via a pulley, a belt, or the like.

より具体的には、本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量を変化させることによって冷媒吐出能力を調整可能に構成された斜板式の可変容量型圧縮機を採用している。この圧縮機１１では、吐出容量を変化させるための図示しない吐出容量制御弁を有している。吐出容量制御弁は、後述する制御装置から出力される制御電流によって、その作動が制御される。   More specifically, in the present embodiment, a swash plate type variable displacement compressor configured such that the refrigerant discharge capacity can be adjusted by changing the discharge capacity is employed as the compressor 11. The compressor 11 has a discharge capacity control valve (not shown) for changing the discharge capacity. The operation of the discharge capacity control valve is controlled by a control current output from a control device described later.

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。   The refrigerant inlet side of the condenser 12 a of the radiator 12 is connected to the discharge port of the compressor 11. The radiator 12 is a heat exchanger for heat radiation that radiates and cools the high-pressure refrigerant by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 and outside air (outside air) blown by the cooling fan 12d. .

より具体的には、放熱器１２は、凝縮部１２ａ、レシーバ部１２ｂ、および過冷却部１２ｃを有する、いわゆるサブクール型の凝縮器として構成されている。   More specifically, the radiator 12 is configured as a so-called subcool type condenser having a condensing unit 12a, a receiver unit 12b, and a supercooling unit 12c.

凝縮部１２ａは、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を冷媒容器である。過冷却部１２ｃは、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する熱交換部である。   The condensing unit 12a is a heat exchanging unit that exchanges heat between the high-pressure gas-phase refrigerant discharged from the compressor 11 and the outside air blown from the cooling fan 12d, and dissipates the high-pressure gas-phase refrigerant to condense. The receiver unit 12b is a refrigerant container that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the condensing unit 12a and supplies the excess liquid-phase refrigerant. The supercooling unit 12c is a heat exchanging unit that heat-exchanges the liquid refrigerant flowing out from the receiver unit 12b and the outside air blown from the cooling fan 12d to supercool the liquid refrigerant.

冷却ファン１２ｄは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風空気量）が制御される電動式送風機である。放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒出口側には、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａが接続されている。   The cooling fan 12d is an electric blower in which the rotation speed (that is, the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device. A refrigerant inlet 31 a of the ejector 13 is connected to the refrigerant outlet side of the supercooling portion 12 c of the radiator 12.

エジェクタ１３は、放熱器１２から流出した過冷却状態の高圧液相冷媒を減圧させて下流側へ流出させる冷媒減圧手段としての機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能も果たす。   The ejector 13 functions as a refrigerant pressure reducing means for reducing the pressure of the supercooled high-pressure liquid-phase refrigerant that has flowed out of the radiator 12 and flowing it to the downstream side, and is described later by the suction action of the refrigerant flow injected at a high speed. It also functions as a refrigerant circulating means (refrigerant transporting means) for sucking (transporting) and circulating the refrigerant flowing out of the evaporator 14.

さらに、本実施形態のエジェクタ１３は、減圧させた冷媒の気液を分離する気液分離手段としての機能も果たす。つまり、本実施形態のエジェクタ１３は、気液分離機能付きエジェクタ（すなわち、エジェクタモジュール）として構成されている。   Furthermore, the ejector 13 according to the present embodiment also functions as a gas-liquid separation unit that separates the gas-liquid of the decompressed refrigerant. That is, the ejector 13 of this embodiment is configured as an ejector with a gas-liquid separation function (that is, an ejector module).

エジェクタ１３の具体的構成については、図２〜図７を用いて説明する。なお、図２における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。また、図３は、エジェクタ１３の各冷媒通路の機能を説明するための模式的な一部拡大断面図であって、図２と同一の機能を果たす部分には同一の符号を付している。   A specific configuration of the ejector 13 will be described with reference to FIGS. In addition, the up and down arrows in FIG. 2 indicate the up and down directions in a state where the ejector refrigeration cycle 10 is mounted on the vehicle air conditioner. FIG. 3 is a schematic partially enlarged cross-sectional view for explaining the function of each refrigerant passage of the ejector 13, and the same reference numerals are given to portions that perform the same functions as those in FIG. 2. .

本実施形態のエジェクタ１３は、図２に示すように、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー３０を備えている。   As shown in FIG. 2, the ejector 13 of the present embodiment includes a body 30 configured by combining a plurality of constituent members.

より具体的には、ボデー３０は、角柱状あるいは円柱状の金属もしくは樹脂にて形成されて、エジェクタ１３の外殻を形成するハウジングボデー３１を有している。さらに、ハウジングボデー３１の内部には、略円柱状の空間が形成されている。そして、この空間内にノズルボデー３２、ディフューザボデー３３が固定されている。   More specifically, the body 30 has a housing body 31 that is formed of a prismatic or cylindrical metal or resin and forms the outer shell of the ejector 13. Furthermore, a substantially cylindrical space is formed in the housing body 31. The nozzle body 32 and the diffuser body 33 are fixed in this space.

ハウジングボデー３１には、冷媒流入口３１ａ、冷媒吸引口３１ｂ、液相冷媒流出口３１ｃ、気相冷媒流出口３１ｄといった複数の冷媒流入出口が形成されている。   The housing body 31 is formed with a plurality of refrigerant inlets and outlets such as a refrigerant inlet 31a, a refrigerant suction port 31b, a liquid phase refrigerant outlet 31c, and a gas phase refrigerant outlet 31d.

冷媒流入口３１ａは、放熱器１２から流出した冷媒を流入させる流入口である。冷媒吸引口３１ｂは、蒸発器１４から流出した冷媒を吸引する流入口である。液相冷媒流出口３１ｃは、ボデー３０の内部に形成された気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒を蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる流出口である。気相冷媒流出口３１ｄは、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ流出させる流出口である。   The refrigerant inlet 31a is an inlet through which the refrigerant that has flowed out of the radiator 12 flows. The refrigerant suction port 31 b is an inflow port that sucks the refrigerant that has flowed out of the evaporator 14. The liquid-phase refrigerant outlet 31 c is an outlet through which the liquid-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30 f formed inside the body 30 flows out to the refrigerant inlet side of the evaporator 14. The gas-phase refrigerant outlet 31d is an outlet through which the gas-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f flows out to the suction port side of the compressor 11.

さらに、本実施形態では、気液分離空間３０ｆと液相冷媒流出口３１ｃとを接続する液相冷媒通路に、蒸発器１４へ流入させる冷媒を減圧させる減圧手段としてのオリフィス３０ｉを配置している。   Further, in the present embodiment, an orifice 30i as a pressure reducing means for reducing the pressure of the refrigerant flowing into the evaporator 14 is disposed in the liquid phase refrigerant passage connecting the gas-liquid separation space 30f and the liquid phase refrigerant outlet 31c. .

次に、ノズルボデー３２は、円環状の金属部材で形成されて、図２に示すように、ハウジングボデー３１の内部の上方側に配置されている。より具体的には、ノズルボデー３２は、ハウジングボデー３１内に形成された略円柱状の空間の内径と同程度の径の大径部３２ａ、および大径部３２ａよりも径の小さい円筒状に形成された小径部３２ｂを同軸上に結合させた形状に形成されている。   Next, the nozzle body 32 is formed of an annular metal member, and is disposed on the upper side inside the housing body 31 as shown in FIG. More specifically, the nozzle body 32 is formed in a large diameter portion 32a having a diameter approximately equal to the inner diameter of the substantially columnar space formed in the housing body 31, and a cylindrical shape having a smaller diameter than the large diameter portion 32a. The formed small diameter portion 32b is coaxially coupled.

さらに、ノズルボデー３２は、大径部３２ａの外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。なお、大径部３２ａとハウジングボデー３１との間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、大径部３２ａとハウジングボデー３１との隙間から冷媒が漏れることはない。   Further, the nozzle body 32 is fixed to the housing body 31 by press-fitting the outer peripheral side of the large diameter portion 32 a into the housing body 31. Note that an O-ring as a seal member is disposed between the large diameter portion 32a and the housing body 31, and the refrigerant does not leak from the gap between the large diameter portion 32a and the housing body 31.

大径部３２ａの内部には、冷媒流入口３１ａから流入した冷媒を旋回させる旋回空間３０ａが形成されている。また、大径部３２ａの上方側には、円板状の金属プレート３２ｃが配置されており、この金属プレート３２ｃによって、旋回空間３０ａの上方側の開口部が閉塞されている。   A swirling space 30a for swirling the refrigerant flowing from the refrigerant inflow port 31a is formed inside the large diameter portion 32a. In addition, a disk-shaped metal plate 32c is disposed on the upper side of the large-diameter portion 32a, and the opening on the upper side of the swirling space 30a is closed by the metal plate 32c.

旋回空間３０ａは、略円柱状に形成されており、旋回空間３０ａの中心軸は、後述する通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。もちろん、旋回空間３０ａは、円錐台と円柱とを結合させた回転体形状等に形成されていてもよい。なお、回転体形状とは、平面図形を同一平面上の１つの直線（中心軸）周りに回転させた際に形成される立体形状である。   The swirling space 30a is formed in a substantially columnar shape, and the central axis of the swirling space 30a is arranged coaxially with a central axis CL of a passage forming member 35 described later. Of course, the swirl space 30a may be formed in the shape of a rotating body in which a truncated cone and a cylinder are combined. The rotating body shape is a three-dimensional shape formed when a plane figure is rotated around one straight line (center axis) on the same plane.

冷媒流入口３１ａと旋回空間３０ａとを接続する冷媒流入通路３１ｅは、旋回空間３０ａの中心軸方向から見たときに旋回空間３０ａへ流入する冷媒を、旋回空間３０ａの内壁面に沿って流入させるように形成されている。これにより、冷媒流入通路３１ｅから旋回空間３０ａへ流入した冷媒は、旋回空間３０ａの中心軸周りに旋回する。   The refrigerant inflow passage 31e that connects the refrigerant inlet 31a and the swirl space 30a allows the refrigerant that flows into the swirl space 30a when viewed from the central axis direction of the swirl space 30a to flow along the inner wall surface of the swirl space 30a. It is formed as follows. Thereby, the refrigerant that has flowed into the swirl space 30a from the refrigerant inflow passage 31e swirls around the central axis of the swirl space 30a.

ここで、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間３０ａ内では中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力となるまで低下させるようにしている。   Here, since centrifugal force acts on the refrigerant swirling in the swirling space 30a, the refrigerant pressure on the central axis side is lower than the refrigerant pressure on the outer peripheral side in the swirling space 30a. Therefore, in the present embodiment, during normal operation of the ejector refrigeration cycle 10, the refrigerant pressure on the central axis side in the swirling space 30a is set to the pressure that becomes the saturated liquid phase refrigerant, or the refrigerant boils under reduced pressure (causes cavitation). The pressure is reduced until the pressure is reached.

このような旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力の調整は、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することによって実現することができる。さらに、旋回流速の調整は、例えば、冷媒流入通路３１ｅの通路断面積と旋回空間３０ａの軸方向垂直断面積との面積比を調整すること等によって行うことができる。なお、本実施形態の旋回流速とは、旋回空間３０ａの最外周部近傍における冷媒の旋回方向の流速を意味している。   Such adjustment of the refrigerant pressure on the central axis side in the swirling space 30a can be realized by adjusting the swirling flow velocity of the refrigerant swirling in the swirling space 30a. Further, the swirl flow rate can be adjusted by adjusting the area ratio between the passage sectional area of the refrigerant inflow passage 31e and the vertical sectional area in the axial direction of the swirling space 30a, for example. Note that the swirling flow velocity in the present embodiment means the flow velocity in the swirling direction of the refrigerant in the vicinity of the outermost peripheral portion of the swirling space 30a.

また、小径部３２ｂの内部には、旋回空間３０ａから流出した冷媒を減圧させて下流側へ流出させる減圧用空間３０ｂが形成されている。減圧用空間３０ｂは、２つの円錐台形状の空間の頂部側同士を結合させた回転体形状に形成されている。この減圧用空間３０ｂの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。   In addition, a decompression space 30b is formed in the small diameter portion 32b to decompress the refrigerant that has flowed out of the swirling space 30a and to flow it downstream. The decompression space 30b is formed in a rotating body shape in which the top sides of two frustoconical spaces are joined together. The central axis of the decompression space 30b is also arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35.

さらに、減圧用空間３０ｂの内部には、通路形成部材３５の頂部側が配置されている。通路形成部材３５は、ボデー３０の内部に冷媒通路を形成するとともに、中心軸ＣＬ方向に変位することによって、冷媒通路の通路断面積を変化させる機能を果たすものである。   Further, the top side of the passage forming member 35 is disposed in the decompression space 30b. The passage forming member 35 functions to change the passage cross-sectional area of the refrigerant passage by forming a refrigerant passage in the body 30 and displacing in the central axis CL direction.

より具体的には、通路形成部材３５は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に広がる略円錐形状の金属部材あるいは樹脂部材で形成されており、その中心軸ＣＬが旋回空間３０ａや減圧用空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。つまり、通路形成部材３５は、減圧用空間３０ｂから離れるに伴って断面積が拡大する円錐状に形成されている。   More specifically, the passage forming member 35 is formed of a substantially conical metal member or a resin member that gradually spreads toward the downstream side of the refrigerant flow, and its central axis CL has a swirl space 30a or a decompression space 30b. It is arranged on the same axis as the central axis. That is, the passage forming member 35 is formed in a conical shape whose cross-sectional area increases as the distance from the decompression space 30b increases.

さらに、ノズルボデー３２の減圧用空間３０ｂを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の頂部側（すなわち、鉛直方向上方側）の外周面との間に形成される冷媒通路としては、図３に示すように、先細部１３１および末広部１３２が形成される。   Further, as a refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the part forming the pressure reducing space 30b of the nozzle body 32 and the outer peripheral surface on the top side (that is, the upper side in the vertical direction) of the passage forming member 35, FIG. As shown in FIG. 2, a tapered portion 131 and a divergent portion 132 are formed.

先細部１３１は、通路断面積が最も縮小した最小通路面積部３０ｍよりも冷媒流れ上流側に形成されて、最小通路面積部３０ｍに至るまでの通路断面積が徐々に縮小する冷媒通路である。末広部１３２は、最小通路面積部３０ｍから冷媒流れ下流側に形成されて、通路断面積が徐々に拡大する冷媒通路である。   The tapered portion 131 is a refrigerant passage that is formed on the upstream side of the refrigerant flow with respect to the smallest passage area portion 30m having the smallest passage cross-sectional area and gradually reduces the passage cross-sectional area up to the smallest passage area portion 30m. The divergent portion 132 is a refrigerant passage that is formed on the downstream side of the refrigerant flow from the minimum passage area portion 30m, and the passage cross-sectional area gradually increases.

この末広部１３２では、径方向から見たときに減圧用空間３０ｂと通路形成部材３５が重合（オーバーラップ）しているので、冷媒通路の軸方向垂直断面の形状が円環状（すなわち、円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）となる。さらに、末広部１３２における通路断面積は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に拡大している。   In the divergent section 132, the decompression space 30b and the passage forming member 35 are overlapped (overlapped) when viewed from the radial direction, so that the shape of the axial cross section of the refrigerant passage is annular (that is, circular). To a donut shape excluding a small-diameter circular shape arranged coaxially). Furthermore, the passage cross-sectional area in the divergent portion 132 gradually increases toward the downstream side of the refrigerant flow.

本実施形態では、このような通路形状によって減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の頂部側の外周面との間に形成される冷媒通路をラバールノズルとして機能するノズル通路１３ａとしている。そして、このノズル通路１３ａにて、冷媒を減圧させるとともに、冷媒の流速を超音速となるように増速させて噴射している。   In the present embodiment, the refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the pressure reducing space 30b and the outer peripheral surface on the top side of the passage forming member 35 with such a passage shape is the nozzle passage 13a that functions as a Laval nozzle. In the nozzle passage 13a, the pressure of the refrigerant is reduced, and the flow rate of the refrigerant is increased to be supersonic and injected.

次に、ディフューザボデー３３は、略円筒状の金属部材で形成されている。さらに、ディフューザボデー３３は、図２に示すように、ハウジングボデー３１の内部であって、ノズルボデー３２の下方側に配置されている。   Next, the diffuser body 33 is formed of a substantially cylindrical metal member. Further, as shown in FIG. 2, the diffuser body 33 is disposed inside the housing body 31 and below the nozzle body 32.

より具体的には、ディフューザボデー３３の中心部には、表裏（上下）を貫通する貫通穴３３ａが形成されている。この貫通穴３３ａも回転体形状に形成されており、その中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。また、ディフューザボデー３３の上面側であって、貫通穴３３ａの外周側には、後述する駆動機構３７の一部を構成する円環状の溝部３３ｂが形成されている。   More specifically, a through hole 33 a penetrating the front and back (up and down) is formed at the center of the diffuser body 33. The through hole 33 a is also formed in a rotating body shape, and its central axis is arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35. An annular groove 33b that forms a part of a drive mechanism 37 described later is formed on the upper surface side of the diffuser body 33 and on the outer peripheral side of the through hole 33a.

さらに、ディフューザボデー３３は、その外周側がハウジングボデー３１の内部に圧入されることによって、ハウジングボデー３１に固定されている。なお、ディフューザボデー３３とハウジングボデー３１との間には、シール部材としてのＯ−リングが配置されており、ディフューザボデー３３とハウジングボデー３１との隙間から冷媒が漏れることはない。   Further, the diffuser body 33 is fixed to the housing body 31 by press-fitting the outer peripheral side thereof into the housing body 31. Note that an O-ring as a seal member is disposed between the diffuser body 33 and the housing body 31, and the refrigerant does not leak from the gap between the diffuser body 33 and the housing body 31.

ディフューザボデー３３の上面とこれに対向するノズルボデー３２の大径部３２ａの底面との間には、冷媒吸引口３１ｂから吸引した冷媒を流入させる吸引空間３０ｃが形成されている。本実施形態では、ノズルボデー３２の小径部３２ｂの下方側先端部が、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａの内部まで延びているため、吸引空間３０ｃは、中心軸方向からみたときに、断面円環状に形成される。   A suction space 30c is formed between the upper surface of the diffuser body 33 and the bottom surface of the large-diameter portion 32a of the nozzle body 32 opposite to the diffuser body 33, into which the refrigerant sucked from the refrigerant suction port 31b flows. In the present embodiment, since the lower end portion of the small diameter portion 32b of the nozzle body 32 extends to the inside of the through hole 33a of the diffuser body 33, the suction space 30c has an annular cross section when viewed from the central axis direction. It is formed.

さらに、貫通穴３３ａの内周面と小径部３２ｂの下方側先端部の外周面との間には、吸引空間３０ｃと減圧用空間３０ｂの冷媒流れ下流側とを連通させる吸引通路３０ｄが形成される。従って、本実施形態では、図３に示すように、吸引空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄによって、冷媒吸引口３１ｂから吸引された吸引冷媒（後述する蒸発器１４下流側冷媒）を流通させる断面円環状の吸引用通路１３ｂが形成されている。   Further, a suction passage 30d is formed between the inner peripheral surface of the through-hole 33a and the outer peripheral surface of the lower end portion of the small diameter portion 32b to connect the suction space 30c and the downstream side of the refrigerant flow in the decompression space 30b. The Therefore, in the present embodiment, as shown in FIG. 3, the cross-sectional annular shape in which the suctioned refrigerant (the refrigerant downstream of the evaporator 14 described later) is circulated by the suction space 30 c and the suction passage 30 d. A suction passage 13b is formed.

また、ディフューザボデー３３の貫通穴３３ａのうち、吸引通路３０ｄの冷媒流れ下流側には、冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる略円錐台形状に形成された昇圧用空間３０ｅが形成されている。昇圧用空間３０ｅは、上述したノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒と吸引用通路１３ｂから吸引された吸引冷媒とを流入させる空間である。   Further, in the through hole 33a of the diffuser body 33, on the downstream side of the refrigerant flow in the suction passage 30d, a pressure increasing space 30e formed in a substantially truncated cone shape gradually spreading in the refrigerant flow direction is formed. The pressurizing space 30e is a space into which the injection refrigerant injected from the nozzle passage 13a and the suction refrigerant sucked from the suction passage 13b flow.

昇圧用空間３０ｅの内部には、通路形成部材３５の下方側が配置されている。さらに、ディフューザボデー３３の昇圧用空間３０ｅを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流れ下流側に向かって通路断面積を徐々に拡大させる形状に形成されている。これにより、この冷媒通路では、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換することができる。   A lower side of the passage forming member 35 is disposed in the boosting space 30e. Further, the refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the diffuser body 33 forming the pressurizing space 30e and the lower outer peripheral surface of the passage forming member 35 has a passage cross-sectional area toward the downstream side of the refrigerant flow. It is formed in a shape that gradually expands. Thereby, in this refrigerant path, the velocity energy of the mixed refrigerant of the injection refrigerant and the suction refrigerant can be converted into pressure energy.

そこで、本実施形態では、図３に示すように、昇圧用空間３０ｅを形成するディフューザボデー３３の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路を、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザ（昇圧部）として機能するディフューザ通路１３ｃとしている。このディフューザ通路１３ｃの中心軸に垂直な断面形状も円環状に形成されている。   Therefore, in the present embodiment, as shown in FIG. 3, a refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the diffuser body 33 that forms the pressurizing space 30 e and the outer peripheral surface on the lower side of the passage forming member 35, The diffuser passage 13c functions as a diffuser (a pressure-increasing part) that increases the pressure by mixing the injected refrigerant and the suction refrigerant. The cross-sectional shape perpendicular to the central axis of the diffuser passage 13c is also formed in an annular shape.

次に、通路形成部材３５を変位させる駆動手段である駆動機構３７について説明する。駆動機構３７は、図４に示すように、圧力応動部材であるダイヤフラム３７１、ディフューザボデー３３に形成された環状の溝部３３ｂ、この溝部３３ｂの開口部を閉塞する蓋部材３７２等によって構成されている。   Next, a drive mechanism 37 that is a drive means for displacing the passage forming member 35 will be described. As shown in FIG. 4, the drive mechanism 37 includes a diaphragm 371 that is a pressure responsive member, an annular groove 33b formed in the diffuser body 33, a lid member 372 that closes the opening of the groove 33b, and the like. .

ダイヤフラム３７１および蓋部材３７２は、いずれも軸方向から見たときに、溝部３３ｂと略同等の環状に形成されている。そして、図５に示すように、溝部３３ｂの内部にダイヤフラム３７１が収容された状態で、蓋部材３７２が、かしめ等の手段によって、溝部３３ｂの開口部を閉塞するようにディフューザボデー３３に固定されている。   The diaphragm 371 and the lid member 372 are each formed in an annular shape that is substantially equivalent to the groove 33b when viewed from the axial direction. As shown in FIG. 5, the lid member 372 is fixed to the diffuser body 33 so as to close the opening of the groove 33b by means of caulking or the like in a state where the diaphragm 371 is accommodated in the groove 33b. ing.

これにより、ダイヤフラム３７１の内周側縁部と外周側縁部は、ディフューザボデー３３と蓋部材３７２との間に挟み混まれて固定されている。このため、蓋部材３７２と溝部３３ｂとの間に形成される空間は、ダイヤフラム３７１によって上下の２つの空間に仕切られている。   As a result, the inner peripheral edge and the outer peripheral edge of the diaphragm 371 are sandwiched and fixed between the diffuser body 33 and the lid member 372. For this reason, the space formed between the lid member 372 and the groove 33b is partitioned into two upper and lower spaces by the diaphragm 371.

ダイヤフラム３７１によって仕切られた２つの空間のうち上方側（すなわち、吸引空間３０ｃ側）の空間は、蒸発器１４出口側冷媒（具体的には、蒸発器１４から流出した冷媒）の温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間３７ａである。   Of the two spaces partitioned by the diaphragm 371, the space on the upper side (that is, the suction space 30c side) is accompanied by the temperature change of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 (specifically, the refrigerant that has flowed out of the evaporator 14). This is an enclosed space 37a in which a temperature-sensitive medium whose pressure changes is enclosed.

封入空間３７ａには、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同等の組成の感温媒体が封入されている。従って、本実施形態の感温媒体は、Ｒ１３４ａを主成分とする流体であって、例えば、Ｒ１３４とヘリウムとの混合流体等を採用することができる。さらに、感温媒体の封入密度は、後述するようにサイクルの通常作動時に通路形成部材３５を適切に変位させることができるように設定されている。   A temperature sensitive medium having the same composition as the refrigerant circulating in the ejector refrigeration cycle 10 is enclosed in the enclosed space 37a. Therefore, the temperature-sensitive medium of the present embodiment is a fluid mainly composed of R134a, and for example, a mixed fluid of R134 and helium can be employed. Further, the density of the temperature sensitive medium is set so that the passage forming member 35 can be appropriately displaced during the normal operation of the cycle, as will be described later.

また、蓋部材３７２の封入空間３７ａ側には、樹脂製のカバー３７２ａが嵌め込まれている。カバー３７２ａは、金属製の蓋部材３７２よりも熱伝導率の小さい樹脂（具体的には、ナイロン６、あるいは、ナイロン６６）で形成されている。   Further, a resin cover 372a is fitted on the lid member 372 on the side of the enclosed space 37a. The cover 372a is formed of a resin (specifically, nylon 6 or nylon 66) having a lower thermal conductivity than the metal lid member 372.

より具体的には、カバー３７２ａは、蓋部材３７２の封入空間３７ａ側の面に適合する円環状に形成されている。従って、カバー３７２ａは、蓋部材３７２の内部に嵌め込まれて固定されることによって、蓋部材３７２の封入空間３７ａ側の面の全域を覆うように配置される。このため、本実施形態の封入空間３７ａは、カバー３７２ａおよびダイヤフラム３７１に囲まれている。   More specifically, the cover 372a is formed in an annular shape that matches the surface of the lid member 372 on the enclosed space 37a side. Therefore, the cover 372a is disposed so as to cover the entire surface of the lid member 372 on the side of the enclosed space 37a by being fitted and fixed inside the lid member 372. For this reason, the enclosed space 37a of the present embodiment is surrounded by the cover 372a and the diaphragm 371.

一方、ダイヤフラム３７１によって仕切られた２つの空間のうち下方側の空間は、図２に示すように、ディフューザボデー３３に形成された連通路３３ｃを介して、蒸発器１４出口側冷媒を導入させる導入空間３７ｂである。   On the other hand, the lower space of the two spaces partitioned by the diaphragm 371 introduces the evaporator 14 outlet side refrigerant through the communication passage 33c formed in the diffuser body 33, as shown in FIG. This is a space 37b.

従って、封入空間３７ａに封入された感温媒体には、吸引空間３０ｃへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の温度が、蓋部材３７２およびカバー３７２ａを介して伝達される。さらに、封入空間３７ａに封入された感温媒体には、導入空間３７ｂへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の温度が、ダイヤフラム３７１を介して伝達される。   Therefore, the temperature of the evaporator 14 outlet-side refrigerant that has flowed into the suction space 30c is transmitted to the temperature-sensitive medium enclosed in the enclosed space 37a via the lid member 372 and the cover 372a. Further, the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 that has flowed into the introduction space 37 b is transmitted to the temperature-sensitive medium enclosed in the enclosure space 37 a via the diaphragm 371.

ここで、前述の如く、本実施形態のカバー３７２ａは、蓋部材３７２よりも熱伝導率の小さい樹脂にて形成されている。従って、蓋部材３７２にカバー３７２ａが配置されていることによって、蒸発器１４出口側冷媒から封入空間３７ａ内の感温媒体への熱伝達が遅れる。つまり、本実施形態のカバー３７２ａは、熱伝達遅延部材としての機能を果たす。   Here, as described above, the cover 372a of the present embodiment is formed of a resin having a lower thermal conductivity than the lid member 372. Therefore, by disposing the cover 372a on the lid member 372, heat transfer from the evaporator 14 outlet side refrigerant to the temperature sensitive medium in the enclosed space 37a is delayed. That is, the cover 372a of the present embodiment functions as a heat transfer delay member.

以上の説明から明らかなように、本実施形態の蓋部材３７２は、封入空間形成部材としての機能を果たしている。さらに、本実施形態の蓋部材３７２、ダイヤフラム３７１、封入空間３７ａ、および導入空間３７ｂは、いずれも通路形成部材３５の中心軸ＣＬ周りに、環状に配置されている。そして、駆動機構３７のうち、少なくともダイヤフラム３７１および蓋部材３７２は、吸引用通路１３ｂ内に配置されている。   As is clear from the above description, the lid member 372 of the present embodiment functions as an enclosed space forming member. Further, the lid member 372, the diaphragm 371, the enclosed space 37 a, and the introduction space 37 b of the present embodiment are all arranged in an annular shape around the central axis CL of the passage forming member 35. Of the drive mechanism 37, at least the diaphragm 371 and the lid member 372 are disposed in the suction passage 13b.

また、ダイヤフラム３７１は、封入空間３７ａの内圧と導入空間３７ｂへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の圧力との圧力差に応じて変位する圧力応動部材である。従って、ダイヤフラム３７１は弾性に富み、かつ熱伝導率が小さく、かつ耐圧性および気密性に優れる材質で形成されていることが望ましい。   The diaphragm 371 is a pressure responsive member that is displaced according to the pressure difference between the internal pressure of the enclosed space 37a and the pressure of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 that has flowed into the introduction space 37b. Therefore, it is desirable that the diaphragm 371 is made of a material having high elasticity, low thermal conductivity, and excellent pressure resistance and airtightness.

このようなダイヤフラム３７１としては、例えば、基布（ポリエステル）入りのＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエンゴム）やＨＮＢＲ（水素添加ニトリルゴム）等のゴム製の基材で形成されたものを採用することができる。従って、本実施形態のダイヤフラム３７１は、カバー３７２ａと同様に、金属製の蓋部材３７２よりも熱伝導率が小さい。   As such a diaphragm 371, what was formed with rubber | gum base materials, such as EPDM (ethylene propylene diene rubber) and HNBR (hydrogenated nitrile rubber) containing a base fabric (polyester), for example is employable. . Therefore, the diaphragm 371 of the present embodiment has a lower thermal conductivity than the metal lid member 372, as with the cover 372a.

また、ダイヤフラム３７１の下方側（導入空間３７ｂ側）には、図４に示すように、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ伝達するための、プレート部材３７３および複数の作動棒３７４（本実施形態では、３本）が配置されている。これらの複数の作動棒３７４は、ダイヤフラム３７１の変位を通路形成部材３５へ適切に伝達するために、中心軸ＣＬ周りに等角度間隔で配置されていることが望ましい。   Further, on the lower side of the diaphragm 371 (introduction space 37b side), as shown in FIG. 4, a plate member 373 and a plurality of actuating rods 374 for transmitting the displacement of the diaphragm 371 to the passage forming member 35 (this embodiment) In the form, three) are arranged. The plurality of actuating rods 374 are desirably arranged at equiangular intervals around the central axis CL in order to appropriately transmit the displacement of the diaphragm 371 to the passage forming member 35.

プレート部材３７３は、円環状かつ平板状の金属部材で構成されており、ダイヤフラム３７１の下方側（導入空間３７ｂ側）の面に接触するように配置されている。また、複数の作動棒３７４は、中心軸ＣＬ方向に延びる円柱状の金属部材で構成されており、その上方側端部がプレート部材３７３の下側面に接触し、下方側端部が通路形成部材３５の最下方側のディフューザボデー３３に対向する面に接触するように配置されている。   The plate member 373 is formed of an annular and flat metal member, and is disposed so as to contact a surface on the lower side (introduction space 37b side) of the diaphragm 371. The plurality of actuating rods 374 are formed of a columnar metal member extending in the direction of the central axis CL, the upper end thereof is in contact with the lower surface of the plate member 373, and the lower end is a passage forming member. It arrange | positions so that the surface facing the diffuser body 33 of the lowermost part of 35 may be contacted.

作動棒３７４の上方側端部および下方側端部は、曲面形状（本実施形態では、半球形状）に形成されており、プレート部材３７３および通路形成部材３５に対する接触位置や接触角度が変更可能となっている。これにより、本実施形態では、感温媒体の圧力のばらつき等によって、作動棒３７４の中心軸が通路形成部材３５の中心軸ＣＬに対して傾いてしまうことを抑制している。   The upper end and the lower end of the operating rod 374 are formed in a curved surface shape (in this embodiment, a hemispherical shape), and the contact position and contact angle with respect to the plate member 373 and the passage forming member 35 can be changed. It has become. Thereby, in this embodiment, it is suppressed that the center axis | shaft of the action | operation rod 374 inclines with respect to the center axis | shaft CL of the channel | path formation member 35 by the dispersion | variation in the pressure of a temperature sensitive medium, etc.

また、図２に示すように、通路形成部材３５の底面は、後述する支持部材４１に支持されたコイルバネ４０の荷重を受けている。コイルバネ４０は、通路形成部材３５に対して、上方側（通路形成部材３５が最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小する側）に付勢する荷重を加える弾性部材である。従って、通路形成部材３５は、作動棒３７４から受ける荷重とコイルバネ４０から受ける荷重が釣り合うように変位する。   As shown in FIG. 2, the bottom surface of the passage forming member 35 receives a load of a coil spring 40 supported by a support member 41 described later. The coil spring 40 is an elastic member that applies a load that biases the passage forming member 35 upward (the passage forming member 35 reduces the passage cross-sectional area of the minimum passage area 30m). Therefore, the passage forming member 35 is displaced so that the load received from the operating rod 374 and the load received from the coil spring 40 are balanced.

より具体的には、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が導入空間３７ｂ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が増加する。   More specifically, when the temperature (superheat degree) of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 rises, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium enclosed in the enclosed space 37a increases, and the pressure in the introduction space 37b increases from the internal pressure of the enclosed space 37a. The pressure difference minus is increased. As a result, the diaphragm 371 is displaced toward the introduction space 37b, and the load that the passage forming member 35 receives from the operating rod 374 increases.

このため、蒸発器１４出口側冷媒の温度が上昇すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を拡大させる方向（鉛直方向下方側）に変位する。   For this reason, if the temperature of the evaporator 14 outlet side refrigerant | coolant rises, the channel | path formation member 35 will be displaced to the direction (vertical direction lower side) which expands the channel | path cross-sectional area in the minimum channel | path area part 30m.

一方、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間３７ａに封入された感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間３７ａの内圧から導入空間３７ｂの圧力を差し引いた圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７１が封入空間３７ａ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７４から受ける荷重が減少する。   On the other hand, when the temperature (superheat degree) of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 is lowered, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium enclosed in the enclosed space 37a is lowered, and the pressure obtained by subtracting the pressure of the introduction space 37b from the internal pressure of the enclosed space 37a. The difference becomes smaller. As a result, the diaphragm 371 is displaced toward the enclosed space 37a, and the load that the passage forming member 35 receives from the operating rod 374 decreases.

このため、蒸発器１４出口側冷媒の温度が低下すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（鉛直方向上方側）に変位する。   For this reason, if the temperature of the evaporator 14 outlet side refrigerant | coolant falls, the channel | path formation member 35 will be displaced to the direction (vertical direction upper side) which reduces the channel | path cross-sectional area in the minimum channel | path area part 30m.

本実施形態の駆動機構３７では、このように蒸発器１４出口側冷媒の過熱度に応じて通路形成部材３５を変位させることによって、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整している。なお、作動棒３７４とディフューザボデー３３との隙間には、Ｏ−リングが配置されており、作動棒３７４が変位してもこの隙間から冷媒が漏れることはない。   In the drive mechanism 37 of the present embodiment, the passage forming member 35 is displaced according to the degree of superheat of the evaporator 14 outlet-side refrigerant in this way, whereby the degree of superheat of the evaporator 14 outlet-side refrigerant is determined in advance as a reference superheat degree. The passage cross-sectional area in the minimum passage area portion 30m is adjusted so as to approach KSH. Note that an O-ring is disposed in the gap between the operating rod 374 and the diffuser body 33, and even if the operating rod 374 is displaced, the refrigerant does not leak from the gap.

次に、ハウジングボデー３１の内部に形成された空間のうち、通路形成部材３５の下方側には、図２に示すように、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間３０ｆが形成されている。この気液分離空間３０ｆは、略円柱状の回転体形状の空間として形成されており、気液分離空間３０ｆの中心軸も、通路形成部材３５の中心軸ＣＬと同軸上に配置されている。   Next, in the space formed inside the housing body 31, on the lower side of the passage forming member 35, as shown in FIG. 2, a gas-liquid separation space that separates the gas-liquid refrigerant flowing out from the diffuser passage 13 c. 30f is formed. The gas-liquid separation space 30f is formed as a substantially cylindrical rotary body-shaped space, and the central axis of the gas-liquid separation space 30f is also arranged coaxially with the central axis CL of the passage forming member 35.

さらに、気液分離空間３０ｆでは、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒を中心軸ＣＬ周りに旋回させて、遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する。また、この気液分離空間３０ｆの内容積は、サイクルに負荷変動が生じてサイクルを循環する冷媒循環流量が変動しても、実質的に余剰冷媒を溜めることができない程度の容積になっている。   Further, in the gas-liquid separation space 30f, the refrigerant flowing out from the diffuser passage 13c is swung around the central axis CL, and the gas-liquid refrigerant is separated by the action of centrifugal force. Further, the internal volume of the gas-liquid separation space 30f is a volume that cannot substantially store excess refrigerant even when a load fluctuation occurs in the cycle and the refrigerant circulation flow rate circulating in the cycle fluctuates. .

気液分離空間３０ｆの中心部には、気液分離空間３０ｆに対して同軸上に配置されて、上方側へ向かって延びる円筒状のパイプ３１ｆが設けられている。そして、気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、パイプ３１ｆの外周側に一時的に滞留して、液相冷媒流出口３１ｃから流出する。   At the center of the gas-liquid separation space 30f, there is provided a cylindrical pipe 31f that is arranged coaxially with the gas-liquid separation space 30f and extends upward. The liquid phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f temporarily stays on the outer peripheral side of the pipe 31f and flows out from the liquid phase refrigerant outlet 31c.

パイプ３１ｆの内部には、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒をハウジングボデー３１の気相冷媒流出口３１ｄへ導く気相冷媒流出通路３１ｇが形成されている。さらに、パイプ３１ｆの内部には、前述したコイルバネ４０を支持する支持部材４１が配置されている。   A gas-phase refrigerant outflow passage 31g that guides the gas-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f to the gas-phase refrigerant outlet 31d of the housing body 31 is formed inside the pipe 31f. Furthermore, a support member 41 that supports the coil spring 40 described above is disposed inside the pipe 31f.

このコイルバネ４０は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材３５の振動を減衰させる振動緩衝部材としての機能も果たしている。さらに、支持部材４１は、支持部材４１を中心軸方向（上下方向）に変位させる調整ねじ４１ａに連結されている。従って、調整ねじ４１ａにて、コイルバネ４０が通路形成部材３５に付勢する荷重を調整することで、狙いの基準過熱度ＫＳＨを変更することができる。   The coil spring 40 also functions as a vibration buffer member that attenuates vibration of the passage forming member 35 caused by pressure pulsation when the refrigerant is depressurized. Further, the support member 41 is connected to an adjustment screw 41a that displaces the support member 41 in the central axis direction (vertical direction). Therefore, the target reference superheat degree KSH can be changed by adjusting the load that the coil spring 40 urges against the passage forming member 35 with the adjusting screw 41a.

エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃには、図１に示すように、蒸発器１４の冷媒入口側が接続されている。蒸発器１４は、エジェクタ１３にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１４ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。   As shown in FIG. 1, the refrigerant inlet side of the evaporator 14 is connected to the liquid-phase refrigerant outlet 31 c of the ejector 13. The evaporator 14 performs heat exchange between the low-pressure refrigerant decompressed by the ejector 13 and the blown air blown into the vehicle interior from the blower fan 14a, thereby evaporating the low-pressure refrigerant and exerting an endothermic effect. It is a vessel.

送風ファン１４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。蒸発器１４の出口側には、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂが接続されている。さらに、エジェクタ１３の気相冷媒流出口３１ｄには圧縮機１１の吸入側が接続されている。   The blower fan 14a is an electric blower whose rotation speed (amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device. A refrigerant suction port 31 b of the ejector 13 is connected to the outlet side of the evaporator 14. Further, the suction side of the compressor 11 is connected to the gas-phase refrigerant outlet 31 d of the ejector 13.

次に、図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行う。そして、上述の各種電気式のアクチュエータ１１、１２ｄ、１４ａ等の作動を制御する。   Next, a control device (not shown) includes a known microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM, and the like and peripheral circuits thereof. This control device performs various calculations and processes based on a control program stored in the ROM. Then, the operation of the above-described various electric actuators 11, 12d, 14a and the like is controlled.

また、制御装置には、内気温センサ、外気温センサ、日射センサ等の複数の空調制御用のセンサ群が接続され、これらのセンサ群の検出値が入力される。   In addition, a plurality of air conditioning control sensor groups such as an inside air temperature sensor, an outside air temperature sensor, and a solar radiation sensor are connected to the control device, and detection values of these sensor groups are input.

より具体的には、内気温センサは、車室内温度を検出する内気温検出手段である。外気温センサは、外気温を検出する外気温検出手段である。日射センサは、車室内の日射量を検出する日射量検出手段である。蒸発器温度センサは、蒸発器１４の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度検出手段である。出口側温度センサは、放熱器１２出口側冷媒の温度を検出する出口側温度検出手段である。出口側圧力センサは、放熱器１２出口側冷媒の圧力を検出する出口側圧力検出手段である。   More specifically, the inside air temperature sensor is an inside air temperature detecting means for detecting the temperature inside the vehicle. The outside air temperature sensor is outside air temperature detecting means for detecting outside air temperature. The solar radiation sensor is a solar radiation amount detecting means for detecting the amount of solar radiation in the passenger compartment. The evaporator temperature sensor is an evaporator temperature detecting means for detecting the temperature of the blown air (evaporator temperature) of the evaporator 14. The outlet side temperature sensor is outlet side temperature detecting means for detecting the temperature of the radiator 12 outlet side refrigerant. The outlet-side pressure sensor is outlet-side pressure detection means that detects the pressure of the radiator 12 outlet-side refrigerant.

さらに、制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、車室内空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。   Furthermore, an operation panel (not shown) disposed near the instrument panel in the front part of the vehicle interior is connected to the input side of the control device, and operation signals from various operation switches provided on the operation panel are input to the control device. The As various operation switches provided on the operation panel, there are provided an air conditioning operation switch for requesting air conditioning in the vehicle interior, a vehicle interior temperature setting switch for setting the vehicle interior temperature, and the like.

なお、本実施形態の制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。   Note that the control device of the present embodiment is configured integrally with control means for controlling the operation of various control target devices connected to the output side of the control device. The configuration (hardware and software) for controlling the operation constitutes the control means of each control target device.

例えば、本実施形態では、圧縮機１１の吐出容量制御弁の作動を制御することによって、圧縮機１１の冷媒吐出能力を制御する構成が吐出能力制御手段を構成している。もちろん、吐出能力制御手段５０ａを制御装置に対して、別体の制御装置で構成してもよい。   For example, in this embodiment, the structure which controls the refrigerant | coolant discharge capability of the compressor 11 by controlling the action | operation of the discharge capacity control valve of the compressor 11 comprises the discharge capability control means. Of course, the discharge capacity control means 50a may be configured as a separate control device with respect to the control device.

次に、上記構成における本実施形態の作動を図６のモリエル線図を用いて説明する。まず、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１の電動モータ、冷却ファン１２ｄ、送風ファン１４ａ等を作動させる。これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。   Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described with reference to the Mollier diagram of FIG. First, when the operation switch of the operation panel is turned on (ON), the control device operates the electric motor of the compressor 11, the cooling fan 12d, the blower fan 14a, and the like. Thereby, the compressor 11 sucks the refrigerant, compresses it, and discharges it.

圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図６のａ点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入し、冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて凝縮した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図６のａ点→ｂ点）。   The high-temperature and high-pressure refrigerant (point a in FIG. 6) discharged from the compressor 11 flows into the condensing part 12a of the radiator 12, exchanges heat with the outside air blown from the cooling fan 12d, dissipates heat, and condenses. The refrigerant condensed in the condensing unit 12a is gas-liquid separated in the receiver unit 12b. The liquid phase refrigerant separated from the gas and liquid by the receiver unit 12b exchanges heat with the outside air blown from the cooling fan 12d in the supercooling unit 12c, and further dissipates heat to become a supercooled liquid phase refrigerant (a in FIG. 6). Point → b).

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、エジェクタ１３の減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の外周面との間に形成されるノズル通路１３ａにて等エントロピ的に減圧されて噴射される（図６のｂ点→ｃ点）。この際、減圧用空間３０ｂの最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積は、蒸発器１４出口側冷媒（図６のｈ点）の過熱度が予め定めた所定値に近づくように調整される。   The supercooled liquid-phase refrigerant that has flowed out of the supercooling portion 12c of the radiator 12 passes through the nozzle passage 13a formed between the inner peripheral surface of the decompression space 30b of the ejector 13 and the outer peripheral surface of the passage forming member 35. The pressure is reduced entropically and injected (point b → point c in FIG. 6). At this time, the passage sectional area in the minimum passage area 30m of the decompression space 30b is adjusted so that the degree of superheat of the evaporator 14 outlet side refrigerant (point h in FIG. 6) approaches a predetermined value.

そして、ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒（図６のｈ点）が、冷媒吸引口３１ｂおよび吸引用通路１３ｂ（より詳細には、吸引空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄ）を介して吸引される。ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒および吸引用通路１３ｂ等を介して吸引された吸引冷媒は、ディフューザ通路１３ｃへ流入して合流する（図６のｃ点→ｄ点、ｈ１点→ｄ点）。   The refrigerant (point h in FIG. 6) flowing out of the evaporator 14 by the suction action of the refrigerant injected from the nozzle passage 13a causes the refrigerant suction port 31b and the suction passage 13b (more specifically, the suction space 30c). And is sucked through the suction passage 30d). The refrigerant injected from the nozzle passage 13a and the suction refrigerant sucked through the suction passage 13b and the like flow into the diffuser passage 13c and join (point c → d, point h1 → d in FIG. 6). .

ここで、本実施形態の吸引用通路１３ｂは、冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する形状に形成されている。このため、吸引用通路１３ｂを通過する吸引冷媒は、その圧力を低下させながら（図６のｈ点→ｈ１点）、流速を増加させる。これにより、吸引冷媒と噴射冷媒との速度差を縮小し、ディフューザ通路１３ｃにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。   Here, the suction passage 13b of the present embodiment is formed in a shape in which the passage cross-sectional area gradually decreases in the refrigerant flow direction. For this reason, the suction refrigerant passing through the suction passage 13b increases the flow velocity while decreasing its pressure (point h → point h1 in FIG. 6). Thereby, the speed difference between the suction refrigerant and the injection refrigerant is reduced, and the energy loss (mixing loss) when the suction refrigerant and the injection refrigerant are mixed in the diffuser passage 13c is reduced.

ディフューザ通路１３ｃでは冷媒通路断面積の拡大により、冷媒の運動エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒が混合されながら混合冷媒の圧力が上昇する（図６のｄ点→ｅ点）。ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒は気液分離空間３０ｆにて気液分離される（図６のｅ点→ｆ点、ｅ点→ｇ点）。   In the diffuser passage 13c, the kinetic energy of the refrigerant is converted into pressure energy by expanding the refrigerant passage cross-sectional area. As a result, the pressure of the mixed refrigerant rises while the injected refrigerant and the suction refrigerant are mixed (point d → point e in FIG. 6). The refrigerant flowing out of the diffuser passage 13c is gas-liquid separated in the gas-liquid separation space 30f (point e → point f, point e → point g in FIG. 6).

気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、オリフィス３０ｉにて減圧されて（図６のｇ点→ｇ１点）、蒸発器１４へ流入する。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図６のｇ１点→ｈ点）。これにより、送風空気が冷却される。   The liquid-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f is decompressed by the orifice 30i (point g → point g1 in FIG. 6) and flows into the evaporator 14. The refrigerant flowing into the evaporator 14 absorbs heat from the blown air blown by the blower fan 14a and evaporates (g1 point → h point in FIG. 6). Thereby, blowing air is cooled.

一方、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図６のｆ点→ａ点）。   On the other hand, the gas-phase refrigerant separated in the gas-liquid separation space 30f flows out of the gas-phase refrigerant outlet 31d, is sucked into the compressor 11 and is compressed again (point f → a in FIG. 6).

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。   The ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment operates as described above and can cool the blown air blown into the vehicle interior.

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、ディフューザ通路１３ｃにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機吸入冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。   In the ejector refrigeration cycle 10 of this embodiment, the refrigerant whose pressure has been increased in the diffuser passage 13c is sucked into the compressor 11. Therefore, according to the ejector-type refrigeration cycle 10, the power consumption of the compressor 11 can be reduced compared with the normal refrigeration cycle apparatus in which the refrigerant evaporation pressure in the evaporator and the pressure of the refrigerant sucked by the compressor are substantially equal. Coefficient of performance (COP) can be improved.

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ａにて冷媒を旋回させることで、旋回空間３０ａ内の旋回中心側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。これにより、旋回中心軸の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在するようにして、旋回空間３０ａ内の旋回中心線近傍はガス単相、その周りは液単相の二相分離状態とすることができる。   Further, according to the ejector 13 of the present embodiment, by turning the refrigerant in the swirling space 30a, the refrigerant pressure on the turning center side in the swirling space 30a is reduced to the pressure that becomes the saturated liquid phase refrigerant, or the refrigerant is depressurized. The pressure can be reduced to boiling (causing cavitation). Thus, the gas phase refrigerant is present in the swirl space 30a in the vicinity of the swirl center line, and the liquid single phase is surrounded by the two-phase separation so that a larger amount of gas-phase refrigerant exists on the inner periphery side than the outer periphery side of the swirl center shaft. State.

このように二相分離状態となった冷媒がノズル通路１３ａへ流入することで、ノズル通路１３ａの先細部１３１では、円環状の冷媒通路の外周側壁面から冷媒が剥離する際に生じる壁面沸騰および円環状の冷媒通路の中心軸側の冷媒のキャビテーションによって生じた沸騰核による界面沸騰によって冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍへ流入する冷媒が、気相と液相が均質に混合した気液混合状態となる。   As the refrigerant in the two-phase separation state flows into the nozzle passage 13a in this manner, the tip 131 of the nozzle passage 13a has a wall surface boiling that occurs when the refrigerant is separated from the outer peripheral side wall surface of the annular refrigerant passage. Boiling of the refrigerant is promoted by interfacial boiling by boiling nuclei generated by cavitation of the refrigerant on the central axis side of the annular refrigerant passage. Thereby, the refrigerant flowing into the minimum passage area 30m of the nozzle passage 13a is in a gas-liquid mixed state in which the gas phase and the liquid phase are uniformly mixed.

そして、最小通路面積部３０ｍの近傍で気液混合状態の冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングによって音速に到達した気液混合状態の冷媒が末広部１３２にて加速されて噴射される。このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって、気液混合状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率を向上させることができる。   Then, the flow of refrigerant in the gas-liquid mixed state is choked in the vicinity of the minimum passage area portion 30m, and the gas-liquid mixed state refrigerant that has reached the speed of sound by this choking is accelerated by the divergent portion 132 and injected. The Thus, the energy conversion efficiency in the nozzle passage 13a can be improved by efficiently accelerating the gas-liquid mixed state refrigerant to the sound speed by the boiling promotion by both the wall surface boiling and the interface boiling.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて通路形成部材３５を変位させて、ノズル通路１３ａの通路断面積（最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積）、およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を調整することができる。これにより、サイクルを循環する冷媒の循環流量に応じて、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積等を適切に変化させて、エジェクタ１３を適切に作動させることができる。   Further, since the ejector 13 of the present embodiment includes the drive mechanism 37, the passage forming member 35 is displaced in accordance with the load fluctuation of the ejector refrigeration cycle 10, and the passage sectional area (minimum passage area) of the nozzle passage 13a is displaced. The cross-sectional area of the portion 30m) and the cross-sectional area of the diffuser passage 13c can be adjusted. Thereby, according to the circulation flow rate of the refrigerant | coolant which circulates through a cycle, the passage sectional area etc. in the minimum passage area part 30m can be changed appropriately, and the ejector 13 can be operated appropriately.

さらに、本実施形態の駆動機構３７では、駆動機構３７がハウジングボデー３１の内部に配置されているので、封入空間３７ａ内の感温媒体が外気温の影響を受けにくい。従って、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度を、より一層、精度良く基準過熱度ＫＳＨに近づけることができる。   Furthermore, in the drive mechanism 37 of the present embodiment, since the drive mechanism 37 is disposed inside the housing body 31, the temperature sensitive medium in the enclosed space 37a is not easily affected by the outside air temperature. Therefore, the superheat degree of the evaporator 14 outlet side refrigerant can be brought closer to the reference superheat degree KSH with higher accuracy.

ところで、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７の封入空間３７ａを形成するダイヤフラム３７１および蓋部材３７２が、吸引用通路１３ｂ内に配置されている。このため、蒸発器１４出口側冷媒の温度が変化した際に、ダイヤフラム３７１が不安定に変位する、いわゆるハンチング現象が生じやすい。   By the way, in the ejector 13 of this embodiment, the diaphragm 371 and the cover member 372 which form the enclosure space 37a of the drive mechanism 37 are disposed in the suction passage 13b. For this reason, when the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 changes, a so-called hunting phenomenon in which the diaphragm 371 is unstablely displaced is likely to occur.

その理由は、ダイヤフラム３７１および蓋部材３７２が吸引用通路１３ｂ内に配置されていると、感温媒体の温度変化（圧力変化）が速くなり過ぎ、ダイヤフラム３７１が変位を開始するまでの応答時間が速くなり過ぎてしまうからである。さらに、このようなハンチング現象が生じると、通路形成部材３５の変位も不安定となってしまうので、ノズル通路１３ａの通路断面積およびディフューザ通路１３ｃの通路断面積を適切に変化させることができなくなってしまう。   The reason for this is that when the diaphragm 371 and the lid member 372 are disposed in the suction passage 13b, the temperature change (pressure change) of the temperature-sensitive medium becomes too fast, and the response time until the diaphragm 371 starts to be displaced. It will be too fast. Further, when such a hunting phenomenon occurs, the displacement of the passage forming member 35 also becomes unstable, so that the passage sectional area of the nozzle passage 13a and the passage sectional area of the diffuser passage 13c cannot be appropriately changed. End up.

これに対して、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７が熱伝達遅延部材としてのカバー３７２ａを有しているので、封入空間３７ａ内の感温媒体の温度変化（圧力変化）が速くなり過ぎてしまうことを抑制することができる。そして、ダイヤフラム３７１にハンチング現象が生じてしまうことを抑制することができる。   On the other hand, in the ejector 13 of this embodiment, since the drive mechanism 37 has the cover 372a as a heat transfer delay member, the temperature change (pressure change) of the temperature sensitive medium in the enclosed space 37a becomes faster. It can be suppressed that it passes too much. And it can suppress that the hunting phenomenon arises in the diaphragm 371.

従って、本実施形態のエジェクタ１３によれば、内部に形成される冷媒通路（すなわち、ノズル通路１３ａおよびディフューザ通路１３ｃ）の通路断面積を適切に変化させることができる。   Therefore, according to the ejector 13 of the present embodiment, the passage cross-sectional areas of the refrigerant passages (that is, the nozzle passage 13a and the diffuser passage 13c) formed inside can be appropriately changed.

さらに、本実施形態のエジェクタ１３では、熱伝達遅延部材として、少なくとも蓋部材３７２よりも熱伝導率の小さい材質である樹脂で形成されたものを採用している。従って、蓋部材３７２と同じ材質で形成された熱伝達遅延部材を採用する場合に対して、熱伝達遅延部材の効果的な小型化を図ることができる。   Furthermore, in the ejector 13 of the present embodiment, a heat transfer delay member that is formed of a resin that is a material having a lower thermal conductivity than that of the lid member 372 is employed. Therefore, the heat transfer delay member can be effectively downsized as compared with the case where the heat transfer delay member formed of the same material as that of the lid member 372 is employed.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、熱伝達遅延部材であるカバー３７２ａは蓋部材３７２に固定されているので、カバー３７２ａが設けられていることによって、ダイヤフラム３７１の変位が妨げられてしまうことがない。これにより、エジェクタ１３の内部に形成される冷媒通路の通路断面積を、より一層適切に変化させることができる。   Moreover, in the ejector 13 of this embodiment, since the cover 372a which is a heat transfer delay member is fixed to the lid member 372, the displacement of the diaphragm 371 may be hindered by the provision of the cover 372a. Absent. Thereby, the passage cross-sectional area of the refrigerant passage formed inside the ejector 13 can be changed more appropriately.

また、本実施形態のエジェクタ１３では、圧力応動部材であるダイヤフラム３７２をゴムで形成している。従って、金属製のダイヤフラムを採用する場合に対して、圧力応動部材の熱伝導率を小さくすることができる。その結果、封入空間３７ａ内の感温媒体の温度変化（圧力変化）が速くなり過ぎてしまうことを抑制することができ、ダイヤフラムにハンチング現象が生じてしまうことを、より一層、効果的に抑制することができる。   Moreover, in the ejector 13 of this embodiment, the diaphragm 372 which is a pressure responsive member is formed with rubber | gum. Therefore, the thermal conductivity of the pressure responsive member can be reduced as compared with the case where a metal diaphragm is employed. As a result, the temperature change (pressure change) of the temperature sensitive medium in the enclosed space 37a can be suppressed from becoming too fast, and the hunting phenomenon in the diaphragm can be further effectively suppressed. can do.

また、本実施形態では、熱伝達遅延部材として樹脂製のカバー３７２ａを採用した例を説明したが、カバー３７２ａの材質はこれに限定されない。例えば、蓋部材３７２よりも熱伝導率が小さい材質であれば、例えば、ダイヤフラム３７２と同様のゴムで形成されたものを採用してもよい。   In the present embodiment, the example in which the resin cover 372a is employed as the heat transfer delay member has been described, but the material of the cover 372a is not limited thereto. For example, as long as the material has a lower thermal conductivity than the lid member 372, for example, a material formed of rubber similar to the diaphragm 372 may be employed.

（第２実施形態）
本実施形態では、図７に示すように、第１実施形態に対して、熱伝達遅延部材であるカバー３７２ａの配置を変更して例を説明する。なお、図７は、第１実施形態で説明した図５に対応する図面である。また、図７では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。 (Second Embodiment)
In the present embodiment, as shown in FIG. 7, an example will be described in which the arrangement of the cover 372a that is a heat transfer delay member is changed with respect to the first embodiment. FIG. 7 is a drawing corresponding to FIG. 5 described in the first embodiment. Moreover, in FIG. 7, the same code | symbol is attached | subjected to the same or equivalent part as 1st Embodiment. The same applies to the following drawings.

より具体的には、本実施形態のカバー３７２ａは、蓋部材３７２の吸引空間３０ｃ側に嵌め込まれている。   More specifically, the cover 372a of the present embodiment is fitted on the suction space 30c side of the lid member 372.

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ１３によれば、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、内部に形成される冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができる。   Other configurations and operations of the ejector 13 and the ejector refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment. Therefore, according to the ejector 13 of the present embodiment, similarly to the first embodiment, the passage sectional area of the refrigerant passage formed therein can be appropriately changed according to the load fluctuation of the ejector refrigeration cycle 10. it can.

（第３実施形態）
本実施形態では、図８に示すように、第１実施形態に対して、カバー３７２ａを廃止し、熱伝達遅延部材としての高比熱部材３７５を、封入空間３７ａ内に配置した例を説明する。 (Third embodiment)
In the present embodiment, as shown in FIG. 8, an example in which the cover 372a is eliminated and a high specific heat member 375 as a heat transfer delay member is disposed in the enclosed space 37a as compared with the first embodiment.

高比熱部材３７５は、金属製の蓋部材３７２よりも比熱の大きい樹脂（具体的には、ナイロン６、あるいは、ナイロン６６）で形成されている。高比熱部材３７５は、中心軸方向から見たときに、円環状に形成されている。そして、封入空間３７ａの全周に亘って配置されている。さらに、高比熱部材３７５は、ダイヤフラム３７１の変形を妨げないように、その一部がダイヤフラム３７１の表面に接着等の手段で固定されている。   The high specific heat member 375 is formed of a resin (specifically, nylon 6 or nylon 66) having a specific heat higher than that of the metal lid member 372. The high specific heat member 375 is formed in an annular shape when viewed from the central axis direction. And it arrange | positions over the perimeter of the enclosure space 37a. Further, a part of the high specific heat member 375 is fixed to the surface of the diaphragm 371 by means such as adhesion so as not to prevent the deformation of the diaphragm 371.

その他のエジェクタ１３およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ１３によれば、封入空間３７ａ内に高比熱部材３７５を配置しているので、実質的に駆動機構３７の熱容量を増加させることができる。これにより、蒸発器１４出口側冷媒の温度が変動した際に、感温媒体の温度変化（圧力変化）が速くなりすぎてしまうことを抑制することができる。   Other configurations and operations of the ejector 13 and the ejector refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment. According to the ejector 13 of the present embodiment, since the high specific heat member 375 is disposed in the enclosed space 37a, the heat capacity of the drive mechanism 37 can be substantially increased. Thereby, when the temperature of the evaporator 14 outlet side refrigerant | coolant fluctuates, it can suppress that the temperature change (pressure change) of a temperature sensitive medium becomes too quick.

つまり、蒸発器１４出口側冷媒の温度が上昇した際には、高比熱部材３７５に熱を蓄えることで、感温媒体の温度の急上昇を抑制することができる。一方、蒸発器１４出口側冷媒の温度が上昇した際には、高比熱部材３７５に蓄えられている熱によって、感温媒体の温度の急低下を抑制することができる。   That is, when the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 rises, a rapid increase in the temperature of the temperature sensitive medium can be suppressed by storing heat in the high specific heat member 375. On the other hand, when the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 14 rises, the rapid decrease in the temperature of the temperature sensitive medium can be suppressed by the heat stored in the high specific heat member 375.

従って、本実施形態のエジェクタ１３によれば、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、内部に形成される冷媒通路の通路断面積を適切に変化させることができる。   Therefore, according to the ejector 13 of the present embodiment, similarly to the first embodiment, the passage sectional area of the refrigerant passage formed therein can be appropriately changed according to the load fluctuation of the ejector refrigeration cycle 10. it can.

ここで、駆動機構３７の熱容量を増加させる手段としては、蓋部材３７２の板厚を増加させる手段等が考えられるものの、このような手段では蓋部材３７２（すなわち、駆動機構３７）の大型化を招いてしまう。   Here, as a means for increasing the heat capacity of the drive mechanism 37, a means for increasing the plate thickness of the lid member 372 and the like can be considered. However, such a means increases the size of the lid member 372 (that is, the drive mechanism 37). I will invite you.

これに対して、本実施形態では、蓋部材３７２よりも比熱の大きい樹脂にて形成された高比熱部材３７５を採用しているので、駆動機構３７の大型化を招くことなく駆動機構３７の熱容量を増加させることができる点で有効である。また、高比熱部材３７５として、ダイヤフラム３７２の同様のゴム製のものを採用してもよい。   On the other hand, in the present embodiment, since the high specific heat member 375 formed of a resin having a specific heat larger than that of the lid member 372 is employed, the heat capacity of the drive mechanism 37 is not increased without increasing the size of the drive mechanism 37. It is effective in that it can be increased. Further, as the high specific heat member 375, a similar rubber member of the diaphragm 372 may be adopted.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows without departing from the spirit of the present invention.

（１）上述の実施形態では、圧力応動部材としてゴム製のダイヤフラム３７１を採用した例を説明したが、圧力応動部材はこれに限定されない。例えば、金属（具体的には、ＳＵＳ３０４）の薄板で形成された金属製のダイヤフラムを採用してもよい。金属製のダイヤフラムを採用する場合には、第１、第２実施形態で説明したカバー３７２ａと同様の熱伝達遅延部材を、ダイヤフラムの封入空間３７ａ側の面および導入空間３７ｂ側の面の少なくとも一方の面を覆うように固定してもよい。   (1) In the above-described embodiment, the example in which the rubber diaphragm 371 is employed as the pressure responsive member has been described. However, the pressure responsive member is not limited thereto. For example, a metal diaphragm formed of a thin plate of metal (specifically, SUS304) may be employed. When a metal diaphragm is employed, a heat transfer delay member similar to the cover 372a described in the first and second embodiments is attached to at least one of the surface on the enclosure space 37a side and the surface on the introduction space 37b side of the diaphragm. It may be fixed so as to cover the surface.

また、上述の実施形態で説明した、ゴム製のダイヤフラム３７１に、感温媒体の透過性の低い樹脂製のバリア膜を設けてもよい。そして、バリア膜を熱伝達遅延部材として機能させてもよい。   Further, the rubber diaphragm 371 described in the above embodiment may be provided with a resin barrier film having low permeability of the temperature sensitive medium. The barrier film may function as a heat transfer delay member.

（２）上述の第１、第２実施形態では、熱伝達遅延部材として樹脂製のカバー３７２ａを採用した例を説明したが、カバー３７２ａの材質はこれに限定されない。ダイヤフラム３７１および蓋部材３７２の少なくとも一方よりも熱伝達率が小さいものであれば、例えば、ダイヤフラム３７１と同等のゴム製のものであってもよい。また、カバー３７２ａとして、樹脂製あるいはゴム製のものを作用すれば、第３実施形態で説明した高比熱部材としての機能を果たすこともできる。   (2) In the first and second embodiments described above, the example in which the resin cover 372a is employed as the heat transfer delay member has been described, but the material of the cover 372a is not limited thereto. As long as the heat transfer coefficient is smaller than at least one of the diaphragm 371 and the lid member 372, for example, it may be made of rubber equivalent to the diaphragm 371. Further, if a cover made of resin or rubber is used as the cover 372a, the function as the high specific heat member described in the third embodiment can be achieved.

（３）上述の第３実施形態では、熱伝達遅延部材としての高比熱部材３７５をダイヤフラム３７１に固定した例を説明したが、もちろん、蓋部材３７２に固定してもよい。さらに、高比熱部材３７５は、封入空間３７ａの内部に限定されることなく、外部に固定されていてもよい。   (3) In the third embodiment described above, the example in which the high specific heat member 375 as the heat transfer delay member is fixed to the diaphragm 371 has been described, but of course, it may be fixed to the lid member 372. Furthermore, the high specific heat member 375 is not limited to the inside of the enclosed space 37a, but may be fixed to the outside.

（４）上述の各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。例えば、熱伝達遅延部材として、第１実施形態で説明した蓋部材３７２の封入空間３７ａ側に固定されたカバー３７２ａと第２実施形態で説明した吸引空間３０ｃ側に固定されたカバー３７２ａとの双方を同時に採用してもよい。また、熱伝達遅延部材として、第１、第２実施形態で説明したカバー３７２ａと第３実施形態で説明した高比熱部材３７５とを同時に採用してもよい。   (4) The means disclosed in each of the above embodiments may be appropriately combined within a practicable range. For example, as the heat transfer delay member, both the cover 372a fixed to the sealed space 37a side of the lid member 372 described in the first embodiment and the cover 372a fixed to the suction space 30c side described in the second embodiment. May be adopted at the same time. Further, as the heat transfer delay member, the cover 372a described in the first and second embodiments and the high specific heat member 375 described in the third embodiment may be simultaneously employed.

（５）上述の実施形態では、ダイヤフラム３７１が、封入空間３７ａ内の感温媒体の圧力と導入空間３７ｂ内の冷媒の圧力との圧力差に応じて変位する、いわゆる外部均圧方式の駆動機構３７を採用した例を説明したが、駆動機構３７の形式はこれに限定されない。例えば、ダイヤフラムが、封入空間３７ａ内の感温媒体の圧力に応じて変位する、いわゆる内部均圧方式の駆動機構を採用してもよい。   (5) In the above-described embodiment, the so-called external pressure equalization type drive mechanism in which the diaphragm 371 is displaced according to the pressure difference between the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 37a and the pressure of the refrigerant in the introduction space 37b. Although the example which employ | adopted 37 was demonstrated, the format of the drive mechanism 37 is not limited to this. For example, a so-called internal pressure equalization type drive mechanism in which the diaphragm is displaced according to the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 37a may be employed.

（６）エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。   (6) Each component apparatus which comprises the ejector-type refrigerating cycle 10 is not limited to what was disclosed by the above-mentioned embodiment.

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用してもよい。さらに、固定容量型圧縮機構と電動モータとを備え、電力を供給されることによって作動する電動圧縮機を採用してもよい。電動圧縮機では、電動モータの回転数を調整することによって、冷媒吐出能力を制御することができる。   For example, in the above-described embodiment, an example in which an engine-driven variable displacement compressor is employed as the compressor 11 has been described. However, as the compressor 11, the operating rate of the compressor is changed by the on / off of an electromagnetic clutch. You may employ | adopt the fixed capacity type compressor which adjusts a refrigerant | coolant discharge capability. Furthermore, you may employ | adopt an electric compressor provided with a fixed displacement type compression mechanism and an electric motor, and act | operating by supplying electric power. In the electric compressor, the refrigerant discharge capacity can be controlled by adjusting the rotation speed of the electric motor.

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。さらに、通常の放熱器とともに、この放熱器にて放熱した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える受液器（レシーバ）を一体化させたレシーバ一体型の凝縮器を採用してもよい。   Moreover, although the above-mentioned embodiment demonstrated the example which employ | adopted the subcool type heat exchanger as the heat radiator 12, you may employ | adopt the normal heat radiator which consists only of the condensation part 12a. In addition to a normal radiator, a receiver-integrated condenser that integrates a receiver (receiver) that separates the gas-liquid of the refrigerant radiated by this radiator and stores excess liquid phase refrigerant is adopted. Also good.

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａあるいはＲ１２３４ｙｆ等を採用可能であることを説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２３４ｚｄ等を採用することができる。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。   Moreover, although the above-mentioned embodiment demonstrated that R134a or R1234yf etc. were employable as a refrigerant | coolant, a refrigerant | coolant is not limited to this. For example, R600a, R410A, R404A, R32, R407C, HFO-1234ze, HFO-1234zd, and the like can be employed. Or you may employ | adopt the mixed refrigerant | coolant etc. which mixed multiple types among these refrigerant | coolants.

（７）上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両用空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０の適用はこれに限定されない。例えば、据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用してもよい。   (7) In the above-described embodiment, the example in which the ejector refrigeration cycle 10 according to the present invention is applied to a vehicle air conditioner has been described. However, the application of the ejector refrigeration cycle 10 is not limited thereto. For example, the present invention may be applied to a stationary air conditioner, a cold storage container, a cooling / heating device for a vending machine, and the like.

また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０の放熱器１２を冷媒と外気とを熱交換させる室外側熱交換器とし、蒸発器１４を送風空気を冷却する利用側熱交換器としている。これに対して、蒸発器１４を外気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として用い、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する利用側熱交換器として用いてもよい。   In the above-described embodiment, the radiator 12 of the ejector refrigeration cycle 10 including the ejector 13 according to the present invention is an outdoor heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant and the outside air, and the evaporator 14 cools the blown air. Use side heat exchanger. On the other hand, the evaporator 14 may be used as an outdoor heat exchanger that absorbs heat from a heat source such as outside air, and the radiator 12 may be used as a use side heat exchanger that heats a heated fluid such as air or water.

１３ エジェクタ
１３ａ、１３ｂ、１３ｃ ノズル通路、吸引用通路、ディフューザ通路
３０ ボデー
３５ 通路形成部材
３７ 駆動機構（駆動手段）
３７ａ、３７ｂ 封入空間、導入空間
３７１ ダイヤフラム（圧力応動部材）
３７２ 蓋部材（封入空間形成部材）
３７２ａ カバー（熱伝達遅延部材）
３７５ 高比熱部材（熱伝達遅延部材） 13 Ejector 13a, 13b, 13c Nozzle passage, suction passage, diffuser passage 30 Body 35 Passage forming member 37 Drive mechanism (drive means)
37a, 37b Enclosed space, introduction space 371 Diaphragm (pressure responsive member)
372 Lid member (enclosure space forming member)
372a Cover (Heat transfer delay member)
375 High specific heat member (Heat transfer delay member)

Claims (6)

蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させる減圧用空間（１３ｂ）、前記減圧用空間（１３ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して外部から吸引された冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、および前記減圧用空間（１３ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）を介して吸引された吸引冷媒とを混合させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
少なくとも一部が前記減圧用空間（１３ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、前記減圧用空間（１３ｂ）側から離れるに伴って断面積が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、
前記通路形成部材（３５）を変位させる駆動手段（３７）と、を備え、
前記ボデー（３０）のうち前記減圧用空間（１３ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合して昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
前記駆動手段（３７）は、前記吸引冷媒の温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（３７ａ）を形成する封入空間形成部材（３７２）、および前記封入空間形成部材（３７２）とともに前記封入空間（３７ａ）を形成して前記感温媒体の圧力に応じて変位する圧力応動部材（３７１）を有し、
前記封入空間形成部材（３７２）および前記圧力応動部材（３７１）は、前記吸引用通路（１３ｂ）内に配置されており、
前記駆動手段（３７）は、前記吸引冷媒から前記感温媒体への熱伝達を遅らせる熱伝達遅延部材（３７２ａ、３７５）を有していることを特徴とするエジェクタ。 An ejector applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus (10),
A decompression space (13b) for decompressing the refrigerant flowing in from the refrigerant inlet (31a), a suction passage (13b) communicating with the refrigerant flow downstream side of the decompression space (13b) and circulating the refrigerant sucked from the outside ), And a pressure increasing space (30e) for mixing the refrigerant injected from the decompression space (13b) and the suction refrigerant sucked through the suction passage (13b). When,
A conical shape in which at least a part is disposed in the decompression space (13b) and in the pressurization space (30e), and the cross-sectional area increases as the distance from the decompression space (13b) increases. A passage forming member (35) formed in
Driving means (37) for displacing the passage forming member (35),
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the decompression space (13b) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is connected to the refrigerant inlet (31a). ) Is a nozzle passage (13a) that functions as a nozzle for depressurizing and injecting the refrigerant flowing in from
The refrigerant passage formed between the inner peripheral surface of the body (30) forming the pressurizing space (30e) and the outer peripheral surface of the passage forming member (35) is the injection refrigerant and the suction A diffuser passage (13c) that functions as a boosting unit that mixes and boosts the refrigerant;
The drive means (37) includes an enclosed space forming member (372) that forms an enclosed space (37a) in which a temperature-sensitive medium whose pressure changes with a change in temperature of the suction refrigerant is enclosed, and the enclosed space forming member ( 372) and a pressure responsive member (371) that forms the enclosed space (37a) and is displaced according to the pressure of the temperature sensitive medium,
The enclosed space forming member (372) and the pressure responsive member (371) are disposed in the suction passage (13b),
The ejector according to claim 1, wherein the driving means (37) includes a heat transfer delay member (372a, 375) for delaying heat transfer from the suction refrigerant to the temperature sensitive medium. 前記圧力応動部材（３７１）は、ゴムで形成されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。   The ejector according to claim 1, wherein the pressure responsive member (371) is made of rubber. 前記熱伝達遅延部材（３７２ａ、３７５）は、前記封入空間形成部材（３７２）および前記圧力応動部材（３７１）のいずれか一方に固定されていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ。   The said heat transfer delay member (372a, 375) is being fixed to any one of the said enclosure space formation member (372) and the said pressure response member (371), The Claim 1 or 2 characterized by the above-mentioned. Ejector. 前記熱伝達遅延部材（３７２ａ）は、前記封入空間形成部材（３７２）および前記圧力応動部材（３７１）の少なくとも一方よりも、熱伝導率の小さい材質で形成されたものであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ。   The heat transfer delay member (372a) is formed of a material having a lower thermal conductivity than at least one of the enclosed space forming member (372) and the pressure responsive member (371). The ejector according to any one of claims 1 to 3. 前記熱伝達遅延部材（３７５）は、前記封入空間形成部材（３７２）および前記圧力応動部材（３７１）の少なくとも一方よりも、比熱の大きい材質で形成されたものであることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ。   The heat transfer delay member (375) is formed of a material having a larger specific heat than at least one of the enclosed space forming member (372) and the pressure responsive member (371). The ejector according to any one of 1 to 4. 前記ボデー（３０）には、前記減圧用空間（１３ｂ）へ流入する冷媒を前記通路形成部材（３５）の中心軸周りに旋回させる旋回空間（３０ａ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。   The body (30) is formed with a swirling space (30a) for swirling the refrigerant flowing into the decompression space (13b) around the central axis of the passage forming member (35). Item 6. The ejector according to any one of Items 1 to 5.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2015045493A (en) * 2013-08-01 2015-03-12 株式会社デンソー Ejector

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