JP2016179485A - Continuous casting method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、スラブの連続鋳造方法に関する。 The present invention relates to a method for continuously casting a slab.
鋳片に発生した中心偏析は最終製品の品質を低下させるため、従来より中心偏析を低減させる方法が提案されている。例えば特許文献１では、メニスカス距離Ｍ［ｍ］が２８〜３７である区間で、ロール圧下勾配ＧＲＤ［ｍｍ／ｍ］を０．５〜１．２として鋳片を圧下している。 Since the center segregation generated in the slab deteriorates the quality of the final product, a method for reducing the center segregation has been proposed. For example, in Patent Document 1, in a section where the meniscus distance M [m] is 28 to 37, the slab is pressed down with a roll reduction gradient GRD [mm / m] of 0.5 to 1.2.
ところで、鋳造終了前は鋳型への溶鋼供給が終了し、溶鋼供給に伴う熱供給がなくなることにより凝固状態が変化することに加え、溶鋼静圧が減少する。特許文献１の方法は凝固状態や溶鋼静圧の変化がない定常状態に中心偏析を低減できる方法であり、鋳型への溶鋼供給が終了する前（定常状態）に効果的であるが、溶鋼供給終了後（非定常状態）はこの方法を実施しても中心偏析を低減させることが難しい。 By the way, before the end of casting, the molten steel supply to the mold ends, and the solid state changes due to the absence of the heat supply accompanying the molten steel supply, and the molten steel static pressure decreases. The method of Patent Document 1 is a method that can reduce center segregation in a steady state where there is no change in the solidified state or molten steel static pressure, and is effective before the molten steel supply to the mold ends (steady state). After completion (unsteady state), it is difficult to reduce center segregation even if this method is performed.
そこで、特許文献２では、非定常状態において中心偏析を低減させる方法が提案されている。特許文献２では、鋳型への溶鋼供給終了時以降（非定常状態）に、定常状態の鋳片冷却水量より水量を増加させて鋳片を引き抜きくことにより、中心偏析が生成することを抑止している。 Therefore, Patent Document 2 proposes a method for reducing center segregation in an unsteady state. In Patent Document 2, after the end of supplying molten steel to the mold (unsteady state), the amount of water is increased from the amount of slab cooling water in the steady state and the slab is pulled out to prevent the center segregation from being generated. ing.
また、鋳型への溶鋼供給が終了した後は、中心偏析の他に、鋳片最終端部からの湯漏れの問題がある。これは以下の理由からである。 Moreover, after the molten steel supply to the mold is completed, there is a problem of hot water leakage from the final end of the slab in addition to the center segregation. This is for the following reason.
鋳型への溶鋼供給終了後は、鋳型への熱供給がなくなることで鋳片の最終部が過冷却され、凝固シェルが変形する。これにより未凝固溶鋼が上方に押し出され、鋳片の最終端部から湯漏れが発生する。一方、鋳片の最終端部が冷却不足の状態で引き抜かれると、水平部を通過した際に最終端部から湯漏れが生じる。 After the supply of molten steel to the mold is completed, the heat supply to the mold is lost, so that the final part of the slab is supercooled and the solidified shell is deformed. As a result, the unsolidified molten steel is pushed upward, and molten metal leaks from the final end of the slab. On the other hand, when the final end portion of the slab is pulled out in a state of insufficient cooling, hot water leaks from the final end portion when passing through the horizontal portion.
最終端部からの湯漏れを抑止するため、特許文献３,４では、鋳型への溶鋼供給を終了する前に鋳造速度を定常状態より０．５ｍ／ｍｉｎ以上減速し、鋳片の最終端部の凝固を促進させてから、鋳造速度を定常状態の９０〜１１０％の範囲で増速させ、過冷却を抑止している。 In Patent Documents 3 and 4, in order to suppress the leakage of molten metal from the final end, the casting speed is reduced by 0.5 m / min or more from the steady state before the molten steel supply to the mold is finished. After the solidification of the steel is promoted, the casting speed is increased within the range of 90 to 110% of the steady state to suppress overcooling.
また、特許文献５では、「通常の鋳造速度を保持したまま鋳込みを終了して鋳片を引き抜く際に、二次冷却水の制御を行うと同時に、鋳片最上端のボトム部の湯面をモールド直下においてボトム部の凝固シェル上端より所定量以上だけ下方に位置するように制御」している。 Further, in Patent Document 5, “When the casting is finished while the normal casting speed is maintained and the slab is pulled out, the secondary cooling water is controlled, and at the same time, the bottom surface of the bottom of the slab is adjusted. It is controlled so that it is positioned below the upper end of the solidified shell at the bottom portion by a predetermined amount or more just below the mold.
特許文献２〜５の方法では、鋳型への溶鋼供給を終了した後に中心偏析を低減する又は湯漏れを抑止することが可能であるが、両方を可能とする方法については未だ見出されていない。 In the methods of Patent Documents 2 to 5, it is possible to reduce the center segregation or suppress the leakage of the molten metal after the molten steel supply to the mold is finished, but a method that enables both has not yet been found. .
そこで、本発明の目的は、鋳型への溶鋼供給をする前（定常状態）だけでなく、鋳型への溶鋼供給を終了した後（非定常状態）にも中心偏析を低減することにより、鋳片の全長に亘って中心偏析を低減するとともに、鋳型への溶鋼供給終了後に湯漏れが発生することを抑止できる方法を提供することである。 Accordingly, an object of the present invention is to reduce the center segregation not only before supplying molten steel to the mold (steady state) but also after supplying molten steel to the mold (unsteady state), thereby reducing the slab. It is to provide a method capable of reducing the center segregation over the entire length of the steel sheet and suppressing the occurrence of molten metal leak after the molten steel supply to the mold is completed.
本発明の連続鋳造方法は、垂直曲げ型の連続鋳造機を用いてスラブ連続鋳造を行う際に、鋳型の上端内寸短片長さＤを２８０〜３１０［ｍｍ］とし、溶鋼中の炭素濃度Ｃを０．０８〜０．５５［ｍａｓｓ％］とし、定常部の鋳造速度Ｖを１．１〜１．３［ｍ/ｍｉｎ］とし、定常部の比水量Ｘ１を０．５〜１．５[l／ｋｇ]とし、メニスカス距離が２８〜３７[ｍ]となる区間におけるロールスタンドの圧下勾配Ｔを０．５〜１．２［ｍｍ／ｍ］とし、
鋳型への溶鋼供給を終了する前から、溶鋼供給を終了した後において鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過するまでの間に、鋳造速度を定常部の鋳造速度Ｖよりも減速する方法において、
（１）鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの平均鋳造速度をＶａとした際に、
０．９６×Ｖ≦Ｖａ≦０．９８×Ｖとし、
（２）鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの平均鋳造速度をＶｂとした際に、
０．９１×Ｖ≦Ｖｂ≦０．９４×Ｖとし、
（３）鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの平均鋳造速度をＶcとした際に、
０．８７×Ｖ≦Ｖｃ≦０．８９×Ｖとし、
前記（１）〜（３）の条件を全て満たし、
鋳型への溶鋼供給を終了した後、鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]以下までの範囲の比水量Ｘ２を０．１[l／ｋｇ]以下とする。
In the continuous casting method of the present invention, when slab continuous casting is performed using a vertical bending type continuous casting machine, the upper end inner short dimension length D of the mold is 280 to 310 [mm], and the carbon concentration C in the molten steel is C. Is 0.08 to 0.55 [mass%], the casting speed V of the stationary part is 1.1 to 1.3 [m / min], and the specific water amount X1 of the stationary part is 0.5 to 1.5 [m / min]. l / kg], and the roll stand rolling gradient T in the section where the meniscus distance is 28 to 37 [m] is 0.5 to 1.2 [mm / m],
A method in which the casting speed is reduced from the casting speed V of the stationary part before the molten steel supply to the mold is finished and after the molten steel supply is finished and before the final end of the slab passes the correction completion position. In
(1) When the average casting speed from one minute before the end of supplying molten steel to the mold to the end of supplying molten steel is Va,
0.96 × V ≦ Va ≦ 0.98 × V,
(2) When the average casting speed from the end of the molten steel supply to the mold until the final end of the slab passes the bending completion position is Vb,
0.91 × V ≦ Vb ≦ 0.94 × V,
(3) When the average casting speed from when the final end of the slab passes through the bending completion position to after passing through the correction completion position is Vc,
0.87 × V ≦ Vc ≦ 0.89 × V,
Satisfy all the above conditions (1) to (3),
After the supply of molten steel to the mold, the specific water amount X2 in the range from 1 [m] to 2 [m] in the casting direction from the final end of the slab is set to 0.1 [l / kg] or less.
本発明では、メニスカス距離が２８〜３７[ｍ]の区間で、圧下勾配Ｔを０．５〜１．２［ｍｍ／ｍ］として鋳片を圧下することにより、定常状態に中心偏析を低減させることができる。
また、上記に加え、鋳型への溶鋼供給を終了する前から、溶鋼供給を終了した後において鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過するまでの間に、鋳造速度を定常状態の鋳造速度Ｖより減速させることにより、この間の平均鋳造速度を３段階（Ｖａ,Ｖｂ,Ｖｃ）で変える。これにより鋳型への溶鋼供給を終了した後（非定常状態）に、中心偏析を低減させることができる。
上記により定常状態及び非定常状態において中心偏析を低減できるため、鋳片の全長に亘って中心偏析を低減できる。
また、鋳型への溶鋼供給を終了した後は、鋳片の最終端部から所定の長さの範囲を、定常状態より少ない比水量Ｘ２で冷却する。これにより最終端部からの湯漏れを抑止できる。
以上より、本発明では鋳片の全長に亘って中心偏析を低減できるとともに、鋳型への溶鋼供給終了後に最終端部から湯漏れが生じることを抑止できる。
In the present invention, in the section where the meniscus distance is 28 to 37 [m], the center segregation is reduced to a steady state by rolling the slab with a rolling gradient T of 0.5 to 1.2 [mm / m]. be able to.
In addition to the above, the casting speed is set to the steady state casting speed before the molten steel supply to the mold is finished and after the molten steel supply is finished until the final end of the slab passes the correction completion position. By decelerating from V, the average casting speed during this period is changed in three stages (Va, Vb, Vc). Thereby, center segregation can be reduced after the molten steel supply to the mold is finished (unsteady state).
Since the center segregation can be reduced in the steady state and the unsteady state as described above, the center segregation can be reduced over the entire length of the slab.
Moreover, after the molten steel supply to the mold is completed, the range of a predetermined length from the final end of the slab is cooled with a specific water amount X2 smaller than that in the steady state. Thereby, the hot water leak from the last end part can be suppressed.
As described above, according to the present invention, center segregation can be reduced over the entire length of the slab, and leakage of molten metal from the final end after the supply of molten steel to the mold can be suppressed.
以下、本発明の好適な実施形態について説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described.
連続鋳造機１００は、図１に示すように、垂直曲げ型連続鋳造機であって、タンディッシュ１と、タンディッシュ１の底部に取り付けられた浸漬ノズル２と、浸漬ノズル２の下部が配置された鋳型３と、鋳型３の直下から鋳造経路Ｑに沿って設けられた複数のロールスタンド４とを備えている。本実施形態では、鋳造経路Ｑに沿って鋳型３に近い側を上流側と呼び、鋳型３に遠い側を下流側と呼ぶ。 As shown in FIG. 1, the continuous casting machine 100 is a vertical bending type continuous casting machine, in which a tundish 1, an immersion nozzle 2 attached to the bottom of the tundish 1, and a lower part of the immersion nozzle 2 are arranged. And a plurality of roll stands 4 provided along the casting path Q from directly below the mold 3. In the present embodiment, the side close to the mold 3 along the casting path Q is called the upstream side, and the side far from the mold 3 is called the downstream side.
鋳型３には平面視において略矩形状の開口が形成されており、スラブを鋳造可能である。鋳型３の鋳型の上端内寸短辺長さは２８０〜３１０[ｍｍ]であり、鋳型の上端内寸長辺長さは例えば１２３０〜２１００[ｍｍ]である。 The mold 3 is formed with a substantially rectangular opening in plan view and can cast a slab. The length of the upper end inside dimension of the mold 3 is 280 to 310 [mm], and the length of the upper end inner dimension of the mold is 1300 to 2100 [mm], for example.
ロールスタンド４には、複数の支持ロール対が設置されている。鋳造方向に隣り合う支持ロールの間には冷却ノズル７が配置されている。本実施形態では冷却ノズル７が配置された区間を「２次冷却帯」と呼び、冷却ノズル７から噴霧される冷却水を「２次冷却水」と呼ぶ。図１では１つのロールスタンド４に３対の支持ロール対が設置された例を図示しているが、１つのロールスタンド４に設置される支持ロール対の数は３対に限られず、変更可能である。 A plurality of support roll pairs are installed on the roll stand 4. A cooling nozzle 7 is disposed between the support rolls adjacent in the casting direction. In the present embodiment, a section in which the cooling nozzle 7 is disposed is referred to as a “secondary cooling zone”, and cooling water sprayed from the cooling nozzle 7 is referred to as “secondary cooling water”. Although FIG. 1 illustrates an example in which three support roll pairs are installed on one roll stand 4, the number of support roll pairs installed on one roll stand 4 is not limited to three and can be changed. It is.
取鍋１０からタンディッシュ１に注がれた溶鋼６は、浸漬ノズル２を介して鋳型３内に注入されると、鋳型３内で冷却され（一次冷却）、凝固シェルを形成しつつ下方へ引き抜かれる。そして、内部まで凝固することにより鋳片が鋳造される。本実施形態では、溶鋼中の炭素濃度Ｃが０．０８〜０．５５［ｍａｓｓ％］のスラブを鋳造する。 When the molten steel 6 poured into the tundish 1 from the ladle 10 is poured into the mold 3 through the immersion nozzle 2, it is cooled in the mold 3 (primary cooling), and forms a solidified shell downward. Pulled out. And a slab is cast by solidifying to the inside. In the present embodiment, a slab having a carbon concentration C in the molten steel of 0.08 to 0.55 [mass%] is cast.
鋳造経路Ｑは、垂直方向に延在した垂直部１１と、垂直部１１から緩やかに湾曲し、径が小さくなる曲げ部１２と、曲げ部１２に連接し、径が一定の円弧部１３と、円弧部１３の下流に設けられ、径が徐々に大きくなる矯正部１４と、矯正部１４から水平方向に延在した水平部１５とを有している。一般的に、垂直部１１の長さが２〜３．５ｍ、曲げ部１２の半径が７〜１１ｍである連続鋳造機が用いられる。 The casting path Q includes a vertical portion 11 extending in the vertical direction, a bending portion 12 that gently curves from the vertical portion 11 and has a reduced diameter, an arc portion 13 that is connected to the bending portion 12 and has a constant diameter, It has the correction | amendment part 14 provided in the downstream of the circular arc part 13, and a diameter becomes large gradually, and the horizontal part 15 extended in the horizontal direction from the correction | amendment part 14. As shown in FIG. In general, a continuous casting machine in which the length of the vertical portion 11 is 2 to 3.5 m and the radius of the bent portion 12 is 7 to 11 m is used.
鋳造開始後、鋳造速度を徐々に増加させ、鋳片を一定速度で引き抜いている定常状態では、鋳造速度Ｖを１．１〜１．３［ｍ／ｍｉｎ］とし、比水量Ｘ１を０．５〜１．５［l／ｋｇ］とする。比水量は以下の式で表される。
In the steady state where the casting speed is gradually increased after the start of casting and the slab is pulled out at a constant speed, the casting speed V is set to 1.1 to 1.3 [m / min], and the specific water amount X1 is set to 0.5. ˜1.5 [l / kg]. The specific water amount is expressed by the following formula.
定常状態では、溶鋼温度および溶鋼成分に応じて任意に決定した目標鋳造速度まで速度を変化させることなく、一定速度で鋳片を引き抜いており、かつ溶鋼静圧の変化がない。本実施形態では、定常状態で鋳型内のメニスカス位置から連続鋳造機の機端（下流端）まで通過した鋳片を「定常鋳片」又は「定常部」と称する。一方、目標鋳造速度とは異なる鋳造速度で鋳片を引き抜いている状態、または溶鋼静圧が変化する状態を「非定常状態」と称し、非定常状態に鋳型内のメニスカス位置から連続鋳造機の機端まで通過した鋳片を「非定常鋳片」又は「非定常部」と称することがある。 In the steady state, the slab is drawn at a constant speed without changing the speed to a target casting speed arbitrarily determined according to the molten steel temperature and the molten steel component, and there is no change in the molten steel static pressure. In the present embodiment, a slab that has passed from the meniscus position in the mold to the machine end (downstream end) of the continuous casting machine in a steady state is referred to as a “steady slab” or a “steady part”. On the other hand, the state in which the slab is drawn at a casting speed different from the target casting speed or the state in which the molten steel static pressure changes is referred to as “unsteady state”, and the unsteady state from the meniscus position in the mold to the continuous casting machine The slab that has passed to the end of the machine may be referred to as “unsteady slab” or “unsteady part”.
本実施形態では、メニスカス距離が２８〜３７［ｍ］の区間Ｆにおいて（図１参照）、ロールスタンドの圧下勾配Ｔを０．５〜１．２［ｍｍ／ｍ］として鋳片を圧下する。区間Ｆで鋳片を圧下することにより定常部の中心偏析を低減することができる。 In the present embodiment, in the section F where the meniscus distance is 28 to 37 [m] (see FIG. 1), the slab is rolled down with the rolling gradient T of the roll stand set to 0.5 to 1.2 [mm / m]. By rolling down the slab in the section F, the center segregation of the stationary part can be reduced.
しかし、鋳型への溶鋼供給終了後は、鋳片が引き抜かれることにより、溶鋼高さｈが低くなるため、溶鋼静圧Ｐが低下し、非定常状態となる（図２参照）。溶鋼静圧Ｐは、以下の式で表される（特許公開２０１０−１８８３８０の［００４１］参照）。
溶鋼静圧Ｐ[ｋｇｆ／ｍ2]＝溶鋼密度ρ[ｋｇ／ｍ3]×溶鋼高さｈ［ｍ］
溶鋼静圧Ｐが低下すると、鋳片を圧下する過程で溶鋼静圧Ｐによる反力が小さくなるため、区間Ｆで圧下した際、圧下効率が増大して過圧下となる。これにより濃化溶鋼が最終凝固部に向かって絞り出されて集積し、中心偏析が悪化する。
また、鋳型への溶鋼供給終了後は、最終端部への溶鋼供給に伴う熱供給がなくなるとともに最終端部（未凝固溶鋼）から放熱することにより、凝固状態が変化する。
However, after the supply of molten steel to the mold is finished, the slab is pulled out, so that the molten steel height h is lowered, so that the molten steel static pressure P is lowered and the unsteady state is obtained (see FIG. 2). The molten steel static pressure P is expressed by the following equation (see [0041] of Patent Publication 2010-188380).
Molten steel static pressure P [kgf / m 2 ] = molten steel density ρ [kg / m 3 ] × molten steel height h [m]
When the molten steel static pressure P is lowered, the reaction force due to the molten steel static pressure P is reduced in the process of rolling down the slab, so that when the molten steel is reduced in the section F, the reduction efficiency is increased and overpressure is caused. As a result, the concentrated molten steel is squeezed and accumulated toward the final solidified portion, and the center segregation is worsened.
In addition, after the supply of molten steel to the mold is completed, the heat supply associated with the supply of molten steel to the final end is lost, and the solidified state is changed by releasing heat from the final end (unsolidified molten steel).
このため鋳型への溶鋼供給を終了した後は、区間Ｆで鋳片を圧下しても中心偏析を低減することが難しい。そこで、溶鋼供給終了後の非定常状態に中心偏析を低減できる方法について研究したところ、平均鋳造速度を制御することにより中心偏析を低減できるという知見を得た。 For this reason, after the molten steel supply to the mold is finished, it is difficult to reduce the center segregation even if the slab is reduced in the section F. Then, when the method which can reduce center segregation to the unsteady state after completion | finish of molten steel supply was researched, the knowledge that center segregation can be reduced by controlling an average casting speed was acquired.
具体的には、図３に示すように、鋳型への溶鋼供給終了前１分前から(１),(２)及び(３)の３段階で平均鋳造速度を低下させることにより、中心偏析を低減できるという知見を得た。
(１)「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了まで」:平均鋳造速度Ｖａ
(２)「鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまで」:平均鋳造速度Ｖｂ
(３)「鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまで」:平均鋳造速度Ｖｃ
Specifically, as shown in FIG. 3, by reducing the average casting speed in three stages (1), (2) and (3) from one minute before the end of supplying molten steel to the mold, central segregation is performed. The knowledge that it can reduce was obtained.
(1) “From one minute before the molten steel supply to the mold ends to the end of the molten steel supply”: Average casting speed Va
(2) “From the end of supplying molten steel to the mold until the final end of the slab passes the bending completion position”: Average casting speed Vb
(3) “From the end of the slab after passing through the bending completion position until passing through the correction completion position”: Average casting speed Vc
(１)の溶鋼供給終了前と、(２)及び(３)の溶鋼供給終了後とでは、鋳型内溶鋼への熱供給量が異なるため凝固状態が異なる。また、溶鋼高さｈが異なるため（図２参照）、溶鋼静圧Ｐが異なり、区間Ｆにおける圧下の影響が異なる（図１参照）。したがって、(１)の溶鋼供給終了前と(２)及び(３)の溶鋼供給終了後とで平均鋳造速度を変える必要がある。 Since the amount of heat supplied to the molten steel in the mold is different between before the end of the molten steel supply of (1) and after the end of the molten steel supply of (2) and (3), the solidification state is different. In addition, since the molten steel height h is different (see FIG. 2), the molten steel static pressure P is different, and the influence of reduction in the section F is different (see FIG. 1). Therefore, it is necessary to change the average casting speed before the end of the molten steel supply in (1) and after the end of the molten steel supply in (2) and (3).
また、溶鋼供給終了後に平均鋳造速度を２段階（(２)と(３)）で変えるのは、垂直曲げ型連続鋳造機を用いた鋳造では、溶鋼供給終了後に鋳片の最終端部が引き抜かれていく過程において、垂直部１１及び曲げ部１２と、円弧部１３及び矯正部１４とで、溶鋼高さｈの変化量が異なる。これに伴い溶鋼静圧Ｐ（＝溶鋼密度ρ[ｋｇ／ｍ3]×溶鋼高さｈ[ｍ]）の変化量も変わる。このため溶鋼供給終了後は、平均鋳造速度を曲げ完了位置より上流（(２)）と下流（(３)）とで変える必要があるという知見を得た。 Also, the average casting speed is changed in two stages ((2) and (3)) after the molten steel supply is completed. In the casting using the vertical bending type continuous casting machine, the final end of the slab is pulled after the molten steel supply is completed. In the process of being pulled out, the amount of change in the molten steel height h differs between the vertical part 11 and the bent part 12, and the arc part 13 and the correction part 14. Accordingly, the amount of change in the molten steel static pressure P (= molten steel density ρ [kg / m 3 ] × molten steel height h [m]) also changes. For this reason, the knowledge that it was necessary to change the average casting speed upstream ((2)) and downstream ((3)) from the bending completion position after completion of the molten steel supply was obtained.
以下、平均鋳造速度の制御方法について、図４及び図５Ａ〜図５Ｄを参照しつつ説明する。 Hereinafter, a method for controlling the average casting speed will be described with reference to FIGS. 4 and 5A to 5D.
「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの間」になるまでは（図４のＳ１：ＮＯ）、「定常状態の鋳造速度Ｖ」（１．１〜１．３［ｍ／ｍｉｎ］）で鋳片を引き抜く（図４のＳ２、図５Ａ参照）。 Until “from one minute before the molten steel supply to the mold ends until the molten steel supply ends” (S1: NO in FIG. 4), the “steady state casting speed V” (1.1 to 1.3 [ m / min]), the slab is pulled out (see S2 in FIG. 4 and FIG. 5A).
「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの間」になると（図４のＳ１：ＹＥＳ）、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」より減速させて、(１)『鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの平均鋳造速度Ｖａ』が０．９６×Ｖ≦平均鋳造速度Ｖａ≦０．９８×Ｖを満たすようする（図４のＳ３、図５Ｂ参照）。 When “from one minute before the molten steel supply to the mold ends to the end of the molten steel supply” (S1: YES in FIG. 4), the casting speed is reduced from the “steady state casting speed V” (1) The “average casting speed Va from one minute before the molten steel supply to the mold ends until the molten steel supply ends” satisfies 0.96 × V ≦ average casting speed Va ≦ 0.98 × V (S3 in FIG. 4, (See FIG. 5B).
「鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの間」になるまでは（図４のＳ４：ＮＯ）、まだ「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの間」であるため、『平均鋳造速度Ｖａ』が０．９６×Ｖ≦平均鋳造速度Ｖａ≦０．９８×Ｖを満たすようする（図４のＳ３、図５Ｂ参照）。 Until the end of the molten steel supply to the mold until the final end of the slab passes through the bending completion position (S4: NO in FIG. 4), still "the supply of molten steel to the mold is completed" Since “from 1 minute before the end of the molten steel supply”, “average casting speed Va” satisfies 0.96 × V ≦ average casting speed Va ≦ 0.98 × V (S3 in FIG. 4, FIG. 5B).
「鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの間」になると、（図４のＳ４：ＹＥＳ）、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」より減速させて、(２)『鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの平均鋳造速度Ｖｂ』が０．９１×Ｖ≦Ｖｂ≦０．９４×Ｖを満たすようにする（図４のＳ５、図５Ｃ参照）。 When “from the end of supplying molten steel to the mold until the final end of the slab passes the bending completion position” (S4 in FIG. 4: YES), the casting speed is set to “steady state casting speed V (2) “Average casting speed Vb from the end of the molten steel supply to the mold until the final end of the slab passes the bending completion position” is 0.91 × V ≦ Vb ≦ 0 .94 × V is satisfied (see S5 in FIG. 4 and FIG. 5C).
「鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの間」になるまでは（図４のＳ４：ＮＯ）、まだ「鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの間」であるため、『平均鋳造速度Ｖｂ』が０．９１×Ｖ≦Ｖｂ≦０．９４×Ｖを満たすようにする（図４のＳ５、図５Ｃ参照）。 Until “from the time when the final end of the slab passes the bending completion position to the time when it passes the correction completion position” (S4: NO in FIG. 4), it is still “after the supply of molten steel to the mold is finished. Since the time until the final end of the slab passes through the bending completion position, the “average casting speed Vb” satisfies 0.91 × V ≦ Vb ≦ 0.94 × V (FIG. 4). S5, see FIG. 5C).
「鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの間」になると（図４のＳ６：ＹＥＳ）、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」より減速させて、(３)『鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの平均鋳造速度Ｖｃ』が０．８７×Ｖ≦Ｖｃ≦０．８９×Ｖを満たすようにする（図４のＳ７、図４Ｄ参照）。鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過するまで、これを継続する（図４のＳ８、図４Ｄ参照）。 When “From the end of the slab after passing through the bending completion position to passing through the correction completion position” (S6: YES in FIG. 4), the casting speed is reduced from the “steady state casting speed V”. (3) “Average casting speed Vc from the end of the slab after passing through the bending completion position to passing through the correction completion position” is 0.87 × V ≦ Vc ≦ 0.89 × V. (See S7 in FIG. 4 and FIG. 4D). This is continued until the final end of the slab passes the correction completion position (see S8 in FIG. 4 and FIG. 4D).
鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過した後も（図４のＳ８：ＹＥＳ）、鋳造を継続し（図４のＳ９）、最終端部の引き抜きが完了すると、鋳造を終了する。 Even after the final end portion of the slab has passed the correction completion position (S8 in FIG. 4: YES), the casting is continued (S9 in FIG. 4), and when the drawing of the final end portion is completed, the casting is finished.
このように、(１),(２)及び(３)では、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」よりも減速させている。これは、以下の理由からである。
鋳型への溶鋼供給終了前に（(１)）、鋳造速度を定常状態の鋳造速度Ｖよりも増速した場合、鋳型内への吐出流量が増加し、メニスカス部での湯面変動が増大することにより、パウダー巻き込みの発生など鋳片品質が悪化する。
また、鋳型への溶鋼供給終了後に（(２)及び(３)）、鋳造速度を定常状態の鋳造速度Ｖよりも増速した場合、鋳片を区間Ｆで圧下した際に過圧下され（図１参照）、中心偏析が悪化する。
As described above, in (1), (2), and (3), the casting speed is set lower than the “steady-state casting speed V”. This is for the following reason.
Before the end of supplying molten steel to the mold ((1)), when the casting speed is increased from the casting speed V in the steady state, the discharge flow rate into the mold increases and the fluctuation of the molten metal surface at the meniscus increases. This deteriorates the quality of the slab such as the occurrence of powder entrainment.
Further, after the molten steel supply to the mold is finished ((2) and (3)), when the casting speed is increased from the steady casting speed V, the slab is over-pressurized when the slab is crushed in the section F (see FIG. 1), the center segregation is worsened.
次に、(１),(２)及び(３)について詳細に説明する。 Next, (1), (2) and (3) will be described in detail.
(１)鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了まで
I)平均鋳造速度Ｖａ
鋳型への溶鋼供給を終了する１分前より以前は、溶鋼高さｈが変化しないため、溶鋼静圧Ｐも変化しない（図２参照）。この状態で、鋳造速度を定常部の鋳造速度Ｖよりも減速すると、凝固シェル厚みが増加し、区間Ｆで圧下した際に圧下不足となる（図１参照）。これにより中心偏析が悪化する。
(1) From one minute before the molten steel supply to the mold ends to the end of the molten steel supply
I) Average casting speed Va
Before 1 minute before the molten steel supply to the mold ends, the molten steel height h does not change, so the molten steel static pressure P does not change (see FIG. 2). In this state, if the casting speed is decelerated from the casting speed V of the stationary part, the thickness of the solidified shell increases, and when it is reduced in the section F, the reduction becomes insufficient (see FIG. 1). This worsens the center segregation.
一方、鋳型への溶鋼供給終了後に鋳造速度を減速しても、凝固シェル厚みを十分に増加させることができないため、溶鋼静圧Ｐの低下による区間Ｆでの過圧下を抑止することができない。 On the other hand, even if the casting speed is reduced after the molten steel supply to the mold is completed, the thickness of the solidified shell cannot be increased sufficiently, so that the overpressure in the section F due to the decrease in the molten steel static pressure P cannot be suppressed.
そこで、「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの間」になると、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」よりも減速し、この間の平均鋳造速度Ｖａが０．９６×Ｖ≦Ｖａ≦０．９８×Ｖを満たすようにする（図５Ｂ参照）。平均鋳造速度Ｖａは以下の式で表される。
「鋳造長さ」は、鋳造方向への引き抜き距離を測定するロールを用いて、ロール径とロール回転数から算出することができる。
Therefore, when “from one minute before the molten steel supply to the mold ends to the end of the molten steel supply” is reached, the casting speed is reduced from the “steady-state casting speed V”, and the average casting speed Va during this period is 0. 96 × V ≦ Va ≦ 0.98 × V is satisfied (see FIG. 5B). The average casting speed Va is expressed by the following formula.
The “casting length” can be calculated from the roll diameter and the roll rotation speed by using a roll that measures a drawing distance in the casting direction.
平均鋳造速度Ｖａが０．９６×Ｖより遅い場合は、凝固シェル厚みの増加が大きくなることにより、区間Ｆで圧下した際に圧下不足が生じ、中心偏析が悪化する。一方、平均鋳造速度Ｖａが０．９８×Ｖより速い場合は、凝固シェル厚みの増加が小さいため、区間Ｆで圧下した際に過圧下が生じる。これにより濃化溶鋼が最終凝固部に吸い込まれることによって集積し、中心偏析が悪化する。 When the average casting speed Va is slower than 0.96 × V, the increase in the solidified shell thickness increases, so that under-rolling occurs in the section F, and the center segregation deteriorates. On the other hand, when the average casting speed Va is higher than 0.98 × V, since the increase in the solidified shell thickness is small, over-pressurization occurs when the roll is reduced in the section F. As a result, the concentrated molten steel is collected by being sucked into the final solidified portion, and the center segregation is worsened.
鋳造速度を減速するタイミングは、『鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの平均鋳造速度Ｖａ』が０．９６×Ｖ≦Ｖａ≦０．９８×Ｖを満たす限り、どのタイミングでもよい。例えば、鋳型への溶鋼供給を終了する１分前でもよく、鋳型への溶鋼供給を終了する１分前より後でもよい。 As long as “the average casting speed Va from one minute before the molten steel supply to the mold ends until the molten steel supply ends” satisfies 0.96 × V ≦ Va ≦ 0.98 × V, It may be timing. For example, it may be one minute before the molten steel supply to the mold ends or may be after one minute before the molten steel supply to the mold ends.
また、鋳造速度の減速方法には、様々な方法を用いることができる。例えば、鋳造速度を階段状に減速させてもよく、一定の減速率で徐々に減速させてもよい。これは以下の理由からである。 Various methods can be used as a method for reducing the casting speed. For example, the casting speed may be reduced stepwise, or may be gradually reduced at a constant reduction rate. This is for the following reason.
図６Ａには、定常部の鋳造速度Ｖを１．１[ｍ／ｍｉｎ]としたときの、４つの減速方法（ＣＡＳＥ１〜４）を示している。また図５Ｂには、鋳型への溶鋼供給を終了した時点の凝固完了位置（ＣＡＳＥ１〜４）を示している。
ＣＡＳＥ１,ＣＡＳＥ２及びＣＡＳＥ３の平均鋳造速度Ｖａは、１．０８ｍ／ｍｉｎ（＝０．９８×Ｖ(上限値)）である。
ＣＡＳＥ４の平均鋳造速度Ｖａは、１．０４ｍ／ｍｉｎ（＜０．９６×Ｖ(下限外れ)）である。
FIG. 6A shows four speed reduction methods (CASE1 to CASE4) when the casting speed V of the stationary part is 1.1 [m / min]. FIG. 5B shows the solidification completion position (CASE1 to CASE4) when the molten steel supply to the mold is finished.
The average casting speed Va of CASE1, CASE2, and CASE3 is 1.08 m / min (= 0.98 × V (upper limit value)).
The average casting speed Va of CASE 4 is 1.04 m / min (<0.96 × V (off the lower limit)).
中心偏析は、凝固時の収縮およびバルジングにより、濃化溶鋼が最終凝固部の凝固完了位置に向かって流動して凝固することで発生する（特許公開平１１−３２００６４の[０００３]参照）。凝固完了位置が下流にずれると、その位置に向かって濃化溶鋼が流動して凝固することにより、中心偏析が発生する。このため中心偏析が発生するかの判断には、凝固完了位置が重要となる。 Center segregation occurs when the concentrated molten steel flows toward the solidification completion position of the final solidified part and solidifies due to shrinkage and bulging during solidification (see Japanese Patent Publication No. 11-320064 [0003]). When the solidification completion position is shifted downstream, the concentrated molten steel flows toward the position and solidifies, thereby causing center segregation. For this reason, the solidification completion position is important in determining whether center segregation occurs.
図５Ｂから、ＣＡＳＥ１,ＣＡＳＥ２及びＣＡＳＥ３の凝固完了位置は同じ位置であることから、減速方法が異なっても同じ平均鋳造速度Ｖａであれば、凝固完了位置は同じ位置になることがわかった。一方平均鋳造速度Ｖａが小さいＣＡＳＥ４の凝固完了位置は、ＣＡＳＥ１,２,３の凝固完了位置と異なり、下流にずれた。 From FIG. 5B, since the solidification completion positions of CASE1, CASE2, and CASE3 are the same position, it was found that the solidification completion positions are the same at the same average casting speed Va even if the deceleration method is different. On the other hand, the solidification completion position of CASE 4 having a small average casting speed Va was shifted downstream, unlike the solidification completion positions of CASE 1, 2, and 3.
上記から減速方法が異なっても、平均鋳造速度Ｖａが同じであれば、最終凝固位置は同じ位置であるため、減速方法は中心偏析の発生に影響しない。したがって、鋳造速度を「定常部の鋳造速度Ｖ」より減速させる限り、様々な方法で減速させることができる。 Even if the deceleration method is different from the above, if the average casting speed Va is the same, the final solidification position is the same position, so the deceleration method does not affect the occurrence of center segregation. Therefore, as long as the casting speed is decelerated from “the casting speed V of the stationary part”, it can be decelerated by various methods.
ここで、図６Ｂに示す凝固完了位置の計算方法について説明する。 Here, a method of calculating the solidification completion position shown in FIG. 6B will be described.
連続鋳造機内スラブの凝固シェル厚みｄ[ｍｍ]は、凝固定数Ｋ及び経過時間ｔ[ｍｉｎ]から下記式で表される（鉄鋼基礎共同研究会、連続鋳造における力学的挙動部会『連続鋳造における力学的挙動』、昭和６０年４月発行、ｐ.２７ ３行目)。
ｄ＝Ｋ×ｔ0.5
時間tでの凝固シェル厚みをｄ（ｔ）としたとき、ｄ（ｔ）は下記（ａ）式で表される。
ｄ（ｔ）＝ｋ×ｔ0.5・・・（ａ）
また、時間t＋Δｔでの凝固シェル厚みをｄ（ｔ＋Δｔ）としたとき、ｄ（ｔ＋Δｔ）
は下記（ｂ）式で表される。
ｄ（ｔ＋Δｔ）＝ｋ×（ｔ＋Δｔ）0.5・・・（ｂ）
（ａ）式よりｄ2（ｔ）＝ｋ2×ｔ、（ｂ）式よりｄ2（ｔ＋Δｔ）＝ｋ2×（ｔ＋Δ
ｔ）＝ｄ2（ｔ）＋ｋ2Δｔであるから、（ｂ）式は（ｃ）式で表される。
ｄ（ｔ＋Δｔ）＝（ｄ2（ｔ）＋ｋ2Δｔ）0.5・・・（ｃ）
時間ｔにおけるメニスカス距離Ｌ（ｔ）としたとき、時間t＋Δｔのメニスカス距離Ｌ
（ｔ＋Δｔ）は（ｄ）式で表される。
Ｌ（ｔ＋Δｔ）＝Ｌ（ｔ）＋Ｖ（ｔ）×Δｔ・・・（ｄ）
ここで、Ｖ（ｔ）は時間tでの鋳造速度である。
（ｃ）式及び（ｄ）式より、時間ｔ＋Δｔにおける凝固シェル厚みとメニスカス距離と
の関係が得られる。凝固完了位置は、凝固シェル厚みが鋳片厚みの半分となる位置であるため、上記関係から凝固完了位置を算出できる。
The solidification shell thickness d [mm] of the slab in the continuous casting machine is expressed by the following formula from the solidification constant K and the elapsed time t [min] (Steel Joint Research Group, Mechanical Behavior Section in Continuous Casting “Mechanics in Continuous Casting” Behavior, ”published April 1985, p.27, 3rd line).
d = K × t 0.5
When the solidified shell thickness at time t is d (t), d (t) is expressed by the following equation (a).
d (t) = k × t 0.5 (a)
Further, when the solidified shell thickness at time t + Δt is d (t + Δt), d (t + Δt)
Is represented by the following formula (b).
d (t + Δt) = k × (t + Δt) 0.5 (b)
From equation (a), d 2 (t) = k 2 × t, and from equation (b), d 2 (t + Δt) = k 2 × (t + Δ
Since t) = d 2 (t) + k 2 Δt, equation (b) is expressed by equation (c).
d (t + Δt) = (d 2 (t) + k 2 Δt) 0.5 (c)
Meniscus distance L at time t + Δt, where meniscus distance L (t) at time t
(T + Δt) is expressed by equation (d).
L (t + Δt) = L (t) + V (t) × Δt (d)
Here, V (t) is a casting speed at time t.
From the equations (c) and (d), the relationship between the thickness of the solidified shell and the meniscus distance at time t + Δt is obtained. Since the solidification completion position is a position where the thickness of the solidification shell is half of the slab thickness, the solidification completion position can be calculated from the above relationship.
II)鋳型への溶鋼供給を終了する１分前の判定方法
本実施形態では、タンディッシュ内の溶鋼重量を基準に、下記の手順で「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前」を判定した。
II) Judgment method one minute before the supply of molten steel to the mold In this embodiment, “one minute before the supply of molten steel to the mold ends” is determined according to the following procedure based on the weight of the molten steel in the tundish. did.
１)「鋳型への溶鋼供給を終了するタンディッシュ内の目標溶鋼重量（Ａ）」を事前に決定した。
２)鋳造終了前になると、取鍋からタンディッシュへ溶鋼が供給されなくなり、タンディッシュ内の溶鋼重量が低下し始める（図７参照）。「タンディッシュ内の溶鋼重量が低下し始めた時間ｔ1」と「時間ｔ1におけるタンディッシュ内の溶鋼重量（Ｂ）」を測定した。
「時間ｔ1におけるタンディッシュ内の溶鋼重量（Ｂ）」及び「鋳型への溶鋼供給を終了するタンディッシュ内の目標溶鋼重量（Ａ）」から、下記式により『「タンディッシュ内の溶鋼重量が低下し始めた時間ｔ1」から「鋳型への溶鋼供給終了」までの時間（Ｚ）』を算出した。
３）２）で算出した時間（Ｚ）より、「鋳型への溶鋼供給を終了する時ｔ2」を算出し、
鋳型への溶鋼供給を終了する１分前の時間Ｔ1を決定した。
1) The “target molten steel weight (A) in the tundish for finishing the molten steel supply to the mold” was determined in advance.
2) Before the end of casting, molten steel is no longer supplied from the ladle to the tundish, and the molten steel weight in the tundish begins to decrease (see FIG. 7). “Time t 1 when the molten steel weight in the tundish began to decrease” and “molten steel weight (B) in the tundish at time t 1 ” were measured.
From “the molten steel weight in the tundish at time t 1 (B)” and “the target molten steel weight in the tundish for which the molten steel supply to the mold is finished (A)”, “the molten steel weight in the tundish is The time (Z) from the time “t 1 ” when it began to decrease to the “end of molten steel supply to the mold” was calculated.
3) From the time (Z) calculated in 2), “when the molten steel supply to the mold ends t 2 ” is calculated,
A time T 1 one minute before the end of supplying molten steel to the mold was determined.
なお、上記では取鍋からタンディッシュへの溶鋼供給が終了した後、タンディッシュ重量が低下し始めるタイミングを基準として「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前」を判定しているが、これ以外のタイミングで「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前」を判定してもよい。 In the above, after the molten steel supply from the ladle to the tundish is completed, “1 minute before the molten steel supply to the mold is terminated” is determined based on the timing at which the tundish weight starts to decrease. It may be determined that “one minute before the supply of molten steel to the mold ends” at a timing other than
(２)鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまで
「鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの間Ｊ1」になると、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」よりも減速し、この間の平均鋳造速度Ｖｂが０．９１×Ｖ≦Ｖｂ≦０．９４×Ｖを満たすようにする（図５Ｃ参照）。平均鋳造速度Ｖｂは以下の式で表される。
「曲げ完了位置」とは、曲げ部１２の終端（下流端）である（図１参照）。
(2) After the molten steel supply to the mold is finished and until the final end of the slab passes the bending completion position “After the molten steel supply to the mold is finished, the final end of the slab passes the bending completion position Until it becomes J 1 ”, the casting speed is decelerated from the“ steady state casting speed V ”so that the average casting speed Vb during this period satisfies 0.91 × V ≦ Vb ≦ 0.94 × V. (See FIG. 5C). The average casting speed Vb is expressed by the following formula.
The “bending completion position” is the terminal end (downstream end) of the bending portion 12 (see FIG. 1).
平均鋳造速度Ｖｂが０．９１×Ｖより遅い場合は、凝固シェル厚みの増加が大きくなることにより、区間Ｆで圧下した際に圧下不足が生じ、中心偏析が悪化する。一方、平均鋳造速度Ｖｂが０．９４×Ｖより速い場合は、凝固シェル厚みの増加が小さいため、区間Ｆで圧下した際に過圧下が生じる。これにより中心偏析が悪化する。 When the average casting speed Vb is slower than 0.91 × V, the increase in the thickness of the solidified shell becomes large, resulting in insufficient under-rolling when being reduced in the section F, and the center segregation is deteriorated. On the other hand, when the average casting speed Vb is higher than 0.94 × V, since the increase in the solidified shell thickness is small, over-pressurization occurs when the roll is reduced in the section F. This worsens the center segregation.
鋳造速度を減速するタイミングは、『鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの平均鋳造速度Ｖｂ』が０．９１×Ｖ≦Ｖａ≦０．９４×Ｖを満たす限り、どのタイミングでもよい。例えば、鋳型への溶鋼供給を終了した直後でもよく、鋳型への溶鋼供給を終了してから所定時間経過後でもよい。 The timing for decelerating the casting speed is “average casting speed Vb from the end of supplying molten steel to the mold until the final end of the slab passes the bending completion position” is 0.91 × V ≦ Va ≦ 0. Any timing is acceptable as long as 94 × V is satisfied. For example, it may be immediately after the supply of molten steel to the mold is completed, or may be performed after a predetermined time has elapsed after the supply of molten steel to the mold is completed.
また、鋳造速度の減速は、鋳造速度を定常部の鋳造速度Ｖより減速させる限り、様々な方法を利用することができる。例えば、鋳造速度を階段状に減速させてもよく、一定の減速率で徐々に減速させてもよい。(１)と同様に、平均鋳造速度Ｖｂが同じであれば最終凝固位置は同じ位置であり、減速方法は中心偏析の発生に影響しないためである。 In addition, various methods can be used to reduce the casting speed as long as the casting speed is reduced from the casting speed V of the stationary part. For example, the casting speed may be reduced stepwise, or may be gradually reduced at a constant reduction rate. As in (1), if the average casting speed Vb is the same, the final solidification position is the same position, and the deceleration method does not affect the occurrence of center segregation.
(３)鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまで
「鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの間Ｊ2」になると、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」よりも減速し、この間の平均鋳造速度Ｖｃが０．８７×Ｖ≦Ｖｃ≦０．８９×Ｖを満たすようにする（図５Ｄ参照）。平均鋳造速度Ｖｃは以下の式で表される。
矯正完了位置とは、矯正部１４の終端（下流端）である（図１参照）。
(3) After the final end of the slab passes through the bending completion position and after passing through the correction completion position, “After the final end of the slab passes through the bending completion position and after passing through the correction completion position. When “J 2 ” is reached, the casting speed is reduced from the “steady-state casting speed V” so that the average casting speed Vc during this period satisfies 0.87 × V ≦ Vc ≦ 0.89 × V (FIG. 5D). reference). The average casting speed Vc is expressed by the following formula.
The correction completion position is the end (downstream end) of the correction unit 14 (see FIG. 1).
平均鋳造速度Ｖｃが０．８７×Ｖより遅い場合は、凝固シェル厚みの増加が大きくなることにより、区間Ｆで圧下した際に圧下不足が生じて中心偏析が悪化する。一方、平均鋳造速度Ｖｃが０．８９×Ｖより速い場合は、凝固シェル厚みの増加が小さいため、区間Ｆで圧下した際に過圧下が生じる。これにより中心偏析が悪化する。 When the average casting speed Vc is slower than 0.87 × V, the increase in the thickness of the solidified shell increases, so that when the rolling is performed in the section F, insufficient rolling occurs and the center segregation is deteriorated. On the other hand, when the average casting speed Vc is higher than 0.89 × V, since the increase in the solidified shell thickness is small, over-pressurization occurs when the roll is reduced in the section F. This worsens the center segregation.
鋳造速度を減速するタイミングは、『鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの平均鋳造速度Ｖｃ』が０．８７×Ｖ≦Ｖａ≦０．８９×Ｖを満たす限り、どのタイミングでもよい。例えば、鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した直後でもよく、鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過してから所定時間経過後でもよい。 The timing at which the casting speed is decelerated is “average casting speed Vc from when the final end of the slab passes through the bending completion position to after passing through the correction completion position” is 0.87 × V ≦ Va ≦ 0.89 × Any timing is acceptable as long as V is satisfied. For example, it may be immediately after the final end of the slab has passed the bending completion position, or may be after a predetermined time has elapsed since the final end of the slab has passed the bending completion position.
また、鋳造速度の減速は、様々な方法を利用することができる。例えば、鋳造速度を階段状に減速させてもよく、一定の減速率で徐々に減速させてもよい。これは以下の理由からである。 In addition, various methods can be used to reduce the casting speed. For example, the casting speed may be reduced stepwise, or may be gradually reduced at a constant reduction rate. This is for the following reason.
図８Ａには、定常部の鋳造速度Ｖを１．１[ｍ／ｍｉｎ]としたときの、４つの減速方法（ＣＡＳＥ５〜８）を示している。また図８Ｂには、鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過した時の凝固完了位置（ＣＡＳＥ５〜８）を示している。
ＣＡＳＥ５,ＣＡＳＥ６及びＣＡＳＥ７の平均鋳造速度Ｖｃは、０．９８ｍ／ｍｉｎ（＝０．８９×Ｖ(上限値)）である。
ＣＡＳＥ８の平均鋳造速度Ｖｃは、０．９４ｍ／ｍｉｎ（＜０．８７×Ｖ(下限外れ)）である。
なお、鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでは、上述した平均鋳造速度Ｖａ及び平均鋳造速度Ｖｂを満たすようにした。
FIG. 8A shows four deceleration methods (CASE 5 to 8) when the casting speed V of the stationary part is 1.1 [m / min]. FIG. 8B shows the solidification completion position (CASE 5 to 8) when the final end of the slab has passed the correction completion position.
The average casting speed Vc of CASE 5, CASE 6 and CASE 7 is 0.98 m / min (= 0.89 × V (upper limit value)).
The average casting speed Vc of CASE 8 is 0.94 m / min (<0.87 × V (off the lower limit)).
The average casting speed Va and the average casting speed Vb described above were satisfied until the final end of the slab passed the bending completion position.
図８Ｂから、ＣＡＳＥ５,ＣＡＳＥ６及びＣＡＳＥ７の凝固完了位置は同じ位置であった。減速方法が異なっても同じ平均鋳造速度Ｖｃであれば、凝固完了位置は同じ位置になることがわかった。一方、平均鋳造速度Ｖｃが小さいＣＡＳＥ８の凝固完了位置は、ＣＡＳＥ１,２,３の凝固完了位置と異なり、下流にずれた。 From FIG. 8B, the solidification completion positions of CASE5, CASE6, and CASE7 were the same position. It has been found that the solidification completion position is the same if the average casting speed Vc is the same even if the deceleration method is different. On the other hand, the solidification completion position of CASE 8 having a low average casting speed Vc was shifted downstream, unlike the solidification completion positions of CASE 1, 2, and 3.
上記から減速方法が異なっても、平均鋳造速度Ｖｃが同じであれば、最終凝固位置は同じ位置であるため、減速方法は中心偏析の発生に影響しないことがわかった。したがって、鋳造速度を「定常部の鋳造速度Ｖ」より減速させる限り、様々な方法で減速させることができる。 From the above, it was found that even if the speed reduction method is different, if the average casting speed Vc is the same, the final solidification position is the same position, and therefore the speed reduction method does not affect the occurrence of center segregation. Therefore, as long as the casting speed is decelerated from “the casting speed V of the stationary part”, it can be decelerated by various methods.
以上より、鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から、鋳型への溶鋼供給を終了後において鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過するまでの間に、鋳造速度を「定常状態の鋳造速度Ｖ」より減速させ、この間の平均鋳造速度を３段階で変化させる。また、メニスカス距離が２８〜３７[ｍ]の区間で、圧下勾配Ｔを０．５〜１．２［ｍｍ／ｍ］として鋳片を圧下する。これにより、定常状態及び鋳型への溶鋼供給終了後の非定常状態において中心偏析を低減させることができる。よって、鋳片の全長に亘って中心偏析を低減できる。 As described above, the casting speed is changed to “steady state” from one minute before the molten steel supply to the mold ends until the final end of the slab passes the correction completion position after the molten steel supply to the mold ends. It is decelerated from the “casting speed V”, and the average casting speed during this period is changed in three stages. Further, in the section where the meniscus distance is 28 to 37 [m], the slab is rolled down with a rolling gradient T of 0.5 to 1.2 [mm / m]. Thereby, center segregation can be reduced in the steady state and in the unsteady state after completion of the molten steel supply to the mold. Therefore, center segregation can be reduced over the entire length of the slab.
（鋳型への溶鋼供給終了後の二次冷却）
鋳型への溶鋼供給終了後は、鋳片の最終部が過冷却され、凝固シェルが変形することにより、最終端部から湯漏れが発生しすい。そこで、「鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]以下の範囲Ｌｔ」の冷却（二次冷却）を、定常状態の冷却よりも弱める。具体的には、範囲Ｌｔを比水量Ｘ２が０．１[l／ｋｇ]以下で冷却する（図９参照）。
(Secondary cooling after supply of molten steel to the mold)
After the supply of molten steel to the mold is finished, the final part of the slab is supercooled and the solidified shell is deformed, so that hot water leaks from the final end. Therefore, cooling (secondary cooling) in the “range Lt of 1 [m] or more and 2 [m] or less from the final end of the slab in the casting direction” is weaker than cooling in the steady state. Specifically, the range Lt is cooled when the specific water amount X2 is 0.1 [l / kg] or less (see FIG. 9).
冷却を弱める範囲を鋳片の最終端部から鋳造方向に２ｍより長くした場合、鋳片の凝固を十分に促進させることができないため、鋳片の最終端部が水平部を通過した時、最終端部から湯漏れが発生する。 If the range for weakening the cooling is longer than 2 m in the casting direction from the final end of the slab, solidification of the slab cannot be promoted sufficiently, so when the final end of the slab passes the horizontal part, Hot water leaks from the end.
一方、冷却を弱める範囲を鋳片の最終端部から鋳造方向に１ｍより短くした場合、鋳片の最終部が過冷却され、熱収縮により鋳片（凝固シェル）が変形する。これにより未凝固溶鋼が上方に押し出され、最終端部から湯漏れが発生する。 On the other hand, when the range in which the cooling is weakened is shorter than 1 m from the final end of the slab in the casting direction, the final part of the slab is supercooled, and the slab (solidified shell) is deformed by heat shrinkage. As a result, the unsolidified molten steel is pushed upward, and hot water leaks from the final end.
また、「鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]以下の範囲Ｌｔ」への比水量が０．１[l／ｋｇ]より多い場合は、鋳片が過冷却され、熱収縮により鋳片（凝固シェル）が変形する。これにより最終端部から湯漏れが発生する。また、最終端部が過冷却されると、鋳片強度が増加するため、ロールスタンドへの負荷が増大する。 In addition, when the specific water amount in the range “Lt from 1 [m] to 2 [m] in the casting direction from the final end of the slab” is greater than 0.1 [l / kg], the slab is supercooled. The slab (solidified shell) is deformed by heat shrinkage. This causes hot water leakage from the final end. Moreover, since the slab strength increases when the final end is supercooled, the load on the roll stand increases.
なお、範囲Ｌｔの比水量はゼロでも問題ないが、水平部を通過したときの湯漏れ防止の観点から、範囲Ｌｔを冷却することにより、凝固促進を図ることが望ましい。 The specific amount of water in the range Lt is zero, but there is no problem, but from the viewpoint of preventing hot water leakage when passing through the horizontal portion, it is desirable to promote solidification by cooling the range Lt.
範囲Ｌｔ以外の部分（範囲Ｌｓ）は、定常部と同じ比水量Ｘ１（０．５〜１．５［l／ｋｇ］）で冷却する（図９参照）。 The portion other than the range Lt (range Ls) is cooled with the same specific water amount X1 (0.5 to 1.5 [l / kg]) as that of the steady portion (see FIG. 9).
このように、鋳型への溶鋼供給を終了後、「鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]以下の範囲Ｌｔ」を、比水量Ｘ２（０．１[l／ｋｇ]以下）で冷却することにより、最終端部からの湯漏れを抑止することができる。 In this way, after the molten steel supply to the mold is finished, the “range Lt from 1 [m] to 2 [m] in the casting direction from the final end of the slab” is set to a specific water amount X2 (0.1 [l / kg] or less), it is possible to suppress the leakage of hot water from the final end.
次に、上記知見を得るために行った実験を説明する。 Next, experiments conducted to obtain the above knowledge will be described.
平均鋳造速度を変えたときの中心偏析を評価した。また、鋳型への溶鋼供給を終了後、２次冷却を弱めた鋳片長さ（冷却長さ）及びその比水量を変えたときの湯漏れの有無を調べた。 The center segregation when the average casting speed was changed was evaluated. In addition, after the supply of molten steel to the mold was completed, the length of the slab (cooling length) in which secondary cooling was weakened and the presence or absence of hot water leakage when the specific water amount was changed were examined.
表１には、実施条件、実験条件及び実験結果を示している。また、図１０及び図１１には表１の実験結果を示している。本実験では、垂直曲げ型連続鋳造機として、機長が４０．６[ｍ]であり、垂直部長さが３ｍであり、円弧部の曲率半径Ｒが１０．７[ｍ]である連続鋳造機を用いた。また、鋳型の上端内寸短辺長さを２８０〜３１０[ｍｍ]とし、鋳型の上端内寸長辺長さを１２３０〜２１００[ｍｍ]とした。 Table 1 shows implementation conditions, experimental conditions, and experimental results. 10 and 11 show the experimental results of Table 1. In this experiment, a continuous casting machine having a machine length of 40.6 [m], a vertical part length of 3 m, and a radius of curvature R of the arc part of 10.7 [m] is used as a vertical bending type continuous casting machine. Using. Moreover, the upper end inner dimension short side length of the casting_mold | template was 280-310 [mm], and the upper end inner dimension long side length of the casting_mold | template was 1230-2100 [mm].
下記にその他の実験条件を示す。
・溶鋼の含有成分
Ｃ：０．０８〜０．５５[ｍａｓｓ％]
Ｍｎ：０．３〜１．５[ｍａｓｓ％]
Ｓi：０．０２〜０．６０[ｍａｓｓ％]
Ｐ：０．０３[ｍａｓｓ％]以下
Ｓ：０．０１５[ｍａｓｓ％]以下
Ｃｕ：０〜０．５０[ｍａｓｓ％]
Ｎi：０〜１．０[ｍａｓｓ％]
Ｃｒ：０〜１．０[ｍａｓｓ％]
Ｍｏ：０〜０．５０[ｍａｓｓ％]
Ｖ：０〜０．１０[ｍａｓｓ％]
Ｎｂ：０〜０．０５[ｍａｓｓ％]
Ｔｉ：０〜０．１０[ｍａｓｓ％]
・支持ロール：直径が１５０〜２９０[ｍｍ]のロールを用いた。
ロールピッチを１８０〜３８０[ｍｍ]とした。
Other experimental conditions are shown below.
-Content component of molten steel C: 0.08 to 0.55 [mass%]
Mn: 0.3 to 1.5 [mass%]
Si: 0.02 to 0.60 [mass%]
P: 0.03 [mass%] or less S: 0.015 [mass%] or less Cu: 0 to 0.50 [mass%]
Ni: 0 to 1.0 [mass%]
Cr: 0 to 1.0 [mass%]
Mo: 0 to 0.50 [mass%]
V: 0 to 0.10 [mass%]
Nb: 0 to 0.05 [mass%]
Ti: 0 to 0.10 [mass%]
Support roll: A roll having a diameter of 150 to 290 [mm] was used.
The roll pitch was 180 to 380 [mm].
また「鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了まで」の平均鋳造速度Ｖａを制御するため、鋳型への溶鋼供給を終了する０．６〜１分前に減速を開始した。 Further, in order to control the average casting speed Va from “1 minute before the supply of molten steel to the mold until the completion of supply of molten steel”, deceleration was started 0.6 to 1 minute before the supply of molten steel to the mold was completed.
次に、中心偏析及び湯漏れの評価方法を説明する。 Next, an evaluation method for center segregation and hot water leakage will be described.
（中心偏析の評価）
特許第４５１５４１９号と同様に、下記の手順で中心偏析を評価した。
１)鋳片を鋳造方向（長手方向）に対して垂直な方向に切断した。
２)切断面には、鋳片厚み方向の略中央において広面に平行に現れる１本の第１偏析痕と、第１偏析痕の両端部と鋳片隅部とを結ぶように斜めに現れる４本の第２偏析痕とが現れる。これは濃化溶鋼が凝固することで残る偏析痕である。
第１偏析痕に沿って、複数の小サンプルを１０[ｍｍ]間隔で採取した。小サンプルは、切断面に対して垂直にドリル（φ５[ｍｍ]）をあてがい、鋳片を深さ２０[ｍｍ]程度に穿孔して採取した。
３)２)で採取した各小サンプル（切粉）のＣ含有量（Ｃ[ｗｔ％]）を燃焼赤外線吸収法により測定した。
４)一の鋳片から採取した各小サンプルのうち最もＣ含有量（Ｃ[ｗｔ％]）が高い小サンプルのＣ含有量をＣｍａｘ［ｗｔ％］とした。
５)評価対象の鋳片の鋳造に用いた取鍋チャージのＣ含有量を、タンディッシュ内溶鋼から予め測定し、Ｃｏ［ｗｔ％］とした。４)で決定したＣｍａｘ［ｗｔ％］とＣｏ［ｗｔ％］から、Ｃｍａｘ／Ｃｏを算出した。ここでは、定常鋳片と非定常鋳片のＣｍａｘ／Ｃｏを算出した
６)Ｃｍａｘ／Ｃｏ≦１．３であれば、ＵＴ欠陥の合格基準を満足し、実用上、品質に問題がない最終製品（連続鋳造によって得られる鋳片を圧延したもの）を製造することができる。表１では、非定常鋳片のＣｍａｘ／Ｃｏの最大値が１．３以下（Ｃｍａｘ／Ｃｏ≦１．３）となる場合を「○」とし、Ｃｍａｘ／Ｃｏの最大値が１．３未満（Ｃｍａｘ／Ｃｏ＞１．３）となる場合を「×」として評価した。
(Evaluation of center segregation)
Similar to Japanese Patent No. 4515419, center segregation was evaluated by the following procedure.
1) The slab was cut in a direction perpendicular to the casting direction (longitudinal direction).
2) On the cut surface, one first segregation trace appearing parallel to the wide surface at approximately the center in the thickness direction of the slab, and four appearing obliquely so as to connect both end portions of the first segregation trace and the corner of the slab Second segregation traces appear. This is a segregation trace remaining as the concentrated molten steel solidifies.
A plurality of small samples were taken at 10 [mm] intervals along the first segregation trace. A small sample was collected by applying a drill (φ5 [mm]) perpendicular to the cut surface and drilling a slab to a depth of about 20 [mm].
3) The C content (C [wt%]) of each small sample (chip) collected in 2) was measured by a combustion infrared absorption method.
4) The C content of the small sample having the highest C content (C [wt%]) among the small samples collected from one slab was defined as Cmax [wt%].
5) The C content of the ladle charge used for the casting of the slab to be evaluated was measured in advance from the molten steel in the tundish and defined as Co [wt%]. Cmax / Co was calculated from Cmax [wt%] and Co [wt%] determined in 4). Here, Cmax / Co of the steady slab and non-steady slab was calculated. 6) If Cmax / Co ≦ 1.3, the final product satisfying the UT defect acceptance criteria and having no problem in quality in practice. (Rolled slab obtained by continuous casting) can be produced. In Table 1, the case where the maximum value of Cmax / Co of the unsteady slab is 1.3 or less (Cmax / Co ≦ 1.3) is “◯”, and the maximum value of Cmax / Co is less than 1.3 ( The case where Cmax / Co> 1.3) was evaluated as “x”.
（湯漏れ）
鋳型への溶鋼供給終了後、ロールスタンド内および鋳片を目視検査することにより、鋳片の最終端部から湯漏れが発生したかを確認した。湯漏れが発生しなかった場合を「○」とし、湯漏れが発生した場合を「×」として評価した。
(Hot water leak)
After completion of the supply of molten steel to the mold, the inside of the roll stand and the slab were visually inspected to confirm whether or not molten metal leaked from the final end of the slab. The case where no hot water leak occurred was evaluated as “◯”, and the case where hot water leak occurred was evaluated as “x”.
（総合評価）
i)定常鋳片でＣｍａｘ／Ｃｏ≦１．３となり、ii)非定常鋳片でＣｍａｘ／Ｃｏ≦１．３となり、且つ、iii)鋳型への溶鋼供給終了後、鋳片の最終端部から湯漏れが発生しなかった場合を「○」とした。一方、i)〜iii)の少なくとも１つを満たさなかった場合を「×」とした。
(Comprehensive evaluation)
i) Cmax / Co ≦ 1.3 in the steady slab, ii) Cmax / Co ≦ 1.3 in the unsteady slab, and iii) after the end of the molten steel supply to the mold, from the final end of the slab The case where no hot water leak occurred was evaluated as “◯”. On the other hand, the case where at least one of i) to iii) was not satisfied was defined as “x”.
表１、図１０及び図１１から下記の結果が得られた。
（平均鋳造速度）
非定常状態（鋳型への溶鋼供給終了後）において中心偏析を低減できた平均鋳造速度から
(１)『鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了時までの平均鋳造速度Ｖａ』が０．９６×Ｖ≦Ｖａ≦０．９８×Ｖを満たし、
(２)『溶鋼供給終了時から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過する時までの平均鋳造速度Ｖｂ』が０．９１×Ｖ≦Ｖｂ≦０．９４×Ｖを満たし、
(３)『鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過する時から矯正完了位置を通過する時までの平均鋳造速度Ｖｃ』が０．８７×Ｖ≦Ｖｃ≦０．８９×Ｖを満たすとき、
中心偏析を低減できることがわかった。
The following results were obtained from Table 1, FIG. 10 and FIG.
(Average casting speed)
From the average casting speed that could reduce the center segregation in the unsteady state (after the supply of molten steel to the mold)
(1) The “average casting speed Va from one minute before the molten steel supply to the mold ends to the end of the molten steel supply” satisfies 0.96 × V ≦ Va ≦ 0.98 × V,
(2) “Average casting speed Vb from the end of molten steel supply to the time when the final end of the slab passes the bending completion position” satisfies 0.91 × V ≦ Vb ≦ 0.94 × V,
(3) When “the average casting speed Vc from when the final end of the slab passes the bending completion position to when it passes the correction completion position” satisfies 0.87 × V ≦ Vc ≦ 0.89 × V ,
It was found that the center segregation can be reduced.
平均鋳造速度Ｖａ,Ｖｂ,Ｖｃが上記範囲の下限より小さい場合、凝固シェル厚みの増加が大きくなることにより、鋳片を圧下した際に圧下不足が生じ、中心偏析が悪化したと考えられる。
一方、平均鋳造速度Ｖａ,Ｖｂ,Ｖｃが上記範囲の上限より大きい場合、凝固シェル厚みの増加が小さいため、鋳片を圧下した際に過圧下が生じ、中心偏析が悪化したと考えられる。
When the average casting speeds Va, Vb, and Vc are smaller than the lower limit of the above range, the increase in the solidified shell thickness is increased, resulting in insufficient reduction when the slab is reduced and central segregation is deteriorated.
On the other hand, when the average casting speeds Va, Vb, and Vc are larger than the upper limit of the above range, the increase in the solidified shell thickness is small.
（湯漏れ）
鋳型への溶鋼供給終了後、鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]の長さを、０．１[l／ｋｇ]以下の比水量Ｘ２で冷却した場合、湯漏れを抑止できた。
(Hot water leak)
When the molten steel supply to the mold is completed, the length from 1 [m] to 2 [m] from the final end of the slab to the casting direction is cooled with a specific water amount X2 of 0.1 [l / kg] or less. The hot water leak was suppressed.
一方、比水量Ｘ２を０．１[l／ｋｇ]以下とした場合でも、冷却長さが３[ｍ]の場合（Ｎｏ.２２,Ｎｏ.４３）、鋳片の最終部の凝固を十分に促進させることができなかったため、水平部を通過時に最終端部からの湯漏れが発生したと考えられる。
また、比水量Ｘ２を０．１[l／ｋｇ]以下とした場合でも、冷却長さが０．５[ｍ]の場合（Ｎｏ.２３）、鋳片の最終部が過冷却され、凝固シェルが変形したため、最終端部から湯漏れが発生したと考えられる。
On the other hand, even when the specific water amount X2 is 0.1 [l / kg] or less, when the cooling length is 3 [m] (No. 22, No. 43), the final part of the slab is sufficiently solidified. Since it was not able to be promoted, it is thought that the hot water leaked from the last edge part at the time of passing a horizontal part.
Even when the specific water amount X2 is 0.1 [l / kg] or less, when the cooling length is 0.5 [m] (No. 23), the final part of the slab is supercooled, and the solidified shell It was considered that the hot water leaked from the final end.
さらに、鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]の長さを、０．２[l／ｋｇ]の比水量で冷却した場合（Ｎｏ.２４）及び０．５[l／ｋｇ]の比水量で冷却した場合（Ｎｏ.４４）は、水量が多かったため、鋳片の最終部が過冷却され、湯漏れが発生したと考えられる。 Further, when the length of 1 [m] or more and 2 [m] is cooled in the casting direction from the final end of the slab with a specific water amount of 0.2 [l / kg] (No. 24) and 0.5 When cooled with a specific water amount of [l / kg] (No. 44), it was considered that the final part of the slab was supercooled due to a large amount of water, and a hot water leak occurred.
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限定されるものでないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれる。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described based on drawing, it should be thought that a specific structure is not limited to these embodiment. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and includes all modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
本発明は、スラブの鋳造に利用することができる。 The present invention can be used for casting a slab.
１ タンディッシュ
２ 浸漬ノズル
３ 鋳型
４ ロールスタンド
６ 溶鋼
７ 冷却ノズル
１１ 垂直部
１２ 曲げ部
１３ 円弧部
１４ 矯正部
１５ 水平部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tundish 2 Immersion nozzle 3 Mold 4 Roll stand 6 Molten steel 7 Cooling nozzle 11 Vertical part 12 Bending part 13 Arc part 14 Correction part 15 Horizontal part
Claims (1)
鋳型への溶鋼供給を終了する前から、溶鋼供給を終了した後において鋳片の最終端部が矯正完了位置を通過するまでの間に、鋳造速度を定常部の鋳造速度Ｖよりも減速する方法において、
（１）鋳型への溶鋼供給を終了する１分前から溶鋼供給終了までの平均鋳造速度をＶａとした際に、
０．９６×Ｖ≦Ｖａ≦０．９８×Ｖとし、
（２）鋳型への溶鋼供給を終了した後から鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過するまでの平均鋳造速度をＶｂとした際に、
０．９１×Ｖ≦Ｖｂ≦０．９４×Ｖとし、
（３）鋳片の最終端部が曲げ完了位置を通過した後から矯正完了位置を通過するまでの平均鋳造速度をＶcとした際に、
０．８７×Ｖ≦Ｖｃ≦０．８９×Ｖとし、
前記（１）〜（３）の条件を全て満たし、
鋳型への溶鋼供給を終了した後、鋳片の最終端部から鋳造方向へ１[ｍ]以上２[ｍ]以下までの範囲の比水量Ｘ２を０．１[l／ｋｇ]以下とすることを特徴とする連続鋳造方法。 When slab continuous casting is performed using a vertical bending type continuous casting machine, the upper end inner short length D of the mold is set to 280 to 310 [mm], and the carbon concentration C in the molten steel is set to 0.08 to 0.55. [Mass%], the casting speed V of the stationary part is 1.1 to 1.3 [m / min], the specific water amount X1 of the stationary part is 0.5 to 1.5 [l / kg], and the meniscus distance The rolling gradient T of the roll stand in the section where is 28 to 37 [m] is 0.5 to 1.2 [mm / m],
A method in which the casting speed is reduced from the casting speed V of the stationary part before the molten steel supply to the mold is finished and after the molten steel supply is finished and before the final end of the slab passes the correction completion position. In
(1) When the average casting speed from one minute before the end of supplying molten steel to the mold to the end of supplying molten steel is Va,
0.96 × V ≦ Va ≦ 0.98 × V,
(2) When the average casting speed from the end of the molten steel supply to the mold until the final end of the slab passes the bending completion position is Vb,
0.91 × V ≦ Vb ≦ 0.94 × V,
(3) When the average casting speed from when the final end of the slab passes through the bending completion position to after passing through the correction completion position is Vc,
0.87 × V ≦ Vc ≦ 0.89 × V,
Satisfy all the above conditions (1) to (3),
After the molten steel supply to the mold is finished, the specific water amount X2 in the range from 1 [m] to 2 [m] in the casting direction from the final end of the slab shall be 0.1 [l / kg] or less. A continuous casting method characterized by the above.
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