JP2016172998A - Cylindrical wire mesh cage - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、崩壊した河川護岸及び山間斜面等を復旧するために使用される円筒金網籠に関する。 The present invention relates to a cylindrical wire mesh fence used for restoring a collapsed river revetment and mountain slope.
崩壊した河川護岸等を復旧する技術として、特許文献１は、地盤補強部材を開示する。地盤補強部材は、上部ゲージ、下部ゲージ及びネットを備える。各ゲージは、複数の網目開口を有する円柱状（円筒金網）に形成される。破砕ゴム片を各ゲージに充填して、各ゲージを積載して、ネットにて上部ゲージ開口を閉塞する。
As a technique for restoring a collapsed river revetment,
しかし、特許文献１では、各ゲージを円柱状（円筒金網）に形成するので、保管又は搬送に多くのスペースを必要とする。
However, in
本発明は、保管又は運搬の占有スペースを低減できる円筒金網籠を提供することにある。
本発明は、積載段数に関係なく、勾配αで積載した充填円筒金網籠について、連結コイル金属線の剪断強度を確保できる円筒金網籠を提供することにある。
An object of the present invention is to provide a cylindrical wire mesh cage that can reduce the space occupied by storage or transportation.
It is an object of the present invention to provide a cylindrical wire mesh cage capable of ensuring the shear strength of a connecting coil metal wire for a filled cylindrical wire mesh cage loaded with a gradient α regardless of the number of loading stages.
発明に係る請求項１は、円筒金網本体と、前記円筒金網本体の少なくとも一端開口を閉塞する１又は一対の金網蓋と、複数の連結コイル金属線と、を備え、前記円筒金網本体は、円筒中心線に沿って二分割した一対の半円筒金網体で構成され、前記各半円筒金網体は、円筒中心線方向に線間隔を隔てて並列される複数の半円形金属線と、前記半円筒金網体の円周方向に線間隔を隔てて並列され、前記円筒金網本体の両端開口間にわたって延在される複数の縦金属線と、を有し、前記各金属線の交点にて前記各半円形横金属線及び前記各縦金属線同士を固定し、円周方向両端の前記各縦金属線を隣接して前記円筒金網本体を構成し、前記各連結コイル金属線は、前記円筒金網本体の両端開口間にわたって、前記円周方向各端で隣接する前記各縦金属線に巻付けられ、前記各半円筒体同士を連結することを特徴とする円筒金網籠である。 A first aspect of the present invention includes a cylindrical wire mesh body, one or a pair of wire mesh lids closing at least one end opening of the cylindrical wire mesh body, and a plurality of connecting coil metal wires. The semi-cylindrical metal mesh body is composed of a pair of semi-cylindrical metal mesh bodies divided into two along the center line, and each of the semi-cylindrical metal mesh bodies is arranged in parallel with a line interval in the cylindrical center line direction, and the half cylinder A plurality of vertical metal wires that are arranged in parallel in the circumferential direction of the metal mesh body and that extend between openings at both ends of the cylindrical metal mesh body, and each half of the metal wire at the intersection of the metal wires. A circular horizontal metal wire and the vertical metal wires are fixed to each other, and the cylindrical metal mesh body is configured by adjoining the vertical metal wires at both ends in the circumferential direction, and the connecting coil metal wires are connected to the cylindrical metal mesh body. Each longitudinally adjacent at each end in the circumferential direction across the opening at both ends Wound genus wire, a cylindrical wire mesh cage, characterized by connecting each of said semi-cylindrical bodies.
本発明に係る請求項２は、前記円筒金網本体に中詰材を充填した充填円筒金網本体、前記半円筒金網体に中詰材を充填した充填半円筒金網体、前記充填円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線を水平Ｂｅａｍ要素で表現した充填円筒線本体モデル、前記充填半円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線を水平Ｂｅａｍ要素で表現した充填半円筒線体モデル、前記充填半円筒金網体について、前記各半円形横金属線を水平Ｂｅａｍ要素で表現し、及び前記各縦金属線を鉛直Ｂｅａｍ要素で表現した充填半円筒金網体モデル、前記充填円筒金網本体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填円筒線本体、前記充填半円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填半円筒線体、前記仮想・充填円筒線本体、又は前記充填円筒線本体モデルを積載する水平面、前記水平面に直交する鉛直方向、前記充填半円筒線体の最大鉛直応力σｅ、前記仮想・充填円筒線本体、又は前記充填円筒線本体モデルの積載段数ｎ、前記仮想・充填半円筒線体の円筒高長Ｌ、円筒中心線を前記鉛直方向に向けて、前記仮想・充填円筒線本体、又は前記充填円筒線本体モデルを積載する勾配α、積載段数ｎ＝２及び前記勾配αで積載した前記各充填円筒線本体モデルについて、最下段の前記充填半円筒線体モデル、及び最下段の前記充填半円筒線体モデルに積載した領域の充填円孤筒線体モデルでなる、勾配線体モデル群、無限積載段数ｎ＝∞及び前記勾配αで積載した前記各仮想・充填円筒線本体について、各段の前記仮想・充填半円筒線体でなる、仮想・勾配線体群、とし、前記勾配線体モデル群について、解析メッシュを構築して、最下段の前記充填半円筒線体モデルの最大鉛直応力σｆを解析し、応力係数βを式（１）で求め、前記仮想・勾配線体群について、最下段の前記仮想・充填半円筒線体の最大鉛直応力σｇを式（２）から求め、前記最大鉛直応力σｇ及び前記円筒高長Ｌから、単位体積重量Ｗｇを求め、前記単位体積重量Ｗｇを作用した前記充填半円筒金網体モデルについて、解析メッシュを構築して、前記水平Ｂｅａｍ要素の最大引張荷重Ｗｈを解析し、前記最大引張荷重Ｗｈ及び前記半円形横金属線の線径面積から、最大引張応力σｈを求め、前記各連結コイル金属線の剪段強度τは、τ＞最大引張応力σｈとすることを特徴とする円筒金網籠である。
本発明に係る請求項３は、前記円筒金網本体に中詰材を充填した充填円筒金網本体、前記半円筒金網体に中詰材を充填した充填半円筒金網体、前記充填円筒金網本体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填円筒線本体、前記充填半円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填半円筒線体、前記充填半円筒金網体の仮想・充填半円筒金網体、前記仮想・充填円筒線本体を積載する水平面、前記水平面に直交する鉛直方向、前記仮想・充填円筒線本体の積載段数ｎ、前記仮想・充填半円筒線体の円筒高長Ｌ、円筒中心線を前記鉛直方向に向けて、前記仮想・充填円筒線本体を積載する勾配α、無限積載段数ｎ＝∞及び前記勾配αで積載した前記各仮想・充填円筒線本体について、各段の前記仮想・充填半円筒線体でなる、仮想・勾配線体群、とし、前記仮想・勾配線体群について、最下段の前記仮想・充填半円筒線体の最大鉛直応力σｇを求め、前記最大鉛直応力σｇ及び前記円筒高長Ｌから、単位体積重量Ｗｇを求め、前記単位体積重量Ｗｇを作用した前記仮想・充填半円筒金網体について、前記各半円形横金属線の最大引張応力σｈを求め、前記各連結コイル金属線の剪断強度τは、τ＞最大引張応力σｈとすることを特徴とする請求項１に記載の円筒金網籠である。
A third aspect of the present invention relates to a filled cylindrical wire mesh body filled with a filling material in the cylindrical wire mesh body, a filled semicylindrical wire mesh body filled with a filling material into the half cylindrical wire mesh body, and the filled cylindrical wire mesh body. A virtual / filled cylindrical wire main body composed of each semicircular horizontal metal wire, excluding each vertical metal wire, and a virtual metal filled with each semicircular horizontal metal wire except for each vertical metal wire, with respect to the filled semicylindrical wire mesh body. Filling semi-cylindrical wire, virtual filling semi-cylindrical wire mesh body, filling horizontal semi-cylindrical wire mesh, horizontal plane on which the virtual filling / cylindrical cylinder body is loaded, vertical direction perpendicular to the horizontal plane, The loading stage number n, the cylinder height L of the virtual / filling semi-cylindrical line, the gradient α in which the virtual / filling cylindrical line body is loaded with the cylinder center line oriented in the vertical direction, the infinite loading stage number n = ∞ and the above In each virtual / filled cylindrical wire body loaded with a gradient α A virtual / gradient line group consisting of the virtual / filling semi-cylindrical line at each stage, and the maximum vertical stress σg of the virtual / filling semi-cylindrical line at the lowest stage for the virtual / gradient line group. From the maximum vertical stress σg and the cylindrical height L, a unit volume weight Wg is obtained, and the maximum of each semicircular horizontal metal wire is obtained with respect to the virtual / filled semi-cylindrical wire mesh body on which the unit volume weight Wg is applied. 2. The cylindrical wire mesh cage according to
本発明に係る請求項１は、円筒金網籠の円筒金網本体は、一対の半円筒金網体で構成するので、保管又は搬送において、各半円筒金網体を重ねて配置でき、占有スベースを低減できる。 According to the first aspect of the present invention, the cylindrical wire mesh body of the cylindrical wire mesh cage is constituted by a pair of semi-cylindrical wire mesh bodies, so that each half-cylindrical wire mesh body can be arranged in a pile in storage or transport, and the occupied sbase can be reduced. .
本発明に係る請求項２は、３次元解析有限要素法による解析、及び計算にて、仮想・勾配線体群（無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載）について、最下段の仮想・充填半円筒線体の最大鉛直応力σｆを求め、更に単位体積重量Ｗｇを求める。単位体積重量Ｗｇを充填半円筒金網籠体モデルに作用し、単位体積重量Ｗｇの充填半円筒金網体モデルについて、解析メッシュを構築して、水平Ｂｅａｍ要素の最大引張荷重Ｗｈを解析する。水平Ｂｅａｍ要素は、円筒金網本体の半円形横金属線である。水平Ｂｅａｍ要素（半円形横金属線）の最大引張荷重Ｗｇは、各連結コイル金属線の剪断方向において、各連結コイル金属線に剪断荷重として作用する。各連結コイル金属線の剪断強度τ（剪断応力）を、τ＞最大引張応力σｈとすることで、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで充填円筒金網籠を積載しても、各連結コイル金属線は剪断することなく、各半円筒金網体同士の連結を保持できる。
請求項２では、最大鉛直応力σｆ，σｇの解析及び計算は、縦金属線を除き、各半円形横金属線でなる仮想・充填半円筒線体、及び縦金属線を除き、水平Ｂｅａｍ要素でなる充填半円筒線体モデルを想定して実行する。これにより、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載した充填円筒金網籠に対して、最も危険度の高い条件にて、最大鉛直応力σｆ，σｇを解析及び計算する。
なお、３次元解析有限要素法については、京都大学 木村亮教授，名古屋工業大学教授 張鋒教授により開発された３次元弾塑性有限要素解析コードDGPILE 3Dを元に、本解析ソフトの適用性については、例えば、文献：著作者長野孝一郎、木村亮、鈴木雄吾著「土−水連成弾塑有限要素法による橋梁基礎杭の長期変位予測，土木学会論文集Ｃ，Vol.63,No4,pp.1041-1053,2007」、文献：森河由紀弘著「再液状化を含めた地盤液状化メカニズムの解明および種々地盤耐震補強工法の評価への応用，名古屋工業大学学位請求論文，２０１３」を通じて検証されている。
According to the second aspect of the present invention, in the analysis and calculation by the three-dimensional analysis finite element method, the virtual / filling of the lowermost stage is assumed for the virtual / gradient line body group (loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and the slope α). The maximum vertical stress σf of the semicylindrical wire is obtained, and further the unit volume weight Wg is obtained. The unit volume weight Wg is applied to the filled semi-cylindrical wire mesh frame model, and an analysis mesh is constructed for the filled semi-cylindrical wire mesh model with the unit volume weight Wg to analyze the maximum tensile load Wh of the horizontal beam element. The horizontal beam element is a semicircular horizontal metal wire of a cylindrical wire mesh body. The maximum tensile load Wg of the horizontal beam element (semi-circular horizontal metal wire) acts as a shear load on each connection coil metal wire in the shear direction of each connection coil metal wire. By setting the shear strength τ (shear stress) of each coupled coil metal wire to τ> maximum tensile stress σh, each coupled coil metal can be loaded even when the cylindrical metal mesh cage is loaded with an infinite stacking number n = ∞ and a gradient α. The wire can maintain the connection between the semicylindrical metal mesh bodies without shearing.
In
Regarding the 3D analysis finite element method, the applicability of this analysis software is based on the 3D elasto-plastic finite element analysis code DGPILE 3D developed by Professor Ryo Kimura, Kyoto University, and Professor Zhang Yun, Nagoya Institute of Technology. For example, literature: authors Koichiro Nagano, Ryo Kimura, Yugo Suzuki, “Long-term displacement prediction of bridge foundation pile by soil-water coupled elastic-plastic finite element method, JSCE C, Vol.63, No4, pp. 1041-1053, 2007 ”, literature: Yukihiro Morikawa,“ Elucidation of ground liquefaction mechanism including reliquefaction and application to evaluation of various ground seismic reinforcement methods, Nagoya Institute of Technology degree request paper, 2013 ” ing.
本発明に係る請求項３は、仮想・勾配線体群（無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載）について、最下段の仮想・充填半円筒線体の最大鉛直応力σｆを求め、更に単位体積重量Ｗｇを求める。単位体積重量Ｗｇを仮想・充填半円筒金網籠体に作用して、各半円形横金属線の最大引張応力σｈを求める。半円形横金属線の最大引張荷重Ｗｇは、各連結コイル金属線の剪断方向において、各連結コイル金属線に剪断荷重として作用する。各連結コイル金属線の剪断強度τ（剪断応力）を、τ＞最大引張応力σｈとすることで、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで充填円筒金網籠を積載しても、各連結コイル金属線は剪断することなく、各半円筒金網体同士の連結を保持できる。
請求項３では、最大鉛直応力σｇ解析及び計算は、縦金属線を除き、各半円形横金属線でなる仮想・充填半円筒線体を想定して実行する。これにより、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載した充填円筒金網籠に対して、最も危険度の高い条件にて、最大鉛直応力σｇを解析及び計算する。
According to a third aspect of the present invention, the maximum vertical stress σf of the lowermost virtual / filled semi-cylindrical linear body is obtained for the virtual / gradient line group (infinitely loaded stage number n = ∞ and slope α), The volume weight Wg is obtained. The unit volume weight Wg is applied to the virtual / filled semi-cylindrical wire mesh frame to determine the maximum tensile stress σh of each semi-circular horizontal metal wire. The maximum tensile load Wg of the semicircular horizontal metal wire acts as a shear load on each connecting coil metal wire in the shearing direction of each connecting coil metal wire. By setting the shear strength τ (shear stress) of each coupled coil metal wire to τ> maximum tensile stress σh, each coupled coil metal can be loaded even when the cylindrical metal mesh cage is loaded with an infinite stacking number n = ∞ and a gradient α. The wire can maintain the connection between the semicylindrical metal mesh bodies without shearing.
In
本発明に係る円筒金網籠について、図１乃至図２９を参照して説明する。 A cylindrical wire mesh rod according to the present invention will be described with reference to FIGS.
図１乃至図４において、円筒金網籠Ｙは、図１乃至図４に示すように、円筒金網本体１、複数の連結コイル金属線２，３、一対の金網蓋４，５及び複数の固定コイル金属線６，７を備える。
円筒金網籠Ｙの各寸法は、円筒直径Ｄ及び円筒高長Ｌである。円筒高長Ｌは、円筒中心線ａ方向において、各円形金網蓋２，３間の高さとなる。
1 to 4, a cylindrical wire mesh rod Y is formed of a cylindrical
Each dimension of the cylindrical wire mesh basket Y is a cylindrical diameter D and a cylindrical height L. The cylinder height L is the height between the circular
円筒金網本体１は、図１乃至図４に示すように、円筒中心線ａに沿って二等分割した一対の半円筒金網体８，９で構成される。
As shown in FIGS. 1 to 4, the cylindrical
各半円筒金網体８，９は、図１乃至図４に示すように、同一構成（構造）であって、複数の半円形横金属線１０，１０，…及び複数の縦金属線１１，１１，…を有する。
As shown in FIGS. 1 to 4, each semicylindrical
各半円形横金属線１０，１０，…は、図４に示すように、半径Ｒ（Ｒ＝Ｄ／２）の半円形に形成される。
各半円形横金属線１０，１０，…は、円筒中心線ａ方向に線間隔ＡＴを隔てて並列される。各半円形横金属線１０，１０，…は、円筒金網本体１の円周方向に延在される。
各半円形横金属線１０，１０，…は、例えば、亜鉛−１０％アルミニウム合金メッキ鉄筋（炭素鋼）で形成される。各半円形金属線１０，１０，…は、線径ｄである。各半円形横金属線１０，１０，…の軸方向の線径面積Ａは、Ａ＝（ｄ／２）２×円周率（π）である。
Each of the semicircular
Each of the semicircular
Each of the semicircular
各縦金属線１１，１１，…は、半円形横金属線１０（各半円筒金網体８，９）の円周方向に線間隔ＢＴを隔てて並列される。各縦金属線１１，１１，…は、図１及び図２に示すように、円筒金網本体１の両端開口１Ａ，１Ｂ間にわたって延在される。各縦金属線１１，１１，…は、図１及び図４に示すように、円筒中心線ａ方向において、各半円筒金網体８，９の両端８Ａ，８Ｂ又は９Ａ，９Ｂ間にわたって延在され、各半円形横金属線１０，１０，…と直交して交差する。
各縦金属線１１，１１，…は、例えば、亜鉛−１０％アルミニウム合金メッキ鉄筋（炭素鋼）で形成される。各縦金属線１１，１１，…は、線直径ｄである。各縦金属線１１，１１，…の軸方向の断面積Ａは、Ａ＝（ｄ／２）２×円周率（π）である。
The
Each of the
各半円筒金網体８，９は、各金属線１０，１１の交点Ｂにて、各半円形金属線１０，１０，…及び各縦金属線１１，１１，…同士を溶接して固定する。各金属線１０，１１は、線間隔ＡＴ，ＢＴ間に複数の網目ＣＴを形成する。
各半円筒金網体８，９は、図１乃至図４に示すように、円周方向両端の縦金属線１１Ａ，１１Ａ、１１Ｂ，１１Ｂを隣接して円筒金網本体１を構成する。円周方向一端の各縦金属線１１Ａ，１１Ａ同士は、各半円筒金網体８，９の両端８Ａ，８Ｂ、９Ａ，９Ｂ間にわたって隣接される（突合わされる）。円周方向他端の各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂ同士は、各半円筒金網体８，９の両端８Ａ，８Ｂ、９Ａ，９Ｂ間にわたって隣接される（突合わされる）。
円周方向両端の各縦金属線１１Ａ，１１Ａ、１１Ｂ，１１Ｂを隣接すると、各半円筒金網体８，９は、図１及び図２に示すように、円筒金網本体１を構成する。
Each semi-cylindrical
As shown in FIGS. 1 to 4, each semicylindrical
When the
各連結コイル金属線２，３は、図１乃至図４に示すように、円周方向両端で隣接する各縦金属線１１Ａ，１１Ａ又は１１Ｂ，１１Ｂに巻付けられ、各半円筒金網体８，９同士を連結する。各連結コイル金属線２，３は、例えば、鉄線（炭素鋼）で形成される。各連結コイル金属線２，３は、コイル線径ｄｃである。各連結コイル金属線２，３の線径面積Ａｃは、Ａｃ＝（ｄｃ／２）２×円周率（π）である。
As shown in FIGS. 1 to 4, each connecting
連結コイル金属線２は、図１に示すように、円筒金網本体１の両端開口１Ａ，１Ｂ間にわたって、隣接する各縦金属線１１Ａ，１１Ａ（円周方向一方端の各縦金属線１１Ａ，１１Ａ）に巻付けられる。連結コイル金属線２は、円筒金網本体１内外周側から各半円形横金属線１０，１０，…及び各縦金属線１１Ａ，１１Ａ間の各網目ＣＴに挿通され、隣接する各縦金属線１１Ａ，１１Ａに巻付けられる。連結コイル金属線２は、各半円筒金網体８，９の各半円形横金属線１０，１０，…に直交して、各縦金属線１１Ａ，１１Ａに巻付けられる。
連結コイル金属線２は、コイルバネ力（付勢力）にて、円周方向一端で隣接する各縦金属線１１Ａ，１１Ａを締付ける。
As shown in FIG. 1, the connecting
The connecting
連結コイル金属線３は、図１に示すように、円筒金網本体１の両端開口１Ａ，１Ｂ間にわたって、隣接する各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂ（円周方向他方端の各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂ）に巻付けられる。各連結コイル金属線３は、円筒金網本体１の内外周側から各半円形金属線１０，１０，…及び各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂ間の各網目ＣＴに挿通され、隣接する各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂに巻付けられる。連結コイル金属線３は、各半円筒金網体８，９の各半円形横金属線１０，１０，…に直交して、各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂに巻付けられる。
連結コイル金属線３は、コイルバネ力（付勢力）にて、円周方向他端で隣接する各縦金属線１１Ｂ，１１Ｂを締付ける。
As shown in FIG. 1, the connecting
The connecting
各金網蓋４，５は、例えば、円形金網蓋である（以下、「円形金網籠４，５」という）。なお、各金網蓋４，５は、矩形金網蓋（正方形金網蓋、長方形金網蓋）等で構成しても良い。
各円形金網蓋４，５は、図１乃至図４示すように、円筒金網本体１の両端開口１Ａ，１Ｂを夫々閉塞する。各円形金網蓋４，５は、円筒金網本体１の両端に固定される。
各円形金網蓋４，５は、蓋直径Ｄである。
各円形金網蓋４，５は、円形金属線１５及び円形金網１６を有し、円形金属線１５は、例えば、亜鉛−１０％アルミニウム合金メッキ鉄筋（炭素鋼）で形成される。円形金属線１５の寸法は、蓋直径Ｄである。
円形金網１６は、複数の金属線（例えば、亜鉛−１０％アルミニウム合金メッキ炭素鋼線）を編込んで構成され、円形金属線１５内側に配置される。円形金網１６は、円形金属線１５の円周方向にわたって、円形金属線１５に固定される。
Each of the
As shown in FIGS. 1 to 4, the circular
Each circular
Each circular
The
円形金網蓋４は、図１乃至図３に示すように、円筒金網本体１の一端開口１Ａ（上端開口）を円形金網１６にて閉塞する。円形金網蓋４は、円形金属線１５を円筒中心線ａ方向の一端に位置する半円形横金属線１０Ａに重ねて当接する。円形金網蓋４は、円筒金網本体１の上端開口１Ａを閉塞する上蓋（円形金網上蓋）である。
As shown in FIGS. 1 to 3, the circular
円形金網蓋５は、図１乃至図３に示すように、円筒金網本体１の他端開口１Ｂ（下端開口）を円形金網１６にて閉塞する。円形金網蓋５は、円形金属線１５を円筒中心線ａ方向の他端に位置する半円形横金属線１０Ｂに重ねて当接する。円形金網蓋５は、円筒金網本体１の下端開口１Ｂを閉塞する下蓋（円形金網下蓋）である。
As shown in FIGS. 1 to 3, the circular
各固定コイル金属線６，７は、図１乃至３に示すように、各円形金網蓋４，５を円筒金網本体１の両端の夫々に固定する。各固定コイル金属線６，７は、例えば、鉄線（炭素鋼）で形成される。
As shown in FIGS. 1 to 3, the fixed
固定コイル金属線６は、円形金網蓋４を円筒金網本体１の一端（上端）に固定する。
固定コイル金属線６は、円筒金網本体１の円周方向にわったて、円筒中心線ａ方向の一端に位置する各半円形金属線１０Ａ，１０Ａ、及び円形金網蓋４の円形金属線１６に巻付けられ、円形金網籠４を円筒金網本体１の一端（上端）に固定する。
固定コイル金属線６は、コイルバネ力（付勢力）にて各半円横金属線１０Ａ，１０Ａ及び円形金属線１５を締付ける。
The fixed
The fixed
The fixed
固定コイル金属線７は、円形金網蓋５を円筒金網本体１の他端（下端）に固定する。
固定コイル金属線７は、円筒金網本体１の円周方向にわたって、円筒中心線ａ方向の他端に位置する各半円形横金属線１０Ｂ，１０Ｂ、及び円形金網蓋５の円形金属線１５に巻付けられ、円形金網蓋５を円筒金網本体１の他端（下端）に固定する。
固定コイル金属線７は、コイルバネ力（付勢力）にて各半円横金属線１０Ｂ，１０Ｂ及び円形金属線１５を締付ける。
The fixed
The fixed
The fixed
このように、本発明に係る円筒金網籠Ｙは、各連結コイル金属線２，３にて各半円筒金網体８，９同士を連結して、円筒金網本体１を構成する。円筒金網籠Ｙは、各円形金網蓋４，５にて円筒金網本体１の両端開口１Ａ，１Ｂして組立てられる。
As described above, the cylindrical wire mesh basket Y according to the present invention forms the cylindrical
本発明に係る円筒金網籠Ｙでは、図５に示すように、各半円筒金網体８，９を重ねて配置できる。各半円筒金網体８，９は、内周及び外周を重ねて配置する。
これにより、半円筒金網体８，９を重ねて保管及び運搬することで、円筒金網本体で保管及び運搬するのに比して、占有スペースを低減できる。
In the cylindrical wire mesh basket Y according to the present invention, as shown in FIG. Each semi-cylindrical
Thereby, by occupying and storing and transporting the semicylindrical
本発明に係る円筒金網籠Ｙは、崩壊した河川護岸や山間斜面等の復旧に使用される。
復旧現場において、円筒金網籠Ｙは、図６及び図７に示すように、円筒金網本体１に中詰材Ｚを充填して、充填円筒金網籠ＹＧとする（中詰材の充填工程）。
河川護岸等の崩壊状態に応じて、図８に示すように、複数の充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…を積載段数ｎ及び勾配αで積載して、河川護岸等を復旧する（充填円筒金網籠の積載工程）。
The cylindrical wire mesh fence Y according to the present invention is used for restoration of a collapsed river revetment or a mountain slope.
At the restoration site, as shown in FIGS. 6 and 7, the cylindrical wire mesh basket Y fills the cylindrical
Depending on the collapsed state of river revetment, etc., as shown in FIG. 8, a plurality of filled cylindrical wire meshes YG, YG,...籠 loading process).
＜Ａ＞中詰材の充填工程
復旧現場において、作業者は、図１乃至図４で説明したと同様、各連結コイル金属線２，３を各半円筒金網籠８，９の各縦金蔵線１１Ａ，１１Ａ又は１１Ｂ，１１Ｂに巻付け、各半円筒金網体８，９同士を連結する。
これにより、各半円筒金網籠８，９にて円筒金網体１を構成する（図６参照）。
<A> Filling process of filling material At the recovery site, the operator can connect the connecting
Thereby, the cylindrical
続いて、作業者は、図１乃至図４で説明したと同様、円筒金網本体１の他端開口１Ｂを円形金網蓋５にて閉塞し、固定コイル金属線６にて円形金網蓋５を円筒金網本体１に固定する（図６参照）。
Subsequently, the operator closes the other end opening 1 </ b> B of the cylindrical
作業者は、バックホウ等の重機を使用して、円形金網蓋５付き円筒金網本体１を反転し、円筒金網本体１の一端開口１Ａ（上端開口）から中詰材Ｚを円筒金網本体１内に充填する（図７参照）。中詰材Ｚは、復旧現場にある割栗石等である。
An operator uses a heavy machine such as a backhoe to invert the cylindrical
続いて、作業者は、図１乃至図４で説明したと同様、中詰材Ｚを充填した円筒金網本体１の一端開口１Ａ（上端開口）を円形金網蓋４にて閉塞し、固定コイル金属線５にて円形金網蓋４を円筒金網本体１に固定する（図１乃至図３参照）。
これにより、円筒金網籠Ｙに中詰材Ｚを充填した充填円筒金網籠ＹＧとする。
河川護岸等の崩壊状態に応じて、複数の充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…を用意する。
Subsequently, the operator closes one
Thereby, it is set as the filling cylindrical gauze net YG filled with the filling material Z in the cylindrical gauze net Y.
A plurality of filled cylindrical wire nettings YG, YG,... Are prepared according to the collapsed state of a river revetment or the like.
＜Ｂ＞充填円筒金網籠ＹＧの積載工程
復旧現場において、複数の充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…は、図８に示すように、積載段数ｎ（例えば、ｎ＝３）にて積載される。
作業者は、バックホウ等の重機を使用して、各充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…を水平面ＨＧ（地面）に積載する。各充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…は、円筒中心線ａを水平面ＨＧに直交する鉛直方向ＶＰに向けて積載する。
各充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…は、勾配αで積載される。勾配αは、例えば、鉛直方向ＶＰの鉛直長ＶＬ、水平方向ＨＨの水平長ＨＬ、及び迎角（傾斜角）θ＝ｔａｎ−１（ＶＬ／ＨＬ）で表される。
<B> Loading Step of Filled Cylindrical Wire Mesh YG At the restoration site, a plurality of filled cylindrical wire meshes YG, YG,... Are loaded with the number of loading stages n (for example, n = 3) as shown in FIG. .
The operator uses a heavy machine such as a backhoe to load each filled cylindrical wire netting YG, YG,... On the horizontal plane HG (ground). Each of the filled cylindrical wire mesh rods YG, YG,... Is loaded with the cylindrical center line a facing in the vertical direction VP orthogonal to the horizontal plane HG.
Each of the filled cylindrical mesh nets YG, YG,... The gradient α is represented by, for example, a vertical length VL in the vertical direction VP, a horizontal length HL in the horizontal direction HH, and an angle of attack (tilt angle) θ = tan −1 (VL / HL).
最下段の充填円筒金網籠ＹＧは、図８に示すように、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、円形金網蓋５（下蓋）を水平面ＨＧ（地面）上に設置する。
最下段以外の充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧは、図８に示すように、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、円形金網蓋５（下蓋）を１段下の充填円筒金網籠ＹＧの円形金網蓋４（上蓋）上に積載する。
As shown in FIG. 8, the lowermost filled cylindrical metal mesh basket YG has a circular metal mesh lid 5 (lower lid) placed on the horizontal plane HG (ground) with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP.
As shown in FIG. 8, the filled cylindrical wire mesh rods YG and YG other than the lowermost row have the circular metal mesh lid 5 (lower lid) one level lower filled cylindrical wire mesh rod YG with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP. On the circular wire mesh lid 4 (upper lid).
各積載段では、河川護岸等の崩壊状態に応じて、複数、例えば４つの充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…を並設して配置する。 In each loading stage, a plurality of, for example, four filled cylindrical metal mesh fences YG, YG,... Are arranged side by side in accordance with the collapsed state of a river revetment or the like.
このように、河川護岸等の崩壊状態に応じて、複数の充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…を積載段数ｎ及び勾配αで積載して、河川護岸等を復旧する。 In this way, according to the collapsed state of the river revetment or the like, the plurality of filled cylindrical metal mesh fences YG, YG,... Are loaded with the loading stage number n and the gradient α to restore the river revetment or the like.
図８において、複数の充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…を積載段数ｎ（例えば、ｎ＝３）及び勾配αで積載すると、各充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…の各自重は、鉛直方向ＶＨの最大鉛直重量として最下段の充填円筒金網籠ＹＧに作用する。
なお、各充填円筒金網籠ＹＧの自重は、各連結コイル金属線２，３、各円形金網蓋４，５、各固定コイル線材６，７、各半円筒金網体８，９及び中詰材Ｚでなる総重量である。
In FIG. 8, when a plurality of filled cylindrical meshes YG, YG,... Are loaded with a loading stage number n (for example, n = 3) and a gradient α, the respective weights of the filled cylindrical meshes YG, YG,. The maximum vertical weight of VH acts on the lowermost filled cylindrical wire mesh basket YG.
The weight of each filled cylindrical wire mesh basket YG is as follows: each connecting
最下段の充填円筒金網籠ＹＧにおいて、各半円形横金属線１０，１０，…は、最大鉛直重量による最大引張荷重Ｗｈを受ける。
各半円形横金属線１０，１０，…は、円周方向両端を含む各縦金属線１１，１１，…に直交して溶接固定され、各連結コイル金属線２，３は、各半円形横金属線１０，１０，…に直交して円周方向両端で隣接する各縦金属線１１Ａ，１１Ａ又は１１Ｂ，１１Ｂに巻付けられる。
これにより、積載段数ｎ及び勾配αで積載した各充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…について、最下段の充填円筒金網籠ＹＧの各連結コイル金属線２…３は、各半円形横金属線１０，１０，…の最大引張荷重Ｗｈにて剪断方向（円周方向）に引張られ、剪断荷重を受ける。
円筒金網籠Ｙは、円筒金網本体１を各半円筒金網体８，９で構成して、各連結コイル金属線２，３にて連結するので、特に、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τを考慮する必要がある。
このため、本発明に係る円筒金網籠Ｙは、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τ（剪断応力）を、τ＞最大引張応力σｈとして、積載した各充填円筒金網籠ＹＧ，ＹＧ，…の自重による剪断を回避する。
なお、最大引張応力σｈは、各半円形横金属線１０，１０，…の最大引張荷重Ｗｈ及び線径面積Ａから、σｈ＝（Ｗｈ／Ａ）となる。
In the lowermost filled cylindrical metal mesh YG, each semicircular
Each of the semicircular
As a result, for each filled cylindrical wire mesh YG, YG,... Loaded with a loading stage number n and a gradient α, each connecting
Since the cylindrical wire netting Y is constituted by the semi-cylindrical
For this reason, the cylindrical wire mesh cage Y according to the present invention is configured so that each of the loaded cylindrical metal mesh cages YG, YG, YG, YG, where the shear strength τ (shear stress) of each connecting
The maximum tensile stress σh is σh = (Wh / A) from the maximum tensile load Wh and the wire diameter area A of each semicircular
本発明に係る円筒金網籠Ｙは、演算処理装置（コンピュータ）を使用して、各半円形横金属線１０の最大引張荷重Ｗｈ及び最大引張応力σｈを解析及び計算して、実際に使用する連結コイル金属線の剪断強度τ（剪断応力）を、τ＞最大引張応力σｈとする。
以下、演算処理装置（コンピュータ）を使用して実行する、解析及び計算について、説明する。
The cylindrical wire netting Y according to the present invention uses an arithmetic processing unit (computer) to analyze and calculate the maximum tensile load Wh and the maximum tensile stress σh of each semicircular
Hereinafter, analysis and calculation performed using the arithmetic processing unit (computer) will be described.
＜解析及び計算する円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２＞
図1乃至図４で説明した円筒金網籠Ｙについて、解析及び計算する円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の各数値を示す。
<Cylinder wire mesh cage Y1, Y2 to analyze and calculate>
The numerical values of the cylindrical metal mesh cages Y1 and Y2 to be analyzed and calculated for the cylindrical metal mesh cage Y described with reference to FIGS.
（Ａ）円筒金網籠Ｙ１の各数値
■各金属線１０，１１の線径ｄ＝３．２ｍｍ
■網目ＣＴ（ＡＴ×ＢＴ）＝５０ｍｍ×５０ｍｍ
■円筒直径Ｄ＝６００ｍｍ（円筒半径Ｒ＝３００ｍｍ）
■円筒高長Ｌ＝６００ｍｍ
■半円筒金網体８，９の半円形横金属線１１の本数Ｎｈ１＝１３本
■半円筒金網体８，９の縦金属線１０の本数Ｎｖ１＝１９本
■各金属線１０，１１のヤング率Ｅｓ＝２．０×１０８（ｋＮ／ｍ２）
■各金属線１０，１１のポアソン比νｓ＝０．３００
■各金属線１０，１１の断面積Ａ＝８．０４２×１０−６（ｍ２）
■各金属線１０，１１の断面２次モーメントＩ１＝５．１４７×１０−１２（ｍ４）
■各金属線１０，１１の捩りモーメントＪ１＝１．０２９×１０−１１（ｍ４）
(A) Numerical values of cylindrical wire mesh Y1 ■ Wire diameter d of each
■ Mesh CT (AT x BT) = 50 mm x 50 mm
■ Cylinder diameter D = 600mm (Cylinder radius R = 300mm)
■ Cylinder height L = 600mm
■ Number of
■ Poisson's ratio νs = 0.300 of each
■ Cross sectional area A of each
■ Sectional moment of inertia I1 = 5.147 × 10 −12 (m 4 ) of each
■ Torsion moment J1 = 1.029 × 10 −11 (m 4 ) of each
（Ｂ）円筒金網籠Ｙ２の各数値
■各金属線１０，１１の線径ｄ＝５．０ｍｍ
■網目ＣＴ（ＡＴ×ＢＴ）＝１００ｍｍ×１００ｍｍ
■円筒直径Ｄ＝９５５ｍｍ（円筒半径Ｒ＝４４７．５ｍｍ）
■円筒高長Ｌ＝１０００ｍｍ
■半円筒金網体８，９の半円形横金属線１０の本数Ｎｈ２＝１１本
■半円筒金網体８，９の縦金属線１１の本数Ｎｖ２＝３１本
■各金属線１０，１１のヤング率Ｅｓ＝２．０×１０８（ｋＮ／ｍ２）
■各金属線１０，１１のポアソン比νｓ＝０．３００
■各金属線１０，１１の断面積Ａ＝１９．６２５×１０−６（ｍ２）
■各金属線１０，１１の断面２次モーメントＩ２＝３．０６８×１０−１１（ｍ４）
■各金属線１０，１１の捩りモーメントＪ２＝６．１３６×１０−１１（ｍ４）
(B) Numerical values of cylindrical wire mesh Y2 ■ Wire diameter d of each
■ Mesh CT (AT x BT) = 100 mm x 100 mm
■ Cylinder diameter D = 955mm (Cylinder radius R = 447.5mm)
■ Cylinder height L = 1000mm
■ Number of semicircular
■ Poisson's ratio νs = 0.300 of each
■ Cross-sectional area A of each
■ Sectional moment of inertia I2 = 3.068 × 10 −11 (m 4 ) of each
■ Torsion moment J2 of each
解析及び計算では、各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２について、各半円形横金属線１０，１０，…の最大引張荷重Ｗｈを解析し、最大引張応力σｈを計算する。各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の解析及び計算は、半円筒金網体８又は９に中詰材Ｚを充填した充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２について実行する。
In the analysis and calculation, the maximum tensile load Wh of each semicircular
＜中詰材Ｚ（盛土）＞
中詰材Ｚは、盛土を使用し、盛土の各数値を示す。
ヤング率Ｅ＝２．８×１０４（ｋＮ／ｍ２）
単位体積重量γ＝１８（ｋＮ／ｍ３）
ポアソン比ν＝０．４９９
静止土圧係数Ｋ＝１．０
<Filling material Z (banking)>
Filling material Z uses embankment and shows each numerical value of embankment.
Young's modulus E = 2.8 × 10 4 (kN / m 2 )
Unit volume weight γ = 18 (kN / m 3 )
Poisson's ratio ν = 0.499
Static earth pressure coefficient K = 1.0
＜解析及び計算で使用する定義＞
解析及び計算で使用する定義を示す。
■各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の円筒金網本体１に中詰材Ｚを充填した各充填円筒金網本体ＹＧ１，ＹＧ２、
■各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の半円筒金網体８又は９に中詰材Ｚを充填した充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２、
■充填円筒金網本体ＹＧ１，ＹＧ２について、各縦金属線１１を除き、各半円形横金属線１０でなる仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ２、
■充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２について、各縦金属線１１を除き、各半円形横金属線１０でなる仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ２
■各充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２の仮想・充填半円筒金網体ＲＰ１，ＲＰ２、
■各充填円筒金網本体ＹＧ１，ＹＧ２について、各縦金属線１１を除き、各半円形横金属線１０を水平Ｂｅａｍ要素で表現した充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ２、
■各充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２について、各縦金属線１１を除き、各半円形横金属線１０を水平Ｂｅａｍ要素で表現した充填半円筒線体モデルＲＭ１，ＲＭ２、
■各充填半円筒金網本ＲＧ１，ＲＧ２について、各半円形横金属線１０を水平Ｂｅａｍ要素で表現し、及び各縦金属線１１を鉛直Ｂｅａｍ要素で表現した充填半円筒金網体モデルＲＮ１，ＲＮ２、
■各仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ２、又は各充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ２を積載する水平面ＨＧ、
■水平面ＨＧに直交する鉛直方向ＶＰ、
■各仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ２、又は充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ２の積載段数ｎ、
■各仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ２の円筒高長Ｌ、
■円筒中心線ａを鉛直方向ＨＶに向けて、各仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ２、又は充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ２を積載する勾配α、
■積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した各充填円筒線本体モデルＹＭ１（又はＹＭ２）について、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１（又はＲＭ２）、及び最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１（又はＲＭ２）に積載した領域の充填円弧筒線体モデルＳＭ１（又はＳＭ２）でなる、勾配線体モデル群ＲＭＧ１（又はＲＭＧ２）、
■無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載した各仮想・充填円筒線本体ＹＫ１（又はＹＫ２）について、各段の充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ２でなる、仮想・勾配線体群ＲＫＧ１（又はＲＫＧ２）、
とする。
なお、充填円筒金網本体ＹＧ１，ＹＧ２は、各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の円筒金網体１、及び中詰材Ｚ（円柱の中詰材Ｚ）でなる。
充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２は、各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の半円筒金網体８又は９、及び中詰材Ｚ（半円柱の中詰材）でなる。
各充填円筒線体モデルＹＭ１，ＹＭ２は、各縦金属線１１を除いた各充填円筒線本体ＹＧ１，ＹＧ２を想定したモデル化したものである。
各充填半円筒線体モデルＲＭ１，ＲＭ２は、各縦金属線１１を除いた充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２を想定し、３次元解析ＦＥＭ（３次元解析有限要素法）により解析メッシュを構築するモデルのである。
各充填半円筒金網体モデルＲＮ１，ＲＮ２は、充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２を想定し、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築するモデルのである。
仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ２は、各縦金属線１１を除いた充填円筒金網本体ＹＧ１，ＹＧ２を仮に想定したものである。
各仮想・充填半円筒線体モデルＲＫ１，ＲＫ２は、各縦金属線１１を除いた充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２を仮に想定したものである。
各仮想・充填半円筒金網体ＲＰ１，ＲＰ２は、充填半円筒金網体ＲＧ１，ＲＧ２を仮に想定したものである。
３次元解析ＦＥＮでは、中詰材Ｚ（盛土）を弾性Ｓｏｌｉｄ要素で表現し、各金属線１０，１１を弾性Ｂｅａｍ要素で表現する。
<Definitions used in analysis and calculation>
Describes definitions used in analysis and calculation.
■ Filled cylindrical wire mesh bodies YG1, YG2, each of which is filled with the filling material Z in the cylindrical
(1) Filling semi-cylindrical metal mesh bodies RG1, RG2, in which the semi-cylindrical
(1) For the filled cylindrical wire mesh main bodies YG1, YG2, except for the respective
■ Virtual and filled semi-cylindrical wire bodies RK1, RK2 made up of semi-circular
■ Virtual and filled semi-cylindrical wire meshes RP1, RP2 of each filled semi-cylindrical wire mesh RG1, RG2,
(1) For each filled cylindrical wire mesh body YG1, YG2, except for each
(1) For each filled semi-cylindrical wire mesh body RG1, RG2, except for each
(1) For each filled semi-cylindrical wire net RG1, RG2, filled semi-cylindrical wire mesh models RN1, RN2, each semicircular
A horizontal plane HG on which each virtual / filled cylindrical line main body YK1, YK2 or each filled cylindrical line main body model YM1, YM2 is loaded,
■ Vertical direction VP perpendicular to the horizontal plane HG,
■ The number n of loading stages of each virtual / filling cylindrical body YK1, YK2 or the filling cylindrical body model YM1, YM2,
■ Cylinder height L of each virtual / filled semi-cylindrical wire RK1, RK2,
(1) Gradient α for loading each virtual / filled cylindrical line main body YK1, YK2 or filled cylindrical line main body model YM1, YM2 with the cylindrical center line a directed in the vertical direction HV
■ For each filled cylindrical line body model YM1 (or YM2) loaded with a loading stage number n = 2 and a gradient α, the lowermost filled half-cylinder linear model RM1 (or RM2) and the lowermost filled cylindrical cylinder model Gradient line model group RMG1 (or RMG2) consisting of the filled arc cylinder model SM1 (or SM2) of the area loaded on RM1 (or RM2),
(1) For each virtual / filling cylindrical line body YK1 (or YK2) loaded with an infinite number of loading stages n = ∞ and a gradient α, a virtual / gradient line group RKG1 (or a group of filled half-cylindrical lines RK1, RK2) (or RKG2),
And
The filled cylindrical wire net bodies YG1 and YG2 are formed of the cylindrical
The filled semi-cylindrical metal mesh bodies RG1 and RG2 are made of the semi-cylindrical
Each filled cylindrical wire model YM1, YM2 is modeled assuming each filled cylindrical wire body YG1, YG2 excluding each
Each filled semi-cylindrical wire model RM1, RM2 assumes a filled semi-cylindrical wire mesh RG1, RG2 excluding each
Each of the filled semi-cylindrical wire mesh models RN1 and RN2 is a model for constructing an analysis mesh by a three-dimensional analysis FEM assuming the filled semi-cylindrical wire meshes RG1 and RG2.
The virtual / filled cylindrical wire bodies YK1 and YK2 are assumed to be filled cylindrical wire mesh bodies YG1 and YG2 excluding the respective
Each of the virtual / filled semi-cylindrical wire models RK1 and RK2 temporarily assumes the filled semi-cylindrical metal meshes RG1 and RG2 excluding the
The virtual / filled semi-cylindrical metal mesh bodies RP1, RP2 are assumed to be filled semi-cylindrical metal mesh bodies RG1, RG2.
In the three-dimensional analysis FEN, the filling material Z (filling) is expressed by an elastic Solid element, and each of the
本発明に係る円筒金網土嚢Ｘでは、演算処理装置（コンピュータ）を使用して、次の（１），（２），（３）の処理を実行する。 In the cylindrical wire mesh sandbag X according to the present invention, the following processes (1), (2), and (3) are executed using an arithmetic processing unit (computer).
（１）勾配線体モデル群ＲＭＧ１（又はＲＭＧ２）について、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１（又はＲＭ２）の最大鉛直応力σfを解析して、応力係数βを求める（最大鉛直応力σf及び応力係数βの解析・計算処理）。
最大鉛直応力σfは、演算処理装置（コンピュータ）を使用し、３次元解析ＦＥＭにより解析する。
（２）仮想・勾配線体群ＲＫＧ１（又はＲＫＧ２）について、最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１（又はＲＫ２）の最大鉛直応力σg、及び最大単位体積重量Ｗｇを求める（最大鉛直応力σｇ及び最大単位体積重量Ｗｇの計算処理）。
（３）仮想・充填半円筒金網体ＲＰ１（又はＲＰ２）について、半円形横金属線１０の最大引張応力σを求める。即ち、充填半円筒金網体モデルＲＮ１，ＲＮ２について、水平Ｂｅａｍ要素の最大引張荷重Ｗｈを解析し、及び最大引張応力σｈを求める（最大引張荷重Ｗｈ及び最大引張応力σｈの解析・計算処理）。
最大引張荷重Ｗｈは、演算処理装置（コンピュータ）を使用して、３次元解析ＦＥＭにより解析する。
(1) For the gradient linear body model group RMG1 (or RMG2), the maximum vertical stress σf of the bottom half-cylindrical linear body model RM1 (or RM2) is analyzed to determine the stress coefficient β (maximum vertical stress σf and Analysis and calculation processing of stress coefficient β).
The maximum vertical stress σf is analyzed by a three-dimensional analysis FEM using an arithmetic processing unit (computer).
(2) For the virtual / gradient line group RKG1 (or RKG2), the maximum vertical stress σg and the maximum unit volume weight Wg of the lowest virtual / filled semi-cylindrical linear body RK1 (or RK2) are obtained (maximum vertical stress σg And calculation processing of the maximum unit volume weight Wg).
(3) The maximum tensile stress σ of the semicircular
The maximum tensile load Wh is analyzed by a three-dimensional analysis FEM using an arithmetic processing unit (computer).
以下、上記（１），（２），（３）の処理（解析及び計算）について、図９乃至図２６を参照して説明する。 Hereinafter, the processing (analysis and calculation) of the above (1), (2), and (3) will be described with reference to FIGS.
＜最大鉛直応力σｆ及び応力係数βの解析・計算処理＞
上記（１）の処理について、各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の解析及び計算を説明する（図９乃至図２２参照）。
<Analysis and calculation of maximum vertical stress σf and stress coefficient β>
With respect to the process (1), the analysis and calculation of each cylindrical wire netting Y1, Y2 will be described (see FIGS. 9 to 22).
＜Ａ＞充填半円筒金網体ＲＧ１（円筒金網籠Ｙ１）の解析・計算
ｉ）勾配線体モデル群ＲＭＧ１について、図９、図１０、図１３及び図１５（ｂ）に示すように、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｆを解析する。
ｉｉ）充填半円筒線体モデルＲＭ１（積載段数ｎ＝１）について、図１４（ａ）及び図１５（ｂ）に示すように、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｅを解析する。
ｉｉｉ）直上線体モデルＲＭＨ１について、図１１、図１２、図１４（ｂ）及び図１５（ｂ）に示すように、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｐを解析する。
<A> Analysis and Calculation of Filled Semi-cylindrical Wire Mesh RG1 (Cylinder Wire Mesh Y1) i) Three-dimensional as shown in FIG. 9, FIG. 10, FIG. 13 and FIG. 15 (b) for gradient linear body model group RMG1 An analysis mesh is constructed by analysis FEM, and the maximum vertical stress σf of the bottom half-filled cylindrical body model RM1 is analyzed.
ii) As shown in FIGS. 14 (a) and 15 (b), an analysis mesh is constructed by a three-dimensional analysis FEM for the filling semi-cylindrical line model RM1 (loading stage number n = 1), and the filling semi-cylindrical line The maximum vertical stress σe of the body model RM1 is analyzed.
iii) For the straight line body model RMH1, as shown in FIGS. 11, 12, 14 (b) and 15 (b), an analysis mesh is constructed by a three-dimensional analysis FEM, and the bottom half cylinder line The maximum vertical stress σp of the body model RM1 is analyzed.
ｉ）勾配線体モデル群ＲＭＧ１の解析等
勾配線体モデル群ＲＭＧ１は、図９及び図１０に示すように、積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した充填円筒線本体モデルＹＭ１,ＹＭ１から構成する。最下段（１段目）の充填円筒金網本体モデルＹＭ１は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面を水平面ＨＧに設置する。２段目の充填円筒線本体モデルＹＭ１は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面をで最下段の充填円筒線本体モデルＹＭ１の最上端円形面に積載する。
積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した各充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ１について、勾配線体モデル群ＲＭＧ１は、図９及び図１０に示すように、各充填円筒線本体モデルＹＭ１,ＹＭ１を各円筒中心線ａ，ａに沿って、鉛直方向ＶＰに二等分割した、一方となる。
勾配線体モデル群ＲＭＧ１は、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１及び２段目の充填円孤筒線体モデルＳＭ１でなる（図９及び図１０参照）。
円弧筒線体モデルＳＭ１は、図９及び図１０に示すように、積載面Ｓで円孤高長Ｌ（Ｌ＝６００ｍｍ）を有する。積載面Ｓは、最下段（１段目）の充填半円筒線体モデルＲＭ１に積載され、各充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ１外周及び直線ｂにて囲まれる領域である。円弧筒線体モデルＳＭ１は、２段目の充填円筒線本体ＹＭ１外周の一部を含み、水平Ｂｅａｍ要素を有する。
i) Analysis of Gradient Line Model Group RMG1 etc. As shown in FIGS. 9 and 10, the gradient line model group RMG1 is composed of filled cylindrical line body models YM1 and YM1 loaded with a loading stage number n = 2 and a gradient α. To do. The lowermost (first stage) filled cylindrical metal mesh body model YM1 has a cylindrical center line a directed in the vertical direction VP and a lowermost circular surface installed on the horizontal plane HG. The second-stage filled cylindrical body model YM1 is loaded on the uppermost circular surface of the lowermost filled cylindrical body model YM1 with the lowermost circular surface facing the cylindrical center line a in the vertical direction VP.
For each filled cylindrical line body model YM1, YM1 loaded with a loading stage number n = 2 and a gradient α, the gradient line body model group RMG1 replaces each filled cylindrical line body model YM1, YM1 as shown in FIGS. Along each cylindrical center line a, a, one is divided into two equal parts in the vertical direction VP.
The gradient linear body model group RMG1 is composed of a lowermost half-cylindrical linear body model RM1 and a second-stage filled circular arcuate linear body model SM1 (see FIGS. 9 and 10).
As shown in FIGS. 9 and 10, the circular arc tubular body model SM <b> 1 has an arc height L (L = 600 mm) on the loading surface S. The loading surface S is an area that is loaded on the lowermost (first stage) filled semi-cylindrical linear body model RM1 and is surrounded by the outer circumferences of the filled cylindrical body models YM1 and YM1 and the straight line b. The arcuate cylindrical body model SM1 includes a part of the outer periphery of the second-stage filled cylindrical line body YM1, and has a horizontal Beam element.
各段の充填円筒線本体モデルＹＭ１,ＹＭ１について、勾配αは、図９及び図１０に示すように、円筒金網籠Ｙ１の各網目ＣＴの間隔、解析メッシュの関係から、１：０．３勾配より緩やかな勾配とする。勾配αは、鉛直長ＶＬ＝６００ｍｍ、水平長ＨＬ＝２０５．２１ｍｍ、及び迎角（傾斜角）θ＝ｔａｎ−１（６００／２０５．２１）であって、１：０．３４２０勾配とする。また、勾配αは、例えば、鉛直長ＶＬ＝円筒高長Ｌ、水平長ＨＬ＝０＜ＨＬ＜円筒直径Ｄ、及び迎角θ＝ｔａｎ−１［Ｌ／（０＜ＨＬ＜Ｄ）］で表すこともできる。 For the filled cylindrical line body models YM1 and YM1 at each stage, the gradient α is 1: 0.3 gradient based on the relationship between the meshes CT of the cylindrical metal mesh cage Y1 and the analysis mesh as shown in FIGS. Use a gentler slope. The gradient α has a vertical length VL = 600 mm, a horizontal length HL = 205.21 mm, and an angle of attack (tilt angle) θ = tan −1 (600 / 205.21), which is a 1: 0.3420 gradient. Moreover, the gradient α is expressed by, for example, vertical length VL = cylindrical height L, horizontal length HL = 0 <HL <cylindrical diameter D, and angle of attack θ = tan −1 [L / (0 <HL <D)]. You can also.
勾配線体モデル群ＲＭＧ１において、２段目の充填円弧筒線体モデルＳＭ１を、最下段（１段目）の充填半円筒線体モデルＲＭ１に積載する積載距離δは、δ＝円筒直径Ｄ−水平長ＨＬ＝６００ｍｍ−２０５．２１ｍｍ＝３９４．７９ｍｍである。 In the gradient linear body model group RMG1, the loading distance δ for loading the second-stage filled arc tubular linear model SM1 on the lowermost (first-stage) filled semi-cylindrical linear model RM1 is δ = cylinder diameter D− The horizontal length HL = 600 mm−205.21 mm = 394.79 mm.
演算処理装置（コンピュータ）は、円筒金網籠Yの各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、勾配線体モデル群ＲＭＧ１を構成（モデル化）する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図１３及び図１５（ｂ）に示すように、勾配線体モデル群ＲＭＧ１について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｆを解析する。３次元解析ＦＥＭでは、円筒金網籠Ｙ１の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、最大鉛直応力σｆを解析する。
最大鉛直応力σｆは、図９，図１０及び図１３に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、最下段（１段目）の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最下端半円面に作用する。
最大鉛直応力σｆの解析結果を、図１５（ａ）に示す。
The arithmetic processing unit (computer) configures (models) the gradient linear body model group RMG1 using each numerical value of the cylindrical wire netting Y and each numerical value of the filling material Z.
As shown in FIG. 13 and FIG. 15B, the arithmetic processing unit (computer) constructs an analysis mesh by a three-dimensional analysis FEM for the gradient line model group RMG1, and fills the bottom half-cylindrical line model The maximum vertical stress σf of RM1 is analyzed. In the three-dimensional analysis FEM, the maximum vertical stress σf is analyzed by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y1 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIGS. 9, 10, and 13, the maximum vertical stress σf is the lowermost half of the bottom half (first stage) filled semicylindrical wire model RM1 in the vertical direction VP (in the direction of the cylindrical centerline a). Acts on a circular surface.
The analysis result of the maximum vertical stress σf is shown in FIG.
ｉｉ）充填半円筒線体モデルＲＭ１の解析等
演算処理装置（コンピュータ）は、円筒金網籠Ｙ１の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、充填半円筒線体モデルＲＭ１を構成（モデル化）する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図１４（ａ）及び図１５（ｂ）に示すように、充填半円筒線体モデルＲＭ１について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｅを解析する。３次元解析ＦＥＭは、円筒金網籠Ｙ１の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、最大鉛直応力σｅを解析する。
最大鉛直応力σｅは、図１４（ａ）に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、充填半円筒線体モデルＲＭ１の最下端半円形面に作用する。
最大鉛直応力σｅの解析結果を、図１５（ａ）に示す。
ii) Analysis of filled semi-cylindrical wire model RM1 etc. The arithmetic processing unit (computer) constructs a filled semi-cylindrical wire model RM1 by using each numerical value of the cylindrical wire netting Y1 and each numerical value of the filling material Z ( Model).
As shown in FIGS. 14 (a) and 15 (b), the arithmetic processing unit (computer) constructs an analysis mesh by a three-dimensional analysis FEM for the filled semicylindrical line model RM1, and fills the filled semicylindrical line. The maximum vertical stress σe of the model RM1 is analyzed. The three-dimensional analysis FEM analyzes the maximum vertical stress σe by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y1 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIG. 14A, the maximum vertical stress σe acts on the lowermost semicircular surface of the filling semicylindrical linear model RM1 in the vertical direction VP (the direction of the cylindrical center line a).
The analysis result of the maximum vertical stress σe is shown in FIG.
ｉｉｉ）直上線体モデル群ＲＭＨ１の解析等
直上線体モデル群ＲＭＨ１は、図１１及び図１２に示すように、積載段数ｎ＝２で積載した充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ１から構成する。最下段（１段目）の充填円筒線本体モデルＹＭ１は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面を水平面ＨＧに設置する。２段目の充填円筒線本体モデルＹＭ１は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向け、及び円筒中心線ａを最下段の充填円筒金網籠モデルＹＭ１の円筒中心線ａに一致して、最下端円形面を最下段の充填円筒線本体モデルＹＭ１の最上端円形面に積載する。
積載段数ｎ＝２で積載した各充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ１について、直上線体モデル群ＲＭＨ１は、図１１及び図１２に示すように、各段の充填円筒線本体モデルＹＭ１，ＹＭ１を各円筒中心線ａ，ａに沿って、鉛直方向ＶＰに二等分割した、一方となる。
直上線体モデル群ＲＭＨ１は、各段の充填半円筒線体モデルＲＭ１，ＲＭ１でなる（図１１及び図１２参照）。
積載距離δは、δ＝６００ｍｍとなる。
iii) Analysis of Straight Line Model Model RMH1 etc. As shown in FIGS. 11 and 12, the straight line model group RMH1 is composed of filled cylindrical line main body models YM1, YM1 loaded with the number of loading stages n = 2. The lowermost (first stage) filled cylindrical line body model YM1 has a cylindrical center line a directed in the vertical direction VP and a lowermost circular surface installed on the horizontal plane HG. The second-stage filled cylindrical line body model YM1 has the cylinder center line a in the vertical direction VP, and the cylinder center line a coincides with the cylinder center line a of the lower-stage filled cylindrical wire mesh model YM1, The circular surface is loaded on the uppermost circular surface of the lowermost filled cylindrical line body model YM1.
As shown in FIG. 11 and FIG. 12, the straight line body model group RMH1 for each of the filled cylindrical line main body models YM1 and YM1 loaded with the number of loading stages n = 2 represents the filled cylindrical line main body models YM1 and YM1 of the respective stages. Along the cylindrical center line a, a, it is divided into two equal parts in the vertical direction VP.
The straight line body model group RMH1 is composed of filled semi-cylindrical line body models RM1 and RM1 at each stage (see FIGS. 11 and 12).
The loading distance δ is δ = 600 mm.
演算処理装置（コンピュータ）は、円筒金網籠Ｙ１の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、直上線体モデル群ＲＭＨ１を構成（モデル化）する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図１４（ｂ）及び図１５（ｂ）に示すように、直上線体モデル群ＲＭＨ１について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段（１段目）の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｐを解析する。３次元解析ＦＥＭでは、円筒金網籠Ｙ１の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、最大鉛直応力σｐを解析する。
最大鉛直応力σｐは、図１１、図１２及び図１４（ｂ）に示すように、鉛直方向ＨＶ（円筒中心線ａ方向）において、最下段（１段目）の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最下端半円面に作用する。
最大鉛直応力σｐの解析結果を、図１５（ａ）に示す。
The arithmetic processing unit (computer) configures (models) the straight line body model group RMH1 using the numerical values of the cylindrical wire netting Y1 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIGS. 14 (b) and 15 (b), the arithmetic processing unit (computer) constructs an analysis mesh by the three-dimensional analysis FEM for the straight line body model group RMH1, and sets the lowest level (first level) The maximum vertical stress σp of the filled semicylindrical wire model RM1 is analyzed. In the three-dimensional analysis FEM, the maximum vertical stress σp is analyzed by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y1 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIGS. 11, 12 and 14 (b), the maximum vertical stress σp is the lowest half (first stage) filled semi-cylindrical wire model RM1 in the vertical direction HV (in the direction of the cylindrical center line a). It acts on the lowermost semicircular surface.
The analysis result of the maximum vertical stress σp is shown in FIG.
＜解析結果＞
図１５（ａ）は、鉛直応力と積載距離δとの関係を示すグラフ図である。
図１５（ａ）において、「○」グラフ線は「直上線体モデルＲＭＨ１」の鉛直応力σを示し、「□」グラフ線は「勾配線体モデル群ＲＭＧ１」の鉛直応力σを示し、「×」グラフ線は「充填半円筒線体モデルＲＭ１」の鉛直応力σを示す。
<Analysis results>
FIG. 15A is a graph showing the relationship between the vertical stress and the loading distance δ.
In FIG. 15A, the “◯” graph line indicates the vertical stress σ of the “straight line model RMH1”, the “□” graph line indicates the vertical stress σ of the “gradient line model group RMG1,” and “× The graph line indicates the vertical stress σ of the “filled semi-cylindrical linear body model RM1”.
図１５（ａ）において、縦軸に「鉛直応力（ｋＰａ＝ｋＮ／ｍ２）」を取り、横軸に「積載距離δ」を取る。図１５（ａ）の横軸において、積載距離δは、充填円筒金線本体モデルＹＭ１の円筒中心線ａを「０（零）」とし、「−０．３（円筒半径Ｒ＝３００ｍｍ）〜０（ｍ）」及び「０〜０．３（ｍ）」を取る。 In FIG. 15A, the vertical axis represents “vertical stress (kPa = kN / m 2 )” and the horizontal axis represents “loading distance δ”. In the horizontal axis of FIG. 15A, the loading distance δ is defined as “−0.3 (cylindrical radius R = 300 mm) ˜0 with the cylindrical center line a of the filled cylindrical gold wire body model YM1 being“ 0 (zero) ”. Take (m) "and" 0-0.3 (m) ".
図１５（ａ）を考察すると、直上線体モデル群ＲＭＨ１は、最大鉛直応力σｐ＝２１．２０（ｋＮ／ｍｍ２）を示している（「○」グラフ線参照）。
充填半円筒線体モデルＲＭ１は、最大鉛直応力σｅ＝１０．６０（ｋＮ／ｍ２）を示している（「×」グラフ線参照）。
勾配線体モデル群ＲＭＧ１は、積載距離δ＝−０．３（ｍ）の鉛直応力σ＝１０．６０（ｋＮ／ｍ２）を示し、積載距離δ＝−０．３（ｍ）から０．３（ｍ）に向うに連れて、漸次、増加を示している。勾配線体モデル群ＲＭＧ１は、積載距離δ＝０．０９４７９（ｍ）で最大鉛直応力σｆ＝１９．２５（ｋＮ／ｍ２）を示している（「□」グラフ線参照）。
Considering FIG. 15A, the straight line body model group RMH1 shows the maximum vertical stress σp = 21.20 (kN / mm 2 ) (see the “◯” graph line).
The filled semicylindrical linear body model RM1 shows the maximum vertical stress σe = 10.60 (kN / m 2 ) (see “×” graph line).
The gradient linear body model group RMG1 shows a vertical stress σ = 10.60 (kN / m 2 ) at a loading distance δ = −0.3 (m), and the loading distance δ = −0.3 (m) to 0.001. As it goes to 3 (m), it gradually increases. The gradient linear body model group RMG1 shows a maximum vertical stress σf = 19.25 (kN / m 2 ) at a loading distance δ = 0.09479 (m) (see the “□” graph line).
勾配線体モデル群ＲＭＧ１の最大鉛直応力σｆは、σｆ＝σｅ＋σｅ×β＝１０．６０＋１０．６０×０．８２＝１９．２５（ｋＮ／ｍ２）である。最大鉛直応力σｆは、最大鉛直荷応力σｅの１．８２倍となる。
これにより、勾配線体モデル群ＲＭＧ１について、２段目の充填円弧筒線体モデルＳＲ１から最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１に作用する鉛直応力は、σｅ×０．８２＝８．６９（ｋＮ／ｍ２）となる。
The maximum vertical stress σf of the gradient linear body model group RMG1 is σf = σe + σe × β = 10.60-10.60 × 0.82 = 19.25 (kN / m 2 ). The maximum vertical stress σf is 1.82 times the maximum vertical load stress σe.
Thus, the vertical stress acting on the gradient line model group RMG1 from the second-stage filled arc cylindrical line model SR1 to the lowermost filled semi-cylindrical line model RM1 is σe × 0.82 = 8.69 ( kN / m 2 ).
直上線体モデル群ＲＭＨの最大鉛直応力σｐは、最大鉛直荷応力σｅの２．０倍となる。 The maximum vertical stress σp of the straight line body model group RMH is 2.0 times the maximum vertical load stress σe.
勾配線体モデル群ＲＭＧ１の最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１について、最大鉛直応力σｆは、最大鉛直応力σｅを超え、最大鉛直応力σｐ未満となる。 The maximum vertical stress σf exceeds the maximum vertical stress σe and is less than the maximum vertical stress σp for the lowermost filled semicylindrical line model RM1 of the gradient line model group RMG1.
＜応力係数βの計算＞
応力係数βは、充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｅに対する、各最大鉛直応力σｆ，σｐ，σｅの増加率である。
応力係数βは、式（１）で計算する。
<Calculation of stress coefficient β>
The stress coefficient β is an increase rate of each maximum vertical stress σf, σp, σe with respect to the maximum vertical stress σe of the filled semicylindrical linear body model RM1.
The stress coefficient β is calculated by equation (1).
勾配線体モデル群ＲＭＧ１について、応力係数βは、式（１）から、β＝（１９．２５／１０．６０）−１＝０．８２となる。
直上線体モデル群ＲＭＨ１について、応力係数βは、式（１）と同様に、β＝（２１．２０／１０．６０）−１＝１．０となる。
充填半円筒線体モデルＲＭ１について、応力係数βは、式（１）と同様に、β＝（１０．６０／１０．６０）−１＝０となる。
勾配線体モデル群ＲＭＧ１は、勾配αについて、水平長ＨＬ＝０であると、直上金網モデル群ＹＭＨ１と同様なモデルとなり、水平長ＨＬ＝円筒直径Ｄであると、充填円筒金網籠モデルＹＭ１と同様なモデルとなる。
これにより、勾配線体モデル群ＲＭＧ１では、勾配αの水平長ＨＬを０＜ＨＬ＜円筒直径Ｄとすると、応力係数βは、勾配αに応じて０＜β＜１の範囲の定数となる。
For the gradient linear body model group RMG1, the stress coefficient β is β = (19.25 / 10.60) −1 = 0.82 from the equation (1).
For the straight line body model group RMH1, the stress coefficient β is β = (21.20 / 10.60) −1 = 1.0 similarly to the equation (1).
For the filled semicylindrical linear body model RM1, the stress coefficient β is β = (10.60 / 10.60) −1 = 0, as in the equation (1).
When the horizontal length HL = 0 for the gradient α, the gradient linear body model group RMG1 becomes a model similar to the directly above metal mesh model group YMH1, and when the horizontal length HL = cylindrical diameter D, the filled cylindrical wire mesh model YM1 Similar model.
Thus, in the gradient line model group RMG1, if the horizontal length HL of the gradient α is 0 <HL <cylinder diameter D, the stress coefficient β is a constant in the range of 0 <β <1 according to the gradient α.
＜Ｂ＞充填半円筒金網体ＲＧ２（円筒金網籠Ｙ２）の解析・計算
充填半円筒金網体ＲＧ２の計算は、充填半円筒金網体ＲＧ１と同様である。
ａ）勾配線体モデル群ＲＭＧ２について、図１６、図１７、図２０及び図２２（ｂ）に示すように、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２の最大鉛直応力σｆを解析する。
ｂ）充填半円筒線体モデルＲＭ２（積載段数ｎ＝１）について、図２１（ａ）及び図２２（ｂ）に示すように、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、充填半円筒線体モデルＲＭ２の最大鉛直応力σｅを解析する。
ｃ）直上線体モデルＲＭＨ２について、図１８、図１９、図２１（ｂ）及び図２２（ｂ）に示すように、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｐを解析する。
<B> Analysis and Calculation of Filled Half Cylindrical Wire Mesh RG2 (Cylinder Wire Mesh Y2) The calculation of filled half cylindrical wire mesh RG2 is the same as that of filled half cylindrical wire mesh RG1.
a) For the gradient line model group RMG2, as shown in FIG. 16, FIG. 17, FIG. 20, and FIG. 22 (b), an analysis mesh is constructed by a three-dimensional analysis FEM, and the bottom half-cylindrical line model The maximum vertical stress σf of RM2 is analyzed.
b) As shown in FIGS. 21 (a) and 22 (b), an analysis mesh is constructed by a three-dimensional analysis FEM for the filling semi-cylindrical line model RM2 (loading stage number n = 1), and the filling semi-cylindrical line The maximum vertical stress σe of the body model RM2 is analyzed.
c) As for the straight line body model RMH2, as shown in FIGS. 18, 19, 21 (b) and 22 (b), an analysis mesh is constructed by a three-dimensional analysis FEM, and the lowermost filled semicylindrical line The maximum vertical stress σp of the body model RM1 is analyzed.
ａ）勾配線体モデル群ＲＭＧ２の解析等
勾配線体モデル群ＲＭＧ２は、図１６及び図１７に示すように、積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２から構成する。最下段（１段目）の充填円筒線本体モデルＹＭ２は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面を水平面ＨＧに設置する。２段目の充填円筒線本体モデルＹＭ２は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面を最下段の充填円筒金網籠モデルＹＭ２の最上端円形面に積載する。
積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した各充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２について、勾配線体モデル群ＲＭＧ２は、図１６及び図１７に示すように、各充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２を各円筒中心線ａ，ａに沿って、鉛直方向ＶＰに二等分割した、一方となる。
勾配線体モデル群ＲＭＧ２は、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２及び２段目の充填円孤筒線体モデルＳＭ２でなる（図１６及び図１７参照）。
充填円孤筒線体モデルＳＭ２は、図１６及び図１７に示すように、積載面ＳＳで円孤高長Ｌ（Ｌ＝１０００ｍｍ）を有する。積載面ＳＳは、最下段（１段目）の充填半円筒線本体モデルＲＭ２に積載され、各充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２外周及び直線ｃにて囲まれる領域である。充填円弧筒線体モデルＳＭ２は、２段目の充填円筒線本体ＹＭ２外周の一部を含み、水平Ｂｅａｍ要素を有する。
a) Analysis of Gradient Line Model Group RMG2 etc. As shown in FIGS. 16 and 17, the gradient line model group RMG2 is composed of filled cylindrical body models YM2 and YM2 loaded with a loading stage number n = 2 and a gradient α. To do. The lowermost (first stage) filled cylindrical line main body model YM2 has the lowermost circular surface on the horizontal plane HG with the cylindrical center line a facing the vertical direction VP. The second-stage filled cylindrical body model YM2 is loaded with the lowermost circular surface on the uppermost circular surface of the lowermost filled cylindrical wire mesh model YM2 with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP.
For each filled cylindrical line body model YM2, YM2 loaded with the number of loading stages n = 2 and the gradient α, the gradient line model group RMG2 includes each filled cylindrical line body model YM2, YM2 as shown in FIGS. Along each cylindrical center line a, a, one is divided into two equal parts in the vertical direction VP.
The gradient line model group RMG2 is composed of the lowermost filled semi-cylindrical line model RM2 and the second filled circular and arcuate line model SM2 (see FIGS. 16 and 17).
As shown in FIGS. 16 and 17, the filled circular arc cylinder model SM2 has a circular arc length L (L = 1000 mm) on the loading surface SS. The loading surface SS is an area that is loaded on the lowermost (first stage) filled semi-cylindrical body model RM2 and is surrounded by the outer circumferences of the filled cylindrical line body models YM2 and YM2 and the straight line c. The filled arc tube linear body model SM2 includes a part of the outer periphery of the second-stage filled cylindrical wire body YM2, and has a horizontal Beam element.
勾配線体モデル群ＲＭＧ２について、勾配αは、１：０．３勾配とする。勾配αは、円鉛直長ＶＬ＝１０００ｍｍ、水平長ＨＬ＝０．３×１０００ｍｍ＝３００ｍｍ、及び迎角（傾斜角）θ＝ｔａｎ−１（１０００／３００）である。 For the gradient line model group RMG2, the gradient α is 1: 0.3 gradient. The gradient α has a circular vertical length VL = 1000 mm, a horizontal length HL = 0.3 × 1000 mm = 300 mm, and an angle of attack (tilt angle) θ = tan −1 (1000/300).
勾配線体モデル群ＲＭＧ２において、２段目の充填円弧筒線体モデルＳＭ２を、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２上に積載する積載距離δは、δ＝９５５ｍ−３００ｍｍ＝６５５ｍｍである。 In the gradient linear body model group RMG2, the loading distance δ for loading the second-stage filled circular cylindrical line model SM2 on the lowermost filled semi-cylindrical line model RM2 is δ = 955 m−300 mm = 655 mm.
演算処理装置（コンピュータ）は、円筒金網籠Ｙ２の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、勾配線体モデル群ＲＭＧ２を構成（モデル化）する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図２０及び２２（ｂ）に示すように、勾配線体モデル群ＲＭＧ２について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２の最大鉛直応力σｆを解析する。３次元解析ＦＥＭは、円筒金網籠Ｙ２の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、最大鉛直応力σｆを解析する。なお、解析メッシュは、円筒金網籠Ｙ２の網目ＣＴのＡＴ×ＢＴ＝１００×１００（ｍｍ）より細かく分割（ＡＴ×ＢＴ＝５０×５０ｍｍ）して、水平Ｂｅａｍ要素の配列によって、ＡＴ×ＢＴ＝１００×１００（ｍｍ）を表現した。
最大鉛直応力σｆは、図１６、図１７及び図２０に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２の最下端半円面に作用する。
最大鉛直応力σｆの解析結果を、図２２（ａ）に示す。
The arithmetic processing device (computer) configures (models) the gradient linear body model group RMG2 by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y2 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIGS. 20 and 22 (b), the arithmetic processing unit (computer) constructs an analysis mesh for the gradient line model group RMG2 by the three-dimensional analysis FEM, and fills the bottom half-cylindrical line model RM2 The maximum vertical stress σf is analyzed. The three-dimensional analysis FEM analyzes the maximum vertical stress σf by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y2 and the numerical values of the filling material Z. The analysis mesh is finely divided (AT × BT = 50 × 50 mm) from AT × BT = 100 × 100 (mm) of the mesh CT of the cylindrical metal mesh cage Y2, and AT × BT = by the arrangement of horizontal Beam elements. 100 × 100 (mm) was expressed.
As shown in FIGS. 16, 17 and 20, the maximum vertical stress σf acts on the lowermost semicircular surface of the lowermost filled semicylindrical linear body model RM2 in the vertical direction VP (in the direction of the cylindrical center line a). .
An analysis result of the maximum vertical stress σf is shown in FIG.
ｂ）充填半円筒線体モデルＲＭ２の解析等
演算処理装置（コンピュータ）は、円筒金網籠Yの各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、充填半円筒線体ＲＭ２を構成（モデル化）する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図２１（ａ）及び図２２（ｂ）に示すように、充填半円筒線体モデルＲＭ２について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、充填半円筒線体モデルＲＭ２の最大鉛直応力σｅを解析する。３次元解析ＦＥＭは、円筒金網籠Ｙ２の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、最大鉛直応力σｅを解析する。
最大鉛直応力σｅは、図２１（ａ）及び図２２（ｂ）に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、充填半円筒線体モデルＲＭ２の最下端半円面に作用する。
最大鉛直応力σｅの解析結果を、図２２（ａ）に示す。
b) Analysis of filled semi-cylindrical wire model RM2, etc. The arithmetic processing unit (computer) constructs the filled semi-cylindrical wire body RM2 using each numerical value of the cylindrical wire netting Y and each numerical value of the filling material Z (model). ).
As shown in FIGS. 21 (a) and 22 (b), the arithmetic processing unit (computer) constructs an analysis mesh by the three-dimensional analysis FEM for the filled semicylindrical line model RM2, and fills the filled semicylindrical line. The maximum vertical stress σe of the model RM2 is analyzed. The three-dimensional analysis FEM analyzes the maximum vertical stress σe by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y2 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIGS. 21 (a) and 22 (b), the maximum vertical stress σe acts on the lowermost semicircular surface of the filled semicylindrical linear model RM2 in the vertical direction VP (the direction of the cylindrical centerline a). .
An analysis result of the maximum vertical stress σe is shown in FIG.
ｃ）直上線体モデル群ＲＭＨ２の解析等
直上線体モデル群ＲＭＨ２は、図１８及び図１９に示すように、積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２から構成する。最下段（１段目）の充填円筒線本体モデルＹＭ２は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面を水平面ＨＧに設置する。２段目の充填円筒線本体モデルＹＭ２は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向け、及び円筒中心線ａを最下段の充填円筒線本体モデルＹＭ２の円筒中心線ａに一致して、最下端円形面を最下段の充填円筒線本体モデルＹＭ２の最上端円形面に積載する。
積載段数ｎ＝２で積載した各充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２について、直上線体モデル群ＲＭＨ２は、図１８及び図１９に示すように、各段の充填円筒線本体モデルＹＭ２，ＹＭ２を円筒中心線ａ，ａに沿って、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）に二等分割した、一方となる。
直上金網モデル群ＹＭＨ２は、各段の充填半円筒線体モデルＲＭ２，ＲＭ２でなる（図１８及び図１９参照）。
c) Analysis of Straight Line Model Model RMH2 etc. As shown in FIGS. 18 and 19, the straight line model group RMH2 is composed of filled cylindrical line body models YM2 and YM2 loaded with a loading stage number n = 2 and a gradient α. To do. The lowermost (first stage) filled cylindrical line main body model YM2 has the lowermost circular surface on the horizontal plane HG with the cylindrical center line a facing the vertical direction VP. The second-stage filled cylindrical line body model YM2 has a cylinder center line a in the vertical direction VP, and the cylinder center line a coincides with the cylinder center line a of the lowermost filled cylinder line body model YM2, The circular surface is loaded on the uppermost circular surface of the lowermost filled cylindrical line body model YM2.
As shown in FIGS. 18 and 19, for the filled cylindrical body models YM2 and YM2 loaded with the loading stage number n = 2, the straight line body model group RMH2 cylinders the filled cylindrical body models YM2 and YM2 of each stage as shown in FIGS. Along the center lines a and a, the other is divided into two equal parts in the vertical direction VP (the direction of the cylindrical center line a).
The directly above wire mesh model group YMH2 is composed of filled semi-cylindrical linear body models RM2 and RM2 at each stage (see FIGS. 18 and 19).
演算処理装置（コンピュータ）は、円筒金網籠Ｙ２の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、直上線体モデル群ＲＭＨ２を構成（モデル化）する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図２１（ｂ）及び図２２（ｂ）に示すように、直上線材モデル群ＲＭＨ２について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２の最大鉛直応力σｆを解析する。３次元解析ＦＥＭは、円筒金網籠Ｙ２の各数値、及び中詰材Ｚの各数値を用いて、最大鉛直応力σｐを解析する。
最大鉛直応力σｐは、図１８、図１９及び図２１（ｂ）に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、最下段（１段目）の充填半円筒線体モデルＲＭ２の最下端半円面に作用する。
最大鉛直応力σｐの解析結果を、図２２（ａ）に示す。
The arithmetic processing unit (computer) configures (models) the straight line body model group RMH2 using each numerical value of the cylindrical wire netting Y2 and each numerical value of the filling material Z.
As shown in FIGS. 21 (b) and 22 (b), the arithmetic processing unit (computer) constructs an analysis mesh by the three-dimensional analysis FEM for the straight wire model group RMH2 and fills the bottom half-cylindrical line. The maximum vertical stress σf of the body model RM2 is analyzed. The three-dimensional analysis FEM analyzes the maximum vertical stress σp by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y2 and the numerical values of the filling material Z.
As shown in FIGS. 18, 19 and 21 (b), the maximum vertical stress σp is the value of the bottom half (first stage) filled semi-cylindrical wire model RM2 in the vertical direction VP (the direction of the cylindrical center line a). It acts on the lowermost semicircular surface.
The analysis result of the maximum vertical stress σp is shown in FIG.
＜解析結果＞
図２２（ａ）は、各鉛直応力と積載距離δとの関係を示すグラフ図である。
図２２（ａ）において、「○」グラフ線は「直上線体モデル群ＲＭＨ２」の鉛直応力σを示し、「□」グラフ線は「勾配線体モデル群ＲＭＧ２」の鉛直応力σを示し、「×」グラフ線は「充填半円筒線体モデルＲＭ２」の鉛直応力σを示す。
<Analysis results>
FIG. 22A is a graph showing the relationship between each vertical stress and the loading distance δ.
In FIG. 22A, the “◯” graph line indicates the vertical stress σ of the “straight line object model group RMH2”, the “□” graph line indicates the vertical stress σ of the “gradient line object model group RMG2,” The “x” graph line indicates the vertical stress σ of the “filled semi-cylindrical linear model RM2”.
図２２（ａ）において、縦軸に「鉛直応力（ｋＰａ＝ｋＮ／ｍ２）」を取り、横軸に「積載距離δ」を取る。図２２（ａ）の横軸において、積載距離δは、充填円筒線本体モデルＹＭ２の円筒中心線ａを「０（零）」とし、「−０．４７７５（円筒半径Ｒ＝４７７．５ｍｍ）〜０（ｍ）」、及び「０〜０．４７７５（ｍ）」を取る。 In FIG. 22A, “vertical stress (kPa = kN / m 2 )” is taken on the vertical axis, and “loading distance δ” is taken on the horizontal axis. In the horizontal axis of FIG. 22A, the loading distance δ is defined as “−0.4775 (cylinder radius R = 477.5 mm)” with the cylindrical center line a of the filled cylindrical line body model YM2 being “0 (zero)”. 0 (m) "and" 0 to 0.4775 (m) ".
図２２（ａ）を考察すると、直上線体モデル群ＲＭＨ２は、最大鉛直応力σｐ＝３５．０４（ｋＮ／ｍ２）を示している（「○」グラフ線参照）。
充填半円筒線体モデルＲＭ２は、最大鉛直応力σｅ＝１７．５２（ｋＮ／ｍ２）を示している（「×」グラフ線参照）。
勾配線体モデル群ＲＭＧ２は、積載距離δ＝−０．４７７５（ｍ）鉛直応力σ＝１７．５２（ｋＮ／ｍｍ２）を示し、積載距離δ＝−０．４７７５（ｍ）から０．４７７５（ｍ）に向うに連れて、漸次、増加を示している。勾配線体モデル群ＲＭＧ２は、積載距離δ＝０．１７７５（ｍ）で最大鉛直応力σｆ＝３３．０７（ｋＮ／ｍ２）を示している（「□」グラフ線参照）。
Considering FIG. 22A, the straight line body model group RMH2 shows the maximum vertical stress σp = 35.04 (kN / m 2 ) (see the “◯” graph line).
The filled semi-cylindrical linear body model RM2 indicates the maximum vertical stress σe = 17.52 (kN / m 2 ) (see the “x” graph line).
The gradient line model group RMG2 indicates a loading distance δ = −0.4775 (m) vertical stress σ = 17.52 (kN / mm 2 ), and the loading distance δ = −0.4775 (m) to 0.4775. As it goes to (m), it gradually increases. The gradient linear body model group RMG2 indicates the maximum vertical stress σf = 33.07 (kN / m 2 ) at the loading distance δ = 0.1775 (m) (see the “□” graph line).
勾配線材モデル群ＲＭＧ１の最大鉛直応力σｆは、σｆ＝σｅ＋σｅ×β＝１７．５２＋１７．５２×０．８９＝３３．０７（ｋＮ／ｍ２）である。最大鉛直応力σｆは、最大鉛直荷応力σｅの１．８９倍となる。
これにより、勾配線体モデル群ＲＭＧ２について、2段目の充填円弧筒線体モデルＳＭ２から最下段の充填半円筒線体ＲＭ２に作用する鉛直応力は、σｅ×０．８９＝１５．５９（ｋＮ／ｍ２）となる。
The maximum vertical stress σf of the gradient wire model group RMG1 is σf = σe + σe × β = 17.52 + 17.52 × 0.89 = 33.07 (kN / m 2 ). The maximum vertical stress σf is 1.89 times the maximum vertical load stress σe.
As a result, for the gradient line model group RMG2, the vertical stress acting on the lowermost filling semi-cylindrical line RM2 from the second filling arc cylindrical line model SM2 is σe × 0.89 = 15.59 (kN / M 2 ).
直上線体モデル群ＲＭＨ２の最大鉛直応力σｐは、最大鉛直応力σｅの２倍となる。 The maximum vertical stress σp of the straight line body model group RMH2 is twice the maximum vertical stress σe.
これにより、勾配線体モデル群ＲＭＧ２の最下段の充填半円筒線体モデルＲＭ２について、最大鉛直応力σｆは、最大鉛直応力σｅを超え、最大鉛直応力σｐ未満となる。 As a result, the maximum vertical stress σf exceeds the maximum vertical stress σe and is less than the maximum vertical stress σp for the lowermost filled semicylindrical line model RM2 of the gradient line model group RMG2.
＜応力係数βの計算＞
応力係数βは、式（１）で計算する。
勾配線材モデル群ＹＭＧ２について、式（１）から、応力係数β＝（３３．７０／１７．５２）−１＝０．８９となる。
直上線体モデル群ＲＭＨ２について、式（１）と同様に、応力係数β＝（３５．０４／１７．５２）−１＝１となる。
充填半円筒線体モデルＲＭ２について、式（１）と同様に、応力係数β＝（１７．５２／１７、５２）−１＝０となる。
勾配線体モデル群ＲＭＧ２は、勾配αについて、水平長ＨＬ＝０であると、直上線体モデル群ＲＭＨ１と同様なモデルとなり、水平長ＨＬ＝円筒直径Ｄであると、充填半円筒線体モデルＲＭ２と同様なモデルとなる。
これにより、勾配線体モデル群ＲＭＧ２では、勾配αの水平長ＨＬを０＜ＨＬ＜円筒直径Ｄとすると、応力係数βは、勾配αに応じて０＜β＜１の範囲の定数となる。
<Calculation of stress coefficient β>
The stress coefficient β is calculated by equation (1).
For the gradient wire model group YMG2, from the equation (1), the stress coefficient β = (33.70 / 17.52) −1 = 0.89.
For the straight line body model group RMH2, the stress coefficient β = (35.04 / 17.52) −1 = 1 as in the case of the equation (1).
For the filled semi-cylindrical linear body model RM2, the stress coefficient β = (17.52 / 17, 52) −1 = 0 as in the equation (1).
When the horizontal length HL = 0 for the gradient α, the gradient linear body model group RMG2 is a model similar to the straight line body model group RMH1, and when the horizontal length HL = cylindrical diameter D, the filled semi-cylindrical linear body model The model is similar to RM2.
Thus, in the gradient line model group RMG2, if the horizontal length HL of the gradient α is 0 <HL <cylinder diameter D, the stress coefficient β is a constant in the range of 0 <β <1 according to the gradient α.
各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の解析及び計算から、式（１）は、円筒直径Ｄ及び円筒高長Ｌに関係なく、如何なる円筒直径Ｄ及び円筒高長Ｌの円筒金網籠に適用できる。 From the analysis and calculation of each cylindrical wire netting Y1, Y2, equation (1) can be applied to the cylindrical wire netting of any cylindrical diameter D and cylindrical high length L regardless of the cylindrical diameter D and the cylindrical high length L.
＜最大鉛直応力σｇ及び最大単位体積重量Ｗｇの計算＞
上記（２）の処理について、各充填円筒金網籠Y１，Ｙ２の計算を説明する（図２３及び図２４参照）。
<Calculation of maximum vertical stress σg and maximum unit volume weight Wg>
Regarding the processing of (2) above, calculation of each filled cylindrical wire mesh Y1 and Y2 will be described (see FIGS. 23 and 24).
＜Ａ＞充填半円筒金網体ＲＧ１（円筒金網籠Ｙ１）の計算
仮想・勾配線体群ＲＫＧ１は、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３４２０勾配）で積載した仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ１，…から構成する。
図２３において、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３４２０勾配）で積載した各仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ１，…を想定する。最下段の仮想・充填円筒線本体ＹＫ１は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＨに向けて、最下端円形面を水平面ＨＧに設置する。最下段以外の仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ１，…は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向け、最下端円形面を１段下の仮想・充填円筒線本体ＹＫ１の最上端円形面に積載する。
<A> Calculation of Filled Half Cylindrical Wire Mesh RG1 (Cylinder Wire Mesh Y1) Virtual / gradient wire group RKG1 is a virtual / filled cylinder loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3420 gradient). It comprises line main bodies YK1, YK1,.
23, each virtual / filled cylindrical body YK1, YK1,... Loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3420 gradient) is assumed. The lowermost virtual / filling cylindrical line main body YK1 has the cylindrical bottom line on the horizontal plane HG with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VH. The virtual / filling cylindrical line bodies YK1, YK1,... Other than the lowermost stage have the cylindrical center line a in the vertical direction VP, and the lowermost circular surface is the uppermost circular surface of the virtual / filling cylindrical line body YK1 one stage lower. To load.
仮想・勾配線体群ＲＫＧ１は、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３４２０勾配）で積載した仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ１，…について、各段の充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ１，…でなる。
仮想・勾配線体群ＲＫＧ１は、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載した仮想・充填円筒線本体ＹＫ１，ＹＫ１，…を各円筒中心線ａ，ａ，…に沿って、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）に二等分割した、一方となる。
これにより、仮想・勾配線体群ＲＫＧ１について、各段の充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ１，…は、図２３に示すように、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載される。
The virtual / gradient line group RKG1 is a filling semi-cylindrical line body at each stage for the virtual / filling cylindrical line bodies YK1, YK1,... Loaded with an infinite number of stages n = ∞ and a gradient α (1: 0.3420 gradient). RK1, RK1,.
The virtual / gradient line group RKG1 includes virtual / filled cylindrical line bodies YK1, YK1,... Loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α along the vertical direction VP ( It is divided into two equal parts in the direction of the cylindrical center line a).
As a result, with respect to the virtual / gradient line group RKG1, the filled semi-cylindrical lines RK1, RK1,... At each stage are loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α as shown in FIG.
仮想・勾配線体群ＲＫＧ１について、最下段（１段目）の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１の最大鉛直応力σｇを計算する。最大鉛直応力σｇの計算では、上記（１）の処理で解析及び計算した、勾配線体モデル群ＲＭＧ１の応力係数β＝０.８２、及び充填半円筒線体モデルＲＭ１の最大鉛直応力σｅ＝１０.６０（ｋＮ／ｍ２）を使用する。勾配線体モデル群ＲＭＧ１の応力係数β＝０．８２を使用するのは、積載段数ｎ＝２及び勾配αから無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αに拡張するためである。
最大鉛直応力σｇは、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１の最下端半円形面に作用する。
For the virtual / gradient line group RKG1, the maximum vertical stress σg of the lowermost (first stage) virtual / filled semi-cylindrical linear body RK1 is calculated. In the calculation of the maximum vertical stress σg, the stress coefficient β = 0.82 of the gradient linear body model group RMG1 and the maximum vertical stress σe = 10 of the filled semicylindrical linear body model RM1 analyzed and calculated in the processing of (1) above. .60 (kN / m 2 ) is used. The reason why the stress coefficient β = 0.82 of the gradient line model group RMG1 is used is to extend from the loading stage number n = 2 and the gradient α to the infinite loading stage number n = ∞ and the gradient α.
The maximum vertical stress σg acts on the lowermost semicircular surface of the lowermost virtual / filling semicylindrical wire RK1 in the vertical direction VP (the direction of the cylinder center line a).
図２３は、仮想・充填半円筒線体ＲＫ１の積載段数ｎ＝１，２,３,４,…,∞と、最大鉛直応力σｇの関係を示している。
単一の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１（積載段数ｎ＝１）は、最大鉛直応力σｇ＝１０．６０（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ａ）参照］。
積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した各仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＹＫ１について、最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１は、最大鉛直応力σｇ＝σｅ＋σｅ×β＝σｅ×（１＋β）＝１０．６０×（１＋０、８２）＝１９．２９（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ｂ）参照］。
積載段数ｎ＝３及び勾配αで積載した各仮想・充填円筒金網籠ＹＫ１，ＹＫ１，…について、最下段の仮想・充填円筒金網籠ＹＫ１は、最大鉛直応力σｇ＝σｅ＋（σｅ＋σｅ×β）×β＝σｅ×（１＋β＋β２）＝１０．６０×（１＋０．８２＋０．８２２）＝２６．４２（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ｃ）参照］。
積載段数ｎ＝４及び勾配αで積載した各仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ１，…について、最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１は、最大鉛直応力σｇ＝σｅ×（１＋β＋β２＋β３）＝１０．６０×（１＋０．８２＋０．８２２＋０．８２３）＝３２．２６（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ｄ）参照］。
図２１（ａ）乃至図２１（ｄ）から、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３４２０勾配）で積載した仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ１，…について、最下段の充填半円筒線体ＲＫ１の最大鉛直応力σｆは、σｆ＝σｅ×（１＋β＋β２＋…＋βｎ−１）＝１０．６０×（１＋０．８２＋０．８２２＋…＋０．８２ｎ−１）＝［１０．６０×（１−０．８２ｎ）／（１−０．８２）＝５３（ｋＮ／ｍ２）］となる［図２３（ｅ）参照］。なお、ｎ＝∞であると、「０．８２ｎ」は「０（零）」に収束する。
これにより、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載した仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ１，…について、最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１の最大鉛直応力σｆは、式（２）となる。
式（２）は、最大鉛直応力σｇを、応力係数βで一般化したものである。
FIG. 23 shows the relationship between the stacking stage number n = 1, 2, 3, 4,..., ∞ of the virtual / filled semi-cylindrical linear body RK1 and the maximum vertical stress σg.
The single virtual / filled semi-cylindrical wire RK1 (stacking stage number n = 1) has a maximum vertical stress σg = 10.60 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (a)].
For each virtual / filling semi-cylindrical wire RK1, YK1 loaded with the loading stage number n = 2 and the gradient α, the lowest virtual / filling semi-cylindrical wire RK1 has a maximum vertical stress σg = σe + σe × β = σe × (1 + β ) = 10.60 × (1 + 0, 82) = 19.29 (kN / m 2 ) [see FIG. 23B].
For each virtual / filled cylindrical wire mesh 籠 YK1, YK1,... Loaded with a loading stage number n = 3 and a gradient α, the lowest virtual / filled cylindrical wire mesh 籠 YK1 has a maximum vertical stress σg = σe + (σe + σe × β) × β. = Σe × (1 + β + β 2 ) = 10.60 × (1 + 0.82 + 0.82 2 ) = 26.42 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (c)].
For each virtual / filling semi-cylindrical wire RK1, RK1,... Loaded with a loading stage number n = 4 and a gradient α, the lowest virtual / filling semi-cylindrical wire RK1 has a maximum vertical stress σg = σe × (1 + β + β 2 + β 3 ) = 10.60 × (1 + 0.82 + 0.82 2 +0.82 3 ) = 32.26 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (d)].
From FIG. 21 (a) to FIG. 21 (d), for the hypothetical / filled semi-cylindrical wires RK1, RK1,... Loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a slope α (1: 0.3420 slope), The maximum vertical stress σf of the filled semicylindrical wire RK1 is σf = σe × (1 + β + β 2 +... + Β n-1 ) = 10.60 × (1 + 0.82 + 0.82 2 +... +0.82 n-1 ) = [ 10.60 × (1−0.82 n ) / (1−0.82) = 53 (kN / m 2 )] [see FIG. 23 (e)]. When n = ∞, “0.82 n ” converges to “0 (zero)”.
As a result, the maximum vertical stress σf of the lowermost virtual / filling semi-cylindrical wire RK1 with respect to the virtual / filling semi-cylindrical wires RK1, RK1,. )
Equation (2) is a generalization of the maximum vertical stress σg with a stress coefficient β.
最大鉛直応力σｅ＝１０．６０（ｋＮ／ｍ２）について、式（２）から、各応力係数βと最大鉛直応力σｇの関係を考察する。
式（２）において、応力係数β＝０．９０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１０．６０／（１−０．９）＝１０６．００（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０．７の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１０.６０／（１−０．７）＝３５．３３（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０．５０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１０．６０／（１−０．５）＝２１．２０（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０.３０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１０．６０／（１−０．３）＝１５．１４（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０．１０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１０．６０／（１−０．１）＝１１．７８（ｋＮ／ｍ２）となる。
このように、応力係数β＝０.８２以下では、最大鉛直応力σｇ＝５３（ｋＮ／ｍ２）以下となる。応力係数β＝０．８２以下であると、無限積載段数ｎ＝∞の勾配αは、１：０．３４２０勾配より緩やかになる。
With regard to the maximum vertical stress σe = 10.60 (kN / m 2 ), the relationship between each stress coefficient β and the maximum vertical stress σg will be considered from the equation (2).
In the equation (2), the maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.90 is σg = 10.60 / (1-0.9) = 106.00 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.7 is σg = 10.60 / (1-0.7) = 35.33 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.50 is σg = 10.60 / (1-0.5) = 21.10 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.30 is σg = 10.60 / (1-0.3) = 15.14 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.10 is σg = 10.60 / (1-0.1) = 11.78 (kN / m 2 ).
Thus, when the stress coefficient β = 0.82 or less, the maximum vertical stress σg = 53 (kN / m 2 ) or less. When the stress coefficient β = 0.82 or less, the gradient α of the infinite stacking stage number n = ∞ becomes gentler than the 1: 0.3420 gradient.
最大単位体積重量Ｗｇは、Ｗｇ＝（最大鉛直応力σｇ／円筒高長Ｌ）で求まる。応力係数β＝０．８２の最大鉛直応力σｆ＝５３（ｋＮ／ｍ２）、及び仮想・充填半円筒線体ＲＫ１の円筒高長Ｌ＝６００（ｍｍ）＝０．６（ｍ）であるので、単位体積重量Ｗｇ＝５３／０．６＝８８．３（ｋＮ／ｍ３）となる。 The maximum unit volume weight Wg is obtained by Wg = (maximum vertical stress σg / cylindrical height L). Since the maximum vertical stress σf = 53 (kN / m 2 ) with the stress coefficient β = 0.82 and the cylinder height L = 600 (mm) = 0.6 (m) of the virtual / filled semi-cylindrical wire RK1. Unit volume weight Wg = 53 / 0.6 = 88.3 (kN / m 3 ).
＜Ｂ＞充填半円筒金網体ＲＧ２（円筒金網籠Ｙ２）の計算
充填半円筒金網体ＲＧ２の計算は、充填半円筒金網体ＲＧ１と同様である。
仮想・勾配線体群ＲＫＧ２は、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３勾配）で積載した仮想・充填円筒線本体ＹＫ２，ＹＫ２，…から構成する。
図２４において、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３勾配）で積載した各仮想・充填円筒線本体ＹＫ２，ＹＫ２，…を想定する。最下段（１段目）の仮想・充填円筒線本体ＹＫ２は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、最下端円形面を水平面ＨＧに設置する。最下段以外の各仮想・充填円筒線本体ＹＫ２，ＹＫ２，…は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向け、最下端円形面を１段下の仮想・充填円筒線本体ＹＫ２の最上端円形面に積載する。
<B> Calculation of Filled Half Cylindrical Wire Mesh RG2 (Cylindrical Wire Mesh Y2) The calculation of the filled half cylindrical wire mesh RG2 is the same as that of the filled half cylindrical wire mesh RG1.
The virtual / gradient line group RKG2 is composed of virtual / filled cylindrical line bodies YK2, YK2,... Loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3 gradient).
24, each virtual / filled cylindrical line body YK2, YK2,... Loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3 gradient) is assumed. The lowermost (first stage) virtual / filling cylindrical line main body YK2 has the lowermost circular surface on the horizontal plane HG with the cylindrical center line a facing the vertical direction VP. Each virtual / filling cylindrical line main body YK2, YK2,... Other than the lowermost stage has the uppermost circular surface of the virtual / filling cylindrical line body YK2 one stage lower with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP. To load.
仮想・勾配線体群ＲＫＧ２について、最下段（１段目）の仮想・充填半円筒線体ＲＫ２の最大鉛直応力σｆを計算する。最大鉛直応σｆの計算は、上記（１）の処理で解析及び計算した、勾配線体モデル群ＲＭ２の応力係数β＝０．８９、及び充填半円筒線体モデルＲＭ２の最大鉛直応力σｅ＝１７．５２（ｋＮ／ｍ２）を使用する。最大鉛直応力σｇは、鉛直方向ＨＶ（円筒中心線ａ方向）において、最下段（１段目）の仮想・充填半円筒線体ＲＭ２の最下端半円形面に作用する。 For the virtual / gradient line group RKG2, the maximum vertical stress σf of the lowermost (first stage) virtual / filled semi-cylindrical linear body RK2 is calculated. For calculating the maximum vertical stress σf, the stress coefficient β = 0.89 of the gradient linear body model group RM2 and the maximum vertical stress σe = 17 of the filled semicylindrical linear body model RM2 analyzed and calculated in the process of (1) above. .52 (kN / m 2 ) is used. The maximum vertical stress σg acts on the lowermost semicircular surface of the lowermost (first stage) virtual / filling semicylindrical wire RM2 in the vertical direction HV (in the direction of the cylinder center line a).
仮想・勾配線体群ＲＫＧ２は、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３勾配）で積載した仮想・充填円筒線本体ＹＫ２，ＹＫ２，…について、各段の充填半円筒線体ＲＫ２，ＲＫ２，…でなる。
仮想・勾配線体群ＲＫＧ２は、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載した仮想・充填円筒線本体ＹＫ２，ＹＫ２，…を各円筒中心線ａ，ａ，…に沿って、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）に二等分割した、一方となる。
これにより、仮想・勾配線体群ＲＫＧ２について、各段の充填半円筒線体ＲＫ２，ＲＫ２，…は、図２４に示すように、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配αで積載される。
The virtual / gradient line group RKG2 is a filling semi-cylindrical line body at each stage with respect to the virtual / filled cylindrical line bodies YK2, YK2,... Loaded with an infinite number of loading stages n = ∞ and a gradient α (1: 0.3 gradient). RK2, RK2,.
The virtual / gradient line group RKG2 includes virtual / filled cylindrical line bodies YK2, YK2,... Loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α along the vertical direction VP ( It is divided into two equal parts in the direction of the cylindrical center line a).
As a result, for the virtual / gradient line group RKG2, the filled semi-cylindrical line bodies RK2, RK2,... At each stage are loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α as shown in FIG.
図２４は、仮想・充填半円筒線体ＲＫ２の積載段数ｎ＝１，２，３，…，∞と、最大鉛直応力σｇの関係を示している。
単一の仮想・充填半円筒線体ＲＫ２は、最大鉛直応力σｇ＝σｅ＝１７．５２（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ａ）参照］。
積載段数ｎ＝２及び勾配αで積載した仮想・充填半円筒線体ＲＫ２，ＲＫ２について、最餡段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ２は、最大鉛直応力σｇ＝σｅ×（１＋β）＝３３．１１（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ｂ）参照］。
積載段数ｎ＝３及び勾配αで積載した仮想・充填半円筒線体ＲＫ２，ＲＫ２，…について、最餡段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ２は、最大鉛直応力σｇ＝σe×（１＋β＋β２）＝４６．９９（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ｃ）参照］。
積載段数ｎ＝４及び勾配αで積載した仮想・充填半円筒線体ＲＫ２，ＲＫ２，…について、最餡段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ２は、最大鉛直応力σｇ＝σｅ×（１＋β＋β２＋β３）＝５９．３４（ｋＮ／ｍ２）となる［図２３（ｄ）参照］。
仮想・勾配線体群ＲＫＧ２について、最下段（１段目）の仮想、充填半円筒線体ＲＫ２の最大鉛直応力σｇは、式（２）から、σｆ＝１７．５２／（１−０．８９）＝１５９（ｋＮ／ｍ２）となる。
FIG. 24 shows the relationship between the stacking stage number n = 1, 2, 3,..., ∞ of the virtual / filled semi-cylindrical wire RK2 and the maximum vertical stress σg.
The single virtual / filled semi-cylindrical wire RK2 has the maximum vertical stress σg = σe = 17.52 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (a)].
Regarding the virtual / filling semi-cylindrical wires RK2 and RK2 loaded with the loading stage number n = 2 and the gradient α, the uppermost virtual / filling semi-cylindrical wire RK2 has a maximum vertical stress σg = σe × (1 + β) = 33. 11 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (b)].
For the virtual / filling semi-cylindrical wires RK2, RK2,... Loaded with the loading stage number n = 3 and the gradient α, the uppermost virtual / filling semi-cylindrical wire RK2 has the maximum vertical stress σg = σe × (1 + β + β 2 ). = 46.99 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (c)].
For virtual / filling semi-cylindrical wires RK2, RK2,... Loaded with a loading stage number n = 4 and a gradient α, the uppermost virtual / filling semi-cylindrical wire RK2 has a maximum vertical stress σg = σe × (1 + β + β 2 + β 3 ) = 59.34 (kN / m 2 ) [see FIG. 23 (d)].
For the virtual / gradient line group RKG2, the maximum vertical stress σg of the lowermost (first stage) virtual, filled semi-cylindrical linear body RK2 is σf = 17.52 / (1−0.89) from Equation (2). ) = 159 (kN / m 2 ).
最大鉛直応力σｅ＝１７．５２（ｋＮ／ｍ２）について、式（２）から、各応力係数βと最大鉛直応力σｇの関係を考察する。
式（２）において、応力係数β＝０．９０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１７．５２／（１−０．９）＝１７５．２０（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０．８の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１７.５２／（１−０．８）＝８７．６０（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０．５０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１７．５２／（１−０．５）＝３５．４０（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０.３０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１７．５２／（１−０．３）＝２５．０３（ｋＮ／ｍ２）となる。
応力係数β＝０．１０の最大鉛直応力σｇは、σｇ＝１７．５２／（１−０．１）＝１９．４７（ｋＮ／ｍ２）となる。
このように、応力係数β＝０.８９以下では、最大鉛直応力σｇ＝１５９（ｋＮ／ｍ２）以下となる。応力係数β＝０．８９以下であると、無限積載段数ｎ＝∞の勾配αは、１：０．３勾配より緩やかになる。
Regarding the maximum vertical stress σe = 17.52 (kN / m 2 ), the relationship between each stress coefficient β and the maximum vertical stress σg will be considered from the equation (2).
In the formula (2), the maximum vertical stress σg at the stress coefficient β = 0.90 is σg = 17.52 / (1-0.9) = 175.20 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.8 is σg = 17.52 / (1-0.8) = 87.60 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.50 is σg = 17.52 / (1-0.5) = 35.40 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.30 is σg = 17.52 / (1-0.3) = 25.03 (kN / m 2 ).
The maximum vertical stress σg with the stress coefficient β = 0.10 is σg = 17.52 / (1-0.1) = 19.47 (kN / m 2 ).
Thus, when the stress coefficient β = 0.89 or less, the maximum vertical stress σg = 159 (kN / m 2 ) or less. When the stress coefficient β = 0.89 or less, the gradient α of the infinite stacking stage number n = ∞ becomes gentler than the 1: 0.3 gradient.
単位体積重量Ｗｇは、Ｗｇ＝（最大鉛直応力σｇ／円筒高長Ｌ）で求まる。応力係数β＝０．８９の最大鉛直応力σｆ＝１５９（ｋＮ／ｍ２）、及び仮想・充填半円筒線体ＲＫ２の円筒高長Ｌ＝１０００（ｍｍ）＝１．０（ｍ）であるので、単位体積重量Ｗｇ＝１５９／１．０＝１５９（ｋＮ／ｍ３）となる。 The unit volume weight Wg is obtained by Wg = (maximum vertical stress σg / cylindrical height L). Since the maximum vertical stress σf = 159 (kN / m 2 ) with the stress coefficient β = 0.89 and the cylinder height L = 1000 (mm) = 1.0 (m) of the virtual / filled semi-cylindrical linear body RK2. Unit volume weight Wg = 159 / 1.0 = 159 (kN / m 3 ).
＜最大引張荷重Ｗｈ及び最大引張応力σｈの解析・計算＞
上記（３）の処理について、各円筒金網籠Y１，Ｙ２の解析及び計算を説明する（図２５及び図２６参照）
＜１＞充填半円筒金網体ＲＧ１（円筒金網籠Ｙ１）の解析等
無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３４２０勾配）で積載した各仮想・充填半円筒線体ＲＫ１，ＲＫ１，…の最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ１について、仮想・充填半円筒金網体ＲＰ１を想定する。
単位体積重量Ｗｇを作用した仮想・充填半円筒金網体ＲＰ１について、各半円形横金属線１０の最大鉛直応力σｈを求める。
<Analysis and calculation of maximum tensile load Wh and maximum tensile stress σh>
Regarding the process of (3) above, the analysis and calculation of each cylindrical wire netting Y1, Y2 will be described (see FIGS. 25 and 26).
<1> Analysis of Filled Half Cylindrical Wire Mesh RG1 (Cylinder Wire Mesh Y1), etc. Each virtual and filled semicylindrical wire RK1, RK1, loaded with an infinite loading stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3420 gradient) The hypothetical / filling semi-cylindrical wire body RK1 is assumed to be the hypothetical / filling semi-cylindrical wire body RP1.
The maximum vertical stress σh of each semicircular
演算処理装置（コンピュータ）は、仮想・充填半円筒金網体ＲＰ１（又は充填半円筒金網体ＲＧ１）について、各半円形横金属線１０を水平Ｂｅａｍ要素で表現し、及び各縦金属線１１を鉛直Ｂｅａｍ要素で表現してモデル化した充填半円筒金網体モデルＲＮ１を構成する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図２５に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）から単位体積重量Ｗｇ＝８８．３（ｋＮ／ｍ３）を作用した充填半円筒金網体モデルＲＮ１について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、水平Ｂｅａｍ要素の最大引張荷重Ｗｈを解析する。３次元解析ＦＥＭでは、図２５（ｂ）に示すように、円筒金網籠Ｙ１の各数値及び中詰材Ｚの各数値を用いて、水平Ｂｅａｍ要素（半円形横金属線１０）の最大引張荷重Ｗｈを解析する。
最大引張荷重Ｗｇの解析は、図２５（ｂ）に示すように、円周方向の網目ＣＴの「９番目」及び「１０番目」に位置する、水平Ｂｅａｍ要素に対して実行する。
引張荷重の解析結果を、図２５（ａ）に示す。
The arithmetic processing unit (computer) expresses each semicircular
As shown in FIG. 25, the arithmetic processing unit (computer) is a filled semi-cylindrical metal mesh model RN1 in which a unit volume weight Wg = 88.3 (kN / m 3 ) is applied from the vertical direction VP (the direction of the cylinder center line a). An analysis mesh is constructed by a three-dimensional analysis FEM, and the maximum tensile load Wh of the horizontal beam element is analyzed. In the three-dimensional analysis FEM, as shown in FIG. 25 (b), the maximum tensile load of the horizontal beam element (semi-circular horizontal metal wire 10) is obtained by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y1 and the numerical values of the filling material Z. Analyze Wh.
The analysis of the maximum tensile load Wg is performed with respect to the horizontal beam elements positioned at the “9th” and “10th” of the mesh CT in the circumferential direction, as shown in FIG.
The analysis result of the tensile load is shown in FIG.
図２５（ａ）は、引張荷重（ｋＮ）と充填半円筒金網体モデルＲＮ１の円筒高長Ｌ＝６００（ｍｍ）＝０．６（ｍ）の関係を示すグラフ図である。
図２５（ａ）において、「□」グラフ線は「９番目の水平Ｂｅａｍ要素の引張荷重」を示し、「○」グラフ線は「１０番目の水平Ｂｅａｍ要素の引張荷重」を示す。
図２５（ａ）において、縦軸に「円筒高長Ｌ（ｍ）」と取り、横軸に「引張荷重（ｋＮ）」を取る。図２５（ａ）の縦軸は、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、充填半円筒金網体モデルＲＮ１の最上端を「０（零）」とし、最下端を「−０．６（ｍ）」とする。
FIG. 25A is a graph showing the relationship between the tensile load (kN) and the cylindrical height L = 600 (mm) = 0.6 (m) of the filled semicylindrical wire mesh model RN1.
In FIG. 25A, the “□” graph line indicates “the tensile load of the ninth horizontal beam element”, and the “◯” graph line indicates “the tensile load of the tenth horizontal beam element”.
In FIG. 25A, the vertical axis represents “cylindrical height L (m)” and the horizontal axis represents “tensile load (kN)”. In FIG. 25A, the vertical axis indicates the vertical direction VP (cylindrical centerline a direction) where the uppermost end of the filled semicylindrical metal mesh body model RN1 is “0 (zero)” and the lowermost end is “−0.6 ( m) ".
図２５（ａ）を考察すると、「９番目」及び「１０番目」の水平Ｂｅａｍ要素では、円筒高長Ｌ＝−０．５（ｍ）で最大引張荷重Ｗｇ＝０．１８（ｋＮ）を示している。
最大引張荷重Ｗｈ＝０．１８（ｋＮ）＝１８０（Ｎ）は、円筒金網籠Ｙ１について、各半円形横金属線１０の最大引張荷重となる。円筒金網籠Ｙ１について、最大引張荷重Ｗｈは、各連結コイル金属線２，３に剪断荷重として作用する。
Considering FIG. 25 (a), the “9th” and “10th” horizontal beam elements show the maximum tensile load Wg = 0.18 (kN) with the cylindrical height L = −0.5 (m). ing.
The maximum tensile load Wh = 0.18 (kN) = 180 (N) is the maximum tensile load of each semicircular
最大引張応力σｈは、最大引張荷重Ｗｈ及び水平Ｂｅａｍ要素（半円形横金属線１０）の線径面積Ａで求める。
最大引張荷重Ｗｈは、Ｗｈ＝０．１８（ｋＮ）＝１８０（Ｎ）、線径面積Ａは、Ａ＝（ｄ／２）２×円周率（π）＝（３．２／２）２×３．１４＝８．０４（ｍｍ２）である。
最大引張応力σｈ＝（１８０／８．０４）＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）となる。
The maximum tensile stress σh is obtained from the maximum tensile load Wh and the wire diameter area A of the horizontal beam element (semi-circular horizontal metal wire 10).
The maximum tensile load Wh is Wh = 0.18 (kN) = 180 (N), and the wire diameter area A is A = (d / 2) 2 × circumference (π) = (3.2 / 2) 2 * 3.14 = 8.04 (mm < 2 >).
The maximum tensile stress σh = (180 / 8.04) = 22.39 (N / mm 2 ).
＜２＞充填半円筒金網体ＲＧ２（円筒金網籠Ｙ２）の解析等
充填半円筒金網体ＹＧ２の解析等は、充填半円筒金網体ＲＧ２と同様である。
無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３勾配）で積載した各仮想・充填半円筒線体ＲＫ２，ＲＫ２，…の最下段の仮想・充填半円筒線体ＲＫ２について、仮想・充填半円筒金網体ＲＰ２を想定する。
単位体積重量ＷＨｈ＝１５９（ｋＮ）を作用した仮想・充填半円筒金網体ＰＲ２について、各半円形横金属線１０の最大引張応力σｈを求める。
<2> Analysis of Filled Half Cylindrical Wire Mesh RG2 (Cylindrical Wire Mesh Y2) Analysis of Filled Half Cylindrical Wire Mesh YG2 is similar to that of Filled Half Cylindrical Wire Mesh RG2.
Virtual / filling semi-cylindrical wire RK2 at the bottom of each virtual / filling semi-cylindrical wire RK2, RK2,... Loaded with an infinite number of loading stages n = ∞ and gradient α (1: 0.3 gradient). Assume a semi-cylindrical wire mesh RP2.
The maximum tensile stress σh of each semicircular
演算処理装置（コンピュータ）は、仮想・充填半円筒金網体ＰＲ１（又は充填半円筒金網体ＲＧ２）について、各半円形横金属線１０を水平Ｂｅａｍ要素で表現し、及び各縦金属線１１を鉛直Ｂｅａｍ要素で表現してモデル化した充填半円筒金網体モデルＲＮ２を構成する。
演算処理装置（コンピュータ）は、図２６に示すように、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）から単位体積重量Ｗｇ＝１５９（ｋＮ／ｍ３）を作用した充填半円筒金網体モデルＲＮ２について、３次元解析ＦＥＭにより解析メッシュを構築して、水平Ｂｅａｍ要素の最大引張荷重Ｗｈを解析する．３次元解析ＦＥＭでは、図２６（ｂ）に示すように、円筒金網籠Ｙ１の各数値及び中詰材Ｚの各数値を用いて、水平Ｂｅａｍ要素（半円形横金属線１０）の最大引張荷重Ｗｈを解析する。
最大引張荷重Ｗｇの解析は、図２６（ｂ）に示すように、円周方向の網目ＣＴの「１５番目」及び「１６番目」に位置する、水平Ｂｅａｍ要素に対して実行する。
引張荷重の解析結果を、図２６（ａ）に示す。
The arithmetic processing unit (computer) expresses each semicircular
As shown in FIG. 26, the arithmetic processing unit (computer) is configured to fill a semi-cylindrical metal mesh model RN2 in which a unit volume weight Wg = 159 (kN / m 3 ) is applied from the vertical direction VP (the direction of the cylindrical center line a). Analyzing the maximum tensile load Wh of the horizontal beam element by constructing an analysis mesh by 3D analysis FEM. In the three-dimensional analysis FEM, as shown in FIG. 26 (b), the maximum tensile load of the horizontal beam element (semi-circular horizontal metal wire 10) is obtained by using the numerical values of the cylindrical wire netting Y1 and the numerical values of the filling material Z. Analyze Wh.
The analysis of the maximum tensile load Wg is performed on the horizontal beam elements located at the “15th” and “16th” of the mesh CT in the circumferential direction, as shown in FIG.
The analysis result of the tensile load is shown in FIG.
図２６（ａ）は、引張荷重（ｋＮ）と充填半円筒金網体モデルＲＮ２の円筒高長Ｌ１０００（ｍｍ）＝１．０（ｍ）の関係を示すグラフ図である。
図２６（ａ）において、「□」グラフ線は、「１５番目の水平Ｂｅａｍ要素の引張荷重」を示し、「○」グラフ線は「１６番目の水平Ｂｅａｍ要素の引張荷重」を示す。
図２６（ａ）において、縦軸に「円筒高長Ｌ（ｍ）」を取り、横軸に「引張荷重（ｋＮ）」を取る。図２６（ａ）の縦軸は、鉛直方向ＶＰ（円筒中心線ａ方向）において、充填半円筒金網体モデルＲＮ２の最上端を「０（零）」とし、最下端を「−１（ｍ）」とする。
FIG. 26A is a graph showing the relationship between the tensile load (kN) and the cylindrical height L1000 (mm) = 1.0 (m) of the filled semicylindrical wire mesh model RN2.
In FIG. 26A, the “□” graph line indicates “tensile load of the 15th horizontal beam element”, and the “◯” graph line indicates “tensile load of the 16th horizontal beam element”.
In FIG. 26A, the vertical axis represents “cylindrical height L (m)” and the horizontal axis represents “tensile load (kN)”. In FIG. 26 (a), the vertical axis indicates the vertical end VP (in the direction of the cylinder center line a) with the uppermost end of the filled semicylindrical metal mesh model RN2 being “0 (zero)” and the lowermost end being “−1 (m). "
図２６（ａ）を考察すると、「１５番目」及び「１６番目」の水平Ｂｅａｍ要素では、円筒高長Ｌ＝−０．６（ｍ）で最大引張荷重Ｗｈ＝１．５（ｋＮ）を示している。
最大引張荷重Ｗｈ＝１、５（ｋＮ）は、円筒金網籠Ｙ２について、各半円形横金属線１０の最大引張荷重となる。円筒金網籠Ｙ２について、最大引張荷重Ｗｈは、各連結コイル金属線２，３に剪断荷重として作用する。
Considering FIG. 26 (a), the horizontal beam elements “15th” and “16th” indicate the maximum tensile load Wh = 1.5 (kN) with the cylindrical height L = −0.6 (m). ing.
The maximum tensile load Wh = 1, 5 (kN) is the maximum tensile load of each semicircular
最大引張応力σｈは、最大引張荷重Ｗｈ及び水平Ｂｅａｍ要素（半円形横金蔵線１０）の線径面積Ａで求める。
最大引張荷重Ｗｈは、Ｗｈ＝１．５（ｋＮ）＝１５００（Ｎ）、線径面積Ａ＝（５．０／２）２×円周率（π）＝１９．６３（ｍｍ２）である。
最大引張応力σｈ＝（１５００／１９．６３）＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）となる。
The maximum tensile stress σh is obtained from the maximum tensile load Wh and the wire diameter area A of the horizontal beam element (semi-circular horizontal wire 10).
The maximum tensile load Wh is Wh = 1.5 (kN) = 1500 (N), the wire diameter area A = (5.0 / 2) 2 × circumference (π) = 19.63 (mm 2 ). .
The maximum tensile stress σh = (1500 / 19.63) = 76.42 (N / mm 2 ).
各円筒金網籠Ｙ１，Ｙ２の解析及び計算結果（最大引張荷重Ｗｈ及び最大引張応力σｈ）を「表１」に示す。 Table 1 shows the analysis and calculation results (maximum tensile load Wh and maximum tensile stress σh) of each cylindrical wire netting Y1, Y2.
円筒金網籠Ｙ１について、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τ（剪断応力）は、τ＞最大引張応力σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）とする。
円筒金網籠Ｙ１について、各連結コイル金属線２，３の線径ｄｃ及び材質（例えば、炭素鋼線）を適宜選択して、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τは最大引張応力σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）を超えるものとする。
これにより、円筒金網籠Ｙ１に中詰材Ｚを充填した充填円筒金網籠ＹＧ１について、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３４２０勾配）で積載しても、各連結コイル金属線２，３は、剪断することなく、各半円筒金網体８，９同士の連結を保持できる。
なお、円筒金網籠Ｙ１の充填円筒金網籠ＹＧ１について、１：０．３４２０勾配αより緩やかな勾配であると、最大鉛直応力σｇ（単位体積重量Ｗｇ）は、１：０．３４２０勾配αに比して低い値となることから、各半円形横金属線１０の最大引張応力σｈは、σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）以下となる。
これにより、円筒金網籠Ｙ１について、剪段強度τ＞最大引張応力σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）として、１：０．３４２０勾配αより緩やかであれば、無限積載段数ｎ＝∞で積載しても、各連結コイル金属線２，３は剪断しない。
１：０．３４２０勾配より緩やかとは、水平長ＨＬの鉛直長ＶＬに対する比について、０．３４２０を超え、１．０未満となる勾配である。
For the cylindrical wire mesh rod Y1, the shear strength τ (shear stress) of each of the connecting
For the cylindrical wire mesh rod Y1, the wire diameter dc and the material (for example, carbon steel wire) of each connecting
As a result, even if the cylindrical metal mesh cage YG1 in which the cylindrical metal mesh cage Y1 is filled with the filling material Z is loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3420 gradient), each connected
Note that when the cylindrical metal mesh YG1 of the cylindrical metal mesh Y1 has a gentler gradient than the 1: 0.3420 gradient α, the maximum vertical stress σg (unit volume weight Wg) is compared with the 1: 0.3420 gradient α. Therefore, the maximum tensile stress σh of each semicircular
As a result, for the cylindrical wire netting Y1, if the cutting strength τ> the maximum tensile stress σh = 22.29 (N / mm 2 ), and if it is gentler than the 1: 0.3420 gradient α, the infinite stacking stage number n = ∞. Even when loaded, the connecting
The gentler than the 1: 0.3420 gradient is a gradient that exceeds 0.3420 and less than 1.0 with respect to the ratio of the horizontal length HL to the vertical length VL.
円筒金網籠Ｙ２について、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τ（剪断応力）は、τ＞最大引張応力σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）とする。
円筒金網籠Ｙ２について、各連結コイル金属線２，３の線径ｄｃ及び材質（例えば、炭素鋼線）を適宜選択して、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τは最大引張彙応力σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）を超えるものとする。
これにより、円筒金網籠Ｙ２に中詰材Ｚを充填した充填円筒金網籠ＹＧ２について、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０．３勾配）で積載しても、各連結コイル金属線２，３は、剪断することなく、各半円筒金網体８，９同士の連結を保持できる。
なお、円筒金網籠Ｙ２の充填円筒金網籠ＹＧ２について、１：０．３勾配αより緩やかな勾配であると、最大鉛直応力σ（単位体積重量Ｗｇ）は、１：０３勾配αに比して低い値となることから、各半円形横金属線１０の最大引張応力σｈは、σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）以下となる。
これにより、円筒金網籠Ｙ１について、剪段強度τ＞最大引張応力σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）として、１：０．３勾配αより緩やかであれば、無限積載段数ｎ＝∞で積載しても、各連結コイル金属線２，３は剪断しない。
１：０．３勾配αより緩やかとは、水平長ＨＬの鉛直長ＶＬに対する比について、０．３を超え、１．０未満となる勾配である。
For the cylindrical wire mesh rod Y2, the shear strength τ (shear stress) of each of the connecting
For the cylindrical wire mesh rod Y2, the wire diameter dc and the material (for example, carbon steel wire) of each connecting
As a result, even when the filled cylindrical wire netting YG2 in which the cylindrical wire mesh Y2 is filled with the filling material Z is loaded with an infinite stacking stage number n = ∞ and a gradient α (1: 0.3 gradient), each connected
Note that when the cylindrical metal mesh cage YG2 of the cylindrical metal mesh cage Y2 has a gentler slope than the 1: 0.3 gradient α, the maximum vertical stress σ (unit volume weight Wg) is larger than the 1:03 gradient α. Since it becomes a low value, the maximum tensile stress σh of each semicircular
As a result, for the cylindrical wire netting Y1, if the cutting strength τ> the maximum tensile stress σh = 76.42 (N / mm 2 ), and if it is gentler than the 1: 0.3 gradient α, the infinite stacking stage number n = ∞. Even when loaded, the connecting
The gentler than 1: 0.3 gradient α is a gradient that exceeds 0.3 and less than 1.0 with respect to the ratio of horizontal length HL to vertical length VL.
円筒金網籠Ｙ１は、円筒直径Ｄ＝６００ｍｍ、円筒高長Ｌ＝６００ｍｍであって、円筒直径Ｄ：円筒高長Ｌ＝１：１となる。横半円形金属線１０の１本当たりの最大引張応力σｈは、表１からσｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）である。
円筒金網籠Ｙ２は、円筒直径Ｄ＝９５５ｍｍ、円筒高長Ｌ＝１０００ｍｍであって、円筒直径Ｄ：円筒高Ｌ＝１：１．０４７となる。横半円形金属線１０の１本当たりの最大引張応力σｈは、表示１からσｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）である。
円筒金網籠Ｙ１の最大引張応力σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）及び円筒直径Ｄ＝６００ｍｍと、円筒金網籠Ｙ２の最大引張応力σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）及び円筒直径Ｄ＝９５５ｍｍの関係について、一次関数式は、式（３）で示すことかができる。
σｈ＝０．１５２２×Ｄ−６８．９３・・・・・・・（３）
The cylindrical wire netting Y1 has a cylinder diameter D = 600 mm and a cylinder height L = 600 mm, and the cylinder diameter D: the cylinder height L = 1: 1. The maximum tensile stress σh per horizontal
The cylindrical wire mesh rod Y2 has a cylindrical diameter D = 955 mm and a cylindrical height L = 1000 mm, and the cylindrical diameter D: cylindrical height L = 1: 1.047. The maximum tensile stress σh per one horizontal
Maximum tensile stress .SIGMA.H = 22.39 cylindrical wire mesh cage Y1 (N / mm 2) and a cylindrical diameter D = 600 mm, the maximum tensile stress of the cylindrical wire mesh cage Y2 σh = 76.42 (N / mm 2) and a cylindrical diameter D For the relationship of = 955 mm, the linear function equation can be expressed by equation (3).
σh = 0.1522 × D−68.93 (3)
式（３）は、円筒直径Ｄ＝６００ｍｍ〜９５５ｍｍ、及び円筒高長Ｌ＝６００ｍｍ〜１０００ｍｍの円筒金網籠Ｙに適用できる。
但し、式（３）の適用条件は、
ｉ）無限積載段数ｎ＝∞、及び１：０．３勾配、
ｉｉ）円筒直径Ｄ＝６００ｍｍ〜９５５ｍｍ、
ｉｉｉ）円筒高長Ｌ＝６００ｍｍ〜１０００ｍｍ
ｉｖ）円筒直径Ｄ及び円筒高長Ｌの比は、円筒直径Ｄ：円筒高長Ｌ＝１：１〜１．０４７、
である。
これにより、円筒金網籠Ｙについて、式（３）に円筒直径Ｄを代入することで、各半円形横金属線１０の１本当たりの最大引張応力σｈを求めることができる。
Equation (3) can be applied to a cylindrical wire mesh rod Y having a cylindrical diameter D = 600 mm to 955 mm and a cylindrical height L = 600 mm to 1000 mm.
However, the application condition of Equation (3) is
i) Infinite loading stage number n = ∞ and 1: 0.3 gradient,
ii) Cylindrical diameter D = 600 mm to 955 mm,
iii) Cylindrical height L = 600 mm to 1000 mm
iv) The ratio of the cylinder diameter D and the cylinder height L is: cylinder diameter D: cylinder height L = 1: 1 to 1.047,
It is.
Thereby, the maximum tensile stress σh per one of the semicircular
次に、連結コイル金属線の引張試験について、実施例１乃至実施例１０を示して説明する。 Next, a tensile test of the connecting coil metal wire will be described with reference to Examples 1 to 10.
＜引張試験機＞
引張試験は、油圧式万能試験機（ＪＴトーシ株式会社、型式：ＹＵ２００ＳＩＩ、定格：２０００ｋＮ）を用いて行った。
<Tensile testing machine>
The tensile test was performed using a hydraulic universal testing machine (JT Toshi Co., Ltd., model: YU200SII, rating: 2000 kN).
＜供試体＞
実施例１乃至実施例１０において、供試体は、図２７に示すように、一対の金網体１０１，１０２、及び連結コイル金属線１０３でなる。各金属体１０１，１０２は、半円筒金網体８，９に相当し、複数の横金属線１０４，１０４，…及び複数の縦金属線１０５，１０５，…を有する。
各横金属線１０４，１０４，…は、線間隔ＡＴを隔てて並列する。各縦金属線１０５，１０５，…は、線間隔ＢＴを隔てて並列され、及び各横金属線１０４，１０４，…に直交して配置される。各金網体１０１，１０２は、各金属線１０４，１０５の交点にて、各横金属線１０４，１０４，…及び各縦金属線１０５，１０５，…同士を溶接して固定する。各横金属線１０４，１０４，…及び各縦金属線１０５，１０５，…は、各線間隔ＡＴ，ＢＴにて、複数の網目ＣＴを形成する。各金網体１０１，１０２は、金網体１０１の縦金属線１０５と金網体１０２の１０５を隣接して配置（突合わせて配置）する。
連結コイル１０３は、隣接する各縦金属線１０５Ａ，１０５Ａに巻付けられ、各金属体同士を連結して供試体とする。連結コイル金属線１０３は、各金網体１０１，１０２の内外側から各縦金属線１０５Ａ，１０５Ａの紙目ＣＴに挿通され、隣接した各縦金属線１０５Ａ，１０５Ａの軸方向にわたって巻付けられる。
<Specimen>
In Examples 1 to 10, the specimen is composed of a pair of
The
The connecting
＜試験条件＞
油圧式万能試験機において、図２７に示すように、供試体の各金網体１０１，１０２をクランプ（把持）して、供試体を油圧式万能試験機に装着する。
油圧式万能試験機では、図２７に示すように、連結コイル金属線を間に配置して、各金属体１０１，１０２をクランプする。
油圧式万能試験機では、各横金属線１０４，１０４，…の軸方向（連結コイル金属線１０３の剪段方向）に引張荷重を作用する。
<Test conditions>
In the hydraulic universal testing machine, as shown in FIG. 27, the
In the hydraulic universal testing machine, as shown in FIG. 27, the connecting coil metal wires are arranged between them to clamp the
In the hydraulic universal testing machine, a tensile load is applied in the axial direction of each
＜供試体数＞
実施例１乃至実施例１０において、供試体数は、「５」とする。
<Number of specimens>
In Example 1 to Example 10, the number of specimens is “5”.
＜最大引張荷重の測定＞
５つの供試体の夫々について、引張試験を実施し、図２８に示すように、引張荷重（ｋＮ）及び変位（ｍｍ）の関係を測定する。図２８は、５つの供試体の夫々に対して、荷重（ｋＮ）及び変位（ｍｍ）を示すグラフ図である。
各供試体において、図２８に示すように、最大引張荷重を抽出して、各供試体の平均値を最大引張荷重Ｗｈ（ｋＮ）とする。
<Measurement of maximum tensile load>
A tensile test is performed on each of the five specimens, and the relationship between the tensile load (kN) and the displacement (mm) is measured as shown in FIG. FIG. 28 is a graph showing the load (kN) and displacement (mm) for each of the five specimens.
In each specimen, as shown in FIG. 28, the maximum tensile load is extracted, and the average value of each specimen is taken as the maximum tensile load Wh (kN).
＜実施例１乃至実施例１０＞
実施例１乃至実施例１０の各供試体において、各金属線１０４，１０５の線径ｄ、網目の線間隔ＡＴ×ＢＴ、連結コイル金属線１０３の線径ｄｃ、各金属体１０２，１０２の横金属線１０４の本数Ｎｈは、「表２」に示す。各金属体１０１，１０２について、縦金属線１０５の本数Ｎｖは、Ｎｖ＝３とする。
各金属線１０４，１０５は、亜鉛−アルミニウム合金メッキ鉄線（炭素鋼）を使用する。
連結コイル金属線１０３は、炭素鋼線を使用する。
各縦金属線１０５の線長εは、円筒高長Ｌとする。
<Example 1 to Example 10>
In each specimen of Example 1 to Example 10, the wire diameter d of each of the
Each
The connection
The length ε of each
＜試験結果＞
実施例１乃至実施例１０の試験結果等を、「表２」に示す。
<Test results>
The test results of Examples 1 to 10 are shown in “Table 2”.
「表２」は、実施例１乃至実施例１０について、横金属線１０４の最大引張荷重Ｗｈ（ｋＮ）、及び連結コイル金属線１０３の剪断強度τ（ｋＮ／ｍｍ２）を示す。
引張試験において、各横金属線１０４の最大引張荷重Ｗｈは、連結コイル金属線１０３に対して、剪断方向に最大剪断荷重Ｗτとして作用する。
連結コイル金属線１０３の最大剪断荷重Ｗτは、最大引張荷重Ｗｈを横金属線１０４の本数Ｎｈで除算して求める（Ｗτ＝Ｗｈ／Ｎｈ）。
実施例１について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝７．４５／１３＝０.５７（ｋＮ）＝５７０（Ｎ）となる。
実施例２について、最大剪段荷重Ｗτは、Ｗτ＝１２.６３／１３＝０．９７（ｋＮ）＝９７０（Ｎ）となる。
実施例３について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝４．８０／９＝０．５３（ｋＮ）＝５３０（Ｎ）となる。
実施例４について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝２０．４５／１３＝１．５７（ｋＮ）＝１５７０（Ｎ）となる。
実施例５について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝１１．８９／９＝１．３２（ｋＮ）＝１３２０（Ｎ）となる。
実施例６について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝１２．８９／７＝１．８４（ｋＮ）＝１８４０（Ｎ）となる。
実施例７について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝３１．２９／１３＝２．４０（ｋＮ）＝２４００（Ｎ）となる。
実施例８について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝２７．０５／９＝３、００（ｋＮ）＝３０００（Ｎ）となる。
実施例９について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝２３．１１／７＝３．３０（ｋＮ）＝３３００（Ｎ）となる。
実施例１０について、最大剪断荷重Ｗτは、Ｗτ＝３６．９１／５＝７.３８（ｋＮ）＝７３８０（Ｎ）となる。
“Table 2” shows the maximum tensile load Wh (kN) of the
In the tensile test, the maximum tensile load Wh of each
The maximum shear load Wτ of the connecting
For Example 1, the maximum shear load Wτ is Wτ = 7.45 / 13 = 0.57 (kN) = 570 (N).
For Example 2, the maximum pruning load Wτ is Wτ = 12.63 / 13 = 0.97 (kN) = 970 (N).
For Example 3, the maximum shear load Wτ is Wτ = 4.80 / 9 = 0.53 (kN) = 530 (N).
For Example 4, the maximum shear load Wτ is Wτ = 20.45 / 13 = 1.57 (kN) = 1570 (N).
For Example 5, the maximum shear load Wτ is Wτ = 11.89 / 9 = 1.32 (kN) = 1320 (N).
For Example 6, the maximum shear load Wτ is Wτ = 12.89 / 7 = 1.84 (kN) = 1840 (N).
For Example 7, the maximum shear load Wτ is Wτ = 31.29 / 13 = 2.40 (kN) = 2400 (N).
For Example 8, the maximum shear load Wτ is Wτ = 27.05 / 9 = 3,000, 00 (kN) = 3000 (N).
For Example 9, the maximum shear load Wτ is Wτ = 23.11 / 7 = 3.30 (kN) = 3300 (N).
For Example 10, the maximum shear load Wτ is Wτ = 36.91 / 5 = 7.38 (kN) = 7380 (N).
連結コイル金属線１０３の剪断強度τ（剪断応力）は、最大剪断荷重Ｗτ／線径面積Ａｃで求める、線径断積Ａｃは、連結コイル金属線１０３の軸方向に直交する断面積である。
実施例１について、剪断強度τは、τ＝５７０／１２．５６＝４５．３８（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例２について、剪断強度τは、τ＝９７０／１２.５６＝７７．２２（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例３について、剪断強度τは、τ＝５３０／１２．５６＝４２.１９（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例４について、剪断強度τは、τ＝１５７０／１９．６３＝７９．９７（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例５について、剪断強度τは、τ＝１３２０／１９．６３＝６７．２４（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例６について、剪断強度τは、τ＝１８４０／１９．６３＝９３．７３（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例７について、剪断強度τは、τ＝２４００／２８．２６＝８４．９２（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例８について、剪断強度τは、τ＝３０００／２８.２６＝１０６．１５（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例９について、剪断強度τは、τ＝３３００／２８.２６＝１１６．７７（Ｎ／ｍｍ２）となる。
実施例１０について、剪断強度τは、τ＝７３８０／５０．２４＝１４６．８９（Ｎ／ｍｍ２）となる。
The shear strength τ (shear stress) of the connection
For Example 1, the shear strength τ is τ = 570 / 12.56 = 45.38 (N / mm 2 ).
For Example 2, the shear strength τ is τ = 970 / 12.56 = 77.22 (N / mm 2 ).
For Example 3, the shear strength τ is τ = 530 / 12.56 = 42.19 (N / mm 2 ).
For Example 4, the shear strength τ is τ = 1570 / 19.63 = 79.97 (N / mm 2 ).
For Example 5, the shear strength τ is τ = 1320 / 19.63 = 67.24 (N / mm 2 ).
For Example 6, the shear strength τ is τ = 1840 / 19.63 = 93.73 (N / mm 2 ).
For Example 7, the shear strength τ is τ = 2400 / 28.26 = 84.92 (N / mm 2 ).
For Example 8, the shear strength τ is τ = 3000 / 28.26 = 106.15 (N / mm 2 ).
For Example 9, the shear strength τ is τ = 3300 / 28.26 = 116.77 (N / mm 2 ).
For Example 10, the shear strength τ is τ = 7380 / 50.24 = 146.89 (N / mm 2 ).
実施例１は、各金属線１０４，１０５の線径ｄ＝３．２（ｍｍ）、網目の線間隔ＡＴ×ＢＴ＝５０×５０（ｍｍ）、縦金属線１０４の線長ε＝６００（ｍｍ）及び横金属線１０４の本数Ｎｈ＝１３（本）であり（「表２」参照）、解析及び計算した円筒金網籠Ｙ１と同様な構成となる。
円筒金網籠Ｙ１について、解析及び計算した最大引張応力σｈは、σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）である（「表１」参照）。
実施例１について、連結コイル金属線１０３の剪断強度τ（剪断応力）は、τ＝４５．３８（Ｎ／ｍｍ２）であり、τ＞最大引張応力σｈ＝２２．３９（Ｎ／ｍｍ２）となる。
これにより、円筒金網籠Ｙ１について、連結コイル金属線２，３は、炭素鋼線の材質、及び線径ｄｃ＝４．０（ｍｍ）とすることで、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０３４２勾配）で積載しても、各連結コイル金属線２，３は剪断しない。
In Example 1, the wire diameter d of each of the
The maximum tensile stress σh analyzed and calculated for the cylindrical wire netting Y1 is σh = 22.39 (N / mm 2 ) (see “Table 1”).
For Example 1, the shear strength τ (shear stress) of the connecting
Thus, for the cylindrical wire mesh rod Y1, the connecting
実施例６は、各金属線１０４，１０５の線径ｄ＝５．０（ｍｍ）、網目の線間隔ＡＴ×ＢＴ＝１００×１００（ｍｍ）、縦金属線１０４の線長ε＝１０００（ｍｍ）及び横金属線１０４の本数Ｎｈ＝７（本）であり（「表２」参照）、解析及び計算した円筒金網籠Ｙ２と同様な構成となる。
円筒金網籠Ｙ２について、解析及び計算した最大引張応力σｈは、σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）である（「表１」参照）。
実施例６について、連結コイル金属線１０３の剪断強度τ（剪断応力）は、τ＝９３．７３（Ｎ／ｍｍ２）であり、τ＞最大引張応力σｈ＝７６．４２（Ｎ／ｍｍ２）となる。
これにより、円筒金網籠Ｙ１について、連結コイル金属線２，３は、炭素鋼線の材質、及び線径ｄｃ＝５．０（ｍｍ）とすることで、無限積載段数ｎ＝∞及び勾配α（１：０３勾配）で積載しても、各連結コイル金属線２，３は剪断しない。
In Example 6, the wire diameter d of each
The maximum tensile stress σh analyzed and calculated for the cylindrical wire netting Y2 is σh = 76.42 (N / mm 2 ) (see “Table 1”).
For Example 6, the shear strength τ (shear stress) of the connecting
Thus, for the cylindrical wire mesh rod Y1, the connecting
本発明に係る円筒金網籠Ｙでは、図１乃至図４に示すように、各連結コイル金属線２，３及び各金属線８，９の材質（材料）は、炭素鋼線に限定されず、例えば、ステンレス鋼、アルミニウム合金等を採用できる。
In the cylindrical wire netting Y according to the present invention, as shown in FIG. 1 to FIG. 4, the material (material) of each connecting
本発明に係る円筒金網籠Ｙは、崩壊した河川護岸や山間斜面の復旧に使用される大型円筒金網籠に適している。
大型円筒金網籠として、円筒直径Ｄ＝４００〜１１００ｍｍ、及び円筒高長Ｌ＝４００〜１１００ｍｍのサイズ（寸法）とする。大型円筒金網籠について、円筒高長Ｌ及び円筒直径Ｄに比は、例えばＬ：Ｄ＝１：０．９〜１．１×Ｌとする。
The cylindrical wire mesh fence Y according to the present invention is suitable for a large cylindrical wire mesh fence used for restoration of a collapsed river revetment or mountain slope.
As a large cylindrical wire mesh cage, a size (dimension) of a cylinder diameter D = 400 to 1100 mm and a cylinder height L = 400 to 1100 mm is used. For the large cylindrical wire mesh cage, the ratio of the cylinder height L and the cylinder diameter D is, for example, L: D = 1: 0.9 to 1.1 × L.
本発明に係る他の実施形態として、円筒金網籠ＹＡは、図７に示すように、円筒金網本体１の少なくとも一端開口１Ｂ（下端開口）を円形金網蓋５にて閉塞する構成も採用できる。以下、円筒金網籠ＹＡについて、図７及び図２９を参照して説明する。
なお、図２９において、図１乃至図７と同一符号は、同一部材、同一構成であるので、その詳細な説明は省略する。
As another embodiment according to the present invention, a configuration in which at least one
In FIG. 29, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 7 denote the same members and the same configurations, and thus detailed description thereof will be omitted.
円筒金網籠ＹＡは、図７に示すように、各連結コイル金属線２，３、１の円形金網蓋５、各半円筒金網体８，９及び固定コイル金属線１０を備える。
円筒金網籠ＹＡは、図１乃至図４説明したと同様、各連結コイル金属線２，３を隣接する各縦金属線１１Ａ，１１Ａ又は１１Ｂ，１１Ｂに巻付け、各半円筒金網体８，９同士を連結する。各半円筒金網体８，９は、各連結コイル金属線２，３にて連結され、円筒金網本体１を構成する。
固定コイル金属線１０は、図１乃至図４で説明したと同様、円筒金網本体１の各半円形横金属線１０Ｂ，１０Ｂ及び円形金網蓋５の円形金属線１５に巻付けられ、円形金網蓋５を円筒金網本体１に固定する。
これにより、円筒金網籠ＹＡは、円筒金網本体１の一端開口１Ａ（上端開口）を開放し、他端開口１Ｂ（下端開口）を円形金網蓋５で閉塞してなる（図７参照）。
As shown in FIG. 7, the cylindrical wire mesh basket YA includes a circular
In the same manner as described in FIGS. 1 to 4, the cylindrical wire mesh YA wraps the connecting
The fixed
Thereby, the cylindrical wire netting YA opens one
＜Ａ＞中詰材の充填工程
復旧現場において、作業者は、図７に示すように、円筒金網籠ＹＡに中詰材Ｚを充填する。中詰材Ｚは、円筒金網本体１の一端開口１Ａ（上端開口）から円筒金網本体１内に充填する。
これにより、円筒金網籠ＹＡに中詰材Ｚを充填した充填円筒金網籠ＹＧＡとする。
河川護岸等の崩壊状態に応じて、複数の充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…を用意する。
<A> Filling process of filling material At the recovery site, the operator fills the filling material Z into the cylindrical wire mesh basket YA as shown in FIG. The filling material Z is filled into the cylindrical wire
Thereby, it is set as the filling cylindrical metal-mesh YGA which filled the cylindrical metal-mesh YA with the filling material Z.
A plurality of filled cylindrical wire nettings YGA, YGA,... Are prepared according to the collapsed state of a river revetment or the like.
＜Ｂ＞充填円筒金網籠ＹＧＡの積載工程
復旧現場において、複数の充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…は、図２９に示すように、積載段数ｎ（ｎ＝３）にて積載される。
作業者は、バックホウ等の重機を使用して、各充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…を水平面ＨＧ（地面）に積載する。各充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…は、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて積載する。
各充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…は、勾配αで積載される。
<B> Loading Step of Filled Cylindrical Wire Mesh YGA At the restoration site, a plurality of filled cylindrical wire meshes YGA, YGA,... Are loaded in the number of loading stages n (n = 3) as shown in FIG.
The worker loads each filled cylindrical wire mesh basket YGA, YGA,... On a horizontal plane HG (ground) using a heavy machine such as a backhoe. Each filled cylindrical wire mesh basket YGA, YGA,... Is loaded with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP.
Each filled cylindrical wire mesh basket YGA, YGA,... Is loaded with a gradient α.
最下段の充填円筒金網籠ＹＧＡは、図２９に示すように、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、円筒金網蓋５（下蓋）を水平面ＨＧ（地面）上に設置する。
最下段以外の充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…は、図２９に示すように、円筒中心線ａを鉛直方向ＶＰに向けて、円形金網蓋５（下蓋）を１段下の充填円筒金網籠ＹＧＡの一端開口１Ａ（上端）上に積載する。
As shown in FIG. 29, the lowermost filled cylindrical metal mesh basket YGA has the cylindrical metal mesh lid 5 (lower lid) placed on the horizontal plane HG (ground) with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP.
As shown in FIG. 29, the filled cylindrical wire mesh rods YGA, YGA,... Other than the lowermost step have a circular metal mesh lid 5 (lower lid) one level lower filled cylindrical wire mesh with the cylindrical center line a directed in the vertical direction VP.籠 Load on one
各積載段では、河川護岸等の崩壊状態に応じて、複数、例えば４つの充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…を並設して配置する。 In each loading stage, a plurality of, for example, four filled cylindrical metal mesh fences YGA, YGA,... Are arranged in parallel according to the collapsed state of the river revetment or the like.
このように、河川護岸等の崩壊状態に応じて、複数の充填円筒金網籠ＹＧＡ，ＹＧＡ，…を積載段数ｎ及び勾配αで積載して、河川護岸等を復旧する。 In this way, according to the collapsed state of the river revetment or the like, a plurality of filled cylindrical wire mesh fences YGA, YGA,... Are loaded with the loading stage number n and the gradient α to restore the river revetment or the like.
円筒金網籠ＹＡについて、図９乃至図２８で説明したと同様、各連結コイル金属線２，３の剪断強度τ（剪段応力）は、τ＞最大引張応力σｈとする。
For the cylindrical wire mesh YA, as described with reference to FIGS. 9 to 28, the shear strength τ (cutting stress) of each of the connecting
本発明は、崩壊した河川護岸や山間斜面等を復旧するのに最適である。 The present invention is most suitable for restoring a collapsed river revetment or mountain slope.
Ｙ 円筒金網籠
ａ 円筒中心線
Ｂ 交点
ＡＴ 線間隔
ＢＴ 線間隔
１ 円筒金網本体
１Ａ 一端開口
１Ｂ 他端開口
２ 連結コイル金属線
３ 連結コイル金属線
５ 円形金網蓋（金網蓋）
６ 円形金網蓋（金網蓋）
８ 半円筒金網体
９ 半円筒金網体
１０ 半円形横金属線
１１ 縦金属線
Y Cylindrical mesh net a Cylindrical center line B Intersection AT Line interval
6 Circular wire mesh lid (wire mesh lid)
8
Claims (3)
前記円筒金網本体の少なくも一端開口を閉塞する１又は一対の金網蓋と、
複数の連結コイル金属線と、を備え、
前記円筒金網本体は、
円筒中心線に沿って二分割した一対の半円筒金網体で構成され、
前記各半円筒金網体は、
円筒中心線方向に線間隔を隔てて並列される複数の半円形横金網線と、
前記半円筒金網体の円周方向に線間隔を隔てて並列され、前記円筒金網本体の両端開口間にわたって延在される複数の縦金属線と、を有し、
前記各金属線の交点にて前記各半円形横金属線及び前記各縦金属線同士を固定し、円周方向両端の前記各縦金属線を隣接して前記円筒金網本体を構成し、
前記各連結コイル金属線は、
前記円筒金網本体の両端開口間にわたって、前記円周方向各端で隣接する前記各縦金属線に巻付けられ、前記各半円筒金網体同士を連結する
ことを特徴とする円筒金網籠。 A cylindrical wire mesh body;
One or a pair of wire mesh lids closing at least one end opening of the cylindrical wire mesh body;
A plurality of connecting coil metal wires,
The cylindrical wire mesh body is
Consists of a pair of semi-cylindrical wire mesh divided into two along the cylindrical center line,
Each semi-cylindrical wire mesh body is
A plurality of semicircular horizontal wire mesh lines arranged in parallel with a line interval in the direction of the center line of the cylinder;
A plurality of vertical metal wires that are arranged in parallel in the circumferential direction of the semi-cylindrical wire mesh body at intervals between the ends of the cylindrical wire mesh body;
Fix each semicircular horizontal metal wire and each vertical metal wire at the intersection of each metal wire, and configure the cylindrical wire net body adjacent to each vertical metal wire at both ends in the circumferential direction,
Each of the connecting coil metal wires is
A cylindrical wire mesh cage that is wound around each of the vertical metal wires adjacent at each end in the circumferential direction across the openings at both ends of the cylindrical wire mesh body to connect the semi-cylindrical wire mesh bodies.
前記半円筒金網体に中詰材を充填した充填半円筒金網体、
前記充填円筒金網本体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線を水平Ｂｅａｍ要素で表現した充填円筒線本体モデル、
前記充填半円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線を水平Ｂｅａｍ要素で表現した充填半円筒線体モデル、
前記充填半円筒金網体について、前記各半円形横金属線を水平Ｂｅａｍ要素を表現し、及び前記各縦金属線を鉛直Ｂｅａｍ要素で表現した充填半円筒金網体モデル、
前記充填円筒金網本体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填円筒線本体、
前記充填半円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填半円筒線体、
前記仮想・充填円筒線本体、又は前記充填円筒線本体モデルを積層する水平面、
前記水平面に直交する鉛直方向、
前記充填半円筒線体の最大鉛直応力σｅ、
前記仮想・充填円筒線本体、又は前記充填円筒線本体モデルの積載段数ｎ、
前記仮想・充填半円筒線体の円筒高長Ｌ、
円筒中心線を前記鉛直方向に向けて、前記仮想・充填円筒線本体、又は前記充填円筒線本体モデルを積載する勾配α、
積載段数ｎ＝２及び前記勾配αで積載した前記各充填円筒線本体モデルについて、最下段の前記充填半円筒線体モデル、及び最下段の前記充填半円筒線体モデルに積載した領域の充填円弧筒線体モデルでなる、勾配線体モデル群、
無限積載段数ｎ＝∞及び前記勾配αで積載した前記各仮想・充填円筒線本体について、各段の前記仮想・充填半円筒線体でなる、仮想・勾配線体群、
とし、
前記勾配線体モデル群について、解析メッシュを構築して、最下段の前記充填半円筒線体モデルの最大鉛直応力σｆを解析し、
応力係数βを式（１）で求め、
前記仮想・勾配線体群について、最下段の前記仮想・充填半円筒線体の最大鉛直応力σｇを式（２）で求め、
前記最大鉛直応力σｇ及び前記円筒高長Ｌから、単位体積重量Ｗｇを求め、
前記単位体積重量Ｗｇを作用した前記充填半円筒金網体モデルについて、解析メッシュを構築して、前記水平Ｂｅａｍ要素の最大引張荷重Ｗｈを解析し、
前記最大引張荷重Ｗｈ及び前記半円形横金属線の線経面積から、最大引張応力σｈを求め、
前記各連結コイル金属線の剪断強度τは、
τ＞最大引張応力σｈ
とする
ことを特徴とする請求項１に記載の円筒金網籠。
Filled semi-cylindrical wire mesh body filled with filling material in the semi-cylindrical wire mesh body,
About the filled cylindrical wire mesh body, except for the vertical metal lines, a filled cylindrical line body model in which each semicircular horizontal metal line is expressed by a horizontal Beam element,
About the filled semi-cylindrical wire mesh, a filled semi-cylindrical wire model in which each semi-circular horizontal metal wire is expressed by a horizontal Beam element, excluding each vertical metal wire,
For the filled semi-cylindrical wire mesh, a filled semi-cylindrical wire mesh model in which each semi-circular horizontal metal line is expressed as a horizontal Beam element, and each vertical metal line is expressed as a vertical Beam element,
For the filled cylindrical wire mesh body, except for the vertical metal lines, virtual / filled cylindrical line bodies made of the semicircular horizontal metal lines,
For the filled semi-cylindrical wire mesh, except for the vertical metal wires, virtual / filled semi-cylindrical wire bodies made of the semi-circular horizontal metal wires,
The horizontal plane on which the virtual / filled cylindrical line main body or the filled cylindrical line main body model is laminated,
A vertical direction perpendicular to the horizontal plane,
Maximum vertical stress σe of the filled semicylindrical wire,
Number of loading stages n of the virtual / filled cylindrical wire body or the filled cylindrical wire body model,
Cylindrical height L of the virtual and filled semicylindrical wire,
Gradient α loading the virtual / filled cylindrical line body or the filled cylindrical line body model with the cylindrical center line oriented in the vertical direction,
For each of the filled cylindrical line main body models loaded at the loading stage number n = 2 and the gradient α, the filling arc of the area loaded on the lower filling semi-cylindrical line model and the lower filling semi-cylindrical line model Gradient line model group consisting of cylindrical line models,
A virtual / gradient line group consisting of the virtual / filling semi-cylindrical line bodies of each stage for the virtual / filling cylindrical line bodies loaded with an infinite number of loading stages n = ∞ and the gradient α,
age,
For the gradient linear body model group, an analysis mesh is constructed to analyze the maximum vertical stress σf of the bottom half-cylindrical linear body model,
The stress coefficient β is obtained by equation (1),
About the virtual / gradient line group, the maximum vertical stress σg of the virtual / filled semi-cylindrical linear body at the lowest stage is obtained by the equation (2),
From the maximum vertical stress σg and the cylindrical height L, a unit volume weight Wg is obtained,
For the filled semi-cylindrical wire mesh model on which the unit volume weight Wg is applied, an analysis mesh is constructed, and the maximum tensile load Wh of the horizontal beam element is analyzed,
From the maximum tensile load Wh and the meridian area of the semicircular horizontal metal wire, the maximum tensile stress σh is obtained,
The shear strength τ of each of the connecting coil metal wires is
τ> Maximum tensile stress σh
The cylindrical wire mesh cage according to claim 1, wherein:
前記半円筒金網体に中詰材を充填した充填半円筒金網体、
前記充填円筒金網本体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填円筒線本体、
前記充填半円筒金網体について、前記各縦金属線を除き、前記各半円形横金属線でなる仮想・充填半円筒線体、
前記充填半円筒金網体の仮想・充填半円筒金網体、
前記仮想・充填円筒線本体を積層する水平面、
前記水平面に直交する鉛直方向、
前記仮想・充填円筒線本体の積載段数ｎ、
前記仮想・充填半円筒線体の円筒高長Ｌ、
円筒中心線を前記鉛直方向に向けて、前記仮想・充填円筒線本体を積載する勾配α、
無限積載段数ｎ＝∞及び前記勾配αで積載した前記各仮想・充填円筒線本体について、各段の前記仮想・充填半円筒線体でなる、仮想・勾配線体群、
とし、
前記仮想・勾配線体群について、最下段の前記仮想・充填半円筒線体の最大鉛直応力σｇを求め、
前記最大鉛直応力σｇ及び前記円筒高長Ｌから、単位体積重量Ｗｇを求め、
前記単位体積重量Ｗｇを作用した前記仮想・充填半円筒金網体について、前記各半円形横金属線の最大引張応力σｈを求め、
前記各連結コイル金属線の剪断強度τは、
τ＞最大引張応力σｈ
とする
ことを特徴とする請求項１に記載の円筒金網籠。 Filled cylindrical wire mesh body filled with filling material in the cylindrical wire mesh body,
Filled semi-cylindrical wire mesh body filled with filling material in the semi-cylindrical wire mesh body,
For the filled cylindrical wire mesh body, except for the vertical metal lines, virtual / filled cylindrical line bodies made of the semicircular horizontal metal lines,
For the filled semi-cylindrical wire mesh, except for the vertical metal wires, virtual / filled semi-cylindrical wire bodies made of the semi-circular horizontal metal wires,
Virtual / filled semi-cylindrical wire mesh of the filled semi-cylindrical wire mesh,
A horizontal plane on which the virtual and filled cylindrical wire bodies are laminated,
A vertical direction perpendicular to the horizontal plane,
The number of loading stages n of the virtual / filled cylindrical wire body,
Cylindrical height L of the virtual and filled semicylindrical wire,
Gradient α for loading the virtual / filled cylindrical wire body with the cylindrical center line oriented in the vertical direction,
A virtual / gradient line group consisting of the virtual / filling semi-cylindrical line bodies of each stage for the virtual / filling cylindrical line bodies loaded with an infinite number of loading stages n = ∞ and the gradient α,
age,
For the virtual / gradient line body group, the maximum vertical stress σg of the virtual / filled semi-cylindrical linear body at the lowest stage is obtained,
From the maximum vertical stress σg and the cylindrical height L, a unit volume weight Wg is obtained,
For the virtual / filled semi-cylindrical wire mesh that has acted on the unit volume weight Wg, the maximum tensile stress σh of each semi-circular horizontal metal wire is obtained,
The shear strength τ of each of the connecting coil metal wires is
τ> Maximum tensile stress σh
The cylindrical wire mesh cage according to claim 1, wherein:
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