JP2016155165A - Clad plate material - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、プレス成形時の減肉による板破断や部品の強度低下を防止するために、予め減肉が想定される部位の強度や板厚を増すことにより、成形性の向上と部品強度の向上を実現したクラッド板材に関する。 The present invention increases the strength of the parts and the strength of the parts by increasing the strength and thickness of the parts that are supposed to be thinned in advance in order to prevent the plate breakage and the strength reduction of the parts due to the thinning during press molding. The present invention relates to a clad plate material that has been improved.
例えば、自動車用途向けプレス成形部品などの軽量化と剛性を得るために、長さ方向や幅方向に強度偏差や板厚偏差を持たせた圧延材（テーラードブランク材）が用いられている。
このようなテーラードブランク材を製造するにあたっては、強度や板厚の異なる２枚以上の板を溶接によって製造し、その後、溶接後の板材をプレス成形などの成形工程により部品に製造する手法（溶接テーラードブランク）が採用されている。
For example, a rolled material (tailored blank material) having a strength deviation or a thickness deviation in the length direction or width direction is used in order to obtain light weight and rigidity of a press-formed part for automobile use.
In manufacturing such a tailored blank material, two or more plates having different strengths and thicknesses are manufactured by welding, and then the plate material after welding is manufactured into a part by a molding process such as press molding (welding) Tailored blanks) are used.
ところで、溶接テーラードブランクとして、鋼板をつなぎ合わせ溶接する場合には、大きな問題は発生しないが、アルミ合金板をつなぎ合わせ溶接する場合、アルミ材であるが故に、溶接が困難であり、溶接部や周囲の熱影響部の強度差により破断が促進され成形性が劣るなどの問題があった。
そこで、アルミ合金製のテーラードブランク材を製造するに際しては、溶接テーラードブランク以外の手法を用いた技術（特許文献１〜３の技術）が採用されていた。
By the way, as a welded tailored blank, there is no big problem when joining and welding steel plates, but when joining and welding aluminum alloy plates, it is difficult to weld because of the aluminum material, There was a problem that breakage was promoted due to the difference in strength of the surrounding heat-affected zone and the moldability was poor.
Then, when manufacturing the tailored blank material made from an aluminum alloy, the technique (technology of patent documents 1-3) using methods other than the welding tailored blank was employ | adopted.
例えば、特許文献１には、テーラードブランク材の製造方法に関する技術が開示されており、母材に接着材を用いて貼りあわせ材を作ってプレス成形することで、テーラードブランク材を製造している。
また、特許文献２、特許文献３には、熱影響部の劣化を防止すべく、摩擦拡散接合によりアルミ合金製のテーラードブランク材を製造する技術が開示されている。さらに、特許文献４には、アルミニウム板材の溶接に関する技術が開示されており、溶接条件の適正化により熱影響部の影響を少なくする方法が述べられている。
For example, Patent Document 1 discloses a technique related to a method for manufacturing a tailored blank material, and a tailored blank material is manufactured by making a bonding material using an adhesive material as a base material and press-molding it. .
Patent Documents 2 and 3 disclose a technique for manufacturing an aluminum alloy tailored blank material by friction diffusion bonding in order to prevent deterioration of the heat-affected zone. Furthermore, Patent Document 4 discloses a technique related to welding of an aluminum plate, and describes a method of reducing the influence of a heat affected zone by optimizing welding conditions.
しかしながら、上記した特許文献１〜４の技術を用いたとしても、アルミ合金製のテーラードブランク材を製造する場合には、様々な問題が発生することが知見されている。
例えば、特許文献１の技術の場合、接着剤による板材の貼りあわせでは、成形部位や成形方法により、成形中に接着剤の延性不足により剥離する可能性があり、適用部位が限定的となることが明らかとなっている。
However, even when the techniques of Patent Documents 1 to 4 described above are used, it is known that various problems occur when an aluminum alloy tailored blank material is manufactured.
For example, in the case of the technique of Patent Document 1, there is a possibility of peeling due to insufficient ductility of the adhesive during molding, depending on the molding site or molding method, and the application site may be limited due to the bonding of the plate material with an adhesive. Is clear.
また、特許文献２、３の技術の場合、摩擦拡散接合や溶接接合は、熱影響部を低減できたとしても、局所的な強度差が残るため、プレス成形時に、局所的な強度差に起因してひずみの局所化が生じるといった不都合が発生する。特許文献４は、アルミニウム板材の溶接に関する技術を開示するものであって、アルミ合金製のテーラードブランク材を製造す
る技術を開示するものとはなっていない。
In the case of the techniques of Patent Documents 2 and 3, the frictional diffusion bonding and the welding joint are caused by the local strength difference at the time of press molding because the local strength difference remains even if the heat affected zone can be reduced. As a result, inconveniences such as distortion localization occur. Patent Document 4 discloses a technique related to welding of an aluminum plate material, and does not disclose a technique for manufacturing a tailored blank material made of an aluminum alloy.
すなわち、特許文献１〜４の技術を用いたとしても、所望とするアルミ合金製のテーラードブランク材を得ることは困難であると思われる。
そこで、本発明は、上記問題に鑑み、プレス成形時の減肉による板破断や部品の強度低下を防止するために、予め減肉が想定される部位の強度や板厚を増すことにより成形性の向上や、板厚と強度を変更することにより成形ビードを有する張出し成形におけるビード力の制御を行い成形性の改善、さらには成形後の部品強度の向上を実現したクラッド板材を提供することを目的とする。
That is, even if the techniques of Patent Documents 1 to 4 are used, it seems difficult to obtain a desired aluminum alloy tailored blank material.
Therefore, in view of the above problems, the present invention is intended to prevent form breakage due to thinning at the time of press molding and decrease the strength of parts by increasing the strength and thickness of the part where thickness reduction is assumed in advance. To provide a clad plate material that improves the formability by controlling the bead force in the overhang forming having a formed bead by improving the thickness and strength, and further improving the strength of the part after forming Objective.
前記目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
すなわち、本発明にかかるクラッド板材は、強度の異なる２枚以上の金属板が積層されてなるクラッド板材であって、前記クラッド板材の長手方向に沿って、クラッド比が異なるものとされたことを特徴とする。
好ましくは、前記クラッド板材の長手方向に沿って、板厚が異なるものとされるとよい。
In order to achieve the above object, the present invention takes the following technical means.
That is, the clad plate material according to the present invention is a clad plate material in which two or more metal plates having different strengths are laminated, and the clad ratio is different along the longitudinal direction of the clad plate material. Features.
Preferably, the plate thickness is different along the longitudinal direction of the clad plate material.
好ましくは、前記クラッド板材の長手方向に沿って、板厚が一定とされるとよい。
好ましくは、前記クラッド板材の長手方向に沿って、クラッド比が連続的に変化するとよい。
好ましくは、強度の異なる２枚以上の金属板を積層した後、前記積層状態の金属板を板厚方向に圧延することで製造されるとよい。
Preferably, the plate thickness is made constant along the longitudinal direction of the clad plate material.
Preferably, the cladding ratio is continuously changed along the longitudinal direction of the cladding plate.
It is preferable that the metal plate is manufactured by laminating two or more metal plates having different strengths and then rolling the metal plate in the laminated state in the plate thickness direction.
好ましくは、板厚制御及び張力制御のいずれか一方を行いつつ、前記板厚方向に圧延して製造されるとよい。 Preferably, it is good to manufacture by rolling in the said plate | board thickness direction, performing either one of plate | board thickness control and tension | tensile_strength control.
本発明に係るクラッド板材を用いることで、予め減肉が想定される部位の強度や板厚を増すことにより成形性の向上と部品強度の向上を実現し、プレス成形時の減肉による板破断や部品の強度低下を確実に防止することができる。 By using the clad plate material according to the present invention, it is possible to improve the formability and the strength of the part by increasing the strength and thickness of the part where the thinning is assumed in advance. In addition, it is possible to reliably prevent the strength of parts from being lowered.
以下、本発明の実施形態に係るクラッド板材について、図面に基づき説明する。
本発明のクラッド板材１は、アルミ合金などの強度の異なる２枚以上の金属板が積層されてなるクラッド板材１（積層材）である。
図１に示すように、クラッド板材１は２層から形成されており、例えば、上層２が１０００系のアルミ合金板材であり、下層３が５０００系のアルミ合金板材である。ここで、上層２の板厚をh1とし、下層３の板厚をh2とした場合、上層２のクラッド比r1''は、（h1''/（h1''＋h2''））であり、下層３のクラッド比r2''は、（h2''/（h1''＋h2''））であ
る。
Hereinafter, a clad plate material according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
The clad plate material 1 of the present invention is a clad plate material 1 (laminated material) formed by laminating two or more metal plates having different strengths such as an aluminum alloy.
As shown in FIG. 1, the clad plate 1 is formed of two layers. For example, the upper layer 2 is a 1000 series aluminum alloy plate and the lower layer 3 is a 5000 series aluminum alloy plate. Here, when the thickness of the upper layer 2 is h1 and the thickness of the lower layer 3 is h2, the cladding ratio r1 ″ of the upper layer 2 is (h1 ″ / (h1 ″ + h2 ″)), The cladding ratio r2 ″ of the lower layer 3 is (h2 ″ / (h1 ″ + h2 ″)).
図１に示すように、本発明のクラッド板材１は、強度の異なる２枚以上の金属板を積層した後、積層状態の金属板を板厚方向に圧延することで製造された帯材であり、その長手方向に沿って、クラッド比が異なるものとされている。
好ましくは、クラッド板材１の長手方向に沿って、クラッド比が連続的に変化するとよい。急峻なクラッド比の変化は、当該クラッド板材１の使用時における応力集中を招き、好ましくないからである。なお、連続的であるとは、「クラッド比が急峻に変化せず、クラッド板材１の長手方向に１ｃｍずれた所でクラッド比が５％程度異なることまで許容する」ものとする。
As shown in FIG. 1, the clad plate material 1 of the present invention is a band material manufactured by laminating two or more metal plates having different strengths and rolling the laminated metal plates in the thickness direction. The cladding ratio varies along the longitudinal direction.
Preferably, the cladding ratio is continuously changed along the longitudinal direction of the cladding plate 1. This is because an abrupt change in the clad ratio causes stress concentration when the clad plate 1 is used, which is not preferable. “Continuous” means that “the clad ratio does not change sharply and the clad ratio varies by about 5% at a position shifted by 1 cm in the longitudinal direction of the clad plate 1”.
また、クラッド板材１の長手方向に沿って、板厚が異なるものとされていてもよく、板厚が一定とされていてもよい。
係るクラッド板材１の圧延製造時の状況について、以下、説明を行う。
まず、図１は、強度の異なる２枚の金属板を積層し、圧延を行うことで、クラッド板材１を製造することを示したものである。
Further, the plate thickness may be different along the longitudinal direction of the clad plate material 1, or the plate thickness may be constant.
The situation at the time of rolling production of the clad plate material 1 will be described below.
First, FIG. 1 shows that a clad plate material 1 is manufactured by laminating and rolling two metal plates having different strengths.
この圧延において、板圧延による出側板厚は、ロールギャップSと入側張力σinと出側張力σoutを考慮した圧延荷重P（hin、hout、σin、σout、σ）によって、式（１）で示されるゲージメータ式により決定される。なお、hinは圧延前の板厚、houtは圧延後の板厚、σは変形抵抗、Mはミル定数である。
ｈｏｕｔ＝Ｐ／Ｍ＋Ｓ (1)
したがって、ロールギャップSと張力σin、σoutを制御することにより、出側の板厚が制御可能であることは知られている。
In this rolling, the exit side plate thickness by sheet rolling is expressed by the formula (1) by the rolling load P (hin, hout, σin, σout, σ) in consideration of the roll gap S, the entrance side tension σin and the exit side tension σout. Determined by the gauge meter type. In addition, hin is a plate thickness before rolling, hout is a plate thickness after rolling, σ is deformation resistance, and M is a mill constant.
h out = P / M + S (1)
Therefore, it is known that the thickness of the exit side can be controlled by controlling the roll gap S and the tensions σin and σout.
その一方で、クラッド板材１の圧延（クラッド圧延）では、圧延ロールバイト４内での変形は複雑である。例として２つの異なる材料をクラッド圧延を行う場合を考える。
上層２の材料（柔らかい材料）の初期板厚をh1、変形抵抗をσ1、下層３の材料（硬い材料）の初期板厚をh2、変形抵抗をσ2とする。
まず、２つの材料が圧延ロール（ロールバイト４）に入った時、柔らかい材料が塑性変形を開始するが、下層３の材料（硬い材料）は降伏していないため、その板厚はh2のまま、しばらく圧延バイトの中を進行する。この間、上層２の材料（柔らかい材料）はh1からh1'へ板厚は減少する。このh1'まで上層２の材料が薄くなる間に、ロールバイト４の中では、上層２の材料とロールとの間、および上層２の材料と下層３の材料と間では摩擦力が発生し、この摩擦力により上層２の材料には圧延方向の圧縮力が作用して、上層２の材料の見かけの変形抵抗が増加し、σ1＋ｆ（ｆは摩擦による圧縮応力）となる。その後、下層３の材料（硬い材料）も塑性変形を開始し、その後は上層２の材料も下層３の材料も同じ圧下率で変形が始まる。
On the other hand, in the rolling of the clad plate 1 (clad rolling), the deformation in the rolling roll bit 4 is complicated. As an example, consider the case of clad rolling two different materials.
The initial plate thickness of the material of the upper layer 2 (soft material) is h1, the deformation resistance is σ1, the initial plate thickness of the material of the lower layer 3 (hard material) is h2, and the deformation resistance is σ2.
First, when two materials enter the rolling roll (roll bit 4), the soft material starts plastic deformation, but since the material of the lower layer 3 (hard material) has not yielded, its plate thickness remains h2. Proceed through the rolling bite for a while. During this time, the thickness of the material of the upper layer 2 (soft material) decreases from h1 to h1 ′. While the material of the upper layer 2 becomes thin up to h1 ′, frictional force is generated in the roll bite 4 between the material of the upper layer 2 and the roll, and between the material of the upper layer 2 and the material of the lower layer 3, This frictional force causes a compressive force in the rolling direction to act on the material of the upper layer 2, increasing the apparent deformation resistance of the material of the upper layer 2, and becomes σ 1 + f (f is a compressive stress due to friction). Thereafter, the material of the lower layer 3 (hard material) also starts plastic deformation, and thereafter, the material of the upper layer 2 and the material of the lower layer 3 begin to deform at the same reduction rate.
圧延終了後は、上層２の材料（柔らかい材料）の板厚はh1''、下層３の材料（硬い材料）の板厚はh2''となり、その際の上層２のクラッド比（h1''/(h1''＋h2''））は、h1'/（h1'＋h2)となる。この時、下層３の板材（硬い材料）に張力σin2を作用させると、h1'となる条件はσ2−σin2＝σ1＋f'となる。このため、無張力の場合のｆと比較して、f'は小さくなり、より早い段階で、下層３の材料（硬い材料）が塑性変形を始めるためh1'は厚くなり、クラッド比は大きくなる。 After rolling, the thickness of the upper layer 2 material (soft material) is h1 '', the lower layer 3 material (hard material) is h2 '', and the upper layer 2 cladding ratio (h1 '') / (h1 ″ + h2 ″)) becomes h1 ′ / (h1 ′ + h2). At this time, if the tension σin2 is applied to the lower layer 3 plate material (hard material), the condition of h1 ′ is σ2−σin2 = σ1 + f ′. For this reason, compared with f in the case of no tension, f ′ becomes smaller, and since the material of the lower layer 3 (hard material) starts plastic deformation at an earlier stage, h1 ′ becomes thicker and the cladding ratio becomes larger. .
つまり、下層３の板材（硬い材料）に圧延途中で張力を上げて行くと、上層２のクラッド比は大きくなり、逆に、上層２の板材（柔らかい材料）の張力を上げて行くと、上層２
のクラッド比は小さくなる。
また、圧延機５の出側張力を上げると、クラッド圧延後の板厚（全板厚）は薄くなる。それ故、出側板厚を制御するためには、出側張力を変化させるかロールギャップを変化させる必要がある。
In other words, when the tension is increased during rolling to the lower layer 3 plate material (hard material), the cladding ratio of the upper layer 2 increases, and conversely, when the upper layer 2 plate material (soft material) is increased in tension, the upper layer 2 2
The cladding ratio becomes smaller.
Further, when the exit side tension of the rolling mill 5 is increased, the plate thickness after clad rolling (total plate thickness) becomes thin. Therefore, in order to control the exit side plate thickness, it is necessary to change the exit side tension or the roll gap.
以上のことより、クラッド比と製品板厚を制御するためには、積層前の状態にある上層材２と下層材３とに加わる張力（入側張力）、圧延機５の出側張力、ロールギャップを同時に操作する必要がある。言い換えれば、所望とするクラッド比率を有するクラッド板材１を製造するに際しては、板厚制御及び張力制御のいずれか一方を行いつつ、積層された板材を圧延することが必要不可欠である。 From the above, in order to control the clad ratio and the product plate thickness, the tension applied to the upper layer material 2 and the lower layer material 3 in the state before lamination (incoming side tension), the outgoing side tension of the rolling mill 5, the roll It is necessary to operate the gap at the same time. In other words, when manufacturing the clad plate material 1 having a desired clad ratio, it is indispensable to roll the laminated plate material while performing either the plate thickness control or the tension control.
次に、本発明のクラッド板材１の特徴を、深絞り時の挙動をもとに説明を行う
まず、図２に示す従来例ような、ハット型ビーム材の絞り成形を考える。この絞り成形では、材料となる板材の縁を上下一対のブランクホルダー１０により挟み込んだ上で、板材の中央部を金型１１により下方に押し込んで深絞りを行うようにしている。
フランジ部のＲ部の成形やスプリングバックの低減を目的に、ブランクホルダー１０による押圧力を高めると、成形初期のブランクホルダー力が過大になり、Ａ部での減肉やネッキングが発生する。これを防止するためには、ブランクホルダー１０の押圧力の適正制御や成形形状の修正など必要となる。
Next, the characteristics of the clad plate material 1 of the present invention will be described based on the behavior during deep drawing. First, let us consider drawing of a hat-type beam material as in the conventional example shown in FIG. In this drawing, the edge of the plate material is sandwiched between a pair of upper and lower blank holders 10 and the center portion of the plate material is pushed downward by the mold 11 to perform deep drawing.
When the pressing force by the blank holder 10 is increased for the purpose of molding the R portion of the flange portion and reducing the spring back, the blank holder force at the initial stage of molding becomes excessive, and the thinning and necking at the A portion occur. In order to prevent this, proper control of the pressing force of the blank holder 10 and correction of the molding shape are necessary.
そこで図３に示すように、成形部位（Ａ部）について、他の部位よりも高強度となるような強度分布を有する板材（テーラードブランク材）を用いることで、成形部位（Ａ部）に減肉、ネッキング、板破断が低減するようになり、成形方法を変更せず改善が可能となる。
また、図４に示すように、板材の端部のみが他の部位よりも厚肉となるような板厚分布を有する板材（テーラードブランク材）を用いることで、ブランクホルダー１０の押圧力を部分的に保持するため、フランジ部の長さに依存せず、壁部に作用する引張力を一定にすることが可能となり、成形部位（Ａ部）に減肉、ネッキング、板破断が低減するようになり、成形方法を変更せず改善が可能となる。
Therefore, as shown in FIG. 3, the molding part (A part) is reduced to the molding part (A part) by using a plate material (tailored blank material) having a strength distribution that is higher than other parts. Meat, necking, and plate breakage are reduced, and improvements can be made without changing the molding method.
Moreover, as shown in FIG. 4, the pressing force of the blank holder 10 is partially reduced by using a plate material (tailored blank material) having a plate thickness distribution in which only the end portion of the plate material is thicker than other portions. Therefore, it is possible to make the tensile force acting on the wall part constant regardless of the length of the flange part, and to reduce the thickness reduction, necking, and plate breakage at the molding part (A part). Thus, the improvement can be made without changing the molding method.
このように、プレス成形時の減肉による板破断や部品の強度低下を確実に防止することができる板材（テーラードブランク材）として、本願発明のクラッド板材１を採用することができる。
例えば、図３の成形部位（Ａ部）について、他の部位よりも高強度となるような強度分布とするには、クラッド板材１において、強度の大きな層（下層３）の厚みを増やすようにし、下層３のクラッド比（h2/(h1＋h2)）を上げるようにする。具体的には、クラッド板材１の製造時において、下層３に付与される張力を小さなものとするような張力制御を行い、下層３のクラッド比（h2/(h1＋h2)）を上げるとよい。
Thus, the clad plate material 1 of the present invention can be employed as a plate material (tailored blank material) that can reliably prevent plate breakage and strength reduction of parts due to thinning during press molding.
For example, in order to obtain a strength distribution that gives a higher strength than the other portions in the molding portion (part A) of FIG. 3, in the clad plate material 1, the thickness of the layer having a high strength (lower layer 3) is increased. The cladding ratio (h2 / (h1 + h2)) of the lower layer 3 is increased. Specifically, at the time of manufacturing the clad plate 1, it is preferable to increase the clad ratio (h 2 / (h 1 + h 2)) of the lower layer 3 by controlling the tension so that the tension applied to the lower layer 3 is small.
以上述べたクラッド板材は、上層２、下層３を積層した２層のクラッド板材であったが、強度の異なる３枚の金属板が積層されてなるクラッド板材を製造してもよい。
図５を参照しつつ、３層のクラッド板材１の製造方法について説明する。
図５に示すように、圧着前の各コイルに付与される張力をσ(1)in、σ(2)in、σ(3)inとし（1,2,3は圧着前の各材料（上層２、中層６、下層３）に付与される張力を示す）、圧着後のクラッドの出側張力σoutとし、圧延中のロールギャップSおよび出側での板厚測定houtとする。この時、圧延中の長手方向の板厚変化の目標値hout(x)およびクラッド比（各材料の圧着後の板厚と全体の板厚houtの比をそれぞれr1、r2、r3とする）の目標値r1(x)、r2(x)、r3(x)とする。なお、ｘは長手方向の位置を表す。
The clad plate material described above is a two-layer clad plate material in which the upper layer 2 and the lower layer 3 are laminated. However, a clad plate material in which three metal plates having different strengths are laminated may be manufactured.
A method for manufacturing the three-layer clad plate 1 will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 5, the tension applied to each coil before crimping is σ (1) in, σ (2) in, σ (3) in (1,2,3 are the materials before crimping (upper layer) 2, the tension applied to the middle layer 6 and the lower layer 3)), and the exit tension σout of the clad after crimping, and the roll gap S during rolling and the thickness measurement hout on the exit side. At this time, the target value hout (x) of the longitudinal thickness change during rolling and the cladding ratio (ratio of the thickness of each material after crimping to the total thickness hout are r1, r2, and r3, respectively) The target values are r1 (x), r2 (x), and r3 (x). Note that x represents a position in the longitudinal direction.
このような圧延においては、予め種々の張力を変更して、板厚およびクラッド率を求め
、目標板厚houtおよび目標クラッド比r1、r2、r3を実現できるロールギャップおよび各張力の値を実験的に求め、長手方向に板厚、クラッド比が変化するに従い、時間的に各張力およびロールギャップの目標値をプロセスコンピュータ（制御部７）で制御して変更させる。
In such rolling, various tensions are changed in advance to obtain the plate thickness and cladding ratio, and the roll gap and each tension value that can realize the target plate thickness hout and target cladding ratios r1, r2, and r3 are experimentally determined. As the plate thickness and cladding ratio change in the longitudinal direction, the target values of each tension and roll gap are temporally controlled and changed by the process computer (control unit 7).
係る制御を行うことで、所望とするクラッド比、板厚のクラッド板材１（３層のクラッド板材）を製造することが可能となる。
以上述べたように、強度の異なる２枚以上の金属板が積層されてなるクラッド板材１であって、クラッド板材１の長手方向に沿って、クラッド比ｒが異なるものとされたクラッド板材１を用いることで、予め減肉が想定される部位の強度や板厚を増すことにより成形性の向上と部品強度の向上を実現し、プレス成形時の減肉による板破断や部品の強度低下を確実に防止することができる。
By performing such control, it is possible to manufacture a clad plate material 1 (three-layer clad plate material) having a desired clad ratio and plate thickness.
As described above, the clad plate 1 is formed by laminating two or more metal plates having different strengths, and the clad plate 1 having a different clad ratio r along the longitudinal direction of the clad plate 1 is obtained. By using it, it is possible to improve the formability and the component strength by increasing the strength and thickness of the part where the thinning is assumed in advance, and ensure the plate breakage and the strength reduction of the component due to the thinning during press molding. Can be prevented.
なお、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な事項を採用している。
例えば、クラッド板材１を構成する２枚以上の金属板は、アルミ合金に限定されず、他の金属板であっても何ら問題はない。
It should be noted that matters not explicitly disclosed in the embodiment disclosed this time, such as operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weights, volumes, and the like of a component, deviate from the range normally practiced by those skilled in the art. However, matters that can be easily assumed by those skilled in the art are employed.
For example, the two or more metal plates constituting the clad plate material 1 are not limited to aluminum alloys, and there is no problem even if other metal plates are used.
１ クラッド板材
２ 上層
３ 下層
４ ロールバイト（圧延ロール）
５ 圧延機
６ 中層
７ 制御部
１０ ブランクホルダー
１１ 金型
1 Clad plate material 2 Upper layer 3 Lower layer 4 Roll bite (rolling roll)
5 Rolling machine 6 Middle layer 7 Control unit 10 Blank holder 11 Mold
Claims (6)
前記クラッド板材の長手方向に沿って、クラッド比が異なるものとされたことを特徴とするクラッド板材。 A clad plate material in which two or more metal plates having different strengths are laminated,
A clad plate material having different clad ratios along the longitudinal direction of the clad plate material.
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Cited By (2)
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