JP2016132952A - 塗り床の施工方法及び塗り床 - Google Patents

Abstract

【課題】塗り床のひび割れの発生を防止しつつ、塗り床の耐久性の低下を抑制することが可能な塗り床の施工方法を提供する。【解決手段】塗り床の施工方法は、隙間２を有するコンクリート床３に隙間２を含むように目地用溝９を形成する工程Ｓ２１と、目地用溝９へ充填材を充填することによって、目地部１０を形成する工程Ｓ２２と、コンクリート床３上と目地部１０上とに緩衝層５を形成する工程Ｓ２３と、緩衝層５上に塗り床材を塗布して塗り床部６を形成する工程Ｓ２４と、を有する。緩衝層５の厚みは、下限値が０．１ｍｍであり上限値が０．５ｍｍである。【選択図】図４

Description

本発明は、塗り床及び当該塗り床の施工方法に関する。

非特許文献１には、塗り床の施工方法に関し、クラックを有する下地の処理方法が開示されている。クラックが小さい場合には、材料製造業者が指定する樹脂パテ材等の充填材を用いてクラックを埋める。一方、クラックが大きい場合には、下地をはつってＵ字型又はＶ字型の溝を形成した後、この溝に充填材を充填して埋め戻す。

特開２０１１−６９１３９号公報 特開平１０−３７１１４号公報

日本塗り床工業会・著、「塗り床ハンドブック」、平成１８年版、工文社、平成１８年１２月１９日。 小柳光生ほか・著、「鉄筋コンクリート外壁のひび割れに関する研究」、日本建築学会、日本建築学会大会学術講演梗概集、１９９０年１０月、ｐｐ．２２５〜ｐｐ．２２６。 高橋愛枝ほか・著、「食品工場の塗床材・工法の選定技術に関する研究」、大成建設技術センター報、２００７年、第４０号、ｐｐ．１２−１〜ｐｐ．１２−６。

コンクリートは気温などの周囲環境に対応して膨張又は収縮するため、コンクリートパネル同士の間隔やコンクリートに発生したひび割れの幅が変動することがある。例えば、非特許文献２には、ひび割れの幅の変動は最大で０．１ｍｍ程度生じ得ることが開示されている。このパネル間隔やひび割れ幅の変動に伴って塗り床が伸縮すると、僅かな区間に塗り床の変形が集中する。従って、塗り床にひび割れが発生するおそれがある。

そこで、塗り床材におけるひび割れの発生を防止する技術が、特許文献１，２及び非特許文献１に開示されている。特許文献１に開示された技術では、伸縮目地が形成されたコンクリート床の下地面に合成樹脂の床材を敷設する。特許文献２に開示された技術では、接合部に設けた伸縮目地及びその周囲に弾性シール材を充填塗布し、その表面をＦＲＰ補強層を介して塗り床材で被覆する。

ここで、塗り床材として弾力性に富む材料を用いると、塗り床の耐久性が低下する場合がある。一方、塗り床材として弾力性が乏しい材料を用いると、コンクリートに発生したひび割れのわずかな変動で塗り床にひび割れが発生する場合がある。例えば、塗り床材としてエポキシ樹脂系が用いられることがある。エポキシ樹脂系塗り床材は比較硬質であるので、エポキシ樹脂系塗り床材を利用した塗り床は、耐久性、耐薬品性、耐摩耗性に優れる。その一方、比較的硬質であるために弾力性に乏しい。従って、エポキシ樹脂系塗り床材を利用した塗り床は、ひび割れ幅の変動に十分に追従することができない場合があり得る。例えば、非特許文献３には、一般的なエポキシ系樹脂を利用した塗り床のひび割れ追従幅は、０．０１ｍｍ〜０．０５ｍｍ程度であることが記載されている。

そこで、本発明は、塗り床におけるひび割れの発生を防止しつつ、塗り床の耐久性の低下を抑制することが可能な塗り床、及び当該塗り床の施工方法を提供することを目的とする。

本発明の一形態である塗り床の施工方法は、隙間を有するコンクリート床に隙間を含むように目地用溝を形成する工程と、目地用溝へ充填材を充填することによって、目地部を形成する工程と、コンクリート床上と目地部上とに緩衝層を形成する工程と、緩衝層上に塗り床材を塗布することによって、塗り床部を形成する工程と、を有し、緩衝層の厚みは、下限値が０．１ｍｍであり上限値が０．５ｍｍである。

この施工方法によれば、目地部上に緩衝層が形成される。そして、緩衝層上に塗り床部が形成される。従って、目地部上に緩衝層と塗り床部とが積層された構造を含む塗り床が施工される。この塗り床では、目地部をなす充填材により、コンクリート床に発生したひび割れ又はひび割れ変動を目地用溝全体に分散される。さらに、この塗り床では、緩衝層により、コンクリート床に発生したひび割れ又はひび割れ変動が目地用溝の溝幅よりも大きい範囲にさらに分散される。
また、コンクリート床に発生したひび割れ又はひび割れ変動によれば、目地用溝のコンクリート床側の角部に応力集中が生じ得る。この塗り床では、目地用溝のコンクリート床側の角部上には緩衝層が形成され、その緩衝層の上に塗り床部が形成されている。このため、目地用溝のコンクリート床側の角部に塗り床部が直接に接触していない。すなわち、応力集中の基点となる形状変化部（コンクリート床側の角部）から塗り床部までの距離が長くなるので、塗り床部に対して応力集中の影響が及ぶことを抑制することができる。
これらの理由により、塗り床部に発生するひずみが小さくなるので、ひび割れ追従幅が大きくなる。従って、ひび割れの発生を防止可能な塗り床を施工できる。
また、緩衝層の厚みの下限値が０．１ｍｍであるので、コンクリート床において発生し得る隙間の変動量よりも、塗り床部のひび割れ追従幅が大きくなる。従って、コンクリート床の隙間の変動により、塗り床部にひび割れが発生することを防止可能な塗り床を施工できる。さらに、緩衝層の厚みの上限値が０．５ｍｍであるので、塗り床へ物体が落下したときに発生する外力に対して、塗り床部が充分に対抗できる。従って、この施工方法によれば、耐久性の低下を抑制可能な塗り床を施工できる。

本発明の一形態である塗り床の施工方法は、塗り床材を選択する工程をさらに有することとしてもよい。塗り床材を選択する工程では、隙間の変化量（δ）が増加したときに、塗り床部に発生するひずみ（ε）が塗り床材の限界ひずみ（εｕ）よりも小さくなるように、式（１）を満足する目地用溝の溝幅（Ｗ）を設定すると共に限界ひずみ（εｕ）を有する塗り床材を選択し、

（ε）は塗り床材に発生するひずみ、
（δ）は隙間の変化量、
（Ｗ）はコンクリート床に沿って隙間が延びた方向と直交する方向の目地用溝の溝幅、
（εｕ）は塗り床材が破断する限界ひずみ、
（ｎ）は低減係数である。

この塗り床の施工方法では、塗り床部のひび割れは、塗り床部に発生するひずみ（ε）が限界値（許容ひずみ（εｕ））を越えたときに発生すると規定した。そこで、塗り床材を選択する工程では、塗り床部に発生するひずみ（ε）が限界ひずみ（εｕ）よりも小さくなる条件を規定した式（１）を利用して、式（１）を満たす目地用溝の溝幅（Ｗ）を設定すると共に、塗り床材を選択する。従って、ひび割れの発生を防止可能な塗り床を施工できる。
また、弾力性に富む塗り床材を選択した場合には、ひび割れの発生を防止できるが、塗り床の耐久性が低下することがある。この塗り床材を選択する工程によれば、塗り床材を定量的に選択することが可能になるので、必要以上の弾力性を有する塗り床材を選択することがない。従って、耐久性の低下を抑制可能な塗り床を施工できる。

本発明の一形態である塗り床の施工方法は、充填材を選択する工程をさらに有することとしてもよい。充填材を選択する工程では、隙間の変化量（δ）が増加したときに、互いに接着された充填材と目地用溝の側壁との間に発生する剥離応力が側壁に対する充填材の付着強度（σｂｆ）よりも小さくなるように、式（２）を満足する弾性係数（Ｅｆ）と付着強度（σｂｆ）とを有する充填材を選択し、

（δ）は隙間の変化量、
（Ｗ）はコンクリート床に沿って隙間が延びた方向と直交する方向の目地用溝の溝幅、
（Ｅｆ）は充填材の弾性係数、
（σｂｆ）は側壁に対する充填材の付着強度である。

塗り床のひび割れは、目地用溝の側壁から充填材が剥離することによっても発生する場合がある。そこで、充填材を選択する工程において、充填材が側壁から剥離しない条件を規定した式（２）を利用して、式（２）を満たす充填材を選択する。従って、塗り床部におけるひび割れの発生を防止可能な塗り床を施工できる。また、弾力性に富む充填材を選択した場合には、ひび割れの発生を防止できるが、塗り床の耐久性が低下する。充填材を選択する工程によれば、塗り床のひび割れの発生を防止可能な充填材を定量的に選択できるので、必要以上の弾力性を有する充填材を選択することがない。従って、耐久性の低下を抑制可能な塗り床を施工できる。

充填材の弾性係数（Ｅｆ）は、下限値が５Ｎ／ｍｍ^２であり、上限値が６００Ｎ／ｍｍ^２であってもよい。この充填材は、弾性係数（Ｅｆ）の下限値が５Ｎ／ｍｍ^２であるため、外部からの荷重や衝撃によってひび割れが発生することを防止できる。また、この充填材は、弾性係数（Ｅｆ）の上限値が６００Ｎ／ｍｍ^２であるため、隙間の変化量（δ）が増加したときに充填材と目地用溝の側壁との間に発生する剥離応力の大きさを低減できる。

充填材の伸びは、２％以上であってもよい。この充填材によれば、隙間の大きさの変化によって発生し得るひずみにより充填材にひび割れが発生することを防止できる。

緩衝層は、伸びが２５％以上である樹脂によって構成されていてもよい。この緩衝層によれば、ひび割れ追従幅をさらに大きくすることができる。

目地用溝の溝幅（Ｗ）は、下限値が５ｍｍであり、上限値が２０ｍｍであってもよい。目地用溝は、溝幅（Ｗ）の下限値が５ｍｍであるため、塗り床部を隙間の変化量（δ）の増加に対して好適に追従させることができる。一方、溝幅（Ｗ）が大きくなると、塗り床に物体が落下した時に発生する外力に対する塗り床の耐久性が低下する傾向にある。この塗り床によれば、目地用溝が溝幅（Ｗ）の上限値が２０ｍｍであるため、塗り床に物体が落下した時に発生する外力に対する好適な耐久性を確保することができる。

本発明の別の形態である塗り床は、隙間を有するコンクリート床と、隙間を含むように形成された目地用溝と、隙間に充填材を充填することによって形成された目地部と、コンクリート床上と目地部上とに形成された緩衝層と、緩衝層上に塗り床材を塗布することによって形成された塗り床部と、を備え、緩衝層の厚みは、下限値が０．１ｍｍであり上限値が０．５ｍｍである。この目地用溝上に緩衝層が形成された塗り床では、コンクリート床に発生した隙間の変動が緩衝層により目地用溝の幅よりも大きい範囲に分散される。このため、塗り床に発生するひずみが小さくなるので、ひび割れ追従幅を大きくすることができる。従って、この塗り床によれば、ひび割れの発生を防止することができる。

本発明によれば、ひび割れの発生を防止しつつ耐久性の低下を抑制可能な塗り床と、当該塗り床の施工方法と、が提供される。

本発明の一形態に係る塗り床の施工方法により施工される塗り床の構造を示す断面図である。 比較例に係る塗り床の構造を示す断面図である。 塗り床の作用効果を説明するための断面図である。 本発明の一形態に係る塗り床の施工方法の工程図である。 （ａ）は第１のひび割れ防止条件を説明するための塗り床の断面図であり、（ｂ）は第２のひび割れ防止条件を説明するための塗り床の断面図である。 目地用溝の幅の上限値を説明するための塗り床の断面図である。 実施例１に係る試験体を作製する工程を説明するための斜視図である。 実施例１に係る試験条件と試験結果をまとめた表である。 実施例１に係る試験結果をまとめたグラフである。 実施例２に係る試験条件と試験結果をまとめた表である。 実施例２に係る試験結果をまとめたグラフである。 実施例３に係る試験条件と試験結果をまとめた表である。 実施例３に係る試験結果をまとめたグラフである。 実施例４に係る試験条件と試験結果をまとめた表である。 （ａ）はエポキシ樹脂系の充填材のひずみと弾性係数との関係を示すグラフであり、（ｂ）は弾性エポキシ樹脂系の充填材のひずみと弾性係数との関係を示すグラフである。

以下、本発明に係る塗り床及び塗り床の施工方法の好適な実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。

＜塗り床の構成＞
図１（ａ）に示されるように、塗り床１は、隙間２を有するコンクリート床３に設けられた追従目地部４と、コンクリート床３上と追従目地部４上とに形成された緩衝層５と、緩衝層５上に形成された塗り床部６とを有する。

コンクリート床３は、コンクリートパネル７とコンクリートパネル８とを含む。隙間２は、コンクリートパネル７，８の間に人為的に形成された空隙である。なお、隙間２は、コンクリートパネルに自然発生したひび割れ（クラック）であってもよい。また、隙間２は、コンクリートのひび割れ誘発目地と追従目地部４を兼用し、追従目地部４と塗り床部６とを施工した後に追従目地部４に自然発生したひび割れであってもよい。

追従目地部４は、隙間２を含むようにコンクリート床３に形成された断面矩形状の目地用溝９を有する。なお、目地用溝９の断面形状は、矩形状に限定されることはなく、Ｕ字状やＶ字状であってもよい。目地用溝９は、隙間２を跨ぐように、コンクリートカッターなどを用いてコンクリートパネル７とコンクリートパネル８とに形成される。目地用溝９の溝幅（Ｗ）は、コンクリート床３の表面３ａに沿って隙間２の延びた方向と直交する方向の幅である。溝幅（Ｗ）は、隙間２の大きさ（Ａ）よりも大きい。一例として、溝幅（Ｗ）は、下限値が５ｍｍであり、上限値が２０ｍｍである。溝幅（Ｗ）が大きくなると、ひび割れ追従幅が向上する傾向にある。ここで、ひび割れ追従幅とは、塗り床１を構成する塗り床部６にひび割れが発生しない隙間２の最大変動幅をいう。また、溝幅（Ｗ）の下限値が５ｍｍであるので、目地用溝９に充填材を充填する作業を容易に実施できる。一方、溝幅（Ｗ）が大きくなると、塗り床１の耐久性が低下する傾向にある。従って、塗り床１が所望の耐久性を発揮するために、溝幅（Ｗ）の上限値が２０ｍｍに設定される。目地用溝９の深さ（Ｄ）には特に制限はない。一例として、深さ（Ｄ）は、下限値が５ｍｍであり上限値が４０ｍｍである。

目地用溝９には、充填材が充填されることによって、目地部１０が形成される。すなわち、追従目地部４は、目地部１０を含む。目地部１０は、二面接着としてもよいし、三面接着としてもよい。二面接着の場合には、目地部１０の両側面が目地用溝９の側壁９ａに接着される。二面接着の場合には、目地部１０の裏面は目地用溝９の目地底９ｂに接着されない。この場合、目地底９ｂには、ボンドブレーカーが貼り付けられる。ボンドブレーカーは、紙、布、プラスチックフィルム等の粘着テープや発泡体であり、目地部１０と接着しないものをいう。なお、目地部１０は、目地用溝９に対して、例えばプライマー等により接着されてもよい。この構成によれば、目地部１０に対する目地用溝９の接着性が高まる。

目地部１０をなす充填材は、比較的柔軟な樹脂材料により構成される。柔軟性を示す指標には、弾性係数及び伸びがある。充填材には、弾性係数の下限値が５Ｎ／ｍｍ^２であり、上限値が６００Ｎ／ｍｍ^２である樹脂材料が用いられ、上限値が５００Ｎ／ｍｍ^２である樹脂材料がより好ましい。また、充填材には、伸びが２％以上である樹脂材料が用いられる。ここで、伸びとは、樹脂材料が破断する直前における最大ひずみであり、変形前の長さに対する破断する直前における長さの比率として定義される。このような伸びを有する充填材によれば、目地用溝９の溝幅（Ｗ）の拡大によって充填材が変形され、この変形によって充填材自体が破断されることを抑制できる。これら弾性係数と伸びとを有する樹脂材料には、例えば、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、塗り床材と同じ材料、及び塗り床材に硅砂などを添加した材料などがあるが、これらに限定されることはない。

緩衝層５は、追従目地部４上とコンクリートパネル７，８上とに形成される。なお、緩衝層５は、追従目地部４の目地部１０上、コンクリートパネル７，８、または両方に対して、例えばプライマー等により接着されてもよい。この構成によれば、緩衝層５に対する目地部１０、コンクリートパネル７，８、または両方の接着性が高まる。緩衝層５の厚みｔ１は、下限値が０．１ｍｍであり、上限値が０．５ｍｍである。緩衝層５の厚み（ｔ１）が小さくなると、ひび割れ追従幅が小さくなる傾向にある。従って、実際の建物に生じ得るひび割れの変動幅に対応するために、緩衝層５の厚み（ｔ１）の下限値は０．１ｍｍに設定される。例えば、目地用溝９の溝幅（Ｗ）が５ｍｍであるとき、緩衝層５の厚み（ｔ１）が０．１ｍｍより小さい場合には、ひび割れ追従幅が０．１ｍｍより小さくなる。一方、緩衝層５の厚み（ｔ１）が大きくなると、ひび割れ追従幅が大きくなるものの、塗り床１の耐久性が低下する傾向にある。従って、塗り床１が所望の耐久性を発揮するために、緩衝層５の厚み（ｔ１）の上限値は０．５ｍｍに設定される。

緩衝層５は、比較的柔軟な樹脂材料により構成される。緩衝層５の柔軟性を示す指標には、伸びがある。緩衝層５に用いられる樹脂材料の伸びは、後述する塗り床部６の伸びよりも大きい。緩衝層５には、伸びの下限値が２５％である樹脂材料が用いられる。緩衝層５を有する塗り床１は、緩衝層５を有しない比較例に係る塗り床に対して伸びが３倍以上になる（後述する実施例３参照）。従って、塗り床１のひび割れ追従幅が大きくなる。緩衝層５を構成する樹脂材料は、例えば、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂などがあるが、これらに限定されることはない。なお、充填材と緩衝層をなす材料とは、別途規定される条件を満たす限りにおいて、同じものを用いてもよい。

塗り床部６は、塗り床材を塗布して継ぎ目のない膜を形成することにより、防水性や下地保護性などの性能と意匠性とを床に付与する。塗り床部６は、緩衝層５の表面５ａに塗り床材を塗布することにより形成される。なお、塗り床部６は、緩衝層５、コンクリートパネル７，８、または両方に対して、例えばプライマー等により接着されてもよい。この構成によれば、緩衝層５、コンクリートパネル７，８、または両方に対する塗り床部６の接着性が高まる。塗り床部６の厚みは、０．５ｍｍ〜５ｍｍであり、一例として０．８ｍｍである。従って、緩衝層５と塗り床部６とを有する層の厚みは、１ｍｍ程度である。塗り床材に利用可能な材料として、例えば、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、メタクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂などがある。

なお、図１（ｂ）に示されるように、塗り床１Ａは、緩衝層５Ａと塗り床部６Ａとにより構成されていてもよい。緩衝層５Ａは、追従目地部４の上面全体とコンクリートパネル７，８の一部とに形成される。塗り床部６Ａは、緩衝層５Ａと、緩衝層５Ａに覆われていないコンクリートパネル７，８上とに形成される。この場合、コンクリートパネル７，８上に形成される緩衝層５Ａの幅（Ｗｃ）は、目地用溝９の溝幅（Ｗ）の２倍程度よりも大きいことが好ましい。

塗り床１の作用効果について説明する。まず、図２に示された比較例に係る塗り床１００を例に、塗り床１００におけるひび割れ発生のメカニズムを説明する。

図２（ａ）に示されるように、塗り床１００は、目地部１０１と、塗り床部１０３とを有する。一方、塗り床１００は、追従目地部４及び緩衝層５を有していない。目地部１０１は、コンクリート床１０２に形成されたひび割れに充填材が充填されている。塗り床部１０３は、コンクリート床１０２上に形成される。目地部１０１上における塗り床部１０３の領域１０３ａは、目地部１０１に付着して一体として動く。塗り床部１０３の領域１０３ｂはコンクリート床１０２に付着して一体として動く。このため、コンクリート床１０２の目地部幅Ｄ１が変動すると、目地部１０１が伸縮するため、目地部１０１上の領域１０３ａが目地部１０１の伸縮に追従する。従って、塗り床部１０３の領域１０３ａは追従領域であり、追従領域は目地部幅Ｄ１の大きさ、すなわち目地部１０１と同じ幅であると想定し得る。

図２（ｂ）に示されるように、コンクリート床１０２が収縮すると、目地部１０１とコンクリート床１０２との間で目地部幅Ｄ１が拡大する。このため、目地部１０１上の塗り床１の領域１０３ａにひずみ（εａ）が発生する。このとき、塗り床部１０３の領域１０３ａに発生するひずみ（εａ）は、εａ＝δａ／Ｗａにより得られる。ここで、（δａ）は、目地部幅Ｄ１の変化量であり、（Ｗａ）は領域１０３ｂの幅である。

塗り床１００では、塗り床部１０３の領域１０３ａの幅（Ｗａ）が小さいため、変形量（δａ）が僅かであってもひずみ（εａ）は大きくなる。すなわち、追従目地部４を有しない下地に塗り床材を均一に塗布する施工方法では、目地部幅Ｄ１の変形が目地部１０１上のごくわずかな領域１０３ａに集中し、塗り床部１０３に発生するひずみ（εａ）が大きくなる傾向にある。

そして、ひずみ（εａ）が塗り床部１０３の限界ひずみ（εｕ）を超えたとき、塗り床部１０３にひび割れＤ３が発生する。塗り床部１０３にひび割れＤ３が発生しない条件、すなわち塗り床部１０３のひずみ（ε）が限界ひずみ（εｕ）を越えない条件を数式で示すと式（３）のようになる。

ここで、（εｕ）は塗り床材の限界ひずみであり、（ｎ）は低減係数である。また、（εｕ／ｎ）はコンクリート床３に塗り床１を施工した状態での塗り床材の伸びである。

例えば、目地部幅Ｄ１＝０．３ｍｍであり、目地部幅Ｄ１の変化量（δａ）がδ＝０．１０ｍｍであり、目地用溝９の溝幅（Ｗａ）がＷ＝０．３ｍｍであるとする。この場合、塗り床部１０３におけるひび割れＤ３の発生を防止するためは、塗り床材の限界ひずみ（εｕ）がεｕ＞（δ／Ｗａ）＝（０．１０ｍｍ／０．３ｍｍ）≒０．３（３０％）である必要がある。従って、塗り床材には大きな伸びが必要となるが、一般に大きな伸びを有する塗り床材は採用できない場合が多い。さらに、塗り床１００の構成では、角部１０２ａが形状変化部となり、応力集中の基点となり得る。そして、この角部１０２ａ上には、直接に塗り床部１０３が形成されている。そうすると、角部１０２ａ近傍の塗り床部１０３には応力集中の影響が及ぶことになり、局所的にひずみが大きくなることも考えられる。

次に、塗り床の施工方法により施工される図３（ａ）に示された塗り床１の効果を説明する。図３（ｂ）に示されるように、下地であるコンクリートパネル７，８が収縮すると隙間２が開き、追従目地部４全体の充填材にひずみ（ε）が発生する。目地部１０と緩衝層５とは互いに付着しているため、追従目地部４上の緩衝層５及び塗り床部６の追従領域６ａにもひずみ（ε）が発生する。

追従領域６ａの幅は追従目地部４の溝幅（Ｗ）と同じであると考えることもできる。さらに、この追従領域６ａは、緩衝層５によって更に広い領域と考えることもできる。従って、追従目地部４がない場合に比べて、塗り床１は大きな追従領域を確保できる。

隙間２の変化量（δ）と塗り床部６の変形量とが同じであるならば、塗り床１に発生するひずみ（ε）の大きさは追従領域６ａの幅（Ｗ）によって決まる。従って、より大きい追従領域６ａを有する塗り床１に発生するひずみ（ε）はより小さくなる傾向にある。発生するひずみ（ε）が小さいと、塗り床材の伸びが小さくても（すなわち、塗り床材の限界ひずみが小さくても）隙間２の変化量（δ）の増加による塗り床１のひび割れの発生を防止することができる。

従って、追従領域６ａを有する塗り床１によれば、ひび割れ、ひび割れ誘発目地部又はコンクリートパネル間などの下地の隙間２に対して、追従目地部４を設けることにより追従目地部４全体が変形する。従って、塗り床１に発生するひずみ（ε）が小さくなるため、塗り床部６にひび割れが発生することを防ぐことができる。

さらに、塗り床１の追従領域６ａは、比較的柔軟な樹脂材料を有する緩衝層５と、比較的硬質な樹脂材料を有する塗り床部６と、が積層されている。このように、互いに異なる特性を有する緩衝層５と塗り床部６とが積層されることにより、塗り床１の追従領域６ａは、緩衝層５が有する柔軟性と、塗り床部６が有する耐久性とを併せ持つことが可能になる。例えば、隙間２が大きくなると、目地用溝９の溝幅（Ｗ）も隙間２の増大量に対応して大きくなる。ここで、緩衝層５が存在しない場合には、追従領域６ａの幅は追従目地部４の溝幅（Ｗ）と同じであると考えることもできる。一方、緩衝層５が存在する場合には、緩衝層５が柔軟性を有するために、溝幅（Ｗ）の増大量が緩衝層５によってさらに拡大され、拡大された溝幅（Ｗ）の増大量が塗り床部６に伝わることになる。塗り床部６の変形範囲が拡大するということは、式（１）においてひずみが小さくなることである。
そのうえ、コンクリート床３に発生したひび割れ又はひび割れ変動によれば、目地用溝９のコンクリート床３側の角部９ｃに応力集中が生じ得る。この塗り床１では、目地用溝９のコンクリート床３側の角部９ｃ上には緩衝層５が形成され、その緩衝層５の上に塗り床部６が形成されている。このため、目地用溝９のコンクリート床３側の角部９ｃに塗り床部６が直接に接触していない、すなわち、応力集中の基点となる形状変化部（角部９ｃ）から塗り床部６までの距離が長くなるので、塗り床部６に対して応力集中の影響が及ぶことを抑制することができる。
従って、緩衝層５により、塗り床部６に発生する変形が拡大されると共に、塗り床部６への応力集中の影響が抑制されるので、塗り床部６のひび割れの発生が防止される。従って、緩衝層５を有する塗り床１によれば、ひび割れ追従幅の拡大と耐久性の向上とを両立させることができる。

＜塗り床の施工方法＞
塗り床の施工方法について説明する。なお、以下の説明において、下記文献１〜文献６の内容を適宜用いる。
（１）日本塗り床工業会・著、「塗り床ハンドブック」、平成１８年版、工文社、平成１８年１２月１９日（文献１）。
（２）小柳光生ほか・著、「鉄筋コンクリート外壁のひび割れに関する研究」、日本建築学会、日本建築学会大会学術講演梗概集、１９９０年１０月、ｐｐ．２２５〜ｐｐ．２２６（文献２）。
（３）大久保孝明ほか・著、「実建物の壁面に生じたひび割れ挙動計測に基づくひび割れ補修のための調査診断に関する考察」、日本建築学会、日本建築学会構造系論文集、２０１１年、ｐｐ．７３７〜ｐｐ．７４４（文献３）。
（４）特開平１０−３７１１４号公報（文献４）。
（５）「エービーシー商会改修総合カタログ」、［ｏｎｌｉｎｅ］、エービーシー商会、［平成２７年１月２１日検索］、インターネット〈ＵＲＬ ｈｔｔｐ：／／ｃａｔａｌｏｇ．ａｂｃ−ｔ．ｃｏ．ｊｐ／ｍｙ＿ｐａｇｅｖｉｅｗ／ｋａｉｓｈｙｕａａ／ｐａｇｅｖｉｅｗ／ｐａｇｅｖｉｅｗ．ｈｔｍｌ＃ｐａｇｅ＿ｎｕｍ＝２５〉（文献５）。
（６）高橋愛枝ほか・著、「食品工場の塗床材・工法の選定技術に関する研究」、大成建設技術センター報、２００７年、第４０号、ｐｐ．１２−１〜ｐｐ．１２−６（文献６）。
（７）日本工業標準調査会・審議、「フリーアクセスフロア試験方法・ＪＩＳ−Ａ−１４５０」、日本規格協会、平成２１年５月２０日改正（文献７）。

塗り床１のひび割れの発生には、塗り床１の施工後にコンクリート床３にひび割れが発生し、塗り床１にひび割れが及ぶ場合がある。また、塗り床１の施工前にコンクリート床３にひび割れ又は隙間２が形成され塗り床の施工後にそれらひび割れ等が変動して塗り床１にひび割れが及ぶ場合がある。塗り床１の施工方法は、後者のひび割れの発生形態に対応する。従って、塗り床１の施工方法は、塗り床１の施工前に発生した又は発生させたコンクリート床３のひび割れ部、又はコンクリートパネル７，８の間に形成されたひび割れ誘発目地部の補修に適用される。また、ひび割れ誘発目地と追従目地部４を兼用し、塗り床１施工後の追従目地部４にひび割れを発生させる施工方法にも適用可能である。

図４に示されるように、塗り床１の施工方法は、設計工程Ｓ１０と、施工工程Ｓ２０とを有する。設計工程Ｓ１０は、塗り床１を施工するために必要な寸法を設定すると共に、塗り床１を構成する材料を選択する。施工工程Ｓ２０は、設計工程Ｓ１０において設定された寸法と選択された材料とを用いて塗り床１を施工する。

設計工程Ｓ１０は、塗り床材を選択する工程Ｓ１１と、充填材を選択する工程Ｓ１２とを有する。

＜塗り床材を選択する工程：Ｓ１１＞
工程Ｓ１１では、ひび割れの発生の有無を評価する基準として、塗り床部６に発生するひずみ（ε）を採用する。そして、塗り床部６に発生するひずみ（ε）が塗り床部６の伸び以下となるように追従目地部４の寸法を設定し、且つ塗り床材の材料を選択する。工程Ｓ１１では、塗り床材の物性である限界ひずみ（εｕ）、隙間２の変化量（δ）及び目地用溝９の溝幅（Ｗ）を設計パラメータとして用いる。

塗り床部６にひび割れが発生しないための第１のひび割れ防止条件を検討する。第１のひび割れ防止条件は、隙間２の拡大に伴う隙間２の変化量（δ）の増大により、追従領域６ａを構成する塗り床部６に発生するひずみ（ε）が、塗り床材の伸びを超えないという条件である（図５（ａ）参照）。

なお、ここでいう塗り床材の伸びとは、低減係数（ｎ）を用いて塗り床材の限界ひずみ（εｕ）を低減したものである。限界ひずみ（εｕ）の低減は、塗り床材に発生するひずみ（ε）が増大するに伴って目地部１０と目地用溝９の側壁９ａとの間に応力が集中することにより、塗り床材が局所的に破断することを考慮し、塗り床材の伸びを低減して評価するためのものである。低減係数（ｎ）は、計算値と実験値の差を示すものともいえる。

第１のひび割れ防止条件に基づき、工程Ｓ１１では、式（１）を利用して、塗り床材の伸び（εｕ／ｎ）より塗り床部６に発生するひずみ（ε）が小さくなるように、目地用溝９の溝幅（Ｗ）を設定すると共に、塗り床材を選択する。

ここで、（δ／Ｗ）は塗り床部６に発生するひずみ（ε）を示し、（εｕ／ｎ）は塗り床部６の伸びを示す。また、（ε）は塗り床材に発生するひずみであり、隙間２の変化量（δ）と溝幅（Ｗ）により算出される。（δ）は、隙間２の変化量を示す値であり、本実施形態ではδ＝０．１０ｍｍに設定される。数値の設定根拠は後述する。（Ｗ）はコンクリート床３に沿って隙間２が延びた方向と直交する方向の目地用溝９の溝幅であり、工程Ｓ１１における設計パラメータである。（εｕ）は塗り床材が破断する限界ひずみであり、工程Ｓ１１における設計パラメータである。また、（εｕ）は塗り床材の固有の特性であり、塗り床材のカタログ値等から得られる。また、文献１に記載された塗り床材の引張試験方法を実施して実験的に得てもよい。（ｎ）は定数である低減係数である。本実施形態ではｎ＝１に設定される。数値の設定根拠は後述する。

まず、隙間２の変化量（δ）の設定根拠について説明する。塗り床部６に発生するひずみ（ε）は、コンクリートパネル７，８が収縮して隙間２が大きくなり、塗り床部６が引っ張られることにより発生する。従って、ひずみ（ε）を基準にした設計には、隙間２の最大変化幅を設定する必要がある。

文献２には、実建物を対象とした外壁の隙間幅変動の調査を約１年半行い、壁面の温度変化の影響による隙間の変化量の日変動及び年変動を調査した結果が開示されている。文献２には、隙間の変動の大きさは、日変動が約０．１ｍｍであり、年変動が最大０．１５ｍｍであることが開示されている。また、文献３には、壁面の温度変化の影響による隙間の変化量の日変動を調査した結果が開示されている。この壁面温度の変化は、日射が主要因である。文献３には、隙間の変動の大きさは、日変動幅が０．１ｍｍであることが開示されている。

ここで、塗り床１が主に採用される室内の床は、日射の影響を受けず温度変化が小さいため、外壁に比べてひび割れの変動の大きさも小さいと考えられる。従って、外壁の最大隙間変動幅をコンクリート床３の隙間２の変化量（δ）として、コンクリート床３の隙間２の変化量（δ）の設計値をδ＝０．１０ｍｍに設定した。

低減係数（ｎ）の設定根拠について説明する。低減係数（ｎ）は応力集中を考慮した塗り床材の伸びを定めるための係数である。しかし、応力集中のメカニズムは複雑であるため、低減係数（ｎ）を理論的に設定することは難しい。そこで、本実施形態では、塗り床１を模擬した試験体を作製し、この試験体を用いて引張試験を実施した結果を利用して低減係数（ｎ）をｎ＝１に設定した。なお、試験結果から低減係数（ｎ）を決定した詳細については、後述する実施例１において説明する。また、塗り床１では、応力集中の基点となり得る形状変化部（角部９ｃ）上に緩衝層５が形成される。そうすると、塗り床部６へ及ぼされる応力集中の影響は、角部１０２ａ（図２参照）上に直接に塗り床部を形成した構成よりも小さくなる。この点からも、低減係数（ｎ）をｎ＝１に設定した。

図４に示されるように、塗り床材を選択する工程Ｓ１１では、まず、隙間２の変化量（δ＝０．１０ｍｍ）と、所定の値に設定した目地用溝９の溝幅（Ｗ）を用いて、塗り床部６の追従領域６ａに発生するひずみ（ε）を算出する（工程Ｓ１１ａ）。例えば、溝幅（Ｗ）は、Ｗ＝５ｍｍ〜２０ｍｍに設定される。続いて、所定の値に設定した限界ひずみ（εｕ）と低減係数（ｎ＝１）とを用いて塗り床部６の伸び（εｕ／ｎ）を算出し、工程Ｓ１１ａで算出したひずみ（ε）と比較する（工程Ｓ１１ｂ）。塗り床材の限界ひずみ（εｕ）は０．０１〜０．１０（１％〜１０％）の間における所定値に設定される。

ここで、伸び（εｕ／ｎ）よりもひずみ（ε）が大きい場合には（工程Ｓ１１ｂ：ＮＯ）、塗り床部６にひび割れが発生すると想定されるため、溝幅（Ｗ）及び限界ひずみ（εｕ）を再設定する（工程Ｓ１１ｃ）。そして、再び工程Ｓ１１ａを実行する。一方、伸び（εｕ／ｎ）よりもひずみ（ε）が小さい場合には（工程Ｓ１１ｂ：ＹＥＳ）、塗り床部６にひび割れは発生しないと想定されるため、塗り床材を選択する工程Ｓ１１を終了し、充填材を選択する工程Ｓ１２の処理を実行する。

＜充填材を選択する工程：Ｓ１２＞
塗り床１において、塗り床部６のひび割れを防止する条件には、第１のひび割れ防止条件とは別の第２のひび割れ防止条件がある。隙間２が拡大する、すなわち変化量（δ）が増加すると、目地部１０が引っ張られて目地部１０と目地用溝９の側壁９ａとの間に剥離応力が発生する。そして、剥離応力が目地部１０と側壁９ａとの間の付着強度よりも大きくなると、側壁９ａから目地部１０が剥離する（図５（ｂ）参照）。この剥離によれば、塗り床部６の追従領域が領域６ｂになると考えられる。そうすると、狭い領域６ｂに変形が集中するため塗り床部６に発生するひずみ（ε）が大きくなり、塗り床部６にひび割れが発生する。従って、第２のひび割れ防止条件は、目地部１０と目地用溝９の側壁９ａとの間に発生する剥離応力が、目地部１０と目地用溝９の側壁９ａとの間の付着強度を越えないという条件である。

図４に示されるように、第２のひび割れ防止条件に基づき、充填材を選択する工程Ｓ１２では、式（２）を利用して、充填材と目地用溝９の側壁９ａとの間に発生する剥離応力が、目地部１０と側壁９ａとの間の付着強度よりも小さくなるように、目地部１０を構成する充填材を選択する。

式（２）の左辺は目地部１０と側壁９ａとの間に発生する剥離応力を示す。式（２）の右辺は目地部１０と側壁９ａとの間の付着強度を示す。（Ｅｆ）は充填材の弾性係数であり、充填材を選択する工程Ｓ１２における設計パラメータである。弾性係数（Ｅｆ）は充填材の材質とひずみ（ε）により決定される値であり、本実施形態では実験により求めた充填材の各ひずみ（ε）における割線弾性係数を用いる。例えば、弾性係数（Ｅｆ）は、５Ｎ／ｍｍ^２〜６００Ｎ／ｍｍ^２に設定される。弾性係数（Ｅｆ）の詳細については、後述する。（σｂｆ）は側壁９ａに対する目地部１０の付着強度であり、第２の設計工程Ｓ１２における設計パラメータである。（σｂｆ）は、充填材固有の材料特性であり、充填材のカタログ値等から得られる。隙間２の変化量（δ）は、塗り床材を選択する工程Ｓ１１で用いた値（δ＝０．１０ｍｍ）である。目地用溝９の溝幅（Ｗ）は、塗り床材を選択する工程Ｓ１１で設定した値である。

まず、充填材と側壁９ａとの間に発生する剥離応力（σｂ）を算出し（工程Ｓ１２ａ）、剥離応力（σｂ）と付着強度（σｂｆ）とを比較する（工程Ｓ１２ｂ）。剥離応力（σｂ）が付着強度（σｂｆ）よりも大きい場合には（工程Ｓ１２ｂ：ＮＯ）、充填材の剥離が発生し、塗り床部６にひび割れが発生するおそれがあるため、充填材の弾性係数（Ｅｆ）と付着強度（δｂｆ）とを再設定し（工程Ｓ１２ｃ）、再び塗り床材を選択する工程Ｓ１１の工程Ｓ１１ａから処理を実施する。

一方、剥離応力（σｂ）が付着強度（σｂｆ）よりも小さい場合には（工程Ｓ１２ｂ：ＹＥＳ）、充填材の剥離が発生しない。この場合には、第１及び第２のひび割れ防止条件を満たす溝幅（Ｗ）が設定されると共に、充填材の材料と塗り床材の材料とが選択されたことになる。従って、設計工程Ｓ１０を終了し、施工工程Ｓ２０に進む。

施工工程Ｓ２０では、塗り床１を施工する。施工工程Ｓ２０は、目地用溝９を形成する工程Ｓ２１と、目地部を形成する工程Ｓ２２と、緩衝層５を形成する工程Ｓ２３と、塗り床部６を形成する工程Ｓ２４と、を有する。

まず、コンクリート床３に目地用溝９を形成する（目地用溝を形成する工程：Ｓ２１）。目地用溝９の溝幅（Ｗ）は、塗り床材を選択する工程Ｓ１１で設定された寸法とされ、深さ（Ｄ）は、５ｍｍ〜４０ｍｍ又は５０ｍｍが目安である。なお、深さ（Ｄ）は、５０ｍｍ以上であってもよい。目地用溝９の形成には、コンクリート床３を断面矩形状にはつることができるダイヤモンドカッターを用いる。なお、目地用溝９は、コンクリート床３の施工におけるコンクリート打設時に形成してもよい。文献４には、深さの下限値が２０ｍｍであり上限値が３０ｍｍである目地構造が開示されている。

続いて、工程Ｓ２１で形成した目地用溝９に、充填材を充填して追従目地部４を形成する（目地部を形成する工程：Ｓ２２）。このとき、目地用溝９の側壁９ａと充填材とが接着する二面接着となるように充填材を目地用溝９に充填する（図１参照）。なお、充填材は、側壁９ａに加え、さらに目地用溝９の目地底９ｂと接着した三面接着となるように充填材を目地用溝９に充填してもよい。この工程Ｓ２２では、目地用溝９にプライマー等を塗布した後に、充填材を充填して追従目地部４を形成してもよい。続いて、コンクリートパネル７，８上と追従目地部４上とに緩衝層５を形成する（緩衝層を形成する工程：Ｓ２３）。この工程Ｓ２３では、コンクリートパネル７，８上及び目地部１０上にプライマー等を塗布した後に、緩衝層５を形成してもよい。そして、緩衝層５上に塗り床部６を形成する（塗り床を形成する工程：Ｓ２４）。塗り床１は、例えば公知のエポキシ樹脂の流しのべ工法を用いて、塗り床材を選択する工程Ｓ１１において選択された材質の塗り床材を塗布することより形成される。この工程Ｓ２４では、緩衝層５およびコンクリートパネル７，８の表面にプライマー等を塗布した後に、塗り床部６を形成してもよい。

以上の工程を実施することにより、塗り床１の施工が完了する。

ところで、塗り床部６のひび割れは、塗り床部６に発生するひずみ（ε）が塗り床材の伸びを超えた際に起こると考えられる。従って、塗り床部６のひび割れ発生を評価するためには、塗り床部６の変形量ではなく、塗り床部６のひずみ（ε）を用いる方が有利である。

従来は、ひずみではなく、変形量を用いて塗り床の設計を行っていた。このような設計法の例として、文献５及び文献６に開示されたゼロスパンテンション試験を利用した塗り床の評価及び設計法がある。ゼロスパンテンション試験は、ひび割れを有する試験体に塗り床を施工した試験体を引っ張り、塗り床が破断したときのひび割れの大きさを評価する試験である。

ゼロスパンテンション試験では、塗り床部のひび割れが発生したときの隙間の変化量は得られるが、塗り床部の変形領域を特定し難く、塗り床部のひずみ（ε）を評価することは困難であった。従って、従来の塗り床の施工方法では、ゼロスパンテンション試験の変形量で得たひび割れ追従幅を利用して塗り床を設計していた。このため、塗り床部に発生するひずみ（ε）と塗り床部の伸びとを用いて塗り床部の追従幅を評価し、設計している事例はなかった。

また、変形量による塗り床部の評価及び設計では、塗り床部６のひび割れ対策として取り得る方法は、塗り床材の材質の選択のみであった。例えば、文献１には、硬質なエポキシ樹脂の塗り床材に対してより軟質のウレタン樹脂の塗り床材を選択するといった方法が開示されている。しかし、塗り床材の材質の選択によれば、塗り床に要求される硬度、耐摩耗性、耐薬品性、耐熱性などの性能を同時に満足することが困難であった。

一方、追従目地部４を設けた場合には、塗り床部６の変形領域が追従目地部４の領域とみなすこともできるので、ひずみ（ε）の評価が可能である。従って、塗り床の施工方法では、塗り床１にひび割れが発生する条件を評価するためにひずみ（ε）を採用し、塗り床部６のひび割れは、塗り床部６に発生するひずみ（ε）が塗り床部６の伸びを越えたときに発生すると規定した。すなわち、塗り床１の施工方法では、ひずみ（ε）が塗り床部６の伸び以下となるように追従目地部４を形成して塗り床部６におけるひび割れの発生を防止している。

そこで、塗り床材を選択する工程Ｓ１１では、塗り床部６に発生するひずみ（ε）が限界ひずみ（εｕ）で規定される伸びよりも小さくなる条件を規定した式（１）を利用して、式（１）を満たす目地用溝９の溝幅（Ｗ）を設定し塗り床材の材質を選択した。この塗り床材を選択する工程Ｓ１１によれば、塗り床部６の伸びに起因する塗り床部６のひび割れの発生を防止可能な溝幅（Ｗ）を設定し塗り床材を定量的に選択できる。この方法によれば、塗り床材の材質と、目地用溝９の溝幅（Ｗ）と、を塗り床部６のひび割れを防止する設計におけるパラメータとして利用することができる。

また、塗り床部６のひび割れは、目地用溝９に充填された目地部１０と目地用溝９の側壁９ａとの剥離によっても発生する。そこで、充填材を選択する工程Ｓ１２では、目地部１０が側壁９ａから剥離しない条件を規定した式（２）を利用して、式（２）を満たす目地部１０の材質を選択した。この充填材を選択する工程Ｓ１２によれば、目地部１０の剥離に起因する塗り床部６のひび割れの発生を防止可能な充填材を定量的に選択できる。

さらに、塗り床材を選択する工程Ｓ１１と充填材を選択する工程Ｓ１２とによれば、塗り床材と充填材を定量的に選択することができるため、必要以上の弾力性を有する軟質の塗り床材と充填材を選択することがない。従って、耐久性の低下を抑制可能な塗り床１を施工できる。

また、溝幅（Ｗ）の下限値が５ｍｍであるため、塗り床部６を隙間２の変化量（δ）の増加に好適に追従させることができる。より詳細には、追従目地部４が隙間２の変化量（δ）の増加に追従する条件を検討した場合、塗り床部６にひび割れが発生しない第１のひび割れ防止条件の式（１）に、隙間２の変化量（δ＝０．１０ｍｍ）、低減係数（ｎ＝１）、実験値である硬質なエポキシ樹脂の塗り床材の限界ひずみ（εｕ＝０．０２）を代入し、目地用溝９の溝幅（Ｗ）を算出すると、溝幅（Ｗ≧５ｍｍ）であることがわかる。従って、隙間２の変動幅（δ＝０．１０ｍｍ）、低減係数（ｎ＝１）、実験値である硬質なエポキシ樹脂の塗り床材の限界ひずみ（εｕ＝０．０２）の条件下では、溝幅（Ｗ）は５ｍｍ以上とすることが好ましい。

さらに、溝幅（Ｗ）の上限値が２０ｍｍであるため、充填材が充填された目地用溝９上を台車が通過するときに、台車の重量が目地部１０のみに作用することを防止できる。従って、台車の通過に対する塗り床１の耐久性を確保することができる。より詳細には、式（１）より、溝幅（Ｗ）が大きいほど追従目地部４の追従幅能は大きくなることがわかる。一方、重量物を載せた台車が追従目地部４の上を通過しても塗り床部６が健全であることが要求されるが、溝幅（Ｗ）が大きくなると塗り床部６の耐久性が問題になる。

図６（ａ）に示されるように、追従目地部４の上にキャスターＣを有する台車（不図示）が通過する際、追従目地部４のみにキャスターＣからの荷重が作用すると追従目地部４が変形し、塗り床部６が割れる可能性がある。従って、図６（ｂ）に示されるように、キャスターＣの接地長さＬより溝幅（Ｗ）を小さくする。台車等で一般に用いられるキャスターＣは、ウレタン製の車輪であって直径が１５０ｍｍである。この場合に、重量物を載せた状態のキャスターの接地長さＬはＬ＝２５ｍｍ程度となる。従って、キャスターＣの通過に対する耐久性の観点からすると、溝幅（Ｗ）は２０ｍｍ以下であればよい。

また、弾性係数（Ｅｆ）の下限値が５Ｎ／ｍｍ^２であるため、外部からの荷重や衝撃に対する充填材の変形やひび割れの発生を防止できる。より詳細には、充填材の弾性係数（Ｅｆ）が小さく充填材が柔らかいほど、第２のひび割れ防止条件を規定する式（２）の左辺が小さくなるため、追従目地部４の追従幅能は大きくなる。一方、弾性パテやシーリング材の柔らかい材料を充填材に用いると、文献１より外部からの荷重や衝撃に対して追従目地部４が変形し、塗り床部６でひび割れが発生しやすくなるおそれがある。従って、弾性パテやシーリング材の弾性係数は３．２Ｎ／ｍｍ^２程度（実験値）であるため、充填材の弾性係数は５Ｎ／ｍｍ^２以上とすることが好ましい。

また、弾性係数（Ｅｆ）の上限値が６００Ｎ／ｍｍ^２であるため、隙間２の変化量（δ）が増加したときに、充填材と目地用溝９の側壁９ａとの間に発生する剥離応力（σｂ）の大きさを制限できる。より詳細には、充填材の弾性係数（Ｅｆ）が大きいと、隙間２の変化量（δ）の増加時に、目地部１０に大きな剥離応力（σｂ）が発生し、目地部１０と側壁９ａとの間に剥離が発生する可能性が高まる。従って、塗り床部６にひび割れが発生しない第２のひび割れ防止条件の式（２）に、隙間２の変化量（δ＝０．１０ｍｍ）、目地幅（Ｗ＝２０ｍｍ）、充填材の付着強度（σｂｆ＝３Ｎ／ｍｍ^２）を代入すると、目地部１０の弾性係数（Ｅｆ）は、８００Ｎ／ｍｍ^２以下が得られる。従って、目地部１０の弾性係数は６００Ｎ／ｍｍ^２以下とすることが好ましく、５００Ｎ／ｍｍ^２以下とすることがより好ましい。

塗り床の施工方法によれば、比較的硬く且つ伸びが小さい塗り床材又は比較的弾性係数が高い充填材を用いた場合であっても、目地用溝９の溝幅（Ｗ）を設定し、且つ緩衝層５を設けることにより、ひび割れの発生を防止可能な塗り床１を施工できる。さらに、塗り床部６のひび割れが防止されるので、意匠性を保つことが可能な塗り床１を施工することができる。

＜実施例１＞
実施例１では、緩衝層５を備えることにより塗り床１のひび割れ追従幅が大きくなることを確認した。この確認では、塗り床１を模擬した試験体の引張試験を実施した。実施例１の引張試験は、試験体に引張力を加えることでひび割れの挙動を模擬する。そして、塗り床部６にひび割れが発生したときの隙間２の変化量（δ）（ひび割れ追従幅）を評価する。

図７（ａ）〜図７（ｄ）に示されるように、試験体２０を作製した。より詳細には、ボルト２１を打ち込んだモルタルブロック２２をスパン中央で割裂してひび割れ２３を発生させた（図７（ａ）参照）。次に、コンクリートカッターを用いてひび割れ２３を含むように目地用溝２４を両面に形成した（図７（ｂ）参照）。モルタルブロック２２の寸法は、４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍである。また、目地用溝２４の寸法は、溝幅（Ｗ）が５ｍｍ，１０ｍｍ，２０ｍｍのいずれかであり、深さ（Ｄ）が１０ｍｍである。続いて、目地用溝２４に充填材を充填することにより、目地部２６を形成した（図７（ｃ）参照）。そして、充填材の硬化後に緩衝層２５と塗り床部２７とを両面に形成した（図７（ｄ）参照）。なお、緩衝層２５及び塗り床部２７の形成にあたっては、引張試験時に偏心が発生しないように留意した。

実施例１では、図８に示された第１〜第１０の条件のそれぞれに対応する１０個の試験体２０を作製した。実験パラメータは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）と、緩衝層２５の有無と、緩衝層２５の厚み（ｔ１）とである。なお、第１、第２、第５、第８の条件は、緩衝層２５を有しない点で、比較例としての条件である。緩衝層２５がない条件（第１、第２、第５、第８の条件）では、塗り床部２７の厚みを１ｍｍとした、緩衝層２５がある条件（第３、第４、第６、第７、第９、第１０の条件）では、塗り床部２７の厚みを０．８ｍｍとした。塗り床材として、エポキシ樹脂を採用した。このエポキシ樹脂は、文献６に開示された塗り床材の引張試験方法により測定された限界ひずみが１．６％である。充填材として、柔軟性エポキシ樹脂を採用した。この柔軟性エポキシ樹脂は、伸びが２５％以上であり、且つひずみが塗り床の限界ひずみである１．６％の時の弾性係数の下限値が３Ｎ／ｍｍ^２であり上限値が１１０Ｎ／ｍｍ^２である。目地用溝２４の目地底には、ボンドブレーカーは配置せずに、目地部２６は三面接着とした。緩衝層２５には、伸びが８０％以上である材料を用いた。

まず、ひび割れ追従幅の実験値を評価した。図８の表は、ひび割れ追従幅の実験値を示す。また、図９のグラフは、緩衝層２５の厚み（ｔ１）とひび割れ追従幅との関係を示す。図９のプロットＧ９ａは、目地用溝２４がない条件（すなわち、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）がゼロ：第１の条件）の結果を示す。図９のグラフＧ９ｂは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が５ｍｍである条件（第２、第３、第４の条件）の結果を示す。グラフＧ９ｃは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が１０ｍｍである条件（第５、第６、第７の条件）の結果を示す。グラフＧ９ｄは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が２０ｍｍである条件（第８、第９、第１０の条件）の結果を示す。

図８及び図９に示されるように、緩衝層２５がない条件（比較例：第１、第２、第５、第８の条件）の試験体２０よりも、緩衝層２５がある条件（第３、第４、第６、第７、第９、第１０の条件）の試験体２０の方が、全ての場合において、ひび割れ追従幅が大きかった。従って、緩衝層２５は、塗り床１のひび割れの発生を防止に対して有効であることが確認できた。また、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が厚くなるほど、ひび割れ追従幅が大きくなる傾向にあることが確認できた。

また、図８の表には、ひび割れ追従幅の理論値も示す。この理論値は、式（１）に対して、限界ひずみ（εｕ＝１．６％）、低減係数（ｎ＝１）、溝幅（Ｗ＝５ｍｍ，１０ｍｍ，２０ｍｍ）を代入して得た。そして、ひび割れ追従幅の実験値と、ひび割れ追従幅の理論値とを利用して、低減係数（ｎ）（＝理論値／実験値）を算出した。

緩衝層２５がない条件（比較例：第１、第２、第５、第８の条件）では、低減係数（ｎ）は、１以上であった。これは、目地部２６と目地用溝２４の側壁との間に、応力が集中しているためであると予想された。一方、緩衝層２５がある条件（第３、第４、第６、第７、第９、第１０の条件）では、低減係数（ｎ）は、１未満であった。また、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が大きいほど低減係数（ｎ）が小さくなる傾向にあった。これは、緩衝層２５により、目地部２６の幅（溝幅（Ｗ））よりも広い範囲にひずみが分散し、且つ目地用溝２４の側壁と目地部２６との間における応力の集中が軽減されているためであると予想された。

例えば、図９のグラフＧ９ｂに示されるように、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が５ｍｍであるとき、緩衝層２５の厚み（ｔ１）の下限値を０．１ｍｍとすれば、コンクリートに発生するひび割れの想定変動幅（０．１ｍｍ）よりも大きくなることがわかった。従って、緩衝層２５の厚み（ｔ１）の下限値は０．１ｍｍとすることが妥当であることがわかった。

＜実施例２＞
実施例２では、緩衝層２５を備える塗り床１の耐久性を確認した。ここで言う耐久性とは、塗り床１に物体が落下したときに生じる衝撃に対する強さ（以下、単に「衝撃強さ」ともいう）をいう。実施例２の試験は、文献１に記載された塗り床材の衝撃試験方法に準拠した。この試験方法は、塗り床１の表面からの高さが１ｍである位置から、塗り床１へ鋼玉を落下させて塗り床１に衝撃力を与える。この鋼玉の落下は、塗り床部２７におけるひび割れ、浮きあるいは剥がれが発生するまで繰り返す。そして、ひび割れ、浮きあるいは剥がれが発生しない最大の落下回数を実験値として取得した。この得られた実験値は、文献１に記載された評価区分に従って分類した。この評価区分では、ひび割れ、浮きあるいは剥がれが発生しない落下回数が、１０回以上である場合を衝撃区分Ａ（非常に高い）とし、５〜９回である場合を衝撃区分Ｂ（高い）とし、１〜４回である場合を衝撃区分Ｃ（ある）とした。また、１回の落下によってひび割れ、浮きあるいは剥がれが発生した場合には、衝撃区分Ｄ（ない）とした。

実施例２では、文献１に定義された方法及び形態に従って試験体を作製した。また、実施例２では、図１０の表に示された第１１〜第２１の条件のそれぞれに対応する試験体を作製した。第１１〜第２１の条件は、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）と、緩衝層２５の有無、及び緩衝層２５の厚み（ｔ１）を実験パラメータとしている。なお、第１１、第１４、第１８の条件は、緩衝層２５を有しない点で、比較例としての条件である。

第１１の条件は、目地用溝２４及び緩衝層２５を備えない条件であり、一般の塗り床を想定した条件である。第１２、第１３の条件は、目地用溝２４を備えず緩衝層２５を備える条件であり、塗り床１において目地部２６が形成されていない領域であって緩衝層２５がある部分（例えば、図７（ｄ）の領域Ａ１）を想定した条件である。第１４、第１８の条件は、目地用溝２４を備えるが緩衝層２５を備えない条件である。第１５〜第１７の条件及び第１９〜第２１の条件は、目地用溝２４及び緩衝層２５を備える条件であり、目地部２６上に緩衝層２５が形成された部分（例えば、図７（ｄ）の領域Ａ２）を想定している。

塗り床部２７の厚みは、緩衝層２５がない条件（比較例：第１１、第１４、第１８の条件）では１ｍｍとした。緩衝層２５がある条件（第１２、第１３、第１５、第１６、第１７、第１９、第２０、第２１の条件）では０．８ｍｍとした。塗り床材として、エポキシ樹脂を採用した。このエポキシ樹脂は、文献６に開示された塗り床材の引張試験方法により測定された限界ひずみが１．２％である。充填材として、柔軟性エポキシ樹脂を採用した。この柔軟性エポキシ樹脂は、伸びが２５％以上であり、且つひずみが塗り床の限界ひずみである１．２％の時の弾性係数の下限値が３１Ｎ／ｍｍ^２であり上限値が７０Ｎ／ｍｍ^２である。目地用溝２４の目地底には、ボンドブレーカーは配置せずに、目地部２６は三面接着とした。緩衝層２５には、伸びが６２％である材料を用いた。

図１０の表は、ひび割れ、浮き又は剥がれが発生しない落球回数とその衝撃区分を示す。また、図１１のグラフは、緩衝層２５の厚み（ｔ１）とひび割れ等が発生しない落球回数との関係を示す。グラフＧ１１ａは、目地用溝２４がない条件（第１１、第１２、第１３の条件）の結果を示す。グラフＧ１１ｂは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が１０ｍｍである条件（第１４、第１５、第１６、第１７の条件）の結果を示す。グラフＧ１１ｃは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が２０ｍｍである条件（第１８、第１９、第２０の条件）の結果を示す。グラフＧ１１ｄは、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が４０ｍｍである条件（第２１の条件）の結果を示す。

グラフＧ１１ａを確認すると、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が０．２ｍｍより大きくなると、塗り床１における領域Ａ１（図１参照）の衝撃強さは低下し始める傾向にあることがわかった。そして、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が０．５ｍｍより大きくなると、衝撃強さの区分が衝撃区分ＢからＣに低下することが予想された。この結果によれば、緩衝層２５の厚み（ｔ１）の上限値を０．５ｍｍとすることにより、塗り床１における領域Ａ１の衝撃強さを、衝撃区分Ｂに維持できることがわかった。

グラフＧ１１ｂ及びグラフＧ１１ｃを確認すると、いずれの目地用溝２４の溝幅（Ｗ）においても、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が大きくなるほど、衝撃強さが低下する傾向にあることがわかった。また、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が大きくなるほど、衝撃強さが低下する傾向にあることがわかった。

グラフＧ１１ｂ及びグラフＧ１１ｃを確認すると、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が大きくなるほど衝撃強さが低下する傾向にあることがわかった。例えば、グラフＧ１１ｃを確認すると、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が０．２ｍｍ〜０．５ｍｍであり、且つ目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が２０ｍｍである場合には、ひび割れ等が発生しない落球回数が１回であることがわかった。また、グラフＧ１１ｂを確認すると、目地用溝２４の溝幅（Ｗ）が４０ｍｍである場合には、塗り床１の衝撃強さは衝撃区分Ｄであり、実使用に当たって耐久性に問題が発生する可能性があることがわかった。従って、目地用溝９の溝幅（Ｗ）の上限値は２０ｍｍに設定した。

グラフＧ１１ｂを確認すると、塗り床１における領域Ａ２（図１参照）の衝撃強さは、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が大きくなるほど低下する傾向にあることがわかった。そして、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が０．５ｍｍより大きくなると、衝撃強さの区分が衝撃区分Ｄとなることがわかった。この結果によれば、緩衝層２５の厚み（ｔ１）の上限値を０．５ｍｍとすることにより、塗り床１における領域Ａ２の衝撃強さを、衝撃区分Ｃにできることがわかった。換言すると、緩衝層２５の厚み（ｔ１）が０．５ｍｍより大きい場合には、衝撃強さの観点では塗り床として不適格であることがわかった。従って、緩衝層２５の厚み（ｔ１）の上限値は０．５ｍｍに設定した。

＜実施例３＞
実施例３では、緩衝層２５に用いる材料の特性とひび割れ追従幅との関係について確認した。ここで言う材料特性とは、伸びをいう。この確認では、実施例１と同様に、塗り床１を模擬した試験体２０の引張試験を実施した。

実施例３では、図１２の表に示された第２２〜第２５の条件のそれぞれに対応する４個の試験体２０を作製した。実験パラメータは、材料の伸びである。伸びが２％である材料Ａ（第２２の条件）、伸びが２７％である材料Ｂ（第２３の条件）、伸びが６９％である材料Ｃ（第２４の条件）及び伸びが７１％である材料Ｄ（第２５の条件）を準備した。なお、第２２の条件は、材料の伸びが２５％より小さい点で、比較例としての条件である。

塗り床部２７の厚みは、０．８ｍｍとした。塗り床材として、エポキシ樹脂を採用した。このエポキシ樹脂は、文献１に開示された塗り床材の引張試験方法により測定された限界ひずみが１．６％である。目地用溝２４の溝幅（Ｗ）は、５ｍｍとした。充填材として、エポキシ樹脂を採用した。この柔軟性エポキシ樹脂は、伸びが２５％以上であり、且つひずみが塗り床の限界ひずみである１．６％の時の弾性係数の下限値が３Ｎ／ｍｍ^２であり上限値が３１Ｎ／ｍｍ^２である。目地用溝２４の目地底には、ボンドブレーカーは配置せずに、目地部２６は三面接着とした。

図１２の表は、それぞれの条件と、ひび割れ追従幅とを示す。また、図１３のグラフは、緩衝層２５の伸びとひび割れ追従幅との関係を示す。

図１３に示されるように、緩衝層２５の伸びが大きいほど、ひび割れ追従幅が大きくなる傾向にあることがわかった。さらに、２５％以上の伸びを有する緩衝層２５（第２３、第２５の条件）を備える塗り床１は、緩衝層２５を備えない塗り床に対してひび割れ追従幅が３倍以上になることがわかった。従って、緩衝層２５の材料には、２５％以上の伸びを有する材料を用いることが望ましいことがわかった。

＜実施例４＞
ところで、目地部２６と目地用溝２４の側壁との間における目地部２６の剥離を防止する観点から、目地部２６をなす充填材は、弾性係数を所定の上限値よりも小さくする必要がある。一方、キャスター走行などの塗り床１に外力が作用する環境では、当該外力による変形割れを防止する観点から、目地部２６をなす充填材は、弾性係数を所定の下限値よりも大きくする必要がある。ここで、外力には、コンクリート床３の膨張及び収縮によって目地部２６に作用する引張力や、キャスター走行によって目地部２６に作用する押圧力などがある。そこで、実施例４では、引張力に対する耐久性と、キャスター走行に対する耐久性を確認した。

引張力に対する耐久性の確認では、充填材の弾性係数と、塗り床１の損傷の形態との関係を確認した。ここで損傷の形態とは、ひび割れや剥離といった損傷が発生した箇所が、緩衝層２５であるか塗り床部２７であるかをいう。この確認では、実施例１と同様に、塗り床１を模擬した試験体の引張試験を実施した。

キャスター走行に対する耐久性の確認では、ローリングロード試験を実施して、ひび割れの発生の有無を確認した。この試験は、ＪＩＳ−Ａ−１４５０に規定されているフリーアクセスフロア試験方法に準拠した。この試験において、荷重を１０００Ｎとし、走行回数を５０００往復とした。

実施例４では、図１４の表に示された第２６〜第３０の条件のそれぞれに対応する５個の試験体を作製した。実験パラメータは、充填材の弾性係数である。第２６の条件は、充填材の弾性係数が２０００Ｎ／ｍｍ^２であるエポキシ樹脂である。第２７の条件は、充填材の弾性係数が１１０Ｎ／ｍｍ^２である可とう性エポキシ樹脂である。第２８の条件は、充填材が弾性係数が７０Ｎ／ｍｍ^２である可とう性エポキシ樹脂である。第２９の条件は、充填材が弾性係数が３１Ｎ／ｍｍ^２である可とう性エポキシ樹脂である。第３０の条件は、充填材が弾性係数が３．２Ｎ／ｍｍ^２であるシーリング材である。なお、第３０の条件は、充填材の弾性係数が５Ｎ／ｍｍ^２よりも小さい点で、比較例としての条件である。また、充填材の弾性係数は、実施例５に記載された測定法に従って得られた値であり、ひずみが３％であるときの割線弾性係数とした。

塗り床部２７の厚みは、０．８ｍｍとした。塗り床材として、エポキシ樹脂を採用した。このエポキシ樹脂は、文献６に開示された塗り床材の引張試験方法により測定された限界ひずみが１％〜１．４％である。目地用溝２４の溝幅（Ｗ）は、１０ｍｍとした。目地用溝２４の目地底には、ボンドブレーカーは配置せずに、目地部２６は三面接着とした。緩衝層２５の厚みは、０．２ｍｍとした。緩衝層２５には、伸びが４２％以上である材料を用いた。

図１４の表には、第２６の条件から第３０の条件と、それぞれの条件におけるひび割れが発生した位置を示す。なお、第３０の条件の結果は、文献調査により得た結果である。第２６の条件では、ひび割れが発生位置が充填材であった。第２６の条件では、充填材の弾性係数が６００Ｎ／ｍｍ^２を超えており、式（２）を満たしていなかった。第２７の条件から第３０の条件では、ひび割れの発生位置が塗り床材であった。これら第２７の条件から第３０の条件では、充填材の弾性係数が６００Ｎ／ｍｍ^２以下であり、式（２）を満たすことがわかった。

充填材における弾性係数の下限値が３１Ｎ／ｍｍ^２であり上限値が２０００Ｎ／ｍｍ^２である試験体は、ローリングロード試験においてひび割れなどの破損は発生しなかった。従って、弾性係数の下限値が５Ｎ／ｍｍ^２であり上限値が６００Ｎ／ｍｍ^２であり、さらに上限値を５００Ｎ／ｍｍ^２とした充填材を用いることにより、キャスター走行等に対する塗り床１の耐久性を確保できることがわかった。また、シーリング材相当の弾性係数を有する充填材では、キャスター走行等に対する塗り床１の耐久性を確保できないことがわかった。従って、充填材の弾性係数は、シーリング材の弾性係数より大きくする必要があることがわかった。

＜実施例５＞
実施例５では、充填材の弾性係数（Ｅｆ）と充填材のひずみ（εｘ）との関係を決定するために、充填材からなる試験片の引張試験を実施した。一般に、樹脂材料はひずみと応力との関係において線形となる領域がほとんど存在せず、充填材の弾性係数（Ｅｆ）はひずみ（εｘ）の大きさによって変化する。従って、実施例５では引張試験により得られた応力−ひずみ線図からひずみ−弾性係数の関係を算出した。

引張試験は、ＪＩＳ−Ｋ−７１６１に規定されているプラスチックの引張特性の試験方法に準拠した。そして、ひずみ（εｘ）の範囲が０％〜１０％となる範囲において応力値とひずみ値を測定し、応力−ひずみ線図を得た。

上述したように充填材の弾性係数（Ｅｆ）はひずみ（εｘ）の大きさにより変化するため、充填材の弾性係数（Ｅｆ）の評価には割線弾性係数を用いた。割線弾性係数とは、応力−ひずみ線図上の所定の一点と原点とを直線で結んだ場合の直線の傾きであり、ひずみ（εｘ）の関数である式（４）により示される。

ここで、（Ｅｆ）は、充填材のひずみ（εｘ）に対応する充填材の割線弾性係数である。また、（εｘ）は充填材のひずみである。（ｙ）は充填材のひずみ（εｘ）に対応する応力であり、この（ｙ）は、応力−ひずみ線図から得られる。

図１５（ａ）及び図１５（ｂ）は、引張試験で得た応力−ひずみ線図と式（５）とを用いて算出した充填材のひずみ（εｘ）と弾性係数（Ｅｆ）との関係を示すグラフである。横軸はひずみ（εｘ）を示す。縦軸は弾性係数（Ｅｆ）を示す。図１５（ａ）のグラフＧ１５ａはエポキシ樹脂系の充填材の弾性係数（Ｅｆ）を示す。図１５（ｂ）のグラフＧ１５ｂは弾性エポキシ樹脂系の充填材の弾性係数（Ｅｆ）を示す。

ひずみ（εｘ）が０％〜２％の間では、エポキシ樹脂系の充填材の弾性係数（Ｅｆ）は１７０Ｎ／ｍｍ^２〜５００Ｎ／ｍｍ^２程度であり（図１５（ａ）の区間Ｓ１参照）、弾性エポキシ樹脂系の充填材の弾性係数（Ｅｆ）は４０Ｎ／ｍｍ^２〜２５０Ｎ／ｍｍ^２程度であることがわかった（図１５（ｂ）の区間Ｓ２参照）。また、グラフＧ１５ａ，Ｇ１５ｂを確認すると、ひずみ（εｘ）と弾性係数（Ｅｆ）の関係は、ひずみ（εｘ）が増加すると弾性係数（Ｅｆ）はひずみ（εｘ）が０％〜２％の間（区間Ｓ１及び区間Ｓ２）において著しく低下し、その後漸減する傾向を示すことがわかった。

従って、実施例５により得られた図１５（ａ）及び図１５（ｂ）から、ひずみ（εｘ）に対応する弾性係数（Ｅｆ）が得ることができる。なお、ひずみ（εｘ）に対応する弾性係数（Ｅｆ）は図１５（ａ）及び図１５（ｂ）から読み取ってもよいし、ひずみ（εｘ）を変数とするグラフＧ１５ａ，Ｇ１５ｂの近似式を算出し、この近似式にひずみ（ε）を代入して弾性係数（Ｅｆ）を算出してもよい。

以上、本発明の塗り床の施工方法について説明したが、本発明は、上記実施形態に限られるものではない。上述した実施形態で設計値として設定した隙間２の変動幅（δ）や塗り床材の限界ひずみ（εｕ）、低減係数（ｎ）などは上述の値に限定されることはない。例えば、より厳しい条件となるように、隙間２の変動幅（δ）を０．１５ｍｍとし、塗り床材の限界ひずみ（εｕ）を０．０３に設定することもできる。

１，１Ａ，１００…塗り床、２…隙間、３，１０２…コンクリート床、４…追従目地部、５…緩衝層、６，２７，１０３…塗り床部、６ａ，１０３ａ…追従領域、７，８…コンクリートパネル、９，２４…目地用溝、９ａ…側壁、１０，２６，１０１…目地部、Ｓ１０…設計工程、Ｓ１１…塗り床材を選択する工程、Ｓ１２…充填材を選択する工程、Ｓ２０…施工工程、Ｓ２１…目地用溝を形成する工程、Ｓ２２…目地部を形成する工程、Ｓ２３…緩衝層を形成する工程、Ｓ２４…塗り床部を形成する工程、ε…ひずみ、δ…隙間の変化量、Ｗ…溝幅、εｕ…塗り床材の限界ひずみ、ｎ…低減係数、Ｅｆ…充填材の弾性係数、σｂ…剥離応力、σｂｆ…充填材の付着強度。

Claims (8)

1. 隙間を有するコンクリート床に前記隙間を含むように目地用溝を形成する工程と、
   前記目地用溝へ充填材を充填することによって、目地部を形成する工程と、
   前記コンクリート床上と前記目地部上とに緩衝層を形成する工程と、
   前記緩衝層上に塗り床材を塗布することによって、塗り床部を形成する工程と、を有し、
   前記緩衝層の厚みは、下限値が０．１ｍｍであり上限値が０．５ｍｍである、塗り床の施工方法。
2. 前記塗り床材を選択する工程をさらに有し、
   前記塗り床材を選択する工程では、前記隙間の変化量（δ）が増加したときに、前記塗り床部に発生するひずみ（ε）が前記塗り床材の限界ひずみ（εｕ）よりも小さくなるように、式（１）を満足する前記目地用溝の溝幅（Ｗ）を設定すると共に前記限界ひずみ（εｕ）を有する前記塗り床材を選択し、
   

   

   
   （ε）は前記塗り床材に発生するひずみ、
   （δ）は前記隙間の変化量、
   （Ｗ）は前記コンクリート床に沿って前記隙間が延びた方向と直交する方向の前記目地用溝の溝幅、
   （εｕ）は前記塗り床材が破断する前記限界ひずみ、
   （ｎ）は低減係数である、請求項１に記載の塗り床の施工方法。
3. 前記充填材を選択する工程をさらに有し、
   前記充填材を選択する工程では、前記隙間の変化量（δ）が増加したときに、互いに接着された前記充填材と前記目地用溝の側壁との間に発生する剥離応力が前記側壁に対する前記充填材の付着強度（σｂｆ）よりも小さくなるように、式（２）を満足する弾性係数（Ｅｆ）と前記付着強度（σｂｆ）とを有する前記充填材を選択し、
   

   

   
   （δ）は前記隙間の変化量、
   （Ｗ）は前記コンクリート床に沿って前記隙間が延びた方向と直交する方向の前記目地用溝の溝幅、
   （Ｅｆ）は前記充填材の弾性係数、
   （σｂｆ）は前記側壁に対する前記充填材の付着強度である、請求項１又は２に記載の塗り床の施工方法。
4. 前記充填材の前記弾性係数（Ｅｆ）は、下限値が５Ｎ／ｍｍ^２であり上限値が６００Ｎ／ｍｍ^２である、請求項３に記載の塗り床の施工方法。
5. 前記充填材の伸びは、２％以上である、請求項３又は４に記載の塗り床の施工方法。
6. 前記緩衝層は、伸びが２５％以上である樹脂によって構成されている、請求項１〜５の何れか一項に記載の塗り床の施工方法。
7. 前記目地用溝の溝幅（Ｗ）は、下限値が５ｍｍであり上限値が２０ｍｍである、請求項１〜６の何れか一項に記載の塗り床の施工方法。
8. 隙間を有するコンクリート床と、
   前記隙間を含むように形成された目地用溝と、
   前記隙間に充填材を充填することによって形成された目地部と、
   前記コンクリート床上と前記目地部上とに形成された緩衝層と、
   前記緩衝層上に塗り床材を塗布することによって形成された塗り床部と、を備え、
   前記緩衝層の厚みは、下限値が０．１ｍｍであり上限値が０．５ｍｍである、塗り床。

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