JP2016132683A - Method for producing friction material of sliding component and friction material thereof - Google Patents
Method for producing friction material of sliding component and friction material thereof Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016132683A JP2016132683A JP2015006115A JP2015006115A JP2016132683A JP 2016132683 A JP2016132683 A JP 2016132683A JP 2015006115 A JP2015006115 A JP 2015006115A JP 2015006115 A JP2015006115 A JP 2015006115A JP 2016132683 A JP2016132683 A JP 2016132683A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction material
- carbon fiber
- carbon
- pitch
- phenol resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
Description
本発明は、シンクロリング等の摺動部品に一体に接合される摺動部品の摩擦材の製造方法及びその摩擦材に関するものである。 The present invention relates to a method of manufacturing a friction material for a sliding component that is integrally joined to a sliding component such as a synchro ring, and the friction material.
車両用変速機の同期装置としてのシンクロリングには、相手ギヤコーンとの摩擦係数を高めるために摩擦材が接合される。 A friction material is joined to a synchronizing ring as a synchronizing device of a vehicle transmission in order to increase a coefficient of friction with a counterpart gear cone.
従来、摩擦材として、燒結金属等で形成されていたが、耐摩耗性に劣るため、耐摩耗性と耐熱性に優れると共に長期間使用しても摩擦係数が低下しないカーボン摩擦材が用いられるようになってきている。 Conventionally, the friction material has been formed of sintered metal or the like. However, since it is inferior in wear resistance, a carbon friction material that has excellent wear resistance and heat resistance and does not decrease the friction coefficient even when used for a long time seems to be used. It is becoming.
このカーボン摩擦材は、固体潤滑剤としての人造黒鉛と、ウォラストナイト等の補強繊維、カーボンファイバと、熱伝導性を高めるための銅合金粒子とを、フェノール樹脂と共に混合して加熱、加圧して成形される。 This carbon friction material is made by mixing artificial graphite as a solid lubricant, reinforcing fibers such as wollastonite, carbon fiber, and copper alloy particles for enhancing thermal conductivity, mixed with phenol resin, and heated and pressurized. To be molded.
カーボン摩擦材は、高い動摩擦係数を有するものの、補強材として用いるウォラストナイトは、針状の結晶体からなる繊維で、構造材としては有用であるが、熱伝導率が低い。 Although the carbon friction material has a high coefficient of dynamic friction, wollastonite used as a reinforcing material is a fiber made of acicular crystals and is useful as a structural material, but has low thermal conductivity.
このため、シンクロリングが相手ギヤコーンとの摩擦熱で、熱を持ちすぎると、異常摩耗等の不具合が発生する問題がある。 For this reason, there is a problem that problems such as abnormal wear occur when the synchro ring is too much heat due to frictional heat with the counterpart gear cone.
このカーボン摩擦材には、銅合金粒子を混合しているが、銅合金粒子を多量に混合すると強度が低下するため、混合割合には限度がある。また、カーボンファイバは、構造補強材としての機能と熱伝達の機能を有するものの、摩擦材の熱伝導率を向上するには限度がある。 This carbon friction material is mixed with copper alloy particles. However, when the copper alloy particles are mixed in a large amount, the strength is lowered, so the mixing ratio is limited. Moreover, although carbon fiber has a function as a structural reinforcing material and a function of heat transfer, there is a limit to improving the thermal conductivity of the friction material.
そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、カーボン摩擦材の放熱性を向上できる摺動部品の摩擦材の製造方法及びその摩擦材を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a method for manufacturing a friction material for a sliding component that can solve the above-described problems and improve the heat dissipation of a carbon friction material, and the friction material.
上記目的を達成するために本発明は、固体潤滑剤と補強繊維とカーボンファイバと銅合金粒子とを、フェノール樹脂と共に混合して加熱、加圧して成形される摩擦材であって、前記カーボンファイバに、細孔を有するピッチ系カーボンファイバを用いて成形したことを特徴とする摺動部品の摩擦材の製造方法である。 In order to achieve the above object, the present invention provides a friction material formed by mixing a solid lubricant, a reinforcing fiber, a carbon fiber, and copper alloy particles together with a phenol resin, and heating and pressurizing the friction material. And a friction material for sliding parts, which is characterized by being formed using pitch-based carbon fibers having pores.
前記カーボンファイバが、細孔を有するピッチ系カーボンファイバにＰＡＮ系カーボンファイバを一部含有させてなるのが好ましい。 It is preferable that the carbon fiber includes a pitch-based carbon fiber having pores and a part of the PAN-based carbon fiber.
カーボンファイバは、フェノール樹脂と混合され、フェノール樹脂を半硬化状態にしてカーボン原料造粒粉とされるのが好ましい。 The carbon fiber is preferably mixed with a phenol resin, and the phenol resin is made into a semi-cured state to form a carbon raw material granulated powder.
前記固体潤滑剤がミルフィーユカーボンからなるのが好ましい。 The solid lubricant is preferably made of millefeuille carbon.
また本発明は、上述の摺動部品の摩擦材の製造方法で製造されたことを特徴とする摺動部品の摩擦材である。 The present invention also provides a sliding member friction material manufactured by the above-described sliding member friction material manufacturing method.
本発明は、熱伝導率が高く、しかも、細孔を有するピッチ系カーボンファイバを用いることで、熱伝導率が向上し、ヒートスポットを分散させることができると共に細孔内に入った潤滑油での放熱で、摩擦熱を放熱できるという優れた効果を発揮する。これにより、異常摩耗等の不具合の発生を抑制することが可能である。 The present invention uses a pitch-based carbon fiber having a high thermal conductivity and having pores, thereby improving the thermal conductivity, disperse heat spots, and a lubricating oil that has entered the pores. Exhibits an excellent effect that heat of friction can be dissipated. Thereby, it is possible to suppress the occurrence of problems such as abnormal wear.
以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。 A preferred embodiment of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.
図１は、本発明の摺動部品の摩擦材の製造方法の一実施の形態を示したものである。 FIG. 1 shows an embodiment of a method for producing a friction material for a sliding part according to the present invention.
先ず、ウォラストナイト（ＣａＳｉＯ3）などの補強材と熱硬化性樹脂としてのフェノール樹脂粉とを混合し、フェノール樹脂を半硬化させて、粒径５０μｍ以上５００μｍ以下の原料造粒粉１０を造粒形成する。 First, a reinforcing material such as wollastonite (CaSiO 3 ) and phenol resin powder as a thermosetting resin are mixed, and the phenol resin is semi-cured to produce a raw material granulated powder 10 having a particle size of 50 μm to 500 μm. Grain formation.
このウォラストナイトからなる原料造粒粉１０は、ウォラストナイト１００ｍａｓｓに対してフェノール樹脂を１５ｍａｓｓ〜４０ｍａｓｓ加え、これを温度８０℃〜１２０℃で、０．５〜５時間加熱してフェノール樹脂を半硬化状態とし、これを粒径５０μｍ以上５００μｍ以下にして造粒形成する。 The raw material granulated powder 10 made of wollastonite is added with 15 mass to 40 mass of phenol resin with respect to 100 mass of wollastonite, and this is heated at a temperature of 80 ° C. to 120 ° C. for 0.5 to 5 hours. A semi-cured state is formed and granulated with a particle size of 50 μm or more and 500 μm or less.
カーボンファイバとフェノール樹脂粉とを混合し、フェノール樹脂を半硬化させて、粒径５０μｍ以上５００μｍ以下の原料造粒粉１１を造粒形成する。 Carbon fiber and phenol resin powder are mixed and the phenol resin is semi-cured to granulate and form raw material granulated powder 11 having a particle size of 50 μm or more and 500 μm or less.
このカーボンファイバとしては、ＰＡＮ系カーボンファイバに対して熱伝導率の高いピッチ系カーボンファイバ（線径７〜１５μｍ、長さ８０〜１５０μｍ）を用い、その中でも細孔率の高いピッチ系カーボンファイバを用いる。 As this carbon fiber, a pitch-based carbon fiber (wire diameter: 7 to 15 μm, length: 80 to 150 μm) having a high thermal conductivity with respect to the PAN-based carbon fiber is used. Among them, a pitch-based carbon fiber having a high porosity is used. Use.
ピッチ系カーボンファイバの熱伝導率は、４００〜８００（Ｗ／ｍｋ）と、ＰＡＮ系カーボンファイバの熱伝導率（１００Ｗ／ｍｋ）より高く、銅の熱伝導率（４００Ｗ／ｍｋ）と同等かそれ以上であり、しかも、繊維長が８０〜１５０μｍと長いため、構造補強材としても機能する。 The thermal conductivity of pitch-based carbon fiber is 400 to 800 (W / mk), which is higher than the thermal conductivity of PAN-based carbon fiber (100 W / mk), and is equivalent to or higher than that of copper (400 W / mk). In addition, since the fiber length is as long as 80 to 150 μm, it also functions as a structural reinforcing material.
このピッチ系カーボンファイバは、コールタールピッチを精製、改質、熱処理して得られた紡糸ピッチを紡糸し、これを所定の温度で黒鉛化することで製造される。紡糸に供する紡糸ピッチは、熱処理によるメソフェーズ化反応過程で、等方性のピッチ系カーボンから異方性のメソフェーズピッチ系カーボンファイバへと段階的に変化し、その間に細孔率も変化する。 This pitch-based carbon fiber is manufactured by spinning a spinning pitch obtained by refining, modifying, and heat-treating coal tar pitch and graphitizing it at a predetermined temperature. The spinning pitch used for spinning changes stepwise from isotropic pitch-based carbon to anisotropic mesophase pitch-based carbon fiber in the process of mesophase formation by heat treatment, and the porosity also changes during that time.
本発明においては、ピッチ系カーボンファイバの中でも、細孔率の高いピッチ系カーボンファイバを用いるが、賦活処理して細孔を形成したものも使用できる。 In the present invention, pitch-based carbon fibers having a high porosity are used among pitch-based carbon fibers, but those having pores formed by activation treatment can also be used.
ピッチ系カーボンファイバは、ＰＡＮ系カーボンファイバに対して引張強度が低く、細孔率の高いピッチ系カーボンファイバを用いると、その引張強度が低下するので、ＰＡＮ系カーボンファイバを一部混入するようにしてもよい。 Pitch-based carbon fibers have a lower tensile strength than PAN-based carbon fibers, and if pitch-based carbon fibers with a high porosity are used, the tensile strength decreases. May be.
このピッチ系カーボンファイバは、摩擦材の原料にそのまま混入すると分散し、細孔による潤滑油の移動効果が低くなるため、ピッチ系カーボンファイバとフェノール樹脂とで、原料造粒粉１１を予め形成しておく。 This pitch-based carbon fiber is dispersed when mixed in the raw material of the friction material as it is, and the effect of moving the lubricating oil through the pores is reduced. Keep it.
この原料造粒粉１１は、ピッチ系カーボンファイバ１００ｍａｓｓに対してフェノール樹脂を１５ｍａｓｓ〜４０ｍａｓｓ加えて形成し、これを温度８０℃〜１２０℃で、０．５〜５時間加熱してフェノール樹脂を半硬化状態とし、これを粒径５０μｍ以上５００μｍ以下にして造粒形成する。 This raw material granulated powder 11 is formed by adding 15 mass to 40 mass of a phenol resin to 100 mass of pitch-based carbon fiber, and heating this at a temperature of 80 ° C. to 120 ° C. for 0.5 to 5 hours to half the phenol resin. A cured state is obtained, and this is granulated to a particle size of 50 μm or more and 500 μm or less.
次に、原料造粒粉１０、１１をミキサー２１に投入すると共に黄銅粉などの粒径５０μｍ±２０μｍの銅合金粒子１２を加えて混合して予混合物１３とする。 Next, the raw granulated powders 10 and 11 are put into a mixer 21 and copper alloy particles 12 having a particle diameter of 50 μm ± 20 μm such as brass powder are added and mixed to obtain a premix 13.
予混合物１３の配合は、ウォラストナイトからなる原料造粒粉１０が、８ｍａｓｓ〜２０ｍａｓｓ、ピッチ系カーボンファイバからなる原料造粒粉１１が、８ｍａｓｓ〜２０ｍａｓｓ、銅合金粒子１２が、５ｍａｓｓ〜１５ｍａｓｓである。 The composition of the premix 13 is 8 mass to 20 mass for the raw granulated powder 10 made of wollastonite, 8 mass to 20 mass for the raw granulated powder 11 made of pitch-based carbon fiber, and 5 mass to 15 mass for the copper alloy particles 12. is there.
この予混合物の１００ｍａｓｓに対して、フェノール樹脂１４を１０ｍａｓｓ〜２５ｍａｓｓ加えて樹脂添加混合物１５とした後、樹脂添加混合物１５に１００ｍａｓｓ対して、固体潤滑材としてのミルフィーユカーボン１６を４５ｍａｓｓ〜５５ｍａｓｓ加えて全材料混合物１７とする。 After adding 10 mass to 25 mass of phenol resin 14 to 100 mass of this premixed mixture to make resin added mixture 15, 100 mass is added to resin added mixture 15 and 45 mass to 55 mass of millefeuille carbon 16 as a solid lubricant is added. This is material mixture 17.
ミルフィーユカーボン１６は、スーペリアグラファイト社製のか焼コークスであり、石油系直留重質油、コールタールピッチなどを流動層内で、２５０〜４５０℃の間で加熱して得られたもので、コールタールピッチなどの成分留である軽質留分が蒸発してメソフェーズ状の薄片状の皮が層状に重なって粒状に形成されるもので、皮の厚さが５〜２０μｍ、枚数が３〜１０枚で、粒径が５０〜５００μｍのメソフェーズ球体からなる。 Millefeuille carbon 16 is calcined coke made by Superior Graphite Co., which is obtained by heating petroleum-based straight-run heavy oil, coal tar pitch, etc. in a fluidized bed at 250-450 ° C. Light fraction, which is a component fraction such as tar pitch, evaporates and mesophase-like flaky skin is layered and formed into a granular shape. The thickness of the skin is 5 to 20 μm, and the number is 3 to 10 And a mesophase sphere having a particle size of 50 to 500 μm.
ミルフィーユカーボン１６を加えた全材料混合物１７に、熱を加えてフェノール樹脂１４を半硬化状態とすると共にこれを０．５〜１．０ｍｍの全材料造粒粉１８とする。 Heat is applied to the total material mixture 17 to which the millefeuille carbon 16 has been added to bring the phenol resin 14 into a semi-cured state, and this is made into a 0.5-1.0 mm total material granulated powder 18.
この造粒した全材料造粒粉１８を、成形型２２Ａ、２２Вに充填し、加熱、加圧することで、摩擦材２０が成形される。 This granulated all-material granulated powder 18 is filled into molding dies 22A and 22В, and heated and pressurized, whereby the friction material 20 is molded.
成形された摩擦材２０は、全材料造粒粉１８が、０．５〜１．０ｍｍの範囲で一定の粒径のものを用いて成型されるため、全材料造粒粉１８同士が加熱、加圧されても全材料造粒粉１８同士の空間が保持されて、内部に気孔が形成されると共に内部の気孔同士が繋がって形成されると共にピッチ系カーボンファイバの細孔を有する。これにより、細孔や気孔内に流入した潤滑油は移動可能となり、摩擦により発生する熱を潤滑油で放熱することが可能となる。 The formed friction material 20 is formed by using all the material granulated powder 18 having a constant particle diameter in the range of 0.5 to 1.0 mm. Even if the pressure is applied, the space between all the material granulated powders 18 is maintained, pores are formed inside, the inside pores are connected to each other, and the pores of the pitch-based carbon fiber are formed. As a result, the lubricating oil that has flowed into the pores and pores can move, and the heat generated by friction can be dissipated by the lubricating oil.
この摩擦材２０は、成型後に摺動部品に貼り付けるようにしても或いは成形と共に摺動部品に接合するようにしてもいずれでもよい。 The friction material 20 may be attached to the sliding component after molding, or may be joined to the sliding component together with molding.
図１においては、シンクロリングのリング粗材１９に予め接着剤２３を塗布して乾燥し、これを成形型２２Ａにセットし、リング粗材１９と成形型２２В間に、全材料造粒粉１８を充填した後、加熱、加圧（温度１８０℃〜２００℃、圧力２００〜６００ｋｇ／ｃｍ2、時間３０分）することで、摩擦材２０の成形と共にリング粗材１９に接合する。 In FIG. 1, the adhesive 23 is applied in advance to the ring ring rough material 19 of the synchro ring and dried, and this is set on the molding die 22A, and the entire material granulated powder 18 is placed between the ring rough material 19 and the molding die 22В. Then, the friction material 20 is molded and joined to the ring coarse material 19 by heating and pressurizing (temperature 180 ° C. to 200 ° C., pressure 200 to 600 kg / cm 2 , time 30 minutes).
接合後は、摩擦材２０の表面を所定の厚さ（０．７ｍｍ）になるように切削して仕上げ加工してシンクロリングとする。 After joining, the surface of the friction material 20 is cut so as to have a predetermined thickness (0.7 mm) and finished to form a synchro ring.
図２は、シンクロリングを製造する工程図を示したものである。 FIG. 2 is a process diagram for manufacturing the synchro ring.
先ず、粗材を鍛造にてリング状に形成し、所定の寸法となるように加工する。 First, a rough material is formed into a ring shape by forging and is processed to have a predetermined size.
次に浸炭焼き入れしたものを鉄基材とする（Ｓ１）、摩擦材を接合する面にショットブラストを行って表面を粗面化する（Ｓ２）。 Next, the carburized and hardened steel is used as an iron base (S1), and the surface to be joined with the friction material is shot blasted to roughen the surface (S2).
粗面化した鉄基材に摩擦材を直接成形するカーボンコンポジット（ＣＣ）成膜を行い（Ｓ３）、その後成膜した摩擦材の表面を仕上げ加工し（Ｓ４）、検査（Ｓ５）を行ってシンクロリングの製品とする。 A carbon composite (CC) film for directly forming a friction material on a roughened iron base is formed (S3), and then the surface of the formed friction material is finished (S4) and an inspection (S5) is performed. It is a product of synchro ring.
カーボンコンポジット成膜（Ｓ３）は、鉄基材を粗面化した面に接着剤を塗布・乾燥（Ｓ３−１）し、これを成形型にセットし（Ｓ３−２）、その成形型内に、図１で説明した混合・造粒（Ｓ３−４）工程で、別途製造した全材料造粒粉１８である原料を充填し（Ｓ３−３）、加熱加圧成形（Ｓ３−５）することで、粗面化した面に接着剤で接合された摩擦材が成形され、その後、成形型の型ばらし（Ｓ３−６）が行われて、カーボンコンポジット成膜（Ｓ３）が完了する。 In carbon composite film formation (S3), an adhesive is applied to the roughened surface of the iron base and dried (S3-1), and this is set in a mold (S3-2). In the mixing and granulation (S3-4) step described in FIG. 1, the raw material which is the all-material granulated powder 18 separately manufactured is filled (S3-3), and is heated and pressed (S3-5). Thus, the friction material joined to the roughened surface with the adhesive is molded, and then the mold is released (S3-6), and the carbon composite film formation (S3) is completed.
図３は、本発明で得られた摩擦材の内部をレーザー顕微鏡で撮影したもので、ミルフィーユカーボンの周囲に気孔が形成され、またピッチ系カーボンファイバが集合体で多数分散形成されていることが分かる。 FIG. 3 is an image of the inside of the friction material obtained by the present invention taken with a laser microscope. It is confirmed that pores are formed around the mille-feuille carbon, and a large number of pitch-based carbon fibers are dispersed in an aggregate. I understand.
図４は、従来の人造黒鉛を用い、ウォラストナイト、カーボンファイバ、銅合金粒子をフェノール樹脂で混練して摩擦材とし、その摩擦材の内部をレーザー顕微鏡で撮影したもので、気孔が全く形成されていないことが分かる。 Fig. 4 shows a conventional artificial graphite, wollastonite, carbon fiber, and copper alloy particles kneaded with phenol resin to make a friction material, and the inside of the friction material was photographed with a laser microscope. You can see that it was not done.
図５は、図２で製造した仕上げ加工で形成された摩擦材の表面をレーザー顕微鏡で撮影したものである。 FIG. 5 is an image of the surface of the friction material formed by the finishing process produced in FIG. 2 taken with a laser microscope.
この図５によれば、切削仕上げ加工により摩擦材の表面に露出したミルフィーユカーボンは、切削により脱落して表面に、ミルフィーユカーボンの脱落痕としてのディンプルが形成されていることが見てとれる。 According to FIG. 5, it can be seen that the millefeuille carbon exposed on the surface of the friction material by the cutting finishing process is dropped by cutting and dimples are formed on the surface as the millefeuille carbon drop mark.
このディンプルは、ミルフィーユカーボンの外層の皮が１乃至２枚程度表面に残った状態であり、ミルフィーユカーボンの外層の皮で、ディンプルが形成されていることが確認できた。このディンプルの径は、ミルフィーユカーボンの粒径にほぼ等しく、全ディンプルの面積率は、２０〜２５％である。またミルフィーユカーボンの外層の皮で形成されるディンプルは、外層の皮が脱落の際に表面にひびが観測された。 This dimple is in a state in which about one or two outer skins of millefeuille carbon remain on the surface, and it was confirmed that dimples were formed on the outer skin of millefeuille carbon. The diameter of this dimple is substantially equal to the particle diameter of millefeuille carbon, and the area ratio of all the dimples is 20 to 25%. The dimples formed by the outer layer of millefeuille carbon were cracked on the surface when the outer layer peeled off.
このように表面にひびが入ったディンプルを摩擦材の表面に形成することで、摩擦材は、相手ギヤコーンとの接触面積を小さくすることができ、またディンプルに潤滑油を保持できるため静摩擦係数を小さくできる。また、相手ギヤコーンとの動摩擦で摩擦熱が発生する際には、潤滑油は、その摩擦熱を受け、ディンプルや気孔とピッチ系カーボンファイバの細孔を通して移動して放熱することが可能となる。 By forming dimples with cracks on the surface of the friction material in this way, the friction material can reduce the contact area with the mating gear cone, and can retain lubricating oil in the dimple, so that the coefficient of static friction is increased. Can be small. Further, when frictional heat is generated by dynamic friction with the counterpart gear cone, the lubricating oil receives the frictional heat and can move through the dimples, pores, and pitch-type carbon fiber pores to dissipate heat.
図６は、図４で説明した、従来の人造黒鉛を用いて摩擦材を切削仕上げ加工した表面をレーザー顕微鏡で撮影したものである。 FIG. 6 is a photograph taken with a laser microscope of the surface of the friction material cut and finished using the conventional artificial graphite described in FIG.
人造黒鉛では、切削仕上げ加工しても表面に脱落痕は見られず、目詰まりを起こしているような状態であった。 Artificial graphite was not clogged on the surface even after cutting and was clogged.
図７は、ミルフィーユカーボンを破壊したときの変位と試験力との関係を測定した図であり、図８は、人造黒鉛を破壊したときの変位と試験力との関係を測定した図で、共に試料数は５個で行った。 FIG. 7 is a diagram showing the relationship between the displacement and the test force when the millefeuille carbon is destroyed, and FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the displacement and the test force when the artificial graphite is destroyed. The number of samples was five.
ミルフィーユカーボンは、図７に黒丸で示されるように、試験力が増大しても変位は少なく、ある試験力を超えると外層の皮からパキパキと砕けてその薄皮が無くなって大きく変位する特性がある。 As shown by the black circles in FIG. 7, the millefeuille carbon has a characteristic that the displacement is small even when the test force is increased, and when the test force exceeds a certain test force, the outer skin is crushed into pieces and the thin skin disappears, resulting in a large displacement. .
従って、成形した摩擦材の表面を切削仕上げ加工することで、ミルフィーユカーボンの外層の皮が砕けてディンプルを容易に形成できる。 Therefore, by cutting and finishing the surface of the formed friction material, the outer layer of the millefeuille carbon is broken and the dimples can be easily formed.
これに対して人造黒鉛は、点線領域Ｒで示すように、試験力が増大するにつれて変位も増加する。これは人造黒鉛には、弾力性があるため砕けずに粘る性質があり、また破壊強度も高いことが分かる。 On the other hand, as shown by the dotted region R, the artificial graphite increases in displacement as the test force increases. This indicates that artificial graphite has a property of sticking without breaking because of its elasticity, and also has a high breaking strength.
図９は、ミルフィーユカーボンと人造黒鉛の破壊強度を測定したもので、５つの試料平均の破壊強度は、ミルフィーユカーボンが２４．８ＭＰａ、人造黒鉛が３１．０ＭＰａであった。 FIG. 9 shows the measurement of the fracture strength of millefeuille carbon and artificial graphite. The average fracture strength of the five samples was 24.8 MPa for millefeuille carbon and 31.0 MPa for artificial graphite.
図１０は、ミルフィーユカーボンと人造黒鉛を摩擦材に用いたときの長時間摩耗試験をした結果を示したものである。 FIG. 10 shows the results of a long-time wear test when millefeuille carbon and artificial graphite are used as friction materials.
この図１０によれば、ミルフィーユカーボンを摩擦材に用いることで、人造黒鉛を用いた摩擦材より長時間摩耗係数の低下が少ないことがわかる。 According to FIG. 10, it can be seen that the use of millefeuille carbon as a friction material results in less reduction in the wear coefficient for a long time than the friction material using artificial graphite.
以上、本発明は、熱伝導率が高く、しかも、細孔を有するピッチ系カーボンファイバを用いることで、熱伝導率が向上し、ヒートスポットを分散させることができると共に細孔内に入った潤滑油での放熱で、摩擦熱を放熱できる。これにより、異常摩耗等の不具合の発生を抑制することが可能である。 As described above, the present invention uses a pitch-based carbon fiber that has high thermal conductivity and has pores, so that the thermal conductivity can be improved and heat spots can be dispersed and lubrication that has entered the pores. Friction heat can be dissipated by heat dissipation with oil. Thereby, it is possible to suppress the occurrence of problems such as abnormal wear.
１０ 原料造粒粉
１６ ミルフィーユカーボン
１８ 全材料造粒粉
２０ 摩擦材
２２Ａ、２２Ｂ 成形型
10 Raw material granulated powder 16 Mille-feu carbon 18 All material granulated powder 20 Friction material 22A, 22B Mold
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015006115A JP6464760B2 (en) | 2015-01-15 | 2015-01-15 | Method of manufacturing friction material for sliding part and friction material thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015006115A JP6464760B2 (en) | 2015-01-15 | 2015-01-15 | Method of manufacturing friction material for sliding part and friction material thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016132683A true JP2016132683A (en) | 2016-07-25 |
| JP6464760B2 JP6464760B2 (en) | 2019-02-06 |
Family
ID=56437592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015006115A Expired - Fee Related JP6464760B2 (en) | 2015-01-15 | 2015-01-15 | Method of manufacturing friction material for sliding part and friction material thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6464760B2 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07102080A (en) * | 1993-10-08 | 1995-04-18 | Osaka Gas Co Ltd | Production of friction material |
| JPH09264358A (en) * | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Akebono Brake Res & Dev Center Ltd | Manufacture of grain and frictional material |
| WO2004109138A1 (en) * | 2003-06-04 | 2004-12-16 | Tanaka Seimitsu Kogyo Co., Ltd. | Friction material for transmission |
-
2015
- 2015-01-15 JP JP2015006115A patent/JP6464760B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07102080A (en) * | 1993-10-08 | 1995-04-18 | Osaka Gas Co Ltd | Production of friction material |
| JPH09264358A (en) * | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Akebono Brake Res & Dev Center Ltd | Manufacture of grain and frictional material |
| WO2004109138A1 (en) * | 2003-06-04 | 2004-12-16 | Tanaka Seimitsu Kogyo Co., Ltd. | Friction material for transmission |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6464760B2 (en) | 2019-02-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5797073B2 (en) | Friction material manufacturing method | |
| CN106085356B (en) | Friction material composition, friction material and manufacturing method thereof | |
| JP6878407B2 (en) | Manufacturing method for artificial graphite electrodes | |
| JP6950678B2 (en) | Friction material composition | |
| EP3091247B1 (en) | Methods for the preparation of a friction material and for the manufacturing of a brake pad using such friction material | |
| JPH0240130B2 (en) | ||
| WO2014157089A1 (en) | Copper alloy powder, sintered copper alloy body and brake lining for use in high-speed railway | |
| KR101745034B1 (en) | Carbon material and process for production thereof | |
| JP2017088741A (en) | Sliding member | |
| JP2013203970A (en) | Resin sliding member | |
| JP6464760B2 (en) | Method of manufacturing friction material for sliding part and friction material thereof | |
| KR101167712B1 (en) | Synchronizer ring | |
| EP3124814B1 (en) | Ceramic material for brake discs | |
| JP6464761B2 (en) | Method of manufacturing friction material for sliding part and friction material thereof | |
| JP6624679B2 (en) | Sliding member | |
| JP6476880B2 (en) | Synchro ring manufacturing method and synchro ring | |
| JP6507658B2 (en) | Method of manufacturing friction material for sliding part and friction material therefor | |
| JP2014129593A (en) | Self-lubricating metal composite material and self-lubricating metal-based composite material each excellent in terms of strength, lubricity, and abrasion resistance and methods for manufacturing the self-lubricating metal composite material and self-lubricating metal-based composite material | |
| JP3607778B2 (en) | Carbon sliding material | |
| JP2015108126A (en) | Method for recycling fluororesin | |
| TWI601586B (en) | Braking pad | |
| JP2005029648A (en) | Friction material composition | |
| JP6641932B2 (en) | Manufacturing method of carbon friction material | |
| JP6507698B2 (en) | Granules for friction material and method for producing friction material using the same | |
| JPS63265850A (en) | Self-lubricative composite ceramics material and its production |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20171227 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20181017 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181030 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181122 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20181211 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20181224 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6464760 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |