JP2016098901A - Wet friction material - Google Patents

Wet friction material Download PDF

Info

Publication number
JP2016098901A
JP2016098901A JP2014235986A JP2014235986A JP2016098901A JP 2016098901 A JP2016098901 A JP 2016098901A JP 2014235986 A JP2014235986 A JP 2014235986A JP 2014235986 A JP2014235986 A JP 2014235986A JP 2016098901 A JP2016098901 A JP 2016098901A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
friction
outer peripheral
peripheral edge
virtual line
edge
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2014235986A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6250524B2 (en
Inventor
一成 浅井
Kazunari Asai
一成 浅井
広樹 岡村
Hiroki Okamura
広樹 岡村
義宮 大津賀
Yoshimiya Otsuga
義宮 大津賀
亮平 星野
Ryohei Hoshino
亮平 星野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aisin Chemical Co Ltd
Original Assignee
Aisin Chemical Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=56076640&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP2016098901(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Aisin Chemical Co Ltd filed Critical Aisin Chemical Co Ltd
Priority to JP2014235986A priority Critical patent/JP6250524B2/en
Publication of JP2016098901A publication Critical patent/JP2016098901A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6250524B2 publication Critical patent/JP6250524B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/60—Clutching elements
    • F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
    • F16D13/648—Clutch-plates; Clutch-lamellae for clutches with multiple lamellae
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/74—Features relating to lubrication

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a wet friction material capable of reducing drag torque.SOLUTION: A friction material includes a core plate 2 in a flat ring shape with a center of the ring shape as a rotation center P, a plurality of friction parts 3 arranged in a ring shape on the core plate 2, and an oil groove 4 formed between the friction parts 3. The friction parts 3 are formed in such a manner that, in a plan view of the friction material 1, the friction parts 3 respectively have an inner peripheral edge 3B on the side close to the rotation center P, an outer peripheral edge 3T on the side far from the rotation center P, one end side edge 3Sconnecting one end of the inner peripheral edge 3B and one end of the outer peripheral edge 3T, and the other end side edge 3Sconnecting the other end of the inner peripheral edge 3B and the other end of the outer peripheral edge 3T, and when a virtual line Lconnecting the inner peripheral edge 3B with the rotation center P at the shortest distance and corresponding to the friction parts 3 respectively is assumed, one group of virtual lines Lamong the virtual lines Lare longer than the other group of virtual lines L(L>L).SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、湿式摩擦材に関する。更に詳しくは、油の存在下で利用される湿式摩擦材であって、湿式クラッチ及び湿式ブレーキ等に組み込むことができる湿式摩擦材に関する。   The present invention relates to a wet friction material. More specifically, the present invention relates to a wet friction material that is used in the presence of oil and can be incorporated into a wet clutch, a wet brake, and the like.

従来、湿式摩擦材を用いた湿式クラッチや湿式ブレーキが、トルク伝達や制動等に利用されている。例えば、自動車等の自動変速機では、湿式油圧クラッチ内に湿式摩擦材が利用されている。
湿式油圧クラッチは、複数枚の湿式摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを小さなクリアランスを介して交互に配置され、油圧を利用して両者を圧接・離間させることでトルク伝達・非伝達を行う構造となっている。また、クラッチ内には、この圧接・離間における湿式摩擦材の摩擦低減や摩擦に伴う摩擦熱を吸収する目的等から潤滑油が供給されている。このクラッチは、非締結時には、湿式摩擦材とセパレータプレートとが離間されて相対回転されるが、その際に引き摺りトルクと称されるトルクを生じることが知られている。
この様な引き摺りトルクは、クラッチの空転時に不要なエネルギーを消費してしまうことから、近年、急速に進展されている低燃費化対策として、引き摺りトルクの低減が課題となっている。引き摺りトルクの低減には様々なアプローチがあることが知られているが、例えば、摩擦部の形状工夫により引き摺りトルクを低減する方法が知られている。摩擦部の形状を工夫した技術としては、下記特許文献１が知られている。 Conventionally, wet clutches and wet brakes using wet friction materials are used for torque transmission, braking, and the like. For example, in an automatic transmission such as an automobile, a wet friction material is used in a wet hydraulic clutch.
The wet hydraulic clutch has a structure in which a plurality of wet friction materials and a plurality of separator plates are alternately arranged via a small clearance, and torque transmission / non-transmission is performed by pressing and separating the two using hydraulic pressure. It has become. Lubricating oil is supplied into the clutch for the purpose of reducing the friction of the wet friction material in the press contact / separation and absorbing the frictional heat accompanying the friction. It is known that when the clutch is not engaged, the wet friction material and the separator plate are separated from each other and relatively rotated, and at that time, a torque called drag torque is generated.
Since such drag torque consumes unnecessary energy when the clutch is idling, reduction of drag torque has become an issue as a measure for reducing fuel consumption that has been rapidly developed in recent years. It is known that there are various approaches for reducing the drag torque. For example, a method for reducing the drag torque by devising the shape of the friction part is known. The following Patent Document 1 is known as a technique for devising the shape of the friction part.

実開平０１−１４００２９号公報Japanese Utility Model Publication No. 01-140029

上記特許文献１には、油溝の溝幅が、湿式摩擦材の内周側へも外周側へも広がるよう、各々側縁が傾斜された摩擦部を利用することが開示されている。
このような摩擦部の採用によって、摩擦力を適切に設定でき、クラッチプレートの離脱を容易にするとともに、摩耗抑制によって寿命を伸ばすことができることが記載されているものの、引き摺りトルクについては言及がない。しかし、特許文献１に開示された図２−図６には、湿式摩擦材の内周側及び外周側の両方へ潤滑油が排出されることが示されており、その形状から考えれば、現在ではこの形状採用により引き摺りトルク低減効果を期待できるものと考えられる。
しかしながら、前述のように、近年、強く求められている低燃費化対策としては、不十分であり、更なる引き摺りトルク低減が望まれる。 Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-260260 discloses using a friction portion whose side edges are inclined so that the groove width of the oil groove extends to the inner peripheral side and the outer peripheral side of the wet friction material.
Although it is described that the frictional force can be appropriately set by adopting such a friction part, the clutch plate can be easily detached and the life can be extended by suppressing the wear, there is no mention of the drag torque. . However, FIGS. 2 to 6 disclosed in Patent Document 1 show that the lubricating oil is discharged to both the inner and outer peripheral sides of the wet friction material. Thus, it is considered that drag torque reduction effect can be expected by adopting this shape.
However, as described above, it is insufficient as a measure for reducing fuel consumption that has been strongly demanded in recent years, and further drag torque reduction is desired.

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、更なる引き摺りトルクの低減を達することができる湿式摩擦材を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a wet friction material that can achieve further reduction in drag torque.

本発明は以下の通りである。
請求項１に記載の湿式摩擦材は、平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心とするコアプレートと、
前記コアプレートにリング状に配置された複数の摩擦部と、前記複数の摩擦部間に油溝を備えた湿式摩擦材において、
本湿式摩擦材を平面視した場合に、前記複数の摩擦部は、前記回転中心から近い側に内周縁を有し、前記回転中心から遠い側に外周縁を有し、更に、前記内周縁の一端と前記外周縁の一端とを繋ぐ一端側縁と、前記内周縁の他端と前記外周縁の他端とを繋ぐ他端側縁とを有し、且つ、前記内周縁と前記回転中心とを最短に結ぶ、前記複数の摩擦部の各々に対応した仮想線分ＬＢを想定した場合に、前記仮想線分ＬＢのうちの一群の仮想線分ＬＢ１が、他群の仮想線分ＬＢ２より長くなるように前記複数の摩擦部が形成されていることを要旨とする。
請求項２に記載の湿式摩擦材は、請求項１に記載の湿式摩擦材において、前記一群の仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部を第１群の摩擦部Ｆ１とし、前記他群の仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、前記摩擦部Ｆ１と、これに隣り合う前記摩擦部Ｆ２との間の前記油溝が、内周側より外周側が広がるように、前記摩擦部Ｆ２の前記一端側縁及び／又は前記他端側縁が前記摩擦部Ｆ１から遠ざかるように傾斜されていることを要旨とする。
請求項３に記載の湿式摩擦材は、請求項１又は請求項２に記載の湿式摩擦材において、前記一群の仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部を第１群の摩擦部Ｆ１とし、前記他群の仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、前記摩擦部Ｆ１と、これに隣り合う前記摩擦部Ｆ２との間の前記油溝が、内周側より外周側が広がるように、前記摩擦部Ｆ１の前記一端側縁及び／又は前記他端側縁が前記摩擦部Ｆ２から遠ざかるように傾斜されていることを要旨とする。
請求項４に記載の湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、前記複数の摩擦部の前記外周縁と前記回転中心とを最短に結ぶ、前記複数の摩擦部の各々に対応した仮想線分ＬＴを想定した場合に、前記仮想線分ＬＴのうちの一群の仮想線分ＬＴ１が、他群の仮想線分ＬＴ２より短くなるように前記複数の摩擦部が形成されていることを要旨とする。
請求項５に記載の湿式摩擦材は、請求項４に記載の湿式摩擦材において、前記一群の仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部を第１群の摩擦部Ｆ１とし、前記他群の仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、前記第１群の摩擦部Ｆ１のうちの１以上の摩擦部が、前記仮想線分ＬＴ１を有するように形成されていることを要旨とする。 The present invention is as follows.
The wet friction material according to claim 1, wherein the wet friction material has a flat ring shape, and a core plate whose center of rotation is the center of the ring shape;
In the wet friction material provided with a plurality of friction portions arranged in a ring shape on the core plate and oil grooves between the plurality of friction portions,
When the wet friction material is viewed in plan, the plurality of friction portions have an inner periphery on the side closer to the rotation center, an outer periphery on the side far from the rotation center, and further, One end side edge connecting one end and one end of the outer peripheral edge, and the other end side edge connecting the other end of the inner peripheral edge and the other end of the outer peripheral edge, and the inner peripheral edge and the rotation center the tie shortest, when assuming a virtual line L B corresponding to each of the plurality of friction portions, a set of virtual line L B1 is, the virtual line of the other groups of said virtual line L B it is summarized as the plurality of friction portions L B2 as is longer is formed.
The wet friction material according to claim 2 is the wet friction material according to claim 1, wherein the friction portion having the group of virtual line segments L B1 is defined as the first group of friction portions F 1 and the other group of virtual friction materials. when the friction part having a line segment L B2 and the friction portion F 2 of the second group, and the friction portion F 1, said oil groove between the friction portion F 2 adjacent thereto, an inner peripheral side more so the outer peripheral side spreads, and summarized in that the one end edge and / or the other end edge of said friction portion F 2 is inclined away from the friction part F 1.
The wet friction material according to claim 3 is the wet friction material according to claim 1 or claim 2, wherein the friction part having the group of virtual line segments L B1 is a first group of friction parts F 1 , When the friction part having the virtual line segment L B2 of the other group is the friction part F 2 of the second group, the oil groove between the friction part F 1 and the friction part F 2 adjacent thereto is formed. , so that the outer peripheral side from the inner circumferential side extends, and summarized in that the one end edge and / or the other end edge of said friction portion F 1 is inclined away from the friction portion F 2.
The wet friction material according to claim 4 is the wet friction material according to any one of claims 1 to 3, wherein the outer peripheral edge of the plurality of friction portions and the rotation center are connected in a shortest distance. when assuming a virtual line segment L T corresponding to each of the plurality of friction portion, the set of virtual line L T1 of the virtual line segment L T is shorter than the virtual line L T2 of the other groups Thus, the gist is that the plurality of friction portions are formed.
Wet friction material according to claim 5, in wet friction material according to claim 4, the friction portion F 1 of the friction portion of the first group having a group of imaginary segment L B1, virtual said other group when the friction part having a line segment L B2 and the friction portion F 2 of the second group, one or more friction portion of the friction portion F 1 of the first group, to have the virtual line L T1 The gist is that it is formed.

本発明の湿式摩擦材１は、平面視した場合に、摩擦部３が、回転中心Ｐから近い側に内周縁３Ｂを有し、回転中心Ｐから遠い側に外周縁３Ｔを有し、これらの内周縁３Ｂ及び外周縁３Ｔの両周縁の一端同士を繋ぐ一端側縁３ＳＲを有し、これらの内周縁３Ｂ及び外周縁３Ｔの両周縁の他端同士を繋ぐ他端側縁３ＳＬを有している。
そして、各摩擦部３の内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ、各摩擦部３の各々に内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ、複数の摩擦部３の各々に対応した仮想線分ＬＢを想定した場合に、仮想線分ＬＢのうちの一群の仮想線分ＬＢ１が、他群の仮想線分ＬＢ２より長くなる（ＬＢ１＞ＬＢ２）ように複数の摩擦部３が形成されている（図１−図１５参照）。 When the wet friction material 1 of the present invention is viewed in plan, the friction part 3 has an inner peripheral edge 3B on the side closer to the rotation center P and an outer peripheral edge 3T on the side far from the rotation center P. has one end side edges 3S R connecting one end of both the peripheral edge of the inner peripheral edge 3B and the outer peripheral edge 3T, have the other end side edges 3S L connecting the other ends of both the peripheral edge of these inner circumferential edge 3B and the outer peripheral edge 3T doing.
Each of the friction parts 3 corresponds to each of the plurality of friction parts 3 that connects the inner peripheral edge 3B and the rotation center P in the shortest distance and each friction part 3 connects the inner peripheral edge 3B and the rotation center P to the shortest time. when assuming a virtual line L B, a set of virtual line L B1 of the virtual line L B becomes longer than the imaginary segment L B2 of the other groups (L B1> L B2) a plurality of such The friction part 3 is formed (refer FIGS. 1-15).

この構成によって、本発明の湿式摩擦材１は引き摺りトルクを低減できる。具体的には、仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部３を第１群の摩擦部Ｆ１とし、仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部３を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂは、摩擦部Ｆ２の内周縁３Ｂよりも、外周側へシフトして配置される（図１−図１５参照）。この摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂが外周側へのシフトされることによって、摩擦部Ｆ１の内周側にはスペース（図３、図７及び図１３の領域Ｘ１を参照）が形成される。また同時に、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲに対して、摩擦部Ｆ１に隣り合った摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬは、より内周側へ長く配置されることとなる（図１−図１５参照）。
従って、湿式摩擦材１が、図３に示すように、点線矢印の回転方向へ回転しているとした場合、領域Ｘ１を通過した潤滑油は、内周側へより長く形成された摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へ誘導され、太線矢印Ｚ１に従って油溝４へと誘導され、誘導された潤滑油は油溝４に沿って外周側へ排出が促される。ここで、油溝４へと誘導される潤滑油の一部は摩擦部Ｆ２表面へ乗り上げた後、外周側へと排出される。このように、本発明の湿式摩擦材１では、仮想線分ＬＢがＬＢ１＞ＬＢ２であることによって、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂが外周側へシフトされ、それによって内周側から供給された潤滑油を油溝４へ効率よく誘導して、外周側への排出を促がすことで、引き摺りトルクを低減できる。 With this configuration, the wet friction material 1 of the present invention can reduce drag torque. Specifically, when the friction part 3 having the virtual line segment L B1 is the first group friction part F 1 and the friction part 3 having the virtual line segment L B2 is the second group friction part F 2 , inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1, rather than the inner circumferential edge 3B of the friction portion F 2, is disposed shifted toward the outer periphery (see FIGS. 1 15). By the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1 is shifted to the outer peripheral side, a space on the inner peripheral side of the friction portion F 1 (see FIG. 3, the region X 1 in FIG. 7 and FIG. 13) is formed The At the same time, with respect to one side edge 3S R frictional portion F 1, the other end side edge 3S L of the friction portion F 1 to neighboring frictional portion F 2 becomes to be arranged long more to the inner peripheral side (See FIGS. 1-15).
Thus, the wet friction material 1, as shown in FIG. 3, when the rotating the rotating direction of the dotted arrow, the lubricating oil that has passed through the region X 1, the friction portion which is longer than the inner peripheral side along the other end edges 3S L of F 2 is guided to the oil grooves 4, is guided to the oil grooves 4 in accordance with bold arrow Z 1, derived lubricating oil urged is discharged to the outer circumferential side along the oil groove 4 It is. Here, some of the lubricating oil to be guided to the oil groove 4 after riding the friction portion F 2 surface, is discharged to the outer peripheral side. Thus, in the wet friction material 1 of the present invention, the imaginary line segment L B is L B1 > L B2 , whereby the inner peripheral edge 3B of the friction part F 1 is shifted to the outer peripheral side, and thereby from the inner peripheral side. The drag torque can be reduced by efficiently guiding the supplied lubricating oil to the oil groove 4 and promoting the discharge to the outer peripheral side.

この点、図１８に示すように、従来の形態の湿式摩擦材１では、各摩擦部３に対する全ての仮想線分ＬＢが同じ長さとなっており、内周縁３Ｂが外周側へシフトした摩擦部Ｆ１に相当する摩擦部が存在しない。そのため、点線矢印の回転方向へ回転しているとした場合、潤滑油は内周縁に沿って移動し油溝４へは流入し難い。そのため、内周側から外周側への排出効率を向上させることによって、得られる引き摺りトルク低減の効果を得ることが困難である。 In this regard, as shown in FIG. 18, the wet friction material 1 of conventional form, all virtual line L B for each friction portion 3 is at the same length, the friction inner periphery 3B is shifted toward the outer periphery friction portion corresponding to part F 1 is not present. Therefore, if it is assumed that the oil is rotating in the rotation direction indicated by the dotted arrow, the lubricating oil moves along the inner peripheral edge and hardly flows into the oil groove 4. Therefore, it is difficult to obtain the effect of reducing the drag torque obtained by improving the discharge efficiency from the inner peripheral side to the outer peripheral side.

本発明の湿式摩擦材１では、摩擦部Ｆ１と摩擦部Ｆ２との間の油溝４が、内周側より外周側が広がる（回転中心Ｐの側から遠心方向へ向かって広がる）ように、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び／又は他端側縁３ＳＬが摩擦部Ｆ１から遠ざかるように傾斜された構成とすることができる（図５−図６における摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬ参照）。
この構成を有する場合には、油溝４が内周側から外周側へ向かって広がるように形成されるため、仮想線分ＬＢがＬＢ１＞ＬＢ２であることによって、油溝４へと誘導された潤滑油や、摩擦部Ｆ２の表面から油溝４へ流入された潤滑油を更に効率よく、湿式摩擦材１の外周側へ排出させることができる。その結果、更なる引き摺りトルク低減を達することができる。尚、一端側縁３ＳＲ及び／又は他端側縁３ＳＬの傾斜は、これらの側縁３Ｓの全体の傾斜（図５参照）であってもよいし、側縁３Ｓの一部のみの傾斜（図６参照）であってもよい。 In the wet friction material 1 of the present invention, the oil groove 4 between the friction part F 1 and the friction part F 2 is wider on the outer peripheral side than on the inner peripheral side (expands in the centrifugal direction from the rotation center P side). one end edges 3S R and / or the other end side edges 3S L frictional portion F 2 can be the configurations inclined away from the friction part F 1 (frictional portion F 2 in FIGS. 5 6 Referring end side edges 3S R and the other side edge 3S L).
In the case of having this configuration, the oil groove 4 is formed so as to expand from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, so that the imaginary line segment L B satisfies L B1 > L B2 , thereby leading to the oil groove 4. The induced lubricating oil and the lubricating oil flowing into the oil groove 4 from the surface of the friction part F 2 can be discharged to the outer peripheral side of the wet friction material 1 more efficiently. As a result, further drag torque reduction can be achieved. The inclination of the end side edges 3S R and / or the other end side edge 3S L may be the entire inclined (see FIG. 5) of these side edges 3S, inclination of only a portion of the side edges 3S (See FIG. 6).

本発明の湿式摩擦材１では、摩擦部Ｆ１と摩擦部Ｆ２との間の油溝４が、内周側より外周側が広がる（回転中心Ｐの側から遠心方向へ向かって広がる）ように、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲ及び／又は他端側縁３ＳＬが摩擦部Ｆ２から遠ざかるように傾斜された構成とすることができる（図９及び図１２における摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬ参照）。
この構成を有する場合にも、油溝４へと誘導された潤滑油や、摩擦部Ｆ２の表面から油溝４へ流入された潤滑油を更に効率よく、湿式摩擦材１の外周側へ排出させることができる。 In the wet friction material 1 of the present invention, the oil groove 4 between the friction part F 1 and the friction part F 2 is wider on the outer peripheral side than on the inner peripheral side (expands in the centrifugal direction from the rotation center P side). one end edges 3S R and / or the other end side edges 3S L frictional portion F 1 can be a configurations inclined away from the friction part F 2 (frictional portion F 1 in FIG. 9 and FIG. 12 Referring end side edges 3S R and the other side edge 3S L).
Even in this configuration, the lubricating oil guided to the oil groove 4 and the lubricating oil flowing into the oil groove 4 from the surface of the friction part F 2 are more efficiently discharged to the outer peripheral side of the wet friction material 1. Can be made.

本発明の湿式摩擦材１では、前述（請求項１）のように、仮想線分ＬＢのうちの一群の仮想線分ＬＢ１が、他群の仮想線分ＬＢ２より長くなる（ＬＢ１＞ＬＢ２）ように複数の摩擦部３を形成できる。そのうえで、更に、複数の摩擦部３の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ、複数の摩擦部３の各々に対応した仮想線分ＬＴを想定した場合に、仮想線分ＬＴのうちの一群の仮想線分ＬＴ１が、他群の仮想線分ＬＴ２より短くなる（ＬＴ１＜ＬＴ２）ように複数の摩擦部が形成された構成とすることができる。即ち、ＬＢ１＞ＬＢ２且つＬＴ１＜ＬＴ２の構成とすることができる。ここで、仮想線分ＬＢのうちの一群と仮想線分ＬＴのうちの一群とは、同じであってもよく、異なっていてもよい（図１１−図１３参照）。
この構成を有する場合には、前述したＬＢ１＞ＬＢ２による作用に加えてＬＴ１＜ＬＴ２による作用を同時に得ることができる。
即ち、ＬＢ１＞ＬＢ２による作用とは、図１３においては、摩擦部Ｆ１の内周側にスペース（図１３の領域Ｘ１）が形成されることにより、図１３に示す方向に回転を与えたとき、領域Ｘ１を通過した潤滑油を、内周側へより長く形成された摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へ誘導（太線矢印Ｚ１のように潤滑油を誘導）し、外周側へ排出を促す作用である。
更に、ＬＴ１＜ＬＴ２による作用とは、図１３においては、摩擦部Ｆ１の外周側にスペース（図１３の領域Ｘ３参照）が形成されると同時に、摩擦部Ｆ１に隣り合った摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬは、摩擦部Ｆ１の外周縁に対して外周側へ長く形成されることとなり、図１３において点線矢印の回転方向へ湿式摩擦材１が回転すると、領域Ｘ３を通過した潤滑油の一部は、摩擦部Ｆ１の外周縁に対し外周側へ形成された摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へ誘導されて、太線矢印Ｚ３に従って油溝４へと誘導され易くなる作用である。
これらの両方の作用を同時に得ることで、領域Ｘ１を通る潤滑油は太線矢印Ｚ１のように油溝４へ誘導され、領域Ｘ３を通る潤滑油は太線矢印Ｚ３のように油溝４へ誘導され、潤滑油は油溝４内でぶつかることになる。そして、このぶつかりによって、潤滑油を摩擦部Ｆ２上に積極的に流出させることができる。
この摩擦部Ｆ２上への潤滑油の流出は、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの間への潤滑油の介在を促がし、両者間を潤滑油によって引き剥がし、引き摺りトルクを低減する効果を奏するため、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの間に潤滑油が少なくなる状況で威力を発揮する。
また、上述のように、摩擦部Ｆ１又は摩擦部Ｆ２の外周側に部分的にスペースが形成されることで、湿式摩擦材１の外周部に外周縁３Ｔによる凹凸を形成でき、湿式摩擦材１の回転時に、凹部となる領域Ｘ３において潤滑油を流れ易くして、外周縁３Ｔと潤滑油との間に発生する引き摺りトルクを低減する効果も得ることができる。 In the wet friction material 1 of the present invention, as described above (claim 1), a set of virtual line L B1 of the virtual line L B becomes longer than the imaginary segment L B2 of the other groups (L B1 > L B2 ) A plurality of friction portions 3 can be formed. Sonouede, further connecting the outer peripheral edge 3T of the plurality of friction portion 3 and the rotation center P to a minimum, in case of assuming a virtual line segment L T corresponding to each of a plurality of friction portion 3, a virtual line segment L T a set of virtual line L T1 of out is shorter than the virtual line L T2 of the other group (L T1 <L T2) may be configured to a plurality of friction portion is formed to. That is, it can be set as the structure of L B1 > L B2 and L T1 <L T2 . Here, a group with a group and may be the same, may be different (see Figure 11- Figure 13) of the virtual line segment L T of the virtual line L B.
In the case of having this configuration, in addition to the action by L B1 > L B2 described above, the action by L T1 <L T2 can be obtained simultaneously.
That is, the action by L B1 > L B2 is that in FIG. 13, a space (region X 1 in FIG. 13) is formed on the inner peripheral side of the friction part F 1 , so that the rotation in the direction shown in FIG. when given, the lubricating oil passing through the regions X 1, as the inner peripheral induced friction portion is longer than formed to side along the other end edges 3S L of F 2 into the oil grooves 4 (bold arrow Z 1 This is an action that induces the lubricating oil and promotes the discharge to the outer peripheral side.
Furthermore, the effect of L T1 <L T2, in FIG. 13, a space on the outer peripheral side of the friction portion F 1 (reference region X 3 in FIG. 13) is simultaneously formed, adjacent to the friction portion F 1 one side edge 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 2 becomes a be formed long to the outer peripheral side of the outer peripheral edge of the friction portion F 1, a wet friction in the rotational direction of the dotted arrow in FIG. 13 When wood 1 is rotated, a part of the lubricating oil passing through the region X 3, the friction portion F1 oil grooves 4 along the other side edge 3S L frictional portion F 2 which is formed to the outer peripheral side to the outer peripheral edge of the is directed to a derived easily interact with the oil grooves 4 in accordance with a bold arrow Z 3.
To obtain effects of these both simultaneously, lubricating oil through the region X 1 is guided to the oil groove 4 as thick arrows Z 1, lubricating oil through the region X 3 are oil grooves as thick arrows Z 3 4, the lubricating oil collides with the oil groove 4. Then, this hit, can flow out actively on the friction portion F 2 a lubricating oil.
Outflow of the lubricating oil to the friction portion F 2 above, the intervention of lubricating oil to between the wet friction material 1 and the separator plate促Gashi, peeled therebetween by the lubricating oil, reducing the drag torque effect Therefore, it is effective in a situation where the lubricating oil is reduced between the wet friction material 1 and the separator plate.
Further, as described above, by forming a space partially on the outer peripheral side of the friction part F 1 or the friction part F 2 , irregularities due to the outer peripheral edge 3T can be formed on the outer peripheral part of the wet friction material 1, and wet friction during rotation of the timber 1, it is possible to easily flow the lubricant in the region X 3 as a recess, also obtained the effect of reducing the drag torque generated between the outer peripheral edge 3T and the lubricating oil.

本発明の実施の形態１（実験例１）を説明する全体平面図及び一部斜視図である。It is the whole top view and partial perspective view explaining Embodiment 1 (Experimental example 1) of this invention. 本発明の実施の形態１を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１での潤滑油の流れを説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the flow of the lubricating oil in Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１の変形例を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining the modification of Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態３を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３の変形例を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining the modification of Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３での潤滑油の流れを説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the flow of the lubricating oil in Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態２（実施例３）を説明する全体平面図である。It is a whole top view explaining Embodiment 2 (Example 3) of this invention. 本発明の実施の形態４（実施例２）を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining Embodiment 4 (Example 2) of this invention. 本発明の実施の形態４での潤滑油の流れを説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the flow of the lubricating oil in Embodiment 4 of this invention. 本発明の実施の形態５を説明する全体平面図である。It is a whole top view explaining Embodiment 5 of this invention. 本発明の実施の形態５の変形例（実施例５）を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining the modification (Example 5) of Embodiment 5 of this invention. 本発明の実施の形態５の変形例での潤滑油の流れを説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the flow of the lubricating oil in the modification of Embodiment 5 of this invention. 本発明の実施の形態６（実施例４）を説明する全体平面図である。It is a whole top view explaining Embodiment 6 (Example 4) of this invention. 本発明の実施の形態１の他の変形例を説明する全体平面図である。It is a whole top view explaining the other modification of Embodiment 1 of this invention. 比較例１の湿式摩擦材を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining the wet friction material of the comparative example 1. 比較例２の湿式摩擦材を説明する一部拡大図である。It is a partially expanded view explaining the wet friction material of the comparative example 2. 従来の形態における問題点を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the problem in the conventional form. 実施例及び比較例の各々湿式摩擦材を用いて得られる引き摺りトルクと回転数との相関を示すグラフである。It is a graph which shows the correlation with the drag torque obtained using each wet friction material of an Example and a comparative example, and rotation speed.

以下、本発明を、図を参照しながら説明する。ここで示す事項は例示的なもの及び本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要で、ある程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。   Hereinafter, the present invention will be described with reference to the drawings. The items shown here are exemplary and illustrative of the embodiments of the present invention, and are thought to be the most effective and easy-to-understand explanation of the principles and conceptual features of the present invention. It is stated for the purpose of providing what is to be provided. In this respect, it is necessary for a fundamental understanding of the present invention, and is not intended to show the structural details of the present invention beyond a certain degree. It will be clear to those skilled in the art how this is actually implemented.

本発明の湿式摩擦材１は、平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心とするコアプレート２と、コアプレート２にリング状に配置された複数の摩擦部３と、複数の摩擦部３間に油溝４を備えている。
更に、本湿式摩擦材は、これを平面視した場合（図１−図１５参照）に、複数の摩擦部３は、回転中心Ｐから近い側に内周縁３Ｂを有し、回転中心Ｐから遠い側に外周縁３Ｔを有し、更に、内周縁３Ｂの一端と外周縁３Ｔの一端とを繋ぐ一端側縁３ＳＲと、内周縁３Ｂの他端と外周縁３Ｔの他端とを繋ぐ他端側縁３ＳＬとを有している。即ち、内周縁３Ｂ、外周縁３Ｔ、一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬを有した四角形状又は略四角形状をなしている。
そして、内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ、複数の摩擦部３の各々に対応した仮想線分ＬＢを想定した場合に、仮想線分ＬＢのうちの一群の仮想線分ＬＢ１が、他群の仮想線分ＬＢ２より長くなる（ＬＢ１＞ＬＢ２）ように各摩擦部３が形成されている（図１−図１５参照）。 The wet friction material 1 of the present invention has a flat ring shape, a core plate 2 having the center of the ring shape as a center of rotation, a plurality of friction portions 3 arranged in a ring shape on the core plate 2, and a plurality of friction portions 3 An oil groove 4 is provided between the friction portions 3.
Further, when the wet friction material is viewed in plan (see FIGS. 1 to 15), the plurality of friction portions 3 have an inner peripheral edge 3B on the side closer to the rotation center P and are far from the rotation center P. has an outer peripheral edge 3T to the side, further, the other end that connects one end side edge 3S R connecting the one ends and the outer peripheral edge 3T of the inner peripheral edge 3B, the other ends of the outer peripheral edge 3T of the inner peripheral edge 3B and a side edge 3S L. That is, the inner peripheral edge 3B, and forms the outer peripheral edge 3T, one end edge 3S R and the other side edge 3S L a has a square shape or a substantially square shape.
Then, assuming a virtual line segment L B corresponding to each of the plurality of friction portions 3 that connects the inner peripheral edge 3B and the rotation center P to the shortest, a group of virtual line segments L of the virtual line segment L B B1 is longer than the imaginary line L B2 of the other groups (L B1> L B2) such that each friction portion 3 is formed (see FIGS. 1 15).

コアプレート２は、平板リング形状をなす。コアプレート２は、中央部が開孔されたリング形状（環形状）であればよく、例えば、外径Ｄ１（外周の直径）と内径Ｄ２（スプライン内歯８を除いた内周の直径）との比Ｄ１／Ｄ２を１．０２〜６にできる。この比は、１．０７〜４が好ましく、１．１〜１．５がより好ましい。また、コアプレート２は、リング形状であるうえで平板の形態であればよく、例えば、その厚さは０．３〜１４．５ｍｍにできる。この厚さは、０．５〜６ｍｍが好ましく、０．７〜２．５ｍｍがより好ましい。
また、コアプレート２は、どのような材料から形成されてもよく、例えば、Ｓ３５Ｃ、Ｓ５５Ｃ、ＳＰＣＣ、ＮＣＨ７８０等を用いることができる。
更に、コアプレート２は、主面２ａを有する。主面２ａは、摩擦部３が配設される面である。主面２ａは、コアプレート２の表面及び／又は裏面に備えられている。従って、摩擦部３は、コアプレート２の表面及び裏面のうちのいずれか１面のみに備えてもよく、両面に備えてもよい。 The core plate 2 has a flat ring shape. The core plate 2 only needs to have a ring shape (annular shape) with an open center, for example, an outer diameter D 1 (outer diameter) and an inner diameter D 2 (inner diameter excluding spline inner teeth 8). ) the ratio D 1 / D 2 of the can to from 1.02 to 6. This ratio is preferably 1.07 to 4, and more preferably 1.1 to 1.5. In addition, the core plate 2 may have a ring shape as long as it has a flat plate shape. For example, the thickness of the core plate 2 can be 0.3 to 14.5 mm. This thickness is preferably 0.5 to 6 mm, and more preferably 0.7 to 2.5 mm.
The core plate 2 may be formed of any material, and for example, S35C, S55C, SPCC, NCH780, or the like can be used.
Furthermore, the core plate 2 has a main surface 2a. The main surface 2a is a surface on which the friction portion 3 is disposed. The main surface 2 a is provided on the front surface and / or the back surface of the core plate 2. Therefore, the friction portion 3 may be provided on only one of the front surface and the back surface of the core plate 2 or on both surfaces.

摩擦部３は、コアプレート２の主面２ａに配設（図１の一部拡大図参照）され、その表面が摩擦面とされており、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの接触程度によって、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの連動具合を調節する機能を有する。即ち、セパレータプレートに対するブレーキ機能（制動機能）や、トルク伝達機能を有する。   The friction portion 3 is disposed on the main surface 2a of the core plate 2 (see a partially enlarged view of FIG. 1), and the surface thereof is a friction surface. Depending on the degree of contact between the wet friction material 1 and the separator plate, It has a function of adjusting the interlocking condition between the wet friction material 1 and the separator plate. That is, it has a brake function (braking function) for the separator plate and a torque transmission function.

摩擦部３は、コアプレート２の主面２ａにどのように形成されていてもよい。例えば、摩擦部３は、コアプレート２の主面２ａに接合した複数の摩擦基材（セグメントピース）から形成できる。また、例えば、コアプレート２の表面に摩擦部３となる部位を島状に残してプレス加工することや、摩擦部３となる部位を島状に残して切削加工することで形成できる。コアプレート２と摩擦基材との接合方法は限定されず、熱融着や、接着剤等を介した貼着等の方法が挙げられる。   The friction part 3 may be formed in any manner on the main surface 2 a of the core plate 2. For example, the friction part 3 can be formed from a plurality of friction base materials (segment pieces) joined to the main surface 2 a of the core plate 2. For example, it can be formed by pressing the surface of the core plate 2 while leaving the portion that becomes the friction portion 3 in an island shape, or by cutting the portion that becomes the friction portion 3 in an island shape. The joining method of the core plate 2 and the friction base material is not limited, and examples thereof include heat fusion and sticking via an adhesive or the like.

摩擦部３は、コアプレート２の主面２ａに、複数の油溝４を形成してリング状となるように配設されている。
摩擦部３は、平面視した場合に、各々四角形状又は略四角形状をなしている。具体的には、図１のように各縁が接続される角部にＲ加工又は面取り加工がない場合は四角形状、図４のようにＲ加工又は面取り加工がなされている場合は略四角形状となる。 The friction portion 3 is disposed in a ring shape by forming a plurality of oil grooves 4 on the main surface 2 a of the core plate 2.
The friction portions 3 each have a quadrangular shape or a substantially quadrangular shape in plan view. Specifically, a square shape is formed when there is no R machining or chamfering at the corners to which the respective edges are connected as shown in FIG. 1, and a substantially square shape when R machining or chamfering is performed as shown in FIG. It becomes.

摩擦基材の構成は特に限定されないが、例えば、基材繊維と充填材を混ぜて抄造して得られた抄紙体に熱硬化性樹脂を含浸させた後、加熱硬化して得ることができる。
基材繊維としては、セルロース繊維（パルプ）、アクリル繊維、アラミド繊維等を利用できる他、各種の合成繊維、再生繊維、無機繊維、天然繊維等を利用できる。通常、この基材繊維は、平均長さ０．５〜５ｍｍ、平均径０．１〜６μｍのものが用いられる。
充填材としては、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイト及び／又は二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土等を用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。更に、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂及び／又はその変性樹脂を用いることができる。 The configuration of the friction base material is not particularly limited. For example, the friction base material can be obtained by impregnating a papermaking body obtained by mixing base fiber and filler with a thermosetting resin, followed by heat curing.
As the base fiber, cellulose fiber (pulp), acrylic fiber, aramid fiber and the like can be used, and various synthetic fibers, regenerated fibers, inorganic fibers, natural fibers, and the like can be used. Usually, the base fiber having an average length of 0.5 to 5 mm and an average diameter of 0.1 to 6 μm is used.
As the filler, cashew dust as a friction modifier, graphite and / or molybdenum disulfide as a solid lubricant, diatomaceous earth as an extender pigment, and the like can be used. These may use only 1 type and may use 2 or more types together. Furthermore, as the thermosetting resin, a phenol resin and / or a modified resin thereof can be used.

〔実施の形態〕
以下では、本発明を実施の形態によって説明する。尚、各実施の形態に共通する説明は省略する。
［実施の形態１］
実施の形態１の湿式摩擦材１（図１−図３参照）は、コアプレート２と、コアプレート２の主面２ａ（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａの両面）に配設された摩擦部３と、を備える。
コアプレート２は、ＮＣＨ７８０製であり、その内周に歯車状に形成されたスプライン内歯８を有する。スプライン内歯８は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように配設される。
また、コアプレート２の外径Ｄ１と、コアプレート２の内径Ｄ２（スプライン内歯８を除いたコアプレート２の内周によって規定される直径）との比Ｄ１／Ｄ２は１．０２〜６とされている。この形状により、摩擦部３を配置する主面２ａの面積を必要十分に確保できる。更に、コアプレート２の厚さは０．３〜１４．５ｍｍとされている。 Embodiment
Hereinafter, the present invention will be described by way of embodiments. Note that descriptions common to the respective embodiments are omitted.
[Embodiment 1]
The wet friction material 1 of Embodiment 1 (see FIGS. 1 to 3) is disposed on the core plate 2 and the main surface 2a of the core plate 2 (both the main surface 2a on the front side and the main surface 2a on the back side). And a friction part 3.
The core plate 2 is made of NCH780, and has spline internal teeth 8 formed in a gear shape on the inner periphery thereof. The spline inner teeth 8 are disposed so as to be able to mesh with the splines disposed on the outer periphery of the hub that serves as a rotating shaft with respect to the wet friction material 1.
Further, the outer diameter D 1 of the core plate 2, the ratio D 1 / D 2 of the inner diameter D 2 of the core plate 2 (diameter defined by the inner periphery of the core plate 2 excluding the spline teeth 8) 1. It is set to 02-6. With this shape, the area of the main surface 2a on which the friction part 3 is arranged can be ensured sufficiently. Furthermore, the thickness of the core plate 2 is 0.3-14.5 mm.

更に、コアプレート２には、その表裏の両面の主面２ａに、厚さ０．６〜１．２ｍｍの複数のセグメントピース（摩擦基材）が接合されており、セグメントピースが摩擦部３として機能されている。摩擦部３としてのセグメントピースは、所定の間隔を隔てて、コアプレート２上に全体として環状になるように配列されている。そして、セグメントピースの摩擦部３同士の間に形成された間隙は油溝４として機能されている。   Furthermore, a plurality of segment pieces (friction base materials) having a thickness of 0.6 to 1.2 mm are joined to the main surface 2a on both the front and back surfaces of the core plate 2, and the segment pieces serve as the friction portions 3. Is functioning. The segment pieces as the friction portion 3 are arranged on the core plate 2 so as to be annular as a whole at a predetermined interval. A gap formed between the friction portions 3 of the segment pieces functions as an oil groove 4.

各摩擦部３は、図１に示すように、平面視した場合に、各々四角形状をなしている。即ち、回転中心Ｐから近い側に内周縁３Ｂを有し、回転中心Ｐから遠い側に外周縁３Ｔを有し、更に、内周縁３Ｂの一端と外周縁３Ｔの一端とを繋ぐ一端側縁３ＳＲと、内周縁３Ｂの他端と外周縁３Ｔの他端とを繋ぐ他端側縁３ＳＬと、を有している。これらの内周縁３Ｂ、外周縁３Ｔ、一端側縁３ＳＲ、及び他端側縁３ＳＬはいずれも略平滑にされている。
内周縁３Ｂ及び外周縁３Ｔは、各々直線形状であってもよいが、図１に示すように、コアプレート２の内外周の円周に沿って緩やかにカーブした曲線であることが好ましい。このような曲線であることにより、潤滑油の流れをスムーズにすることができる。
更に、摩擦部３は、図４に示すように、各角部がＲ加工や面取り加工されていてもよい。 As shown in FIG. 1, each friction portion 3 has a quadrangular shape when viewed in plan. That is, the inner peripheral edge 3B is provided on the side closer to the rotation center P, the outer peripheral edge 3T is provided on the side far from the rotation center P, and one end side edge 3S that connects one end of the inner peripheral edge 3B and one end of the outer peripheral edge 3T. has a R, and the other end side edges 3S L that connects the other ends of the outer peripheral edge 3T of the inner peripheral edge 3B, the. The inner peripheral edge 3B, the outer peripheral edge 3T, the one end side edge 3S R , and the other end side edge 3S L are all substantially smooth.
The inner peripheral edge 3B and the outer peripheral edge 3T may each be linear, but as shown in FIG. 1, it is preferable that the inner peripheral edge 3B and the outer peripheral edge 3T are curves that are gently curved along the inner and outer circumferences of the core plate 2. With such a curve, the flow of the lubricating oil can be made smooth.
Furthermore, as shown in FIG. 4, each corner portion of the friction portion 3 may be R-processed or chamfered.

また、本発明の湿式摩擦材１では、摩擦部３の内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ、各摩擦部３の各々に対応した仮想線分ＬＢを想定した場合に、仮想線分ＬＢのうちの一群の仮想線分ＬＢ１が、他群の仮想線分ＬＢ２より長くなる（ＬＢ１＞ＬＢ２）ように摩擦部３が形成されている。即ち、摩擦部３のうち、摩擦部Ｆ１（長い仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部）の内周縁３Ｂが、摩擦部Ｆ２（短い仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部）の内周縁３Ｂよりも外周側へシフトして配置される。この構成によって、本発明の湿式摩擦材１は引き摺りトルクを低減できる。 Further, when the wet friction material 1 of the present invention, the inner peripheral edge 3B of the friction portion 3 and the rotation center P connecting the shortest, assuming a virtual line L B corresponding to each of the friction portion 3, a virtual line a set of virtual line L B1 of partial L B becomes longer than the imaginary segment L B2 of the other groups (L B1> L B2) as the friction portion 3 is formed. That is, among the friction portions 3, the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1 (the friction portion having the long virtual line segment L B1 ) is the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 2 (the friction portion having the short virtual line segment L B2 ). Rather than the outer peripheral side. With this configuration, the wet friction material 1 of the present invention can reduce drag torque.

即ち、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂが外周側へシフトすることによって、摩擦部Ｆ１の内周側にはスペース（図３の領域Ｘ１を参照）が形成される。それと同時に、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬに対して、摩擦部Ｆ１に隣り合った摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬは、より内周側へ長く配置されることとなる（図３参照）。
従って、図３に示す点線矢印の回転方向へ湿式摩擦材１が回転している場合、領域Ｘ１を通過した潤滑油は、内周側へより長く形成された摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へと誘導される（同様に、上記点線矢印と逆の回転方向へ湿式摩擦材１が回転している場合、領域Ｘ１を通過した潤滑油は、内周側へより長く形成された摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲに沿って油溝４へと誘導される）。即ち、太線矢印Ｚ１に示すように潤滑油を油溝４へ誘導し易くなり、潤滑油の外周側へ排出が促される。このように、内周側から供給された潤滑油を油溝４へより効率よく誘導し、外周側への排出を促がすことによって引き摺りトルクを低減できる。 That is, the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1 is by shifting to the outer circumferential side, a space on the inner peripheral side of the friction portion F 1 (see region X 1 in FIG. 3) is formed. At the same time, with respect to one side edge 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 1, one side edge 3S R and the other side edge 3S L of the friction portion F 1 to neighboring frictional portion F 2 is Therefore, it is arranged longer toward the inner periphery side (see FIG. 3).
Therefore, when the wet friction material 1 to the rotational direction of the dotted arrow shown in FIG. 3 is rotating, the lubricating oil that has passed through the region X 1 is the inner circumferential side longer formed the other end of the friction portion F 2 than to edge 3S is the (likewise guided L along with the oil grooves 4, if the wet friction material 1 to the dotted arrow in the opposite direction of rotation is rotating, the lubricating oil that has passed through the region X 1 is the inner circumferential along one side edge 3S R frictional portion F 2 which is longer than the side is guided to the oil grooves 4). That is, liable to induce the lubricant as shown in bold arrow Z 1 to the oil groove 4, the discharge is promoted to the outer peripheral side of the lubricating oil. Thus, the drag torque can be reduced by guiding the lubricating oil supplied from the inner peripheral side to the oil groove 4 more efficiently and urging the oil to be discharged to the outer peripheral side.

本発明の湿式摩擦材１では、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂを、摩擦部Ｆ２の内周縁３Ｂよりも外周側へシフトさせる方法は特に限定されないが、本実施の形態１では、摩擦部Ｆ１の高さ（ＬＴ１−ＬＢ１）を、摩擦部Ｆ２の高さ（ＬＴ２−ＬＢ２）に比べて小さくすることによって、内周縁３Ｂを外周側へシフトさせている。このときの外周側へのシフト距離（ＬＢ１−ＬＢ２）は、摩擦部Ｆ１のコアプレートへの配置位置及び所望のトルク容量を得るのに必要な摩擦面積によって制限を受けるが、この制限内で０．５ｍｍ以上が好ましい。０．５ｍｍ未満では潤滑油の排出効果が得られ難いためである。そして、最大距離はコアプレートへの配置可能な距離であり、所望のトルク容量が得られる最小の摩擦面積に対する距離である。
尚、仮想線分ＬＴ１は、摩擦部Ｆ１の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分であり、仮想線分ＬＴ２は、摩擦部Ｆ２の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分である。 In the wet friction material 1 of the present invention, the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1, is not particularly limited how to shift to the outer peripheral side than the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 2, in the first embodiment, the friction portion By making the height of F 1 (L T1 -L B1 ) smaller than the height of the friction part F 2 (L T2 -L B2 ), the inner peripheral edge 3B is shifted to the outer peripheral side. The shift distance (L B1 -L B2 ) to the outer peripheral side at this time is limited by the arrangement position of the friction portion F 1 on the core plate and the friction area necessary to obtain a desired torque capacity. Of these, 0.5 mm or more is preferable. This is because if it is less than 0.5 mm, it is difficult to obtain a lubricating oil discharge effect. The maximum distance is a distance that can be arranged on the core plate, and is a distance with respect to a minimum friction area that can obtain a desired torque capacity.
Note that the virtual line L T1 is a virtual line connecting the outer peripheral edge 3T frictional portion F 1 and the rotation center P to the shortest, the virtual line L T2 is the center of rotation and the outer peripheral edge 3T frictional portion F 2 This is an imaginary line segment connecting P to the shortest.

また、本実施の形態１では、摩擦部Ｆ１（仮想線分ＬＢ１を有する第１群の摩擦部）と、摩擦部Ｆ２（仮想線分ＬＢ２を有する第２群の摩擦部）とが交互に配置されている。交互の配置されていることにより、油溝４の数の半数において、摩擦部Ｆ１に隣り合った摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬを内周側へ長く配置できることとなり、より効率よく潤滑油の外周側への排出を促がすことができる。
尚、この摩擦部Ｆ１（仮想線分ＬＢ１を有する第１群の摩擦部）と、摩擦部Ｆ２（仮想線分ＬＢ２を有する第２群の摩擦部）との配置は、上述のように交互の配置以外にも、例えば、図１５に示すように、２つの摩擦部Ｆ１が１つの摩擦部Ｆ２を間に挟む形態に配置することができる。即ち、摩擦部Ｆ１、摩擦部Ｆ１、摩擦部Ｆ２、摩擦部Ｆ１、摩擦部Ｆ１、摩擦部Ｆ２の順に摩擦部３が各々配置されることとなる。このような配置では、油溝４の数の１／３において、摩擦部Ｆ１に隣り合った摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ又は他端側縁３ＳＬを内周側へ長く配置できることとなる。即ち、潤滑油の排出を促す油溝４の割合を、摩擦部Ｆ１と摩擦部Ｆ２とを交互に配置した形態に比べて減らすことができる。これによって、潤滑油の排出程度が過剰とならないように、コントロールすることができる。 In the first embodiment, the friction portion F 1 (friction portion of the first group having a virtual line segment L B1), and a friction portion F 2 (friction portion of the second group having a virtual line segment L B2) Are arranged alternately. By being alternate arrangement, the number of half of the oil groove 4 longer arranged at one end side edges 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 2 which are neighboring in the friction portion F 1 to the inner peripheral side As a result, the discharge of the lubricating oil to the outer peripheral side can be promoted more efficiently.
The arrangement of the friction part F 1 (the first group of friction parts having the virtual line segment L B1 ) and the friction part F 2 (the second group of friction parts having the virtual line segment L B2 ) is as described above. For example, as shown in FIG. 15, the two friction portions F 1 can be arranged in such a manner that the one friction portion F 2 is sandwiched between them. That is, the friction parts 3 are arranged in the order of the friction part F 1 , the friction part F 1 , the friction part F 2 , the friction part F 1 , the friction part F 1 , and the friction part F 2 . In such an arrangement, in 1/3 of the number of oil grooves 4, it can be placed long in the inner peripheral side end edge 3S R or the other side edge 3S L frictional portion F 2 which are neighboring in the friction portion F 1 It becomes. That is, it is possible to reduce the ratio of the oil groove 4 that promotes the discharge of the lubricating oil as compared with the configuration in which the friction portions F 1 and the friction portions F 2 are alternately arranged. As a result, it is possible to control so that the lubricant is not discharged excessively.

［実施の形態２］
実施の形態２の湿式摩擦材１（図８参照）は、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂを、摩擦部Ｆ２の内周縁３Ｂよりも外周側へシフトさせている点では、実施の形態１と共通する。
しかしながら、実施の形態１では、摩擦部Ｆ１の高さを、摩擦部Ｆ２の高さより小さくすることで内周縁３Ｂを外周側へシフトさせているのに対し、実施の形態２に示す湿式摩擦材１では、摩擦部Ｆ１と摩擦部Ｆ２との形状を違えることなく、コアプレートの内外周の間への配する位置を変えることで摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂを摩擦部Ｆ２より外周側へシフトさせている点で相違する。
具体的には、実施の形態２の湿式摩擦材１（図８参照）では、摩擦部Ｆ１に対する仮想線分ＬＴ１（摩擦部Ｆ１の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分）を、摩擦部Ｆ２に対する仮想線分ＬＴ２（摩擦部Ｆ２の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分）より長く短くする（ＬＴ１＞ＬＴ２）ように摩擦部３を形成することで、内周縁３Ｂを外周側へシフトさせている。そのため、摩擦部Ｆ１と摩擦部Ｆ２との形状を同じにすることができる。従って、実施の形態２では、ＬＢ１＞ＬＢ２且つＬＴ１＞ＬＴ２となっている。
このように、ＬＢ１＞ＬＢ２且つＬＴ１＞ＬＴ２とすることによって、摩擦部Ｆ２の外周側にスペースが形成されるこれにより、摩擦部Ｆ２の外周端３Tと潤滑油との流通領域が減少することで引き摺りトルクが低減する。そして、摩擦部Ｆ２に隣り合った摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬは、摩擦部Ｆ２の外周縁に対して外周側へ長く形成されていることによって、摩擦部Ｆ２の外周側へのスペース領域（図１３のＸ３参照）を流通した潤滑油を油溝４へ引き込みやすくなり、油溝４に引き込まれた潤滑油は摩擦部Ｆ２上に流入し摩擦部３とセパレータプレートとの離間効果を発揮しやすくなる。また、摩擦部Ｆ１の内周側にもスペースが形成され、このスペース領域（図１３のＸ３参照）を流通する潤滑油は、内周側へより長く形成された摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へ誘導され、外周側へ排出が促される作用を得ることができる。ここで、外周側へのシフト距離は、摩擦部Ｆ１及び摩擦部Ｆ２のコアプレートへの配置位置によって決まり、実施の形態１と同様に０．５ｍｍ以上が好ましく、最大のシフト距離はコアプレートへの配置可能な距離である。
尚、実施の形態１と同様に、各角部にＲ加工又は面取り加工がされていてもよい。 [Embodiment 2]
Wet friction material 1 of Embodiment 2 (see FIG. 8) is the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1, it is in that it is shifted to the outer peripheral side than the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 2, the embodiments 1 And in common.
However, in the first embodiment, while the height friction portion F 1, and the inner peripheral edge 3B is shifted toward the outer periphery by less than the height of the friction portion F 2, wet in Embodiment 2 in the friction material 1, without made different shapes of the friction portion F 1 and the friction portion F 2, the friction portion F the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1 by changing the arrangement position of the between the inner periphery of the core plate 2 is different in that it is shifted to the outer periphery side.
Specifically, in the wet friction material 1 of Embodiment 2 (see FIG. 8), connecting the outer peripheral edge 3T virtual line L T1 (friction portion F 1 and the center of rotation P the shortest relative friction portion F 1 virtual The line segment) is made longer and shorter than the imaginary line segment L T2 (the imaginary line segment that connects the outer peripheral edge 3T of the friction unit F 2 and the rotation center P) with respect to the friction part F 2 (L T1 > L T2 ). By forming the friction part 3, the inner peripheral edge 3B is shifted to the outer peripheral side. Therefore, the shape of the friction portion F 1 and the friction portion F 2 can be the the same. Therefore, in the second embodiment, L B1 > L B2 and L T1 > L T2 are satisfied .
Thus, L B1> by the L B2 and L T1> L T2, by which the space is formed on the outer peripheral side of the friction portion F 2, circulation of the outer peripheral end 3T and lubricant friction portion F 2 The drag torque is reduced by reducing the area. One end side edges 3S R and the other side edge 3S L frictional portion friction portion F 1 which are neighboring in the F 2, by being elongated to the outer peripheral side of the outer peripheral edge of the friction portion F 2, Lubricating oil that has circulated through the space area on the outer peripheral side of the friction part F 2 (see X 3 in FIG. 13) can be easily drawn into the oil groove 4, and the lubricating oil drawn into the oil groove 4 flows into the friction part F 2. The separation effect between the friction portion 3 and the separator plate is easily exhibited. Also, a space is formed on the inner peripheral side of the friction portion F 1, the lubricating oil is longer formed other friction portion F 2 than to the inner peripheral side flowing through this space region (see X 3 in FIG. 13) is guided along the edge side edges 3S L into the oil grooves 4, it is possible to obtain an effect of discharging to the outer peripheral side is promoted. Here, the shift distance to the outer peripheral side is determined by the arrangement positions of the friction part F 1 and the friction part F 2 on the core plate, and is preferably 0.5 mm or more as in the first embodiment, and the maximum shift distance is the core. This is the distance that can be placed on the plate.
As in the first embodiment, each corner may be R-processed or chamfered.

［実施の形態３］
実施の形態３の湿式摩擦材１（図５参照）は、実施の形態１の湿式摩擦材１（図１参照）に対して、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬが内周縁３Ｂから外周縁３Ｔに向かって連続して傾斜されている点で異なる。即ち、実施の形態３の湿式摩擦材１では、摩擦部Ｆ１とこれに隣り合った摩擦部Ｆ２と、の間に形成された油溝４が、内周側から外周側へ向かって（回転中心Ｐの側から遠心方向）広がるように、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬの少なくとも一部が傾斜されている（一端側縁３ＳＲの外周縁３Ｔ側の一端及び他端側縁３ＳＬの外周縁３Ｔ側の他端が、各々摩擦部Ｆ１から遠ざかるように傾斜されている）。
ここで、摩擦部Ｆ１と摩擦部Ｆ２とはＬＢ１＞ＬＢ２の構成によって、潤滑油は油溝４に誘導されて外周側へ効率よく排出される。この際、図７に示したように、回転方向に対し摩擦部Ｆ１の後部に位置する油溝４は、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬが傾斜されていることによって、外周側に向かって広がる形状となっている。これによって、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂ側の領域Ｘ１を流通し油溝４へ誘導された潤滑油が外周側へより排出されやすくなる。このように湿式摩擦材１の内周側の潤滑油によって引き起こされる引き摺りトルクをより低減させることが可能となる。 [Embodiment 3]
The wet friction material 1 (see FIG. 5) the third embodiment, with respect to the wet friction material 1 according to the first embodiment (see FIG. 1), one side edge of the friction portion F 2 3S R and the other side edge 3S L differs in that L is continuously inclined from the inner peripheral edge 3B toward the outer peripheral edge 3T. That is, in the wet friction material 1 of the third embodiment, the oil groove 4 formed between the friction part F 1 and the friction part F 2 adjacent to the friction part F 1 is directed from the inner peripheral side toward the outer peripheral side ( from the side of the rotation center P as centrifugal direction) spread, the outer peripheral edge 3T side of at least part of which is inclined (one end side edges 3S R of one side edge 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 2 the one end and the other end of the outer peripheral edge 3T side of the other end side edge 3S L, are inclined to each away from the friction part F 1).
Here, the friction part F 1 and the friction part F 2 are guided by the oil groove 4 and efficiently discharged to the outer peripheral side by the configuration of L B1 > L B2 . At this time, as shown in FIG. 7, the oil groove 4 located at the rear of the friction portion F 1 with respect to the rotation direction, by the other end edge 3S L frictional portion F 2 is inclined, the outer peripheral side It has a shape spreading toward. Thus, the lubricating oil of the region X 1 of the inner peripheral edge 3B side induced flow to the oil groove 4 in the friction portion F 1 is easily more discharged to the outer peripheral side. Thus, the drag torque caused by the lubricating oil on the inner peripheral side of the wet friction material 1 can be further reduced.

この実施の形態３の湿式摩擦材１（図５参照）では、図５に示すように、コアプレート２の回転中心Ｐを通る延長線（直径の延長線）のうち、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬと内周縁３Ｂとの交点、若しくは、他端側縁３ＳＬと内周縁３Ｂとの角がＲ加工又は面取り加工がされている場合は一端側縁３ＳＬとＲ加工又は面取り加工との交点を通る延長線をＬｄとした場合に、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬは、延長線Ｌｄに対して、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲから遠ざかる方向へθｄの角度をもって傾斜されている。角度θｄは特に限定されないが、０゜＜θｄ≦４５゜が好ましく、５゜≦θｄ≦２０゜がより好ましい。 In the wet friction material 1 (see FIG. 5) according to the third embodiment, as shown in FIG. 5, among the extension lines (extension lines of the diameter) passing through the rotation center P of the core plate 2 , other than the friction part F2. end side edges 3S L and the intersection of the inner circumferential edge 3B, or, the other end edge 3S L and if the angle between the inner peripheral edge 3B is R processing or chamfering one end edge 3S L and R processing or chamfering when the extension line passing through the intersection of the machining and Ld, the other end edge 3S L frictional portion F 2, to the extension line Ld, a direction away from one end edge 3S R frictional portion F 1 [theta] d It is inclined at an angle of. The angle θd is not particularly limited, but is preferably 0 ° <θd ≦ 45 °, and more preferably 5 ° ≦ θd ≦ 20 °.

また、図５に示すように、コアプレート２の回転中心Ｐを通る延長線（直径の延長線）のうち、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲと内周縁３Ｂとの交点、若しくは、一端側縁３ＳＲと内周縁３Ｂとの角がＲ加工又は面取り加工がされている場合は一端側縁３ＳＲとＲ加工又は面取り加工との交点を通る延長線をＬａとした場合に、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲは、延長線Ｌａに対して、摩擦部Ｆ１の他端側縁３ＳＬから遠ざかる方向へθａの角度をもって傾斜されている。角度θａは特に限定されないが、０゜＜θａ≦４５゜が好ましく、５゜≦θａ≦２０゜がより好ましい。
このように、回転方向に対し摩擦部Ｆ２の後部の油溝４を広げることで、図７に示したように摩擦部Ｆ２の表面を流動して油溝４に流入した潤滑油は、容易に摩擦部Ｆ１の他端側縁３ＳＬに沿って外側へ排出させることができ、潤滑油の循環がよくなるため効率よく摩擦部Ｆ２を冷却することができる。即ち、摩擦部Ｆ２は、その両方の側縁３Ｓが、傾斜された略台形状をなしていることが好ましい。
尚、本実施の形態３では、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬの双方を傾斜させているが、要求仕様によっては、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬのうちのいずれか一方のみを傾斜させることもできる。 Further, as shown in FIG. 5, of the extension line (extension line of the diameter) passing through the rotation center P of the core plate 2, one side edge 3S R and the intersection of the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 2, or, one end when the corner of the side edge 3S R and the inner peripheral edge 3B is that the La the extension line passing through the intersection between one side edge 3S R and R processing or chamfering processing if it is the R processing or chamfering processing, friction portion one side edge of the F 2 3S R, to the extension line La, is inclined at an angle of θa to a direction away from the other end edge 3S L frictional portion F 1. The angle θa is not particularly limited, but is preferably 0 ° <θa ≦ 45 °, and more preferably 5 ° ≦ θa ≦ 20 °.
Thus, by expanding the oil groove 4 at the rear part of the friction part F 2 in the rotation direction, the lubricating oil flowing through the surface of the friction part F 2 and flowing into the oil groove 4 as shown in FIG. easily can be discharged to the outside along the other end edges 3S L frictional portion F 1, it can be cooled efficiently friction portion F 2 for circulation of the lubricating oil is improved. That is, the friction portion F 2 is side edges 3S of the both, it is preferable that forms a tilted substantially trapezoidal shape.
In the third embodiment, although is inclined both end side edges 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 2, depending on the required specification, one end side edges 3S R frictional portion F 2 and it can also be tilted only one of the other side edge 3S L.

更に、実施の形態３における摩擦部Ｆ２は、上述のように略台形状をなしているが、摩擦部Ｆ２は、図６に示すように、台形と長方形とを組み合わせた略角形状とすることもできる。
即ち、実施の形態３と同様に、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲと内周縁３Ｂとの交点、若しくは、一端側縁３ＳＲと内周縁３Ｂとの角がＲ加工又は面取り加工がされている場合は一端側縁３ＳＲとＲ加工又は面取り加工との交点を通る延長線をＬａとした場合に、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲの外周側の一部のみ（図６参照）が、延長線Ｌａに対して、摩擦部Ｆ１の他端側縁３ＳＬから遠ざかる方向へθａの角度をもって傾斜されている。角度θａは特に限定されないが、０゜＜θａ≦４５゜が好ましく、５゜≦θａ≦２０゜がより好ましい。
また、実施の形態３と同様に、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬと内周縁３Ｂとの交点、若しくは、他端側縁３ＳＬと内周縁３Ｂとの角がＲ加工又は面取り加工がされている場合は一端側縁３ＳＬとＲ加工又は面取り加工との交点を通る延長線をＬｄとした場合に、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬの外周側の一部のみ（図６参照）が、延長線Ｌｄに対して、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲから遠ざかる方向へθｄの角度をもって傾斜されている。角度θｄは特に限定されないが、０゜＜θｄ≦４５゜が好ましく、５゜≦θｄ≦２０゜がより好ましい。
具体的には、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲは、その長さの中央から外周側の一部のみが傾斜させることができる。同様に、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬは、その長さの中央から外周側の一部のみが傾斜させることができる。 Furthermore, the friction part F 2 in the third embodiment has a substantially trapezoidal shape as described above, but the friction part F 2 has a substantially square shape combining a trapezoid and a rectangle as shown in FIG. You can also
That is, as in the third embodiment, one side edge 3S R and the intersection of the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 2, or the corner of the end edge 3S R and the inner peripheral edge 3B is R processing or chamfering processing If if it is where the extension line passing through the one side edge 3S R and the intersection of the R processing or chamfering processing and La, part of the outer peripheral side of the one side edge 3S R frictional portion F 2 only (see FIG. 6 ) is, with respect to the extension line La, is inclined at an angle of θa to a direction away from the other end edge 3S L frictional portion F 1. The angle θa is not particularly limited, but is preferably 0 ° <θa ≦ 45 °, and more preferably 5 ° ≦ θa ≦ 20 °.
Further, as in Embodiment 3, the other end edge 3S L and the intersection of the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 2, or the corner of the other end side edge 3S L and the inner circumferential edge 3B R processing or chamfering processing If is the case where the extension line passing through the one side edge 3S L and the intersection of the R processing or chamfering processing and Ld, only a portion of the outer peripheral side of the other end side edge 3S L frictional portion F 2 ( see FIG. 6), with respect to the extension line Ld, it is inclined at an angle of θd direction away from one end edge 3S R frictional portion F 1. The angle θd is not particularly limited, but is preferably 0 ° <θd ≦ 45 °, and more preferably 5 ° ≦ θd ≦ 20 °.
Specifically, one side edge 3S R frictional portion F 2 may be only a portion of the outer peripheral side is inclined from the center of its length. Similarly, the other end edge 3S L frictional portion F 2 may be only a portion of the outer peripheral side is inclined from the center of its length.

［実施の形態４］
実施の形態４の湿式摩擦材１（図９参照）は、実施の形態３の湿式摩擦材１（図５参照）に対して、摩擦部Ｆ２の両側縁３Ｓ（一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬ）が傾斜されていることに加えて、摩擦部Ｆ１の両側縁３Ｓ両側縁３Ｓ（一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬ）も傾斜されている点で異なる。
この実施の形態４の湿式摩擦材１（図９参照）では、図９に示すように、コアプレート２の回転中心Ｐを通る延長線（直径の延長線）のうち、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲと内周縁３Ｂとの交点、若しくは、一端側縁３ＳＲと内周縁３Ｂとの角がＲ加工又は面取り加工がされている場合は一端側縁３ＳＲとＲ加工又は面取り加工との交点を通る延長線をＬｃとした場合に、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲは、延長線Ｌｃに対して、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬから遠ざかる方向へθｃの角度をもって傾斜されている。角度θｃは特に限定されないが、０゜＜θｃ≦４５゜が好ましく、５゜≦θｃ≦２０゜がより好ましい。 [Embodiment 4]
Wet friction material 1 according to the fourth embodiment (see FIG. 9), to the wet friction material 1 of the third embodiment (see FIG. 5), both side edges of the friction portion F 2 3S (one side edge 3S R and other in addition to the end-side edges 3S L) are inclined, both side edges 3S both side edges 3S (one end side edges 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 1) also differs in that it is tilted.
In the wet friction material 1 according to the fourth embodiment (see FIG. 9), as shown in FIG. 9, of the extension line (extension line of the diameter) passing through the rotation center P of the core plate 2, one end of the friction portion F 1 intersection of the side edges 3S R and the inner peripheral edge 3B, or the corner R machining or chamfering if is one side edge 3S R and R processing or chamfering the end edge 3S R and the inner peripheral edge 3B the extension line passing through the intersection when the Lc, one side edge 3S R frictional portion F 1, to the extension line Lc, angle θc a direction away from the other end edge 3S L frictional portion F 2 It is inclined with. The angle θc is not particularly limited, but is preferably 0 ° <θc ≦ 45 °, and more preferably 5 ° ≦ θc ≦ 20 °.

また、図９に示すように、コアプレート２の回転中心Ｐを通る延長線（直径の延長線）のうち、摩擦部Ｆ１の他端側縁３ＳＬと内周縁３Ｂとの交点、若しくは、他端側縁３ＳＬと内周縁３Ｂとの角がＲ加工又は面取り加工がされている場合は一端側縁３ＳＬとＲ加工又は面取り加工との交点を通る延長線をＬｂとした場合に、摩擦部Ｆ１の他端側縁３ＳＬは、延長線Ｌｂに対して、摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲから遠ざかる方向へθｂの角度をもって傾斜されている。角度θｂは特に限定されないが、０゜＜θｂ≦４５゜が好ましく、５゜≦θｂ≦２０゜がより好ましい。即ち、摩擦部Ｆ１は、その両方の側縁３Ｓが、傾斜された略台形状をなしていることが好ましい。 Further, as shown in FIG. 9, of the extension line (extension line of the diameter) passing through the rotation center P of the core plate 2, the intersection between the other end edge 3S L and the inner circumferential edge 3B of the friction portion F 1, or, when the corner of the other end side edge 3S L and the inner circumferential edge 3B is that the extension lines through the point of intersection between one side edge 3S L and R processing or chamfering processing if it is the R processing or chamfering processing Lb, the other end edge 3S L frictional portion F 1, to the extension line Lb, is inclined at an angle of θb a direction away from one end edge 3S R frictional portion F 2. The angle θb is not particularly limited, but is preferably 0 ° <θb ≦ 45 °, and more preferably 5 ° ≦ θb ≦ 20 °. That is, the friction portion F 1 is the side edges 3S of the both, it is preferable that forms a tilted substantially trapezoidal shape.

この構成によって、油溝４へ潤滑油を効率よく誘導し、湿式摩擦材１の外周側へ潤滑油を効率よく排出できることに加えて、図１０における太線矢印Ｚ２に示すように、摩擦部Ｆ１及び摩擦部Ｆ２上から油溝４へ流入した潤滑油を効率よく排出できる。つまり、摩擦部Ｆ１及び摩擦部Ｆ２上の潤滑油が油溝４に流入して油溝４を流通する潤滑油の流動が妨げられる事態が生じても、油溝４の外周域が広く排出しやすい形状となっているため潤滑油の流通は妨げられることなく円滑に潤滑油の循環が得られる。
尚、本実施の形態４では、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬの双方を傾斜させているが、要求仕様によっては、摩擦部Ｆ１の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬのうちのいずれか一方のみを傾斜させることもできる。
また、実施の形態３の場合と同様に、摩擦部Ｆ１においても、一端側縁３ＳＲの一部のみ、他端側縁３ＳＬの一部のみ、を傾斜させて、台形と長方形とを組み合わせた略６角形状とすることができる。 This configuration, the lubricating oil is efficiently induced to the oil groove 4, the lubricating oil to the outer peripheral side of the wet friction material 1 in addition to being able to efficiently discharged, as shown in thick line arrow Z 2 in FIG. 10, the friction portion F 1 and the lubricating oil flowing from the upper friction portion F 2 to the oil groove 4 can be efficiently discharged. That is, even if the lubricating oil on the friction part F 1 and the friction part F 2 flows into the oil groove 4 and the flow of the lubricating oil flowing through the oil groove 4 is prevented, the outer peripheral area of the oil groove 4 is wide. Since it is easy to discharge, the lubricating oil can be smoothly circulated without obstructing the circulation of the lubricating oil.
In the fourth embodiment, although is inclined both end side edges 3S R and the other side edge 3S L frictional portion F 1, depending on the required specification, one end side edges 3S R frictional portion F 1 and it can also be tilted only one of the other side edge 3S L.
Also, as in the third embodiment, even in the friction portion F 1, only a part of one side edge 3S R, and is inclined, only part of the other side edge 3S L, a trapezoid and a rectangle A combined hexagonal shape can be obtained.

［実施の形態５］
実施の形態５の湿式摩擦材１（図１１参照）は、２種の摩擦部Ｆ１と、１種の摩擦部Ｆ２と、を有する。これらの摩擦部に対して、前述と同様に、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＢ１」、摩擦部Ｆ１の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＴ１」、摩擦部Ｆ２の内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＢ２」、摩擦部Ｆ２の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＴ２」とした場合、本実施の形態５の湿式摩擦材１は、ＬＢ１＞ＬＢ２且つＬＴ１≦ＬＴ２の相関を有する。 [Embodiment 5]
Wet friction material 1 of Embodiment 5 (see FIG. 11) includes a two friction portions F 1, with one of the friction portion F 2, a. For these friction portion, in the same manner as described above, "L B1 ', the outer peripheral edge 3T with the center of rotation of the friction portion F 1 of the virtual line connecting the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 1 and the center of rotation P the shortest An imaginary line segment that connects P to the shortest is “L T1 ”, an imaginary line segment that connects the inner peripheral edge 3B of the friction part F 2 and the rotation center P to the shortest is “L B2 ”, and an outer peripheral edge 3T of the friction part F 2 When the imaginary line segment that connects the rotation center P to the shortest is “L T2 ”, the wet friction material 1 of the fifth embodiment has a correlation of L B1 > L B2 and L T1 ≦ L T2 .

更に、２種の摩擦部Ｆ１は、摩擦部Ｆ１１と摩擦部Ｆ１２とを備える。そして、摩擦部Ｆ１１の内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＢ１１」、摩擦部Ｆ１１の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＴ１１」とし、摩擦部Ｆ１２の内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＢ１２」、摩擦部Ｆ１２の外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分を「ＬＴ１２」とした場合、図１１に示すように、摩擦部Ｆ１１は、ＬＢ１１＞ＬＢ２且つＬＴ１１＜ＬＴ２の相関を有し、摩擦部Ｆ１２は、ＬＢ１２＞ＬＢ２且つＬＴ１２＝ＬＴ２の相関を各々有する。
従って、上述の２種の摩擦部Ｆ１１及び摩擦部Ｆ１２と、１種の摩擦部Ｆ２とを備えた、実施の形態５の湿式摩擦材１は、ＬＢ１１＝ＬＢ１２＞ＬＢ２且つＬＴ１１＜ＬＴ１２＝ＬＴ２の相関を有することとなる。
この相関によって、実施の形態５の湿式摩擦材１には、摩擦部３の内外周に各々凹部領域を形成できる。即ち、ＬＢ１１＝ＬＢ１２＞ＬＢ２の相関により領域Ｘ１である凹部（図１３参照）が形成され、ＬＴ１１＜ＬＴ１２＝ＬＴ２の相関により領域Ｘ３である凹部（図１３参照）が形成される。 Further, the two types of friction portions F 1 include a friction portion F 11 and a friction portion F 12 . Then, a virtual line connecting the inner peripheral edge 3B and the rotation center P of the friction portion F 11 to the shortest "L B11", a virtual line connecting the outer peripheral edge 3T and the rotation center P to the shortest of the friction portion F 11 " and L T11 ", an imaginary line connecting the virtual line connecting the inner peripheral edge 3B of the friction portion F 12 and the rotation center P to the shortest" L B12 ", the outer peripheral edge 3T frictional portion F 12 and the rotation center P to the minimum When the minute is “L T12 ”, as shown in FIG. 11, the friction part F 11 has a correlation of L B11 > L B2 and L T11 <L T2 , and the friction part F 12 has L B12 > L Each has a correlation of B2 and L T12 = L T2 .
Thus, the two friction portions F 11 and the friction portion F 12 described above, with one of the friction portion F 2, wet friction material 1 according to the fifth embodiment, L B11 = L B12> L B2 and It will have a correlation of L T11 <L T12 = L T2 .
Due to this correlation, in the wet friction material 1 of the fifth embodiment, it is possible to form recessed regions on the inner and outer circumferences of the friction portion 3. That, L B11 = L B12> L B2 recess correlation by a region X 1 in (see FIG. 13) is formed, L T11 <L T12 = recess correlation by a region X 3 of L T2 (see FIG. 13) Is formed.

これら２つの凹部領域のうち、領域Ｘ１（図１３参照）を備えることで、図１３に示したような回転を与えたとき領域Ｘ１を通過した潤滑油を、太線矢印Ｚ１（図１３参照）のように、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へ誘導でき、外周側への排出を効率的に促し、引き摺りトルクを低減できる。尚、逆回転のときは摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲに沿って潤滑油は油溝４へ誘導される。一方、領域Ｘ３（図１３参照）を備えることで、湿式摩擦材１の外周側に外周縁３Ｔによる凹凸を形成でき、湿式摩擦材１の回転時に、凹部となる領域Ｘ３において潤滑油を流れ易くし、外周縁３Ｔと潤滑油との間に発生する引き摺りトルクを低減できる。 By providing the region X 1 (see FIG. 13) of these two concave regions, the lubricant oil that has passed through the region X 1 when the rotation shown in FIG. 13 is applied is indicated by a thick arrow Z 1 (FIG. 13). as a reference), along the other end edges 3S L frictional portion F 2 can be derived to the oil grooves 4, the discharge to the outer peripheral side efficiently urged, thereby reducing the drag torque. Incidentally, when the reverse rotation lubricant along one side edge 3S R frictional portion F 2 is directed to the oil groove 4. On the other hand, by providing the region X 3 (see FIG. 13), irregularities due to the outer peripheral edge 3T can be formed on the outer peripheral side of the wet friction material 1, and when the wet friction material 1 rotates, lubricating oil is applied in the region X 3 that becomes a recess. It is easy to flow and drag torque generated between the outer peripheral edge 3T and the lubricating oil can be reduced.

更に、領域Ｘ１と領域Ｘ３とを同時に備えた摩擦部Ｆ１１では、上述のように、領域Ｘ１によって潤滑油を油溝４へ誘導できることに加えて、領域Ｘ３を通過した潤滑油も、太線矢印Ｚ３（図１３参照）のように、摩擦部Ｆ２の他端側縁３ＳＬに沿って油溝４へ誘導できる。そのため、領域Ｘ１を通過した潤滑油と、領域Ｘ３を通過した潤滑油と、を油溝４内でぶつけることができ、そのぶつかりによって潤滑油を摩擦部Ｆ２上へ積極的に流出させることができる。この摩擦部Ｆ２上への潤滑油の流出は、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの間への潤滑油の介在を促がし、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの両者間を潤滑油によって引き剥がし、引き摺りトルクを低減する効果を奏する。このような効果を有するため本実施の形態５は、湿式摩擦材１とセパレータプレート間の潤滑油が少なくて引き摺りトルクが発生する場合に効果的な形状である。 Moreover, the friction portion F 11 that includes a region X 1 and region X 3 simultaneously, as described above, in addition to being able to induce lubricant to the oil groove 4 by the region X 1, lubricating oil having passed through the region X 3 also, as in the bold arrow Z 3 (it sees FIG. 13) can be derived to the oil grooves 4 along the other side edge 3S L frictional portion F 2. Therefore, the lubricating oil passing through the regions X 1, and the lubricating oil that has passed through the region X 3, can be hit with the oil groove within 4 to flow out positively onto friction portion F 2 lubricant by hitting its be able to. Outflow of the lubricating oil to the friction portion F 2 above, the intervention of lubricating oil to between the wet friction material 1 and the separator plate促Gashi, by the lubricating oil between both the wet friction material 1 and the separator plate It has the effect of peeling off and reducing drag torque. In order to have such an effect, the fifth embodiment is an effective shape when there is little lubricating oil between the wet friction material 1 and the separator plate and drag torque is generated.

つまり、本実施の形態５の湿式摩擦材１では、これら３種の摩擦部は、摩擦部Ｆ１１、摩擦部Ｆ２、摩擦部Ｆ１２の順に配置しており、摩擦部Ｆ１１の両隣りには摩擦部Ｆ２が配置し、摩擦部Ｆ１２の両隣りにも摩擦部Ｆ２が配置している。
その結果、内周側では、２つに１つの摩擦部の内周縁（摩擦部Ｆ１１の内周縁３Ｂ）が外周側へシフトされ、１／２の周期で凹部（図１３における領域Ｘ１）が形成される。一方、外周側では、４つに１つの摩擦部の外周縁（摩擦部Ｆ１２の外周縁３Ｔ）が内周側へシフトされて、１／４の周期で凹部（図１３における領域Ｘ３）が形成される。即ち、内周側と外周側とで異なる周期で凹部が形成される。本発明の湿式摩擦材１では、このように、凹部が出現する周期は、内周側に対して外周側が少ないことが好ましい。 That is, in the wet friction material 1 of the fifth embodiment, these three types of friction parts are arranged in the order of the friction part F 11 , the friction part F 2 , and the friction part F 12 , and adjacent to the friction part F 11 . friction unit F 2 is arranged, in Ri both sides of the friction portion F 12 is friction portion F 2 are disposed in.
As a result, the inner peripheral side, the inner circumferential edge of the one friction portion into two (inner peripheral edge 3B of the friction portion F 11) is shifted toward the outer periphery, recesses in the period of 1/2 (the area in FIG. 13 X 1) Is formed. On the other hand, the outer peripheral side, is one shift outer peripheral edge of the friction portion (the outer peripheral edge 3T frictional portion F 12) is the inner circumferential side into four, 1/4 of the period in the recess (region X 3 in FIG. 13) Is formed. That is, the concave portions are formed at different periods on the inner peripheral side and the outer peripheral side. In the wet friction material 1 of the present invention, it is preferable that the period in which the recesses appear as described above is smaller on the outer peripheral side than on the inner peripheral side.

凹部の出現周期が、内周側に対して外周側が少ないことによって、図１３における領域Ｘ３からの潤滑油を油溝４へ誘導して排出させる排出流れＺ１を、領域Ｘ３からの潤滑油を油溝４へ流入させる流入流れＺ３よりも多くすることができる。その結果、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの両者間を潤滑油によって引き剥がすことによる引き摺りトルクの低減に対して、潤滑油を外周側へ効率的よく排出させることによる引き摺りトルクの低減を大きくして、これら両者間のバランスをとることができる。 Since the appearance period of the recesses is smaller on the outer peripheral side than on the inner peripheral side, the discharge flow Z 1 that guides and discharges the lubricating oil from the region X 3 in FIG. 13 to the oil groove 4 is lubricated from the region X 3. oil can be more than the inflow flow Z 3 to flow into the oil groove 4. As a result, the drag torque is reduced by efficiently discharging the lubricant to the outer peripheral side, while the drag torque is reduced by separating the wet friction material 1 and the separator plate with the lubricant. And balance between these two.

本実施の形態５の湿式摩擦材１では、ＬＢ１＞ＬＢ２且つＬＴ１１＜ＬＴ２の構成は、摩擦部Ｆ１の高さ（ＬＴ１−ＬＢ１）を、摩擦部Ｆ２の高さ（ＬＴ２−ＬＢ２）より小さくすることで、摩擦部Ｆ１の内周縁３Ｂを外周側へシフトさせるとともに、摩擦部Ｆ１の外周縁３Ｔを内周側へシフトさせることによって、得ている。
尚、実施の形態５では、図１２に示したように、各摩擦部Ｆの角部は、各々Ｒ加工又は面取り加工がされていてもよく、実施の形態４のように摩擦部Ｆ１及び摩擦部Ｆ２の一端側縁３ＳＲ、他端側縁３ＳＬを傾斜させた形状とすることができる。このような傾斜を設けることで実施の形態４と同じ効果が得られる。 In the wet friction material 1 according to the fifth embodiment, L B1> L B2 and L T11 <Configuration of L T2 is the height of the friction portion F 1 of the (L T1 -L B1), the height of the friction portion F 2 (L T2 -L B2) by smaller than, the inner peripheral edge 3B with shifting to the outer peripheral side of the friction portion F 1, by shifting the outer periphery 3T frictional portion F 1 to the inner peripheral side, is obtained .
In the fifth embodiment, as shown in FIG. 12, the corners of each friction part F may be R-processed or chamfered, and the friction parts F 1 and The one end side edge 3S R and the other end side edge 3S L of the friction part F 2 may be inclined. By providing such an inclination, the same effect as in the fourth embodiment can be obtained.

［実施の形態６］
実施の形態６の湿式摩擦材１（図１４参照）は、実施の形態２における各摩擦部の形状を変形した形態である。即ち、実施の形態２における各摩擦部Ｆの一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬが傾斜されていない（図８参照）のに対し、実施の形態６における各摩擦部Ｆの一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬは各々傾斜されている（図１４参照）。各摩擦部Ｆの一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬの傾斜の設け方及び効果は、実施の形態３及び実施の形態５において前述した通りである。尚、本実施の形態６では、各摩擦部Ｆの角部をＲ加工しているが、加工無しとすることもできる。 [Embodiment 6]
The wet friction material 1 (see FIG. 14) according to the sixth embodiment is a form obtained by modifying the shape of each friction portion in the second embodiment. That is, one end side edges 3S R and the other side edge 3S L of each friction portion F of the second embodiment is not inclined with respect to the (see FIG. 8), one end of the friction portion F of the sixth embodiment edges 3S R and the other side edge 3S L are respectively inclined (see Figure 14). Provided way and effects of the slope of one side edge 3S R and the other side edge 3S L of each friction portion F is as described above in the third and fifth embodiments. In the sixth embodiment, the corner portion of each friction portion F is R-processed, but it may be omitted.

〔試験例〕
以下では、本発明を試験例によって説明する。
［１］湿式摩擦材
各々異なる構成を備えた実施例１−５、比較例１−２の各湿式摩擦材を調製した。
（１）実施例１
前述の実施の形態１（図１−図３参照）の形状を有する。コアプレート２は、ＮＣＨ７８０製、板厚０．９６ｍｍ、外径Ｔ１１５８ｍｍ、内径Ｔ２１４４ｍｍの平板リング状である。このコアプレート２の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図１−図３に示す通りである（ＬＢ１＞ＬＢ２、ＬＴ１＝ＬＴ２、θ（θａ〜θｄ）は全て０度）。摩擦部３のうち、摩擦部Ｆ１の径方向の幅（ＬＴ１−ＬＢ１）は３ｍｍであり、摩擦部Ｆ２の径方向の幅（ＬＴ２−ＬＢ２）は４ｍｍである。
尚、各摩擦基材は、パルプ及びアラミド繊維等の繊維基材と、カシューダスト等の摩擦調整剤と、珪藻土等の充填剤と、を抄造して得られた抄紙体に、熱可硬化性樹脂（樹脂結合剤）を含浸させて加熱硬化したものである。 [Test example]
Below, this invention is demonstrated by a test example.
[1] Wet friction material Each wet friction material of Example 1-5 and Comparative Example 1-2 each having a different configuration was prepared.
(1) Example 1
It has the shape of the above-described first embodiment (see FIGS. 1 to 3). The core plate 2 is a plate ring shape made of NCH780, having a plate thickness of 0.96 mm, an outer diameter T 1 158 mm, and an inner diameter T 2 144 mm. The friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials to the main surfaces 2a on the front and back sides of the core plate 2 by pressure heating. The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIGS. 1 to 3 (L B1 > L B2 , L T1 = L T2 , and θ (θa to θd) are all 0 degrees). Of friction portion 3, the friction portion F 1 of the radial width (L T1 -L B1) is 3 mm, the friction portion F 2 of the radial width (L T2 -L B2) is 4 mm.
Each friction base material is a thermosetting property to a paper body obtained by making a fiber base material such as pulp and aramid fiber, a friction modifier such as cashew dust, and a filler such as diatomaceous earth. It is impregnated with resin (resin binder) and heat-cured.

（２）実施例２
前述の実施の形態４（図９参照）の形状を有する。コアプレート２（実施例１と同様）の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材（実施例１と同様）を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図９に示す通りである（ＬＢ１＞ＬＢ２、ＬＴ１＝ＬＴ２、θａ＝１０度、θｂ＝１０度、θｃ＝１０度、θｄ＝１０度）。摩擦部３のうち、摩擦部Ｆ１の径方向の幅（ＬＴ１−ＬＢ１）は３ｍｍであり、摩擦部Ｆ２の径方向の幅（ＬＴ２−ＬＢ２）は４ｍｍである。 (2) Example 2
It has the shape of the aforementioned fourth embodiment (see FIG. 9). Friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials (similar to Example 1) by pressure heating to both main surfaces 2a of the core plate 2 (same as Example 1). The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIG. 9 (L B1 > L B2 , L T1 = L T2 , θa = 10 degrees, θb = 10 degrees, θc = 10 degrees, θd = 10 degrees). Of friction portion 3, the friction portion F 1 of the radial width (L T1 -L B1) is 3 mm, the friction portion F 2 of the radial width (L T2 -L B2) is 4 mm.

（３）実施例３
前述の実施の形態２（図８参照）の形状を有する。コアプレート２（実施例１と同様）の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材（実施例１と同様）を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図８に示す通りである（ＬＢ１＞ＬＢ２、ＬＴ１＞ＬＴ２、θ（θａ〜θｄ）は全て０度）。摩擦部３のうち、摩擦部Ｆ１の径方向の幅（ＬＴ１−ＬＢ１）は３ｍｍであり、摩擦部Ｆ２の径方向の幅（ＬＴ２−ＬＢ２）は３ｍｍである。 (3) Example 3
It has the shape of the above-described second embodiment (see FIG. 8). Friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials (similar to Example 1) by pressure heating to both main surfaces 2a of the core plate 2 (same as Example 1). The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIG. 8 (L B1 > L B2 , L T1 > L T2 , and θ (θa to θd) are all 0 degrees). Of friction portion 3, the friction portion F 1 of the radial width (L T1 -L B1) is 3 mm, the friction portion F 2 of the radial width (L T2 -L B2) is 3 mm.

（４）実施例４
前述の実施の形態６（図１４参照）の形状を有する。コアプレート２（実施例１と同様）の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材（実施例１と同様）を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図１４に示す通りである（ＬＢ１＞ＬＢ２、ＬＴ１＞ＬＴ２、θａ＝１０度、θｂ＝１０度、θｃ＝１０度、θｄ＝１０度）。摩擦部３のうち、摩擦部Ｆ１の径方向の幅（ＬＴ１−ＬＢ１）は３ｍｍであり、摩擦部Ｆ２の径方向の幅（ＬＴ２−ＬＢ２）は３ｍｍである。 (4) Example 4
It has the shape of the aforementioned sixth embodiment (see FIG. 14). Friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials (similar to Example 1) by pressure heating to both main surfaces 2a of the core plate 2 (same as Example 1). The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIG. 14 (L B1 > L B2 , L T1 > L T2 , θa = 10 degrees, θb = 10 degrees, θc = 10 degrees, θd = 10 degrees). Of friction portion 3, the friction portion F 1 of the radial width (L T1 -L B1) is 3 mm, the friction portion F 2 of the radial width (L T2 -L B2) is 3 mm.

（５）実施例５
前述の実施の形態５の変形例（図１２参照）の形状を有する。コアプレート２（実施例１と同様）の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材（実施例１と同様）を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図１２に示す通りであり（ＬＢ１１＝ＬＢ１２＞ＬＢ２且つＬＴ１１＜ＬＴ１２＝ＬＴ２、θａ＝１０度、θｂ＝１０度、θｃ＝１０度、θｄ＝１０度）、２種の摩擦部Ｆ１と１種の摩擦部Ｆ２との３種の摩擦部３を備え、更に、２種の摩擦部Ｆ１は、摩擦部Ｆ１１と摩擦部Ｆ１２とを備える。摩擦部３のうち、摩擦部Ｆ１１の径方向の幅（ＬＴ１１−ＬＢ１１）は２ｍｍであり、摩擦部Ｆ１２の径方向の幅（ＬＴ１２−ＬＢ１２）は３ｍｍであり、摩擦部Ｆ２の径方向の幅（ＬＴ２−ＬＢ２）は４ｍｍである。 (5) Example 5
It has the shape of the modified example (see FIG. 12) of the above-described fifth embodiment. Friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials (similar to Example 1) by pressure heating to both main surfaces 2a of the core plate 2 (same as Example 1). The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIG. 12 (L B11 = L B12 > L B2 and L T11 <L T12 = L T2 , θa = 10 degrees, θb = 10 degrees, θc = 10 degrees, θd = 10 degrees), including three kinds of friction parts 3 of two kinds of friction parts F 1 and one kind of friction parts F 2, and further two kinds of friction parts F 1 , friction parts F 11 and friction parts. and a F 12. Of the friction part 3, the radial width (L T11 -LB 11 ) of the friction part F 11 is 2 mm, and the radial width (L T12 -LB 12 ) of the friction part F 12 is 3 mm. The width in the radial direction of F 2 (L T2 -L B2 ) is 4 mm.

（７）比較例１
図１６に示す形状の摩擦部３を有する湿式摩擦材。コアプレート２（実施例１と同様）の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材（実施例１と同様）を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図１６に示す通りである（ＬＢ１＝ＬＢ２、ＬＴ１＝ＬＴ２、θａ＝４５度、θｂ＝４５度、θｃ＝４５度、θｄ＝４５度）。摩擦部３のうち、摩擦部３の径方向の幅（ＬＴ１−ＬＢ１）は４ｍｍである。 (7) Comparative Example 1
The wet friction material which has the friction part 3 of the shape shown in FIG. Friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials (similar to Example 1) by pressure heating to both main surfaces 2a of the core plate 2 (same as Example 1). The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIG. 16 (L B1 = L B2 , L T1 = L T2 , θa = 45 degrees, θb = 45 degrees, θc = 45 degrees, θd = 45 degrees). Of the friction part 3, the radial width (L T1 -L B1 ) of the friction part 3 is 4 mm.

（８）比較例２
図１７に示す形状の摩擦部３を有する湿式摩擦材。コアプレート２（実施例１と同様）の表裏の両主面２ａに、下記摩擦基材（実施例１と同様）を加圧加熱により接合して摩擦部３を形成している。各摩擦部３の平面形状は、図１７に示す通りである（ＬＢ１＝ＬＢ２、ＬＴ１＝ＬＴ２）。摩擦部３のうち、摩擦部３の径方向の幅（ＬＴ１−ＬＢ１）は４ｍｍである。 (8) Comparative Example 2
The wet friction material which has the friction part 3 of the shape shown in FIG. Friction parts 3 are formed by joining the following friction base materials (similar to Example 1) by pressure heating to both main surfaces 2a of the core plate 2 (same as Example 1). The planar shape of each friction part 3 is as shown in FIG. 17 (L B1 = L B2 , L T1 = L T2 ). Of the friction part 3, the radial width (L T1 -L B1 ) of the friction part 3 is 4 mm.

［２］引き摺りトルクと回転数との相関
上記［１］で得られた実施例１−５及び比較例１−２の湿式摩擦材１を、各々４枚用いて、下記条件下でＳＡＥ摩擦試験機により、その回転数５００−３０００ｒｐｍの間で測定した。得られた結果を図１９（図１９は縦軸上側程、引き摺りトルクが大きいことを示す）にグラフにして示した。
自動変速機潤滑油（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｆｌｕｉｄ、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標であるが、ここでは当該登録商標とは無関係に以下「ＡＴＦ」と略す。）油温：４０℃、ＡＴＦ油量：１０００ｍＬ／分（軸芯潤滑無し）、パッククリアランス：０．２０ｍｍ／枚の環境下で、試験体の湿式摩擦材１を４枚セットし、回転速度を５００〜３０００ｒｐｍまで変化させ、５００ｒｐｍ、１０００ｒｐｍ、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、３０００ｒｐｍの５点において引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）を測定した。また、測定時間は１５秒／各回転、繰返し回数は５回とした。 [2] Correlation between drag torque and rotational speed Using the four wet friction materials 1 of Example 1-5 and Comparative Example 1-2 obtained in [1] above, SAE friction test under the following conditions The number of rotations was measured between 500 and 3000 rpm. The obtained results are shown in a graph in FIG. 19 (FIG. 19 shows that the drag torque is larger on the upper side of the vertical axis).
Automatic transmission lubricating oil (Automatic Transmission Fluid, “ATF” is a registered trademark of Idemitsu Kosan Co., Ltd., but here it is abbreviated as “ATF” hereinafter) regardless of the registered trademark. Oil temperature: 40 ° C., ATF oil Amount: 1000 mL / min (no shaft lubrication), pack clearance: 0.20 mm / sheet of environment, set four wet friction materials 1 of the test specimen, change the rotation speed from 500 to 3000 rpm, 500 rpm, The drag torque (N · m) was measured at five points of 1000 rpm, 1500 rpm, 2000 rpm, and 3000 rpm. The measurement time was 15 seconds / each rotation, and the number of repetitions was 5.

［３］試験例の効果
図１９の結果から、摩擦材の内周側にスペースを設けることにより、低回転から高回転まで幅広い範囲で引き摺りトルクを低減できることが分かる。即ち、比較例１と実施例２とを比較すると、摩擦部Ｆ１に対する仮想線分ＬＢ１が、摩擦部Ｆ２に対する仮想線分ＬＢ２よりも長くなるように摩擦部を形成した実施例２の湿式摩擦材１では、この相関を有さない比較例１に比べて、相対回転数５００〜３０００ｒｐｍの広い範囲で大幅な引き摺りトルクの低減を達していることが分かる。このことから、本発明の摩擦部Ｆ２に対し摩擦部Ｆ１の内周縁を外周側へシフトさせることによる潤滑油の排出性向上が引き摺りトルクの低減に大きく寄与していることが証明された。
また、実施例１（図１）と実施例２（図９）との比較から、油溝が内周側より外周側が広がるように、摩擦部３の一端側縁３ＳＲ及び他端側縁３ＳＬが傾斜されていることが好ましいことが分かる。即ち、上記傾斜によって、相対回転数のほぼ全域、特に潤滑油量の多い低回転側（５００〜１５００ｒｐｍ）において引き摺りトルクが顕著に低減されていることが分かる。この効果は、同様に、実施例３（図８）と実施例４（図１４）との比較においても認められる。
ここで実施例２（図９）と実施例４（図１４）とを比較すると略同じ効果が得られていることが分かる。従って、摩擦部３の外周縁に設けた領域Ｘ３より内周縁に設けた領域Ｘ１の効果が大きく寄与しているといえる。 [3] Effect of Test Example From the result of FIG. 19, it is understood that drag torque can be reduced in a wide range from low rotation to high rotation by providing a space on the inner peripheral side of the friction material. That is, Comparative Example 1 and a comparison of Example 2, the friction portion F phantom line segment L B1 for 1, friction portion F Example 2 formed a friction portion to be longer than the imaginary segment L B2 for 2 It can be seen that in the wet friction material 1, the drag torque is significantly reduced over a wide range of relative rotational speeds of 500 to 3000 rpm, as compared with Comparative Example 1 that does not have this correlation. Therefore, it was demonstrated that emissions improvement of lubricating oil is significantly contribute to a reduction in drag torque by shifting to the outer peripheral side of the inner periphery of the friction portion F 1 to friction portion F 2 of the present invention .
Further, from the comparison of Example 1 (FIG. 1) and Example 2 (Fig. 9), as the outer peripheral side from the inner peripheral side oil groove is widened, one side edge of the friction portion 3 3S R and the other side edge 3S It can be seen that L is preferably inclined. That is, it can be seen that the drag torque is remarkably reduced by the above-described inclination in the entire range of the relative rotational speed, particularly on the low rotational speed side (500-1500 rpm) where the amount of lubricating oil is large. This effect is also recognized in the comparison between Example 3 (FIG. 8) and Example 4 (FIG. 14).
Here, when Example 2 (FIG. 9) and Example 4 (FIG. 14) are compared, it turns out that the substantially same effect is acquired. Therefore, it can be said that the effect of the region X 1 provided on the inner periphery than the region X 3 provided on the outer periphery of the friction part 3 largely contributes.

更に、実施例２の摩擦部Ｆ１のうち、一部の摩擦部Ｆ１の外周縁３Ｔを内周側へシフトさせた摩擦部Ｆ１１を形成した実施例５では、低回転の引き摺りトルクを実施例２より低減させている。これは、本発明の湿式摩擦材１は内周側の潤滑油を外周側へ効率よく排出させる効果があるため、摩擦部３の内周縁と潤滑油間に発生する引き摺りトルクには低減効果を発するが、潤滑油の排出効果が高まったことにより湿式摩擦材１表面上への潤滑油の供給が少なくなり、その結果、湿式摩擦材１とセパレータプレート間の引き摺りトルクが発生し易くなっている。そこで、実施例５のように摩擦部３の外周の一部に摩擦部３の外周縁の外周側にスペースを設けて凹部を有する形状とすると、外周側を流動する潤滑油を油溝４に引き込んで積極的に摩擦部Ｆ２上に供給することが可能となる。そして、この効果は、特に、低回転域ほど潤滑油を油溝へ引き込みやすくなるため顕著に現れる。従って、実施例５では、摩擦部Ｆ２上に供給された潤滑油による湿式摩擦材１とセパレータプレートの離間効果による引き摺りトルクの低減と、摩擦部３の内周縁の潤滑油の排出による摩擦部３の内周縁での引き摺りトルクの低減と、の総合効果の結果と推定している。 Furthermore, among the friction portion F 1 of Example 2, Example 5 was formed friction portion F 11 to the outer peripheral edge 3T is shifted to the inner circumferential side of a portion of the friction unit F 1, the drag torque of the low rotation This is reduced from the second embodiment. This is because the wet friction material 1 of the present invention has the effect of efficiently discharging the lubricating oil on the inner peripheral side to the outer peripheral side, and therefore has a reduction effect on the drag torque generated between the inner peripheral edge of the friction part 3 and the lubricating oil. However, since the lubricating oil discharge effect is increased, the supply of the lubricating oil to the surface of the wet friction material 1 is reduced, and as a result, drag torque between the wet friction material 1 and the separator plate is easily generated. . Therefore, when a space is provided on the outer peripheral side of the outer peripheral edge of the friction portion 3 to form a recess in a part of the outer periphery of the friction portion 3 as in the fifth embodiment, the lubricating oil flowing on the outer peripheral side is transferred to the oil groove 4. drawn in it can be supplied onto the positively friction portion F 2. This effect is particularly prominent because the lubricating oil is more easily drawn into the oil groove in the lower rotation range. Thus, in Example 5, reducing the drag torque by spaced effect of the wet friction material 1 and the separator plate due to the lubricating oil supplied onto the friction portion F 2, the friction portion due to the discharge of the inner peripheral edge lubricant frictional portion 3 3 is estimated as a result of the overall effect of reduction of drag torque at the inner peripheral edge.

以上、説明してきたように本発明の湿式摩擦材１は、摩擦部３の各々が湿式摩擦材１の回転中心からの内周縁が全て同じ位置になく、摩擦部３のうちの一部の摩擦部Ｆ１が他の摩擦部Ｆ２より外周側に位置している。これによって、摩擦部３の内周側を流動する潤滑油を効率よく摩擦部３の外周側へ排出し、これによって、摩擦部３の内周縁と潤滑油との間に発生する引き摺りトルクを低減する。そして、摩擦部３とセパレータプレートとの間の潤滑油が不足し離間が不十分なときは、摩擦部３の外周の一部にスペースを設けるよう一部の摩擦部Ｆ１１の外周縁を内周側へシフトさせた形状とすることで外周側を流動する潤滑油を摩擦部３上へ導き、摩擦部３とセパレータプレート間に十分な離間を与える。これによって、摩擦部３とセパレータプレート間に発生する引き摺りトルクを低減する。このように本発明の湿式摩擦材１は、摩擦部３の内周縁と潤滑油との間に発生する引き摺りトルク、及び、摩擦部３とセパレータプレートとの間に発生する引き摺りトルク、のバランスをとりながら効率よく低減できるものである。   As described above, in the wet friction material 1 of the present invention, the friction portions 3 are not all located at the same position in the inner peripheral edge from the rotation center of the wet friction material 1, and a part of the friction portions 3 is friction. The part F1 is located on the outer peripheral side with respect to the other friction part F2. As a result, the lubricating oil flowing on the inner peripheral side of the friction part 3 is efficiently discharged to the outer peripheral side of the friction part 3, thereby reducing drag torque generated between the inner peripheral edge of the friction part 3 and the lubricating oil. To do. When the lubricating oil between the friction portion 3 and the separator plate is insufficient and the separation is insufficient, the outer peripheral edge of some friction portions F11 is set to the inner periphery so as to provide a space in a part of the outer periphery of the friction portion 3. By making the shape shifted to the side, the lubricating oil flowing on the outer peripheral side is guided onto the friction part 3, and sufficient separation is given between the friction part 3 and the separator plate. Thereby, drag torque generated between the friction part 3 and the separator plate is reduced. Thus, the wet friction material 1 of the present invention balances the drag torque generated between the inner peripheral edge of the friction portion 3 and the lubricating oil and the drag torque generated between the friction portion 3 and the separator plate. Can be reduced efficiently.

尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。   In addition, in this invention, it can restrict to what is shown to said specific Example, It can be set as the Example variously changed within the range of this invention according to the objective and the use.

本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、変速機内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの変速機内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチにおいてより効果的に引き摺りトルクを低減できる。   The use of the wet friction material of the present invention is not particularly limited, and is widely applied to, for example, automobiles (four-wheel automobiles, two-wheel automobiles, etc.), railway vehicles, ships, airplanes and the like. Among these, the automobile article is suitably used for an automatic transmission (automatic transmission, AT). Only one wet friction material may be used in the transmission, or a plurality of wet friction materials may be used, but a plurality of wet friction materials are preferably used. If the wet friction material is used more frequently in one transmission, a great effect can be obtained in an integrated manner. That is, drag torque can be more effectively reduced in a wet multi-plate clutch that uses a large number of wet friction materials.

１；湿式摩擦材、
２；コアプレート、２ａ；主面、
３；摩擦部、
３Ｂ；内周縁、
３Ｔ；外周縁、
３Ｓ；側端縁、
４；油溝、
８；スプライン内歯、
ＬＢ；内周縁３Ｂと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分、
ＬＢ１；より長いＬＢ、
ＬＢ２；より短いＬＢ、
Ｆ１；仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部、
Ｆ２；仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部、
ＬＴ；外周縁３Ｔと回転中心Ｐとを最短に結ぶ仮想線分、
ＬＴ１；摩擦部Ｆ１の仮想線分ＬＴ、
ＬＴ２；摩擦部Ｆ２の仮想線分ＬＴ、
Ｐ；回転中心。 1; wet friction material,
2; core plate, 2a; main surface,
3; friction part,
3B; inner periphery,
3T; outer periphery,
3S; side edge,
4; oil groove,
8; Spline internal teeth,
L B ; an imaginary line segment that connects the inner peripheral edge 3B and the rotation center P in the shortest distance,
L B1 ; longer L B ,
L B2 ; shorter L B ,
F 1 ; friction part having virtual line segment L B1 ,
F 2 ; friction part having virtual line segment L B2 ,
L T ; an imaginary line segment connecting the outer peripheral edge 3T and the rotation center P in the shortest distance,
L T1 ; Virtual line segment L T of the friction part F 1 ,
L T2 ; Virtual line segment L T of the friction part F 2 ,
P: Center of rotation.

Claims (5)

平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心とするコアプレートと、
前記コアプレートにリング状に配置された複数の摩擦部と、前記複数の摩擦部間に油溝を備えた湿式摩擦材において、
本湿式摩擦材を平面視した場合に、前記複数の摩擦部は、前記回転中心から近い側に内周縁を有し、前記回転中心から遠い側に外周縁を有し、更に、前記内周縁の一端と前記外周縁の一端とを繋ぐ一端側縁と、前記内周縁の他端と前記外周縁の他端とを繋ぐ他端側縁とを有し、且つ、前記内周縁と前記回転中心とを最短に結ぶ、前記複数の摩擦部の各々に対応した仮想線分ＬＢを想定した場合に、前記仮想線分ＬＢのうちの一群の仮想線分ＬＢ１が、他群の仮想線分ＬＢ２より長くなるように前記複数の摩擦部が形成されていることを特徴とする湿式摩擦材。 A core plate with a flat ring shape and the center of the ring shape as the center of rotation;
In the wet friction material provided with a plurality of friction portions arranged in a ring shape on the core plate and oil grooves between the plurality of friction portions,
When the wet friction material is viewed in plan, the plurality of friction portions have an inner periphery on the side closer to the rotation center, an outer periphery on the side far from the rotation center, and further, One end side edge connecting one end and one end of the outer peripheral edge, and the other end side edge connecting the other end of the inner peripheral edge and the other end of the outer peripheral edge, and the inner peripheral edge and the rotation center the tie shortest, when assuming a virtual line L B corresponding to each of the plurality of friction portions, a set of virtual line L B1 is, the virtual line of the other groups of said virtual line L B wet friction material, characterized in that said plurality of friction portion is formed to be longer than L B2. 前記一群の仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部を第１群の摩擦部Ｆ１とし、前記他群の仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、前記摩擦部Ｆ１と、これに隣り合う前記摩擦部Ｆ２との間の前記油溝が、内周側より外周側が広がるように、前記摩擦部Ｆ２の前記一端側縁及び／又は前記他端側縁が前記摩擦部Ｆ１から遠ざかるように傾斜されていることを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。 When the friction part having the group of virtual line segments L B1 is the first group friction part F 1 and the friction part having the other group of virtual line segments L B2 is the second group friction part F 2 , The one end side edge of the friction part F 2 and / or the other so that the oil groove between the friction part F 1 and the friction part F 2 adjacent to the friction part F 1 spreads from the inner peripheral side to the outer peripheral side. wet friction material according to claim 1, characterized in that the end side edges are inclined away from the friction part F 1. 前記一群の仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部を第１群の摩擦部Ｆ１とし、前記他群の仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、前記摩擦部Ｆ１と、これに隣り合う前記摩擦部Ｆ２との間の前記油溝が、内周側より外周側が広がるように、前記摩擦部Ｆ１の前記一端側縁及び／又は前記他端側縁が前記摩擦部Ｆ２から遠ざかるように傾斜されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の湿式摩擦材。 When the friction part having the group of virtual line segments L B1 is the first group friction part F 1 and the friction part having the other group of virtual line segments L B2 is the second group friction part F 2 , and the friction portion F 1, said oil groove between the friction portion F 2 adjacent thereto, such that the outer peripheral side from the inner circumferential side extends, said one side edge and / or the other of the friction portion F 1 wet friction material according to claim 1 or claim 2, characterized in that end-side edges are inclined away from the friction portion F 2. 前記複数の摩擦部の前記外周縁と前記回転中心とを最短に結ぶ、前記複数の摩擦部の各々に対応した仮想線分ＬＴを想定した場合に、前記仮想線分ＬＴのうちの一群の仮想線分ＬＴ１が、他群の仮想線分ＬＴ２より短くなるように前記複数の摩擦部が形成されていることを特徴とする請求項１乃至請求項３のうちのいずれか１項に記載の湿式摩擦材。 When assuming a plurality of the outer peripheral edge of the friction portion and the rotation center line connecting the shortest, the virtual line L T corresponding to each of the plurality of friction portions, a group of the virtual line L T 4. The plurality of friction portions are formed such that the virtual line segment L T1 is shorter than the virtual line segment L T2 of the other group. 5. The wet friction material described in 1. 前記一群の仮想線分ＬＢ１を有する摩擦部を第１群の摩擦部Ｆ１とし、前記他群の仮想線分ＬＢ２を有する摩擦部を第２群の摩擦部Ｆ２とした場合に、前記第１群の摩擦部Ｆ１のうちの１以上の摩擦部が、前記仮想線分ＬＴ１を有するように形成されていることを特徴とする請求項４に記載の湿式摩擦材。 When the friction part having the group of virtual line segments L B1 is the first group friction part F 1 and the friction part having the other group of virtual line segments L B2 is the second group friction part F 2 , the one or more friction portion of the friction portion F 1 of the first group, a wet friction material according to claim 4, characterized in that it is formed so as to have the virtual line L T1.
JP2014235986A 2014-11-20 2014-11-20 Wet friction material Active JP6250524B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014235986A JP6250524B2 (en) 2014-11-20 2014-11-20 Wet friction material

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014235986A JP6250524B2 (en) 2014-11-20 2014-11-20 Wet friction material

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2016098901A true JP2016098901A (en) 2016-05-30
JP6250524B2 JP6250524B2 (en) 2017-12-20

Family

ID=56076640

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2014235986A Active JP6250524B2 (en) 2014-11-20 2014-11-20 Wet friction material

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6250524B2 (en)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016211588A (en) * 2015-04-28 2016-12-15 アイシン化工株式会社 Wet friction material
KR101841540B1 (en) * 2016-07-12 2018-03-23 국민대학교산학협력단 Friction pad of wet clutch system for reducing drag torque and wet multi plate clutch having this
KR101870349B1 (en) * 2016-11-09 2018-06-22 국민대학교산학협력단 Wave type friction pad for wet clutch system and wet multi plate clutch having this
WO2019064689A1 (en) * 2017-09-29 2019-04-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 Friction plate and friction engagement device equipped with same
US10962065B2 (en) 2018-04-10 2021-03-30 Aisin Kako Kabushiki Kaisha Wet friction member
US11371566B2 (en) 2018-11-16 2022-06-28 Aisin Kako Kabushiki Kaisha Wet friction member

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5929429U (en) * 1982-08-18 1984-02-23 株式会社大金製作所 Clutch disk facing mounting structure
JP2003090370A (en) * 2001-09-20 2003-03-28 Honda Motor Co Ltd Wet multiple disk clutch and wet friction plate for wet multiple disc brake, etc

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5929429U (en) * 1982-08-18 1984-02-23 株式会社大金製作所 Clutch disk facing mounting structure
JP2003090370A (en) * 2001-09-20 2003-03-28 Honda Motor Co Ltd Wet multiple disk clutch and wet friction plate for wet multiple disc brake, etc

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016211588A (en) * 2015-04-28 2016-12-15 アイシン化工株式会社 Wet friction material
KR101841540B1 (en) * 2016-07-12 2018-03-23 국민대학교산학협력단 Friction pad of wet clutch system for reducing drag torque and wet multi plate clutch having this
KR101870349B1 (en) * 2016-11-09 2018-06-22 국민대학교산학협력단 Wave type friction pad for wet clutch system and wet multi plate clutch having this
WO2019064689A1 (en) * 2017-09-29 2019-04-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 Friction plate and friction engagement device equipped with same
CN111094779A (en) * 2017-09-29 2020-05-01 爱信艾达株式会社 Friction plate and friction joint device provided with same
US10962065B2 (en) 2018-04-10 2021-03-30 Aisin Kako Kabushiki Kaisha Wet friction member
US11371566B2 (en) 2018-11-16 2022-06-28 Aisin Kako Kabushiki Kaisha Wet friction member

Also Published As

Publication number Publication date
JP6250524B2 (en) 2017-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6250524B2 (en) Wet friction material
JP6085579B2 (en) Wet friction material
JP5913249B2 (en) Wet friction material
KR101875936B1 (en) Annular friction lining for a dry clutch
WO2018047414A1 (en) Wet friction material
JP2007132362A (en) Friction plate and wet multi-disk clutch with friction plate
JP2009047229A (en) Wet type frictional material
JP2017503132A (en) Friction-type shift element for vehicle transmission
JP2016023754A (en) Friction plate and wet multiple disk clutch including friction plate
JP2008185116A (en) Friction plate for wet type multiple disc clutch
JP4450837B2 (en) Wet multi-plate clutch friction plate
JP2008223981A (en) Friction plate for wet type multiple disc clutch
JP5047123B2 (en) Wet friction material
JP6151420B2 (en) Wet friction material
JP6310883B2 (en) Wet friction material
US10962065B2 (en) Wet friction member
CN102667208B (en) Clutch disk and comprise the friction facing with the friction material of the inertia of reduction be glued on tinsel
JP6783213B2 (en) Wet friction material
US11371566B2 (en) Wet friction member
JP6261297B2 (en) Wet friction material
JP6930954B2 (en) Wet friction material
JP4385056B2 (en) Wet multi-plate clutch friction plate
JP2015031382A (en) Wet type friction material
JP2019184008A (en) Core plate and wet friction material
JP2023067526A (en) wet friction material

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20160525

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20170327

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170404

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170601

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20171114

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20171122

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6250524

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R157 Certificate of patent or utility model (correction)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R157