JP2016043723A - Sub-frame structure - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、自動車等の車両前部に設けられるサブフレーム構造に関する。 The present invention relates to a subframe structure provided in a front part of a vehicle such as an automobile.
従来、車両前部に設けられるサブフレーム構造としては、車体フレームの下側に弾性体を介して取り付けられる、平面視で略四角形状の枠体で構成されたものが知られている(例えば、特許文献1参照)。このサブフレーム構造の枠体には、エンジン、モータ等のパワープラントが支持されるとともに、左右のフロントサスペンションが取り付けられる。
ちなみに、特許文献1に開示のサブフレーム構造では、枠体の両側にそれぞれ設けられた弾性体を介してこの枠体が車体フレームに締結されている。
このサブフレーム構造によれば、枠体が弾性体を介して車体フレームにフローティング支持されることによって、パワープラントが車体フレームに対して防振支持されることとなる。
2. Description of the Related Art Conventionally, as a sub-frame structure provided at the front of a vehicle, a sub-frame structure that is attached to an underside of a vehicle body frame via an elastic body and is configured by a substantially rectangular frame body in a plan view is known (for example, Patent Document 1). A power plant such as an engine or a motor is supported on the frame body of the subframe structure, and left and right front suspensions are attached.
Incidentally, in the sub-frame structure disclosed in Patent Document 1, the frame body is fastened to the vehicle body frame via elastic bodies provided on both sides of the frame body.
According to this sub-frame structure, the power plant is supported in an anti-vibration manner with respect to the body frame by floatingly supporting the frame body on the body frame via the elastic body.
ところで、前記のようなサブフレーム構造では、フローティング支持する位置には、単一の弾性体が配置されている。そのため枠体によるパワープラントの支持剛性や振動遮断を目的とした上下共振周波数を考慮すると、弾性体自体のサイズが大きくなる傾向にある。そして、弾性体のサイズが大きくなると、フローティング支持するためのマウントが大型化して設計上の自由度が狭まる課題がある。
したがって、パワープラントから車体フレームに伝わる振動の減衰性能を良好に維持しつつ、マウントを小型化できるサブフレーム構造が望まれている。
By the way, in the sub-frame structure as described above, a single elastic body is arranged at a position to support floating. For this reason, considering the support rigidity of the power plant by the frame and the vertical resonance frequency for the purpose of vibration isolation, the size of the elastic body itself tends to increase. When the size of the elastic body is increased, there is a problem that a mount for floating support is enlarged and design freedom is narrowed.
Therefore, there is a demand for a sub-frame structure that can reduce the mount size while maintaining good damping performance of vibration transmitted from the power plant to the vehicle body frame.
そこで本発明の課題は、パワープラントから車体フレームに伝わる振動の減衰性能を良好に維持しつつマウントを小型化できるサブフレーム構造を提供することにある。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a subframe structure that can reduce the size of a mount while maintaining good damping performance of vibration transmitted from a power plant to a vehicle body frame.
前記課題を解決した本発明は、車両前後方向に延びる縦メンバと、車両幅方向に延びる横メンバと、を備え、防振装置を介してパワープラントを支持するとともに車体フレームによって支持されるサブフレーム構造において、前記横メンバには、前記パワープラントを支持する前記防振装置が配置され、前記横メンバは、前記縦メンバに配置された弾性体によって支持され、前記弾性体は、車両前後方向に並んで配置されていることを特徴とする。
このサブフレーム構造によれば、横メンバを縦メンバにフローティング支持させる弾性体が車両前後方向に分割されるため、パワープラントから横メンバに振動荷重が入力された際に、各弾性体に弾性中心を分散させることができる。よって、このサブフレーム構造によれば、パワープラントから車体フレームに伝わる振動の減衰性能を良好に維持しつつマウントを小型化することができる。
The present invention that has solved the above problems includes a vertical member extending in the vehicle longitudinal direction and a horizontal member extending in the vehicle width direction, and supports the power plant via the vibration isolator and is supported by the vehicle body frame. In the structure, the vibration isolator for supporting the power plant is arranged on the horizontal member, the horizontal member is supported by an elastic body arranged on the vertical member, and the elastic body is arranged in the vehicle longitudinal direction. It is characterized by being arranged side by side.
According to this subframe structure, since the elastic body for floatingly supporting the horizontal member to the vertical member is divided in the vehicle front-rear direction, when a vibration load is input from the power plant to the horizontal member, each elastic body has an elastic center. Can be dispersed. Therefore, according to this subframe structure, it is possible to reduce the size of the mount while maintaining good damping performance of vibration transmitted from the power plant to the vehicle body frame.
また、このサブフレーム構造においては、車両前後方向に並ぶ前記弾性体のうち、第1の弾性体が前記横メンバにあり、他の第2の弾性体が前記第1の弾性体よりも前記パワープラント寄りにある構成とすることもできる。
このようなサブフレーム構造では、弾性体が第1の弾性体と第2の弾性体とに分割されているので、分割されない弾性体と比較して、横メンバの剛体共振モード(回転モード)における回転中心がパワープラント寄りに移動する。よって、このサブフレーム構造によれば、弾性体が分割されない場合と比べて剛体共振周波数域の音響感度を効率よく低減することができる。
Further, in this subframe structure, of the elastic bodies arranged in the vehicle longitudinal direction, the first elastic body is in the horizontal member, and the other second elastic body is more powerful than the first elastic body. A configuration close to the plant can also be adopted.
In such a sub-frame structure, since the elastic body is divided into the first elastic body and the second elastic body, compared with the non-divided elastic body, in the rigid body resonance mode (rotation mode) of the lateral member. The center of rotation moves closer to the power plant. Therefore, according to this subframe structure, the acoustic sensitivity in the rigid resonance frequency region can be efficiently reduced as compared with the case where the elastic body is not divided.
また、このサブフレーム構造においては、前記弾性体のうち、前記第2の弾性体は、前記第1の弾性体が配置されている位置での前記縦メンバよりも上方に配置されている構成とすることもできる。
このようなサブフレーム構造によれば、横メンバの剛体共振モード(回転モード)における回転中心を、振動荷重の入力点に近付けることができるので、より効率よく剛体共振周波数域の音響感度を低減することができる。
Moreover, in this sub-frame structure, among the elastic bodies, the second elastic body is disposed above the vertical member at the position where the first elastic body is disposed. You can also
According to such a sub-frame structure, the rotation center of the transverse member in the rigid body resonance mode (rotation mode) can be brought close to the input point of the vibration load, so that the acoustic sensitivity in the rigid body resonance frequency region can be reduced more efficiently. be able to.
本発明によれば、弾性体のばね定数の変更を行わなくてもパワープラントから車体フレームへの振動伝達率を低減することができるサブフレーム構造を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the subframe structure which can reduce the vibration transmissibility from a power plant to a vehicle body frame can be provided, without changing the spring constant of an elastic body.
以下、本発明の実施形態に係るサブフレーム構造について説明する。
本発明のサブフレーム構造は、横メンバを縦メンバに対してフローティング支持する弾性体が車両前後方向に並んで配置されていることを主な特徴とする。
本実施形態では、まずサブフレーム構造の全体構成について説明した後に弾性体を備えるブッシュについて説明する。なお、以下の説明における前後左右上下の方向は、車両に着座したドライバから見た方向に一致させた図1の矢印に示す前後左右上下の方向を基準とする。
Hereinafter, a subframe structure according to an embodiment of the present invention will be described.
The main feature of the sub-frame structure of the present invention is that elastic bodies for floatingly supporting the horizontal member with respect to the vertical member are arranged side by side in the vehicle front-rear direction.
In this embodiment, first, the overall configuration of the subframe structure will be described, and then a bush including an elastic body will be described. In the following description, the front / rear / left / right / up / down directions are based on the front / rear, left / right / up / down directions indicated by the arrows in FIG.
<サブフレーム構造の全体構成>
図1は、本発明の実施形態に係るサブフレーム構造1の全体斜視図、図2は、図1のサブフレーム構造1の平面図、図3は、図1のサブフレーム構造1の左側面図である。
図1に示すように、本実施形態のサブフレーム構造1は、車両10の前部に配置されている。このサブフレーム構造1には、エンジン、走行用モータ等のパワープラントPが取り付けられるとともに、前輪FWを支持する図示しないフロントサスペンションが取り付けられている。
<Overall structure of subframe structure>
1 is an overall perspective view of a subframe structure 1 according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a plan view of the subframe structure 1 of FIG. 1, and FIG. 3 is a left side view of the subframe structure 1 of FIG. It is.
As shown in FIG. 1, the subframe structure 1 of the present embodiment is disposed at the front portion of a
図2に示すように、サブフレーム構造1は、縦メンバとしての左右一対のサイドメンバ16と、これらサイドメンバ16の後端に渡し架けられるリヤクロスメンバ18と、を備えている。これらのサイドメンバ16とリヤクロスメンバ18とは互いに接続されることによって、平面視で前方に開放する略U字形状を呈している。また、サブフレーム構造1は、後に詳しく説明するブッシュ5(図6参照)を介してサイドメンバ16にフローティング支持されるフロントクロスビーム20を備えている。
なお、このフロントクロスビーム20は、特許請求の範囲にいう「横メンバ」に相当する。
As shown in FIG. 2, the subframe structure 1 includes a pair of left and
The
図1に示すように、サイドメンバ16は、車両10の両側にそれぞれ配置され、車両10の前後方向(以下、車両前後方向と称する)に沿って延在している。サイドメンバ16は、鉄鋼製等の剛性のある中空部材で形成されている。ちなみに、本実施形態でのサイドメンバ16は、プレス成形品の上下半体同士が重ね合わせられて、上下半体のそれぞれに設けられたフランジ部16aが摩擦攪拌接合(FSW)によって一体的に接合されて形成されたものである。ただし、本発明におけるサイドメンバ16は、これに限定されるものではなく、モールディングや三次元押出成形法で形成することもできる。
なお、図1中、符号22はステー、符号100a及び符号100bはそれぞれ防振装置、符号58aはパワープラントPを防振装置100aに取り付ける取付金具、符号58bはパワープラントPを防振装置100bに取り付ける取付金具である。
As shown in FIG. 1, the
In FIG. 1,
図2に示すように、サイドメンバ16は、左右線対称に配置され、左右のサイドメンバ16同士の間隔は、後部よりも前部のほうが広い。
各サイドメンバ16には、後記するように、車体フレーム14(図3参照)に対してサイドメンバ16をリジットに固定する複数の固定点Rが設けられている。固定点Rは、各サイドメンバ16の車両前方端部、各サイドメンバ16の車両後方端部、及び各サイドメンバ16の車両前方端部と車両後方端部との中間部に取り付けられるステー22の上端部の合計6か所に設けられている。
なお、これらの固定点Rは、従来のサブフレームに設けられている既存の締結点をそのまま流用したものであり、これらの固定点Rの位置及びその個数は、特に限定されるものではない。
As shown in FIG. 2, the
As will be described later, each
These fixing points R are obtained by diverting existing fastening points provided in the conventional subframe as they are, and the positions and the number of these fixing points R are not particularly limited.
図3に示すように、車両前後方向に延在するサイドメンバ16は、上方に凹となるように湾曲している。各サイドメンバ16は、前記のように、車両両側で車両前後方向に延びる車体フレーム14(例えば、フロントサイドフレーム)のそれぞれに対して、車両前方端部及び車両後方端部の固定点Rにてリジッドに固定されている。具体的には、サイドメンバ16に挿通されたボルト12によって車体フレーム14に締結されている。また、サイドメンバ16は、図3には図示しないが、ステー22(図2参照)の上端部においてもボルト12によって車体フレーム14に締結されている。
As shown in FIG. 3, the
図2に示すように、リヤクロスメンバ18は、前記のように、車両幅方向に沿って延在してサイドメンバ16の後端同士の間に渡し架けられている。このリヤクロスメンバ18は、鉄鋼製等の剛性のある中空部材で形成されている。
本実施形態でのリヤクロスメンバ18は、一対のサイドメンバ16と一体成形して構成されている。ただし、リヤクロスメンバ18は、これに限定されるものではなく、例えば、サイドメンバ16に対して溶接や摩擦撹拌接合にて接合した構成とすることもできる。
As shown in FIG. 2, as described above, the
The
図2に示すように、リヤクロスメンバ18の車両幅方向に沿った略中央部に、後記するフロントクロスビーム20側の防振装置100aと対になる防振装置100bが取り付けられている。なお、この2つの防振装置100a,100bのうち、防振装置100aは、特許請求の範囲にいう「防振装置」に相当する。
防振装置100bは、取付金具58bを介してパワープラントPを支持している。
As shown in FIG. 2, an
The
この防振装置100bとしては、能動型液封式防振装置を使用することができる。この能動型液封式防振装置としては、例えば、検出したパワープラントPの振動周期とは逆位相でコイルの励磁・消磁を行うことにより鉄心を進退させるアクチュエータと、このアクチュエータにより液室内に封入された非圧縮性流動体を流動させてその流動抵抗により振動を抑制するものが挙げられる。つまり、この能動型液封式防振装置は、アクチュエータで加振することによって、防振すべき振動対象に対して積極的又は相殺的な防振効果を発揮する。また、防振装置100bとしては、この能動型液封式防振装置に限定されずに、検出したパワープラントPの振動周期と同期するようにアクチュエータを駆動し、振動が抑制されるように非圧縮性流動体を流動させる構成の防振装置を使用することもできる。また、弾性部材を使用した公知の防振装置を使用することもできる。
As the
図4は、図2のIV−IV断面図である。
図4に示すように、防振装置100bは、フローティング機構30を介してリヤクロスメンバ18に取り付けられるブラケット32に支持されている。
4 is a cross-sectional view taken along the line IV-IV in FIG.
As shown in FIG. 4, the
ブラケット32は、支持固定部34と脚部36とを備えて構成されている。
支持固定部34は、防振装置100bがマウントされるマウント面を有し、ボルト38を介して防振装置100bがマウント面に支持固定されている。脚部36は、支持固定部34の下方に連続し、リヤクロスメンバ18の上面にフローティング可能に取り付けられている。
The
The
図2に示すように、この脚部36は、平面視で車両幅方向に沿ったリヤクロスメンバ18の中心線Cを車両前後方向で跨いでいる。
また、図3に示すように、脚部36は、側面視で湾曲する凹部40を介して車両前後方向に分岐している。
As shown in FIG. 2, the
Moreover, as shown in FIG. 3, the
図4に示すように、分岐した脚部36の下端部には環状部42が形成され、この環状部42の内側には、フローティング機構30を構成する弾性部54が配置されている。分岐した脚部36のそれぞれは、前記したように、フローティング機構30(弾性部54)を介してリヤクロスメンバ18に取り付けられている。
As shown in FIG. 4, an
フローティング機構30は、図2に示すように、平面視でブラケット32の4隅に配置された弾性部54で構成されている。
As shown in FIG. 2, the floating
図4に戻って、弾性部54は、脚部36の下端における環状部42の内側に配置される外筒82と、この外筒82の内側に配置される内筒84と、外筒82と内筒84との間に介装され外筒82の内周面及び内筒84の外周面にそれぞれ加硫接着される円筒状の弾性体86と、環状部42の上面に設けられる円板状座面88と、円板状座面88と内筒84とを貫通してリヤクロスメンバ18の内壁に設けられたねじ部90に締結されるボルト92とを備えて構成されている。
このような弾性部54を介してブラケット32がリヤクロスメンバ18にフローティング支持されている。
Returning to FIG. 4, the
The
フロントクロスビーム20は、図2に示すように、車両幅方向に沿って延在してサイドメンバ16の前端同士の間に渡し架けられている。本実施形態でのフロントクロスビーム20は、鉄鋼製等の剛性のある中空部材によって構成されている。本実施形態でのフロントクロスビーム20は、サイドメンバ16とリヤクロスメンバ18との一体成形物とは別途に製造された部材をサイドメンバ16の前端に組み付けたものである。
As shown in FIG. 2, the
図5は、サブフレーム構造からフロントクロスビームを取り外した様子を示す一部分解斜視図である。
図5に示すように、フロントクロスビーム20の左右両端部には、それぞれ中空部材の途中から上下に分岐する上片48a及び下片48bからなる分岐片48が設けられる。この分岐片48は、相互に対向する面からなり、後記するブッシュ締結ボルト56(図6参照)で締結されることにより、各サイドメンバ16の車両前方側の端部を挟持している。
FIG. 5 is a partially exploded perspective view showing a state in which the front cross beam is removed from the subframe structure.
As shown in FIG. 5, the left and right ends of the
フロントクロスビーム20の車両幅方向に沿った略中央の上面には、リヤクロスメンバ18側の防振装置100bと対になる防振装置100aが取り付けられている。具体的には、防振装置100aは、フロントクロスビーム20の略中央の上面に形成されたマウント部44に、ボルト46にてリジッドに締結されている。
このマウント部44は、フロントクロスビーム20の上面から上方に向かって膨出するように形成され、図2に示すように、平面視で略矩形状を呈している。
そして、防振装置100aは、マウント部44の上面の四隅にて前記ボルト46にて締結されている。
An
The
The
このような防振装置100aは、図2に示すように、取付金具58aを介してパワープラントPを支持している。つまり、このサブフレーム構造1は、防振装置100a,100bを介してパワープラントPを支持している。
なお、本実施形態での防振装置100aとしては、防振装置100bと同様に能動型液封式防振装置を使用することができるし、他の構成の防振装置を使用することもできる。
As shown in FIG. 2, the
In addition, as the
<ブッシュ>
次に、フロントクロスビーム20をサイドメンバ16にフローティング支持するブッシュ5(図2参照)について説明する。
図2に示すように、ブッシュ5は、第1のブッシュ51と第2のブッシュ52とを備えている。第1のブッシュ51と第2のブッシュ52とは、車両前後方向に沿って所定間隔離間して配置されている。
<Bush>
Next, the bush 5 (see FIG. 2) for floatingly supporting the
As shown in FIG. 2, the
図6は、図2のVI−VI断面図である。
図6に示すように、第1のブッシュ51は、サイドメンバ16の上壁と下壁とを結合する円筒体60内に設けられる。この第1のブッシュ51は、金属製の内筒62と、内筒62の外周面に加硫接着された略円筒状のゴム製の第1の弾性体64と、一部が第1の弾性体64の外周面を被覆すると共に、残部が第1の弾性体64の内部に埋設される金属製の外筒66と、フロントクロスビーム20(横メンバ)の分岐片48と内筒62とを貫通し、分岐片48の下片48bに設けられたねじ孔68に締結される長尺なブッシュ締結ボルト56と、を備えて構成されている。このような第1のブッシュ51は、サイドメンバ16(縦メンバ)とフロントクロスビーム20(横メンバ)との接合部に配置されることとなる。ちなみに、前記の外筒66は、板ばねで代替することもできる。なお、前記の第1の弾性体64は、特許請求の範囲にいう「第1の弾性体」に相当する。
6 is a cross-sectional view taken along the line VI-VI in FIG.
As shown in FIG. 6, the
第2のブッシュ52は、フロントクロスビーム20の分岐片48の上片48aに形成された貫通孔70に装着される外筒72と、第1の弾性体64よりも縮径した薄肉の略円筒体からなる第2の弾性体74と、上片48aの下方で第2の弾性体74の下面(ストッパ面)とサイドメンバ16の上壁の上面との間に介装される円板状座面78と、第2の弾性体74を貫通してサイドメンバ16の上壁側に設けられた円板部材80に締結される短尺なブッシュ締結ボルト76とを備えて構成されている。このような第2のブッシュ52は、第1のブッシュ51の後方でサイドメンバ16(縦メンバ)上に配置されることとなる。なお、前記の第2の弾性体74は、特許請求の範囲にいう「第2の弾性体」に相当する。
The
このようなブッシュ5においては、第1の弾性体64と第2の弾性体74とは、平面視で車両前後方向に並んで配置されている。そして、第1の弾性体64は、縦メンバとしてのサイドメンバ16内に配置されることとなる。また、第2の弾性体74は、第1の弾性体64よりも後方に配置され、第1の弾性体64よりもパワープラントP(図2参照)寄りに配置されることとなる。
In such a
また、第2の弾性体74は、第1の弾性体64が配置されている位置でのサイドメンバ16(縦メンバ)よりも上方に配置されることとなる。つまり、第2の弾性体74の弾性中心は、第1の弾性体64の弾性中心よりも上方に配置される。
Further, the second
また、第2の弾性体74は、前記のように第1の弾性体64よりも縮径した薄肉の略円筒体で形成され、第1の弾性体64よりも小型に形成されている。言い換えれば、第2の弾性体74のばね定数は、第1の弾性体64のばね定数よりも小さくなるように設定されている。
Further, the second
なお、図2に示すように、左右のサイドメンバ16にそれぞれ設けられた第1のブッシュ51の中心同士を結ぶ仮想線Aは、車体フレーム14の前端にリジットに固定される固定点R同士を結ぶ仮想線Bに対して、車両後方に所定距離Dだけオフセットした位置に設定されている。このように車両後方に所定距離Sだけオフセットさせることにより、従来の車体フレームに対する固定点を変更することがなく、ブッシュ5を簡便に配設することができる。第1のブッシュ51の中心同士を結ぶ仮想線Aは、フロントクロスビーム20の中心線と一致している。
As shown in FIG. 2, an imaginary line A connecting the centers of the
次に、本実施形態に係るサブフレーム構造1の作用効果について説明する。
サブフレーム構造1によれば、フロントクロスビーム20(横メンバ)をサイドメンバ16(縦メンバ)にフローティング支持させる第1の弾性体64と第2の弾性体74とは、車両前後方向に分けて配置されている。よって、パワープラントPからフロントクロスビーム20(横メンバ)に振動荷重が入力された際に、サブフレーム構造1は、第1の弾性体64及び第2の弾性体74のそれぞれに弾性中心を分散させることができる。したがって、このサブフレーム構造1によれば、パワープラントPから車体フレーム14に伝わる振動の減衰性能を良好に維持しつつブッシュ5周りのマウントを小型化することができる。
Next, the function and effect of the subframe structure 1 according to the present embodiment will be described.
According to the subframe structure 1, the first
また、このようなサブフレーム構造1によれば、第1の弾性体64と第2の弾性体74とに分割されているので、弾性体のばね定数の変更を行わなくてもパワープラントPから車体フレーム14への振動伝達率を低減することができる。
Moreover, according to such a sub-frame structure 1, since it is divided | segmented into the 1st
また、このサブフレーム構造1においては、第1の弾性体64がフロントクロスビーム20(横メンバ)にあり、第2の弾性体74が第1の弾性体64よりもパワープラントP寄りに配置されている。
In the subframe structure 1, the first
このようなサブフレーム構造1では、第1の弾性体64と第2の弾性体74とに分割されているので、分割されない弾性体(図示省略)と比較して、フロントクロスビーム20(横メンバ)の剛体共振モード(回転モード)、つまりピッチ、ロール、及びヨーの回転中心がパワープラントP寄りに移動する。よって、このサブフレーム構造1によれば、弾性体が分割されない場合と比べて剛体共振周波数域の音響感度を効率よく低減することができる。
In such a subframe structure 1, since it is divided into the first
また、このサブフレーム構造1においては、第2の弾性体74は、第1の弾性体64が配置されている位置でのサイドメンバ16(縦メンバ)よりも上方に配置されている。言い換えれば、第2の弾性体74の弾性中心の位置は、第1の弾性体64の弾性中心の位置よりも上方に配置されている。
In the subframe structure 1, the second
図7は、サブフレーム構造1に備える第2の弾性体74を上方に移動させて、フロントクロスビーム20(図2参照)の剛体共振モード(回転モード)の回転中心が移動する様子を示す模式図である。図8は、フロントクロスビーム20(図2参照)の剛体共振モード(回転モード)の回転中心Rc1,Rc2の位置と、応答レベルとの関係を示すグラフである。
FIG. 7 is a schematic view showing a state in which the center of rotation of the rigid body resonance mode (rotation mode) of the front cross beam 20 (see FIG. 2) is moved by moving the second
図7中、符号Inは、パワープラントP(図1参照)の振動荷重Fが入力される防振装置100aの入力点、符号E1は、第1の弾性体64の弾性中心、符号E2は、サイドメンバ16と同じ高さに配置した第2の弾性体74の弾性中心、符号E3は、第1の弾性体64よりも上方に配置した第2の弾性体74の弾性中心、符号Rc1は、第2の弾性体74を移動する前の回転中心、符号Rc2は、第2の弾性体74を移動した後の回転中心である。
In FIG. 7, the symbol In is the input point of the
図7に示すように、第2の弾性体74がサイドメンバ16と同じ高さに配置されたサブフレーム構造1の当該第2の弾性体74を上方に移動させると、フロントクロスビーム20(図2参照)の回転中心は、Rc1からRc2に移動する。つまり、回転中心Rc2は、振動荷重Fの入力点Inに近付くこととなる。これにより入力点Inと回転中心Rc1との水平距離で表される入力スパンは、S1からS2へと減縮する。
As shown in FIG. 7, when the second
また、図8に示すように、腹と節とが規定されるフロントクロスビーム20(図2参照)の剛体共振モード(回転モード)において、回転中心がRc1からRc2へと移動すると、応答が低減される。ちなみに、図8中、回転中心Rc1,Rc2と節との水平距離は、節からの入力点距離を示している。この入力点距離は、回転中心がRc1からRc2へと移動することで「大」から「小」に短縮する。また、回転中心Rc1,Rc2と、節との垂直距離は、応答レベルを示している。この応答レベルは、回転中心がRc1からRc2へと移動することで「大」から「小」へと小さくなる。
つまり、図7に示すように、第2の弾性体74を上方に移動させて回転中心Rc2を入力点Inに近付けることによって、入力点Inが回転モードの節として応答が低減することとなる。
Further, as shown in FIG. 8, in the rigid body resonance mode (rotation mode) of the front cross beam 20 (see FIG. 2) in which the antinode and the node are defined, the response is reduced when the center of rotation moves from Rc1 to Rc2. Is done. Incidentally, in FIG. 8, the horizontal distance between the rotation centers Rc1 and Rc2 and the node indicates the input point distance from the node. This input point distance is shortened from “large” to “small” as the center of rotation moves from Rc1 to Rc2. The vertical distance between the rotation centers Rc1 and Rc2 and the nodes indicates the response level. This response level decreases from “large” to “small” as the center of rotation moves from Rc1 to Rc2.
That is, as shown in FIG. 7, by moving the second
このようなサブフレーム構造1によれば、サイドメンバ16(縦メンバ)の剛体共振モード(回転モード)における回転中心を振動荷重の入力点に近付けて入力スパンを小さくし、応答を低減することができるので、より効率よく剛体共振周波数域の音響感度を低減することができる。 According to the subframe structure 1 as described above, the rotation center in the rigid body resonance mode (rotation mode) of the side member 16 (longitudinal member) can be moved closer to the input point of the vibration load to reduce the input span and reduce the response. Therefore, the acoustic sensitivity in the rigid resonance frequency range can be reduced more efficiently.
次に、前記の応答を低減することによって音響感度を低減することができることを検証した本発明の実施例について以下に説明する。
本実施例では、図7に示すように、第2の弾性体74の弾性中心をE2からE3に移動させた際の、応答を測定するとともに、その際の音響感度を測定した。
Next, an embodiment of the present invention that verifies that acoustic sensitivity can be reduced by reducing the response will be described below.
In this example, as shown in FIG. 7, the response when the elastic center of the second
図9は、本実施例における応答低減の効果を検証したグラフである。横軸は共振周波数、縦軸は応答である。
図10は、本実施例における振動入力に対する音響感度低減の効果を検証したグラフである。横軸は共振周波数、縦軸は音響感度である。
なお、図9及び図10中、破線は、第2の弾性体74の弾性中心がE2の位置(図7参照)のサブフレーム構造1において、その入力点Inに振動荷重Fが入力された際の応答レベル及び音響感度を表している。また、実線は、第2の弾性体74の弾性中心がE3の位置(図7参照)のサブフレーム構造1において、その入力点Inに振動荷重Fが入力された際の応答レベル及び音響感度を表している。
FIG. 9 is a graph in which the effect of response reduction in this example is verified. The horizontal axis is the resonance frequency, and the vertical axis is the response.
FIG. 10 is a graph in which the effect of reducing acoustic sensitivity with respect to vibration input in this example is verified. The horizontal axis is the resonance frequency, and the vertical axis is the acoustic sensitivity.
9 and 10, the broken line indicates when the vibration load F is input to the input point In in the subframe structure 1 where the elastic center of the second
図9に示すように、第2の弾性体74の弾性中心がE2の位置(図7参照)のサブフレーム構造1よりも、第2の弾性体74の弾性中心がE3の位置(図7参照)のサブフレーム構造1のほうが、剛体共振周波数域Ar、特に120から140Hzの領域において、応答が顕著に低減されることが検証された。
As shown in FIG. 9, the elastic center of the second
また、図10に示すように、第2の弾性体74の弾性中心がE2の位置(図7参照)のサブフレーム構造1よりも、第2の弾性体74の弾性中心がE3の位置(図7参照)のサブフレーム構造1のほうが、剛体共振周波数100から160Hzの領域において、音響感度が顕著に低減され、目標感度Tを達成し得ることが検証された。
Further, as shown in FIG. 10, the elastic center of the second
1 サブフレーム構造
5 ブッシュ
10 車両
14 車体フレーム
16 サイドメンバ(縦メンバ)
18 リヤクロスメンバ
20 フロントクロスビーム(横メンバ)
51 第1のブッシュ
52 第2のブッシュ
64 第1の弾性体
74 第2の弾性体
100a 防振装置
100b 防振装置
P パワープラント
1
18
51
Claims (3)
車両幅方向に延びる横メンバと、を備え、
防振装置を介してパワープラントを支持するとともに車体フレームによって支持されるサブフレーム構造において、
前記横メンバには、前記パワープラントを支持する前記防振装置が配置され、
前記横メンバは、前記縦メンバに配置された弾性体によって支持され、
前記弾性体は、車両前後方向に並んで配置されていることを特徴とするサブフレーム構造。 A longitudinal member extending in the longitudinal direction of the vehicle,
A lateral member extending in the vehicle width direction,
In the sub-frame structure that supports the power plant via the vibration isolator and is supported by the body frame,
The vibration isolator for supporting the power plant is disposed on the lateral member,
The horizontal member is supported by an elastic body disposed on the vertical member,
The sub-frame structure, wherein the elastic bodies are arranged side by side in the vehicle front-rear direction.
他の第2の弾性体が前記第1の弾性体よりも前記パワープラント寄りにあることを特徴とする請求項1に記載のサブフレーム構造。 Of the elastic bodies arranged in the vehicle front-rear direction, the first elastic body is in the lateral member,
2. The subframe structure according to claim 1, wherein another second elastic body is closer to the power plant than the first elastic body.
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