JP2016025964A - モータ故障の検出のための方法及びシステム - Google Patents

Abstract

【課題】治療用の使用中に、流れ発生装置又は換気装置における悪化する欠陥を検知するためのシステム及び方法を提供する。
【解決手段】モータ電流が測定されて、モータによって入力されるトルクを見積もり、インペラからの出力トルクが（例えば、モータ制御システムのモデルからの推定及び／又は参照表を引くことによって）決定される。１つ以上の変換器は、入力及び出力トルクを決定するのに有益なデータを収集する。（モータへの）入力トルクと（インペラからの）出力トルクとの間の差が計算される。この差は、任意にローパスフィルタを使用してノイズを削減され、一度又は所定の時間に亘って所定の閾値と比較され、重大故障及び／又は悪化する故障を検知する。故障又は悪化する故障が検知されると、使用者は警告され、及び／又は流れ発生装置が「保守用」モードになる。
【選択図】図９

Description

ここで開示される実施形態例は、例えば呼吸不全／障害及び／又は睡眠時呼吸疾患（ＳＤＢ）を治療するのに好適な装置のような、機械的装置におけるモータ故障の検出のためのシステム、及び／又は方法に関し、このような装置は、例えば非侵襲的技術（例えば、マスクシステム、流量発生装置若しくは換気装置、気道陽圧（ＰＡＰ）装置、等）及び／又は侵襲的換気、容積モード、機械的換気、及び／又はその他のこの種の技術を提供する。より具体的には、ここに開示される実施形態例は、悪化するモータ障害を流量発生装置／換気装置の入力トルクと出力トルクとを比較することによって検出するシステム及び／又は方法に関する。

この出願は、２００７年４月１３日に出願された特許出願第６０／９０７７１７号の利益を伴い、その全ての内容がここに参照によって組み込まれている。

閉鎖性睡眠中無呼吸（ＯＳＡ）及び他の危険な睡眠時呼吸疾患（ＳＤＢ）状態は世界中の多くの人に影響を与えている。例えば、通常は３〜２０ｃｍ水柱の範囲の大気圧より高い圧力で、加圧空気又は呼吸に適した他のガスを、患者インターフェース（例えばマスク）を介して患者の気道の入口に継続して供給する持続性気道陽圧（ＣＰＡＰ）装置の使用を含む、多くの技術がＳＤＢを治療するために出現してきた。通常は、ＳＤＢに罹患していると考えられる患者は、睡眠技術者が患者に多くのデータ収集装置を取り付け、所定の期間に亘って睡眠活動をモニターする公認の睡眠研究所に登録する。患者が診断された後、通常は治療計画が展開され、１つの治療装置（又は複数の治療装置）及び治療装置に対する使用のプログラムの双方が認定される。

図１は、典型的なＣＰＡＰ治療装置の単純化された図を示している。インペラ１は、マイクロプロセッサをベースとしたコントローラ４の命令の下で自動制御装置３を使用した電気式モータ２によって動かされている。呼吸に適したガスの供給は、可撓導管６を通じてマスク５に運ばれる。装置は様々なスイッチ７、表示装置８、及び多くの変換器（ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒ）を有している。変換器は、例えば（例えば流れ経路の所定の位置における）体積流量１０、（例えば流れ発生装置の出口若しくはマスクの下流の所定の点における）圧力１１、いびき１２、流れ発生装置の回転速度１３、及び／又はモータのパラメータ１４のような多くの処理をモニターすることができる。

治療装置における故障を検知することは、故障が送風機の操作中に生じるので有利である。モータのベアリング及び／又はタービンのひどい故障は、患者に治療を受けられなくする。しかし、モータのベアリング及び／又はタービンが故障し始める場合、患者は故障の出始めと故障が起こってしまったときとの間の期間、準最適な治療を受けることができる。故障したモータは低い（若しくは期待値より低い）気圧出力をもたらす。故障の発生を認識できないと、ベアリングをオーバーヒートさせる場合があり、続いて潜在的な危険となる場合がある。

このため、ここで参照によってその全体の内容が組み込まれる特許文献１は、回転摩擦の増加を測定するための技術を開示している。残念ながら、これら技術は所定期間、ファンの動力を低下させ、スピンダウンの程度をチェックする必要があるので、これら技術にはさらなる改良が必要であり、実際の使用の際には、これら技術は流れ発生装置には不適である。

欠陥を検知するための所定の他の技術は、特許文献２、特許文献３、特許文献４、及び特許文献５に開示されており、これら文献それぞれの全体の内容がここに参照によって組み込まれている。また、このような技術を使用して検知することができない所定の欠陥が存在するので、これら技術に対するさらなる改良が有利である。例えば、このような技術は通常、「モータを停止させる」状態、又は殆どモータを停止させる状態を起こすまでには至っていない、欠陥を有するベアリングがあるかどうかを検知することはできない。例えば、低い出力トルク、ベアリング摩擦の増加、狭窄吸入口、欠陥のある又は遮断されたホール（Ｈａｌｌ）センサなどのような他の故障を検出することは有利である。

米国特許第５６２１１５９号明細書 オーストリア特許第７６４７６１号明細書 米国特許第６５９１８３４号明細書 米国特許第６７４５７６８号明細書 米国特許第７０４０３１７号明細書

よって、従来技術には改良されたモータ故障の検知技術が必要であることが理解されよう。

所定の実施形態例の１つの特徴は、流れ発生装置における欠陥を検知することに対する全体的な解決法に関する。このような欠陥は、例えば、劣化したベアリング、故障したモータ、低い出力トルク、増加したベアリング摩擦、狭窄吸入口、脱落した相、遮断されたホールセンサ、こすれて緩んだ／ばらばらになったインペラ、などを含む場合がある。

所定の実施形態例の他の特徴は、流れ発生器の期待された荷重トルクとモニターされた荷重トルクとを比較することに関し、ここで、期待される荷重トルクは前以って知られているとともに、特定の流れ発生器（又は流れ発生器の型式）に特有であり、モニターされた荷重はモデル及び／又は参照表（ｌｏｏｋｕｐ ｔａｂｌｅ）から計算され、推定される。

所定の実施形態例のまた別の特徴は、流れ発生器の作動を停止させることなく、流れ発生器の欠陥を検知するための技術に関する。

所定の実施形態例のまた別の特徴は、流れ発生器の悪化する欠陥を検知するための技術に関する。

所定の実施形態例の技術は、モータを有するいかなる装置にも適用することができ、例えばシステムによって生成された有用な（出力）トルクをモータによって生成された（入力）トルクと比較することによってモータ中の欠陥を検知する。これら技術は、モータが装置に組み込まれる前に、組み立てられた装置の診断機能等として、モータの試験及び／又は欠陥の検出（例えば、重大欠陥の検出、悪化する欠陥の検出、及びその種のもの）に対して使用することができる。

所定の実施形態例においては、治療中の流れ発生装置の悪化する欠陥を検知する方法が提供されている。流れ発生装置は、自動制御の下でモータによって動かされるインペラを採用することができる。流れ荷重によってインペラにかかるトルクは、測定されたパラメータから見積もられる。これが出力（例えば有用な）トルクである。モータトルク（例えば、入力モータトルク）はモータ電流からある程度決定することができる。入力トルクと出力トルクとの間の差は計算することができる。欠陥が存在するかどうかの決定は、この差の評価に少なくとも部分的に基づくことができる。代替的に、期待されるモータトルクという用語は、例えば測定された圧力、流量、及び／又は回転速度を含む、タービンからの測定された出力から見積もられたインペラにかかるトルクを意味するように使用することができる。

例示の別の所定の実施形態では、タービンをベースにした換気装置が設けられている。インペラは自動制御の下でモータによって動かすことができる。システムの自動制御装置はさらに、タービンをベースとした換気装置の治療目的の使用中に、（例えば測定されたパラメータに基づく）有用な出力トルクと入力（例えばモータ）トルクとの比較に基づき、タービンをベースとした換気装置の悪化する欠陥の存在を示すように構成することができる。タービンをベースとした換気装置は、所定の実施形態例において、流量設定型、容量設定型、又は圧力設定型とすることができる。また、タービンをベースとした換気装置は、所定の実施形態例においてはＰＡＰ装置とすることができる。

任意的に、差を除去してノイズを削減することができる。差は、除去されるにしてもされないにしても、例えば少なくとも１つの所定の閾値との比較に基づいて、欠陥が存在するかどうかを判断するために使用することができる。ここに記載されている所定の実施形態例が、非侵襲的（例えばマスク）及び／又は気道陽圧装置を介したＳＤＢ（例えばＯＳＡ）の治療に関係していることが理解されるであろう。しかし、所定の実施形態例は、侵襲的換気技術、容量モード、及び／又はＳＤＢ以外に、機械的換気に対して一般的に使用することができる。例示の方法によって限定されること無く、このような技術は、通常の喚起に多い、酸素による安全な操作が関わる場合にはいつでも適用することができる。

添付の図面は、本発明の様々な実施形態の理解を容易にしている。

典型的なＣＰＡＰ処置装置の単純化された図面である。 ＲｅｓＭｅｄから市販されているＡｕｔｏＳｅｔ Ｃ５２送風装置から実験的に得られた、６つの異なる一定の角速度に対するドライブ電流と供給実効電流との間の関係を示す図である。 実効電流をドライブの非線形関数及び角速度としてモデリングした結果を示す図である。 ニュートンメータ対時間におけるトルクの２つの図である。 図４における１周期の詳細を示す図である。 図４と同様の図であるが、ここでは１５秒〜２５秒の間の負荷トルクの揺れを有している。 期待されるトルクの偏差を示す図である。 ４つの別々のユニットに対する、図７のトルクバランスの線の長期間のモニターリングを示す図である。 実施形態例に従った、欠陥検知方法を示すフローチャートである。

１．欠陥検知
所定の実施形態例は、流れ発生器における悪化する欠陥を検知する技術に関する。これは、流れ発生器の期待される負荷トルクとモニターされた負荷トルクとの間の差を計算することによって可能とすることができる。差は、除去されようと除去されなかろうと、１つ以上の所定の閾値と比較され、重大欠陥が生じているかどうか及び／又は欠陥が悪化しているかどうかを決定することができる。以下の記載は、この解決法に関して使用することができる説明に役立つ式及び説明に役立つハードウェア／ソフトウェアの構成を詳述している。

１．１ モデルの外観
送風機はモータ２によって動かされ、モータ２は供給された流体を加速するインペラにトルクを供給する。いずれかの時点において、モータによって起こされるトルクと流体の加速のために必要とされるトルク、インペラの質量とモータのロータとの加速及びシステムにおけるいずれかの損失のために必要とされるトルクとの間のバランスが取られている。このバランスもまた動力の点から述べられることが理解される。モータによって起こされたトルクは、モータ定数ｋを適用することにより、消費された電流から計算することができる。多相モータに対しては、この定数は相を通して同様の定数である。モータによって与えられるトルクは、よって、

で表わされ、ここでＩ_ｍはモータ電流である。このトルクは式

のように上記に詳述されたトルクによってバランスされており、ここでｐはパスカルであらわされた患者に供給される圧力（又は、入口の圧力がゼロでない場合のインペラの出力と入力との間の圧力における差異）であり、Ｑは供給されるガスのｍ^３・ｓ^−１で表わされた流速（これは、直接的又は間接的に測定することができる）であり、ωは秒あたりのラジアンで表わされたインペラの回転速度であり、Ｊはモータが加速している全ての回転質量の慣性回転モーメントであり、Ｔ_ｌｏｓｓは全ての損失トルクの合計である。式（２）中の最後の項は、例えば次の式を使用してモデル化することができる。

ここで、流体の密度、粘度、及び温度は一定と仮定されることが理解されるだろう。これが真実でない場合には、所定の実施形態例は、定数がこれら及び／又は別の変数における測定された及び／又は推定された変化を考慮するように組み込まれることを可能とすることができる。この最後の式に対する理論的根拠は以下に述べるとおりである。Ｔ_ｃｏｎｓは回転する機会に典型的な「一定のトルク負荷」を示す。ωに比例するトルクは、流体充填されたボールベアリングに帰することができる粘性トルクである。インペラに亘る圧力に比例するトルクの項は、高圧領域から低圧領域への漏れを説明し、Ｑ^２に比例するトルクは、インペラ及びハウジングの流体経路に沿った（たいていは乱流の）損失を考慮している。所定の実施形態例において、本発明がそのように限定されるわけではないが、関数ｆはほぼ線形であるように仮定することができる。例えば、例示の別の所定の実施形態においては、関数ｆは非線形、参照表、等である。好適な関数の一例は、

である。

ここでの論議に対してはＳＩ単位系が使用されており、トルクはニュートン‐メータで測定されている。もちろん、別の単位系の測定を別の実施形態例において使用することができる。

所定の実施形態例は、上述のようなモータ及びインペラと、ｐ、Ｑ、ω、Ｉ_ｍを測定する、及び／又は計算するために好適な変換器とを有する治療装置に関する。このような能力は、式（２）におけるトルクバランスのモニターを可能としている。例えば、左側の項と右側の項の合計との間の差が所定の閾値を超える場合に、所定の信号が生成されて保守が必要である（例えば、聴覚的アラーム及び／又は視覚的アラームを駆動させる、流れ発生器が「保守を要する」モードになる、等）ことを示す。別の例として、バランスはずっとトラッキングされて予期される残りの使用寿命又は「健康状態」が表示される。回転の慣性（Ｊ・∂ω／∂ｔ）は、トルクバランスが、加速されていない間にのみチェックされる場合には、無視することができるということが理解されるだろう。

よって、所定の実施形態例においては所定の閾値は重大故障を意味する値を示すことができ、所定の閾値は所定の別の実施形態例においては相対的な（例えば悪化する）故障を示すことができる。所定の実施形態は、重大故障（例えば１つの差が所定の閾値の上にある）及び相対的故障（例えばモニターされたトルクと期待されるトルクとの間の増加する差が、許容できる増加を示す閾値を越える）の双方を表示することができる。所定の閾値は、絶対値、増加若しくは減少のパーセント、などの形で示すことができる。

１．２ Ｔ_ｍの計算
式（１）は、モータによって提供されるトルクがモータ電流とモータトルク定数との積として計算できることを示している。通常、モータトルク定数はモータ製造者によって提供される。よって、モータ供給電流のみがこの式への入力を完成するために必要とされる。したがって、小さい値のレジスタが電源とモータとの間の回路に配置される場合、このレジスタにかかる電圧はほぼ線形に、モータにかけられる電流に比例する。また、モータがスイッチモードの技術を使用して制御される場合、レジスタにかかる電圧は、供給電流のほぼノイズのない値を提供するためにフィルタをかけられる必要がある。

また、モータ供給電流は、モータ電流の閉ループ制御に含まれる別のパラメータから推定することができる。例えば、トランスコンダクタンス増幅器を閉ループの形でモータ電流を制御するために使用することができる。ここで、「ドライブ」として知られている制御電圧は、スイッチモードの技術を使用してモータに供給される電流を制御する、トランスコンダクタンス増幅器への入力である。モータのほぼ一定の角速度においては、制御電圧「ドライブ」とモータ供給電流との間には略線形の関係がある。図２は、ＡｕｔｏＳｅｔ ＣＳ２ 送風機から実験的に得られた６つの異なる一定の角速度に対するドライブと実効供給電流との間の関係を示している。プロットは、左から右へ、５０００；８０００；１０，０００；１５，０００；２０，０００；および２３，０００ＲＰＭに対応している。

ドライブと供給電流との間の関係における角速度による変化は、必要とされる動作範囲を含むモデル又は参照表によって処理することができる。トランスコンダクタンス増幅器のループが非常に速い速度（例えば約２０ｋＨｚ）で動作するので、モデル又は参照表は静的試験（例えば、実質的に一定の速度での試験）を使用して作ることができるが、結果は動的に変化するシステム（例えば、モータが加速している場合）に対しても一般的に有効である。図３は、ドライブの非線形関数としての実効電流と角速度とのモデリングの結果を示している。プロットは図２においてプロットされたのと同じデータを示しており、モデル化された実効電流と実際の実効電流との間のほぼ線形の関係を示している。線の傾斜はほぼ１であり、ｙ切片は約０であり、相関係数は約０．９９８である。このモデルが参照表によってもまた満足されることが理解されるだろう。

１．３ 呼吸に適したガスを加速するために必要とされるトルクの計算
ポンプによって生じた動力はｐ・Ｑに等しく、ここでｐはパスカルで測定され、Ｑはｍ^３・ｓ^−１で計算され、結果的にワットの単位を有する。ポンプによって生じた動力が秒あたりのラジアンで表わされる角速度で割られた場合、結果はニュートン‐メータで表わされるトルクとなる。ポンプが１００％の効率である（例えば流体損失若しくは機械的損失がない）場合、このトルクは、ポンプが一定の角速度で回転している場合のモータの必要とされるトルクである。

１．４ ポンプ、モータ及びシャフトの回転質量を加速するために必要とされるトルクの計算
モータ及びポンプが加速されている（例えば、各速度が一定ではない）場合、トルクは下式の総合体としての回転質量を加速する必要がある。

ここで、Ｊはｋｇ・ｍ^２のＳＩ単位を有し、Ｔ_{ｉｎｅｒｔｉａ}はニュートン‐メータの単位を有し、∂ω／∂ｔは（ラジアン）・ｓ^−２の単位を有する。

ＡｕｔｏＳｅｔ ＣＳ２送風機に対しては、Ｊの値は、２・１．１３Ｅ^−６（２つのインペラ）＋１．２６Ｅ^−７（モータ）＝２．３８６Ｅ^−６ｋｇ・ｍ^２である。

１．５ ベアリングとポンプとの非効率性によって消費されるトルクの計算
上述のように、ポンプの非効率性及びベアリングに関する損失は、経験的に、しかし尚、音響物理の原理の所定の実施形態例の機能的原理に基づきモデル化することができる。このようなモデルの１つは、

ここで、Ｔ_ｃｏｎｓはベアリングの静的摩擦又はクーロン摩擦を表わし、ｋ_１はグリース充填されたベアリングの典型的な粘性摩擦を表わしている。ｋ_２は、ポンプハウジング内の（主に乱流の）流体損失を表わし、ｋ_３は高圧領域から低圧領域への漏れに関する損失を表わしている。

ＡｕｔｏＳｅｔ ＣＳ２送風機に対する上述の定数の典型的な値は、
Ｔ_ｃｏｎｓ＝５．４７２１Ｅ^−４Ｎ・ｍ
ｋ_１＝１．８８３８Ｅ^−６Ｎ・ｍ（ラジアン^−１）・ｓ
ｋ_２＝１．２５８５Ｅ^２Ｎ・ｍ（ラジアン^−１）・ｓ^２
ｋ_３＝１．０４９３Ｅ^−７Ｎ・ｍ・Ｐａ^−１
である。これら値は「良品として既知の」ユニットと最小二乗法とを使用して計算されたものである。別のユニットに対する定数は同一の又は同様の方法を使用して計算することができる。

１．６ 動的に計算されたトルク差の例
図４はニュートン‐メータ対時間でのトルクの２つのプロットを示し、点線の曲線はモータによって供給されたトルクを示し、実線の曲線は総合体としての負荷に関するトルクである。ＡｕｔｏＳｅｔ ＣＳ２送風機は、対象となる呼吸の間の固定された周期長さで、単純な２段階形式において圧力を供給している。モータトルクは、静的試験によって作られた下式のモデルを使用して計算された。

モータ電流もまたドライブ（モータ制御装置によって出力された［０、１］信号を表わす）と、モータスピンドルの速度との関数として、式Ｔ_ｍ＝ｆ（ドライブ、ＲＰＭ）によってモデル化されたように、計算することができることが理解されよう。

図５は、図４の１周期の詳細を示し、２つの信号の間の良好な対応（すなわち、トルクバランス）を示している。図６は、同一の詳細を示しており、ここでは１５秒〜２５秒の間の負荷トルクの摂動を有している。

摂動は、インペラ表面に欠けられた少量の摩擦を含んでいた。図６からわかるように、モータトルクの曲線は摂動の間、上方にシフトする、すなわち、モータは幾分かの期待される負荷に合致しない「過剰な」トルクを供給している。図７は、期待されるトルク差を示し、ここでもまた、摂動の間にバランスにおける顕著な差がある。

２．送風機の「健康」状態の長期モニターリングの例
図８は、４つの別々のユニットに対する、図７のトルクバランスのトレースの長期モニターリングを示している。図８においては、示されたトレースは１００秒の時定数でフィルタされ、一時的なノイズを除去している。３つの「良好な」ユニット（曲線８１０、８２０、及び８３０）が一時間あまり作動され、同様な殆どゼロのトルク差を示した。４番目の欠陥を有するユニット（曲線８４０）は、ベアリング故障まで約３時間作動された。このユニットは、時間ゼロにおいてそのベアリングからグリースを除去されており、１時間の時点で多少のごみがベアリングの中に導入された。欠陥のあるユニットは明瞭に大幅に増加されたトルク差を示しており、モータが「期待されない」負荷に対するトルク（又は動力）を供給していることを示唆している。このユニットは、フィルタされた大幅なトルク差の検知に少なくとも部分的に基づいて、制御ソフトウェアによって壊滅的な故障のずっと前に停止することができたことが理解できるであろう。

３．欠陥検知の例示的方法を示す図示的なフローチャート
図９は、実施形態例に従った欠陥検知方法を示す図的フローチャートである。ステップＳ９０２において、モータ電流が測定され、モータトルクが決定される。モータトルクは、例えば式（２）を使用して計算することができる。代替的に、モータトルクは、モデル及び／又はモータ制御システムの参照表、例えば式（７）を使用して推定することができる。ステップＳ９０４において、送風機のトルクバランス（例えば、モータが供給しているものと期待される負荷との間のバランス）が、例えば式（２）を使用してモニターされる。期待される負荷と、モニターされた（実際の）負荷との間の差がステップＳ９０６において計算される。この差は、下式のようにモデル化することができる。

ここで、Ｔ_ｌｏａｄは、式（２）の右側の項である。

ステップＳ９０８において、Δは、適切なローパスフィルタによってフィルタされ、αを生成する重要でない一時的な誤差を削減することができる。ここで、

ステップＳ９１０において、αは、流れ発生器の「健康」を反映して、保守の質問として（例えば、制御装置４及び１以上の表示機８を介した出力によって）報告され得る。ステップＳ９１２に示されるように、αが特定の時間量に対する所定の閾値より大きい場合、流れ発生器は停止され、「保守モード」にされ、及び／又は別様に欠陥が検知された及び／又は予想されるという警告を使用者に出すことができる。所定の閾値及び／又は時間量は、使用される流れ発生器の型式に特有である場合があることが理解されるであろう。

工程をモニターすること及び／又は計算することが、実行され、及び／又はより長時間に亘って総計される。このデータは（例えばメモリに）記憶され、より長期間のトレンドを知る目的のために比較され、流れ発生器の全体的な健康を測定し、及び／又は流れ発生器の全体的な健康に変化する。例えば、実際の性能はより長時間に亘る理想化された性能と比較することができる。理想化された性能からの顕著な差は、流れ発生器及び／又はモニター装置の問題の指標とすることができる。

所定の実施形態例がＣＰＡＰ装置及び／又はＲｅｓＭｅｄのＡｕｔｏＳｅｔ ＣＳ２型の送風機に関して記載されてきたが、本発明はこれに限られるわけではないことが理解されるであろう。代わりに、ここに記載された実施形態例は、いずれかの製造者から潜在的に入手可能な別の型式の流れ発生器（例えば、一般にＰＡＰ装置、２段階装置、ＡｕｔｏＳｅｔアルゴリズム装置等）に関連させて使用することができる。また、ここに記載されたハードウェアの構成部品はいずれかの特定の構成に限られることはない。例えば、変換器は所定の特定の流れ発生器の一部分とすることができ、所定の特定の流れ発生器の中に一体化される別々のモジュールの部分とすることができ、所定の特定の流れ発生器から分離することもできることが理解されるであろう。さらに、ここに記載されたハードウェア及び／ソフトウェアの構成部品は、ハードウェア、ソフトウェア、ファームウェア、又は好適な機能を提供するその種のものを備えることができるということが理解されよう。例えば、計算は実行可能なソフトウェアアルゴリズムによって実行されるか、及び／又は制御装置４の中に埋め込むことができる。

所定の実施形態例の１つの利点は、高められた安全性と起こりそうな故障の知識とから得られる利益に関している。所定の実施形態例の別の利点は、例えば治療装置のハードウェア要素によって既にモニターされたデータを変換するソフトウェアアルゴリズムによって可能となるような、温度及び／又は別のセンサを必要としない、悪化する欠陥の検知に関する。検知可能な欠陥は、例えば劣化したベアリング、故障したモータ、低い出力トルク、増加したベアリング摩擦、狭窄吸入口、脱落した相、遮断されたホールセンサ、インペラの故障、等を含むことができる。

所定の実施形態例がＰＡＰ装置及び／又は流れ発生器に関して記載されてきたが、本発明はこれに限られるわけではないことが理解されるであろう。例えば、ここに記載された実施形態例はいずれの好適なタービンベースの換気装置と関連させて使用することができる。このようなタービンベースの換気装置は、例えば流量設定、容量設定、及び／又は圧力設定ベースの装置を含むことができる。また、このようなタービンベースの換気装置は、伝統的な機械式換気装置、ＣＰＡＰ装置、高流量鼻カニューレベースの装置、等を含むことができる。

本発明は、現在最も実践的であり、好ましい実施形態と考えられているものに関連して記載されてきたが、本発明は開示された実施形態に限られるべきではなく、逆に本発明の精神及び技術的範囲の中に含まれる様々な変形及び同等の構成を含むように意図されている。また、上述の様々な実施形態は別の実施形態に関連して実施することができ、例えば、１つの実施形態の特徴は別の実施形態の特徴と組み合わせて、また別の実施形態を実現することができる。

また、上述の様々な実施形態は、別の実施形態と関連させて実行することができ、例えば１つの実施形態の特徴は、侵襲的換気技術、容量モード、機械的換気、などに関連する治療を提供するために組み合わせることができる。さらに、本発明はＯＳＡに罹患している患者への特定の応用を有するが、別の病気（換気不全若しくは換気障害、うっ血性心臓障害、糖尿病、肥満症、卒中、肥満手術（ｂａｒｉａｔｒｉｃ ｓｕｒｇｅｒｙ）、等）に罹患している患者が上述の教唆から利益を受けられることが理解されるであろう。さらに、上述の教唆は患者及び医療用とではない患者ではないものへの適用可能性を有している。

１・・・インペラ
２・・・モータ
４・・・制御装置
５・・・マスク
６・・・可撓導管
７・・・スイッチ
８・・・表示装置

Claims (65)

1. 流れ発生装置内で悪化している欠陥の検知方法であって、
   前記流れ発生装置は、前記流れ発生装置の動作中に自動制御の下でモータによって動かされるインペラを有する、方法において、
   前記流れ発生装置によって発生した加圧された呼吸に適したガスの流れを供給するステップと、
   前記流れ発生装置が加圧された呼吸に適したガスの流れを発生させる場合に、第１の変換器によって、前記モータに供給された少なくとも１つの入力パラメータを測定するステップと、
   プロセッサを有する制御装置によって前記モータに提供された入力モータ電力値を決定するステップであって、前記入力モータ電力値が、前記第１の変換器によって測定された前記少なくとも１つの入力パラメータに少なくとも部分的に基づいている、ステップと、
   第２の変換器によって、前記モータのタービンから少なくとも１つの出力を測定するステップと、
   前記制御装置によって負荷モータ電力値を決定するステップであって、前記負荷モータ電力値が、前記第２の変換器によって測定された少なくとも１つの出力に少なくとも部分的に基づいている、ステップと、
   前記制御装置によって、前記モータ電力値と前記入力モータ電力値との間の差を計算するステップであって、前記差が前記モータ内の損失と関連している、ステップと、
   前記差を所定の閾値と比較することによって、前記差に少なくとも部分的に基づいて欠陥が前記流れ発生装置内で悪化しているかどうかを判断するステップと、
   を備える方法。
2. 前記制御装置によって前記入力モータ電力値を決定するステップは、モータ制御システムのモデルからの推測にさらに基づくことを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 前記制御装置によって前記入力モータ電力値を決定するステップは、モータ制御システムの参照表にさらに基づくことを特徴とする請求項１に記載の方法。
4. 欠陥の悪化が前記制御装置によって判断された場合に、警報を起動させるステップ、及び／又は前記流れ発生装置を保守を必要とするモードにするステップをさらに備えることを特徴とする請求項１に記載の方法。
5. 前記制御装置によって計算された前記差が所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、聴覚的アラーム及び／又は視覚的アラームによって欠陥の悪化を表示するステップをさらに備えることを特徴とする請求項１に記載の方法。
6. 前記差をローパスフィルタによってフィルタ処理するステップをさらに備えることを特徴とする請求項１に記載の方法。
7. 前記ローパスフィルタは、一時的な誤差を削減するように構成されていることを特徴とする請求項６のいずれか一項に記載の方法。
8. フィルタ処理された前記差を所定の閾値と比較するステップをさらに備えることを特徴とする請求項６に記載の方法。
9. 前記制御装置によって計算されたフィルタ処理された前記差が前記所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、聴覚的アラーム及び／又は視覚的アラームによって欠陥の悪化を表示するステップをさらに備えることを特徴とする、請求項８に記載の方法。
10. 前記制御装置によって、環境圧力、温度、及び粘度のうちの１つ以上の変化を修正するステップをさらに備えていることを特徴とする請求項１に記載の方法。
11. 前記少なくとも１つの測定された出力は、圧力、流量、及び／又は回転速度を含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
12. 前記モータは直流モータであることを特徴とする請求項１に記載の方法。
13. 前記少なくとも１つの入力パラメータが、前記モータに供給された電圧であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
14. 前記少なくとも１つの入力パラメータが、前記モータに供給されたモータ電流であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
15. 加圧された呼吸に適したガスの流れを供給するタービンベースの換気装置であって、
    供給されるべき加圧された呼吸に適したガスの流れを発生させるためにインペラを駆動させるように構成されたモータと、
    前記モータが、供給されるべき加圧された呼吸に適したガスの流れを発生させる間に、前記モータに供給された少なくとも１つの入力パラメータを測定するように構成された第１の変換器と、
    前記モータのタービンから少なくとも１つの出力を測定するように構成された少なくとも１つのさらなる変換器と、
    前記モータを制御するように構成された閉ループの制御装置と、
    を備えており、
    前記制御装置はさらに、前記換気装置の動作中に前記換気装置の悪化している欠陥を検知するように構成されており、
    前記悪化している欠陥は、入力モータ電力値と負荷モータ電力値との比較に基づいて検知されており、
    前記入力モータ電力値は、前記第１の変換器によって測定された前記少なくとも１つの入力パラメータに少なくとも部分的に基づいており、
    前記負荷モータ電力値は、前記少なくとも１つのさらなる変換器によって測定された前記少なくとも１つの出力に少なくとも部分的に基づいていることを特徴とする換気装置。
16. 患者インターフェースに接続された可撓導管をさらに備え、
    前記可撓導管及び前記患者インターフェースは、患者に加圧された呼吸に適したガスの供給を行うのに好適であることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
17. 前記少なくとも１つの入力パラメータは、前記モータに供給された電圧であることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
18. 前記少なくとも１つの入力パラメータは、前記モータに供給されたモータ電流であることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
19. 前記第１の変換器は、モータ電流を測定するように構成されたトランスコンダクタンス増幅器をさらに備えていることを特徴とする請求項１８に記載の換気装置。
20. 前記少なくとも１つの出力は、患者へ供給された圧力、流量、前記インペラの回転速度、及びモータ電流のうちの少なくとも１つを含むことを特徴とする請求項１５に記載の装置。
21. 前記入力モータ電力値は、モータ制御システムのモデルからの推測に少なくとも部分的にさらに基づいていることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
22. 前記入力モータ電力値は、モータ制御システムの参照表に少なくとも部分的にさらに基づいていることを特徴とする請求項１５に記載の装置。
23. 前記悪化している欠陥が検知された場合に、前記制御装置は、警報を起動させるようにさらに構成され、且つ／又は前記流れ発生装置を保守を必要とするモードにするようにさらに構成されていることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
24. 前記制御装置は、前記環境圧力及び／又は温度における変化を修正するために、モータに指示するように構成されていることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
25. 前記タービンベースの換気装置は、流量設定型、容量設定型、及び／又は圧力設定型の装置であることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
26. 前記タービンベースの換気装置は、ＰＡＰ装置であることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
27. 前記比較をフィルタ処理するように構成されたローパスフィルタをさらに備えることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
28. 前記ローパスフィルタは、一時的な誤差を削減するように構成されていることを特徴とする請求項２７に記載の換気装置。
29. 前記制御装置は、前記フィルタ処理された比較を所定の閾値と比較するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項２７に記載の換気装置。
30. 前記フィルタ処理された比較が前記所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、前記制御装置は、悪化している欠陥を表示するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項２９に記載の換気装置。
31. 前記比較は、前記負荷モータ電力値と前記入力モータ電力値との間の差であり、前記差は前記モータ内の損失と関連していることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
32. 前記制御装置は、前記差を所定の閾値と比較するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項３１に記載の換気装置。
33. 前記差が前記所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、前記制御装置は、悪化している欠陥を表示するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項３２に記載の換気装置。
34. 前記モータは直流モータであることを特徴とする請求項１５に記載の換気装置。
35. 流れ発生装置内に存在する欠陥又は前記流れ発生装置内で悪化している欠陥の検知方法であって、
    前記流れ発生装置は、前記流れ発生装置の治療的使用中に自動制御の下でモータによって動かされるインペラを有する、方法において、
    前記流れ発生装置によって発生した加圧された呼吸に適したガスの流れを供給するステップと、
    前記流れ発生装置が前記加圧された呼吸に適したガスの流れを発生させる場合に、前記モータに供給されたモータ電流を測定するステップと、
    前記モータによって発生された入力モータトルク値を、前記モータ電流に少なくとも部分的に基づいて決定するステップと、
    出力モータトルク値を決定するステップと、
    前記出力モータトルク値と前記入力モータトルク値との間の差を計算するステップと、
    前記差に少なくとも部分的に基づいて欠陥が前記流れ発生装置内に存在するかどうか又は前記流れ発生装置内で悪化しているかどうかを判断するステップと、
    を備える方法。
36. 前記入力モータトルク値を決定するステップは、モータ制御システムのモデルからの推測にさらに基づくことを特徴とする請求項３５に記載の方法。
37. 前記入力モータトルク値を決定するステップは、モータ制御システムの参照表にさらに基づくことを特徴とする請求項３５に記載の方法。
38. 前記欠陥が存在する又は悪化していると判断された場合に、警報を起動させるステップ、及び／又は流れ発生装置を保守を必要とするモードにするステップをさらに備えることを特徴とする請求項３５〜３７のいずれか一項に記載の方法。
39. 前記差を所定の閾値と比較するステップをさらに備えることを特徴とする請求項３５〜３８のいずれか一項に記載の方法。
40. 前記差が所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、欠陥が存在する又は悪化していることを表示するステップをさらに備えることを特徴とする請求項３９に記載の方法。
41. 前記差をローパスフィルタによってフィルタ処理するステップをさらに備えることを特徴とする請求項３５〜３８のいずれか一項に記載の方法。
42. 前記ローパスフィルタは、一時的な誤差を削減するように構成されていることを特徴とする請求項４１に記載の方法。
43. フィルタ処理された前記差を所定の閾値と比較するステップをさらに備える請求項４１又は４２に記載の方法。
44. 前記差が前記所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、欠陥が存在する又は悪化していることを表示するステップをさらに備えていることを特徴とする請求項４３に記載の方法。
45. 前記差を計算するステップは、密度、粘度、及び温度のうちの１つ以上の変化を修正するステップをさらに備えていることを特徴とする請求項３５〜４４のいずれか一項に記載の方法。
46. 前記モータのタービンからの出力を測定するステップであって、測定された出力は圧力、流量、及び／又は回転スピードを含んでいるステップにおいて、
    前記出力モータトルク値の決定が前記測定された出力に少なくとも部分的に基づいていることを特徴とする請求項３５〜４５のいずれか一項に記載の方法。
47. 前記差に少なくとも部分的に基づいて前記流れ発生装置内で欠陥が悪化しているかどうかを判断するために、前記出力モータトルク値と前記入力モータトルク値との間の差を一定時間に亘って計算することを備える、請求項３５〜４６のいずれか一項に記載の方法。
48. 加圧された呼吸に適したガスの流れを供給するためのタービンベースの換気装置において、
    供給されるべき前記加圧された呼吸に適したガスの流れを発生させるために、インペラを駆動するように構成されたモータと、
    前記モータが前記加圧された呼吸に適したガスの流れを発生させる間に、前記モータに供給されるモータ電流を測定する変換器と、
    前記モータ／インペラのための閉ループの制御装置と、
    を備えるタービンベースの換気装置であって、
    前記制御装置はさらに、前記タービンベースの換気装置の治療的使用中に、存在する又は悪化している前記タービンベースの換気装置の欠陥の存在を検出するように構成されており、
    前記欠陥の存在は、入力モータトルク値と出力モータトルク値との比較に基づいて検出されており、
    前記入力モータトルク値は、前記モータ電流に少なくとも部分的に基づいている、タービンベースの換気装置。
49. 患者インターフェースに接続された可撓導管をさらに備え、該可撓導管と前記患者インターフェースとは、患者に前記加圧された呼吸に適したガスの供給を行うために好適であることを特徴とする請求項４８に記載の装置。
50. 前記変換器は、モータ電流を測定するように構成されたトランスコンダクタンス増幅器をさらに備えていることを特徴とする請求項４８又は４９に記載の装置。
51. 患者に供給される圧力、流量、インペラの回転速度、及びモータ電流を測定する及び／又は計算することができる少なくとも１つの変換器をさらに備えることを特徴とする請求項４８〜５０のいずれか一項に記載の装置。
52. 前記入力モータトルク値の決定は、モータ電流及び／又はモータ制御システムのモデルからの推定に基づいていることを特徴とする請求項４８〜５０のいずれか一項に記載の装置。
53. 前記入力モータトルク値の決定は、モータ電流及び／又はモータ制御システムの参照表に基づいていることを特徴とする請求項４８〜５１のいずれか一項に記載の装置。
54. 前記比較をフィルタ処理するように構成されたローパスフィルタをさらに備えていることを特徴とする請求項４８〜５３のいずれか一項に記載の装置。
55. 前記ローパスフィルタは一時的な誤差を削減するように構成されていることを特徴とする請求項５４に記載の装置。
56. 前記制御装置は、前記欠陥の存在が検出される場合に、警報を起動させるようにさらに構成されており、及び／又は前記換気装置を保守を必要とするモードにするようにさらに構成されていることを特徴とする請求項４８〜５５のいずれか一項に記載の装置。
57. 前記比較は、前記出力モータトルク値と前記入力モータトルク値との差であることを特徴とする請求項４８〜５６のいずれか一項に記載の装置。
58. 前記制御装置は、前記差を所定の閾値と比較するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項５７に記載の装置。
59. 前記差が前記所定の閾値を特定の時間量超えている場合に、前記制御装置は、欠陥の存在を表示するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項５８に記載の装置。
60. 前記制御装置は、前記差に少なくとも部分的に基づいて前記流れ発生装置内で欠陥が悪化しているかどうかを判断するために、前記出力モータトルク値と前記入力モータトルク値との間の差を一定時間に亘って計算するように構成されることを特徴とする、請求項５７〜５９のいずれか一項に記載の装置。
61. 前記制御装置は、フィルタ処理された比較を所定の閾値と比較するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項５４又は５５に記載の装置。
62. 前記フィルタ処理された比較が所定の閾値を特定の時間量超える場合に、前記制御装置は、前記欠陥の存在を表示するようにさらに構成されていることを特徴とする請求項６１に記載の装置。
63. 前記制御装置は、前記モータに指令して、前記入力モータトルク値及び前記出力モータトルク値を比較する場合に密度、粘度、及び温度のうちの少なくとも１つにおける変化を修正するように構成されていることを特徴とする請求項４８〜６２のいずれか一項に記載の装置。
64. タービンベースの換気装置は、流量設定型、容量設定型、及び／又は圧力設定型の装置であることを特徴とする請求項４８〜６３のいずれか一項に記載の装置。
65. 前記タービンベースの換気装置は、ＰＡＰ装置であることを特徴とする請求項４８〜６４のいずれか一項に記載の装置。

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