JP2016004093A - Single focus lens system - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、単焦点レンズ系、特に小型の撮像素子を搭載したデジタルカメラ等の撮像機器に用いて好適な大口径かつ広角の単焦点レンズ系に関する。 The present invention relates to a single-focus lens system, and more particularly to a large-diameter and wide-angle single-focus lens system suitable for use in an imaging device such as a digital camera equipped with a small imaging device.
従来から、一眼レフレックスカメラやデジタルカメラ等に用いられる広角レンズ系として、バックフォーカスを確保するために、強い発散力を持つレンズ群を先行させたレトロフォーカスタイプのものが知られている。また近年では、広角であるだけでなく、これまで以上の大口径化が要求されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, as a wide-angle lens system used for a single-lens reflex camera, a digital camera, or the like, a retro-focus type that is preceded by a lens group having a strong divergence in order to ensure back focus is known. In recent years, not only a wide angle but also a larger aperture is required.
大口径化と広角化を達成するためには、前述したレトロフォーカスタイプのレンズ構成を採用した上で、その先行発散群の発散力を更に強くすればよい。しかし、先行発散群の発散力を更に強くすると、同時に、負成分の収差が増加して光学性能が劣化してしまう。この弊害を防止するためには、例えば、レンズ構成枚数を多くする、あるいは、複数の非球面レンズを使用するといった対策が考えられるが、いずれもコストアップに繋がってしまう。 In order to achieve a large aperture and a wide angle, it is only necessary to further increase the divergence of the preceding divergent group after adopting the retrofocus type lens configuration described above. However, when the divergence of the preceding divergence group is further increased, the negative component aberration is increased at the same time, and the optical performance is deteriorated. In order to prevent this harmful effect, for example, measures such as increasing the number of lens elements or using a plurality of aspherical lenses can be considered, but all of them lead to an increase in cost.
特許文献1−3には、大口径化と広角化を狙った単焦点レンズ系が開示されている。しかし、特許文献1、2の単焦点レンズ系は、口径比が1:1.45程度の大口径化を達成しているが、撮影画角が100°以上の光を取り込むことが出来ておらず、広角化の点では不十分である。また、特許文献3の単焦点レンズ系は、撮影画角が100°以上の広角化を達成しているが、収差補正が不十分である上に、口径比が1:2.8程度であって大口径化の点でも不十分である。
Patent Documents 1-3 disclose a single-focus lens system aimed at increasing the diameter and widening the angle. However, the single focus lens systems of
本発明は、以上の問題意識に基づいて完成されたものであり、大口径化と広角化を達成しても、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる単焦点レンズ系を得ることを目的とする。 The present invention has been completed on the basis of the above awareness of the problem, and even if a large aperture and a wide angle are achieved, a single focus lens capable of excellently correcting various aberrations and obtaining excellent optical performance. The goal is to obtain a system.
本発明の単焦点レンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力の第2レンズ群とからなり、第1レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズを有しており、次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴としている。
(1)−6<SF<0
(2)29<fL1/f<50
但し、
SF=(R1+R2)/(R1−R2)
R1:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの物体側の面の曲率半径、
R2:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの像側の面の曲率半径、
fL1:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの焦点距離、
f:全系の焦点距離、
である。
The single focus lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, an aperture stop, and a second lens group having a positive refractive power. The first lens group includes at least one lens group. It has a positive lens, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) -6 <SF <0
(2) 29 <fL1 / f <50
However,
SF = (R1 + R2) / (R1-R2)
R1: radius of curvature of the object-side surface of the most object-side positive lens in the first lens group,
R2: radius of curvature of the image side surface of the most object side positive lens in the first lens group,
fL1: the focal length of the positive lens closest to the object side in the first lens group,
f: focal length of the entire system,
It is.
条件式(1)が規定する条件範囲の中でも、次の条件式(1’)を満足することが好ましい。
(1’)−6<SF<−2
Among the condition ranges defined by the conditional expression (1), it is preferable that the following conditional expression (1 ′) is satisfied.
(1 ')-6 <SF <-2
本発明の単焦点レンズ系は、第1レンズ群が、物体側から順に、負の屈折力の第1aレンズ群と、正の屈折力の第1bレンズ群とからなり、次の条件式(3)を満足することが好ましい。
(3)−3<P1a/P1b<−2
但し、
P1a:第1aレンズ群のパワー、
P1b:第1bレンズ群のパワー、
である。
In the single focal length lens system of the present invention, the first lens group is composed of, in order from the object side, a first-a lens group having a negative refractive power and a first-b lens group having a positive refractive power, and the following conditional expression (3 ) Is preferably satisfied.
(3) -3 <P1a / P1b <-2
However,
P1a: power of the 1a lens group,
P1b: power of the 1b lens group,
It is.
条件式(3)が規定する条件範囲の中でも、次の条件式(3’)を満足することが好ましい。
(3’)−2.8<P1a/P1b<−2.1
Among the condition ranges defined by the conditional expression (3), it is preferable that the following conditional expression (3 ′) is satisfied.
(3 ′) − 2.8 <P1a / P1b <−2.1
本発明の単焦点レンズ系は、次の条件式(4)を満足することが好ましい。
(4)0<PL1/FP<1
但し、
PL1:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズのパワー、
FP:第1レンズ群のパワー、
である。
The single focus lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0 <PL1 / FP <1
However,
PL1: Power of the positive lens closest to the object side in the first lens group,
FP: power of the first lens group,
It is.
条件式(4)が規定する条件範囲の中でも、次の条件式(4’)を満足することが好ましい。
(4’)0<PL1/FP<0.41
Among the condition ranges defined by the conditional expression (4), it is preferable that the following conditional expression (4 ′) is satisfied.
(4 ′) 0 <PL1 / FP <0.41
本発明の単焦点レンズ系は、第2レンズ群が、負レンズと正レンズの接合レンズを有しており、次の条件式(5)を満足することが好ましい。
(5)61<Aνp<65
但し、
Aνp:第2レンズ群中の接合レンズの正レンズのd線に対するアッベ数、
である。
In the single focus lens system of the present invention, it is preferable that the second lens group has a cemented lens of a negative lens and a positive lens, and satisfies the following conditional expression (5).
(5) 61 <Avp <65
However,
Avp: Abbe number of the cemented lens in the second lens group with respect to the d-line of the positive lens,
It is.
第1aレンズ群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、負レンズとからなることが好ましい。 The 1a lens group preferably includes a positive lens, a negative lens, and a negative lens in order from the object side.
第1bレンズ群は、一組の接合レンズと、1枚または2枚の正レンズとからなることが好ましい。 The 1b lens group preferably includes a pair of cemented lenses and one or two positive lenses.
第2レンズ群は、3枚の正レンズと、一組の接合レンズとからなることが好ましい。 The second lens group preferably includes three positive lenses and a set of cemented lenses.
第1レンズ群は、その少なくとも一方の面に非球面を有するレンズを1枚だけ含んでいることが好ましい。 The first lens group preferably includes only one lens having an aspheric surface on at least one surface thereof.
第2レンズ群は、その少なくとも一方の面に非球面を有するレンズを1枚だけ含んでいることが好ましい。 The second lens group preferably includes only one lens having an aspheric surface on at least one surface thereof.
本発明によれば、大口径化と広角化を達成しても、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができる単焦点レンズ系が得られる。 According to the present invention, it is possible to obtain a single focus lens system capable of correcting various aberrations and obtaining excellent optical performance even when a large aperture and a wide angle are achieved.
図1、図4、図7、図10、図13及び図16に示すように、本実施形態の単焦点レンズ系は、全数値実施例1−6を通じて、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、開口絞りSと、正の屈折力の第2レンズ群G2とからなる。第1レンズ群G1は、物体側から順に、負の屈折力の第1aレンズ群G1aと、正の屈折力の第1bレンズ群G1bとからなる。Iは像面である。 As shown in FIGS. 1, 4, 7, 10, 13, and 16, the single focus lens system of the present embodiment has positive refractive power in order from the object side through all numerical examples 1-6. The first lens group G1, the aperture stop S, and the second lens group G2 having a positive refractive power. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a first-a lens group G1a having a negative refractive power and a first-b lens group G1b having a positive refractive power. I is the image plane.
図1、図4、図10、図13及び図16に示すように、第1レンズ群G1(第1aレンズ群G1a、第1bレンズ群G1b)は、数値実施例1、2、4−6では、次のように構成されている。
第1aレンズ群G1aは、物体側から順に、正レンズ11と、負レンズ12と、負レンズ13とからなる。負レンズ12は、その両面に非球面を有している。
第1bレンズ群G1bは、物体側から順に、負レンズ14と、正レンズ15と、正レンズ16とからなる。負レンズ14と正レンズ15は、接合されている。
As shown in FIGS. 1, 4, 10, 13, and 16, the first lens group G1 (the 1a lens group G1a and the 1b lens group G1b) is used in Numerical Examples 1, 2, and 4-6. The configuration is as follows.
The first-a lens group G1a includes a
The first-b lens group G1b includes a
図7に示すように、第1レンズ群G1(第1aレンズ群G1a、第1bレンズ群G1b)は、数値実施例3では、次のように構成されている。
第1aレンズ群G1aは、物体側から順に、正レンズ11’と、負レンズ12’と、負レンズ13’とからなる。負レンズ12’は、その両面に非球面を有している。
第1bレンズ群G1bは、物体側から順に、負レンズ14’と、正レンズ15’と、正レンズ16’と、正レンズ17’とからなる。負レンズ14’と正レンズ15’は、接合されている。
As shown in FIG. 7, the first lens group G1 (the 1a lens group G1a and the 1b lens group G1b) is configured as follows in Numerical Example 3.
The first-a lens group G1a is composed of a
The first-b lens group G1b includes, in order from the object side, a
図1、図4、図7、図10、図13及び図16に示すように、第2レンズ群G2は、全数値実施例1−6を通じて、物体側から順に、正レンズ21と、負レンズ22と、正レンズ23と、正レンズ24と、正レンズ25とからなる。負レンズ22と正レンズ23は、全数値実施例1−6を通じて、接合されている。正レンズ24は、数値実施例1、2、4、5では、その像側の面に非球面を有しており、数値実施例3、6では、その両面に非球面を有している。
As shown in FIGS. 1, 4, 7, 10, 13, and 16, the second lens group G2 includes a
本実施形態の単焦点レンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、開口絞りSと、正の屈折力の第2レンズ群G2とからなることをその前提構成としている。 The single focus lens system of the present embodiment is configured on the premise that, in order from the object side, the first lens group G1 has a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. It is said.
大口径化と広角化を達成することが出来ていない従来の単焦点レンズ系(例えば上述した特許文献1−3の単焦点レンズ系)の収差補正上の問題点の1つは、レトロフォーカスタイプないしネガティブリードタイプに特有の強い発散性レンズで発生する負の歪曲収差である。この負の歪曲収差を効果的に補正するために、本実施形態の単焦点レンズ系は、発散性の第1レンズ群G1中の最も物体側に正レンズ(11または11’)を配置している。この場合、第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの径は、全光学系の中で最も大きくなり、全光学系の径方向のサイズに直接的な影響を及ぼす。このため、第1レンズ群中の最も物体側の正レンズひいては全光学系の径方向のサイズを小さく維持しつつ、大口径化と広角化を達成し、さらに諸収差を良好に補正することは、極めて困難な技術課題である。 One of the problems in the aberration correction of a conventional single focus lens system (for example, the single focus lens system disclosed in Patent Documents 1-3 described above) that cannot achieve a large aperture and wide angle is a retrofocus type. It is a negative distortion that occurs in a strong divergent lens that is peculiar to the negative lead type. In order to effectively correct this negative distortion, the single focus lens system of the present embodiment has a positive lens (11 or 11 ′) arranged on the most object side in the first divergent lens group G1. Yes. In this case, the diameter of the positive lens closest to the object side in the first lens group is the largest in the entire optical system, and directly affects the size in the radial direction of the entire optical system. For this reason, it is possible to achieve a large aperture and a wide angle while maintaining the radial size of the positive lens closest to the object side in the first lens group, that is, the entire optical system, and to correct various aberrations satisfactorily. This is an extremely difficult technical issue.
この技術課題を解決するために、本実施形態の単焦点レンズ系は、第1レンズ群G1中の最も物体側の正レンズ(11または11’)の形状とパワーを最適設定している。これにより、第1レンズ群G1中の最も物体側の正レンズ(11または11’)ひいては全光学系の径方向のサイズを小さく維持しつつ、大口径化と広角化を達成し、さらに諸収差を良好に補正することができる。 In order to solve this technical problem, the single focus lens system of the present embodiment optimally sets the shape and power of the most object-side positive lens (11 or 11 ') in the first lens group G1. As a result, the positive lens (11 or 11 ′) closest to the object side in the first lens group G1 and thus the size of the entire optical system in the radial direction can be kept small while achieving a large aperture and wide angle, and various aberrations. Can be corrected satisfactorily.
条件式(1)及び(1’)は、第1レンズ群G1中の最も物体側の正レンズ(11または11’)の形状(シェーピングファクター)を規定している。条件式(1)を満足することで、正レンズ(11または11’)ひいては全光学系を小型化(小径化)するとともに、正レンズ(11または11’)の倒れを防いでこれをレンズ鏡筒内に安定して収納することで製造を容易にし、大口径化と広角化を達成し、諸収差を良好に補正することができる。この作用効果は、条件式(1’)を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式(1)の上限を超えると、正レンズ(11または11’)の形状が物体側に凸の平凸正レンズに近づいていき、正レンズ(11または11’)ひいては全光学系が大型化(大径化)してしまう。また、正レンズ(11または11’)の形状が物体側に凸の平凸正レンズに近づくほど、正レンズ(11または11’)をレンズ鏡筒内に安定して収納するのが難しくなり(レンズ鏡筒内で倒れやすくなり)、組立感度が上がって製造が難しくなってしまう。
条件式(1)及び(1’)の下限を超えると、正レンズ(11または11’)のメニスカス形状が強くなってそのパワーが弱くなるため、諸収差の補正が不十分になり、超広画角の光線を十分に取り入れることが出来ず、レンズ加工が難しく生産性が悪くなってしまう。
Conditional expressions (1) and (1 ′) define the shape (shaping factor) of the most object-side positive lens (11 or 11 ′) in the first lens group G1. By satisfying the conditional expression (1), the positive lens (11 or 11 ′) and, therefore, the entire optical system is reduced in size (smaller diameter), and the positive lens (11 or 11 ′) is prevented from falling, and this is used as a lens mirror. Stable storage in the cylinder facilitates manufacturing, achieves a large aperture and a wide angle, and corrects various aberrations satisfactorily. This effect can be obtained more significantly by satisfying conditional expression (1 ′).
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the shape of the positive lens (11 or 11 ′) approaches the plano-convex positive lens that is convex on the object side, and the positive lens (11 or 11 ′) and thus the entire optical system is large. (Diameter increases). Further, as the shape of the positive lens (11 or 11 ′) approaches the plano-convex positive lens convex toward the object side, it becomes more difficult to stably store the positive lens (11 or 11 ′) in the lens barrel ( This makes it easy to fall down in the lens barrel), which increases assembly sensitivity and makes manufacturing difficult.
When the lower limit of conditional expressions (1) and (1 ′) is exceeded, the meniscus shape of the positive lens (11 or 11 ′) becomes strong and its power becomes weak. The beam of the angle of view cannot be taken in sufficiently, and the lens processing becomes difficult and the productivity deteriorates.
条件式(2)は、第1レンズ群G1中の最も物体側の正レンズ(11または11’)の焦点距離と、全系の焦点距離との比を規定している。条件式(2)を満足することで、正レンズ(11または11’)のパワーが最適となり、色収差や歪曲収差等の諸収差を良好に補正するとともに、組立感度を適切に設定して製造を容易にすることができる。
条件式(2)の上限を超えると、正レンズ(11または11’)のパワーが弱くなりすぎて、諸収差の補正が不適切になってしまう。例えば、条件式(1)を満足しつつ条件式(2)の上限を超えると、正レンズ(11または11’)の硝材が自ずと高屈折率になり、色収差の補正が不適切になってしまう。また、組立感度が上がってしまい製造上好ましくない。
条件式(2)の下限を超えると、正レンズ(11または11’)のパワーが強くなりすぎて、諸収差の補正が不適切になってしまう。例えば、条件式(1)を満足しつつ条件式(2)の下限を超えると、正レンズ(11または11’)の硝材が自ずと低屈折率になり、負の歪曲収差の補正が不適切になってしまう。
Conditional expression (2) defines the ratio between the focal length of the most object-side positive lens (11 or 11 ′) in the first lens group G1 and the focal length of the entire system. By satisfying conditional expression (2), the power of the positive lens (11 or 11 ′) is optimized, and various aberrations such as chromatic aberration and distortion are corrected well, and the assembly sensitivity is set appropriately. Can be easily.
When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the positive lens (11 or 11 ′) becomes too weak, and correction of various aberrations becomes inappropriate. For example, if the upper limit of the conditional expression (2) is exceeded while satisfying the conditional expression (1), the glass material of the positive lens (11 or 11 ′) naturally has a high refractive index, and correction of chromatic aberration becomes inappropriate. . In addition, the assembly sensitivity is increased, which is not preferable in manufacturing.
When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the positive lens (11 or 11 ′) becomes too strong, and correction of various aberrations becomes inappropriate. For example, if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded while satisfying conditional expression (1), the glass material of the positive lens (11 or 11 ′) will naturally have a low refractive index, and correction of negative distortion will be inappropriate. turn into.
上述したように、第1レンズ群G1は、物体側から順に、負の屈折力の第1aレンズ群G1aと、正の屈折力の第1bレンズ群G1bとからなる。
条件式(3)及び(3’)は、第1レンズ群G1をこのように構成した上で、第1aレンズ群G1aと第1bレンズ群G1bのパワーバランスを規定している。条件式(3)を満足することで、撮影画角を広げつつ、バックフォーカスを確保し、しかも負の歪曲収差やコマ収差を良好に補正することができる。この作用効果は、条件式(3’)を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式(3)の上限を超えると、第1aレンズ群G1aの負の発散力(パワー)が弱くなりすぎて、バックフォーカスの確保が困難になる。また、無理にバックフォーカスを確保するために第2レンズ群G2中の負レンズの枚数を増やすと急激な発散力による負の収差が増大し、この負の収差を抑えるためには第2レンズ群G2中の正レンズの枚数を増やす必要があり、レンズ構成枚数が増える傾向の負の連鎖を招いてしまう。
条件式(3)の下限を超えると、第1aレンズ群G1aの負の発散力(パワー)が強くなりすぎて、負の歪曲収差やコマ収差が増大してしまう。
As described above, the first lens group G1 includes, in order from the object side, the first-a lens group G1a having a negative refractive power and the first-b lens group G1b having a positive refractive power.
Conditional expressions (3) and (3 ′) define the power balance between the first lens group G1a and the first lens group G1b after the first lens group G1 is configured in this way. By satisfying conditional expression (3), it is possible to secure the back focus while widening the shooting angle of view, and to satisfactorily correct negative distortion and coma. This effect can be obtained more significantly by satisfying conditional expression (3 ′).
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the negative divergence (power) of the first-a lens group G1a becomes too weak, making it difficult to ensure back focus. Further, if the number of negative lenses in the second lens group G2 is increased in order to forcibly secure the back focus, negative aberration due to a sudden divergence increases, and in order to suppress this negative aberration, the second lens group. It is necessary to increase the number of positive lenses in G2, which leads to a negative chain that tends to increase the number of lens components.
If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the negative divergence (power) of the first-a lens group G1a becomes too strong, and negative distortion and coma increase.
大口径化と広角化を達成した小型な単焦点レンズ系を得るためには、第1レンズ群G1内での負の発散力のコントロールが重要である。加えて、開口絞りSを挟んで配置した第1レンズ群G1と第2レンズ群G2の屈折力の非対称性を適切にコントロールすることも重要である。そのためには、やはり、第1レンズ群G1中の最も物体側の正レンズ(11または11’)が果たす役割が大きく、次の条件式(4)及び(4’)を満足することが好ましい。 In order to obtain a small single-focus lens system that achieves a large aperture and a wide angle, it is important to control the negative divergence within the first lens group G1. In addition, it is also important to appropriately control the asymmetry of the refractive powers of the first lens group G1 and the second lens group G2 arranged with the aperture stop S interposed therebetween. For that purpose, it is also preferable that the most object-side positive lens (11 or 11 ') in the first lens group G1 plays a large role and satisfies the following conditional expressions (4) and (4').
条件式(4)及び(4’)は、第1レンズ群G1中の最も物体側の正レンズ(11または11’)のパワーと、第1レンズ群G1のパワーとの比を規定している。条件式(4)を満足することで、大口径化と広角化を達成しながら、歪曲収差やコマ収差を良好に補正し、全光学系の屈折力配置を適切に設定して収差補正とバックフォーカスのバランスをとることができる。この作用効果は、条件式(4’)を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式(4)の上限を超えると、歪曲収差やコマ収差の補正が困難になるととともに、全光学系が非対称な屈折力配置になって収差補正とバックフォーカスのバランスがとれなくなってしまう。
条件式(4)及び(4’)の下限を超えることは、第1レンズ群G1とその最も物体側のレンズ(11または11’)のいずれか一方が負のパワーを持ち、本実施形態が前提とするレンズ構成から外れることを意味する。その結果、大口径化と広角化を達成することができず、全光学系が非対称な屈折力配置になって収差補正とバックフォーカスのバランスがとれなくなってしまう。
Conditional expressions (4) and (4 ′) define the ratio between the power of the most object-side positive lens (11 or 11 ′) in the first lens group G1 and the power of the first lens group G1. . Satisfying conditional expression (4) makes it possible to correct distortion and coma well while achieving a large aperture and wide angle, and to appropriately set the refractive power arrangement of the entire optical system to correct aberration and back. The focus can be balanced. This effect can be obtained more significantly by satisfying conditional expression (4 ′).
If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it will be difficult to correct distortion and coma, and the entire optical system will have an asymmetric refractive power arrangement, making it impossible to balance aberration correction and back focus.
If the lower limit of conditional expressions (4) and (4 ′) is exceeded, either the first lens group G1 or the most object side lens (11 or 11 ′) has a negative power, and this embodiment It means that the lens configuration deviates from the premise. As a result, it is impossible to achieve a large aperture and a wide angle, and the entire optical system has an asymmetric refractive power arrangement, which makes it impossible to balance aberration correction and back focus.
上述したように、第2レンズ群G2は、負レンズ22と正レンズ23の接合レンズを有している。
条件式(5)は、第2レンズ群G2をこのように構成した上で、第2レンズ群G2中の接合レンズの正レンズ23のd線に対するアッベ数を規定している。条件式(5)を満足することで、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式(5)の上限を超えると、倍率色収差が補正不足になってしまう。
条件式(5)の下限を超えると、倍率色収差が過剰補正になってしまう。
As described above, the second lens group G2 includes the cemented lens of the
Conditional expression (5) defines the Abbe number with respect to the d line of the
If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the lateral chromatic aberration will be undercorrected.
If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, lateral chromatic aberration will be overcorrected.
上述したように、第1レンズ群G1は、その少なくとも一方の面に非球面を有するレンズを1枚だけ含んでいる(負レンズ12または負レンズ12’)。これにより、光学系の小型化を図るとともに、球面収差や色収差を効果的に補正することができる。仮に、第1レンズ群G1中に複数枚の非球面レンズが含まれていると、コストアップを招くとともに、不良品の発生率が上がって好ましくない。
As described above, the first lens group G1 includes only one lens having an aspheric surface on at least one surface thereof (
上述したように、第2レンズ群G2は、その少なくとも一方の面に非球面を有するレンズを1枚だけ含んでいる(正レンズ24)。これにより、光学系の小型化を図るとともに、球面収差や色収差を効果的に補正することができる。仮に、第2レンズ群G2中に複数枚の非球面レンズが含まれていると、コストアップや不良品の発生率が上がって好ましくない。 As described above, the second lens group G2 includes only one lens having an aspheric surface on at least one surface thereof (positive lens 24). Thereby, it is possible to reduce the size of the optical system and to effectively correct spherical aberration and chromatic aberration. If a plurality of aspherical lenses are included in the second lens group G2, it is not preferable because of an increase in cost and the occurrence rate of defective products.
次に具体的な数値実施例1−6を示す。諸収差図及び横収差図並びに表中において、d線、g線、C線はそれぞれの波長に対する収差、Sはサジタル、Mはメリディオナル、FNO.はFナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角(゜)、Yは像高、fBはバックフォーカス、Lはレンズ全長、rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はd線に対する屈折率、ν(d)はd線に対するアッベ数、「E-a」は「×10-a」を意味する。長さの単位は[mm]である。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
(但し、cは曲率(1/r)、yは光軸からの高さ、Kは円錐係数、A4、A6、A8、・・・・・は各次数の非球面係数)
Next, specific numerical examples 1-6 will be described. In the various aberration diagrams, lateral aberration diagrams and tables, d-line, g-line and C-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, FNO . Is F-number, f is the focal length of the whole system, W Is the half field angle (°), Y is the image height, fB is the back focus, L is the total lens length, r is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens spacing, N (d) is the refractive index with respect to the d-line, and ν (d ) Means the Abbe number with respect to the d-line, and “Ea” means “× 10 −a ”. The unit of length is [mm].
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order)
[数値実施例1]
図1〜図3と表1〜表3は、本発明の数値実施例1による単焦点レンズ系を示している。図1は無限遠物体合焦時のレンズ構成図、図2はその諸収差図、図3はその横収差図である。表1はその面データ、表2は非球面データ、表3はその各種データである。
[Numerical Example 1]
1 to 3 and Tables 1 to 3 show a single focus lens system according to Numerical Example 1 of the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram at the time of focusing on an object at infinity, FIG. 2 is a diagram showing its aberrations, and FIG. 3 is a diagram showing its lateral aberrations. Table 1 shows the surface data, Table 2 shows the aspheric data, and Table 3 shows the various data.
本数値実施例1の単焦点レンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、開口絞りSと、正の屈折力の第2レンズ群G2とからなる。第1レンズ群G1は、物体側から順に、負の屈折力の第1aレンズ群G1aと、正の屈折力の第1bレンズ群G1bとからなる。 The single focus lens system of Numerical Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a first-a lens group G1a having a negative refractive power and a first-b lens group G1b having a positive refractive power.
第1aレンズ群G1aは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ11と、物体側に凸の負メニスカスレンズ12と、物体側に凸の負メニスカスレンズ13とからなる。負メニスカスレンズ12は、その両面に非球面を有している。
The first-a lens group G1a includes, in order from the object side, a
第1bレンズ群G1bは、物体側から順に、両凹負レンズ14と、両凸正レンズ15と、両凸正レンズ16とからなる。両凹負レンズ14と両凸正レンズ15は、接合されている。
The first-b lens group G1b includes a biconcave
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸正レンズ21と、両凹負レンズ22と、両凸正レンズ23と、両凸正レンズ24と、両凸正レンズ25とからなる。両凹負レンズ22と両凸正レンズ23は、接合されている。両凸正レンズ24は、その像側の面に非球面を有している。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex
(表1)
面データ
面番号 r d N(d) ν(d)
1 36.743 2.300 1.51633 64.1
2 60.000 0.200
3* 27.545 1.200 1.77250 49.6
4* 8.000 4.186
5 62.524 1.200 1.80450 39.6
6 6.804 4.128
7 -15.998 2.300 1.49700 81.6
8 220.453 2.800 1.75520 27.5
9 -19.351 2.436
10 13.763 2.486 1.74400 44.9
11 -293.176 1.995
12絞 ∞ 1.500
13 12.480 2.860 1.49700 81.6
14 -16.673 1.713
15 -9.478 0.900 1.84666 23.8
16 14.724 2.248 1.51633 64.1
17 -17.362 0.561
18 20.877 1.995 1.59282 68.6
19* -114.632 0.200
20 54.432 2.892 1.48749 70.4
21 -9.268 -
*は回転対称非球面である。
(表2)
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8
3 0.000 0.2551E-03 -0.2326E-05 0.1001E-07
4 0.000 0.1741E-03 0.3593E-05 -0.1099E-06
19 0.000 0.6277E-03 0.2468E-05 -0.4359E-07
(表3)
各種データ
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.5
Y 5.03
fB 7.56
L 47.66
(Table 1)
Surface data surface number rd N (d) ν (d)
1 36.743 2.300 1.51633 64.1
2 60.000 0.200
3 * 27.545 1.200 1.77250 49.6
4 * 8.000 4.186
5 62.524 1.200 1.80450 39.6
6 6.804 4.128
7 -15.998 2.300 1.49700 81.6
8 220.453 2.800 1.75520 27.5
9 -19.351 2.436
10 13.763 2.486 1.74400 44.9
11 -293.176 1.995
12 stops ∞ 1.500
13 12.480 2.860 1.49700 81.6
14 -16.673 1.713
15 -9.478 0.900 1.84666 23.8
16 14.724 2.248 1.51633 64.1
17 -17.362 0.561
18 20.877 1.995 1.59282 68.6
19 * -114.632 0.200
20 54.432 2.892 1.48749 70.4
21 -9.268-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8
3 0.000 0.2551E-03 -0.2326E-05 0.1001E-07
4 0.000 0.1741E-03 0.3593E-05 -0.1099E-06
19 0.000 0.6277E-03 0.2468E-05 -0.4359E-07
(Table 3)
Various data
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.5
Y 5.03
fB 7.56
L 47.66
[数値実施例2]
図4〜図6と表4〜表6は、本発明の数値実施例2による単焦点レンズ系を示している。図4は無限遠物体合焦時のレンズ構成図、図5はその諸収差図、図6はその横収差図である。表4はその面データ、表5は非球面データ、表6はその各種データである。
[Numerical Example 2]
4 to 6 and Tables 4 to 6 show a single focus lens system according to Numerical Example 2 of the present invention. FIG. 4 is a lens configuration diagram at the time of focusing on an object at infinity, FIG. 5 is a diagram showing various aberrations thereof, and FIG. 6 is a diagram showing its lateral aberration. Table 4 shows the surface data, Table 5 shows the aspheric data, and Table 6 shows the various data.
この数値実施例2のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例1のレンズ構成と同様である。
(1)第1レンズ群G1(第1bレンズ群G1b)において、負レンズ14が像側に凸の負メニスカスレンズであり、正レンズ15が像側に凸の正メニスカスレンズである。
The lens configuration of Numerical Example 2 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) In the first lens group G1 (first b lens group G1b), the
(表4)
面データ
面番号 r d N(d) ν(d)
1 35.368 2.647 1.51633 64.1
2 77.892 0.200
3* 28.857 1.200 1.77493 49.3
4* 7.951 4.073
5 625.700 1.200 1.80523 43.4
6 6.948 3.736
7 -22.325 3.014 1.49700 81.6
8 -216.386 3.521 1.77267 26.8
9 -21.932 1.034
10 14.788 2.486 1.72963 43.1
11 -235.521 1.965
12絞 ∞ 1.500
13 11.308 3.579 1.49700 81.6
14 -16.035 1.713
15 -9.400 1.200 1.84666 23.8
16 15.825 2.248 1.51633 64.1
17 -13.999 0.483
18 23.311 1.252 1.59000 70.2
19* -182.276 0.398
20 101.658 2.744 1.48749 70.4
21 -9.033 -
*は回転対称非球面である。
(表5)
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8
3 0.000 0.2040E-03 -0.2013E-05 0.9298E-08
4 0.000 0.9687E-04 0.3120E-05 -0.1194E-06
19 0.000 0.6666E-03 0.2322E-05 -0.8743E-08
(表6)
各種データ
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.4
Y 5.00
fB 7.55
L 47.74
(Table 4)
Surface data surface number rd N (d) ν (d)
1 35.368 2.647 1.51633 64.1
2 77.892 0.200
3 * 28.857 1.200 1.77493 49.3
4 * 7.951 4.073
5 625.700 1.200 1.80523 43.4
6 6.948 3.736
7 -22.325 3.014 1.49700 81.6
8 -216.386 3.521 1.77267 26.8
9 -21.932 1.034
10 14.788 2.486 1.72963 43.1
11 -235.521 1.965
12 stops ∞ 1.500
13 11.308 3.579 1.49700 81.6
14 -16.035 1.713
15 -9.400 1.200 1.84666 23.8
16 15.825 2.248 1.51633 64.1
17 -13.999 0.483
18 23.311 1.252 1.59000 70.2
19 * -182.276 0.398
20 101.658 2.744 1.48749 70.4
21 -9.033-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 5)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8
3 0.000 0.2040E-03 -0.2013E-05 0.9298E-08
4 0.000 0.9687E-04 0.3120E-05 -0.1194E-06
19 0.000 0.6666E-03 0.2322E-05 -0.8743E-08
(Table 6)
Various data
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.4
Y 5.00
fB 7.55
L 47.74
[数値実施例3]
図7〜図9と表7〜表9は、本発明の数値実施例3による単焦点レンズ系を示している。図7は無限遠物体合焦時のレンズ構成図、図8はその諸収差図、図9はその横収差図である。表7はその面データ、表8は非球面データ、表9はその各種データである。
[Numerical Example 3]
7 to 9 and Tables 7 to 9 show a single focus lens system according to Numerical Example 3 of the present invention. FIG. 7 is a lens configuration diagram at the time of focusing on an object at infinity, FIG. 8 is a diagram showing aberrations thereof, and FIG. 9 is a diagram showing its lateral aberration. Table 7 shows the surface data, Table 8 shows the aspheric data, and Table 9 shows the various data.
この数値実施例3のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例1のレンズ構成と同様である。
(1)第1aレンズ群G1aが、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ11’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ12’と、両凹負レンズ13’とからなる。負メニスカスレンズ12’は、その両面に非球面を有している。
(2)第1bレンズ群G1bが、物体側から順に、両凹負レンズ14’と、両凸正レンズ15’と、両凸正レンズ16’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ17’とからなる。両凹負レンズ14’と両凸正レンズ15’は、接合されている。
(3)第2レンズ群G2の両凸正レンズ24が、(その像側の面だけではなく)その両面に非球面を有している。
(4)第2レンズ群G2の正レンズ25が、像側に凸の正メニスカスレンズである。
The lens configuration of Numerical Example 3 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The 1a lens group G1a includes, in order from the object side, a
(2) The 1b lens group G1b includes, in order from the object side, a biconcave
(3) The biconvex
(4) The
(表7)
面データ
面番号 r d N(d) ν(d)
1 34.980 2.697 1.58913 61.2
2 50.000 0.200
3* 28.968 1.200 1.74330 49.3
4* 7.324 5.056
5 -489.979 1.200 1.83400 37.3
6 8.150 4.107
7 -17.895 1.000 1.49700 81.6
8 17.895 3.000 1.70154 41.2
9 -23.421 1.074
10 39.982 2.053 1.80450 39.6
11 -81.434 0.500
12 14.488 2.211 1.72342 38.0
13 61.269 1.919
14絞 ∞ 1.500
15 14.705 2.271 1.49700 81.6
16 -17.616 1.633
17 -11.001 0.800 1.84666 23.8
18 10.059 2.182 1.61800 63.4
19 -45.719 0.150
20* 50.418 1.995 1.72903 54.0
21* -24.461 0.300
22 -7019.068 2.903 1.48749 70.4
23 -7.791 -
*は回転対称非球面である。
(表8)
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8
3 0.000 0.1594E-03 -0.1248E-05 0.6571E-08
4 0.000 0.3200E-04 0.1864E-05 -0.7155E-07
20 0.000 -0.1601E-03 0.5104E-05 -0.8330E-07
21 0.000 0.4829E-03 0.8772E-05 -0.1375E-06
(表9)
各種データ
FNO. 1.8
f 4.21
W 51.3
Y 5.00
fB 7.69
L 47.64
(Table 7)
Surface data surface number rd N (d) ν (d)
1 34.980 2.697 1.58913 61.2
2 50.000 0.200
3 * 28.968 1.200 1.74330 49.3
4 * 7.324 5.056
5 -489.979 1.200 1.83400 37.3
6 8.150 4.107
7 -17.895 1.000 1.49700 81.6
8 17.895 3.000 1.70154 41.2
9 -23.421 1.074
10 39.982 2.053 1.80450 39.6
11 -81.434 0.500
12 14.488 2.211 1.72342 38.0
13 61.269 1.919
14 stops ∞ 1.500
15 14.705 2.271 1.49700 81.6
16 -17.616 1.633
17 -11.001 0.800 1.84666 23.8
18 10.059 2.182 1.61800 63.4
19 -45.719 0.150
20 * 50.418 1.995 1.72903 54.0
21 * -24.461 0.300
22 -7019.068 2.903 1.48749 70.4
23 -7.791-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 8)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8
3 0.000 0.1594E-03 -0.1248E-05 0.6571E-08
4 0.000 0.3200E-04 0.1864E-05 -0.7155E-07
20 0.000 -0.1601E-03 0.5104E-05 -0.8330E-07
21 0.000 0.4829E-03 0.8772E-05 -0.1375E-06
(Table 9)
Various data
FNO. 1.8
f 4.21
W 51.3
Y 5.00
fB 7.69
L 47.64
[数値実施例4]
図10〜図12と表10〜表12は、本発明の数値実施例4による単焦点レンズ系を示している。図10は無限遠物体合焦時のレンズ構成図、図11はその諸収差図、図12はその横収差図である。表10はその面データ、表11は非球面データ、表12はその各種データである。
[Numerical Example 4]
10 to 12 and Tables 10 to 12 show a single focus lens system according to Numerical Example 4 of the present invention. FIG. 10 is a lens configuration diagram at the time of focusing on an object at infinity, FIG. 11 is a diagram showing various aberrations thereof, and FIG. 12 is a diagram showing its lateral aberration. Table 10 shows the surface data, Table 11 shows the aspheric data, and Table 12 shows the various data.
この数値実施例4のレンズ構成は、数値実施例2のレンズ構成と同様である。 The lens configuration of Numerical Example 4 is the same as the lens configuration of Numerical Example 2.
(表10)
面データ
面番号 r d N(d) ν(d)
1 36.108 2.300 1.51633 64.1
2 64.825 0.200
3* 26.110 1.200 1.80000 46.5
4* 7.951 4.012
5 37.622 1.200 1.81000 39.1
6 6.847 4.016
7 -18.973 2.911 1.49700 81.6
8 -96.205 3.697 1.80000 25.7
9 -22.462 2.023
10 13.202 2.486 1.77790 43.8
11 -128.786 2.132
12絞 ∞ 1.500
13 14.302 2.252 1.49700 81.6
14 -21.001 1.713
15 -9.327 2.010 1.84666 23.8
16 13.032 2.248 1.51633 64.1
17 -14.434 0.000
18 21.960 1.195 1.59302 69.4
19* -288.047 0.200
20 55.462 2.898 1.48749 70.4
21 -8.454 -
*は回転対称非球面である。
(表11)
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8
3 0.000 0.2376E-03 -0.2135E-05 0.9094E-08
4 0.000 0.1638E-03 0.3181E-05 -0.9804E-07
19 0.000 0.6504E-03 0.4506E-05 -0.1398E-06
(表12)
各種データ
FNO. 1.8
f 4.20
W 50.2
Y 5.03
fB 7.55
L 47.74
(Table 10)
Surface data surface number rd N (d) ν (d)
1 36.108 2.300 1.51633 64.1
2 64.825 0.200
3 * 26.110 1.200 1.80000 46.5
4 * 7.951 4.012
5 37.622 1.200 1.81000 39.1
6 6.847 4.016
7 -18.973 2.911 1.49700 81.6
8 -96.205 3.697 1.80000 25.7
9 -22.462 2.023
10 13.202 2.486 1.77790 43.8
11 -128.786 2.132
12 stops ∞ 1.500
13 14.302 2.252 1.49700 81.6
14 -21.001 1.713
15 -9.327 2.010 1.84666 23.8
16 13.032 2.248 1.51633 64.1
17 -14.434 0.000
18 21.960 1.195 1.59302 69.4
19 * -288.047 0.200
20 55.462 2.898 1.48749 70.4
21 -8.454-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 11)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8
3 0.000 0.2376E-03 -0.2135E-05 0.9094E-08
4 0.000 0.1638E-03 0.3181E-05 -0.9804E-07
19 0.000 0.6504E-03 0.4506E-05 -0.1398E-06
(Table 12)
Various data
FNO. 1.8
f 4.20
W 50.2
Y 5.03
fB 7.55
L 47.74
[数値実施例5]
図13〜図15と表13〜表15は、本発明の数値実施例5による単焦点レンズ系を示している。図13は無限遠物体合焦時のレンズ構成図、図14はその諸収差図、図15はその横収差図である。表13はその面データ、表14は非球面データ、表15はその各種データである。
[Numerical Example 5]
FIGS. 13 to 15 and Tables 13 to 15 show a single focus lens system according to Numerical Example 5 of the present invention. FIG. 13 is a lens configuration diagram at the time of focusing on an object at infinity, FIG. 14 is a diagram showing aberrations thereof, and FIG. 15 is a diagram showing its lateral aberrations. Table 13 shows the surface data, Table 14 shows the aspheric data, and Table 15 shows the various data.
この数値実施例5のレンズ構成は、数値実施例1のレンズ構成と同様である。 The lens configuration of Numerical Example 5 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1.
(表13)
面データ
面番号 r d N(d) ν(d)
1 38.487 2.300 1.57292 61.6
2 60.000 0.200
3* 27.509 1.200 1.77250 49.6
4* 8.000 4.169
5 59.902 1.200 1.80450 39.6
6 6.735 4.201
7 -16.024 2.300 1.49700 81.6
8 360.471 2.800 1.75520 27.5
9 -19.316 2.101
10 13.716 2.486 1.75560 45.6
11 -317.849 1.987
12絞 ∞ 1.500
13 12.823 2.866 1.49700 81.6
14 -16.691 1.763
15 -9.391 0.900 1.84666 23.8
16 14.715 2.248 1.55065 64.5
17 -18.437 0.500
18 20.749 1.995 1.59165 67.5
19* -108.406 0.200
20 54.417 2.829 1.48749 70.4
21 -9.261 -
*は回転対称非球面である。
(表14)
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8
3 0.000 0.2640E-03 -0.2363E-05 0.1011E-07
4 0.000 0.1856E-03 0.3944E-05 -0.1083E-06
19 0.000 0.6435E-03 0.2624E-05 -0.5150E-07
(表15)
各種データ
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.4
Y 5.00
fB 7.49
L 47.24
(Table 13)
Surface data surface number rd N (d) ν (d)
1 38.487 2.300 1.57292 61.6
2 60.000 0.200
3 * 27.509 1.200 1.77250 49.6
4 * 8.000 4.169
5 59.902 1.200 1.80450 39.6
6 6.735 4.201
7 -16.024 2.300 1.49700 81.6
8 360.471 2.800 1.75520 27.5
9 -19.316 2.101
10 13.716 2.486 1.75560 45.6
11 -317.849 1.987
12 stops ∞ 1.500
13 12.823 2.866 1.49700 81.6
14 -16.691 1.763
15 -9.391 0.900 1.84666 23.8
16 14.715 2.248 1.55065 64.5
17 -18.437 0.500
18 20.749 1.995 1.59165 67.5
19 * -108.406 0.200
20 54.417 2.829 1.48749 70.4
21 -9.261-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 14)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8
3 0.000 0.2640E-03 -0.2363E-05 0.1011E-07
4 0.000 0.1856E-03 0.3944E-05 -0.1083E-06
19 0.000 0.6435E-03 0.2624E-05 -0.5150E-07
(Table 15)
Various data
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.4
Y 5.00
fB 7.49
L 47.24
[数値実施例6]
図16〜図18と表16〜表18は、本発明の数値実施例6による単焦点レンズ系を示している。図16は無限遠物体合焦時のレンズ構成図、図17はその諸収差図、図18はその横収差図である。表16はその面データ、表17は非球面データ、表18はその各種データである。
[Numerical Example 6]
16 to 18 and Tables 16 to 18 show a single focus lens system according to Numerical Example 6 of the present invention. FIG. 16 is a lens configuration diagram when focusing on an object at infinity, FIG. 17 is a diagram showing various aberrations thereof, and FIG. 18 is a diagram showing its lateral aberrations. Table 16 shows the surface data, Table 17 shows the aspheric data, and Table 18 shows the various data.
この数値実施例6のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例1のレンズ構成と同様である。
(1)第1レンズ群G1(第1aレンズ群G1a)の負レンズ13が、両凹負レンズである。
(2)第2レンズ群G2の両凸正レンズ24が、(その像側の面だけではなく)その両面に非球面を有している。
(3)第2レンズ群G2の正レンズ25が、像側に凸の正メニスカスレンズである。
The lens configuration of Numerical Example 6 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The
(2) The biconvex
(3) The
(表16)
面データ
面番号 r d N(d) ν(d)
1 29.532 3.112 1.58913 61.2
2 45.352 0.200
3* 34.471 1.201 1.74330 49.3
4* 7.300 5.117
5 -605.091 1.200 1.85000 43.0
6 7.440 2.755
7 -34.259 2.312 1.49700 81.6
8 16.634 3.000 1.74950 35.0
9 -25.434 1.664
10 13.485 2.486 1.74400 44.9
11 -2079.470 2.095
12絞 ∞ 1.500
13 13.491 2.363 1.51680 64.2
14 -15.596 1.625
15 -9.803 0.800 1.84666 23.8
16 11.372 2.149 1.58913 61.2
17 -34.847 0.150
18* 25.414 1.995 1.72903 54.0
19* -24.461 0.300
20 -32.826 3.275 1.48749 70.4
21 -7.178 -
*は回転対称非球面である。
(表17)
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8
3 0.000 0.2008E-03 -0.1783E-05 0.8179E-08
4 0.000 0.4518E-04 0.4813E-05 -0.1478E-06
18 0.000 0.1851E-04 -0.5152E-06 -0.3469E-06
19 0.000 0.7499E-03 0.6726E-05 -0.4147E-06
(表18)
各種データ
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.4
Y 5.00
fB 7.79
L 47.09
(Table 16)
Surface data surface number rd N (d) ν (d)
1 29.532 3.112 1.58913 61.2
2 45.352 0.200
3 * 34.471 1.201 1.74330 49.3
4 * 7.300 5.117
5 -605.091 1.200 1.85000 43.0
6 7.440 2.755
7 -34.259 2.312 1.49700 81.6
8 16.634 3.000 1.74950 35.0
9 -25.434 1.664
10 13.485 2.486 1.74400 44.9
11 -2079.470 2.095
12 stops ∞ 1.500
13 13.491 2.363 1.51680 64.2
14 -15.596 1.625
15 -9.803 0.800 1.84666 23.8
16 11.372 2.149 1.58913 61.2
17 -34.847 0.150
18 * 25.414 1.995 1.72903 54.0
19 * -24.461 0.300
20 -32.826 3.275 1.48749 70.4
21 -7.178-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 17)
Aspheric data surface number K A4 A6 A8
3 0.000 0.2008E-03 -0.1783E-05 0.8179E-08
4 0.000 0.4518E-04 0.4813E-05 -0.1478E-06
18 0.000 0.1851E-04 -0.5152E-06 -0.3469E-06
19 0.000 0.7499E-03 0.6726E-05 -0.4147E-06
(Table 18)
Various data
FNO. 1.8
f 4.20
W 51.4
Y 5.00
fB 7.79
L 47.09
各数値実施例の各条件式に対する値を表19に示す。
(表19)
実施例1 実施例2 実施例3
条件式(1) -4.16 -2.66 -5.66
条件式(2) 49.29 29.25 44.02
条件式(3) -2.599 -2.799 -2.430
条件式(4) 0.15 0.41 0.10
条件式(5) 64.15 64.15 63.39
実施例4 実施例5 実施例6
条件式(1) -3.51 -4.58 -4.73
条件式(2) 36.59 42.94 31.88
条件式(3) -2.207 -2.575 -2.609
条件式(4) 0.09 0.015 0.28
条件式(5) 64.15 64.48 61.25
Table 19 shows values for the conditional expressions of the numerical examples.
(Table 19)
Example 1 Example 2 Example 3
Conditional expression (1) -4.16 -2.66 -5.66
Conditional expression (2) 49.29 29.25 44.02
Conditional expression (3) -2.599 -2.799 -2.430
Conditional expression (4) 0.15 0.41 0.10
Conditional expression (5) 64.15 64.15 63.39
Example 4 Example 5 Example 6
Conditional expression (1) -3.51 -4.58 -4.73
Conditional expression (2) 36.59 42.94 31.88
Conditional expression (3) -2.207 -2.575 -2.609
Conditional expression (4) 0.09 0.015 0.28
Conditional expression (5) 64.15 64.48 61.25
表19から明らかなように、数値実施例1〜数値実施例6は、条件式(1)〜条件式(5)を満足しており、諸収差図及び横収差図から明らかなように、諸収差及び横収差は比較的よく補正されている。 As is clear from Table 19, Numerical Example 1 to Numerical Example 6 satisfy the conditional expressions (1) to (5). As is clear from the various aberration diagrams and lateral aberration diagrams, Aberrations and lateral aberrations are corrected relatively well.
本発明の特許請求の範囲に含まれる単焦点レンズ系に、実質的なパワーを有さないレンズまたはレンズ群を追加したとしても、本発明の技術的範囲に含まれる(本発明の技術的範囲を回避したことにはならない)。 Even if a lens or a lens group having no substantial power is added to the single focus lens system included in the claims of the present invention, it is included in the technical scope of the present invention (the technical scope of the present invention). Is not avoided).
G1 正の屈折力の第1レンズ群
G1a 負の屈折力の第1aレンズ群
11 正レンズ
12 負レンズ
13 負レンズ
11’ 正レンズ
12’ 負レンズ
13’ 負レンズ
G1b 正の屈折力の第1bレンズ群
14 負レンズ
15 正レンズ
16 正レンズ
14’ 負レンズ
15’ 正レンズ
16’ 正レンズ
17’ 正レンズ
G2 正の屈折力の第2レンズ群
21 正レンズ
22 負レンズ
23 正レンズ
24 正レンズ
25 正レンズ
S 開口絞り
I 像面
G1 First lens group G1a having a positive refractive power
Claims (9)
第1レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズを有しており、
次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする単焦点レンズ系。
(1)−6<SF<0
(2)29<fL1/f<50
但し、
SF=(R1+R2)/(R1−R2)
R1:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの物体側の面の曲率半径、
R2:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの像側の面の曲率半径、
fL1:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズの焦点距離、
f:全系の焦点距離。 In order from the object side, the first lens group having a positive refractive power, an aperture stop, and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group has at least one positive lens,
A single focus lens system characterized by satisfying the following conditional expressions (1) and (2).
(1) -6 <SF <0
(2) 29 <fL1 / f <50
However,
SF = (R1 + R2) / (R1-R2)
R1: radius of curvature of the object-side surface of the most object-side positive lens in the first lens group,
R2: radius of curvature of the image side surface of the most object side positive lens in the first lens group,
fL1: the focal length of the positive lens closest to the object side in the first lens group,
f: Focal length of the entire system.
(3)−3<P1a/P1b<−2
但し、
P1a:第1aレンズ群のパワー、
P1b:第1bレンズ群のパワー。 2. The single-focus lens system according to claim 1, wherein the first lens group includes, in order from the object side, a first-a lens group having a negative refractive power and a first-b lens group having a positive refractive power. A single focus lens system satisfying (3).
(3) -3 <P1a / P1b <-2
However,
P1a: power of the 1a lens group,
P1b: Power of the 1b lens group.
(4)0<PL1/FP<1
但し、
PL1:第1レンズ群中の最も物体側の正レンズのパワー、
FP:第1レンズ群のパワー。 3. The single focus lens system according to claim 1, wherein the single focus lens system satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0 <PL1 / FP <1
However,
PL1: Power of the positive lens closest to the object side in the first lens group,
FP: Power of the first lens group.
(5)61<Aνp<65
但し、
Aνp:第2レンズ群中の接合レンズの正レンズのd線に対するアッベ数。 4. The single-focus lens system according to claim 1, wherein the second lens group includes a cemented lens of a negative lens and a positive lens, and satisfies the following conditional expression (5): Lens system.
(5) 61 <Avp <65
However,
Avp: Abbe number with respect to d-line of the positive lens of the cemented lens in the second lens group.
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