JP2015513031A - 排気ガス再循環系を備えたガスタービンパワープラント - Google Patents

Abstract

ガスタービンパワープラントの駆動方法において、新鮮空気（２）が圧縮器流入口（３）へ供給されてその内部で加速され、第１の排気ガス分流（２１）が、圧縮器流入口の所定の領域へ導かれ、当該所定の領域では、全体圧と新鮮空気静圧との差が第１の排気ガス分流の目標質量流量を圧縮器流入口へ吸引するのに必要な圧力差以上となる程度に新鮮空気が加速される。さらに、ガスタービンパワープラントにおいて、ガスタービン（６）の圧縮器流入口は、圧縮器のフローダクトに隣接する、新鮮空気に対する第１のセクタ（３’）と第１の排気ガス分流に対する第２のセクタ（３”）とに分割されており、第２のセクタは、ガスタービンの動作中、第２のセクタの出口での静圧が低く、全体圧と静圧との差が第１の排気ガス分流の目標質量流量を圧縮器流入口へ吸引するのに必要な圧力差以上となるように、圧縮器の近傍に配置されている。

Description

本発明は、それぞれ異なるガス成分を有する２種の入力流によるガスタービンの駆動方法、及び、分割された圧縮器入力側を有するガスタービンに関する。

従来技術
再循環系は、基本的にきわめて多様な目的に対してガスタービンで利用可能な技術である。例えば、放出量を制御するため、排気ガスボリュームから二酸化炭素を分離するため、などに用いられる。ガスタービンにおける排気ガスの再循環系では、排気ガス流の全体から排気ガス物質成分が分岐され、通常は、冷却及び浄化の後に、タービンもしくはタービン圧縮器の入力マスフローへ再供給される。排気ガス成分は周囲空気の新鮮空気成分と大きく異なる。このため、従来は、再循環排気ガス分流は周囲からの新鮮空気と混合され、この混合気が圧縮器へ供給されている。

有利には、排気ガス再循環系によって、二酸化炭素の分離による出力損失及びパワープラントの効率低下を回避するために、排気ガス中の二酸化炭素分圧を増大させることができる。また、排気ガス再循環系は、ガスタービンの吸気ガス中の酸素量を低減し、ひいてはＮＯ_ｘ放出量を低減するためにも提案されてきた。

排気ガス再循環系として、例えば、ＵＳ７５３６２５２Ｂ１には、排気ガス再循環系を介してターボ機械の流入口へ戻される排気ガス再循環流の制御方法が示されている。この方法では、所望の排気ガス再循環成分のうちターボ機械の入力流へ加えられる排気ガス分流成分が求められ、その実際値が所望の値となるように制御される。

ＥＰ２２４８９９９には、排気ガス再循環系を含むパワープラント、及び、こうしたパワープラントの駆動方法が示されている。ここでは、再循環率と再循環排気ガスの再冷温度とが負荷の関数として制御される。

排気ガスの再循環を可能にするために、従来技術では、排気ガス再循環路乃至再冷器等での圧力損失を克服するためのブロワを設けることが提案されている。これに代えて、排気ガス再循環路乃至再冷器等を、流速ひいては圧力損失が低下し、これにより、排気ガス路の過圧が充分に排気ガスを戻せる大きさとなるように設計する変形形態も行われている。しかし、これらの手段は双方とも大規模かつコスト高であり、また、パワープラントに付加的なスペースを要する。特に、ブロワを用いると、パワープラントの出力及び効率にとってさらに不利となる。

発明の開示
したがって、本発明の課題は、再循環路での圧力損失を克服するためのブロワなしで、排気ガス再循環系を含むタービンを高い信頼性で駆動できるようにすることである。さらに、本発明は、上記方法を実行するのに適したガスタービンパワープラントを提供することも課題とする。

排気ガス再循環系を含むガスタービンパワープラントは、ガスタービンと廃熱回収ボイラと排気ガス分流器と再循環路とを備える。排気ガス分流器は、排気ガスを、ガスタービンの吸気流へ再循環される第１の排気ガス分流と、周囲へ放出される第２の排気ガス分流とに分流する。典型的には、少なくとも１つの排気ガス再冷器が再循環路に配置されている。

ガスタービンは、流入交差領域を有する圧縮器と、圧縮器に後続し、圧縮されたガスを燃料によって燃焼させる燃焼室と、高温燃焼ガスを膨張させるタービンと、シャフト（軸）とを含む。

本発明の方法は、第１の再循環排気ガス流に対する目標質量流量が定められることを特徴とする。つまり、本発明では、再循環される第１の排気ガス分流が、圧縮器流入口へ向かって、新鮮空気と別に、ただし新鮮空気と同軸的に供給されつつ、圧縮器流入口の所定の領域へ導かれる。なお、当該所定の領域では、全体圧と新鮮空気の静圧との差が再循環される第１の排気ガス分流の目標質量流量を圧縮器流入口へ吸引するのに必要な圧力差以上となる程度に新鮮空気が加速される。

圧縮器の吸気流の静圧が低減されることにより、再循環排気ガスの圧力差が増大するので、排気ガスブロワを省略できるようになる。

目標質量流量は、わかりやすくするために、固定値もしくはガスタービンの動作状態の関数として定められる値とする。目標質量流量は、絶対値、又は、現在状態に対する相対値のいずれに定義されてもよい。例えば、目標質量流量は、濃度もしくは温度もしくは燃焼室脈流もしくは他のパラメータの所望値と実際値との差に比例するように定められる。

典型的には、第１の排気ガス分流が供給される圧縮器流入口の所定の領域は、全体圧と静圧との差が全体圧の１％よりも大きくなる程度に新規吸気流が加速される領域である。

本発明の有利な実施形態によれば、第１の排気ガス分流が供給される圧縮器流入口の所定の領域は、周囲圧と静圧との差が、再循環路及びその全ての付属要素における圧力損失の合計と周囲圧に対する排気ガス分流器での過圧との差よりも大きくなる程度に新鮮空気吸気流が加速される領域である。

典型的には、後続の排気ガス路及び排気ガス処理装置（例えば煙突前方のＣＯ_２分離装置）での圧力損失を克服できるようにするために、排気ガス分流器の静圧は周囲圧よりも大きくされる。よって、全体では、再循環排気ガスを圧縮器流入口へ供給するための圧力が増大する。

圧縮器への入力前、特に、入力ノズル（ベルマウスとも称される）又は流入ノズルの直接上流において圧縮器吸気流が大きく加速されるため、圧縮器入力側前方の圧縮器流入口で、設定圧力勾配が得られる。再循環される第１の排気ガス分流が圧縮器流入口へ供給される位置を変更することにより、駆動圧力勾配ひいては再循環される第１の排気ガス分流の量を、開ループ制御又は閉ループ制御することができる。再循環される第１の排気ガス分流の供給位置が圧縮器入力側に近づくにつれて駆動圧力勾配が大きくなるので、再循環される第１の排気ガス分流の量も増大する。

再循環される第１の排気ガス分流の圧縮器流入口への供給位置の変更に加え、再循環路の出口面積、又は、再循環される第１の排気ガス分流が圧縮器流入口へ戻されるセクタの面積を変化させることにより、再循環される第１の排気ガス分流の量を定めることができる。この場合、出口面積が大きくなると、再循環される第１の排気ガス分流の量も大きくなる。本発明の方法の別の実施形態によれば、第１の排気ガス分流が圧縮器流入口へ供給される出口の断面積を変化させることにより、再循環される第１の排気ガス分流の量を開ループ制御又は閉ループ制御することもできる。

本発明の別の有利な実施形態によれば、新鮮空気と再循環される第１の排気ガス分流とは、相互に同軸的に圧縮器流入口を通過して、圧縮器へ供給される。

本発明の別の有利な実施形態によれば、新鮮空気と再循環される第１の排気ガス分流とは、それぞれの同心の円形リングを介して圧縮器流入口を通過して、圧縮器へ供給される。

本発明の別の有利な実施形態によれば、再循環される第１の排気ガス分流は、半径方向で見て内側の円形リングを介して圧縮器流入口を通過する。

本発明の別の有利な実施形態によれば、再循環される第１の排気ガス分流の量を設定するために、圧縮器流入口内に配置された、新鮮空気のフローダクトを第１の排気ガス分流のフローダクトから分離する可変分離要素により、制御もしくは調整が行われる。制御もしくは調整のために、可変分離要素の出口の幾何学形状は可変に構成される。ここでの調整はいずれかの方向への運動もしくは変位として行うことができ、その結果、可変分離要素の出口での圧力及び流れ条件が変化される。

有利な実施形態によれば、可変分離要素は軸方向に変位可能である。可変分離要素、特にその出口端部の軸方向位置を変更することにより、再循環される第１の排気ガス分流の量を開ループ制御又は閉ループ制御することができる。

有利な別の実施形態によれば、再循環される第１の排気ガス分流の量を開ループ制御又は閉ループ制御するために、可変分離要素を半径方向で変位させることもできる。可変分離要素を半径方向で変位させることにより、再循環される第１の排気ガス分流を圧縮器入力側へ供給する出口の面積が開ループ制御又は閉ループ制御され、ひいては、再循環される第１の排気ガス分流が制御もしくは調整される。

第１の排気ガス分流の圧縮器流入口への供給は、１つのフローダクトのコヒーレントな出口領域を介しても、１つもしくは複数のフローダクトの複数の出口領域を介しても行うことができる。有利な実施形態によれば、再循環される第１の排気ガス分流は複数のフィーダを介して導入される。当該複数のフィーダは、周方向で分散されて、圧縮器流入口の上流で、ガスタービン軸に関して同軸的に配置されている。この場合には、圧縮器流入口の複数のフィーダの各出口オリフィスの軸方向位置を変化させることにより、再循環される第１の排気ガス分流の量を開ループ制御又は閉ループ制御することができる。

動作コンセプト及びガスタービンの構成に応じて、ガスタービンが部分負荷で動作する場合、又は、ガスタービンの始動時に、排気ガス再循環が遮断されるか又は再循環量が低減される。このことは、例えば、安定した低ＣＯ燃焼（低一酸化炭素燃焼）を保証するため、又は、点火過程中に未燃焼の燃料がガスタービンの吸気流へ再循環されることを回避するために必要である。流入交差領域が、新鮮空気供給のためのセクタと、再循環排気ガスを戻すためのセクタとに分割されることにより、再循環量が低減される際に不適切な圧縮器へのアプローチ流が発生することがある。こうした不適切なアプローチ流を回避するために、本発明の方法の有利な実施形態によれば、ガスタービンの始動時、及び／又は、ガスタービンが部分負荷で動作する場合、第１の排気ガス分流が圧縮器へ導入される前に、新鮮空気が再循環される第１の排気ガス分流に混合される。当該新鮮空気の混合は、制御調整要素、例えばバルブまたはフラップにより、制御もしくは調整することができる。排気ガス再循環が遮断されると、当該制御調整要素を介して純粋な新鮮空気が流入交差領域の第２のセクタへ供給されるので、排気ガス再循環なしでも、均質なアプローチ流が得られることが保証される。

別の有利な実施形態によれば、第１の再循環排気ガス流と新鮮空気とは、半径方向の段階方式で、圧縮器入力側へ供給される。つまり、流入交差領域において、新鮮空気が圧縮器の回転軸に関して外側セクタを通り、再循環される第１の排気ガス分流が内側セクタを通る方式で、供給が行われる。この手法により、冷却空気への酸素低減ガスの混合を回避できるか又は少なくとも低減できる。よって、新鮮空気がまず酸素低減ガスに混合され、その後で圧縮器へ供給される従来の方法に比べ、燃焼室に達するガス中の酸素濃度が低減される。これにより、従来技術よりも酸素成分が少なくかつ全体に少量のガス流を利用でき、特に効率の良い燃焼を形成することができる。

代替的な実施形態によれば、第１の再循環排気ガス流と新鮮空気とが半径方向の段階方式で圧縮器入力側へ供給される際に、流入交差領域において、新鮮空気が圧縮器の回転軸に関して内側セクタを通り、再循環される第１の排気ガス分流が外側セクタを通るように構成することができる。

これにより、従来技術に比べて増大された再循環排気ガスと新鮮空気との比を用いることができる。よって、全体として、排気ガス中の酸素量が低減され、ＣＯ_２量を増大させることができるので、ＣＯ_２の分離後にパワープラントから排出される排気ガス流を低減できる。排気ガス流量が低減されれば、プラントの規模を低減できる。また、ＣＯ_２量が大きくなれば、ＣＯ_２分離のための補助エネルギ消費量も低減されるため、パワープラントの純出力ひいては純効率が高まる。

さらに、本発明は、上述した方法に加え、この方法を実行する排気ガス再循環系を備えたガスタービンパワープラントに関する。この種のガスタービンパワープラントは、ガスタービンと、廃熱回収ボイラと、ガスタービンの圧縮器への吸気流が通過する圧縮器流入口と、排気ガス分流器とを備えている。排気ガス分流器は、動作中に、ガスタービンの排気ガスを、ガスタービンの吸気流へ再循環される第１の排気ガス分流と、周囲へ放出される第２の排気ガス分流とに分流する。本発明によれば、圧縮器流入口は第１のセクタと第２のセクタとに分割されており、圧縮器流入口を始点とする圧縮器のフローダクトが２つのセクタに続いている。さらに、新鮮空気に対するフィーダが第１のセクタに設けられており、排気ガス分流器からの第１の排気ガス分流に対する再循環路が、第２のセクタへ設けられている。この場合、ガスタービンの動作中、第２のセクタの出口での静圧が低く、全体圧と静圧との差が、目標質量流量を圧縮器流入口へ吸引するのに必要な圧力差以上となるように、第２のセクタが圧縮器の近傍に配置されている。

目標質量流量は、わかりやすくするために、固定値もしくはガスタービンの動作条件の関数として定められる値とする。典型的には、第２のセクタは、動作中、全体圧と静圧との差が全体圧の１％より大きくなる程度に吸気流が加速されるよう、圧縮器の近傍に配置される。

ガスタービンパワープラントの有利な実施形態によれば、ガスタービンの動作中、第２のセクタの出口での静圧は、当該出口での静圧と周囲圧との差が、再循環路及びその全ての付属要素における圧力損失の合計と周囲圧に対する排気ガス分流器での過圧との差よりも大きくなるよう、低く選定される。

別の有利な実施形態によれば、新鮮空気を供給するための第１のセクタと、再循環される第１の排気ガス分流を供給するための第２のセクタとは、圧縮器入力側の上流のそれぞれの出口の箇所で、相互に同軸的に配置されている。

さらに別の有利な実施形態によれば、新鮮空気を供給するための第１のセクタと、再循環される第１の排気ガス分流を供給するための第２のセクタとは、それぞれの出口が同心の円形リングとなるように設けられている。

ガスタービンパワープラントの別の有利な実施形態によれば、再循環排気ガス分流を制御もしくは調整するために、圧縮器流入口の第２のセクタの出口の幾何学形状は可変に構成される。

有利な実施形態によれば、新鮮空気を導入するための第１のセクタと、再循環される第１の排気ガス分流を導入するための第２のセクタとは、それぞれの出口の箇所で、可変分離要素によって分離されている。可変分離要素は、少なくとも１つの可動壁又は少なくとも１つの可動壁部分を含む。ただし、可変分離要素を、フレキシブルな材料から成る拡張可能要素としてもよいし、可動壁要素と拡張可能要素との組み合わせから形成してもよい。

例えば、可変分離要素は、ガスタービン軸の軸方向で変位可能なように配置される。このタイプの構成では、再循環される第１の排気ガス分流の量は、主として分離要素の軸方向終端位置における負圧によって、開ループ制御又は閉ループ制御される。

別の実施形態では、可変分離要素は半径方向で変位可能なように配置される。半径方向での変位により、再循環される第１の排気ガス分流の量は、主として第２のセクタの出口面積によって、開ループ制御又は閉ループ制御される。

また、軸方向可変分離要素と半径方向可変分離要素とを組み合わせた装置を利用することもできる。

別の実施形態によれば、再循環される第１の排気ガス分流を導入するための複数のフィーダが、圧縮器入力側の上流で、周方向で分散されて、ガスタービン軸に関して同軸的に配置されている。この場合、各フィーダの各出口オリフィスから圧縮器入力側までの軸方向距離を設定することにより、再循環される第１の排気ガス分流を制御もしくは調整することができる。

さらに別の実施形態によれば、圧縮器入力側の圧縮器流入口の第２のセクタは、制御調整要素を介して、新鮮空気もしくは新鮮空気に対するフィーダに接続される。制御調整要素により、制御された方式で新鮮空気を第１の排気ガス分流に混合することができる。よって、ガスタービンが部分負荷で動作する場合、及び／又は、ガスタービンの始動時には、新鮮空気が圧縮器流入口の第２のセクタへ吸引される。

管路もしくはエアダクトを介して供給される新鮮空気（周囲空気）を制御する制御調整要素は、例えば、フラップ又はバルブである。制御調整要素での圧力損失、乃至、供給時及び混合時の圧力損失を補償するために、フィーダ内にブロワを設けることができる。なお、フィーダは、直接に圧縮器流入口の第２のセクタ内に設けられる必要はないが、再循環される第１の排気ガス分流が戻される再循環路内に設けられてもよい。例えば、上流に、ガス洗浄部を有する排気ガス再冷器、例えば（直接接触式冷却器として構成された）噴霧冷却器を設けることもできる。この場合、付加的なフィルタリング無しで、又は、１回の僅かなフィルタリングのみで、新鮮空気を供給することができる。

本発明の別の実施形態によれば、圧縮器流入口が内側セクタ及び外側セクタとして構成され、再循環される第１の排気ガス分流に対するフィーダが内側セクタに接続され、新鮮空気に対するフィーダが外側セクタに接続される。

当該配置により、冷却空気への酸素低減ガスの混合を回避できるか又は少なくとも低減できる。したがって、新鮮空気と酸素低減ガスとがまず混合されてから圧縮器へ供給される従来の手法に比べて、燃焼室に達するガス中の酸素濃度が低減される。これにより、従来技術よりも全体に少量であって酸素成分の低減されたガス流を利用でき、動作中に特に高効率の燃焼を形成できる。

これに代わる実施形態として、圧縮器流入口が内側セクタ及び外側セクタとして構成される場合に、再循環される第１の排気ガス分流に対するフィーダを外側セクタに接続し、新鮮空気に対するフィーダを内側セクタに接続してもよい。

これにより、再循環排気ガスと新鮮空気との比を従来技術よりも高めることができる。よって、全体としては、排気ガス中の酸素量を低減でき、ＣＯ_２量を増大して、例えば、ＣＯ_２の分離後にパワープラントから排出される排気ガス流量を低減できる。排気ガス流量を低減できるのであれば、プラントの規模を低減できる。また、動作中、ＣＯ_２量が増大するにつれて分離の効率が高まり、ＣＯ_２分離に必要な補助エネルギの消費量が低減されるので、パワープラントの純出力ひいては純効率が高まる。

上述した全ての利点は、本発明の範囲から離れることなく、本発明の各特徴を単独で又は任意に組み合わせて達成することができる。本発明は、燃焼室を有するガスタービンにもシーケンシャル燃焼部を有するガスタービンにも制限なく適用できる。なお、シーケンシャル燃焼部を有するガスタービンは、例えばＥＰ０７１８４７０から公知である。

本発明の有利な実施形態を以下に図に即して説明する。ただし、図示の実施例は説明のためのものであって、本発明を限定しない。

従来技術による排気ガス再循環系を含むガスタービンパワープラントの概略図である。 排気ガスを圧縮器流入口の静圧低減領域へ導入する排気ガス再循環系を含むガスタービンパワープラントの概略図である。 排気ガスを圧縮器流入口の静圧低減領域へ導入するために分割された圧縮器流入口の斜視図である。 圧縮器入力側上流の圧縮器流入口での圧力特性の詳細図である。 分離要素を備えた圧縮器流入口の詳細図である。 半径方向可変分離要素を備えた圧縮器流入口の詳細図である。 軸方向可変分離要素を備えた圧縮器流入口の詳細図である。 ガスタービン軸を中心として円形に配置された複数の送気ダクトを介して排気ガスを再循環させる圧縮器流入口を示す図である。

図１には、排気ガス再循環系を含むガスタービンパワープラントの主要な要素の概略図が示されている。ガスタービン６は圧縮器１を含み、圧縮器１で圧縮された燃焼用空気が燃焼室４へ供給され、燃料５によって燃焼される。続いて、高温燃焼ガスがタービン７で膨張される。ついで、タービン７で形成された有効エネルギが、例えば同じ軸に配置された第１の発電機２５によって、電気エネルギへ変換される。

タービン７から出た高温排気ガス８は、残っているエネルギを最適に利用するために、廃熱回収ボイラＨＲＳＧ９において、蒸気タービン１３又は他のプラントに対する新蒸気３０を形成するために用いられる。ついで、蒸気タービン１３で形成された有効エネルギが、例えば同じ軸に配置された第２の発電機２６によって、電気エネルギへ変換される。蒸気回路は説明のための簡略化した形態で示されている。種々の圧力段、送水ポンプ等は本発明の主題にとってはさほど重要ではないので、図示していない。

廃熱回収ボイラ９からの排気ガス１９は、プラント内の廃熱回収ボイラ９の下流で、排気ガス分流器２９により、第１の排気ガス分流２１と第２の排気ガス分流２０とへ分流され、開ループ制御又は閉ループ制御可能となる。第１の排気ガス分流２１はガスタービン６の吸気路へ戻され、そこで新鮮空気２と混合される。戻されなかった第２の排気ガス分流２０は、周囲へ放出されるか、又は、この実施例でのように、排気ガス再冷器２３を介して再冷却され、ＣＯ_２分離装置１８へ供給される。ＣＯ_２分離装置１８からの低ＣＯ_２排気ガス２２は煙突３２を介して周囲へ放出される。ＣＯ_２分離装置１８及び排気ガス路での圧力損失を克服するために、排気ガスブロワ１０を設けることもできる。ＣＯ_２分離装置１８で分離されたＣＯ_２３１は典型的には圧縮され、蓄積又は他の処理のために転流される。ＣＯ_２分離装置１８には、蒸気タービン１３から分岐している蒸気抽出路を介して、蒸気が供給される。

また、第２の排気ガス分流２０は、バイパスフラップ１２を備えた排気ガスバイパス２４を介して直接に煙突３２へ導かれてもよい。

戻された第１の排気ガス分流２１は、コンデンサを含む排気ガス再冷器２７において、周期温度を僅かに上回る程度まで冷却される。再循環流２１に対するブースタ又は排気ガスブロワ１１を排気ガス再冷器２７の下流に配置することできる。戻された第１の排気ガス分流２１は新鮮空気２と混合され、その後、当該混合気が吸気流として圧縮器流入口３を介してガスタービン６へ供給される。

図２には、図１と異なる、シーケンシャル燃焼部を有するガスタービンが示されている。本発明の方法は、燃焼室を有するガスタービンにもシーケンシャル燃焼部を有するガスタービンにも適用できる。相応に、本発明の方法の種々の実施形態も、燃焼室を有するガスタービン及びシーケンシャル燃焼部を有するガスタービンの双方に適用可能である。

図２には、２つのセクタに分割された圧縮器流入口を含むガスタービンパワープラントの実施例が概略的に示されている。圧縮器流入口３の第１のセクタ３’には新鮮空気２に対するフィーダが設けられており、第２のセクタ３”には再循環される第１の排気ガス分流２１に対するフィーダが設けられている。２つの流入口セクタ３’，３”は、圧縮器流入口３の圧縮器１に近い側で、圧縮器１のフローダクトに続いている。第２のセクタ３”は、圧縮器流入口３の所定の領域に達し、その領域では、ガスタービンの動作中に、流れが大きく加速されて、静圧が低減される。つまり、第１の排気ガス分流２１によって再循環路及び排気ガス再冷器２７での圧力損失が克服される程度に静圧が低減されるのである。

低圧冷却ガス３３及び中間圧冷却ガス３４は圧縮器１から分岐されて、冷却のためにガスタービンの高温ガス部へ供給される。さらに、高圧冷却ガス２８は、圧縮器の端部もしくは後続のディフューザの端部で分岐されて、冷却のためにガスタービンの高温ガス部へ供給される。図２では、わかりやすくするために、高圧タービン１６への高圧冷却ガス２８の供給、並びに、低圧タービン１７への低圧冷却ガス３３及び中間圧冷却ガス３４の供給のみが示されている。簡単化のために、燃焼室１４，１５への冷却ガスの供給は図示していない。典型的には、高圧燃焼室１４は高圧冷却ガス２８によって冷却され、低圧燃焼室１５は中間圧冷却ガス３４によって冷却される。

ガスタービンの種々の動作状態において、再循環排気ガス２１の成分が変化し、これに関連して圧縮器吸気量が変化する場合、圧縮器への流れの均等な速度特性を実現するために、図２の実施例では、圧縮器流入口３の第２のセクタ３”を介して新鮮空気２を圧縮器１へ導入する前に、新鮮空気２と第１の排気ガス分流２１とを混合する制御調整要素４２が設けられている。

図３には、排気ガスを圧縮器流入口の静圧低減領域へ導入するための、分割された圧縮器流入口３の概略図が示されている。新鮮空気２は、一方側から圧縮器３の第１のセクタ３’へ導入され、内部で所定方向に偏向され、さらなる偏向の後に、ガスタービン軸の方向で環状の出口領域を介して圧縮器１へ供給される。

再循環される第１の排気ガス分流２１は、圧縮器流入口３の所定平面まで、軸方向で、ただしガスタービンの主流方向に対して反対向きに導かれ、圧縮器流入口３の第２のセクタ３”内で偏向され、そして、ガスタービン軸の上方、ガスタービンへの入力側の上流の箇所から導入される。偏向の結果、再循環される第１の排気ガス分流２１は、ガスタービン軸の高さ方向へ導かれ、さらなる偏向後に、環状の出口領域を介して圧縮器１へ供給される。２つのセクタ３’，３”は、低い静圧を有する領域に達する仕切り壁４５によって区分されており、これにより再循環される第１の排気ガス分流２１は圧縮器１へ吸引される。

圧縮器流入口３における圧力特性が図４に概略的に示されている。ここには、圧縮器入力側の上流の圧縮器流入口３の詳細が示されており、流れの加速により、流入圧ｐ_１から圧縮器入力側圧ｐ_３まで圧力が大幅に低下している。この実施例では、９０％等圧線４７が示されている。静圧は、流れの加速のために、当該９０％等圧線４７から全体圧の９０％まで低下している。再循環される第１の排気ガス分流が当該等圧線より下流の圧縮器流入口３の領域へ導入される場合、周囲全体圧の１０％を第１の排気ガス分流の輸送に利用できる。典型的には、圧縮器流入口へ排気ガスを戻すに当たって、５％の静圧低減を行えば充分である。圧力損失の小さい、大きな再循環路では、再循環される第１の排気ガス分流が分岐される際に排気系で生じうる過圧を考慮して、より小さな幅での静圧低減を行えば充分である。つまり、ガス導入は、静圧が全体圧の１％又は２％だけ低減された領域へ行えばよい。ただし、再循環される第１の排気ガス分流を圧縮器流入口の第２のセクタから流出させる際の所望の出口速度に応じて、静圧の大幅な低減、例えば全体圧の２０％又は３０％までの低減が必要となることもある。

図５には、圧縮器の直接上流の圧縮器流入口３の詳細図が示されている。この図は、ガスタービン軸へ向かっては軸カバー３８によって、外側へ向かっては圧縮器ハウジング４０によって、区切られている。分離要素４５は、新鮮空気を導入するための第１のセクタ３’と、再循環される第１の排気ガス分流を導入するための第２のセクタ３”とを分離している。図の流入部の第１のセクタ３’での新鮮空気圧ｐ_２は、第２のセクタ３”での第１の排気ガス分流圧ｐ_２１よりも大きい。なお、これらの圧力ｐ_２，ｐ_２１は双方とも圧縮器入力側の静圧ｐ_３よりも著しく大きい。大きな初期圧力によって、新鮮空気は第１のセクタ３’において大きく加速されるので、分離要素４５の端部での新鮮空気速度ｖ_２は、第１の排気ガス分流速度ｖ_２１よりも大きくなる。これにより、せん断層５０で分離されるせん断流が生じる。

図６，図７には、第１の再循環排気ガス流２１を制御もしくは調整できるようにする可変分離要素４９の実施例が示されている。典型的には、可変分離要素４９を設ける実施形態では、圧縮器流入口３を２つのセクタ３’，３”へ分割する固定の仕切り壁４５の一部のみが２つのセクタ３’，３”の出口領域において可変分離要素４９によって置換もしくは補充される。

図６には、半径方向可変分離要素４９を有する圧縮器流入口３の概略図が示されている。当該可変分離要素４９は固定の仕切り壁４５に付属している。出口端部は半径方向で拡大又は縮小される。

第１の再循環排気ガス流２１を増大するには、可変分離要素４９をガスタービン軸から半径方向で流れにしたがって押し広げて、第２のセクタ３”の出口面積を増大する。これにより、等しい流速に対して、第１の再循環排気ガス流２１の大きな吸入流量を得ることができる。

再循環される第１の排気ガス分流２１を低減するには、可変分離要素４９をガスタービン軸へ向かって半径方向で押し狭めることにより、第２のセクタ３”の出口面積を低減する。よって、等しい流速に対して、第１の再循環排気ガス流２１の吸入流量を低減することができる。

代替的な実施例として、図７には、軸方向可変分離要素４９を備えた圧縮器流入口３の概略図が示されている。

再循環される第１の排気ガス分流２１を増大するには、可変分離要素４９を軸方向で流れにしたがう向きに（右方へ向かって）ずらす。これにより、第２のセクタ３”の出口は、高い流速と相応に低い静圧とを有する領域に位置することになる。

再循環される第１の排気ガス分流２１を低減するには、可変分離要素４９を軸方向で流れと反対向きに（左方へ向かって）ずらす。これにより、第２のセクタ３”の出口は、低い流速と相応に高い静圧とを有する領域に位置する。

図８には、再循環排気ガス２１を別様に供給する代替実施例が示されている。第２のセクタ３”を介した別個の供給、すなわち、圧縮器流入口の金属プレートによって再循環排気ガス２１が分離供給される形態に代えて、ここでは、分割されていない圧縮器流入口３が使用され、圧縮器流入口３の内壁に軸方向でリング状に配置された複数の送気ダクト３９を介して、再循環排気ガス２１が導入される。適切な送気ダクト３９は、例えばパイプ及びパイプ接続部品から成り、その出口端部は圧縮器入力側へ向かう主流に対して平行に配向されている。図示の実施例では、パイプ接続部品は圧縮器１の流入ノズル（ベルマウス）へ達している。図示の実施例では、各パイプの各出口オリフィスの軸方向位置は調整可能である。この調整は、例えば、パイプをテレスコープ式に延長及び短縮することによって、又は、フレキシブルなパイプ接続部品を用いてパイプを変位させることによって、行われる。

複数の送気ダクト３９を有する形態は、圧縮器流入口３の分離要素である仕切り壁４５が必要なくなるという利点を有する。これにより、動作中に新鮮空気２と再循環排気ガス流２１との比を流入口の各セクタの面積比から独立に変更できるので、有利である。また、個々のパイプの変位は、可変の仕切り壁の変位に比べ、機械的に簡単に実現可能である。

１ 圧縮器、 ２ 新鮮空気、 ３ 圧縮器流入口、 ３’ 第１のセクタ：新鮮空気に対する流入領域、 ３” 第２のセクタ：酸素低減ガスに対する流入領域、 ４ 燃焼室、 ５ 燃料、 ６ ガスタービン、 ７ タービン、 ８ ガスタービンからの高温排気ガス、 ９ 廃熱回収ボイラＨＲＳＧ、 １０ 第２の排気ガス分流に対する排気ガスブロワ（ＣＯ_２分離装置へ）、 １１ 第１の排気ガス分流に対する排気ガスブロワ（再循環路へ）、 １２ バイパスフラップ又はバルブ、 １３ 蒸気タービン、 １４ 高圧燃焼室、 １５ 低圧燃焼室、 １６ 高圧タービン、 １７ 低圧タービン、 １８ ＣＯ_２分離装置、 １９ 廃熱回収ボイラからの排気ガス、 ２０ 第２の排気ガス分流（ＣＯ_２分離装置への排気ガス路）、 ２１ 第１の排気ガス分流（再循環路）、 ２２ 低ＣＯ_２排気ガス、 ２３ 第２の排気ガス分流に対する排気ガス再冷器、 ２４ 煙突への排気ガス、 ２５ 第１の発電機、 ２６ 第２の発電機、 ２７ 第１の排気ガス分流に対する排気ガス再冷器、 ２８ 高圧冷却ガス、 ２９ 排気ガス分流器、 ３０ 新蒸気、 ３１ 分離されたＣＯ_２、 ３２ 煙突、 ３３ 低圧冷却ガス、 ３４ 中間圧冷却ガス、 ３５ ロータ冷却ガス、 ３６ 圧縮器プレナム、 ３７ 軸（ロータシャフト）、 ３８，４６ 軸カバー、 ３９ 送気ダクト、 ４０ 圧縮器ハウジング、 ４１ 圧縮器抽出点、 ４２ 制御調整要素、 ４３ 圧縮器ガイドベーン、 ４４ 圧縮器可動ブレード、 ４５ 仕切り壁（流入ガイドプレート）、 ４７ ９０％等圧線、 ４８ ベアリング支持部、 ４９ 可変分離要素、 ５０ せん断層、 ｐ_１ 流入圧、 ｐ_２ 新鮮空気圧、 ｐ_２１ 第１の排気ガス分流圧、 ｐ_３ 圧縮器入力側圧、 ｖ_２ 新鮮空気速度、 ｖ_２１ 第１の排気ガス分流速度

Claims (15)

1. 排気ガス再循環系を含むガスタービンパワープラントの駆動方法であって、
   前記ガスタービンパワープラントは、圧縮器流入口（３）を含むガスタービン（６）と、廃熱回収ボイラ（９）と、排気ガス分流器（２９）と、再循環路と、排気ガス再冷器（２７）とを備え、
   前記排気ガス分流器（２９）は、排気ガス（１９）を、前記ガスタービン（６）の吸気流へ再循環される第１の排気ガス分流（２１）と、周囲へ放出される第２の排気ガス分流（２０）とに分流し、
   新鮮空気（２）を、前記圧縮器流入口（３）へ供給して、前記圧縮器流入口（３）において加速する、方法において、
   前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を、前記圧縮器流入口（３）へ向かって、前記新鮮空気（２）と別に、ただし前記新鮮空気（２）と同軸的に供給しつつ、前記圧縮器流入口（３）の所定の領域へ導く、なお、当該所定の領域では、全体圧と前記新鮮空気（２）の静圧との差が前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の目標質量流量を前記圧縮器流入口（３）へ吸引するのに必要な圧力差以上となる程度に前記新鮮空気（２）を加速する
   ことを特徴とする方法。
2. 前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）と前記新鮮空気（２）とを同軸の環状ダクトを介して供給し、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を前記圧縮器流入口（３）のうち半径方向で内側の領域を介して供給する、請求項１記載の方法。
3. 前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）が前記圧縮器流入口（３）へ供給される位置を変化させることにより、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の量を開ループ制御又は閉ループ制御する、請求項１又は２記載の方法。
4. 前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を前記圧縮器流入口（３）へ供給する出口の断面積を変化させることにより、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の量を開ループ制御又は閉ループ制御する、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
5. 前記新鮮空気（２）のフローダクトを前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）のフローダクトから分離するために前記圧縮器流入口（３）に配置された可変分離要素（４９）を調整することにより、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の量を開ループ制御又は閉ループ制御する、請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
6. 前記可変分離要素（４９）を軸方向で変位させるか又は半径方向で変位させることにより、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の量を開ループ制御又は閉ループ制御する、請求項５記載の方法。
7. 前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を複数のフィーダ（３９）を介して導入し、
   前記複数のフィーダ（３９）は、圧縮器入力側の上流において、周方向で分散されて、前記ガスタービン（６）の軸（３７）に対して同軸的に前記吸気ダクトの径に沿って配置されており、
   前記圧縮器流入口（３）での前記複数のフィーダ（３９）の各出口オリフィスの軸方向位置を変化させることにより、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の量を開ループ制御又は閉ループ制御する、
   請求項１から５までのいずれか１項記載の方法。
8. 前記ガスタービンが部分負荷で動作する場合、及び／又は、前記ガスタービンの始動時には、制御調整要素（４２）を介して、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）のフローダクトへ新鮮空気を導く、請求項１から６までのいずれか１項記載の方法。
9. ガスタービン（６）と、廃熱回収ボイラ（９）と、圧縮器流入口（３）と、排気ガス分流器（２９）とを備えたガスタービンパワープラントであって、
   前記排気ガス分流器（２９）は、動作中に、排気ガス（１９）を、前記ガスタービン（６）の吸気流へ再循環される第１の排気ガス分流（２１）と、周囲へ放出される第２の排気ガス分流（２０）とに分流する、
   ガスタービンパワープラントにおいて、
   前記圧縮器流入口（３）は、圧縮器のフローダクトに隣接する、第１のセクタ（３’）と第２のセクタ（３”）とに分割されており、
   前記第１のセクタ（３’）と前記第２のセクタ（３”）とはそれぞれの出口で相互に同軸的に配置されており、
   新鮮空気に対するフィーダが前記第１のセクタ（３’）に接続されており、
   前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）に対する、前記排気ガス分流器（２９）からの再循環路が、前記第２のセクタ（３”）に接続されており、
   前記第２のセクタ（３”）は、前記ガスタービンの動作中、前記第２のセクタ（３”）の出口での静圧が低く、全体圧と静圧との差が前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）の目標質量流量を前記圧縮器流入口（３）へ吸引するのに必要な圧力差以上となるように、圧縮器（１）の近傍に配置されている、
   ことを特徴とするガスタービンパワープラント。
10. 新鮮空気（２）を供給するための前記第１のセクタ（３’）と、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を供給するための前記第２のセクタ（３”）とは、それぞれの出口が同心の円形リングとなるように構成されている、請求項９記載のガスタービンパワープラント。
11. 前記第２のセクタ（３”）の出口の幾何学形状は可変である、請求項９又は１０記載のガスタービンパワープラント。
12. 前記新鮮空気（２）を供給するための前記第１のセクタ（３’）と前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を供給するための前記第２のセクタ（３”）とは、それぞれの出口の箇所で、可変分離要素（４９）によって分離されている、請求項９から１１までのいずれか１項記載のガスタービンパワープラント。
13. 前記可変分離要素（４９）は、軸方向で変位可能に配置されているか、又は、半径方向で変位可能に配置されている、請求項１２記載のガスタービンパワープラント。
14. 前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を導入するための複数のフィーダが、圧縮器入力側の上流の前記圧縮器流入口内で、周方向に分散されて、前記ガスタービン（６）の軸（３７）に対して同軸的に配置されており、
    前記複数のフィーダ（３９）の各出口オリフィスから前記圧縮器入力側までの軸方向距離は、前記再循環される第１の排気ガス分流（２１）を制御もしくは調整するために調整可能である、
    請求項１２記載のガスタービンパワープラント。
15. 圧縮器入力側の前記圧縮器流入口の前記第２のセクタ（３”）は、制御調整要素（４２）を介して、前記新鮮空気（２）に対するフィーダに接続されている、請求項９から１４までのいずれか１項記載のガスタービンパワープラント。

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