JP2015227079A

JP2015227079A - Drive system

Info

Publication number: JP2015227079A
Application number: JP2014112703A
Authority: JP
Inventors: 谷口　真; Makoto Taniguchi; 真谷口
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2014-05-30
Filing date: 2014-05-30
Publication date: 2015-12-17
Anticipated expiration: 2034-05-30
Also published as: JP6252362B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a drive system which facilitates component management while securing redundancy of a motor for EPS by a plurality of power sources having different rated voltages.SOLUTION: A drive system 100 includes: a motor generator 20; an inverter unit 22 for MG; a motor 40 for EPS; an inverter unit 42 for EPS; two power sources 6, 7; and a power source switching unit 8. The power source switching unit 8 can connect one of the two power sources 6, 7 selectively to the inverter unit 42 for EPS. Also, switching elements 221-226 for MG configuring the inverter unit 22 for MG, and switching elements 421-426 for EPS configuring the inverter unit 42 for EPS have the same maximum rated voltage and maximum rated current. As the specification of the switching elements can be shared between the inverter unit 22 for MG and the inverter unit 42 for EPS, component management can be facilitated.

Description

本発明は、交流回転電機を駆動する駆動システムに関する。 The present invention relates to a drive system that drives an AC rotating electrical machine.

近年、車両の基本機能を担うシステムについて、故障等に対するシステムの冗長性が強く求められている。
例えば、欧州を中心として市場に投入されている一部の車両には、２個の直流電源、特に従来の１２Ｖとそれよりも高い定格電圧とによる２電源系を構築したものが存在する。高い定格電圧を用いる理由には、自動車の電動化と半導体の進化が進み、電気容量の大きな電気装置が搭載されるようになり、従来の１２Ｖ系電源だけでは対応しきれなくなってきているという事情がある。 In recent years, there is a strong demand for system redundancy with respect to failures and the like for systems that perform basic functions of vehicles.
For example, some vehicles put on the market mainly in Europe include two DC power sources, in particular, a dual power source system with a conventional 12 V and a rated voltage higher than that. The reason for using a high rated voltage is that the electrification of automobiles and the advancement of semiconductors have progressed, and electric devices with large electric capacity have been installed. There is.

引用文献１には、定格電圧の異なる２電源系に対応した電動パワーステアリング装置が開示されている。引用文献１では、電動パワーステアリング装置の操舵アシスト用モータを定格電圧の異なる第１電源および第２電源に並列に接続して、いずれか一方の電源から選択的にモータに電力供給している。通常時には第１電源が電力供給を行い、第１電源の異常時には第２電源が電力供給を行うことにより、操舵アシスト用モータの冗長性が確保されている。 Cited Document 1 discloses an electric power steering device corresponding to a dual power supply system having different rated voltages. In Cited Document 1, a steering assist motor of an electric power steering apparatus is connected in parallel to a first power source and a second power source having different rated voltages, and power is selectively supplied to the motor from either one of the power sources. The redundancy of the steering assist motor is ensured by supplying power from the first power supply during normal operation and supplying power from the second power supply when the first power supply is abnormal.

特開２００７−３２６３７９号公報JP 2007-326379 A

ところで、車両に登載される交流モータには、電動パワーステアリング装置の操舵アシスト用モータ（以下、ＥＰＳ用モータと称する）の他に、スタータおよびジェネレータの機能を兼ね備えたモータジェネレータが存在する。一般的には、ＥＰＳ用モータの定格出力が５００Ｗ程度であるのに対し、モータジェネレータの定格出力は３〜４ｋＷ程度である。よって、ＥＰＳ用モータの定格電圧は１２Ｖに設計されるのに対し、モータジェネレータの定格電圧は、過電流が流れることのないように３６Ｖや４８Ｖに設計される。 By the way, in the AC motor mounted on the vehicle, there is a motor generator having the functions of a starter and a generator in addition to a steering assist motor (hereinafter referred to as an EPS motor) of the electric power steering apparatus. Generally, the rated output of the EPS motor is about 500 W, while the rated output of the motor generator is about 3 to 4 kW. Therefore, while the rated voltage of the EPS motor is designed to be 12V, the rated voltage of the motor generator is designed to be 36V or 48V so that no overcurrent flows.

これらのモータジェネレータおよびＥＰＳ用モータは、直流電源から供給された直流電力を交流電力に変換するインバータによって駆動される。インバータは複数のスイッチング素子から構成されており、スイッチング素子には、その動作機能を制限する最大許容値としての最大定格が定められている。この最大定格には、電流の最大定格（以下、最大定格電流）および電源電圧に対する最大定格（以下、最大定格電圧）が含まれており、これらはスイッチング素子の仕様を決定する。 These motor generators and EPS motors are driven by an inverter that converts DC power supplied from a DC power source into AC power. The inverter is composed of a plurality of switching elements, and a maximum rating as a maximum allowable value for limiting the operation function of the switching elements is determined. This maximum rating includes a maximum rating of current (hereinafter, maximum rated current) and a maximum rating for power supply voltage (hereinafter, maximum rated voltage), which determine the specifications of the switching element.

ここで、本発明者は、モータジェネレータおよびＥＰＳ用モータを含む駆動システムにおいて、ＥＰＳ用モータの冗長性のために定格電圧の異なる２電源系を構築することを検討したところ、以下の新規な課題を見いだしている。 Here, the present inventor examined the construction of a dual power supply system having different rated voltages for redundancy of the EPS motor in the drive system including the motor generator and the EPS motor. Have found.

すなわち、従来の思想によれば、定格出力が異なるＥＰＳ用モータとモータジェネレータとの間では、それぞれを駆動するインバータのスイッチング素子の仕様は異なることが常套である。しかしながら、車両用交流モータであるＥＰＳ用モータとモータジェネレータとの間で、インバータのスイッチング素子の仕様が異なる場合、その部品管理が煩雑になり、コストがかかる。 That is, according to the conventional idea, the specification of the switching element of the inverter that drives each of the EPS motor and the motor generator having different rated outputs is conventionally different. However, if the specifications of the switching elements of the inverter are different between the EPS motor, which is an AC motor for a vehicle, and the motor generator, the parts management becomes complicated and costly.

また、定格電圧が互いに異なる２電源系では、単純に機器を２つの電源に接続するのみでは問題が生じることがある。例えば、低圧側の電源用に設計された機器では、高圧側の電源を単に接続しても機器の内部インピーダンスが小さいために過大電流が流れ込み、機器が破損する可能性がある。 Further, in a dual power supply system with different rated voltages, a problem may arise if the device is simply connected to two power supplies. For example, in a device designed for a low-voltage power supply, even if a high-voltage power supply is simply connected, the internal impedance of the device is small, so that an excessive current flows and the device may be damaged.

本発明は上述の課題に鑑みて成されたものであり、その目的は、ＥＰＳ用モータおよびモータジェネレータを備える駆動システムであって、定格電圧の異なる２つの電源によりＥＰＳ用モータの冗長性を確保しつつ、部品管理を容易にする駆動システムを提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object thereof is a drive system including an EPS motor and a motor generator, and ensures redundancy of the EPS motor by two power supplies having different rated voltages. However, an object is to provide a drive system that facilitates component management.

本発明の駆動システムは、互いに定格電圧が異なる２つの直流電源であって相対的に定格電圧が高い方の第１電源および相対的に定格電圧が低い方の第２電源と、第１回転電機と、第１インバータと、第２交流回転電機と、第２インバータと、電源切替手段とを備える。
第１交流回転電機は、内燃機関を始動させるためのトルクを発生する。第１インバータは、第１群のスイッチング素子から構成され、第１電源から供給される電力を変換して第１回転電機に電力を供給する。
第２交流回転電機は、操舵を補助するためのアシストトルクを発生する。第２インバータは、複数のスイッチング素子から構成され、第１電源又は第２電源から供給される電力を変換して第２回転電機に電力を供給する。
電源切替手段は、第１電源および第２電源のいずれか一方を選択的に第２インバータに接続することができる。 The drive system of the present invention includes two DC power supplies having different rated voltages, a first power supply having a relatively higher rated voltage, a second power supply having a relatively lower rated voltage, and a first rotating electrical machine. And a first inverter, a second AC rotating electric machine, a second inverter, and a power source switching means.
The first AC rotating electric machine generates torque for starting the internal combustion engine. The first inverter includes a first group of switching elements, converts power supplied from the first power supply, and supplies power to the first rotating electrical machine.
The second AC rotating electric machine generates assist torque for assisting steering. The second inverter is composed of a plurality of switching elements, converts power supplied from the first power supply or the second power supply, and supplies power to the second rotating electrical machine.
The power source switching means can selectively connect either the first power source or the second power source to the second inverter.

上記構成では、第１電源および第２電源のうち、第２交流回転電機に接続された一方の電源が電力供給できなくなったとき、電源切替手段によって、当該一方の電源に換えて、他方の電源を第２交流回転電機に接続することができる。 In the above configuration, when one of the first power source and the second power source connected to the second AC rotating electric machine cannot supply power, the power source switching unit replaces the one power source with the other power source. Can be connected to the second AC rotating electric machine.

また、本発明では、第２インバータを構成する第２群のスイッチング素子は、第１インバータを構成する第１群のスイッチング素子と、最大定格電圧および最大定格電流が等しい。
ここで、内燃機関を始動させるための第１交流回転電機は、操舵を補助するための第２交流回転電機よりも電気定格が大きい。このため第２交流回転電機が第１電源および第２電源のいずれに接続されるとしても、第２交流回転電機には、第１交流回転電機の同程度以下の電流が流れる。よって、上記構成によれば、第２群のスイッチング素子に、その最大定格電流よりも大きい電流が流れることが抑制される。これにより、定格電圧の異なる２つの電源によって第２交流回転電機に対する電力供給の冗長性を実現することができる。
また、第１インバータと第２インバータとの間でスイッチング素子の仕様を共通化することができるため、部品管理を容易にすることができる。 In the present invention, the second group of switching elements constituting the second inverter has the same maximum rated voltage and maximum rated current as the first group of switching elements constituting the first inverter.
Here, the first AC rotating electrical machine for starting the internal combustion engine has an electrical rating larger than that of the second AC rotating electrical machine for assisting steering. For this reason, even if the second AC rotating electric machine is connected to either the first power supply or the second power supply, a current equal to or less than that of the first AC rotating electric machine flows through the second AC rotating electric machine. Therefore, according to the said structure, it is suppressed that the electric current larger than the maximum rated current flows into the 2nd group switching element. Thereby, the redundancy of the electric power supply with respect to a 2nd alternating current rotating electrical machine can be implement | achieved by two power supplies from which a rated voltage differs.
Moreover, since the specification of a switching element can be made common between a 1st inverter and a 2nd inverter, component management can be made easy.

なお、スイッチング素子の間で最大定格電圧又は最大定格電流が「等しい」とは、当業者の技術常識の範囲で等しいと判断されるものを含み、メーカーや品番の異なる「相当品」であってもよく、かつ、数値が厳密に一致することを要しない。例えば、比較される２つの数値の間で、一方が他方の２倍以内かつ１／２以上の数値であればよい。
また、最大定格電圧とは、スイッチング素子に入力される電源電圧の最大定格（耐電圧）を意味し、最大定格電流とは、電流の最大定格を意味する。 It should be noted that the maximum rated voltage or maximum rated current among switching elements is “equivalent”, including those determined to be equal within the scope of technical common knowledge of those skilled in the art, and “equivalent products” having different manufacturers and product numbers. And the numerical values do not need to be exactly the same. For example, between the two numerical values to be compared, one may be a numerical value that is within twice the other and ½ or more.
The maximum rated voltage means the maximum rating (withstand voltage) of the power supply voltage input to the switching element, and the maximum rated current means the maximum rating of the current.

また、本発明の駆動システムでは、第１群のスイッチング素子および第２群のスイッチング素子の最大定格電圧は、第１電源に合わせて設定されていることが好ましい。
上記構成によれば、電源を降圧せずとも、第２群のスイッチング素子に、その最大定格電圧よりも大きい電圧が印加されることが抑制される。よって、定格電圧の異なる２つの電源によって第２交流回転電機に対する電力供給の冗長性を、より簡単に実現することができる。 In the drive system of the present invention, it is preferable that the maximum rated voltages of the first group of switching elements and the second group of switching elements are set in accordance with the first power supply.
According to the above configuration, it is possible to suppress a voltage higher than the maximum rated voltage from being applied to the second group of switching elements without stepping down the power supply. Therefore, redundancy of power supply to the second AC rotating electric machine can be more easily realized by two power supplies having different rated voltages.

本発明の第１実施形態による駆動システムを適用したエンジンおよび電動パワーステアリング装置を示す概略構成図である。1 is a schematic configuration diagram illustrating an engine and an electric power steering apparatus to which a drive system according to a first embodiment of the present invention is applied. 本発明の第１実施形態による駆動システムを示す図である。1 is a diagram showing a drive system according to a first embodiment of the present invention. 図２の電源切替部の内部構成を示す図である。It is a figure which shows the internal structure of the power supply switching part of FIG. 本発明の第２実施形態による電源切替部の内部構成を示す図である。It is a figure which shows the internal structure of the power supply switching part by 2nd Embodiment of this invention. 図４に示す電源切替部の動作を説明するためのフローチャートである。5 is a flowchart for explaining the operation of a power supply switching unit shown in FIG. 本発明の第３実施形態による駆動システムを示す図である。It is a figure which shows the drive system by 3rd Embodiment of this invention. 図６に示す直流電圧変換器の内部構成を示す図である。It is a figure which shows the internal structure of the DC voltage converter shown in FIG. 本発明の第４実施形態による駆動システムを示す図である。It is a figure which shows the drive system by 4th Embodiment of this invention.

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態による駆動システムについて、図面を参照して説明する。
図１に示すように、駆動システム１００は、モータジェネレータ２０および電動パワーステアリング装置４の電動モータ４１を含んだ車両用電気系システムに適用される。 (First embodiment)
Hereinafter, a drive system according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 1, the drive system 100 is applied to a vehicle electrical system including a motor generator 20 and an electric motor 41 of the electric power steering device 4.

まず、本実施形態の駆動システム１００の概要について図１を参照して説明する。図１に示すように、駆動システム１００は、モータジェネレータ２０、モータジェネレータ（ＭＧ）用インバータ部２２、電動パワーステアリング（ＥＰＳ）用モータ４１、ＥＰＳ用インバータ部４２、２つの電源６，７、および電源切替部８を備えている。 First, an outline of the drive system 100 of the present embodiment will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 1, the drive system 100 includes a motor generator 20, a motor generator (MG) inverter unit 22, an electric power steering (EPS) motor 41, an EPS inverter unit 42, two power supplies 6, 7, and A power supply switching unit 8 is provided.

「第１交流回転電機」としてのモータジェネレータ２０は、「内燃機関」としてのエンジン３を始動させるためのトルクを発生するスタータ機能、および、エンジン３から伝達されるトルクによる回生動作によって発電するジェネレータ機能を兼ね備えた交流モータである。モータジェネレータ２０は、エンジン３のクランク軸にベルト２４を介してトルク伝達結合されている。なお、ベルト２４はギアチェーン等であってもよい。
ＭＧ用インバータ部２２は、モータジェネレータ２０を制御可能であり、モータジェネレータ２０に一体に搭載されている。 The motor generator 20 as the “first AC rotating electric machine” has a starter function that generates torque for starting the engine 3 as the “internal combustion engine”, and a generator that generates electric power by a regenerative operation using the torque transmitted from the engine 3. It is an AC motor that also has a function. The motor generator 20 is torque-coupled to the crankshaft of the engine 3 via a belt 24. The belt 24 may be a gear chain or the like.
The MG inverter unit 22 can control the motor generator 20 and is integrally mounted on the motor generator 20.

「第２交流回転電機」としてのＥＰＳ用モータ４０は、車両のステアリング操作をアシストする電動パワーステアリング装置４を構成する要素であり、操舵アシストトルクを発生する交流モータである。ＥＰＳ用モータ４０は、ベルト４６を介してラック軸５２にトルク伝達結合されている。なお、ベルト５１はギアチェーン等であってもよい。
ＥＰＳ用インバータ部４２は、ＥＰＳ用モータ４０を制御可能であり、ＥＰＳ用モータ４０に一体に搭載されている。 The EPS motor 40 as the “second AC rotating electric machine” is an element constituting the electric power steering device 4 that assists the steering operation of the vehicle, and is an AC motor that generates a steering assist torque. The EPS motor 40 is torque-coupled to the rack shaft 52 via a belt 46. The belt 51 may be a gear chain or the like.
The EPS inverter unit 42 can control the EPS motor 40 and is integrally mounted on the EPS motor 40.

なお、ＭＧ用インバータ部２２およびＥＰＳ用インバータ部４２をモータジェネレータ２０およびＥＰＳ用モータ４０にそれぞれ搭載する方法等は、周知の実装技術を採用すればよい。 A known mounting technique may be employed as a method for mounting the MG inverter unit 22 and the EPS inverter unit 42 on the motor generator 20 and the EPS motor 40, respectively.

２つの電源６、７は、互いに定格電圧の異なる直流電源である。「第１電源」としての電源６は、例えば４８Ｖの定格電圧のリチウム電池であり、以下では４８Ｖ系電源６と称する。また、「第２電源」としての電源７は、例えば１２Ｖの定格電圧の鉛蓄電池であり、以下では１２Ｖ系電源７と称する。 The two power supplies 6 and 7 are DC power supplies having different rated voltages. The power source 6 as the “first power source” is, for example, a lithium battery having a rated voltage of 48V, and is hereinafter referred to as a 48V system power source 6. The power source 7 as the “second power source” is a lead storage battery having a rated voltage of 12 V, for example, and is hereinafter referred to as a 12 V system power source 7.

モータジェネレータ２０には、４８Ｖ系電源６から電力が供給される。一方、ＥＰＳ用モータ４０には、電源切替部８を介して、４８Ｖ系電源６および１２Ｖ系電源７のいずれか一方から電力が供給される。 Electric power is supplied to the motor generator 20 from the 48V power supply 6. On the other hand, the EPS motor 40 is supplied with power from either the 48V system power supply 6 or the 12V system power supply 7 via the power supply switching unit 8.

「電源切替手段」としての電源切替部８は、２つの電源６、７とＥＰＳ用インバータ部４２との間に設けられている。電源切替部８は、詳細は後述するが、４８Ｖ系電源６および１２Ｖ系電源７のいずれか一方を選択的にＥＰＳ用インバータ部４２に接続することができる。 The power source switching unit 8 as “power source switching means” is provided between the two power sources 6 and 7 and the EPS inverter unit 42. As will be described in detail later, the power supply switching unit 8 can selectively connect either the 48V system power supply 6 or the 12V system power supply 7 to the EPS inverter unit 42.

次に、図２を参照して、駆動システム１００における電気回路を説明する。 Next, an electric circuit in the drive system 100 will be described with reference to FIG.

モータジェネレータ２０は、三相交流ブラシレスモータであり、三相Ｙ結線された固定子巻線２１１、２１２、２１３による巻線組２１を有する。巻線組２１は、定格電圧が４８Ｖに設定されており、定格電流が１００Ａｒｍｓ程度に設定されている。また、その電気容量は４．８ｋＶＡ程度に設定されている。 The motor generator 20 is a three-phase AC brushless motor, and includes a winding set 21 including stator windings 211, 212, and 213 that are three-phase Y-connected. The winding set 21 has a rated voltage set to 48V and a rated current set to about 100 Arms. The electric capacity is set to about 4.8 kVA.

ＥＰＳ用モータ４０は、三相交流ブラシレスモータであり、三相Ｙ結線された固定子巻線４１１、４１２、４１３による巻線組４１を有する。巻線組４１は、定格電圧が１２Ｖに設定されており、定格電流が１００Ａｒｍｓ程度に設定されている。また、その電気容量は１．２ｋＶＡ程度に設定されている。 The EPS motor 40 is a three-phase AC brushless motor, and includes a winding set 41 including three-phase Y-connected stator windings 411, 412, and 413. The winding set 41 has a rated voltage set to 12V and a rated current set to about 100 Arms. The electric capacity is set to about 1.2 kVA.

なお、モータジェネレータ２０およびＥＰＳ用モータ４０に関する他の構成は、周知の通りである。例えば、巻線組２１又は４１が巻かれた固定子の内側には、永久磁石を装着した回転子が空隙を介して回転自在に搭載されており、固定子と回転子の空隙間での電磁作用によりトルクを発生する。 Other configurations relating to the motor generator 20 and the EPS motor 40 are well known. For example, a rotor equipped with a permanent magnet is rotatably mounted inside a stator around which the winding group 21 or 41 is wound, and electromagnetic waves in an air gap between the stator and the rotor are mounted. Torque is generated by the action.

ＭＧ用インバータ部２２では、「第１群の」６個の半導体スイッチング素子２２１〜２２６がブリッジ接続されて三相インバータを構成している。半導体スイッチング素子２２１〜２２６を、以下、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６と称する。ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６は、例えばＭＯＳＦＥＴ、すなわち金属酸化物半導体電界効果トランジスタである。ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６は、モータジェネレータ２０への通電が可能であるように、定格電圧が４８Ｖであり、定格電流が１００Ａｒｍｓである。 In the MG inverter unit 22, the “first group” of six semiconductor switching elements 221 to 226 are bridge-connected to form a three-phase inverter. The semiconductor switching elements 221 to 226 are hereinafter referred to as MG switching elements 221 to 226. The MG switching elements 221 to 226 are, for example, MOSFETs, that is, metal oxide semiconductor field effect transistors. The MG switching elements 221 to 226 have a rated voltage of 48V and a rated current of 100 Arms so that the motor generator 20 can be energized.

ＥＰＳ用インバータ部４２では、「第２群の」６個の半導体スイッチング素子４２１〜４２６がブリッジ接続されて三相インバータを構成している。半導体スイッチング素子４２１〜４２６を、以下、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６と称する。ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６は、例えばＭＯＳＦＥＴ、すなわち金属酸化物半導体電界効果トランジスタである。 In the inverter section 42 for EPS, the “second group” of six semiconductor switching elements 421 to 426 are bridge-connected to form a three-phase inverter. The semiconductor switching elements 421 to 426 are hereinafter referred to as EPS switching elements 421 to 426. The EPS switching elements 421 to 426 are, for example, MOSFETs, that is, metal oxide semiconductor field effect transistors.

ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の最大定格電圧および最大定格電流を含む仕様は、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６の仕様と等しい。すなわち、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６は、最大定格電圧が４８Ｖであり、最大定格電流が１００Ａｒｍｓである。 The specifications including the maximum rated voltage and the maximum rated current of the EPS switching elements 421 to 426 are equal to the specifications of the MG switching elements 221 to 226. That is, the EPS switching elements 421 to 426 have a maximum rated voltage of 48V and a maximum rated current of 100 Arms.

なお、スイッチング素子の間で最大定格電圧又は最大定格電流が「等しい」とは、当業者の技術常識の範囲で等しいと判断されるものを含み、メーカーや品番の異なる「相当品」であってもよく、かつ、数値が厳密に一致することを要しない。例えば、比較される２つの数値の間で、一方が他方の２倍以内かつ１／２以上の数値であればよい。
また、本明細書で説明するスイッチング素子の仕様について、最大定格電圧とは、スイッチング素子に入力される電源電圧の最大定格（耐電圧）を意味し、最大定格電流とは、電流の最大定格を意味する。 It should be noted that the maximum rated voltage or maximum rated current among switching elements is “equivalent”, including those determined to be equal within the scope of technical common knowledge of those skilled in the art, and “equivalent products” having different manufacturers and product numbers. And the numerical values do not need to be exactly the same. For example, between the two numerical values to be compared, one may be a numerical value that is within twice the other and ½ or more.
In addition, regarding the specifications of the switching element described in this specification, the maximum rated voltage means the maximum rating (withstand voltage) of the power supply voltage input to the switching element, and the maximum rated current means the maximum rating of the current. means.

また、ＭＧ用インバータ部２２およびＥＰＳ用インバータ部４２には、それぞれ、供給される電圧の脈動を抑制し、平滑化するためのコンデンサ２３、４５が並列に接続されている。 Capacitors 23 and 45 for suppressing and smoothing the pulsation of the supplied voltage are connected in parallel to the MG inverter unit 22 and the EPS inverter unit 42, respectively.

次に、図３を参照して電源切替部８について説明する。
電源切替部８は、４８Ｖ系電源６からの入力端子８１と、１２Ｖ系電源７からの入力端子８２と、出力端子８３と、各入力端子８１、８２に直列接続された第１ダイオード８４および第２ダイオード８５とを備えている。第１ダイオード８４および第２ダイオード８５は、出力端子８３側にカソードが共通化されるように装着されている。 Next, the power supply switching unit 8 will be described with reference to FIG.
The power supply switching unit 8 includes an input terminal 81 from the 48V power supply 6, an input terminal 82 from the 12V power supply 7, an output terminal 83, a first diode 84 and a first diode 84 connected in series to the input terminals 81 and 82. 2 diodes 85. The first diode 84 and the second diode 85 are mounted on the output terminal 83 side so that the cathode is shared.

電源切替部８は、第１ダイオード８４および第２ダイオード８５による電圧ＯＲ回路を構成しており、第１ダイオード８４および第２ダイオード８５のうち、４８Ｖ系電源６に接続された第１ダイオード８４に電流が流れる。すなわち、通常時には、ＥＰＳ用モータ４０への電力供給源として、４８Ｖ系電源６が受動的に選択される。このとき、第２ダイオード８５によって、１２Ｖ系電源７側への電流が逆流することが阻止される。 The power supply switching unit 8 constitutes a voltage OR circuit composed of the first diode 84 and the second diode 85, and the first diode 84 connected to the 48 V system power supply 6 is connected to the first diode 84 and the second diode 85. Current flows. That is, at the normal time, the 48V system power supply 6 is passively selected as a power supply source to the EPS motor 40. At this time, the second diode 85 prevents the current to the 12V system power supply 7 from flowing backward.

電源切替部８が４８Ｖ系電源６を選択しているときには、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の制御に際し、その導通率の上限に制限をかける。これにより、ＥＰＳ用モータ４０に過電流が流れることが抑制される。このような制御は周知のＰＷＭ（パルス幅変調）制御により実現できる。また、その制限値は、ｋを１以上２以下の定数とするとき、ｋ×１２／４８であることが好ましい。 When the power supply switching unit 8 selects the 48V system power supply 6, the upper limit of the conductivity is limited when controlling the EPS switching elements 421 to 426. Thereby, it is suppressed that an overcurrent flows into the EPS motor 40. Such control can be realized by well-known PWM (pulse width modulation) control. The limit value is preferably k × 12/48, where k is a constant between 1 and 2.

一方、４８Ｖ系電源６に異常が発生し、電圧低下や遮断が発生した場合には、電源切替部８による電圧ＯＲ回路は１２Ｖが優勢電位となる。これにより、ＥＰＳ用モータ４０の電源として１２Ｖ系電源７が受動的に選択される。 On the other hand, when an abnormality occurs in the 48V power supply 6 and a voltage drop or interruption occurs, 12V is the dominant potential in the voltage OR circuit by the power supply switching unit 8. As a result, the 12V power supply 7 is passively selected as the power supply for the EPS motor 40.

電源切替部８が１２Ｖ系電源７を選択しているとき、ＥＰＳ用モータ４０の巻線組４１には、その定格電圧（１２Ｖ）と等しい定格電圧の１２Ｖ系電源７が接続されることになる。このため、上述したようなＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の導通率の制限を行わずともよい。 When the power supply switching unit 8 selects the 12V power supply 7, the winding set 41 of the EPS motor 40 is connected to the 12V power supply 7 having a rated voltage equal to the rated voltage (12V). . For this reason, it is not necessary to limit the conductivity of the EPS switching elements 421 to 426 as described above.

（効果）
次に、本実施形態の効果について説明する。
本実施形態では、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６およびＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の仕様を共通化している。このため、ＥＰＳ用スイッチング素子２２１〜２２６には、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６に使用する部品を流用できる。よって、部品管理が容易になり、コストが低減される。
また、ＥＰＳ用インバータ部４２が４８Ｖ系電源６および１２Ｖ系電源７のいずれに接続されるとしても、ＥＰＳ用インバータ部４２には、ＭＧ用インバータ部２２に流れる電流と同程度以下の電流が流れる。このため、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６に、その最大定格電流を超える電流が流れることは抑制される。よって、定格電圧の異なる２つの電源６、７によって、ＥＰＳインバータ部４２に対する電力供給の冗長性を実現することができる。 (effect)
Next, the effect of this embodiment will be described.
In the present embodiment, the specifications of the MG switching elements 221 to 226 and the EPS switching elements 421 to 426 are made common. For this reason, the parts used for the switching elements 221 to 226 for MG can be used for the switching elements 221 to 226 for EPS. Therefore, parts management becomes easy and costs are reduced.
Moreover, even if the EPS inverter unit 42 is connected to either the 48V system power supply 6 or the 12V system power supply 7, a current equal to or less than the current flowing through the MG inverter unit 22 flows in the EPS inverter unit 42. . For this reason, it is suppressed that the electric current exceeding the maximum rated current flows into the switching elements 421-426 for EPS. Therefore, redundancy of power supply to the EPS inverter unit 42 can be realized by the two power sources 6 and 7 having different rated voltages.

また、本実施形態では、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６およびＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の最大定格電圧は、４８Ｖ系電源６に合わせて設定されている。このため、４８Ｖ系電源６の電圧を降圧せずとも、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６に、その最大定格電圧を超える電圧が印加されることは抑制される。よって、定格電圧の異なる２つの電源６、７によって、ＥＰＳ用インバータ部４２に対する電力供給の冗長性をより簡単に実現することができる。 In the present embodiment, the maximum rated voltages of the MG switching elements 221 to 226 and the EPS switching elements 421 to 426 are set in accordance with the 48V power supply 6. For this reason, even if it does not step down the voltage of the 48V type | system | group power supply 6, it is suppressed that the voltage exceeding the maximum rated voltage is applied to the switching elements 421-426 for EPS. Therefore, redundancy of power supply to the EPS inverter unit 42 can be more easily realized by the two power sources 6 and 7 having different rated voltages.

また、本実施形態では、ＥＰＳ用モータ４０の巻線組４１の定格電圧が１２Ｖ系電源７に合わせて設定されている。
ここで、仮に、ＥＰＳ用モータ４０の巻線組４１の定格電圧を４８Ｖ系電源６に合わせて設定した場合、１２Ｖ系電源７に合わせて設定した場合に比べて、流れる電流は１／４程度、すなわち２５Ａｒｍｓ程度になる。このため、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の最大定格電圧は、２５Ａｒｍｓ程度に設定するのが常套である。 In the present embodiment, the rated voltage of the winding set 41 of the EPS motor 40 is set in accordance with the 12V power supply 7.
Here, if the rated voltage of the winding set 41 of the EPS motor 40 is set in accordance with the 48V power supply 6, the flowing current is about 1/4 as compared with the case of setting in accordance with the 12V power supply 7. That is, about 25 Arms. For this reason, the maximum rated voltage of the switching elements 421 to 426 for EPS is usually set to about 25 Arms.

しかしながら、このように設定した場合、ＥＰＳ用インバータ部４２を１２Ｖ系電圧６に接続したとき、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６には、最大定格電流よりも大きな電流が流れることになる。また、ＥＰＳ用モータ４０の内部インピーダンスが高いために電源電圧が足りなくなる。このため、バックアップ機能が十分に働かない。 However, in this case, when the EPS inverter 42 is connected to the 12V system voltage 6, a current larger than the maximum rated current flows through the EPS switching elements 421 to 426. Further, since the internal impedance of the EPS motor 40 is high, the power supply voltage becomes insufficient. For this reason, the backup function does not work sufficiently.

そこで、本実施形態のようにＥＰＳ用モータ４０の定格電圧を１２Ｖ系電源７に合わせて設定することにより、ＥＰＳ用インバータ部４２が４８Ｖ系電源６および１２Ｖ系電源７のいずれに接続する場合にも、問題なく電流を流すことができ、電力供給のバックアップ機能を十分に果たすことができる。 Therefore, when the rated voltage of the EPS motor 40 is set in accordance with the 12V system power supply 7 as in this embodiment, the EPS inverter 42 is connected to either the 48V system power supply 6 or the 12V system power supply 7. However, a current can be passed without any problem, and a power supply backup function can be sufficiently achieved.

また、このような設定により、ＥＰＳ用モータ４０には汎用の１２Ｖ定格のモータを用いることができる。よって、本実施形態の専用で開発する必要があるのは制御ロジックのみとなるため、開発工数の低減が可能である。 Also, with this setting, a general-purpose 12V rated motor can be used as the EPS motor 40. Therefore, since only the control logic needs to be developed exclusively for the present embodiment, the development man-hours can be reduced.

また、本実施形態では、電源切替部８が４８Ｖ系電源６を選択しているとき、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の制御に際し、その導通率の上限に制限をかけている。
ここで、定格電圧が１２Ｖに設定されたＥＰＳ用モータ４０は、４８Ｖ系電源６に単に接続された場合、ＥＰＳ用モータ４０の内部インピーダンスが小さいため、過大電流が流れる恐れがある。そこで、上述のような導通率の制限を行うことにより、電源電圧を降圧せずとも、ＥＰＳ用モータ４０に過大電流が流れ込むことを抑制し、破損を防止することができる。 In the present embodiment, when the power supply switching unit 8 selects the 48V system power supply 6, the upper limit of the conductivity is limited when controlling the EPS switching elements 421 to 426.
Here, when the EPS motor 40 whose rated voltage is set to 12V is simply connected to the 48V system power supply 6, since the internal impedance of the EPS motor 40 is small, an excessive current may flow. Therefore, by limiting the continuity as described above, it is possible to suppress an excessive current from flowing into the EPS motor 40 without reducing the power supply voltage and to prevent damage.

また、本実施形態では、電源切替部８を第１ダイオード８４および第２ダイオード８５から簡単に構成することができる。また、電源切替部８は、電圧ＯＲ回路を構成するため、他からの信号を受けることなく、通常時には４８Ｖ系電源６からの入力を選択し、４８Ｖ系電源６が故障した場合には１２Ｖ系電源７からの入力を選択することができる。
また、モータジェネレータ２０およびＥＰＳ用モータ４０としては、それぞれ、インバータ部とモータが一体に構成された「機電一体モータ」を使用することができる。 In the present embodiment, the power supply switching unit 8 can be easily configured from the first diode 84 and the second diode 85. Further, since the power supply switching unit 8 constitutes a voltage OR circuit, the input from the 48V system power supply 6 is normally selected without receiving a signal from the other, and if the 48V system power supply 6 fails, the 12V system is selected. Input from the power source 7 can be selected.
Further, as the motor generator 20 and the EPS motor 40, an “mechanical and integrated motor” in which an inverter unit and a motor are integrally configured can be used, respectively.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による駆動システムについて説明する。なお、第２実施形態では、電源切替部８の内部構成以外は、第１実施形態と同様であるため説明を省略する。 (Second Embodiment)
A drive system according to a second embodiment of the present invention will be described. In the second embodiment, the configuration other than the internal configuration of the power supply switching unit 8 is the same as that of the first embodiment, and a description thereof will be omitted.

本実施形態の電源切替部８の内部構成を図４に示す。本実施形態の電源切替部８では、第１実施形態の第１ダイオード８４および第２ダイオード８５が第１スイッチ８６および第２スイッチ８７に置換されており、第１スイッチ８６および第２スイッチ８７を制御するコントローラ８９を有している。 FIG. 4 shows an internal configuration of the power supply switching unit 8 of the present embodiment. In the power supply switching unit 8 of the present embodiment, the first diode 84 and the second diode 85 of the first embodiment are replaced with a first switch 86 and a second switch 87, and the first switch 86 and the second switch 87 are replaced with each other. It has a controller 89 for controlling.

第１スイッチ８６は、例えばＭＯＳＦＥＴによる２個の半導体スイッチング素子８６１〜８６２が、ドレイン電極同士で直列に（逆直列に）接続されて構成されている。同様に、第２スイッチ８７は、例えばＭＯＳＦＥＴによる２個の半導体スイッチング素子８７１〜８７２が逆直列されて構成されている。これら「第３群」の半導体スイッチング素子８６１〜８６２、８７１〜８７２の最大定格電圧および最大定格電流は、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６、および、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６と等しい。
コントローラ８９は、ＥＣＵ等の外部の上位システムから入力される切替信号ＳＷに従ってスイッチング素子８６１〜８６２、８７１〜８７２を制御する。また、この制御時、コントローラ８９は、外部システムに対して警告信号ＷＲを出力することにより、運転者に警告灯や警告音で修理を促すことが可能である。 The first switch 86 is configured by connecting, for example, two semiconductor switching elements 861 to 862 by MOSFETs in series (in reverse series) with drain electrodes. Similarly, the second switch 87 is configured by, for example, two semiconductor switching elements 871 to 872 formed of MOSFETs being connected in reverse series. The maximum rated voltage and the maximum rated current of these “third group” semiconductor switching elements 861 to 862 and 871 to 872 are equal to the MG switching elements 221 to 226 and the EPS switching elements 421 to 426.
The controller 89 controls the switching elements 861 to 862 and 871 to 872 in accordance with a switching signal SW input from an external host system such as an ECU. Further, at the time of this control, the controller 89 can prompt the driver to repair with a warning light or warning sound by outputting a warning signal WR to the external system.

なお、電源切替部８による電源切替シークエンスは、上位システムから入力される切替信号ＳＷに支配されている。この上位システムは、例えば、４８Ｖ系電源６の電源ラインが正常と判断している間にはＬレベルの切替信号ＳＷを出力し、４８Ｖ系電源６の電源ラインに何らかに異常を検知した場合には切替信号ＳＷをＨレベルに立ち上げる。 Note that the power switching sequence by the power switching unit 8 is governed by the switching signal SW input from the host system. For example, the host system outputs an L level switching signal SW while the power line of the 48V power supply 6 is determined to be normal, and detects any abnormality in the power supply line of the 48V power supply 6. The switching signal SW is raised to H level.

電源切替部８による電源切替シークエンスついて、図５のフローチャートを参照して説明する。以下のフローチャートの説明で、記号「Ｓ」はステップを意味する。 The power source switching sequence by the power source switching unit 8 will be described with reference to the flowchart of FIG. In the description of the flowchart below, the symbol “S” means a step.

まず、コントローラ８９は、切替信号ＳＷをチェックし（Ｓ１）、切替信号ＳＷがＨレベルであるか否かを判断する（Ｓ２）。そして、切替信号ＳＷがＬレベルであれば（Ｓ２：ＮＯ）、第１スイッチ８６が導通し、第２スイッチ８７が遮断されるように制御を行う（Ｓ３）。これにより、ＥＰＳ用モータ４０への電力供給源として、４８Ｖ系電源６が選択される。
通常時には、上記のＳ１〜Ｓ３が繰り返し実施される。 First, the controller 89 checks the switching signal SW (S1), and determines whether or not the switching signal SW is at the H level (S2). If the switching signal SW is at L level (S2: NO), control is performed so that the first switch 86 is turned on and the second switch 87 is shut off (S3). As a result, the 48V system power supply 6 is selected as a power supply source to the EPS motor 40.
In normal times, the above S1 to S3 are repeated.

一方、Ｓ２において、切替信号ＳＷがＨレベルであれば、コントローラ８９は、第１スイッチ８６が遮断され、第２スイッチ８７が導通するように制御を切り替える（Ｓ４）。これにより、ＥＰＳ用モータ４０への電力供給源として、１２Ｖ系電源７が選択される。その後、コントローラ８９は、運転者に警告灯や警告音で修理を促すための警告信号ＷＲを出力する（Ｓ５）。 On the other hand, if the switching signal SW is at H level in S2, the controller 89 switches the control so that the first switch 86 is cut off and the second switch 87 is turned on (S4). As a result, the 12V system power supply 7 is selected as a power supply source to the EPS motor 40. Thereafter, the controller 89 outputs a warning signal WR for prompting the driver to repair with a warning light or a warning sound (S5).

第２実施形態の効果について、第１実施形態と比較して説明する。
例えば４８Ｖ系電源６が部分的な失陥を起こし電圧が低下して３０Ｖ程度になった場合を考える。このような場合、第１実施形態では、電源切替部８は電圧の高い側を受動的に選択するため、１２Ｖ系電源７ではなく、引き続き４８Ｖ系電源６を選択する。このため、電源を切り替えることができない。 The effect of the second embodiment will be described in comparison with the first embodiment.
For example, consider a case where the 48V power supply 6 causes a partial failure and the voltage drops to about 30V. In such a case, in the first embodiment, the power supply switching unit 8 passively selects the higher voltage side, and thus selects the 48V power supply 6 instead of the 12V power supply 7. For this reason, the power source cannot be switched.

一方、第２実施形態では、電源切替部８は、４８Ｖ系電源６を監視する上位システムからの切替信号ＳＷを受けて能動的に電源切替を行うため、上述のような４８Ｖ系電源６の異常が生じた場合にも、１２Ｖ系電源７に確実に切り替えることができる。 On the other hand, in the second embodiment, the power supply switching unit 8 actively switches the power supply in response to the switching signal SW from the host system that monitors the 48V system power supply 6, and thus the abnormality of the 48V system power supply 6 as described above. Even when this occurs, it is possible to switch to the 12V power supply 7 with certainty.

また、電源切替部８の第１スイッチ８６および第２スイッチ８７を構成するスイッチング素子８６１〜８６２、８７１〜８７２は、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６およびＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６と仕様が等しいため、駆動システム１００における部品の共用化をさらに図ることができる。半導体素子は製造量が増えるにつれ単価が低下するため、１つの駆動システム１００に使用する複数の部品が同じ仕様であれば、コスト低減効果が大きくなる。 Further, the switching elements 861 to 862 and 871 to 872 constituting the first switch 86 and the second switch 87 of the power supply switching unit 8 have the same specifications as the MG switching elements 221 to 226 and the EPS switching elements 421 to 426. Further, it is possible to further share components in the drive system 100. Since the unit price of the semiconductor element decreases as the manufacturing amount increases, if a plurality of parts used in one drive system 100 have the same specification, the cost reduction effect is increased.

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による駆動システム１１０について図６〜図７を参照しつつ説明する。
第３実施形態では、駆動システム１１０が直流電圧変換器９を備える点、および、電源切替部８が第２実施形態と同様の構成を有する点以外は、第２実施形態と同様である。以下では、第２実施形態との差異点について主に説明する。 (Third embodiment)
A drive system 110 according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
The third embodiment is the same as the second embodiment except that the drive system 110 includes a DC voltage converter 9 and the power supply switching unit 8 has the same configuration as that of the second embodiment. Hereinafter, differences from the second embodiment will be mainly described.

図６に示すように、直流電圧変換器９は、４８Ｖ系電源６と１２Ｖ系電源７との間に接続されており、４８Ｖ系電源６の電圧を１２Ｖに降圧する。ＥＰＳ用インバータ部４２には、１２Ｖに降圧された電力が供給されるため、第１実施形態で説明したようなＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６の導通率の制限を行わずとも良い。 As shown in FIG. 6, the DC voltage converter 9 is connected between the 48V system power supply 6 and the 12V system power supply 7, and steps down the voltage of the 48V system power supply 6 to 12V. Since the EPS inverter unit 42 is supplied with the electric power reduced to 12 V, it is not necessary to limit the conductivity of the EPS switching elements 421 to 426 as described in the first embodiment.

図７に示すように、直流電圧変換器９は、周知のＨブリッジ型スイッチング電源であり、４８Ｖ系電源６からの入力端子９１、出力端子９２、接地端子９３、２つのコンデンサ９４、９５、チョークコイル９６、および、４つの半導体スイッチング素子９０１〜９０４を備えている。 As shown in FIG. 7, the DC voltage converter 9 is a well-known H-bridge type switching power supply, and includes an input terminal 91, an output terminal 92, a ground terminal 93, two capacitors 94 and 95, a choke from the 48V system power supply 6. A coil 96 and four semiconductor switching elements 901 to 904 are provided.

ここで、直流電圧変換器９を構成する「第４群」のスイッチング素子９０１〜９０４の最大定格電圧および最大定格電流は、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６、ＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６、および、電源切替部８を構成するスイッチング素子８６１〜８６２、８７１〜８７２と等しい。
したがって、本実施形態では、駆動システム１１０における部品の共用化をさらに図ることができ、一層のコスト低減を実現できる。 Here, the maximum rated voltage and maximum rated current of the “fourth group” switching elements 901 to 904 constituting the DC voltage converter 9 are MG switching elements 221 to 226, EPS switching elements 421 to 426, and It is equal to the switching elements 861 to 862 and 871 to 872 constituting the power supply switching unit 8.
Therefore, in the present embodiment, it is possible to further share components in the drive system 110 and realize further cost reduction.

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態による駆動システム１２０について、図８を参照して説明する。第４実施形態の駆動システム１２０では、２組の巻線組を有するＥＰＳ用モータ４７と、各巻線組に対応する２つのインバータ部４２、４４とを有している点が第１実施形態と異なる。以下では、第１実施形態との差異点について主に説明する。 (Fourth embodiment)
A drive system 120 according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The drive system 120 of the fourth embodiment is different from the first embodiment in that it has an EPS motor 47 having two winding sets and two inverter units 42 and 44 corresponding to each winding set. Different. Hereinafter, differences from the first embodiment will be mainly described.

図８に示すように、ＥＰＳ用モータ４７が、２組の巻線組４１、４３を有する。第１巻線組４１は、三相Ｙ結線された固定子巻線４１１、４１２、４１３を有し、第２巻線組４３は、三相Ｙ結線された固定子巻線４３１、４３２、４３３を有する。第１巻線組４１および第２巻線組４３は、互いに電気的に絶縁された状態で１つの固定子に巻装されている。 As shown in FIG. 8, the EPS motor 47 has two winding sets 41 and 43. The first winding set 41 includes three-phase Y-connected stator windings 411, 412, and 413, and the second winding set 43 includes three-phase Y-connected stator windings 431, 432, and 433. Have The first winding set 41 and the second winding set 43 are wound around one stator while being electrically insulated from each other.

また、駆動システム１２０には、第１巻線組４１に対応する第１ＥＰＳ用インバータ部４２と、第２巻線組４３に対応する第２ＥＰＳ用インバータ部４４とが設けられている。第１ＥＰＳ用インバータ部４２および第２ＥＰＳ用インバータ部４４は、電源切替部８に互いに並列に接続されている。第１ＥＰＳ用インバータ部４２を構成するＥＰＳ用スイッチング素子４２１〜４２６、および、第２ＥＰＳ用インバータ部４４を構成するＥＰＳ用スイッチング素子４４１〜４４６の最大定格電圧および最大定格電流は、ＭＧ用スイッチング素子２２１〜２２６と等しい。 Further, the drive system 120 is provided with a first EPS inverter unit 42 corresponding to the first winding set 41 and a second EPS inverter unit 44 corresponding to the second winding set 43. The first EPS inverter unit 42 and the second EPS inverter unit 44 are connected to the power supply switching unit 8 in parallel with each other. The maximum rated voltage and the maximum rated current of the EPS switching elements 421 to 426 constituting the first EPS inverter section 42 and the EPS switching elements 441 to 446 constituting the second EPS inverter section 44 are the MG switching elements 221. Equal to ~ 226.

本実施形態は、ＥＰＳモータ４７の巻線組と、対応するＥＰＳ用インバータ部との組み合わせによる系統が２系統存在する。よって、いずれかの系統の巻線組又はＥＰＳ用インバータ部にショートや断線等の故障が生じたとき、他方の系統の巻線組およびＥＰＳ用インバータ部を用いてＥＰＳモータ４７の駆動を継続することができる。
また、１つの駆動システム１２０における同じ仕様のスイッチング素子の数が多くなるため、１つの部品当たりのコストを低減することできる。 In the present embodiment, there are two systems of combinations of the winding set of the EPS motor 47 and the corresponding inverter unit for EPS. Therefore, when a failure such as a short circuit or disconnection occurs in the winding group of one system or the inverter unit for EPS, the driving of the EPS motor 47 is continued using the winding group of the other system and the inverter unit for EPS. be able to.
Further, since the number of switching elements having the same specification in one drive system 120 increases, the cost per component can be reduced.

（その他の実施形態）
（ア）上記実施形態において使用する半導体スイッチング素子は、ＭＯＳＦＥＴ以外の素子であってもよい。
（イ）モータジェネレータ２０およびＥＰＳ用モータ４０の相の数は、三相に限らず四相以上であってもよい。また、ＥＰＳモータ４７の巻線組と対応するＥＰＳ用インバータ部との組み合わせについては、２組に限られず、３組以上であってもよい。
（ウ）上記実施形態では、定格電圧の異なる２つの電源の例として、４８Ｖ系電源６および１２Ｖ系電源７を用いているが、定格電圧の値はこれに限られない。例えば、一方の定格電圧が他方の２倍以上の値であることが好ましい。
（エ）上記実施形態において使用する半導体スイッチング素子２２１〜２２６、４２１〜４２６、４３１〜４３３は、第１電源である４８Ｖ系電源６に合わせて設定されているが、本発明はこれに限られない。例えば、第２電源を４８Ｖ系電源とし、第１電源をそれ以上の定格電圧の電源とする場合、第２電源に合わせて設定されていてもよい。この場合、第１電源と電源切り替え部との間にはコンバータ等を設けても良い。
（オ）上記実施形態において、ＥＰＳ用モータ４０、４３の巻線組４１、４３の定格電圧は、１２Ｖ系電源７に合わせて設定されているが、本発明はこれに限られず、４８Ｖ系電源６に合わせて設定されていてもよい。
（カ）また、上記実施形態では、ＥＰＳ用モータ４０への電力供給源として、通常時には１２Ｖ系電源７を用い、１２Ｖ系電源７の異常時には４８Ｖ系電源６を用いても良い。 (Other embodiments)
(A) The semiconductor switching element used in the above embodiment may be an element other than a MOSFET.
(A) The number of phases of the motor generator 20 and the EPS motor 40 is not limited to three phases, and may be four or more. Further, the combination of the winding set of the EPS motor 47 and the corresponding EPS inverter unit is not limited to two sets, and may be three or more sets.
(C) In the above embodiment, the 48V power supply 6 and the 12V power supply 7 are used as examples of two power supplies having different rated voltages, but the value of the rated voltage is not limited to this. For example, it is preferable that one rated voltage is twice or more of the other.
(D) The semiconductor switching elements 221 to 226, 421 to 426, and 431 to 433 used in the above embodiment are set in accordance with the 48V system power source 6 as the first power source, but the present invention is not limited to this. Absent. For example, when the second power source is a 48V system power source and the first power source is a power source with a rated voltage higher than that, it may be set in accordance with the second power source. In this case, a converter or the like may be provided between the first power source and the power source switching unit.
(E) In the above embodiment, the rated voltage of the winding sets 41, 43 of the EPS motors 40, 43 is set in accordance with the 12V system power supply 7, but the present invention is not limited to this, and the 48V system power supply 6 may be set.
(F) In the above embodiment, as the power supply source to the EPS motor 40, the 12V system power supply 7 may be used during normal operation, and the 48V system power supply 6 may be used when the 12V system power supply 7 is abnormal.

以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。また、本発明は、各実施形態を組み合わせて構成されるものも含む。 As mentioned above, this invention is not limited to such embodiment, In the range which does not deviate from the meaning of invention, it can implement with a various form. Further, the present invention includes those configured by combining the embodiments.

２０・・・モータジェネレータ（第１交流回転電機）
２２・・・ＭＧ用インバータ部（第１インバータ部）
２２１〜２２６・・・ＭＧ用スイッチング素子
４０・・・ＥＰＳ用モータ（第２交流回転電機）
４２・・・ＥＰＳ用インバータ部（第２インバータ部）
４２１〜４２６・・・ＥＰＳ用スイッチング素子
６・・・４８Ｖ系電源（第１電源）
７・・・１２Ｖ系電源（第２電源）
８・・・電源切替部（電源選択手段）
１００、１１０、１２０・・・駆動システム 20: Motor generator (first AC rotating electric machine)
22 ... MG inverter part (first inverter part)
221 to 226... MG switching element 40... EPS motor (second AC rotating electric machine)
42 ... EPS inverter (second inverter)
421 to 426... EPS switching element 6... 48V power supply (first power supply)
7 ... 12V power supply (second power supply)
8 ... Power source switching unit (power source selection means)
100, 110, 120 ... drive system

Claims

A drive system mounted on a vehicle and driving an AC rotating electrical machine,
Two DC power supplies having different rated voltages, a first power supply (6) having a relatively high rated voltage and a second power supply (7) having a relatively low rated voltage;
A first AC rotating electric machine (20) that outputs a torque for starting the internal combustion engine (3);
A first inverter unit (22) configured from a first group of switching elements (221 to 226), which converts power supplied from the first power source and supplies power to the first AC rotating electrical machine;
A second AC rotating electric machine (40, 47) for outputting a steering assist torque for assisting the driver's steering;
A second group of switching elements (421 to 426, 441 to 446) converts a power supplied from the first power source or the second power source to supply power to the second AC rotating electric machine. An inverter (42, 44);
Power supply switching means (8) for selectively electrically connecting one of the first power supply and the second power supply to the second inverter section;
With
The drive system (100, 110, 120), wherein the first group of switching elements and the second group of switching elements have the same maximum rated current and maximum rated voltage.

2. The drive system according to claim 1, wherein the maximum rated voltages of the switching elements of the first group and the second group are set in accordance with the first power source.

The drive system according to claim 1 or 2, wherein the maximum rated voltage of the second AC rotating electric machine is set according to the second power source.

When the voltage of the first power source is VH, the voltage of the second power source is VL, and 1 ≦ k ≦ 2,
4. The upper limit value of the conductivity of the second group of switching elements is limited to k × VL / VH when the second inverter unit is connected to the first power source. The described drive system.

The power source switching means includes diodes (84, 85) connected in series to power supply lines from each of the first power source and the second power source to the second inverter unit. The drive system as described in any one of Claims 1-4.

The power source switching means includes a switch unit (86, 87) connected in series to a power supply line from each of the first power source and the second power source to the second inverter unit. The drive system as described in any one of Claims 1-4.

The switch unit is composed of a third group of switching elements (861 to 862, 871 to 872),
The drive system according to claim 6, wherein the maximum rated current and the maximum rated voltage of the switching elements of the first group, the second group, and the third group are equal.

A DC voltage converter (9) provided between the first power source and the second power source and configured to include a fourth group of switching elements (901 to 904);
The switching power elements of the first group and the second group and the switching elements of the fourth group are equal in the maximum rated current and the maximum rated voltage. Drive system.

The drive system according to claim 1, wherein the switching element is a MOSFET.

The second AC rotating electric machine (47) has a plurality of winding sets (411 to 413, 431 to 433) including a plurality of phases of windings,
The drive system according to any one of claims 1 to 9, wherein a plurality of the second inverter units are provided corresponding to the plurality of winding sets.

The drive system according to any one of claims 1 to 10, wherein the second inverter unit is integrally mounted on the second AC rotating electric machine.